JP6289797B2 - 選択的アンモニア酸化のための二元金属触媒 - Google Patents

Description

内燃エンジンのための排出ガス処理触媒、システム、および方法、ならびにその製造、ディーゼルエンジンおよび希薄燃焼ガソリンエンジンを含む、希薄燃焼エンジンにおける使用のための方法が開示される。

ディーゼルエンジン排気物は、煤煙等の粒子状排出物、および一酸化炭素、未燃または部分的に燃焼した炭化水素、ならびに窒素酸化物（集合的にＮＯ_xと称される）等のガス状排出物を含有する、不均一混合物である。しばしば１つ以上のモノリス基材上に配置される触媒組成物は、特定の、あるいは全てのこれらの排気成分を無害の化合物に転換するために、エンジン排気物システム中に設置される。

アンモニア選択的触媒還元（ＳＣＲ）は、ディーゼルおよび希薄燃焼エンジンにおける厳しいＮＯ_x排出目標を充たすため使用されるであろうＮＯ_x減少技術である。アンモニアＳＣＲプロセスにおいて、ＮＯ_x（ＮＯ＋ＮＯ₂から構成される）は、典型的に卑金属から成る触媒を上で二窒素（Ｎ₂）を形成するため、アンモニア（または尿素等のアンモニア前駆体）と反応する。この技術は、典型的なディーゼル走行サイクル上で９０％より大きいＮＯ_x転換の能力があり、したがってそれは、挑戦的なＮＯ_x減少目標を達成するための最善のアプローチのうちの１つを表す。

幾つかのアンモニアＳＣＲ触媒材料の特性の特徴は、典型的走行サイクルの低温部分間に、触媒表面上のルイスおよびブレンステッド酸サイト上において多量のアンモニアを保持する傾向である。排気温度のその後の上昇は、アンモニアのアンモニアＳＣＲ触媒表面からの脱着を引き起こし、車両の排気管から排出することができる。ＮＯ_x転換比率を上昇するためのアンモニアの過剰投与は、非反応のアンモニアがアンモニアＳＣＲ触媒から排出される場合がある、別の潜在的なシナリオである。

アンモニアＳＣＲ触媒からのアンモニアのスリップは、多数の問題を提示する。ＮＨ₃に対する臭気閾値は、空気中で２０ｐｐｍである。眼および咽喉刺激は１００ｐｐｍを越えると顕著であり、４００ｐｐｍを越えると皮膚刺激が生じ、ＩＤＬＨは空気中で５００ｐｐｍである。ＮＨ₃は、特にその水性形態において腐食性である。排気触媒の排気ライン下流のより低温の領域中におけるＮＨ₃および水の凝縮は、腐食性の混合物を与えるであろう。

したがって、アンモニアがテールパイプ内へ移行する前に、アンモニアを除去または実質的に減少することが望ましい。選択的アンモニア酸化（ＡＭＯｘ）触媒は、過剰アンモニアをＮ₂に転換する目標と共に、この目的のために用いられる。選択的アンモニア酸化のための理想的な触媒は、アンモニアスリップが車両の走行サイクル中に生じる場合、全ての温度でアンモニアを転換することができ、かつ最小の窒素酸化物副生成物を産生であろう。ＡＭＯｘ触媒によるＮＯまたはＮＯ₂のいかなる産生も、排気処理システムの効果的なＮＯ_x転換を低下するため、この後者の要求は特に重大である。また、ＡＭＯｘ触媒は、強力な温室効果ガスであるＮ₂Ｏを最小量だけ産生する。

γ−アルミナ等の金属酸化物上に支持されているＰｔを含む触媒は、知られている最も活性を有するＮＨ₃酸化触媒であり、２５０℃を下回るＮＨ₃ライトオフ温度を示している。それらは、酸化条件下でガス流からＮＨ₃の除去のために非常に効果的である。しかしながら、Ｎ₂への選択性は、車両排出システムにおいて適用可能であるために十分な高くはない。２５０℃で、Ｎ₂選択性は５０％未満であって、ＮＨ₃酸化の第１の副産物はＮ₂Ｏである。温度が上昇するにつれて、Ｎ₂選択性は低下する。４５０℃で、支持されているＰｔ触媒は２０％未満のＮ₂選択性を与え、大部分の生成物はＮＯおよびＮＯ₂から構成される。故に、支持されているＰｔ触媒に匹敵するが、ディーゼル車両走行サイクルに対する温度範囲に関連する２５０℃〜４５０℃の温度範囲にわたり６０％より大きいＮ₂選択性を伴う、活性を伴うアンモニア酸化触媒に対する要望が存在する。

本発明の態様は、排気ガスの処理のための触媒、方法、およびシステムに関連する。

窒素およびＮＯｘへのアンモニアの酸化のための触媒の第１の実施形態では、触媒は、約３０未満のシリカ／アルミナ比（ＳＡＲ）を有するアルミノケイ酸塩モレキュラーシーブを含み、該モレキュラーシーブはイオン交換銅およびイオン交換白金を含む。具体的な実施形態において、ＳＡＲは約１０または６未満であり得る。１つ以上の実施形態において、触媒はある量のゼロ原子価または金属白金をさらに含む。

１つ以上の実施形態において、白金は、白金複合前駆体のカチオン交換プロセスによって触媒へ添加される。例示的白金前駆体は、テトラアミン白金（ＩＩ）塩、テトラアミン白金（ＩＶ）塩、テトラクロロ白金（ＩＩ）塩、ヘキサクロロ白金（ＩＶ）塩、白金水酸化物、白金水和物、白金ビス（アセチルアセトン酸塩）、およびその組み合わせを含む群から選択することができる。

アルミノケイ酸塩モレキュラーシーブは、ＦＡＵ、ＭＦＩ、ＭＯＲ、ＢＥＡ、ＨＥＵ、およびＯＦＦから選択される結晶の骨格型を有するゼオライトを含み得る。

１つ以上の実施形態において、該触媒は、約２５０℃で実質的に完全なアンモニアの転換を触媒する能力がある。一実施形態において、触媒は、約２５０℃で、二窒素にアンモニアを酸化するための約６０％を越える選択性を提供する能力がある。１つ以上の実施形態に従うと、触媒は、約４００℃で二窒素にアンモニアを酸化するための約６０％を越える選択性を提供する能力がある。

本発明の別の態様は、ディーゼルまたは希薄燃焼車両の排気ガス流中で産生された排出物を処理するための方法に関連し、該方法は、車両のエンジン排気流を少なくともＮＯｘ低減触媒を通過させることと、ＮＯｘ低減触媒を出、かつアンモニアを含有する該排気流を、酸化触媒を通過させることであって、該酸化触媒は、イオン交換白金およびイオン交換銅を有するモレキュラーシーブを含み、該モレキュラーシーブが、約１５未満のシリカ／アルミナ比（ＳＡＲ）を有することを含む。１つ以上の実施形態に従うと、該ＮＯｘ低減触媒は、ＳＣＲ触媒、希薄ＮＯ_x補足触媒、または該ＮＯｘ低減触媒からのアンモニアスリップをもたらすＮＯ_xの破壊のための他の触媒のうちの１つ以上から選択される。

具体的な実施形態において、ＮＯｘ低減触媒および酸化触媒組成物は、別々の基材上に配置される。代替的に、他の実施形態において、ＮＯｘ低減触媒および酸化触媒は同一基材上に配置される。

本発明の別の態様は、排気ガス流と連通しているＳＣＲ触媒と、排気ガス流と連通し、該ＳＣＲ触媒より上流に位置するアンモニアまたはアンモニア前駆体注入ポートと、排気ガス流と連通し、該ＳＣＲ触媒より下流に位置する、本明細書で説明されるように窒素およびＮＯｘにアンモニアを酸化するための触媒とを、含む排気ガス流を処理するためのシステムに関連する。

排出物処理システムの実施形態の概略描写を示す図である。 ［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］²⁺のイオン交換によって調製されたＰｔ＋ベータゼオライト触媒の２０，０００Ｘ拡大率での透過型電子顕微鏡写真画像を示し、挿入図はＰｔ粒子の詳細を示す図である。 Ｐｔ（ＩＶ）錯体の初期水分含浸によって調製されたＰｔ＋ベータゼオライト触媒の５０，０００Ｘ拡大率での透過型電子顕微鏡写真画像を示し、挿入図はＰｔ粒子の詳細を示す図である。 比較例１Ｄ（円）および実施例１Ｇ（正方形）に対して、ＮＨ₃転換（実線）およびＮ₂パーセント選択性（破線）のプロットを温度の関数として示す図である。 比較例１Ｄ（０Ｃｕ）、および実施例１Ｅ（１．１２重量％Ｃｕ）、実施例１Ｆ（２．１２重量％Ｃｕ）、実施例１Ｇ（３．１９重量％Ｃｕ）に対して、２５０℃（円）でのＮＨ₃パーセント転換、２５０℃（正方形）および４００℃（三角形）でのＮ₂パーセント選択性のプロットを温度の関数として示す図である。 新しい状態（実線）および経時状態（破線）における、実施例１Ｅおよび実施例１Ｈ（円）、ならびに実施例１Ｊおよび実施例１Ｋ（正方形）に対して、ＮＨ₃パーセント転換のプロットを温度の関数として示す図である。

本発明の幾つかの例示的実施形態を説明する前に、本発明は、以下の説明に記載される構成またはプロセスのステップの詳細に限定されないことを理解されたい。本発明は、他の実施形態で行うことができ、かつ様々な様式で実践または実行される。

本明細書および添付の請求項で使用される場合、単数形「ａ」、「ａｎ」、および「ｔｈｅ」は、文脈が明確に別様に示唆しない限り、複数形指示対象を含む。したがって、例えば、「触媒」への言及は、２つ以上の触媒等の混合物を含む。

本明細書で使用される場合、「減少する」という用語は、量を低下することを意味し、「減少」は、何らかの手段によっても引き起こされた量の低下を意味する。それらが本明細書に出現する場合、「排気流」および「エンジン排気流」という用語は、エンジンから出る流出物、ならびにディーゼル酸化触媒および／または煤煙フィルターを含むが、それらに限定されない１つ以上の他の触媒システム成分の下流の流出物を指す。

本明細書で使用される場合、「イオン交換」または「金属交換」（例えば、「銅交換」）によって、金属がモレキュラーシーブ材料上、またはモレキュラーシーブ材料中に支持されることになる。少なくとも幾つかの金属はイオン型であり、１つ以上の実施形態において、該金属の一部は、ゼロ原子価または金属型であってもよく、あるいは金属酸化物凝縮物の形態であってもよい。本明細書で用いる場合、触媒中の金属の重量パーセントは、その金属が支持されているウォッシュコート層の重量に対する、特定の金属、例えば銅または白金の重量の比率を指す。

本発明の態様は、排気ガス処理のための触媒、方法、およびシステムに関連する。一実施形態において、アンモニアを窒素およびＮＯ_xに酸化するための触媒は、約３０未満、例えば約１０未満、より具体的には、約６未満のシリカ／アルミナ比（ＳＡＲ）を有するアルミノケイ酸塩モレキュラーシーブを含む触媒である。幾つかの実施形態において、イオン交換によってモレキュラーシーブ上で支持される約１重量％未満のＰｔおよび約５重量％未満の銅を有する触媒は、約２５０℃未満の温度で実質的に完全なアンモニアの転換を提供する。１つ以上の実施形態において、触媒は、約２５０℃および約４００℃でアンモニアを窒素に酸化させるため、約６０％を越える選択性を有する。

１つ以上の実施形態に従うと、触媒は、ウォッシュコート層としてモノリス基材上に配置されてもよい。本明細書で使用され、Ｈｅｃｋ，Ｒｏｎａｌｄ ａｎｄ Ｒｏｂｅｒｔ Ｆａｒｒａｕｔｏ，Ｃａｔａｌｙｔｉｃ Ａｉｒ Ｐｏｌｌｕｔｉｏｎ Ｃｏｎｔｒｏｌ，Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ：Ｗｉｌｅｙ−Ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅ，２００２，ｐｐ．１８−１９で説明されるように、ウォッシュコート層は、モノリス基材または別のウォッシュコート層の表面上に配置される材料の組成的に異なる層を含む。触媒は１つ以上のウォッシュコート層を含有でき、各ウォッシュコート層は独特の触媒機能を有することができる。１つ以上の実施形態において、基材上のモレキュラーシーブの総装填量は、総触媒量に基づき、約０．３ｇ／ｉｎ³から約３．０ｇ／ｉｎ³の範囲内である。

１つ以上の実施形態において使用される基材は、基材の縦軸に沿って延在する複数の微細で、実質的に平行なガス流通路を含むフロースルーハニカム基材を含み得る。他の実施形態において、基材は壁流基材を含み、触媒は壁流フィルター基材の多孔質壁内に配置され得る。

さらなる本発明の態様は、ディーゼルまたは希薄燃焼車両の排気ガス流中で産生された排出物を処理するための方法およびシステムに向けられる。一実施形態において、方法は、自動車のエンジン排気流を、ＳＣＲ触媒または他のＮＯ_x減少デバイズを含み得る少なくともＮＯｘ低減触媒を通過させることと、ＮＯｘ低減触媒を出、かつアンモニアを含有する可能性がある排気流を、選択的アンモニア酸化触媒を通過させることとを、含む。一実施形態において、選択的アンモニア酸化触媒は、モレキュラーシーブ上で支持されている約０．２重量％のイオン交換Ｐｔおよび約３．０重量％のイオン交換銅を有する。１つ以上のシステム実施形態において、ＮＯｘ低減触媒および選択的アンモニア酸化触媒組成物は、別々の基材上に配置される。代替的なシステム実施形態において、ＮＯｘ低減触媒および選択的アンモニア酸化触媒は、同一基材上に配置される。

１つ以上の実施形態に従い、アンモニア酸化触媒が提供される。Ｎ₂への純アンモニア酸化プロセスは、２つの化学的に異なるステップで生じる。第１のステップにおいて、化学量論的式１によって表示されるように、ＮＨ₃は、Ｏ₂との反応によってＮＯに転換される。
４ＮＨ₃＋５Ｏ₂→４ＮＯ＋６Ｈ₂Ｏ 式１

当分野において、ＮＯは、支持された白金族金属（ＰＧＭ）触媒上のアンモニア酸化の第１の生成物であるという一般的合意が存在する。化学量論的式２に従って、非反応のＮＨ₃とＮＯまたはＮＯ₂（集合的にＮＯ_xと称される）との反応を組み合わせる第２のプロセスにおいて、二窒素が産生される。

４ＮＯ_x＋４ＮＨ₃＋（３−２ｘ）Ｏ₂→４Ｎ₂＋６Ｈ₂Ｏ 式２

２つの他の第２のプロセスは、アンモニア酸化触媒の選択性を決定することにおいて重要である。式３に従って、亜酸化窒素（Ｎ₂Ｏ）がＮＯから産生でき、式４に従って、ＮＯ₂が産生できる。

２ＮＯ_x＋→Ｎ₂Ｏ＋^(2x-1)／₂Ｏ₂ 式３

ＮＯ＋¹／₂Ｏ₂→ＮＯ₂ 式４

式１〜式４の全ては、支持されているＰｔ触媒によって通常触媒され、異なる温度でのこれらのプロセスの相対的比率は酸化生成物の分布を定める。式２はＳＣＲプロセスと同等であり、銅を含有するモレキュラーシーブを含む多数の既知のＳＣＲ触媒のいずれかによって触媒されるであろう。触媒する式２の成分の包含は、概して触媒の正味Ｎ₂選択性を上昇する効果を有するであろう。本発明の幾つかの実施形態において、式２を触媒するための追加の成分は触媒ウォッシュコート中に含まれるであろう。特定の実施形態において、式２を触媒するための成分は銅交換モレキュラーシーブであるであろう。さらにより具体的な実施形態において、ＰＧＭは銅交換モレキュラーシーブ上または銅交換モレキュラーシーブ中に直接支持されるであろう。

基材
１つ以上の実施形態に従うと、アンモニア酸化触媒のための基材は、典型的に自動車用触媒の調製のために使用されるそれらの材料のいずれであってもよく、金属またはセラミックハニカム構造を典型的には含むであろう。通路を流体流動に対して開くように、基材の入口から出口面へと延在している複数の微細で平行なガス流通路を有するモノリスフロースルー基材等の、いずれの好適な基材も用いられ得る。それらの流体入口からそれらの流体出口まで本質的に直線路である通路は、壁によって画定され、通路を通って流れるガスが触媒材料に接触するように、その壁上に触媒材料はウォッシュコートとしてコーティングされる。モノリス基材の流路は、台形、長方形、正方形、正弦曲線、六角形、長円形、円形等の任意の好適な断面形状でもあり得る薄壁チャネルである。かかる構造は、断面積の１平方インチにつき約６０〜約１２００以上のガス入口開口部（すなわち、「セル」）（ｃｐｓｉ）を含有し得る。代表的な市販のフロースルー基材はＣｏｒｎｉｎｇ４００／６菫青石材料であり、それは菫青石から構築され、４００ｃｐｓｉであり、かつ６ミルの壁の厚さを有する。しかしながら、本発明が特定の基材タイプ、材料、または幾何学的形状に限定されないことが理解されるであろう。

代替的な実施形態において、基材は壁流基材であり得る。典型的には、非多孔質プラグを用いて、基材本体の一端で各通路が遮断され、反対側の端面で遮断された代替通路を伴う。これは、ガスフローがこの部分を通過するためには、壁流基材の多孔質壁を通過することを必要とする。かかるモノリス基材は、断面の平方インチに当たり最大約７００、またはさらに多くの流路を含有し得るが、非常に少ない数が使用されてもよい。例えば、基材は、平方インチに当たり約７〜６００、より一般的には約１００〜４００のセルを有する。セルは長方形、正方形、円形、長円形、三角形、六角形、または他の多角形である断面を有することができる。壁流基材は、典型的に０．００２〜０．１インチの壁の厚さを有する。好適な壁流基材は、０．００２〜０．０１５インチの壁の厚さを有する。代表的な市販の壁流基材はＣｏｒｎｉｎｇ ＣＯ基材であり、多孔質菫青石から構築される。しかしながら、本発明は、特定の基材タイプ、材料、または幾何学的形状に限定されないことが理解されるであろう。

セラミック基材は、任意の好適な耐火性材料、例えば、菫青石、菫青石−αアルミナ、窒化ケイ素、ジルコンムライト、リシア輝石、アルミナシリカマグネシア、ケイ酸ジルコン、珪線石、ケイ酸マグネシウム、ジルコン、ペタライト、αアルミナ、アルミノケイ酸塩等からも作られ得る。

また、本発明の実施形態の二元金属触媒合成のために有用な基材は、本質的には金属であり得、１つ以上の金属または金属合金から成り得る。例示的金属支持体は、チタンおよびステンレス鋼等の耐熱金属および金属合金、ならびに鉄が実質的な成分または主要な成分である他の合金を含む。かかる合金は、ニッケル、クロムおよび／またはアルミニウムのうちの１つ以上を含有し得、これら金属の総量は、少なくとも１５重量％の合金、例えば、１０〜２５重量％のクロム、３〜８重量％のアルミニウム、および最大２０重量％のニッケルを含み得る。また、合金は、マンガン、銅、バナジウム、チタン等のうちの１つ以上の、小量または微量の他の金属をも含有し得る。金属基材は、波板またはモノリシック型等の様々な形状で用いられ得る。代表的な市販の金属基材はＥｍｉｔｅｃによって製造される。しかしながら、本発明は、特定の基材タイプ、材料、または幾何学形状に限定されないことが理解されるであろう。金属基材の表面は、合金の耐食性を改善し、かつウォッシュコート層を金属表面に接着することを促進するために、基材の表面上に酸化物層を形成するために、例えば、１０００℃以上の高温で酸化されてもよい。

触媒組成物および調製
本発明がいずれの特定の理論にも束縛されるものではないが、触媒の１つ以上の実施形態は、以下の仮説に基づいて設計される。（１）ＮＯは、式１に従うＮＨ₃酸化の初期の生成物であり、正味ＮＨ₃転換はこのプロセスに対する比率によって決定付けられる、（２）式２〜式４に従って、ＮＯは、全ての他の窒素生成種へと導く一般的な中間体であり、Ｎ₂選択性は、ＮＯ中間体を含むこれらの第２の反応イオンの相対的比率によって決定付けられる、（３）それ自体が良きＳＣＲ触媒であるＰＧＭ支持体の利用は追加の化学反応チャネルを開き、これは式２の正味比率を上昇させ、それによってＮ₂の形成を助ける。これらの仮説はともに、選択的アンモニア酸化触媒の設計のための一般的パラダイムを示唆し、そこではＰＧＭが、ＳＣＲ成分上に支持されるか、あるいはＳＣＲ成分と直接関連付けられる。このアプローチは、ニ機能性ＮＨ₃酸化触媒の設計に対する代替的なアプローチとは異なる、そこではＰＧＭは、ＳＣＲ成分から化学的および物理的に独立している支持体上に設置される。前者のアプローチは、後者のものを越える幾つかの利点を有する。これは、単一のウォッシュコート層のみが必要とされるため、触媒製造を単純化する。壁流フィルター等の２つの触媒層が実行可能でない状況において、直ちに受け入れられる。最後に、それは、近い物理的近接（同一支持体上）における全ての触媒機能を設置し、所望のＮ₂生成物への選択性を改善する。

本発明の１つ以上の実施形態は、モレキュラーシーブ、特に、低いシリカ／アルミナ比（ＳＡＲ）を有するゼオライトモレキュラーシーブ支持体を利用する。ＳＡＲを低下させることによって、ゼオライト１グラム当たりイオン交換部位の数が上昇する。これは、白金の活性部位を用いて凝縮物を形成するため、Ｃｕイオンがイオン交換部位から移動するであろう可能性を低下させる。ＳＡＲを増加させると触媒の安定性が増加するという、一般的に受けられれている理論的枠組（パラダイム）は、本発明の方法及び触媒からは離れている。幾つかの実施形態において用いられた第２の戦略は、白金前駆体を適用する前に高温で焼成することによって、モレキュラーシーブ上に銅を固定することである。これは、また、モレキュラーシーブ（以後、遊離銅と称される）上のイオン交換部位と関連しない銅イオンが、白金の活性部位へと移動し得る可能性を、最小化する。

また、銅の種分化が調節されていることが所望される。Ｐｔイオン交換プロセスの間、または触媒コーティングプロセス間に存在する遊離Ｃｕ²⁺は、活性が低く、かつ／または水熱安定性に乏しい触媒を導く。１つ以上の実施形態に従い、支持体上のＨ⁺部位の高い密度によって、ＮＨ₃転換と相対する触媒安定性が上昇し、酸化物凝縮物としてより、別個のＣｕ²⁺部位として銅の分散を助ける。これは、不活性のＰｔ_xＣｕ_1-xＯアンサンブルの形成を妨げる。

上記の設計基準に基づき、本発明の１つ以上の実施形態に従う触媒は、低いＳＡＲ有するモレキュラーシーブ上の水性金属前駆体のイオン交換、続いて水性白金前駆体のイオン交換によって調製することができる。第１のステップにおいて、周期表のＶＢ、ＶＩＢ、ＶＩＩＢ、ＶＩＩＩＢ、ＩＢ、またはＩＩＢ族のうちの１つからの金属は、適切な溶媒（例えば水）中に溶解できる。概して、経済的および環境的な態様の観点から、可溶性化合物の水溶液、または金属の錯体が好まれる。例示的金属は、銅（ＩＢ族）および鉄（ＶＩＩＢ族）を含む。本発明の目的に対して、「金属前駆体」という用語は、触媒活性金属成分を与えるために、モレキュラーシーブ支持体上に分散することができる任意の化合物、錯体等も意味する。例示的ＩＢ族金属銅に対して、好適な錯体または化合物は、無水および水和硫酸銅、硝酸銅、酢酸銅、銅アセチルアセトネート、酸化銅、水酸化銅、および銅アミンの塩（例えば、［Ｃｕ（ＮＨ₃）₄］²⁺）を含むが、それらに限定されない。代表的な市販の銅供給源はＳｔｒｅｍ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｉｎｃ．社からの９７％の酢酸銅であり、それは他の金属、特に鉄およびニッケルを微量に含有し得る。しかしながら、本発明が特定の種、組成物、または純度の金属前駆体に制限されないことを理解されるであろう。次いで、所望のモレキュラーシーブは、金属成分の溶液へと、懸濁液を形成するために添加することができる。例示的モレキュラーシーブは、以下の結晶構造、ＣＨＡ、ＢＥＡ、ＦＡＵ、ＭＯＲ、ＭＦＩのうちの１つを有するゼオライトを含むが、それらに限定されない。

この懸濁液は、銅成分がモレキュラーシーブ上で分布されるように、反応することを可能とすることができる。幾つかの場合において、懸濁液はイオン交換の比率を上昇し、かつ銅イオンをさらに効果的に分布するために加熱されてもよい。これは、モレキュラーシーブの細孔チャンネル中、ならびにモレキュラーシーブの外表面上で、銅イオンが優先的に分布される結果となる場合がある。銅は、銅（ＩＩ）イオン、銅（Ｉ）イオン、または酸化銅として分布され得る。モレキュラーシーブ上で銅が分布された後、モレキュラーシーブは懸濁液の液相から分離され、洗浄され、乾燥されることができる。また、モレキュラーシーブは銅を固定するため高温で焼成されてもよく、これは先に記載されたように、完成した触媒のＮＨ₃活性を上昇する。

第２の調製ステップにおいて、白金前駆体は、好適な溶媒（例えば水）中に溶解される。概して、経済的および環境的な態様の観点から、可溶性化合物の水溶液または白金の錯体が好まれる。典型的に、白金前駆体は、支持体上で前駆体の分散を達成するため、化合物または錯体の形態で利用される。本発明の目的に対して、「白金前駆体」という用語は、焼成、またはその使用の初期段階において分解、あるいは触媒活性の形態に転換される任意の化合物、錯体等を意味する。白金錯合体または化合物は、白金塩化物（例えば、［ＰｔＣｌ₄］^2-、［ＰｔＣｌ₆］^2-の塩）、白金水酸化物（例えば、［Ｐｔ（ＯＨ）₆］^2-の塩）、白金アミン（例えば、［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］²⁺、［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］⁴⁺の塩）、白金水和物（例えば、［Ｐｔ（ＯＨ₂）₄］²⁺の塩）、白金ビス（アセチルアセトネート）、および混合化合物または錯体（例えば、［Ｐｔ（ＮＨ₃）₂（Ｃｌ）₂］）を含むが、それらに限定されない。モレキュラーシーブと関連する移動性カチオンと効果的に交換するため、カチオン白金錯体は好ましい。代表的な市販のカチオン白金供給源は、Ｓｔｒｅｍ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｉｎｃ．社からの９９％のアンモニウムヘキサクロロプラチネートであり、それは微量の他の貴金属を含有し得る。しかしながら、本発明が特定の種、組成物、または純度の白金前駆体に制限されないことを理解されるであろう。モレキュラーシーブは、好適な溶媒（例えば水）中に再懸濁され、溶液中で白金前駆体と反応し得る。例示的モレキュラーシーブは、以下の結晶構造、ＣＨＡ、ＢＥＡ、ＦＡＵ、ＭＯＲ、ＭＦＩのうちの１つを有するゼオライトを含むが、それらに限定されない。追加のプロセスステップは、酸性成分（例えば、酢酸）もしくは塩基成分（例えば、アンモニウム水酸化物）、化学還元（例えば、水素による）、または焼成による固定化を含み得る。同時に、２つのステップを行うことにより、銅および白金を含有するモレキュラーシーブを与え、先に説明された設計パラダイムに従って、それはモレキュラーシーブ上で物理的に分離されるべきである。

ウォッシュコート層
１つ以上の実施形態に従うと、触媒は、基材上に堆積された、すなわち、基材上にコーティングされ、かつ接着されたウォッシュコート層として塗布される。基材に触媒層を塗布するため、白金成分および／または金属ゼオライト成分を含む触媒の微細に分割された粒子は、スラリーを形成するため適切な溶媒（例えば、水）中に懸濁される。他のプロモーターおよび／または安定剤および／または界面活性剤は、水または水混和性溶媒中で、混合物または溶液としてスラリーに添加され得る。１つ以上の実施形態において、スラリーは、結果として、実質的に全ての固体が、約１０ミクロン未満の粒子サイズ、すなわち約０．１〜８ミクロンの平均直径を有するように、粉末状にされる。粉砕は、ボールミル、連続的アイガーミル、または他の同様の装置において達成され得る。１つ以上の実施形態において、懸濁液またはスラリーは、約２〜約７未満のｐＨを有する。スラリーのｐＨは、適切な量の無機または有機酸のスラリーへの添加によって、必要ならば調整され得る。銅を配位させ、かつ動かし得るいかなる種もスラリーに添加されていないことに注意するべきである。スラリーの固体含有量は、例えば、約２０〜６０重量％、より具体的には約３５〜４５重量％であり得る。所望の装填量の触媒層を基材上に堆積するように、基材は、次いでスラリー中に浸漬され得、あるいはスラリーが基材上にコーティングされ得る。その後、コーティングされた基材は約１００℃で乾燥され、例えば、３００〜６５０℃で約１〜約３時間、加熱によって焼成される。乾燥および焼成は、典型的には空気中で行われる。コーティング、乾燥、および焼成プロセスは、支持体上で触媒の最終所望の装填量を達成するため、必要であれば繰り返され得る。幾つかの場合において、液体および他の揮発性成分の完全除去は、触媒が使用に設置され、操作の間に遭遇する高温に供されるまで、生じ得ない。

焼成後、触媒装填量を、コーティングされた基材とコーティングされていない基材との重量の差の算出を通して決定することができる。当業者には明らかであるように、触媒装填量は、コーティングスラリーの固体含有量およびスラリー粘度を変化させることによって、変更し得る。代替的に、コーティングスラリーへの基材の浸漬を繰り返し行うことができ、その後上述のように過剰のスラリーの除去が続く。具体的な実施形態において、基材上のウォッシュコート層の装填量は、約０．２〜約３．０ｇ／ｉｎ³、または典型的には約１．０〜２．５ｇ／ｉｎ³である。

排出物を処理するための方法
本発明の１つ以上の実施形態に従うと、希薄燃焼車両またはディーゼル車両の排気ガス流中の産生された排出物を処理するための方法が提供される。１つ以上の実施形態のＮＯｘ低減触媒は、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒、またはＮＯｘ低減触媒からの可能性があるアンモニアの排出またはスリップをもたらすＮＯ_xの破壊のための他の触媒を含む。

ＮＯｘ低減触媒および酸化触媒組成物は、同一または別個の基材上にウォッシュコート層として、配置することができる。さらに、ＳＣＲ触媒および選択的アンモニア酸化触媒は同一の触媒ハウジング内、または異なる触媒ハウジング内にあり得る。

１つ以上の実施形態に従うエンジン処理システムは、連続的にまたは周期的間隔で排気流中のアンモニア、またはアンモニア前駆体、もしくは異なるアンモニア前駆体の混合物を計量するための計量システムを含む。

本発明の排出物処理システムの一実施形態は、図１に図式的に示される。図１に見られるように、ガス状汚染物質（未燃焼炭化水素、一酸化炭素、およびＮＯ_xを含む）および粒子状物質を含有する排気物は、１１として示された排出物処理システムを通って運ばれる。ガス状汚染物質（未燃焼炭化水素、一酸化炭素、およびＮＯ_xを含む）および粒子状物質を含有する排気物は、エンジン１９から排出ガスシステムの下流側の位置に運ばれ、ここで、還元剤、すなわち、アンモニアまたはアンモニア前駆体が排出流に添加される。該還元体は、ノズル（図示せず）を介してスプレーとして排出流に注入される。ライン２５で示される水性尿素は、アンモニア前駆体としての機能を果たすことができ、混合ステーション２４で、別のライン２６上の空気と混合させることができる。バルブ２３は、排出流中でアンモニアに変換される水性尿素の正確な量を計量するために使用することができる。

添加されたアンモニアを含む排出流は、ＳＣＲ触媒基材１２に運ばれる。基材１２を通過する際、排出流のＮＯ_x成分は、ＮＨ₃によるＮＯ_xの選択的な触媒還元を通して、Ｎ₂およびＨ₂Ｏに変換される。加えて、入口領域から出てくる過剰のＮＨ₃は、下流のアンモニア酸化触媒１６による酸化を通して変換され、該アンモニアをＮ₂およびＨ₂Ｏに変換することができる。

いかなる様式にも本発明を限定することを意図せず、本発明の実施形態を以下の実施例によってより完全に説明する。

実施例１Ａ〜１Ｔ触媒調製
ゼオライト触媒上のＰｔ＋Ｃｕの一般的調製が、Ｃｕ²⁺の連続的イオン交換、続いてカチオン白金錯体によって達成された。一実施例において、銅交換されたＹ−ゼオライトを、第１に、７５ｇの（３７５ｍｍｏｌ）酢酸銅水和物を１２５０ｍＬの脱イオン水中に溶解することによって調製し、全ての酢酸銅が溶解したことを確認した。青色の溶液を得るため、５００ｇ（揮発性物質を含まない固体基準）のＺｅｏｌｙｓｔ ＣＢＶ５００Ｙタイプゼオライトをゆっくりと添加し、懸濁液中に約３０重量％の固体含有量を得た。ｐＨを４．５（±０．１）に調製し、懸濁液を室温で２４時間撹拌した。ｐＨを４．５（±０．１）に再調製し、試料をさらに１時間撹拌した。固体を濾過によって収集し、再懸濁し、１０分間撹拌し、次いで濾過によって再収集した。得られたフィルターケークを脱イオン水で３回洗浄した。湿った粉末を１３０℃で一晩乾燥し、次いで６４０℃で１時間焼成した。焼成した固体の組成物分析は３．０％（揮発性物質を含まない、銅金属基準）の銅含有量を与えた。

［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］［ＯＨ］₂）として０．３７ｇ（１．９ｍｍｏｌ）のＰｔを含有する溶液を１００ｍＬの脱イオン水中で調製した。水酸化物前駆体の使用は、白金交換プロセスの副産物が水のみである利点を有する。３７５ｍＬの脱イオン水に、１９５ｇの焼成した銅交換されたゼオライトを添加した。白金を含有している溶液を、少なくとも１時間にわたってゼオライト懸濁液に滴加添加した。２滴の濃縮した硝酸を添加し、ｐＨを５．０まで低下させた。固体を濾過によって収集し、５００ｍＬの脱イオン水中に再懸濁し、１０分間撹拌した。固体を再収集した後、粉末を１３０℃で一晩乾燥した。組成物分析は３．０％のＣｕおよび０．２３％のＰｔ（揮発性物質を含まない、金属基準）を与えた。白金交換プロセスは、本来の銅交換ゼオライト試料から銅の測定不可能である損失をもたらした。さらに、全ての添加された白金がゼオライトと関連付けられる場合、最終ゼオライトの白金含有量はまさに期待されたとおりであった。白金交換プロセスからの母液の組成物分析は可溶性白金に対する根拠を表示せず、白金種分化の非常に良い制御を示した。

反応機試験のために触媒を調製するため、触媒粉末を脱イオン水中に懸濁し、粉にし、典型的にｘ９０＝５〜１０μｍの範囲の目的の粒径を得た。触媒粉末の基材への付着を改善するため、コロイド状ジルコニアバインダーを典型的にスラリーに添加した。コロイド状ジルコニアは、より高い固体含有量で粘度を低下させ、触媒のコーティングを可能とする追加の効果を有する。不安定な銅は乏しい活性をもたらすため、スラリー中の銅の種分化の制御が、銅の可溶化を防ぐために所望される。可溶性Ｃｕ²⁺の最小化を、４を越えるｐＨを保持することによって、Ｃｕ²⁺を錯体化できる酢酸塩等の種が存在しないことを確実にすることによって達成した。外径１．０インチおよび長さ３．０インチの寸法、４００／６．５セル形状のセラミックモノリスを、次いで数秒間スラリー中に浸漬し、取り出し、排水した。過剰のスラリーを、圧縮空気流を使用して除去した。湿った触媒試料を、まず１３０℃で乾燥させ、次いで空気中で約６００℃で焼いた。

別様に記載されない限り、全ての触媒は、４００ｃｐｓｉのセルの寸法および６．５ミルの壁の厚さを有する完全に実現されたモノリスとして試験した。試験前、モノリスを約１４４個の無処置のチャネルを有する正方形の断面に削った。触媒試料を４チャンバー型ガス反応装置中に設置した。標準的な入口ガス状況は以下の通りである。すなわち、ＮＨ₃＝５００ｐｐｍ、ＮＯ＝０、Ｏ₂＝１０％（空気として送達した）、Ｈ₂Ｏ＝５％、残部＝Ｎ₂である。総ガス流量を各試料に対して調整し、１００，０００／時間のガス毎時空間速度（ＧＨＳＶ）を得た。標準的な温度状況は２００、２１５、２３０、２４５、および４００℃であった。触媒を新しい状態で、および空気中に１０％の水を含有する注入流中で、７５０℃で５時間の熟成手順後、試験した。熟成手順は、車両上における触媒寿命の実質的にわずかな部分の後、水熱熱応力を模倣するように設計された。

本発明の１つ以上の実施形態に従い設計された触媒は、新しい状態で高いＮＨ₃転換および高いＮ₂選択性を実証した。かかる触媒の水熱安定性はさらにわかりづらく、その上にＰｔが分布されたＳＣＲ成分が銅を含有する場合、特にわかりづらい。先の経験は、白金含浸鉄ベータゼオライトへの外因性銅の添加を表示し、非常に高いＮ₂選択性および新しい状態で２５０℃〜３００℃のＮＨ₃ライトオフに対するＴ₅₀を伴う触媒を得た。６５０℃の低い水熱熟成後、Ｔ₅₀は３５０℃を越え、７５０℃のより現実的な温度で熟成後、Ｔ₅₀は４００℃を越える。組成的により単純な触媒１Ｑは、イオン交換によって、白金を用いて後処理した銅交換ベータゼオライトを含み、２５０℃で９５％の新しいＮＨ₃転換を得たが、熟成後の転換はゼロ、１Ｒであった。銅無しの比較触媒１Ｎ、１Ｏ、および１Ｐは、水素型ベータゼオライト上のＰｔが非常に活性であり、８００℃で安定していることを明確に実証しているため、熟成後の活性の損失は銅の存在のためである。これは、銅が白金と相互作用できることを示唆しており、白金単独よりＮＨ₃酸化に対してより活性ではない局所凝縮物を形成する。したがって、銅を含有している材料上に支持された白金触媒の設計において重要な因子の１つは、白金および銅の活性部位が物理的に分離されたまま残存することを主に保証することによって、これらの負の相互作用を最小化することである。

表１は、アニオン性のＰｔ（ＩＶ）前駆体（比較例１Ｌおよび１Ｍ）の直接的な初期水分含浸によって、または［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］［ＯＨ］₂（比較例１Ｎ、１Ｏ、および１Ｐ）を使用してｐＨ４〜５で溶液イオン交換することによってのどちらかで調製されたベータゼオライト上に支持された０，２重量％のＰｔ（金属基準）に対するＮＨ₃活性のデータを表示する。新しい状態で、含浸触媒１Ｌに対する２５０℃でのＮＨ₃転換は６４％のみであるが、イオン交換触媒１Ｎに対しては９３％である。７５０℃における水熱熟成手順を、車両寿命の実質的にわずかな部分を模倣するように設計した後、イオン交換触媒１ＯはＮＨ₃（１Ｏ）の９５％を転換するが、含浸触媒１Ｍは２５０℃でＮＨ₃の７％のみを転換する。８００℃（１Ｐ）における水熱熟成後、イオン交換触媒は９０％を越えるＮＨ₃を転換する。

イオン交換触媒のより高い活性およびより高い安定性は、含浸触媒とは異なるＰｔ形態と関連付けられる。図２Ａは、４５０℃で調製のための焼成後の［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］²⁺イオン交換触媒の２００ｋｅＶの透過型電子顕微鏡写真（ＴＥＭ）画像（２０，０００Ｘの拡大率）を表示する。この試料は、表１中の比較例１Ｎと同等である。図２Ａ中の挿入図はＰｔ粒子の詳細を表示する。Ｐｔは、大きく、よく面が切り出された粒子として存在し、１０ｎｍ〜５０ｎｍの寸法である。図２Ｂにおいて、画像は、［Ｐｔ（ＯＨ）₆］^2-の初期水分含浸によって調製し、次いで４５０℃で焼成したベータゼオライト上の０．２重量％のＰｔ（金属基準）の２００ｋｅＶの透過型電子顕微鏡写真（５０，０００Ｘの拡大率）である。この試料は比較例１Ｌと同等である。図２Ｂ中の挿入図はＰｔ粒子の詳細を表示する。イオン交換触媒と対照してみると、図２Ｂにおいて表される含浸触媒中のＰｔ粒子は非常に小さく、定期的に面が切り出されておらず、５〜１０ｎｍの範囲の平均寸法である。より大きいＰｔ粒径を有する試料中のおり高い活性および触媒安定性の観察は、触媒活性は高いＰｔ分散によって有利に働くこと、操作および熟成の間のＰｔ焼結および粒子成長は、触媒非活性化の第１のメカニズムであることの、概して受け入れられている理解に逆行する。本発明がいずれの特定の理論にも束縛されるものではないが、それは、支持されているＰｔ触媒上のＮＨ₃酸化反応は構造感受性が高く、エッジまたはステップよりはむしろ特定のＰｔ結晶面上に優先的に生じることを示唆している。高い収率で優先的に活性Ｐｔ結晶面を形成することによって、［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］²⁺イオン交換方法は、含浸方法によって調製された組成的に同等の触媒よりもより活性であり、より安定しているＮＨ₃酸化触媒へと導く。したがって、設計の１つ以上の実施形態は、以下の新しい理解を組み込む。すなわち、（１）大きく、よく面を切り出したＰｔ粒子は所望の形態であり、非常に活性なＮＨ₃酸化触媒を得る（２）モレキュラーシーブ支持体上の大きく、よく面を切り出したＰｔ粒子は、標準的な含浸方法と比較して、Ｐｔ前駆体のイオン交換によってより効果的に生成する。

図３は、２つの触媒のＮＨ₃酸化プロファイルを比較する。比較例１Ｄは、低いシリカＹゼオライト上に分布したＰｔを含み、典型的なＰｔのみのＮＨ₃酸化触媒と一致する活性および選択性プロファイルを表示する。ＮＨ₃ライトオフ温度は２５０℃より低く、Ｎ₂選択性は上昇する温度と共に単調に低下する。触媒１Ｇは、上述のように、その上に、イオン交換によって前に配置された銅を有した低いシリカＹゼオライト上に分布したＰｔを含む。したがって、１Ｇは比較例１Ｄに対して同等のＰｔ装填量を有するが、加えて２．５％のＣｕを含有する。実施例１Ｇの触媒は、比較例１Ｄと同じＮＨ₃転換プロファイルを与えるが、Ｎ₂選択性はＰｔのみの触媒と比較して、銅の存在のため実質的に上昇する。これは、１Ａから触媒式２における銅イオンの能力の結果であり、Ｎ₂の産生は動力学的にＮ₂Ｏ産生またはＮＯ_x脱離と競合的である。したがって、これらのデータは、支持体としてＳＣＲ触媒を使用する選択的ＮＨ₃酸化触媒の設計の一般的パラダイムの妥当性を確認する。

表１中の触媒１Ａ、１Ｂ、および１Ｃを上述のように調製した。これらの試料の評価データは、低いシリカＹ−ゼオライト上のＰｔ＋Ｃｕ触媒の高い熱安定性および水熱安定性を示す。２５０℃でのＮＨ₃転換およびＮ₂選択性は、水蒸気が存在する中または不在の中において、７５０℃で２５時間の熟成の影響を受けない。調製されたままの試料１ａにおける６９％から水熱熟成された試料１ｂにおける４８％までの選択性の低下を伴う１０％の水蒸気中で水熱熟成後、４００℃においてＮ₂選択性において小さな損失が存在する。これは恐らく、水熱状況下でのＹゼオライトの物理的安定性に関しており、ＳＡＲの低下によって負の影響を受けている。したがって、触媒安定性に対して競合する要求が存在する。すなわち、（１）イオン交換部位の数をＳＡＲの低下によって最大にする。（２）ＳＡＲの上昇によって水熱脱アルミニウムを最小化する。最適な触媒は、それぞれ所与の適用に対して、これら２つの事項を調和しなければならない。

触媒１Ｄ、１Ｅ、１Ｆ、および１Ｇは、一般的に１９１６〜２１５０ｐｐｍのＰｔ装填量および０〜３．０重量％Ｃｕの銅装填量の範囲を有するＰｔ＋Ｃｕである。図４は、銅含有量に対してプロットされたＮＨ₃転換およびＮ₂選択性の結果を表示する。全ての４つの触媒は、２５０℃で９３％を越えるＮＨ₃選択性を与える。２５０℃および４００℃でのＮ₂選択性は、概して銅含有量と共に上昇するが、Ｎ₂選択性では、３．０重量％Ｃｕの近くで停滞状態が存在する。水素によって、プログラムされた温度減少は約３．５％を越える銅を示し、２つ以上の銅の種が銅交換Ｙゼオライト中に存在しはじめ、これが銅イオンの移動を導き、銅イオンは、Ｐｔと相互作用し、活性を低下する。したがって、ＮＨ₃転換が高い銅装填量の影響を被ることが観察される。したがって、Ｐｔとの負の相互作用を最小化すると同時に最大の選択性を提供するであろう２．５重量％〜３．５重量％Ｃｕの銅装填量の最適な窓が存在するであろう。

銅種分化は触媒活性を決定することにおいて重要な因子である。実施例ＩＥを上述のように調製した。実施例１Ｉは組成的に同様であるが、６４０℃でのＹゼオライト粉末の焼成無しで、酢酸銅とのイオン交換後である。評価データは、焼成ステップが活性触媒を得るのに重要であることを表示する。２５０℃でのＮＨ₃転換は、白金前駆体の適用前に焼成された触媒ＩＥに対する９５％である。一方で、２５０℃でのＮＨ₃転換は、白金前駆体の適用前に焼成無しで調製された実施例１Ｉに対してはゼロである。水素によるプログラムされた温度減少は、これが銅種分化中の相違と関連付けられることを表示する。焼成されていない低いシリカＹゼオライトの銅交換試料において、Ｈ₂減少プロファイルは、明白なＨ₂取り込みピークを表示しないが、非常に可変性の局所環境において銅を示す広域、および非記述のＨ₂取り込みプロファイルのみを表示する。この移動性銅は、その後の白金交換およびコーティングステップの間、白金と負に相互作用し、ＮＨ₃酸化に対する白金の活性は結果として低下する。対照的に、６４０℃で焼成後の低いシリカＹゼオライト上の同一の銅の試料は、３００℃近くで明確なＨ₂の取り込みピークを表示し、０．５のＨ₂／Ｃｕ化学量論で、はっきり定義されたイオン交換部位における銅の明確な一電子還元を示す。この銅をよく固定され、移動性ではなく、白金交換後、母液中で銅が観察されないことによって表示される。これは、白金成分との銅の相互作用を防ぎ、高いＮＨ₃酸化活性をもたらす。

Ｐｔ＋Ｃｕ＋Ｙゼオライトを含む実施例１Ｈおよび１Ｊを、上述のように調製する。それらは同等の銅および白金装填量を有するが、２つの触媒はＳＡＲにおいて異なる。実施例１Ｊが３０のＳＡＲを有する一方、実施例１Ｈは５．２の低いＳＡＲを有する。双方の触媒は、図５中の実線で表示されるように、新しい状態で高活性および優れたＮ₂選択性を与える。実施例１Ｋを提供するための実施例１Ｊの高いシリカ触媒の水熱熟成は、７％のみのＮＨ₃転換と共に２５０℃で活性において大きな低下をもたらした。対照的に、低いシリカ触媒、実施例１Ｈの水熱熟成は、２５０℃で９５％の転換をなおもたらす実施例１Ｇを提供する。組成的および構造的に同じ２つのＰｔ＋Ｃｕ＋Ｙゼオライト触媒のこれらのデータは、低いＳＡＲがアンモニア酸化に対する触媒安定性を上昇する因子であることを表示する。これは、ゼオライト触媒によって触媒された他の反応に基づく広く普及している理解から離れて教示し、安定性が高いＳＡＲによって有利に働く。

実施例１Ｊ、１Ｑ、および１Ｓについて、活性およびＮ₂選択性データの比較は、ゼオライト構造のＦＡＵからＢＥＡからＣＨＡへ変化する効果を、それぞれＰｔ＋Ｃｕ＋ゼオライトＮＨ₃酸化触媒で表示する。高いシリカＢＥＡゼオライトに基づき、実施例１Ｑは、２５０℃で９５％のＮＨ₃転換を提供し、実施例１Ｊの高いシリカＦＡＵは５８％のＮＨ₃転換を提供する。ＣＨＡゼオライトに基づく実施例１Ｓは、新しい状態の２０％のＮＨ₃転換のみを提供する。新しい状態でＣＨＡに基づく触媒のより低い活性は、ＣＨＡ骨格における小さなポア開口部半径（３．８Å）と相関し、それは［Ｐｔ（ＮＨ₃）₄］²⁺前駆体に対して算出された回転運動の半径（２．６Å）よりもあまり大きいものではない。本発明が特定の仮説に限定されるものではないが、Ｐｔ前駆体がＣＨＡゼオライトのポア構造に入ることができないため、ＣＨＡ微結晶の外表面上での静電結合に制限されることを示唆している。対照的に、ＢＥＡ（６．６〜７．７Å）およびＦＡＵ（７．４Å）のポア開口部半径は、ゼオライトの内部ポア量へのＰｔ前駆体の移行を認可するのに十分な大きさであり、これは、完成した触媒において高活性を得るための補助をすると仮定される。したがって、ゼオライト構造は、初期のＰｔ前駆体の種分化へのその効果を通して、触媒活性に影響を与える小さな役割のみを果たすようである。対応する実施例１Ｋ（ＦＡＵ）、１Ｒ（ＢＥＡ）、および１Ｔ（ＣＨＡ）を提供するための水熱熟成後、どの試料も２５０℃で７％を越えるＮＨ₃転換を提供しない。熟成結果は、構造因子と比較してＳＡＲが果たす役割を補強し、ＳＡＲを最小化し、触媒安定性を維持する必要性を強調する。

本明細書を通して言及される「一実施形態」、「特定の実施形態」、「１つ以上の実施形態」、または「実施形態」は、実施形態と関連して説明される特定の特徴、構造、材料、または特性が、本発明の少なくとも１つの実施形態に含まれることを意味している。したがって、本明細書の様々な場所における、「１つ以上の実施形態において」、「ある実施形態において」、「一実施形態において」、または「実施形態において」等の語句の出現は、必ずしも本発明の同一実施形態に言及しているのではない。さらに、特定の特徴、構造、材料、または特性は、１つ以上の実施形態において、任意の好適な様式で組み合わせられてもよい。

本明細書において本発明を特定の実施形態を参照して説明したが、これらの実施形態が本発明の原則および適用の単なる例示であることを理解されたい。本発明の精神および範囲から逸脱することなく、本発明の方法および装置に様々な改善および変化を実施することができることは当業者にとって明らかであろう。したがって、本発明は、添付の特許請求の範囲およびそれらの均等物の範囲内である改善および変化を含むことを意図する。

Claims (9)

1. アンモニアを窒素およびＮＯ_xに酸化するための触媒であって、前記触媒は、６未満のシリカ／アルミナ比（ＳＡＲ）を有するアルミノケイ酸塩モレキュラーシーブを含み、且つ当該モレキュラーシーブは銅および白金の両方を含み、及び
   前記白金は、ゼロ原子価または金属白金を所定量で含み、
   前記ゼロ原子価または金属白金は、よく面が切り出された粒子の状態であり、該粒子は１０〜５０ｎｍの粒径を有し、及び
   前記白金及び前記銅の活性部位が物理的に分離されたまま残存することを特徴とする触媒。
2. 前記アルミノケイ酸塩モレキュラーシーブは、ＦＡＵ、ＭＦＩ、ＭＯＲ、ＢＥＡ、ＨＥＵ、およびＯＦＦから選択される結晶骨格型を有するゼオライトを含む、請求項１に記載の触媒。
3. ウォッシュコート当たりの重量基準で、１重量％以下のＰｔおよび５重量％以下の銅を有する、請求項１に記載の触媒。
4. 前記触媒は、耐火性セラミック担体上にコーティングされる、請求項１に記載の触媒。
5. 前記基材上の前記モレキュラーシーブの総装填量は、総触媒量に基づいて０．３ｇ／ｉｎ³〜３．０ｇ／ｉｎ³［（０．３／２５．４^３）ｇ／ｍｍ³〜（３．０／２５．４^３）ｇ／ｍｍ³］の範囲である、請求項４に記載の触媒。
6. ディーゼルまたは希薄燃焼車両の排気ガス流中に生成した排出物を処理するための方法であって、前記方法は、
   車両のエンジン排気流を少なくともＮＯ_x低減触媒を通過させる工程、
   前記ＮＯ_x低減触媒から出たアンモニア含有前記排気流を、酸化触媒を通過させる工程を含み、
   前記酸化触媒は、１５未満のシリカ／アルミナ比（ＳＡＲ）を有するモレキュラーシーブを含み、及び当該モレキュラーシーブは焼成されたイオン交換銅およびイオン交換白金の両方を含んでいることを特徴とする方法。
7. 前記ＮＯ_x低減触媒は、ＳＣＲ触媒、希薄ＮＯ_x捕捉触媒、または前記ＮＯ_x低減触媒からのアンモニアスリップをもたらすＮＯ_xの破壊のための他の触媒のうちの１つ以上から選択される、請求項６に記載の方法。
8. 前記モレキュラーシーブはゼオライトを含む、請求項７に記載の方法。
9. 排気ガス流を処理するためのシステムであって、
   前記排気ガス流と連通するＳＣＲ触媒と、
   前記排気ガス流と連通し、前記ＳＣＲ触媒から上流に位置するアンモニアまたはアンモニア前駆体注入ポートと、
   前記排気ガス流と連通し、前記ＳＣＲ触媒から下流に位置する、請求項１に記載の触媒と、を含む、システム。

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