JP6261297B2 - Wet friction material - Google Patents

Description

本発明は、湿式摩擦材に関する。更に詳しくは、油の存在下で利用される湿式摩擦材であって、湿式クラッチ及び湿式ブレーキ等に組み込むことができる湿式摩擦材に関する。   The present invention relates to a wet friction material. More specifically, the present invention relates to a wet friction material that is used in the presence of oil and can be incorporated into a wet clutch, a wet brake, and the like.

従来、湿式摩擦材を用いた湿式クラッチや湿式ブレーキが、トルク伝達や制動等に利用されている。具体的には、湿式クラッチは車両等の自動変速機で利用される。この湿式クラッチは、エンジン等の駆動源で生じた駆動力を、車軸等の被動体に伝達・遮断する機能を有する。例えば、駆動源と連動されたプレート状の湿式摩擦材と、被動体と連動されたセパレータプレートとを用いる場合、湿式摩擦材とセパレータプレートとはクリアランスを介して対向配置される。このような湿式クラッチでは、潤滑油が供給されており、潤滑油はプレート間に生じる摩擦熱の吸収や摩耗防止等を担う。そして、２種のプレートが離間したまま相対回転された状態（空転状態）では、駆動力は被動体へ伝達されない。一方、２種のプレートが互いに押し付けられた状態では駆動源の駆動力が被動体へ伝達される。   Conventionally, wet clutches and wet brakes using wet friction materials are used for torque transmission, braking, and the like. Specifically, the wet clutch is used in an automatic transmission such as a vehicle. This wet clutch has a function of transmitting and blocking a driving force generated by a driving source such as an engine to a driven body such as an axle. For example, when a plate-like wet friction material interlocked with a drive source and a separator plate interlocked with a driven body are used, the wet friction material and the separator plate are disposed to face each other via a clearance. In such a wet clutch, lubricating oil is supplied, and the lubricating oil absorbs frictional heat generated between the plates and prevents wear. In the state where the two types of plates are relatively rotated while being separated (idling state), the driving force is not transmitted to the driven body. On the other hand, when the two types of plates are pressed against each other, the driving force of the driving source is transmitted to the driven body.

このような湿式クラッチでは、応答性向上の目的等から、２種のプレート間のクリアランスは小さく設定されるが、これらは非締結状態でも離間されたまま相対回転されるため、プレート間に介在された潤滑油や、プレート内外周に在る潤滑油によって「引き摺りトルク」を生じる。即ち、空転時にもエネルギーを消費してしまうという問題がある。このため、近年、急速に進展されている低燃費化対策として引き摺りトルクの低減が課題となっている。
引き摺りトルクを低減する技術としては、下記特許文献１が知られている。 In such a wet clutch, the clearance between the two types of plates is set to be small for the purpose of improving responsiveness, etc., but these are relatively spaced apart even in the non-engaged state and are therefore interposed between the plates. "Drag torque" is generated by the lubricating oil or the lubricating oil present on the inner and outer peripheries of the plate. That is, there is a problem that energy is consumed even when idling. For this reason, reduction of drag torque has become an issue as a measure for reducing fuel consumption, which has been progressing rapidly in recent years.
The following Patent Document 1 is known as a technique for reducing drag torque.

特開２００９−０４７２２９号公報JP 2009-047229 A

上記特許文献１では、コアプレートに配設される摩擦部材（セグメントピース）を加工して、引き摺りトルクを低減する技術が開示されている。具体的には、セグメントピースの外周及び内周をＲ加工することで引き摺りトルクを低減できる技術が開示されている。
しかしながら、特許文献１の技術では、引き摺りトルクを低減できる一方で、セグメントピースの加工によって摺動面積が減少するという問題がある。過度に摺動面積を減少させると、湿式摩擦材の摩擦性能が低下するおそれがある。このため、引き摺りトルクの低減と摩擦性能の向上とが相反し、引き摺りトルク低減のみを目的として、セグメントピースを加工することが困難になるという課題がある。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、引き摺りトルクを低減する新たな技術を提供するものであって、摩擦部材の摺動面積を減少させることなく、引き摺りトルクを低減できる湿式摩擦材を提供することを目的とする。 In the above-mentioned patent document 1, a technique for processing a friction member (segment piece) disposed on a core plate to reduce drag torque is disclosed. Specifically, a technique is disclosed in which drag torque can be reduced by performing R processing on the outer periphery and inner periphery of the segment piece.
However, the technique of Patent Document 1 has a problem that the drag torque can be reduced, but the sliding area is reduced by processing the segment piece. If the sliding area is excessively reduced, the friction performance of the wet friction material may be reduced. For this reason, there is a problem that the reduction of drag torque and the improvement of friction performance are contradictory, and it is difficult to process the segment piece only for the purpose of reducing the drag torque.
The present invention has been made in view of the above problems, and provides a new technique for reducing drag torque, which is a wet friction that can reduce drag torque without reducing the sliding area of the friction member. The purpose is to provide materials.

本発明は以下の通りである。
請求項１の湿式摩擦材は、平板リング形状のコアプレートと、前記コアプレートの主面に配設された摩擦部材と、を備えた湿式摩擦材であって、
前記コアプレートは、外周側面に凹凸を備え、
前記凹凸を構成する凸部は、円弧状に突出されていることを要旨とする。
請求項２の湿式摩擦材は、請求項１の湿式摩擦材において、前記凹凸を構成する凹部は 、円弧状に凹んでおり、前記凸部と滑らかに接続されていることを要旨とする。
請求項３の湿式摩擦材は、平板リング形状のコアプレートと、前記コアプレートの主面 に配設された摩擦部材と、を備えた湿式摩擦材であって、
前記コアプレートは、外周側面に凹凸を備え、
湿式摩擦材の回転方向を前側とした場合に、前記凹凸を構成する凸部は、前記凹凸を構 成する凹部の後側に配置された斜面と、該凸部と該凹部とを区切る壁と、を有し、前記斜 面は、前記壁に対して大きく傾斜されていることを特徴とする湿式摩擦材。
請求項４の湿式摩擦材は、請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、前記凹凸を構成している各凸部のうち、隣接された凸部同士の頭頂間の角度は、０．５〜１１度であることを要旨とする。
請求項５の湿式摩擦材は、請求項１乃至４のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、前記凹部の深さが、０．１５ｍｍ以上１ｍｍ以下であることを要旨とする。The present invention is as follows.
The wet friction material according to claim 1 is a wet friction material comprising a flat plate ring-shaped core plate, and a friction member disposed on a main surface of the core plate,
The core plate is provided with irregularities on the outer peripheral side surface ,
Protrusions constituting the asperities, the gist that you have protruded in an arc shape.
The wet friction material according to claim 2 is characterized in that, in the wet friction material according to claim 1, the concave portions constituting the irregularities are recessed in an arc shape and are smoothly connected to the convex portions .
The wet friction material of claim 3 is a wet friction material comprising a flat plate ring-shaped core plate, and a friction member disposed on the main surface of the core plate ,
The core plate is provided with irregularities on the outer peripheral side surface,
When the direction of rotation of the wet friction material and a front, convex portions constituting the irregularities, the irregularities and slope arranged on the rear side of the recess configuration, a wall separates the convex portion and the concave portion has the oblique surface is wet friction material characterized in that it is greatly inclined with respect to the wall.
The wet friction material according to claim 4 is the wet friction material according to any one of claims 1 to 3 , wherein among the convex portions constituting the concave and convex portions, between the tops of adjacent convex portions. The gist is that the angle is 0.5 to 11 degrees.
The gist of the wet friction material according to claim 5 is the wet friction material according to any one of claims 1 to 4 , wherein the depth of the concave portion is 0.15 mm or more and 1 mm or less .

本発明の湿式摩擦材は、平板リング形状のコアプレートと、このコアプレートの主面に配設された摩擦部材とを備え、コアプレートは外周側面に凹凸を備えている。
この構成により、摩擦部材の摺動面積を減少させることなく、引き摺りトルクを低減できる。即ち、コアプレートの外周側面に凹凸を備えることで、コアプレートの回転時に、外周側面が潤滑油から受ける粘性抵抗を軽減して引き摺りトルクを低減できる。具体的には、コアプレートが外周側面に凹凸を備えることで、凹部に空気が溜まり、これによって潤滑油が外周側面に与える粘性抵抗を軽減できる。一方、凸部は、凹部に油が浸入し難いようにブロックする機能を有し、凹部の空気溜まりを維持できる。この結果、外周側面と油との接触により生じていた引き摺りトルクを軽減できる。更に、この引き摺りトルクの低減は、コアプレートの加工のみで達成できるため、引き摺りトルク低減のために行う摩擦部材の加工の有無やその程度を選択でき、湿式摩擦材の設計自由度を大幅に向上できる。 The wet friction material of the present invention includes a flat plate ring-shaped core plate and a friction member disposed on the main surface of the core plate, and the core plate has irregularities on the outer peripheral side surface.
With this configuration, drag torque can be reduced without reducing the sliding area of the friction member. That is, by providing unevenness on the outer peripheral side surface of the core plate, it is possible to reduce drag torque by reducing the viscous resistance that the outer peripheral side surface receives from the lubricant when the core plate rotates. Specifically, when the core plate is provided with irregularities on the outer peripheral side surface, air accumulates in the concave portion, whereby the viscous resistance given to the outer peripheral side surface by the lubricating oil can be reduced. On the other hand, the convex portion has a function of blocking oil from entering the concave portion, and can maintain an air pocket in the concave portion. As a result, the drag torque generated by the contact between the outer peripheral side surface and the oil can be reduced. Furthermore, this reduction in drag torque can be achieved only by processing the core plate, so it is possible to select whether or not the friction member should be processed to reduce drag torque and greatly improve the degree of freedom in designing wet friction materials. it can.

本発明の湿式摩擦材は、請求項２に記載のように、凹凸を構成している各凹部が、その底から、少なくとも一方の側に隣接された凸部の頭頂に向けて、広がる形態とすることができる。
この構成、即ち、凸部の頭頂に向けて広がる形態により、凹部に浸入される油の排出を促進して、凹部により空気を溜めやすくできる。即ち、回転方向に対して後側の頭頂へ向けて凹部が広がる形態である場合、湿式摩擦材の回転によって凹部から油の排出を促すことができる。このため、凹部により空気を溜めやすくなり、引き摺りトルクを、より効果的に低減することができる。 In the wet friction material of the present invention, as described in claim 2, each concave portion constituting the concave and convex portions extends from the bottom toward the top of the convex portion adjacent to at least one side. can do.
With this configuration, that is, a form that spreads toward the top of the convex portion, it is possible to facilitate the drainage of oil that enters the concave portion, and to easily collect air by the concave portion. That is, when the recess is widened toward the back of the head with respect to the rotation direction, oil can be expelled from the recess by the rotation of the wet friction material. For this reason, it becomes easy to accumulate air by a recessed part, and drag torque can be reduced more effectively.

本発明の湿式摩擦材は、請求項３に記載のように、凹凸を構成している各凸部のうち、隣接された凸部同士の頭頂間の角度を０．５〜１１度とすることができる。
この構成により、頭頂間の角度が上記範囲以外の場合に比べで、凹部に浸入しようとする油を凸部がより効果的にブロックできる。このため、引き摺りトルクを、より効果的に低減できる。
本発明の湿式摩擦材は、請求項４に記載のように、凹部の深さを０．１５ｍｍ以上とすることができる。
この構成により、凹部の深さが上記範囲以外の場合に比べて、凹部に空気を溜め易くできる。このため、引き摺りトルクをより効果的に低減できる。 In the wet friction material of the present invention, the angle between the tops of adjacent convex portions among the convex portions constituting the concave and convex portions is set to 0.5 to 11 degrees as described in claim 3. Can do.
With this configuration, the convex portion can more effectively block the oil that is about to enter the concave portion as compared with the case where the angle between the vertexes is outside the above range. For this reason, drag torque can be reduced more effectively.
In the wet friction material of the present invention, as described in claim 4, the depth of the recess can be set to 0.15 mm or more.
With this configuration, it is possible to easily store air in the recess as compared with a case where the depth of the recess is outside the above range. For this reason, drag torque can be reduced more effectively.

本発明の湿式摩擦材の一例を説明する全体平面図及び一部拡大図である。It is the whole top view and one part enlarged view explaining an example of the wet friction material of this invention. 本発明の湿式摩擦材の一例を説明する全体斜視図及び一部斜視図である。It is the whole perspective view and one part perspective view explaining an example of the wet friction material of this invention. 本発明の湿式摩擦材に用いられるコアプレートの一部を拡大して説明する平面図である。It is a top view which expands and demonstrates a part of core plate used for the wet friction material of this invention. 参考例の湿式摩擦材を説明する一部斜視図である。It is a partial perspective view explaining the wet friction material of a reference example . 参考例の湿式摩擦材を説明する一部斜視図である。It is a partial perspective view explaining the wet friction material of a reference example . 本発明の湿式摩擦材に係るバリエーションを説明する一部斜視図である。It is a partial perspective view explaining the variation which concerns on the wet friction material of this invention. 本発明の湿式摩擦材に係るバリエーションを説明する一部斜視図である。It is a partial perspective view explaining the variation which concerns on the wet friction material of this invention. 本発明の湿式摩擦材に係るバリエーションを説明する一部斜視図である。It is a partial perspective view explaining the variation which concerns on the wet friction material of this invention. 凹凸による作用を模式的に説明する説明図である。It is explanatory drawing which illustrates the effect | action by an unevenness | corrugation typically. 実施例１−６及び比較例１の各々湿式摩擦材を用いて得られる引き摺りトルクと回転数との相関を示すグラフである。It is a graph which shows the correlation with the drag torque obtained using each wet friction material of Example 1-6 and Comparative Example 1, and rotation speed.

以下、本発明を、図も参照しながら説明する。ここで示す事項は例示的なもの及び本発明の実施形態を例示的に説明するためのものであり、本発明の原理と概念的な特徴とを最も有効に且つ難なく理解できる説明であると思われるものを提供する目的で述べたものである。この点で、本発明の根本的な理解のために必要で、ある程度以上に本発明の構造的な詳細を示すことを意図してはおらず、図面と合わせた説明によって本発明の幾つかの形態が実際にどのように具現化されるかを当業者に明らかにするものである。   The present invention will be described below with reference to the drawings. The items shown here are exemplary and illustrative of the embodiments of the present invention, and are thought to be the most effective and easy-to-understand explanation of the principles and conceptual features of the present invention. It is stated for the purpose of providing what is to be provided. In this respect, it is necessary for a fundamental understanding of the present invention, and is not intended to show the structural details of the present invention beyond a certain degree. It will be clear to those skilled in the art how this is actually implemented.

本発明の湿式摩擦材１は、平板リング形状のコアプレート２と、コアプレート２の主面２２に配設された摩擦部材３と、を備える。更に、コアプレート２は、その外周側面２１に凹凸４（凹部５、凸部６）を備える。更に、この凹凸４を構成する凸部６は、円弧状に 突出されている（図１−図３及び図６−図９参照）。
また、本発明の他の湿式摩擦材１は、平板リング形状のコアプレート２と、コアプレー ト２の主面２２に配設された摩擦部材３と、を備える。更に、コアプレート２は、その外 周側面２１に凹凸４（凹部５、凸部６）を備える。更に、湿式摩擦材１の回転方向を前側 とした場合に、凹凸４を構成する凸部６は、凹凸４を構成する凹部５の後側に配置された 斜面２１２と、凸部６と凹部５とを区切る壁２１１と、を有し、斜面２１２は、壁２１１ に対して大きく傾斜されている（図６−図７参照）。 The wet friction material 1 of the present invention includes a flat plate ring-shaped core plate 2 and a friction member 3 disposed on the main surface 22 of the core plate 2. Furthermore, the core plate 2 is provided with irregularities 4 (concave portions 5 and convex portions 6) on the outer peripheral side surface 21 thereof . Furthermore, the convex part 6 which comprises this unevenness | corrugation 4 protrudes in circular arc shape (refer FIGS. 1-3 and FIGS. 6-9 ).
Another wet friction material 1 of the present invention comprises a core plate 2 of the flat ring-shaped, and the friction member 3 which is disposed on the main surface 22 of Koapure DOO 2. Further, the core plate 2 is provided with irregularities 4 (recess 5, the convex portions 6) on its outer peripheral surface 21. Furthermore, when the rotation direction of the wet friction material 1 is the front side , the convex portion 6 constituting the concave and convex portion 4 includes the slope 212 arranged on the rear side of the concave portion 5 constituting the concave and convex portion 4, the convex portion 6 and the concave portion 5. The slope 211 is greatly inclined with respect to the wall 211 (see FIGS. 6 to 7).

コアプレート２は、平板リング形状をなす。コアプレート２は、中央部が開孔されたリング形状（環形状）であればよいが、例えば、外径Ｔ_１（外周の直径）と内径Ｔ_２（スプライン内歯を除いた内周の直径）との比Ｔ_１／Ｔ_２を１．０２〜６にできる。この比は、１．０７〜４が好ましく、１．１〜１．５がより好ましい。また、コアプレート２は、リング形状であるうえで平板の形態であればよいが、例えば、その厚さは０．３〜１４．５ｍｍにできる。この厚さは、０．５〜６ｍｍが好ましく、０．７〜２．５ｍｍがより好ましい。
また、コアプレート２は、どのような材料から形成されてもよいが、例えば、Ｓ３５Ｃ、Ｓ５５Ｃ、ＳＰＣＣ、ＮＣＨ７８０等を用いることができる。
また、コアプレート２は、外周側面２１と主面２２とを有する。外周側面２１は、凹凸４が形成される部位である。一方、主面２２は、摩擦部材３が配設される面である。また、この主面２２は、コアプレート２の表面及び／又は裏面に備えられている。 The core plate 2 has a flat ring shape. The core plate 2 may be in the shape of a ring (annular shape) with a hole in the center. For example, the outer diameter T ₁ (outer diameter) and inner diameter T ₂ (inner diameter excluding spline inner teeth) ) the ratio _T 1 / _{T 2} of the can to from 1.02 to 6. This ratio is preferably 1.07 to 4, and more preferably 1.1 to 1.5. Moreover, although the core plate 2 should just be a flat form with the ring shape, for example, the thickness can be 0.3-14.5 mm. This thickness is preferably 0.5 to 6 mm, and more preferably 0.7 to 2.5 mm.
The core plate 2 may be formed of any material, but for example, S35C, S55C, SPCC, NCH780, or the like can be used.
The core plate 2 has an outer peripheral side surface 21 and a main surface 22. The outer peripheral side surface 21 is a portion where the irregularities 4 are formed. On the other hand, the main surface 22 is a surface on which the friction member 3 is disposed. The main surface 22 is provided on the front surface and / or the back surface of the core plate 2.

凹凸４は、コアプレート２の外周側面２１に形成された凹部５と、コアプレート２の外周側面２１に形成された凸部６と、から形成される。この凹部５と凸部６とは隣接して交互に配置されて凹凸４を形成している。ここで、凸部６の頭頂６１はコアプレート２の外周上に位置している。
湿式摩擦材１は、この凹凸４を外周側面２１に有することで、外周側面２１による引き摺りトルクを低減し、湿式摩擦材１全体の引き摺りトルクを小さくできる。即ち、図９に説明するように、コアプレート２は、その外周側面２１に凹凸４を備える。そして、コアプレート２は、回転時に凹部５に空気溜まり１０の形成が観察されるが、これは以下の理由によるものと推測している。凹凸４の凸部６が回転すると、その回転方向に対して後ろ側に配置される凹部５には潤滑油が侵入し難くなる。つまり凸部６は凹部５への潤滑油の流入をブロックするブロック機能を有している。そして、この凸部６のブロック機能によって潤滑油の流入が抑えられた凹部５では、回転当初内在していた潤滑油が、コアプレート２の回転によって生じる遠心力や、相対的に外周を流通する潤滑油の流れによって引き起こされる負圧によりコアプレート２の外周へ移動する。潤滑油が移動された後の凹部５には凸部６のブロック機能により新たな潤滑油が補給されないため、凹部５には潤滑油のない部分が発生し、この部分が空気溜まり１０となる。従って、この空気溜まり１０の形成により、コアプレート２の外周側面２１では、潤滑油から受ける潤滑油の粘性による粘性抵抗が減り、それによって、コアプレート２の外周側面２１に発生する引き摺りトルクの低減が可能となる。 The unevenness 4 is formed from a concave portion 5 formed on the outer peripheral side surface 21 of the core plate 2 and a convex portion 6 formed on the outer peripheral side surface 21 of the core plate 2. The concave portions 5 and the convex portions 6 are alternately arranged adjacent to each other to form the concave and convex portions 4. Here, the top 61 of the convex portion 6 is located on the outer periphery of the core plate 2.
The wet friction material 1 has the unevenness 4 on the outer peripheral side surface 21, thereby reducing the drag torque due to the outer peripheral side surface 21 and reducing the drag torque of the entire wet friction material 1. That is, as illustrated in FIG. 9, the core plate 2 includes the unevenness 4 on the outer peripheral side surface 21. And when the core plate 2 rotates, formation of the air pocket 10 is observed in the concave portion 5, and this is presumed to be due to the following reason. If the convex part 6 of the unevenness | corrugation 4 rotates, it will become difficult for lubricating oil to penetrate | invade into the recessed part 5 arrange | positioned on the back side with respect to the rotation direction. That is, the convex portion 6 has a blocking function for blocking the inflow of lubricating oil into the concave portion 5. And in the recessed part 5 in which the inflow of lubricating oil was suppressed by the block function of this convex part 6, the lubricating oil which was inherent at the beginning of rotation distribute | circulates the outer periphery relatively with the centrifugal force which arises by rotation of the core plate 2, or It moves to the outer periphery of the core plate 2 by the negative pressure caused by the flow of the lubricating oil. Since the lubricating oil is not supplied to the concave portion 5 after the lubricating oil is moved by the block function of the convex portion 6, a portion without the lubricating oil is generated in the concave portion 5, and this portion becomes the air reservoir 10. Therefore, the formation of the air reservoir 10 reduces the viscous resistance due to the viscosity of the lubricating oil received from the lubricating oil on the outer peripheral side surface 21 of the core plate 2, thereby reducing the drag torque generated on the outer peripheral side surface 21 of the core plate 2. Is possible.

この引き摺りトルクの低減は、コアプレートの加工のみで達成できる。そのため、引き摺りトルク低減のために摩擦部材３の形状加工（例えば、前述の外周・内周のＲ加工）を行わない選択ができるようになる。また、コアプレート２の凹凸４の形成と、摩擦部材３の形状加工と、を併せて行うという選択もできる。後者の選択では、凹凸４を備えることによって得られる引き摺りトルクの低減効果と、摩擦部材３の形状加工によって得られる引き摺りトルクの低減効果と、を積算して得ることができる。即ち、コアプレート２の外周側面２１に凹凸４を設けることによって、湿式摩擦材１の設計自由度を大幅に向上させることができる。   This reduction in drag torque can be achieved only by processing the core plate. Therefore, it is possible to select not to perform the shape processing of the friction member 3 (for example, the above-described outer periphery / inner periphery R processing) in order to reduce drag torque. Further, it is possible to select that the formation of the irregularities 4 of the core plate 2 and the shape processing of the friction member 3 are performed together. In the latter selection, the drag torque reduction effect obtained by providing the unevenness 4 and the drag torque reduction effect obtained by the shape processing of the friction member 3 can be integrated. That is, by providing the irregularities 4 on the outer peripheral side surface 21 of the core plate 2, the design freedom of the wet friction material 1 can be greatly improved.

また、図９に説明するように、凹凸４は、これを構成している各凹部５の底５１から、少なくとも一方の側に隣接された凸部６の頭頂６１に向けて、広がる形態とすることができる（図１−図３及び図６−図８参照）。凹部５が、凸部６の頭頂６１に向けて広がる形状となっている場合には、凹部５に浸入される潤滑油１１の排出を促し、凹部５に空気溜まり１０を形成しやすくできる。   Further, as illustrated in FIG. 9, the unevenness 4 is configured to expand from the bottom 51 of each of the recesses 5 constituting the recess 4 toward the top 61 of the protrusion 6 adjacent to at least one side. (See FIGS. 1-3 and 6-8). When the concave portion 5 has a shape that expands toward the top 61 of the convex portion 6, it is possible to facilitate the discharge of the lubricating oil 11 that enters the concave portion 5, and to easily form the air reservoir 10 in the concave portion 5.

凹凸４を構成する凸部６のうち、隣接された凸部６同士の頭頂６１間の角度θ（図３のθ、θ’及びθ"）は、特に限定されず、例えば、０．１〜２０度とすることができる。また、図３における角度θ、角度θ’及び角度θ"は、各々同じ角度に揃えることもでき、異なる角度とすることもできる。例えば、全ての頭頂間の角度θを同じにすることができる（角度θと角度θ’と角度θ"とは全て同じ角度となる）。また、角度θと角度θ"とは同じ角度として、角度θ’はこれらと異なる角度にすることができる。即ち、１つ飛びに２種の異なる大きさの凹部５を１枚のコアプレート２内に共存させることができる。また、角度θとθ’を共通にしても同様である。更に、角度θと角度θ’と角度θ"とを全て異なる角度として、３種又はそれ以上の種類の異なる大きさの凹部５を共存させることができる。   Of the protrusions 6 constituting the unevenness 4, the angle θ (θ, θ ′, and θ ″ in FIG. 3) between the tops 61 of adjacent protrusions 6 is not particularly limited. Further, the angle θ, the angle θ ′, and the angle θ ″ in FIG. 3 can be set to the same angle or different angles. For example, the angle θ between all heads can be made the same (the angle θ, the angle θ ′, and the angle θ ″ are all the same angle). Also, the angle θ and the angle θ ″ are the same angle, The angle θ ′ can be different from these. In other words, two types of recesses 5 having different sizes can coexist in one core plate 2. The same is true even if the angles θ and θ ′ are common. Furthermore, the angle θ, the angle θ ′, and the angle θ ″ are all different angles, and three or more kinds of different size recesses 5 can coexist.

上記の角度θは、上述のように、例えば、０．１〜２０度の範囲で設定できるが、なかでも、０．５〜１１度の角度範囲とすることが好ましい。この角度範囲では、それ以外の角度である場合に比べて、引き摺りトルクを低減する効果を特に顕著に得ることができる。この角度θは、更に、０．７〜１１．０度がより好ましく、１．０〜１０．５度が更に好ましい。
尚、隣接された凸部６同士の頭頂６１間の角度θは、コアプレート２の軸中心（図示省略）と第１の凸部６の頭頂６１を結ぶ半径Ｌ_１と、コアプレート２の軸中心（図示省略）と第１の凸部６の隣接された第２の凸部６の頭頂６１を結ぶ半径Ｌ_２と、で形成される角度θである。 As described above, the angle θ can be set, for example, in the range of 0.1 to 20 degrees, and among them, the angle range of 0.5 to 11 degrees is preferable. In this angle range, the effect of reducing drag torque can be obtained particularly remarkably as compared with the case of other angles. The angle θ is more preferably 0.7 to 11.0 degrees, and further preferably 1.0 to 10.5 degrees.
Note that the angle θ between the tops 61 of the adjacent convex portions 6 is determined by the radius L ₁ connecting the axis center (not shown) of the core plate 2 and the top 61 of the first convex portion 6, and the axis of the core plate 2. the radius L ₂ connecting the center and the (not shown) the top 61 of the second protrusion 6, which is adjacent to the first protrusion 6 is in the angle formed theta.

また、凹凸４を構成する凹部５の深さｄ（図３−図８参照）は限定されず、例えば、０．０１ｍｍ以上とすることができる。また、各凹部５の深さは、各々同じ深さに揃えることもでき、異なる深さとすることもできる。例えば、１つ飛びの凹部５の深さを共通にして、２種以上の異なる深さの凹部５を共存させることができる。
上記の深さｄは、上述のように、例えば、０．０１ｍｍ以上の範囲で設定できるが、なかでも、０．１ｍｍ以上とすることが好ましい。この深さ範囲では、それ以下の深さである場合に比べて、引き摺りトルクを低減する効果を特に顕著に得ることができる。ここで深さｄを大きくすると、摩擦部材３を配設する主面の面積が小さくなり摩擦部材３の形状が制約される。このため、深さｄの最大値は摩擦部材３に要求される形状によって規定される。以上のことを考慮すると深さｄは、更に、０．１２〜５ｍｍがより好ましく、０．１５〜１ｍｍが更に好ましい。
尚、凹部５の深さｄは、凸部６の頭頂６１を結んだ仮想外周曲線（コアプレート２の外周）を規定し、この仮想外周曲線の接線から凹部５の底５１に向かった垂線を規定したときの当該仮想外周曲線と凹部５の底５１との間の最大の垂線長さｄである。 In addition, the depth d (see FIGS. 3 to 8) of the recesses 5 constituting the unevenness 4 is not limited, and can be, for example, 0.01 mm or more. Moreover, the depth of each recessed part 5 can also be set to the same depth, respectively, and can also be set as a different depth. For example, two or more types of recesses 5 having different depths can coexist with a single depth of the recess 5 being common.
As described above, the depth d can be set, for example, within a range of 0.01 mm or more, and it is particularly preferable that the depth d be 0.1 mm or more. In this depth range, the effect of reducing drag torque can be obtained particularly remarkably as compared with the case where the depth is less than that. Here, when the depth d is increased, the area of the main surface on which the friction member 3 is disposed is reduced, and the shape of the friction member 3 is restricted. For this reason, the maximum value of the depth d is defined by the shape required for the friction member 3. Considering the above, the depth d is more preferably 0.12 to 5 mm, and further preferably 0.15 to 1 mm.
The depth d of the concave portion 5 defines a virtual outer peripheral curve (the outer periphery of the core plate 2) connecting the top 61 of the convex portion 6, and a perpendicular line extending from the tangent to the virtual outer peripheral curve toward the bottom 51 of the concave portion 5 is defined. This is the maximum perpendicular length d between the virtual peripheral curve and the bottom 51 of the recess 5 when defined.

摩擦部材３は、コアプレート２の主面２２に配設される。摩擦部材３は、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの接触程度によって、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの連動具合を調節する機能を有する。即ち、セパレータプレートに対するブレーキ機能（制動機能）や、セパレータプレートと湿式摩擦材１とを締結する機能等を有する。
この摩擦部材３は、どのようにコアプレート２に固定されていてもよいが、通常、コアプレート２に接合して固定される。その接合方法は限定されず、熱融着や、接着剤等を介した貼着等の方法を用いることができる。 The friction member 3 is disposed on the main surface 22 of the core plate 2. The friction member 3 has a function of adjusting the interlocking condition between the wet friction material 1 and the separator plate according to the degree of contact between the wet friction material 1 and the separator plate. That is, it has a brake function (braking function) for the separator plate, a function for fastening the separator plate and the wet friction material 1, and the like.
The friction member 3 may be fixed to the core plate 2 in any manner, but is usually bonded and fixed to the core plate 2. The joining method is not limited, and methods such as heat fusion and sticking with an adhesive or the like can be used.

摩擦部材３の形状は、限定されず、公知の種々の形状を採用できる。摩擦部材３は、その形状加工によって種々の形状にできる。そして、その形状によって様々に引き摺りトルクを低減することができる。このため、摩擦部材３には、各々の湿式摩擦材１の利用形態に適した適宜の加工を施した形状を採用できる。
また、摩擦部材３は、セグメントピースにして、コアプレート２の主面２２の形状に従って環状に配置できる（図１−図８参照）。この場合、摩擦部材３（セグメントピース）間に間隙を設けて配設すれば、その間隙は、潤滑油を流通させるための油溝７として利用できる（図１−図８参照）。一方、予め環状に成形された１枚の摩擦部材３を、コアプレート２の主面２２の形状に従ってそのまま配置した後、プレスによって必要な油溝を事後的に設けることもできる。即ち、コアプレート２に配設された摩擦部材３上から、必要な部位をプレスし、摩耗部材３と共にコアプレート２の表面を凹ませることで、その凹溝を油溝として利用できる。 The shape of the friction member 3 is not limited, and various known shapes can be employed. The friction member 3 can be formed into various shapes by its shape processing. And drag torque can be reduced variously according to the shape. For this reason, the friction member 3 can adopt a shape subjected to appropriate processing suitable for the usage form of each wet friction material 1.
Moreover, the friction member 3 can be arrange | positioned circularly according to the shape of the main surface 22 of the core plate 2 as a segment piece (refer FIGS. 1-8). In this case, if a gap is provided between the friction members 3 (segment pieces), the gap can be used as an oil groove 7 for circulating lubricating oil (see FIGS. 1 to 8). On the other hand, after the friction member 3 formed in a ring shape in advance is arranged as it is in accordance with the shape of the main surface 22 of the core plate 2, a necessary oil groove can be provided afterwards by pressing. That is, by pressing a necessary portion from the friction member 3 disposed on the core plate 2 and denting the surface of the core plate 2 together with the wear member 3, the concave groove can be used as an oil groove.

摩擦部材３の構成は特に限定されないが、例えば、基材繊維と充填材を混ぜて抄造して得られた抄紙体に熱硬化性樹脂を含浸させた後、加熱硬化して得ることができる。
基材繊維としては、セルロース繊維（パルプ）、アクリル繊維、アラミド繊維等を利用できる他、各種の合成繊維、再生繊維、無機繊維、天然繊維等を利用できる。通常、この基材繊維は、平均長さ０．５〜５ｍｍ、繊維径０．１〜６μｍのものが用いられる。
充填材としては、摩擦調整剤としてのカシューダスト、固体潤滑剤としてのグラファイト及び／又は二硫化モリブデン、体質顔料としてのケイソウ土等を用いることができる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。更に、熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂及び／又はその変性樹脂を用いることができる。 The configuration of the friction member 3 is not particularly limited. For example, the friction member 3 can be obtained by impregnating a paper-making body obtained by mixing base fibers and fillers with a thermosetting resin, followed by heat-curing.
As the base fiber, cellulose fiber (pulp), acrylic fiber, aramid fiber and the like can be used, and various synthetic fibers, regenerated fibers, inorganic fibers, natural fibers, and the like can be used. Usually, the base fiber having an average length of 0.5 to 5 mm and a fiber diameter of 0.1 to 6 μm is used.
As the filler, cashew dust as a friction modifier, graphite and / or molybdenum disulfide as a solid lubricant, diatomaceous earth as an extender pigment, and the like can be used. These may use only 1 type and may use 2 or more types together. Furthermore, as the thermosetting resin, a phenol resin and / or a modified resin thereof can be used.

〔実施の形態〕
以下では、本発明を実施の形態によって説明する。尚、各実施の形態に共通する説明は省略する。
［実施の形態１］
実施の形態１の湿式摩擦材１（図１−図３参照）は、コアプレート２と、コアプレート２の主面２２に配設された摩擦部材３と、を備える。更に、コアプレート２は、その外周側面２１に凹凸４を備えている。 Embodiment
Hereinafter, the present invention will be described by way of embodiments. In addition, the description common to each embodiment is abbreviate | omitted.
[Embodiment 1]
The wet friction material 1 (see FIGS. 1 to 3) according to the first embodiment includes a core plate 2 and a friction member 3 disposed on a main surface 22 of the core plate 2. Furthermore, the core plate 2 includes the unevenness 4 on the outer peripheral side surface 21 thereof.

コアプレート２は、ＮＣＨ７８０製であり、その内周に歯車状に形成されたスプライン内歯８を有している。スプライン内歯８は、湿式摩擦材１に対して回転軸となるハブの外周に配置されたスプラインと噛み合うことができるように配設される。そして、コアプレート２の外径Ｔ_１（凸部６の頭頂６１によって規定される直径）と、コアプレート２の内径Ｔ_２（スプライン内歯８を除いたコアプレート２の内周によって規定される直径）との比Ｔ_１／Ｔ_２は１．０２〜６とされている。この形状により、摩擦部材３を配置する主面の面積を必要十分に確保できる。更に、コアプレート２の厚さは０．３〜１４．５ｍｍとされている。 The core plate 2 is made of NCH780, and has spline inner teeth 8 formed in a gear shape on the inner periphery thereof. The spline inner teeth 8 are disposed so as to be able to mesh with the splines disposed on the outer periphery of the hub that serves as a rotating shaft with respect to the wet friction material 1. Then, the outer diameter T ₁ of the core plate 2 (the diameter defined by the top 61 of the convex portion 6) and the inner diameter T ₂ of the core plate ₂ (defined by the inner circumference of the core plate 2 excluding the spline internal teeth 8). The ratio T ₁ / T ₂ to the diameter is 1.02 to 6. With this shape, a necessary and sufficient area of the main surface on which the friction member 3 is disposed can be secured. Furthermore, the thickness of the core plate 2 is 0.3-14.5 mm.

凹凸４は、曲率半径が０．１〜３ｍｍの円弧状の凸部６と、この凸部６に隣接された凹部５と、が交互に配置されて形成されている。凹部５は、当該凹部５の一方に隣接された頭頂６１と、当該凹部５の底５１と、当該凹部５の他方に隣接された頭頂６１とによって滑らかに接続された曲線となっている。そして、底５１は、外径Ｔ１（凸部６の頭頂６１によって規定される直径）の１／２長さ（凸部６の頭頂６１によって規定される半径）からｄ（深さ）だけ小さい長さ（Ｔ１／２−ｄ）を半径とする仮想円上に配置されている。更に、凹部５の底５１は、当該凹部５の両隣に隣接された頭頂６１から等距離に配置されている。ここで底５１は、仮想円上に一定の範囲を有するときは一定の範囲の部位を、仮想円上に１点を有するときはその点を指す。このような凹凸４は、ワイヤーソー等で付加できる。また、コアプレート２を製造する際の打ち抜きにより形成してもよい。
上述の凹凸４を構成する各凹部５は、その底５１から、両隣に隣接された頭頂６１に向けて広がる形態とされている。この形態により、凹部５に潤滑油が浸入した際に、湿式摩擦材１が回転することによって発生する遠心力や、コアプレート２の頭頂６１によって規定される円周域を流通する潤滑油による負圧によって凹部５内から潤滑油を排出し易く、凹部５に空気が溜まりやすい形状となっている。
ここで凹部５の底５１は、両隣に隣接された頭頂６１間に配置されればよく、両頭頂６１から等距離に配置されなくともよい。また、凹凸４は、凸部６と凹部５とがともに同じ曲率半径を有する円弧から形成されてもよい。即ち、所定の曲率半径でコアプレート２の遠心方向へ円弧状に突出された凸部６と、それと同じ曲率半径でコアプレート２の中心方向へ円弧状に凹んだ凹部５と、が滑らかに接続されてなる凹凸４であってもよい。これらの形態であっても、前述の通り、凹部５内から潤滑油を排出し易く、凹部５に空気が溜まりやすい形状であることに変わりはないからである。 The irregularities 4 are formed by alternately arranging arcuate convex portions 6 having a radius of curvature of 0.1 to 3 mm and concave portions 5 adjacent to the convex portions 6. The concave portion 5 has a curved line smoothly connected to the top 61 adjacent to one side of the concave portion 5, the bottom 51 of the concave portion 5, and the top 61 adjacent to the other side of the concave portion 5. The bottom 51 is a length that is smaller by a distance d (depth) from a half length (radius defined by the top 61 of the convex portion 6) of the outer diameter T1 (diameter defined by the top 61 of the convex portion 6). It is arranged on a virtual circle having a radius (T1 / 2-d). Further, the bottom 51 of the recess 5 is arranged at an equal distance from the top 61 adjacent to both sides of the recess 5. Here, the bottom 51 indicates a portion of a certain range when having a certain range on the virtual circle, and indicates that point when having one point on the virtual circle. Such irregularities 4 can be added with a wire saw or the like. Moreover, you may form by the punching at the time of manufacturing the core plate 2. FIG.
Each of the recesses 5 constituting the above-described unevenness 4 is configured to expand from the bottom 51 toward the top 61 adjacent to both sides. With this configuration, when the lubricating oil enters the recess 5, the centrifugal force generated by the rotation of the wet friction material 1 or the negative pressure caused by the lubricating oil flowing through the circumferential region defined by the top 61 of the core plate 2 is obtained. Lubricating oil is easily discharged from the recess 5 by the pressure, and the air tends to accumulate in the recess 5.
Here, the bottom 51 of the recessed part 5 should just be arrange | positioned between the tops 61 adjacent on both sides, and does not need to be arrange | positioned equidistantly from both tops 61. FIG. Moreover, the unevenness | corrugation 4 may be formed from the circular arc in which the convex part 6 and the recessed part 5 have the same curvature radius. That is, the convex portion 6 projecting in an arc shape in the centrifugal direction of the core plate 2 with a predetermined radius of curvature and the concave portion 5 dented in an arc shape in the central direction of the core plate 2 with the same curvature radius are smoothly connected. The uneven | corrugated 4 formed may be sufficient. This is because, even in these forms, as described above, the lubricating oil can be easily discharged from the inside of the recess 5 and air can easily accumulate in the recess 5.

この実施の形態１の湿式摩擦材１が有する凹部５は、その底５１から、当該凹部５の両隣に配置された凸部６の頭頂６１に向けて広がる形態となっている（図３参照）が、後述するように、本発明では、凹部５に隣接された一方の側の凸部６の頭頂６１に向けてのみ広がる形態とすることもできる（図６及び図７参照）。
このような後者（片方にのみ広がった形態）の形態に対して、本実施の形態１（両側に広がった形態）は、湿式摩擦材１の回転方向に依らず潤滑油の排出を促すことができる。従って、実施の形態１の湿式摩擦材１は、回転方向を自在に設定できる。また、正回転・逆回転のいずれもの回転に対して対応できることから、設置可能箇所がより広範である。即ち、両側に広がった形態の凹部５を備えた湿式摩擦材（実施の形態１）は、その適用の自由度が高い。 The recessed part 5 which the wet friction material 1 of this Embodiment 1 has becomes a form which spreads toward the top 61 of the convex part 6 arrange | positioned from the bottom 51 to the said adjacent concave part 5 (refer FIG. 3). However, as will be described later, in the present invention, it is also possible to adopt a form that spreads only toward the top 61 of the convex portion 6 on one side adjacent to the concave portion 5 (see FIGS. 6 and 7).
In contrast to the latter form (the form spreading only on one side), the first embodiment (the form spreading on both sides) promotes the discharge of the lubricating oil regardless of the rotating direction of the wet friction material 1. it can. Therefore, the wet friction material 1 of Embodiment 1 can freely set the rotation direction. Moreover, since it can respond | correspond to any rotation of forward rotation and reverse rotation, the installation possible location is more extensive. That is, the wet friction material (Embodiment 1) provided with the concave portions 5 spreading on both sides has a high degree of freedom in application.

更に、上記の凸部６の頭頂間の角度θ、即ち、コアプレート２の回転中心（図示省略）と所定の凸部６の頭頂６１とを結ぶ線分Ｌ_１と、コアプレート２の回転中心（図示省略）と所定の凸部６に隣接された他の凸部６の頭頂６１とを結ぶ線分Ｌ_２と、で形成される角度θは、０．５〜１１度の範囲で全て同じ角度となるように設定されている。
尚、この角度θは、頭頂６１間ごとに全て同じ角度であってもよいが、異なる角度であってもよい。また、凹部５の各々深さｄは０．１５〜３ｍｍとされている。尚、この深さｄは、凹部５ごとに全て同じ深さであってもよいが、異なる深さであってもよい。 Further, the angle θ between the tops of the convex portions 6, that is, the line segment L ₁ connecting the rotational center (not shown) of the core plate 2 and the top 61 of the predetermined convex portion 6, and the rotational center of the core plate 2. and the line segment L ₂ connecting the top 61 of the (not shown) and the other of the convex portion 6 which is adjacent to the predetermined protrusion 6, in the angle θ to be formed, all the same in the range of 0.5 to 11 degrees It is set to be an angle.
The angle θ may be the same angle for each of the tops 61 or may be different. Moreover, each depth d of the recessed part 5 shall be 0.15-3 mm. The depth d may be the same depth for all the recesses 5 or may be different depths.

またコアプレート２は、その両面に主面２２が設けられて、この主面２２に複数の摩擦部材３が接合されている。本形態の湿式摩擦材１では、コアプレート２の主面２２の両面に摩擦部材３が接合されているが、コアプレート２の一方の面のみ（片面のみ）に摩擦部材３が接合されていてもよい。
この摩擦部材３は、各々が略弧状の形状をなしている。そして、複数枚の摩擦部材３は、所定の間隔を隔てて、コアプレート２上に全体として環状になるように配列されている。摩擦部材３同士の間に形成された間隙は、潤滑油の径外への排出を促す油溝７として機能される。 The core plate 2 is provided with a main surface 22 on both surfaces thereof, and a plurality of friction members 3 are joined to the main surface 22. In the wet friction material 1 of this embodiment, the friction member 3 is bonded to both surfaces of the main surface 22 of the core plate 2, but the friction member 3 is bonded to only one surface (only one surface) of the core plate 2. Also good.
Each of the friction members 3 has a substantially arc shape. The plurality of friction members 3 are arranged on the core plate 2 so as to be annular as a whole at a predetermined interval. The gap formed between the friction members 3 functions as an oil groove 7 that facilitates the discharge of the lubricating oil to the outside.

［参考の形態１］
参考の形態１の湿式摩擦材１（図４参照）は、実施の形態１（図３参照）と、凹凸４の形状が異なる。即ち、凹部５と凸部６とが、いずれも切り立った形状（即ち、凹部５の底５１に対して略直角）をなしている。更に換言すれば、コアプレート２を平面視した場合に、凹部５と凸部６とを区切る壁２１１（図４参照）がコアプレート２の直径方向となるように形成されている。また、凹部５が占有するコアプレート２の外周長さ（外周方向の幅）に対して、凸部６が占有するコアプレート２の外周長さ、が大きくなるように凹凸４が形成されている。即ち、凹部５に対して、凸部６は大きく形成されている。また、凹部５は実施の形態１と同様に深さｄに対応する半径で規定される円弧形状としているが、直線形状とすることや、実施の形態１のような凸部６とは反対に凸の円弧形状も有り得る。[ Reference form 1 ]
Wet friction material 1 of Reference Embodiment 1 (see FIG. 4), the first embodiment (see FIG. 3), different shapes of the asperities 4. That is, the concave portion 5 and the convex portion 6 are both formed in an upright shape (that is, substantially perpendicular to the bottom 51 of the concave portion 5). In other words, when the core plate 2 is viewed in plan, a wall 211 (see FIG. 4) that separates the concave portion 5 and the convex portion 6 is formed so as to be in the diameter direction of the core plate 2. Further, the unevenness 4 is formed so that the outer peripheral length of the core plate 2 occupied by the convex portion 6 is larger than the outer peripheral length of the core plate 2 occupied by the concave portion 5 (width in the outer peripheral direction). . That is, the convex portion 6 is formed larger than the concave portion 5. Moreover, although the recessed part 5 is made into the circular arc shape prescribed | regulated by the radius corresponding to the depth d similarly to Embodiment 1, it is made into a linear shape and contrary to the convex part 6 like Embodiment 1. FIG. A convex arc shape is also possible.

参考の形態１の湿式摩擦材１（図４参照）は、上述の凹凸４を備えることで、凹部５に空気を溜めることができる。そして、凹部５に浸入しようとする潤滑油を凸部６がブロックする。その結果、コアプレート２の外周側面２１の潤滑油から受ける粘性抵抗が減少し引き摺りトルクを小さくできる。つまり、従来の摩擦部材３によらずコアプレート２のみによっても引き摺りトルク低減効果を発揮できる。The wet friction material 1 (see FIG. 4) of the reference form 1 can store air in the concave portion 5 by including the above-described irregularities 4. And the convex part 6 blocks the lubricating oil which is going to enter the concave part 5. As a result, the viscous resistance received from the lubricating oil on the outer peripheral side surface 21 of the core plate 2 is reduced, and the drag torque can be reduced. That is, the drag torque reduction effect can be exhibited only by the core plate 2 regardless of the conventional friction member 3.

ここで、実施の形態１における凹凸４（図３参照）と、参考の形態１における凹凸４（図４参照）と、を比べると、実施の形態１の凹凸４は、その凹部５が両隣に配置された凸部６の頭頂６１に向けて広がる形態となっている（図３参照）。一方、参考の形態１における凹凸４は、その凹部５が両隣に配置された凸部６との間で切り立った壁２１１によって区切られている（図４参照）。この参考の形態１の凹凸４は、実施の形態１の凹凸４に比べると、凹部５内に浸入した潤滑油が、凹部５内から排出される際に、壁２１１に阻まれて、湿式摩擦部材１の回転による遠心力等だけでは凹部４の外へ排出され難い場合がある。この点で、参考の形態１における凹凸４よりも、実施の形態１における凹凸４の方が、凹部５から頭頂６１に向かって傾斜を有していることから、この傾斜に沿って潤滑油が移動しやすくなるためより好ましい。Here, when the unevenness 4 in the first embodiment (see FIG. 3) is compared with the unevenness 4 in the reference embodiment 1 (see FIG. 4), the unevenness 4 in the first embodiment has the recesses 5 on both sides. It has the form which spreads toward the top 61 of the convex part 6 arrange | positioned (refer FIG. 3). On the other hand, the concavo-convex 4 in the reference form 1 is partitioned by a wall 211 that stands up between the concave portions 5 and the convex portions 6 arranged on both sides (see FIG. 4). Compared with the unevenness 4 of the first embodiment, the unevenness 4 of the reference form 1 is obstructed by the wall 211 when the lubricating oil that has entered the recessed part 5 is discharged from the recessed part 5, and thus wet friction. In some cases, it is difficult to discharge the concave portion 4 only by the centrifugal force or the like caused by the rotation of the member 1. In this respect, since the unevenness 4 in the first embodiment has an inclination from the recessed portion 5 toward the crown 61 than the unevenness 4 in the reference embodiment 1 , the lubricating oil flows along this inclination. Since it becomes easy to move, it is more preferable.

［参考の形態２］
参考の形態２の湿式摩擦材１（図５参照）は、凹凸４の形状が実施の形態１（図３参照）と異なる。即ち、参考の形態１の湿式摩擦材１（図４参照）と同様に、凹部５と凸部６とが、いずれも切り立った形状（凹部５の底５１に対して略直角）をなしている。一方、 参考の形態１の湿式摩擦材１（図４参照）とは、凹部５及び凸部６が各々占有するコアプレート２の外周長さ（外周方向の幅）の点において異なっている。即ち、参考の形態２の湿式摩擦材１（図５参照）は、凹部５が占有するコアプレート２の外周長さが、凸部６が占有するコアプレート２の外周長さ、よりも大きくされている。即ち、凸部６に対して凹部が大きく形成されている。[referenceForm of2]
  referenceForm of2The wet friction material 1 (see FIG. 5) is different from the first embodiment (see FIG. 3) in the shape of the unevenness 4. That is,referenceForm of1Similarly to the wet friction material 1 (see FIG. 4), the concave portion 5 and the convex portion 6 both have an upright shape (substantially perpendicular to the bottom 51 of the concave portion 5). on the other hand, referenceForm of1The wet friction material 1 (see FIG. 4) differs from the outer peripheral length (width in the outer peripheral direction) of the core plate 2 occupied by the concave portion 5 and the convex portion 6 respectively. That is,referenceForm of2In the wet friction material 1 (see FIG. 5), the outer peripheral length of the core plate 2 occupied by the concave portion 5 is larger than the outer peripheral length of the core plate 2 occupied by the convex portion 6. That is, the concave portion is formed larger than the convex portion 6.

参考の形態２における凹凸４（図５参照）と、参考の形態１における凹凸４（図４参照）と、を比べると、参考の形態２の凹凸４（図５参照）は、凹部５が凸部６よりも大きく形成されている点で異なる。即ち、参考の形態１の凹凸４（図４参照）は、凹部５が凸部６よりも小さく形成されている。これらの２種のうちでは、参考の形態２の湿式摩擦材１（図５参照）が好ましい。これは、参考の形態２の湿式摩擦材１（図５参照）では、凸部６に対して凹部５が大きく形成されていることによって、凹部５に溜まる空気の体積を増やすことができ、結果として外周側面２１の潤滑油から受ける粘性抵抗を大きく低減して、引き摺りトルクを小さくできるからである。
尚、上述の実施の形態２で説明したのと同様に、実施の形態１における凹凸４（図３参照）と、参考の形態２における凹凸４（図５参照）と、を比べた場合も、切り立った壁２１１（図５参照）によって区切られていないという点で実施の形態１が好ましい。Comparing the unevenness 4 in the reference form 2 (see FIG. 5) with the unevenness 4 in the reference form 1 (see FIG. 4), the unevenness 4 in the reference form 2 (see FIG. 5) It differs in that it is formed larger than the portion 6. That is, the concave / convex portion 4 (see FIG. 4) of the reference form 1 has a concave portion 5 smaller than the convex portion 6. Of these two types, the wet friction material 1 of the reference form 2 (see FIG. 5) is preferable. This is because, in the wet friction material 1 of Reference Embodiment 2 (see FIG. 5), since the concave portion 5 is formed larger than the convex portion 6, the volume of air accumulated in the concave portion 5 can be increased. This is because the drag resistance received from the lubricating oil on the outer peripheral side surface 21 can be greatly reduced, and the drag torque can be reduced.
As described in the second embodiment, the unevenness 4 in the first embodiment (see FIG. 3) is compared with the unevenness 4 in the reference embodiment 2 (see FIG. 5). The first embodiment is preferable in that it is not delimited by the sharp wall 211 (see FIG. 5).

［実施の形態２］
実施の形態２の湿式摩擦材１（図６参照）は、凹凸４の形状が実施の形態１（図３参照）と異なる。即ち、実施の形態２の湿式摩擦材１（図６参照）は、凹凸４を構成している凹部５が、その底５１から、一方の側に隣接された凸部６の頭頂６１に向けてのみ広がる形態とされている。即ち、湿式摩擦材１の回転方向を前側とした場合に、凹部５の後側に配置された凸部６の頭頂６１に向けて広がる斜面２１２を有している。この斜面２１２を有することにより、凹部５に潤滑油が浸入しても、湿式摩擦材１の回転が低回転で遠心力が大きく働かない場合には斜面２１２に沿って潤滑油がコアプレート２の外周方向へ押し出され、回転が高回転になると遠心力が大きく作用して凹部５から潤滑油を排出し易くできる。即ち、斜面２１２を通じて潤滑油を径外へ排出し易くして、凹部５に空気をより溜めやすくできる。その結果、潤滑油が外周側面２１に及ぼす影響を大きく低減させることが可能となり、引き摺りトルクを小さくできる。即ち、凹部５が一方の側の凸部６の頭頂６１に向けて広がる形態であることにより、参考の形態１の湿式摩擦材１（図４参照）や、参考の形態２の湿式摩擦材１（図５参照）に比べて、引き摺りトルクを低減しやすい形態となっている。尚、凹部５の形状は実施の形態１や参考の形態１と同様な円弧形状や直線形状とすることができる。[Embodiment 2 ]
Wet friction material 1 of Embodiment 2 (see FIG. 6), the shape of the unevenness 4 differs from the first embodiment (see FIG. 3). That is, in the wet friction material 1 according to the second embodiment (see FIG. 6), the concave portion 5 constituting the concave and convex portion 4 is directed from the bottom 51 toward the top 61 of the convex portion 6 adjacent to one side. It is only spread out. That is, when the rotating direction of the wet friction material 1 is the front side, the wet friction material 1 has a slope 212 that spreads toward the top 61 of the convex portion 6 disposed on the rear side of the concave portion 5. By having the inclined surface 212, even if the lubricating oil enters the concave portion 5, the lubricating oil flows along the inclined surface 212 of the core plate 2 when the rotation of the wet friction material 1 is low and centrifugal force does not act greatly. When it is pushed out in the outer circumferential direction and the rotation becomes high, centrifugal force acts so that the lubricating oil can be easily discharged from the recess 5. That is, the lubricating oil can be easily discharged out of the diameter through the inclined surface 212, and air can be more easily stored in the recess 5. As a result, the influence of the lubricating oil on the outer peripheral side surface 21 can be greatly reduced, and the drag torque can be reduced. In other words, by the recess 5 is in the form that extends toward the top 61 of the convex portion 6 on one side, the wet friction material 1 (see FIG. 4) and reference of the first, a wet friction material of Reference Embodiment 2 1 Compared to (see FIG. 5), the drag torque is easily reduced. In addition, the shape of the recessed part 5 can be made into the circular arc shape and linear shape similar to Embodiment 1 or the reference form 1. FIG.

［実施の形態３］
実施の形態３の湿式摩擦材１（図７参照）は、凹凸４の形状が実施の形態１（図３参照）と異なる。即ち、実施の形態３の湿式摩擦材１（図７参照）は、凹凸４を構成している凹部５が、その底５１から、一方の側に隣接された凸部６の頭頂６１に向けてのみ広がる形態とされている。即ち、湿式摩擦材１の回転方向を前側とした場合に、凹部５の後側に配置された凸部６の頭頂６１に向けて広がる斜面２１２を有していて、実施の形態２（図６参照）と同様である。この斜面２１２を有することによる効果については、実施の形態 ２の湿式摩擦材１（図６参照）と同様であり、前述の通りである。Embodiment3]
  Embodiment3The wet friction material 1 (see FIG. 7) is different from the first embodiment (see FIG. 3) in the shape of the irregularities 4. That is, the embodiment3In the wet friction material 1 (see FIG. 7), the concave portion 5 constituting the concave and convex portion 4 is configured to expand from the bottom 51 only toward the top 61 of the convex portion 6 adjacent to one side. Yes. That is, when the rotating direction of the wet friction material 1 is the front side, the wet friction material 1 has a slope 212 that spreads toward the top 61 of the convex portion 6 disposed on the rear side of the concave portion 5.2(See FIG. 6). The effect of having this slope 212 is described in the embodiment. 2The wet friction material 1 (see FIG. 6) is the same as described above.

ここで、実施の形態３の湿式摩擦材１（図７参照）は、実施の形態２（図６参照）と同様に斜面２１２を有している。また、実施の形態３の湿式摩擦材１（図７参照）の凸部６は、図７下部に点線で囲って図示したように、実施の形態１（図３参照）における凸部６の半分（図７下部に点線内の斜線部分）を削り取った形態となっている。即ち、実施の形態３の湿式摩擦材１（図７参照）が有する斜面２１２は、実施の形態１（図３参照）と同じである。Here, the wet friction material 1 according to the third embodiment (see FIG. 7) has a slope 212 as in the second embodiment (see FIG. 6). Further, the convex portion 6 of the wet friction material 1 of the third embodiment (see FIG. 7), as shown surrounded by a dotted line in FIG. 7 below, half of the convex portion 6 in the embodiment 1 (see FIG. 3) (The hatched portion in the dotted line at the bottom of FIG. 7) is cut off. That is, the slope 212 which the wet friction material 1 of Embodiment 3 (see FIG. 7) has is the same as that of Embodiment 1 (see FIG. 3).

そして、実施の形態３（図７参照）の斜面２１２と、実施の形態２（図６参照）の斜面２１２と、を比べると、前者の方が後者に比べて斜面２１２が緩く、また、距離が長く形成されている。即ち、実施の形態３（図７参照）の斜面２１２と凹部５の底５１（底面）とで形成される角度は、実施の形態２（図６参照）の斜面２１２と凹部５の底５１（底面）とで形成される角度よりも、大きい。この角度は、凹部５に浸入した潤滑油を排出という観点からは大きい方が好ましい。尚、凹部５の形状は実施の形態１や参考の形態１と同様な円弧形状や直線形状とすることができる。When the slope 212 of the third embodiment (see FIG. 7) and the slope 212 of the second embodiment (see FIG. 6) are compared, the slope 212 is looser in the former compared to the latter, and the distance Is formed long. That is, the angle formed between the slope 212 of Embodiment 3 (see FIG. 7) and the bottom 51 (bottom surface) of the recess 5 is the slope 212 of Embodiment 2 (see FIG. 6) and the bottom 51 of the recess 5 (see FIG. 6). Larger than the angle formed by the bottom surface). This angle is preferably larger from the viewpoint of discharging the lubricating oil that has entered the recess 5. In addition, the shape of the recessed part 5 can be made into the circular arc shape and linear shape similar to Embodiment 1 or the reference form 1. FIG.

［実施の形態４］
実施の形態４の湿式摩擦材１（図８参照）は、凹凸４の形状が実施の形態１（図３参照）と異なる。即ち、実施の形態４の湿式摩擦材１（図８参照）は、凹凸４を構成している凹部５が、その底５１から、両方の側に隣接された凸部６の頭頂６１に向けて広がった形態である点では同様である。しかし、広がり方が、凸部６の一方の側と他方の側とで異なっている。即ち、回転方向に対して前側に配置された斜面２１３と、回転方向に対して後側に配置された斜面２１２と、の形状が異なっており、凸部６は左右対称の形状をなしていない。このような形態では、回転方向に対して後側に配置された斜面２１２は、回転方向に対して前に配置された斜面２１３よりも、なだらかであることが好ましい。即ち、実施の形態４（図８参照）の斜面２１２と凹部５の底５１（底面）とで形成される角度は、実施の形態４（図８参照）の斜面２１３と凹部５の底５１（底面）とで形成される角度よりも大きいことが好ましい。
尚、斜面２１２を有することによる効果については、実施の形態２（図６参照）における場合と同様である。更に、凹部５の形状は実施の形態１や参考の形態１と同様な円弧形状や直線形状とすることができる。[Embodiment 4 ]
Wet friction material 1 according to the fourth embodiment (see FIG. 8), the shape of the irregularity 4 differs from the first embodiment (see FIG. 3). That is, the wet friction material 1 according to the fourth embodiment (see FIG. 8), the recess 5 constituting the asperities 4, from the bottom 51 toward the top 61 of the convex portion 6 which is adjacent to both sides of the It is the same in that it is an expanded form. However, the spreading method is different between one side and the other side of the convex portion 6. That is, the shape of the slope 213 disposed on the front side with respect to the rotation direction is different from the shape of the slope 212 disposed on the rear side with respect to the rotation direction, and the convex portion 6 does not have a symmetrical shape. . In such a form, it is preferable that the slope 212 arranged on the rear side with respect to the rotational direction is gentler than the slope 213 arranged on the front side with respect to the rotational direction. That is, the angle formed between the slope 212 of Embodiment 4 (see FIG. 8) and the bottom 51 (bottom surface) of the recess 5 is the slope 213 of Embodiment 4 (see FIG. 8) and the bottom 51 of the recess 5 (see FIG. 8). It is preferable that the angle is larger than the angle formed by the bottom surface.
The effect of having the inclined surface 212 is the same as that in the second embodiment (see FIG. 6). Furthermore, the shape of the recess 5 can be an arc shape or a linear shape similar to those in the first embodiment or the reference embodiment 1 .

〔試験例〕
以下では、本発明を試験例によって説明する。
［１］湿式摩擦材
（１）コアプレート
前述の実施の形態１の形状を有し、ＮＣＨ７８０製、板厚０．９６ｍｍ、外直径１６６ｍｍ（凸部の頭頂を繋いだ最外径）、内直径１４０ｍｍの平板リング状を有する実施例１−６及び比較例１の７種類のコアプレートを用意した。このうち、実施例１−６のコアプレートは、外周側面に凹凸を備え、この凹凸の凸部は曲率半径が１ｍｍのＲ形状をなしたコアプレートである（図１参照）。一方、比較例１は、外周側面に凹凸を備えないコアプレートである。更に、実施例１−６のコアプレートの凸部間角度（隣接された凸部同士の頭頂間の角度）及び凹部の深さは、各々以下の通りである。
実施例１：凸部間角度１．５度、凹部深さ０．１ｍｍ、
実施例２：凸部間角度１．５度、凹部深さ０．２ｍｍ
実施例３：凸部間角度 １０度、凹部深さ０．１ｍｍ
実施例４：凸部間角度 １０度、凹部深さ０．２ｍｍ
実施例５：凸部間角度 １２度、凹部深さ０．１ｍｍ
実施例６：凸部間角度 １２度、凹部深さ０．２ｍｍ [Test example]
Below, this invention is demonstrated by a test example.
[1] Wet friction material (1) Core plate The shape of the first embodiment described above, made of NCH780, plate thickness of 0.96 mm, outer diameter of 166 mm (outermost diameter connecting the tops of convex portions), inner diameter Seven types of core plates of Example 1-6 and Comparative Example 1 having a flat plate ring shape of 140 mm were prepared. Among these, the core plate of Example 1-6 is provided with irregularities on the outer peripheral side surface, and the convex portions of the irregularities are R-shaped core plates having a curvature radius of 1 mm (see FIG. 1). On the other hand, Comparative Example 1 is a core plate that does not have irregularities on the outer peripheral side surface. Furthermore, the angle between the convex parts of the core plate of Example 1-6 (the angle between the tops of adjacent convex parts) and the depth of the concave part are as follows.
Example 1: An angle between convex portions of 1.5 degrees, a concave portion depth of 0.1 mm,
Example 2: Inter-convex angle of 1.5 degrees, concave depth of 0.2 mm
Example 3: Inter-convex angle 10 degrees, concave depth 0.1 mm
Example 4: Inter-convex angle 10 degrees, concave depth 0.2 mm
Example 5: convex part angle 12 degrees, concave part depth 0.1 mm
Example 6: Inter-convex angle 12 degrees, concave depth 0.2 mm

（２）摩擦部材
上記の形態の実施例１−６及び比較例１のコアプレートの表裏の主面に、片側４０ピースずつ（１枚のコアプレートに合計８０ピースを備える）の摩擦部材を配設した。各摩擦部材は、プレステンパーされたコアプレートの表面に、加圧加熱により接合されている。また、各摩擦部材は、パルプ及びアラミド繊維等の繊維基材と、カシューダスト等の摩擦調整剤と、珪藻土等の充填剤と、を抄造して得られた抄紙体に、熱可硬化性樹脂（樹脂結合剤）を含浸させて加熱硬化したものである。更に、摩擦部材は、各々巾１０ｍｍ×高さ１０ｍｍの形状であり、実施例１−６及び比較例１とも全て材質は同じである。
更に、油溝の巾（隣接された摩擦部材同士の間の離間距離）は１．５ｍｍとした。 (2) Friction member 40 pieces per side (with a total of 80 pieces on one core plate) are arranged on the front and back main surfaces of the core plates of Examples 1-6 and Comparative Example 1 of the above embodiment. Set up. Each friction member is joined to the surface of the press-tempered core plate by pressure heating. In addition, each friction member is made of a thermosetting resin on a paper body obtained by making a fiber base material such as pulp and aramid fiber, a friction modifier such as cashew dust, and a filler such as diatomaceous earth. (Resin binder) impregnated and heat-cured. Furthermore, the friction members each have a shape of width 10 mm × height 10 mm, and the materials are the same in Example 1-6 and Comparative Example 1.
Furthermore, the width of the oil groove (the distance between adjacent friction members) was 1.5 mm.

［２］引き摺りトルクと回転数との相関
上記［１］で得られた実施例１−６及び比較例１の湿式摩擦材の各３枚を、下記条件下でＳＡＥ摩擦試験機を用いて、その回転数５００−４０００ｒｐｍの間で測定した。得られた結果を表１及び図１０にグラフにして示した。
自動変速機潤滑油（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｆｌｕｉｄ、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標であるが、ここでは当該登録商標とは無関係に以下「ＡＴＦ」と略す。）油温：４０℃、ＡＴＦ油量：１０００ｍＬ／分（軸芯潤滑）の環境下で、湿式摩擦材の集合体の回転速度を５００〜４０００ｒｐｍまで変化させ、５００ｒｐｍ、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、２５００ｒｐｍ、３０００ｒｐｍ、４０００ｒｐｍの各７点において引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）を測定した。また、測定時間は１５秒／各回転、繰返し回数は５回とした。 [2] Correlation between drag torque and rotational speed Using the SAE friction tester, each of the three wet friction materials of Example 1-6 and Comparative Example 1 obtained in [1] above, It measured between the rotation speed 500-4000rpm. The obtained results are shown in graphs in Table 1 and FIG.
Automatic transmission lubricating oil (Automatic Transmission Fluid, “ATF” is a registered trademark of Idemitsu Kosan Co., Ltd., but here it is abbreviated as “ATF” hereinafter) regardless of the registered trademark. Oil temperature: 40 ° C., ATF oil Amount: Under an environment of 1000 mL / min (axial lubrication), the rotational speed of the wet friction material aggregate is changed from 500 to 4000 rpm, and drag torque is applied at each of 7 points of 500 rpm, 1500 rpm, 2000 rpm, 2500 rpm, 3000 rpm, and 4000 rpm. (N · m) was measured. The measurement time was 15 seconds / each rotation, and the number of repetitions was 5.

［３］試験例の効果
上記［２］の実験では、コアプレート２の少なくとも上側に位置される凹部５には、空気が溜まった状態で回転される現象が観察された。更に、凸部６が、凹部５の間に定期的に配置されていることにより、凸部６が凹部５への潤滑油の浸入を抑制している現象が観察された。 [3] Effects of Test Example In the experiment of [2] above, a phenomenon was observed in which air was accumulated in the recess 5 located at least on the upper side of the core plate 2. Furthermore, the phenomenon that the convex part 6 has suppressed the penetration | invasion of the lubricating oil to the recessed part 5 by having arrange | positioned the convex part 6 regularly between the recessed parts 5 was observed.

表１及び図１０の結果から、比較例１の湿式摩擦材（凹凸４を有さない）に対して、実施例１−６の湿式摩擦材（凹凸４を有する）は、いずれの回転数においても、引き摺りトルクが小さくなっていることが分かる。即ち、コアプレート２の外周側面２１に凹凸４を備えることで、引き摺りトルクを低減できることが分かる。   From the results of Table 1 and FIG. 10, the wet friction material of Example 1-6 (having the unevenness 4) is different from the wet friction material of Comparative Example 1 (having the unevenness 4) at any rotational speed. It can also be seen that the drag torque is small. That is, it can be seen that the drag torque can be reduced by providing the irregularities 4 on the outer peripheral side surface 21 of the core plate 2.

また、「実施例１（凸部間角度１．５度）と実施例３（凸部間角度１０度）と実施例５（凸部間角度１２度）」、「実施例２（凸部間角度１．５度）と実施例４（凸部間角度１０度）と実施例６（凸部間角度１２度）」、の各３つの実施例を組にして比較すると、いずれの組においても凸部間角度が小さい方が、引き摺りトルク低減効果に優れている。このことから、凸部間角度は１２度を超える角度よりも１２度以下が好ましく、１２度よりも１．５〜１０度の方が好ましく、１０度よりも１．５度の方が好ましいことが分かる。   In addition, “Example 1 (angle between protrusions 1.5 degrees), Example 3 (angle between protrusions 10 degrees) and Example 5 (angle between protrusions 12 degrees)”, “Example 2 (between protrusions) Comparison of each of the three examples of “angle 1.5 °), Example 4 (angle between protrusions 10 °), and Example 6 (angle 12 ° between protrusions)” The one where the angle between convex parts is smaller is excellent in the drag torque reduction effect. From this, the angle between the convex portions is preferably 12 degrees or less than the angle exceeding 12 degrees, more preferably 1.5 to 10 degrees than 12 degrees, and more preferably 1.5 degrees than 10 degrees. I understand.

更に、「実施例１（凹部深さ０．１ｍｍ）と実施例２（凹部深さ０．２ｍｍ）」、「実施例３（凹部深さ０．１ｍｍ）と実施例４（凹部深さ０．２ｍｍ）」、「実施例５（凹部深さ０．１ｍｍ）と実施例６（凹部深さ０．２ｍｍ）」、の各２つの実施例を組にして比較すると、いずれの組においても後者の方の引き摺りトルク低減効果に優れている。このことから、凹部５の深さは０．１ｍｍよりも０．２ｍｍの方が好ましいことが分かる。   Furthermore, “Example 1 (recess depth 0.1 mm) and Example 2 (recess depth 0.2 mm)”, “Example 3 (recess depth 0.1 mm) and Example 4 (recess depth 0. 2 mm) ”,“ Example 5 (recess depth 0.1 mm) and Example 6 (recess depth 0.2 mm) ”and comparing each of the two examples as a set, Excellent drag torque reduction effect. This shows that the depth of the recess 5 is preferably 0.2 mm rather than 0.1 mm.

そして、実施例１−６の湿式摩擦材（凹凸４を有する）を比較すると、実施例２及び実施例４は、他の実施例に比べて引き摺りトルクを低減する効果が著しく優れている。このことから、凸部間角度と凹部深さとを比較した場合には、凹部深さの大きさによる引き摺りトルク低減効果の方が、凸部間角度の大きさによる引き摺りトルク低減効果よりも、影響が大きいことが分かる。   And when the wet friction material of Example 1-6 (having the unevenness 4) is compared, Example 2 and Example 4 are remarkably superior in the effect of reducing drag torque compared to the other examples. From this, when comparing the angle between the convex portions and the depth of the concave portion, the drag torque reduction effect due to the size of the concave portion is more influenced than the drag torque reduction effect due to the size of the convex portion angle. Can be seen to be large.

更に、実施例２と実施例４とを比較すると、実施例２は、５００〜１０００ｒｐｍの低回転域と、２５００〜４０００ｒｐｍの高回転域と、においては実施例４よりも、引き摺りトルク低減効果が優れていることが分かる。一方、実施例４は、１５００〜２５００ｒｐｍの中回転域において実施例２よりも、引き摺りトルク低減効果が優れていることが分かる。このことから、実施例２の形状の凹凸４と、実施例４の形状の凹凸４と、を１枚のコアプレート内に併存させることもできる。即ち、例えば、実施例２の形状の凹凸４と、実施例４の形状の凹凸４と、を交互に配置して全体として、これらの異なる凹凸を併存させることができる。   Furthermore, when Example 2 and Example 4 are compared, Example 2 is more effective in reducing drag torque than Example 4 in a low rotation range of 500 to 1000 rpm and a high rotation range of 2500 to 4000 rpm. It turns out that it is excellent. On the other hand, Example 4 shows that the drag torque reduction effect is superior to Example 2 in the middle rotation range of 1500 to 2500 rpm. From this, the unevenness 4 having the shape of Example 2 and the unevenness 4 having the shape of Example 4 can be coexisted in one core plate. That is, for example, the unevenness 4 having the shape of Example 2 and the unevenness 4 having the shape of Example 4 can be alternately arranged so that these different unevenness can coexist as a whole.

更に、比較例１と実施例２との比較、及び、比較例１と実施例４との比較、から本湿式摩擦材１の引き摺りトルクの低減効果は、低回転時にも優れているが、高回転時には更に優れた効果を発揮できることが分かる。
即ち、比較例１と実施例２との比較した場合、各回転数での引き摺りトルクの低減率は、５００ｒｐｍで２４．８％、１０００ｒｐｍで２３．７％、１５００ｒｐｍで２８．０％、２０００ｒｐｍで２９．４％、２５００ｒｐｍで４６．０％、３０００ｒｐｍで４７．４％、４０００ｒｐｍで５４．４％、である。この結果から、５００ｒｐｍでの低減率に対して、４０００ｒｐｍでの低減率は２．２倍に達している。即ち、高回転時には低回転時の２倍以上の効果が発揮されたことが分かる。 Furthermore, from the comparison between Comparative Example 1 and Example 2 and the comparison between Comparative Example 1 and Example 4, the effect of reducing the drag torque of the present wet friction material 1 is excellent even at low revolutions. It can be seen that even better effects can be achieved during rotation.
That is, when the comparative example 1 is compared with the example 2, the reduction rate of the drag torque at each rotational speed is 24.8% at 500 rpm, 23.7% at 1000 rpm, 28.0% at 1500 rpm, and 2000 rpm. 29.4%, 2500 rpm 46.0%, 3000 rpm 47.4%, 4000 rpm 54.4%. From this result, the reduction rate at 4000 rpm reaches 2.2 times the reduction rate at 500 rpm. That is, it can be seen that at the time of high rotation, the effect more than double that of low rotation was exhibited.

同様に、比較例１と実施例４との比較した場合、各回転数での引き摺りトルクの低減率は、５００ｒｐｍで１９．６％、１０００ｒｐｍで２１．８％、１５００ｒｐｍで３３．５％、２０００ｒｐｍで３７．０％、２５００ｒｐｍで３４．０％、３０００ｒｐｍで２８．４％、４０００ｒｐｍで３５．４％、である。この結果から、実施例２の湿式摩擦材に比べると、高回転時の効果は小さくなっているものの、それでも、５００ｒｐｍでの低減率に対して、４０００ｒｐｍでの低減率は１．８倍となっている。即ち、高回転時には低回転時の１．８倍の効果が発揮されたことが分かる。   Similarly, when Comparative Example 1 and Example 4 are compared, the reduction rate of drag torque at each rotational speed is 19.6% at 500 rpm, 21.8% at 1000 rpm, 33.5% at 1500 rpm, and 2000 rpm. 37.0%, 2500 rpm 34.0%, 3000 rpm 28.4%, 4000 rpm 35.4%. From this result, although the effect at the time of high rotation is small as compared with the wet friction material of Example 2, the reduction rate at 4000 rpm is still 1.8 times the reduction rate at 500 rpm. ing. That is, it can be seen that 1.8 times the effect at the time of low rotation was exhibited at the time of high rotation.

尚、本発明においては、上記の具体的実施例に示すものに限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。   In addition, in this invention, it can restrict to what is shown to said specific Example, It can be set as the Example variously changed within the range of this invention according to the objective and the use.

本発明の湿式摩擦材の用途は特に限定されず、例えば、自動車（四輪自動車、二輪自動車等）、鉄道車両、船舶、飛行機等において広く適用される。このうち自動車用品としては、自動変速機（オートマチックトランスミッション、ＡＴ）に好適に用いられる。本湿式摩擦材は、変速機内で１枚のみ用いられてもよく、複数枚が用いられてもよいが、複数枚が用いられることが好ましい。本湿式摩擦材は、１つの変速機内でより多く用いられる方が、積算的に大きな効果を得ることができる。即ち、湿式摩擦材の利用枚数が多い湿式多板クラッチにおいてより効果的に引き摺りトルクを低減できる。   The use of the wet friction material of the present invention is not particularly limited, and is widely applied to, for example, automobiles (four-wheel automobiles, two-wheel automobiles, etc.), railway vehicles, ships, airplanes and the like. Among these, the automobile article is suitably used for an automatic transmission (automatic transmission, AT). Only one wet friction material may be used in the transmission, or a plurality of wet friction materials may be used, but a plurality of wet friction materials are preferably used. If the wet friction material is used more frequently in one transmission, a great effect can be obtained in an integrated manner. That is, drag torque can be more effectively reduced in a wet multi-plate clutch that uses a large number of wet friction materials.

１；湿式摩擦材、
２；コアプレート、２１；外周側面、２２；主面、
３；摩擦部材（セグメントピース）、
４；凹凸、
５；凹部、５１；凹部の底、
６；凸部、６１；凸部の頭頂、
７；油溝、
８；スプライン内歯。 1; wet friction material,
2; core plate, 21; outer peripheral side surface, 22; main surface,
3; friction member (segment piece),
4; unevenness,
5; recess, 51; bottom of recess,
6; convex part, 61; crown of convex part,
7; oil groove,
8: Spline internal teeth.

Claims (5)

平板リング形状のコアプレートと、前記コアプレートの主面に配設された摩擦部材と、を備えた湿式摩擦材であって、
前記コアプレートは、外周側面に凹凸を備え、
前記凹凸を構成する凸部は、円弧状に突出されていることを特徴とする湿式摩擦材。A wet friction material comprising a flat plate ring-shaped core plate, and a friction member disposed on the main surface of the core plate,
The core plate is provided with irregularities on the outer peripheral side surface ,
Projections, wet friction material characterized that you have protruded in an arc shape constituting the unevenness. 前記凹凸を構成する凹部は、円弧状に凹んでおり、前記凸部と滑らかに接続されている請求項１に記載の湿式摩擦材。The wet friction material according to claim 1 , wherein the concave portion constituting the concave and convex portions is concave in an arc shape and is smoothly connected to the convex portion . 平板リング形状のコアプレートと、前記コアプレートの主面に配設された摩擦部材と、A flat plate-shaped core plate, and a friction member disposed on the main surface of the core plate; を備えた湿式摩擦材であって、A wet friction material comprising:
前記コアプレートは、外周側面に凹凸を備え、The core plate is provided with irregularities on the outer peripheral side surface,
湿式摩擦材の回転方向を前側とした場合に、前記凹凸を構成する凸部は、前記凹凸を構When the rotating direction of the wet friction material is the front side, the convex portions constituting the concave and convex portions constitute the concave and convex portions. 成する凹部の後側に配置された斜面と、該凸部と該凹部とを区切る壁と、を有し、前記斜A slope disposed on the rear side of the concave portion formed, and a wall separating the convex portion and the concave portion, 面は、前記壁に対して大きく傾斜されていることを特徴とする湿式摩擦材。The wet friction material, wherein the surface is greatly inclined with respect to the wall. 前記凹凸を構成している各凸部のうち、隣接された凸部同士の頭頂間の角度は、０．５〜１１度である請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。The wet friction material according to any one of claims 1 to 3 , wherein an angle between the tops of adjacent convex portions among the convex portions constituting the unevenness is 0.5 to 11 degrees. . 前記凹部の深さは、０．１５ｍｍ以上１ｍｍ以下である請求項１乃至４のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。The wet friction material according to any one of claims 1 to 4 , wherein a depth of the concave portion is 0.15 mm or more and 1 mm or less .

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