JP2011001996A - Wet friction material - Google Patents

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宏章 平松
Yoshito Fujimaki
義人 藤巻
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain an excellent dragging torque reduction effect even in relatively low revolution range by further promoting the discharge of an automatic transmission fluid (ATF) at disengagement time without changing specifications of separator plates of a counter member and an outer periphery drum that engages with the plates in a wet friction material.SOLUTION: A segment type friction material 1A as a wet friction material is structured by bonding a plurality of segment pieces 3 lined with spaces 5 and a pulling-in portion 6 using an adhesive (thermosetting resin) on a core metal 2A of steel plate of a flat ring shape with a plurality of oil grooves 4A passing through in the radial direction on both sides are provided and by bonding the same similarly on the back surface of the core metal 2A. A test result of the relationship of relative revolutions and the dragging torque demonstrates that the dragging torque reduction effect is larger over a wide range of relative revolutions (500 to 3,000 rpm) as compared with a segment type friction material (having no oil grooves on the core metal) related to a prior art.

Description

本発明は、油中に浸した状態で対向面に高圧力をかけることによってトルクを得る湿式摩擦材であって、平板リング状の芯金にセグメントピースまたはリング形状に切断した摩擦材基材を全周両面若しくは片面に接着してなるセグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材に関するものである。   The present invention is a wet friction material that obtains torque by applying high pressure to the opposite surface in a state immersed in oil, and a friction material base material cut into a segment piece or a ring shape on a flat ring metal core The present invention relates to a segment-type friction material or a ring-type friction material bonded to both sides or one side of the entire circumference.

近年、湿式摩擦材として、材料の歩留まり向上による低コスト化、引き摺りトルク低減による車両での低燃費化を目指して、平板リング状の芯金（コアプレート）に、平板リング形状に沿ったセグメントピースに切断した摩擦材基材を油通路となる間隔をおいて、接着剤で順次並べて全周に亘って接着し、裏面にも同様にセグメントピースに切断した摩擦材基材を接着してなるセグメントタイプ摩擦材が開発されている。このようなセグメントタイプ摩擦材は、自動車等の自動変速機（Automatic Transmission、以下「ＡＴ」とも略する。）やオートバイ等の変速機に用いられる複数または単数の摩擦板を設けた摩擦材係合装置用として用いることができる。   In recent years, as a wet friction material, aiming to reduce costs by improving material yield and to reduce fuel consumption in vehicles by reducing drag torque, a segment piece along the flat ring shape on a flat core ring (core plate) A segment formed by adhering the friction material base material cut into segment pieces in the same manner on the back surface, with the friction material base material cut into two pieces arranged at intervals to be oil passages. Type friction materials have been developed. Such a segment type friction material is a friction material engagement provided with a plurality or a single friction plate used in an automatic transmission (hereinafter abbreviated as “AT”) such as an automobile or a transmission such as a motorcycle. It can be used for devices.

一例として、自動車等の自動変速機には湿式油圧クラッチが用いられており、複数枚のセグメントタイプ摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを交互に重ね合わせ、油圧で両プレートを圧接してトルク伝達を行うようになっており、非締結状態から締結状態に移行する際に生じる摩擦熱の吸収や摩擦材の摩耗防止等の理由から、両プレートの間に潤滑油（Automatic Transmission Fluid，自動変速機潤滑油、以下「ＡＴＦ」とも略する。）を供給している。（なお、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標である。）   As an example, wet hydraulic clutches are used in automatic transmissions for automobiles, etc., and multiple segment type friction materials and multiple separator plates are alternately stacked, and torque is transmitted by pressure-contacting both plates with hydraulic pressure. In order to absorb frictional heat generated when shifting from the non-fastened state to the fastened state and to prevent wear of the friction material, lubricating oil (Automatic Transmission Fluid) Lubricating oil, hereinafter also referred to as “ATF”). (“ATF” is a registered trademark of Idemitsu Kosan Co., Ltd.)

しかし、湿式油圧クラッチの応答性を高めるためにセグメントタイプ摩擦材と相手材であるセパレータプレートとの距離は小さく設定されており、また湿式油圧クラッチの締結時のトルク伝達容量を充分に確保するために、セグメントタイプ摩擦材上に占める油通路の総面積は制約を受ける。この結果、湿式油圧クラッチの非締結時にセグメントタイプ摩擦材とセパレータプレートとの間に残留するＡＴＦが排出され難くなり、両プレートの相対回転によってＡＴＦによる引き摺りトルクが発生するという問題があった。   However, in order to increase the response of the wet hydraulic clutch, the distance between the segment type friction material and the counterpart separator plate is set small, and in order to ensure sufficient torque transmission capacity when the wet hydraulic clutch is engaged. In addition, the total area of the oil passage on the segment type friction material is limited. As a result, when the wet hydraulic clutch is not engaged, ATF remaining between the segment type friction material and the separator plate is difficult to be discharged, and drag torque due to ATF is generated due to relative rotation of both plates.

そこで、特許文献１においては、ＡＴＦの排出を促進して引き摺りトルクを低減すること等を始めとする湿式摩擦材の特性向上を目的として、鉄系の金属板よりなる芯板の表裏両面に同心円状の溝と放射状の溝とを入れ、この上に有機質コーティング材・摩擦調整材・補強用繊維材よりなる被覆層を形成したフェーシング材（湿式摩擦材）の発明について開示している。これによって、摩擦材の剥離がなく、耐摩耗性及び摩擦係数が良好であり、油の急速な排除による特性が優れたフェーシング材が得られるとしている。   Therefore, in Patent Document 1, concentric circles are formed on both front and back surfaces of a core plate made of an iron-based metal plate for the purpose of improving the characteristics of a wet friction material such as promoting the discharge of ATF to reduce drag torque. An invention of a facing material (wet friction material) is disclosed in which a groove and a radial groove are inserted and a coating layer made of an organic coating material, a friction adjusting material, and a reinforcing fiber material is formed thereon. According to this, it is said that there is no peeling of the friction material, the wear resistance and the friction coefficient are good, and a facing material with excellent characteristics due to rapid oil removal can be obtained.

また、特許文献２においては、金属プレート（セパレータプレート）と、摩擦材フェーシングが両面に接着されたフェーシングプレートとを備えた湿式多板クラッチにおいて、金属プレートに内径側から外径側に向かって貫通する油溝を形成し、油溝の外径端開口部と対向するドラム側スプライン溝と金属プレートとの間に、油溝から排出された油が流通可能な周方向隙間を形成し、ドラム側の油排出用の開口穴を周方向隙間の軸方向延長上に配置した湿式多板クラッチの発明について開示している。これによって、鉄粉等の発生しやすい環境下において使用される湿式多板クラッチにおいて、フェーシング材の摩擦特性を悪化させることなく、耐久性の向上を図ることができるとしている。   In Patent Document 2, in a wet multi-plate clutch provided with a metal plate (separator plate) and a facing plate having a friction material facing bonded to both sides, the metal plate penetrates from the inner diameter side to the outer diameter side. A circumferential gap that allows oil discharged from the oil groove to flow between the drum side spline groove and the metal plate facing the outer diameter end opening of the oil groove. Discloses an invention of a wet multi-plate clutch in which an opening hole for oil discharge is disposed on an axial extension of a circumferential clearance. Accordingly, in a wet multi-plate clutch used in an environment where iron powder or the like is easily generated, durability can be improved without deteriorating the friction characteristics of the facing material.

特開平０７−２２４８７０号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 07-224870 特開２００２−１０６５９７号公報JP 2002-106597 A

しかしながら、上記特許文献１に記載の技術においては、摩擦材（被覆層）が平板状のリング形状であることから、芯金の両面に形成された同心円状の溝と放射状の溝とが摩擦材（被覆層）によって塞がれるため、十分なＡＴＦの排出効果を得ることができず、引き摺りトルクを効果的に低減することができない。また、上記特許文献２に記載の技術においては、フェーシング材（湿式摩擦材）ではなく、これと摩擦係合する相手材の金属プレートに放射状の油溝を設けたものであり、金属プレート及びこれと係合する外周ドラムにも加工を施さなければならず、コストアップになってしまうという問題点があった。   However, in the technique described in Patent Document 1, since the friction material (coating layer) has a flat ring shape, concentric grooves and radial grooves formed on both surfaces of the core metal are friction materials. Since it is blocked by the (coating layer), a sufficient ATF discharging effect cannot be obtained, and the drag torque cannot be effectively reduced. In the technique described in Patent Document 2, radial oil grooves are provided on a metal plate of a mating material that is frictionally engaged with the metal plate, not a facing material (wet friction material). There is a problem that the outer peripheral drum that engages with must also be processed, resulting in an increase in cost.

更に、これらの特許文献１及び特許文献２に記載の従来技術においては、相対回転数が低い範囲では遠心力が小さいためＡＴＦが排出され難く、引き摺りトルクを低減する効果がより小さくなるという問題点があった。   Furthermore, in the prior arts described in Patent Document 1 and Patent Document 2, the centrifugal force is small in a range where the relative rotational speed is low, so that ATF is not easily discharged, and the effect of reducing drag torque becomes smaller. was there.

そこで、本発明は、かかる課題を解決するためになされたものであって、セグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、相手材のセパレータプレート及びこれと係合する外周ドラムの仕様を変更することなく、非締結時におけるＡＴＦの排出を一層促進して、相対回転数が低い領域においても優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材を提供することを目的とするものである。   Therefore, the present invention has been made to solve such a problem, and is a segment type friction material or a ring type friction material, and changes the specifications of the separator plate of the counterpart material and the outer peripheral drum engaged with the separator plate. It is an object of the present invention to provide a wet friction material that can further promote the discharge of ATF at the time of non-fastening and can obtain an excellent drag torque reduction effect even in a region where the relative rotational speed is low. is there.

請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿って、複数個のセグメントピースに切断された摩擦材基材が互いに間隔をおいて全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の全周両面若しくは全周片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて複数個の島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されてなるリングタイプ摩擦材であって、前記芯金の両面若しくは片面に放射方向に貫通する（芯金の内周面と外周面とを接続するように半径方向に連続した）複数の油溝が設けられたものである。   The wet friction material according to the invention of claim 1 is a flat ring-shaped cored bar, and the friction material base material cut into a plurality of segment pieces along the flat ring shape is spaced on both sides of the entire circumference or A segment type friction material that is bonded to one side of the entire circumference, or a ring-shaped friction material base material that is bonded to the entire circumference or one side of a flat ring-shaped cored bar, leaving a plurality of island-shaped portions. A ring-type friction material formed by machining or cutting, which penetrates radially on both sides or one side of the cored bar (continuously in the radial direction so as to connect the inner and outer circumferential surfaces of the cored bar). A plurality of oil grooves are provided.

請求項２の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１の構成において、前記芯金に設けられた複数の油溝は、前記複数個のセグメントピース同士の間に設けられた間隙または前記複数個の島状部分同士の間に設けられた間隙の位置にその一部または全部が一致するように設けられたものである。ここで、「芯金に設けられた複数の油溝が間隙の位置にその一部または全部が一致する」としては、セグメントピース間の間隙または島状部分間の間隙の中に、芯金の油溝が設けられていない部分がある場合をも含むものである。   The wet friction material according to a second aspect of the present invention is the wet friction material according to the first aspect, wherein the plurality of oil grooves provided in the core metal are gaps provided between the plurality of segment pieces or the plurality of oil grooves. These are provided so that part or all of them coincide with the position of the gap provided between the island-like portions. Here, “a part or all of the plurality of oil grooves provided in the core metal coincide with the position of the gap” means that the core metal is inserted into the gap between the segment pieces or the gap between the island portions. This includes cases where there is a portion where no oil groove is provided.

請求項３の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１または請求項２の構成において、前記セグメントピースは、その外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または前記リング形状の摩擦材基材は、前記島状部分の外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように接着されてなるリングタイプ摩擦材であるものである。   The wet friction material according to a third aspect of the present invention is the wet friction material according to the first or second aspect, wherein the segment piece is bonded so that the outer peripheral side surface has a predetermined pull-in length from the outer periphery of the cored bar. The segment-type friction material or the ring-shaped friction material base material is a ring-type friction material in which the outer peripheral side surface of the island-shaped portion is bonded so as to have a predetermined pull-in length from the outer periphery of the cored bar. Is.

請求項４の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項３のいずれか１つの構成において、前記複数の油溝は、その深さが前記芯金の厚さの５％〜３５％の範囲内、より好ましくは１５％〜３０％の範囲内、更に好ましくは２０％〜２５％の範囲内であるものである。   According to a fourth aspect of the present invention, in the wet friction material according to any one of the first to third aspects, the depth of the plurality of oil grooves is 5% to 35% of the thickness of the cored bar. More preferably, it is within the range of 15% to 30%, and more preferably within the range of 20% to 25%.

請求項５の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項４のいずれか１つの構成において、前記複数の油溝は、その幅が前記間隙の幅と同一か前記間隙の幅よりも広いものである。   The wet friction material according to a fifth aspect of the present invention is the wet friction material according to any one of the first to fourth aspects, wherein the plurality of oil grooves have the same width as the width of the gap or the width of the gap. It is wide.

請求項６の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項５のいずれか１つの構成において、前記複数個のセグメントピースが互いに間隔をおいて全周両面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材であって、前記芯金に設けられた複数の油溝の位置と、前記セグメントピース同士の間に設けられた間隙の位置とが全て一致しているものである。   A wet friction material according to a sixth aspect of the present invention is the segment type friction material according to any one of the first to fifth aspects, wherein the plurality of segment pieces are bonded to both sides of the circumference at intervals. It is a material, and the positions of the plurality of oil grooves provided in the core metal and the positions of the gaps provided between the segment pieces all coincide.

請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金に平板リング形状に沿って、複数個のセグメントピースに切断された摩擦材基材が互いに間隔をおいて全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の全周両面若しくは全周片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて複数個の島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されてなるリングタイプ摩擦材であって、芯金の両面若しくは片面に放射方向に貫通する複数の油溝が設けられている。   The wet friction material according to the first aspect of the present invention is a flat ring-shaped cored bar, and the friction material base material cut into a plurality of segment pieces along the flat plate ring shape is spaced from each other on both sides of the entire circumference or on the entire circumference. A segment type friction material bonded to one side of the circumference, or a ring-shaped friction material base material is bonded to all or both sides of a flat plate ring-shaped cored bar to leave a plurality of islands. Or it is a ring type friction material by which it cuts, Comprising: The some oil groove penetrated to a radial direction is provided in the both surfaces or single side | surface of a metal core.

かかる構成によって、湿式油圧クラッチの非締結時に湿式摩擦材と相手材としてのセパレータプレートとが相対回転した場合に、両者の間のＡＴＦが複数個のセグメントピース間の間隙または複数個の島状部分間の間隙から外周側に排出されるとともに、芯金に設けられた放射方向に貫通する複数の油溝からも外周側に排出されるため、効果的に引き摺りトルクを低減することができる。特に、ＡＴＦが排出される通路が多くなることによって、相対回転数が低く遠心力が小さい領域においても、大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   With this configuration, when the wet friction material and the separator plate as the counterpart material rotate relative to each other when the wet hydraulic clutch is not fastened, the ATF between them is the gap between the segment pieces or the island portions. In addition to being discharged to the outer peripheral side through the gap between them, it is also discharged to the outer peripheral side from a plurality of oil grooves penetrating in the radial direction provided in the core metal, so that drag torque can be effectively reduced. In particular, by increasing the number of passages through which ATF is discharged, a large drag torque reduction effect can be obtained even in a region where the relative rotational speed is low and the centrifugal force is small.

このようにして、セグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、相手材のセパレータプレート及びこれと係合する外周ドラムの仕様を変更することなく、非締結時におけるＡＴＦの排出を一層促進して、相対回転数が低い領域においても優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。   In this way, it is a segment type friction material or a ring type friction material that further accelerates the discharge of ATF at the time of non-fastening without changing the specifications of the separator plate of the counterpart material and the outer peripheral drum engaged therewith. Thus, the wet friction material can obtain an excellent drag torque reduction effect even in a region where the relative rotational speed is low.

請求項２の発明に係る湿式摩擦材においては、芯金に設けられた複数の油溝が、複数個のセグメントピース同士の間に設けられた間隙または複数個の島状部分同士の間に設けられた間隙の位置にその一部または全部が一致するように設けられたことによって、請求項１に係る発明の効果に加えて、油溝として機能する間隙の高さが高くなり、断面積が大きくなるために、より効果的に非締結時におけるＡＴＦの排出が促進され、相対回転数が低く遠心力が小さい領域においても、優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   In the wet friction material according to the invention of claim 2, the plurality of oil grooves provided in the core metal are provided between the gaps provided between the plurality of segment pieces or between the plurality of island-shaped portions. In addition to the effect of the invention according to claim 1, the height of the gap functioning as an oil groove is increased, and the cross-sectional area is increased. Since it becomes larger, the discharge of ATF at the time of non-fastening is more effectively promoted, and an excellent drag torque reduction effect can be obtained even in a region where the relative rotational speed is low and the centrifugal force is small.

請求項３の発明に係る湿式摩擦材は、セグメントピースがその外周側面が芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、またはリング形状の摩擦材基材が島状部分の外周側面が芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように接着されてなるリングタイプ摩擦材であるため、請求項１または請求項２に係る発明の効果に加えて、湿式摩擦材の外周側にも十分なスペースが確保されることから、遠心力が大きくＡＴＦが外周側に集まってしまう場合でも引き摺りトルクを低減することができ、相対回転数が低い領域ばかりでなく高い領域においても、優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   The wet friction material according to the invention of claim 3 is a segment type friction material, or a ring-shaped friction material base material, wherein the segment piece is bonded so that the outer peripheral side surface has a predetermined pull-in length from the outer periphery of the metal core In addition to the effect of the invention according to claim 1 or 2, since the outer peripheral side surface of the island-shaped portion is a ring type friction material bonded so as to have a predetermined pull-in length from the outer periphery of the core metal, Since sufficient space is secured also on the outer peripheral side of the wet friction material, drag torque can be reduced even when the centrifugal force is large and ATF collects on the outer peripheral side, not only in the region where the relative rotational speed is low. Even in a high region, an excellent drag torque reduction effect can be obtained.

ここで、「所定の引き込み長さ」は、芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内であることが好ましい。これによって、湿式摩擦材の締結時における高いトルク伝達効率と、非締結時における低い引き摺りトルクとを両立することができるからである。すなわち、引き込み長さが芯金の半径の０．８％未満であると、引き込みによって外周側にスペースを設けることによる引き摺りトルクの低減効果を十分に得ることができず、また引き込み長さが芯金の半径の４．２％を超えると、締結時における湿式摩擦材とセパレータプレートとの接触面積が小さくなって、十分に高いトルク伝達効率を得ることが困難となる。   Here, the “predetermined pull-in length” is preferably in the range of 0.8% to 4.2% of the radius of the cored bar. This is because it is possible to achieve both high torque transmission efficiency when the wet friction material is fastened and low drag torque when the wet friction material is not fastened. That is, if the pull-in length is less than 0.8% of the radius of the cored bar, it is not possible to obtain a sufficient drag torque reduction effect by providing a space on the outer peripheral side by the pull-in, and the pull-in length is not the core. If it exceeds 4.2% of the radius of gold, the contact area between the wet friction material and the separator plate at the time of fastening becomes small, and it becomes difficult to obtain sufficiently high torque transmission efficiency.

請求項４の発明に係る湿式摩擦材においては、複数の油溝の深さが芯金の厚さの５％〜３５％の範囲内であることから、請求項１乃至請求項３に係る発明の効果に加えて、湿式摩擦材に必要な強度を維持しつつ、確実に優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。すなわち、油溝の深さが芯金の厚さの５％未満であると、油溝が浅すぎて確実に非締結時におけるＡＴＦの排出を促進することが困難となり、一方油溝の深さが芯金の厚さの３５％を超えると、芯金が薄くなり過ぎて湿式摩擦材に必要な強度を維持することが困難となるからである。   In the wet friction material according to the invention of claim 4, the depths of the plurality of oil grooves are within the range of 5% to 35% of the thickness of the cored bar, and therefore the invention according to claims 1 to 3 In addition to the above effect, it is possible to reliably obtain an excellent drag torque reduction effect while maintaining the strength required for the wet friction material. That is, if the depth of the oil groove is less than 5% of the thickness of the core bar, the oil groove is too shallow to reliably promote the discharge of ATF during non-fastening, while the depth of the oil groove However, if it exceeds 35% of the thickness of the core bar, the core bar becomes too thin and it becomes difficult to maintain the strength required for the wet friction material.

なお、油溝の深さが芯金の厚さの１５％〜３０％の範囲内であれば、より確実に湿式摩擦材に必要な強度を維持しつつ優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができるため、より好ましい。また、油溝の深さが芯金の厚さの２０％〜２５％の範囲内であれば、一層確実に湿式摩擦材に必要な強度を維持しつつ優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができるため、更に好ましい。   In addition, if the depth of the oil groove is in the range of 15% to 30% of the thickness of the core bar, it is possible to obtain an excellent drag torque reduction effect while maintaining the strength required for the wet friction material more reliably. Is more preferable. Moreover, if the depth of the oil groove is in the range of 20% to 25% of the thickness of the cored bar, an excellent drag torque reduction effect can be obtained more reliably while maintaining the strength required for the wet friction material. Is more preferable.

請求項５の発明に係る湿式摩擦材においては、複数の油溝の幅が間隙の幅と同一か間隙の幅よりも広いことから、特に油溝の位置と間隙の位置とが一致している場合において、非締結時におけるＡＴＦの排出効果がより顕著になり、より大きい引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   In the wet friction material according to the invention of claim 5, since the width of the plurality of oil grooves is the same as or wider than the width of the gap, the position of the oil groove and the position of the gap are particularly matched. In some cases, the effect of discharging ATF when not fastened becomes more remarkable, and a greater drag torque reduction effect can be obtained.

請求項６の発明に係る湿式摩擦材は、複数個のセグメントピースが互いに間隔をおいて全周両面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材であって、芯金に設けられた複数の油溝の位置と、セグメントピース同士の間に設けられた間隙の位置とが全て一致していることから、油通路の断面積が際立って大きくなって、非締結時におけるＡＴＦの排出効果がより顕著になり、確実により大きい引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   The wet friction material according to the invention of claim 6 is a segment type friction material in which a plurality of segment pieces are adhered to both sides of the circumference with a space between each other, and a plurality of oil grooves provided on the core metal. Since the position and the position of the gap provided between the segment pieces all coincide, the cross-sectional area of the oil passage is remarkably increased, and the effect of discharging ATF when not fastened becomes more remarkable. Thus, a larger drag torque reduction effect can be obtained.

図１（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例１に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。1A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to Example 1 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 1B is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. It is. 図２（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例２に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の実施例３に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。2A is a partial plan view showing a part of the segment type friction material according to Example 2 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 2B is a segment according to Example 3 of Embodiment 1 of the present invention. Partial plan view showing a part of a type friction material, (c) is a partial plan view showing a part of a segment type friction material according to Example 4 of Embodiment 1 of the present invention, and (d) is an implementation of the present invention. It is a fragmentary top view which shows a part of segment type friction material which concerns on Example 5 of the form 1 of. 図３（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材の油溝の断面形状を示す部分縦断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の実施例１の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の油溝の断面形状を示す部分縦断面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の実施例１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の油溝の断面形状を示す部分縦断面図である。FIG. 3A is a partial longitudinal sectional view showing the cross-sectional shape of the oil groove of the segment type friction material according to Example 1 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 3B is an example of Embodiment 1 of the present invention. The fragmentary longitudinal cross-sectional view which shows the cross-sectional shape of the oil groove of the segment type friction material which concerns on 1st modification, (c) is the segment type friction which concerns on the 2nd modification of Example 1 of Embodiment 1 of this invention. It is a fragmentary longitudinal cross-sectional view which shows the cross-sectional shape of the oil groove of material. 図４（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例６に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の実施例７に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の実施例８に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の実施例９に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。4A is a partial plan view showing a part of a segment type friction material as a wet friction material according to Example 6 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 4B is an implementation of Embodiment 1 of the present invention. The partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on Example 7, (c) is a partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on Example 8 of Embodiment 1 of this invention, (d) These are the fragmentary top views which show a part of segment type friction material which concerns on Example 9 of Embodiment 1 of this invention. 図５は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１乃至実施例５）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を、従来のセグメントタイプ摩擦材と比較して示す図である。FIG. 5 shows the relationship between the relative rotational speed and drag torque in the segment type friction material (Examples 1 to 5) as the wet friction material according to the first embodiment of the present invention, compared with the conventional segment type friction material. FIG. 図６は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１乃至実施例５）における引き摺りトルクの低減効果を従来のセグメントタイプ摩擦材と比較した低減率として、相対回転数の低い領域と相対回転数の高い領域とに分けて示す図である。FIG. 6 shows a reduction rate of the drag torque reduction effect in the segment type friction material (Example 1 to Example 5) as the wet friction material according to the first embodiment of the present invention as compared with the conventional segment type friction material, It is a figure divided and shown in the area | region with a low relative rotation speed, and the area | region with a high relative rotation speed. 図７（ａ）は本発明の実施の形態２の実施例１０に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。FIG. 7A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to Example 10 of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 7B is a sectional view taken along line BB in FIG. It is. 図８（ａ）は本発明の実施の形態２の実施例１１に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の実施例１２に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の実施例１３に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の実施例１４に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。FIG. 8A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to Example 11 of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 8B is an implementation of Embodiment 2 of the present invention. The partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on Example 12, (c) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on Example 13 of Embodiment 2 of this invention, (d). These are the fragmentary top views which show a part of ring type friction material which concerns on Example 14 of Embodiment 2 of this invention. 図９（ａ）は本発明の実施の形態２の実施例１５に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の実施例１６に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の実施例１７に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の実施例１８に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。FIG. 9A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material according to Example 15 of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 9B is a ring according to Example 16 of Embodiment 2 of the present invention. Partial plan view showing a part of the type friction material, (c) is a partial plan view showing a part of the ring type friction material according to Example 17 of Embodiment 2 of the present invention, and (d) is an implementation of the present invention. It is a fragmentary top view which shows a part of ring type friction material which concerns on Example 18 of the form 2 of.

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

実施の形態１
まず、本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材について、図１乃至図６を参照して説明する。 Embodiment 1
First, a wet friction material according to Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIGS.

図１（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例１に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。図２（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例２に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の実施例３に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   1A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to Example 1 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 1B is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. It is. 2A is a partial plan view showing a part of the segment type friction material according to Example 2 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 2B is a segment according to Example 3 of Embodiment 1 of the present invention. Partial plan view showing a part of a type friction material, (c) is a partial plan view showing a part of a segment type friction material according to Example 4 of Embodiment 1 of the present invention, and (d) is an implementation of the present invention. It is a fragmentary top view which shows a part of segment type friction material which concerns on Example 5 of the form 1 of.

図３（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材の油溝の断面形状を示す部分縦断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の実施例１の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の油溝の断面形状を示す部分縦断面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の実施例１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の油溝の断面形状を示す部分縦断面図である。   FIG. 3A is a partial longitudinal sectional view showing the cross-sectional shape of the oil groove of the segment type friction material according to Example 1 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 3B is an example of Embodiment 1 of the present invention. The fragmentary longitudinal cross-sectional view which shows the cross-sectional shape of the oil groove of the segment type friction material which concerns on 1st modification, (c) is the segment type friction which concerns on the 2nd modification of Example 1 of Embodiment 1 of this invention. It is a fragmentary longitudinal cross-sectional view which shows the cross-sectional shape of the oil groove of material.

図４（ａ）は本発明の実施の形態１の実施例６に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の実施例７に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の実施例８に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の実施例９に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   4A is a partial plan view showing a part of a segment type friction material as a wet friction material according to Example 6 of Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 4B is an implementation of Embodiment 1 of the present invention. The partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on Example 7, (c) is a partial top view which shows a part of segment type friction material which concerns on Example 8 of Embodiment 1 of this invention, (d) These are the fragmentary top views which show a part of segment type friction material which concerns on Example 9 of Embodiment 1 of this invention.

図５は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１乃至実施例５）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を、従来のセグメントタイプ摩擦材と比較して示す図である。図６は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１乃至実施例５）における引き摺りトルクの低減効果を従来のセグメントタイプ摩擦材と比較した低減率として、相対回転数の低い領域と相対回転数の高い領域とに分けて示す図である。   FIG. 5 shows the relationship between the relative rotational speed and drag torque in the segment type friction material (Examples 1 to 5) as the wet friction material according to the first embodiment of the present invention, compared with the conventional segment type friction material. FIG. FIG. 6 shows a reduction rate of the drag torque reduction effect in the segment type friction material (Example 1 to Example 5) as the wet friction material according to the first embodiment of the present invention as compared with the conventional segment type friction material, It is a figure divided and shown in the area | region with a low relative rotation speed, and the area | region with a high relative rotation speed.

図１（ａ），（ｂ）及び図２（ａ）〜（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の実施例１乃至実施例５に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ａ〜１Ｅは、両面に放射方向に貫通する複数の油溝４Ａ〜４Ｅが設けられた平板リング形状の鋼板製の芯金２Ａ〜２Ｅに、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３を、接着剤(熱硬化性樹脂)を使用して間隙５及び引き込み６を空けて並べて貼り付け、芯金２Ａ〜２Ｅの裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。   As shown in FIGS. 1A and 1B and FIGS. 2A to 2D, a segment type friction material 1A as a wet friction material according to Examples 1 to 5 of the first embodiment is used. ˜1E was cut out from a normal friction material base material for wet friction material into a core metal 2A to 2E made of a flat plate ring-shaped steel plate provided with a plurality of oil grooves 4A to 4E penetrating radially on both surfaces. A plurality of segment pieces 3 are pasted with an adhesive (thermosetting resin) with a gap 5 and a lead-in 6 in between, and are similarly pasted on the back surfaces of the core bars 2A to 2E with an adhesive. It is.

ここで、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材においては、「湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材」として、セルロース繊維（パルプ）、アラミド繊維、充填剤等を混合して抄紙してなる抄紙体に、フェノール樹脂を含浸させて加熱硬化させたものを用いている。以下の各実施例においても、同様である。接着剤(熱硬化性樹脂)としては、フェノール樹脂を使用している。芯金２Ａ〜２Ｅの片面当りのセグメントピース３の枚数は４０枚であり、間隙５の幅は２ｍｍで、油溝４Ａ〜４Ｅが設けられていない部分の芯金２Ａ〜２Ｅの厚さは０．８ｍｍで、セグメントピース３の厚さは０．５ｍｍである。   Here, in the segment type friction material according to the first embodiment, as “a normal friction material base material for a wet friction material”, paper is made by mixing cellulose fibers (pulp), aramid fibers, fillers, and the like. The paper body thus obtained is impregnated with a phenol resin and heat-cured. The same applies to the following embodiments. A phenol resin is used as the adhesive (thermosetting resin). The number of segment pieces 3 per one side of the core bars 2A to 2E is 40, the width of the gap 5 is 2 mm, and the thickness of the core bars 2A to 2E in the portions where the oil grooves 4A to 4E are not provided is 0. .8 mm and the thickness of the segment piece 3 is 0.5 mm.

また、図１（ａ）に示されるように、芯金２Ａの外周直径をφ、セグメントピース３の外周から外周までの直径（ディスクサイズ外径）をφ１、セグメントピース３の内周から内周までの直径（ディスクサイズ内径）をφ２とすると、本実施の形態１の実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ〜１Ｅにおいては、φ＝１６２ｍｍ，φ１＝１５８ｍｍ，φ２＝１４１ｍｍである。したがって、２ｍｍ／（１６２ｍｍ／２）×１００≒２．５より、引き込み長さ（引き込み６部分の半径方向の幅）は芯金２Ａの半径（φ／２）の約２．５％である。   Further, as shown in FIG. 1A, the outer diameter of the core metal 2A is φ, the diameter from the outer circumference to the outer circumference of the segment piece 3 (disk size outer diameter) is φ1, and the inner circumference to the inner circumference of the segment piece 3 In the segment type friction materials 1A to 1E according to Example 1 of the first embodiment, φ = 162 mm, φ1 = 158 mm, and φ2 = 141 mm, where φ2 is the diameter (disc size inner diameter). Therefore, from 2 mm / (162 mm / 2) × 100≈2.5, the pull-in length (the width in the radial direction of the pull-in 6 portion) is about 2.5% of the radius (φ / 2) of the core metal 2A.

図１（ａ），（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、芯金２Ａに設けられた油溝４Ａの幅は、隣り合うセグメントピース３同士の間隙５の幅（２ｍｍ）と同一であり、油溝４Ａの位置と間隙５の位置とは全て一致している。したがって、芯金２Ａの片面当りの油溝４Ａの本数は４０本である。また、油溝４Ａの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ａの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。   As shown in FIGS. 1A and 1B, in the segment type friction material 1A according to Example 1 of the first embodiment, the widths of the oil grooves 4A provided in the core metal 2A are adjacent to each other. The width of the gap 5 between the segment pieces 3 is the same (2 mm), and the position of the oil groove 4A and the position of the gap 5 all coincide. Therefore, the number of oil grooves 4A per one side of the cored bar 2A is 40. The depth of the oil groove 4A is 0.2 mm, which is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core metal 2A.

また、図２（ａ）に示されるように、本実施の形態１の実施例２に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｂにおいては、実施例１と同様に油溝４Ｂの位置と間隙５の位置とが全て一致しており、芯金２Ｂの片面当りの油溝４Ｂの本数は４０本であるが、油溝４Ｂの幅は隣り合うセグメントピース３同士の間隙５の幅（２ｍｍ）よりも狭く、１ｍｍである。更に、図２（ｂ）に示されるように、実施例３に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃにおいても、実施例１と同様に、油溝４Ｃの位置と間隙５の位置とが全て一致しており、芯金２Ｃの片面当りの油溝４Ｃの本数は４０本であるが、油溝４Ｃの幅は隣り合うセグメントピース３同士の間隙５の幅（２ｍｍ）よりも広く、４ｍｍである。   As shown in FIG. 2A, in the segment type friction material 1B according to Example 2 of the first embodiment, the position of the oil groove 4B and the position of the gap 5 are the same as in Example 1. The number of the oil grooves 4B per one side of the cored bar 2B is 40, but the width of the oil groove 4B is narrower than the width (2 mm) of the gap 5 between the adjacent segment pieces 3 and 1 mm. It is. Further, as shown in FIG. 2B, also in the segment type friction material 1C according to the third embodiment, the position of the oil groove 4C and the position of the gap 5 all coincide with each other as in the first embodiment. The number of the oil grooves 4C per side of the cored bar 2C is 40, but the width of the oil grooves 4C is 4 mm wider than the width (2 mm) of the gap 5 between the adjacent segment pieces 3.

更に、図２（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｄにおいては、実施例１とは異なり、油溝４Ｄは間隙５の位置ではなくセグメントピース３の中心に位置している。芯金２Ｄの片面当りの油溝４Ｄの本数は４０本であり、油溝４Ｄの幅は隣り合うセグメントピース３同士の間隙５の幅と同じ２ｍｍである。また、図２（ｄ）に示されるように、実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｅにおいても、実施例４と同様に、油溝４Ｅは間隙５の位置ではなくセグメントピース３の中心に位置している。芯金２Ｅの片面当りの油溝４Ｅの本数は４０本であるが、油溝４Ｅの幅は油溝４Ｄの幅（２ｍｍ）よりも広く、４ｍｍである。   Further, as shown in FIG. 2C, in the segment type friction material 1D according to the fourth example of the first embodiment, unlike the first example, the oil groove 4D is not a position of the gap 5 but a segment. It is located at the center of the piece 3. The number of oil grooves 4D per one side of the core metal 2D is 40, and the width of the oil grooves 4D is 2 mm, which is the same as the width of the gap 5 between the adjacent segment pieces 3. Further, as shown in FIG. 2D, also in the segment type friction material 1E according to the fifth embodiment, the oil groove 4E is not located at the gap 5 but at the center of the segment piece 3 as in the fourth embodiment. is doing. The number of oil grooves 4E per side of the core metal 2E is 40, but the width of the oil groove 4E is 4 mm, which is wider than the width (2 mm) of the oil groove 4D.

これらの図２に示される実施例２〜実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｂ〜１Ｅにおいても、実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａと同様に、油溝４Ｂ〜４Ｅの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ｂ〜２Ｅの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。また、引き込み長さ（引き込み６部分の半径方向の幅）も全て２ｍｍであり、芯金２Ｂ〜２Ｅの半径（φ／２）の約２．５％である。   In the segment type friction materials 1B to 1E according to Examples 2 to 5 shown in FIG. 2, the depth of the oil grooves 4B to 4E is 0 similarly to the segment type friction material 1A according to Example 1. 2 mm, which is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core bars 2B to 2E. In addition, the pull-in length (the width in the radial direction of the pull-in 6 portion) is also 2 mm, which is about 2.5% of the radius (φ / 2) of the core bars 2B to 2E.

ここで、これらの実施例１〜実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ〜１Ｅにおいて、芯金２Ａ〜２Ｅに設けられた油溝４Ａ〜４Ｅの断面形状について、図３を参照して説明する。図３（ａ）に示されるように、本実施の形態１の実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、芯金２Ａに設けられた油溝４Ａの断面形状は、略矩形の角溝形状である。芯金２Ｂ〜２Ｅに設けられた油溝４Ｂ〜４Ｅの断面形状も、同様に、略矩形の角溝形状である。   Here, in the segment type friction materials 1A to 1E according to the first to fifth embodiments, the cross-sectional shapes of the oil grooves 4A to 4E provided in the core bars 2A to 2E will be described with reference to FIG. . As shown in FIG. 3A, in the segment type friction material 1A according to Example 1 of Embodiment 1, the cross-sectional shape of the oil groove 4A provided in the core metal 2A is a substantially rectangular square groove. Shape. Similarly, the cross-sectional shapes of the oil grooves 4B to 4E provided in the core bars 2B to 2E are also substantially rectangular square grooves.

これに対して、図３（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の実施例１の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材においては、芯金２Ａａに設けられた油溝４Ａａの断面形状は、略Ｕ字形のＵ溝形状である。また、図３（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の実施例１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材においては、芯金２Ａｂに設けられた油溝４Ａｂの断面形状は、略Ｖ字形のＶ溝形状である。このように、芯金に設けられた油溝の断面形状は、種々の形状とすることができる。   On the other hand, as shown in FIG. 3B, in the segment type friction material according to the first modification of the first example of the first embodiment, the oil groove 4Aa provided in the core metal 2Aa The cross-sectional shape is a substantially U-shaped U-groove shape. Further, as shown in FIG. 3C, in the segment type friction material according to the second modification of the first example of the first embodiment, the cross-sectional shape of the oil groove 4Ab provided in the core metal 2Ab is The V-groove shape is substantially V-shaped. Thus, the cross-sectional shape of the oil groove provided in the core metal can be various shapes.

なお、図３においては、芯金２Ａ，２Ａａ，２Ａｂの両面に油溝４Ａ，４Ａａ，４Ａｂを設けた場合を示しているが、湿式摩擦材の仕様によっては、芯金の片面のみに油溝を設けることも有り得る。また、図３においては、芯金２Ａ，２Ａａ，２Ａｂの表面に設けられた油溝４Ａ，４Ａａ，４Ａｂと表裏対称の位置に、裏面の油溝４Ａ，４Ａａ，４Ａｂを設けた場合を示しているが、両面の油溝は表裏対称の（同一の）位置に設けなくても良く、ずらして設けることもできる。   FIG. 3 shows the case where oil grooves 4A, 4Aa, 4Ab are provided on both surfaces of the core bars 2A, 2Aa, 2Ab. However, depending on the specifications of the wet friction material, the oil grooves are formed only on one side of the core bar. May be provided. In addition, FIG. 3 shows a case where oil grooves 4A, 4Aa, 4Ab on the back surface are provided at positions symmetrical to the oil grooves 4A, 4Aa, 4Ab provided on the surfaces of the core bars 2A, 2Aa, 2Ab. However, the oil grooves on both sides do not have to be provided at symmetrical (identical) positions, and can be provided in a shifted manner.

また、図３においては、芯金２Ａ，２Ａａ，２Ａｂの両面の油溝４Ａ，４Ａａ，４Ａｂの幅及び深さを同一とした場合について示しているが、芯金の両面の油溝の幅及び深さは同一でなくても良い。更に、図３においては、芯金２Ａ，２Ａａ，２Ａｂの両面に同一の断面形状の油溝４Ａ，４Ａａ，４Ａｂをそれぞれ設けた場合を示しているが、芯金の両面の油溝の断面形状は、必ずしも同一でなくても良い。   3 shows the case where the width and depth of the oil grooves 4A, 4Aa, 4Ab on both surfaces of the core metal 2A, 2Aa, 2Ab are the same, the width of the oil grooves on both surfaces of the core metal The depths do not have to be the same. Further, FIG. 3 shows a case where oil grooves 4A, 4Aa, 4Ab having the same cross-sectional shape are provided on both surfaces of the core bars 2A, 2Aa, 2Ab, respectively. Are not necessarily the same.

次に、本実施の形態１の実施例６乃至実施例９に係る湿式摩擦材について、図４を参照して説明する。図４（ａ）〜（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の実施例６乃至実施例９に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｆ〜１Ｊは、両面に放射方向に貫通する複数の油溝４Ａ〜４Ｅが設けられた平板リング形状の鋼板製の芯金２Ｆ〜２Ｊに、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３を、接着剤(熱硬化性樹脂)を使用して間隙５を空けて並べて貼り付け、芯金２Ｆ〜２Ｊの裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。   Next, wet friction materials according to Examples 6 to 9 of the first embodiment will be described with reference to FIG. As shown in FIGS. 4A to 4D, the segment type friction materials 1F to 1J as wet friction materials according to Examples 6 to 9 of the first embodiment penetrate radially in both surfaces. A plurality of segment pieces 3 cut out from a normal friction material base material for wet friction material are bonded to a core metal 2F to 2J made of a flat plate ring-shaped steel plate provided with a plurality of oil grooves 4A to 4E. A thermosetting resin) is used, and the gaps 5 are placed side by side and pasted, and the back surfaces of the core bars 2F to 2J are similarly pasted with an adhesive.

図４（ａ）に示されるように、本実施の形態１の実施例６に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｆにおいては、芯金２Ｆに設けられた油溝４Ａの幅は、隣り合うセグメントピース３同士の間隙５の幅（２ｍｍ）と同一であり、油溝４Ａは間隙５の位置の全てに、油溝４Ｄはセグメントピース３の中心位置の全てに、それぞれ設けられている。したがって、芯金２Ｆの片面当りの油溝４Ａと油溝４Ｄの合計本数は８０本である。また、油溝４Ａの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ｆの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。   As shown in FIG. 4 (a), in the segment type friction material 1F according to Example 6 of Embodiment 1, the width of the oil groove 4A provided in the core metal 2F is equal to each other between the adjacent segment pieces 3. The oil groove 4A is provided at all the positions of the gap 5, and the oil groove 4D is provided at all the center positions of the segment piece 3, respectively. Therefore, the total number of oil grooves 4A and oil grooves 4D per one side of the core metal 2F is 80. The depth of the oil groove 4A is 0.2 mm, which is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core metal 2F.

したがって、実施例６に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｆを用いた場合には、相対回転数が低い領域における引き摺りトルクの低減効果は、図１（ａ）に示される実施例１のセグメントタイプ摩擦材１Ａ、及び図２（ｃ）に示される実施例４のセグメントタイプ摩擦材１Ｄに比較して、より優れているものと予測される。   Therefore, when the segment type friction material 1F according to Example 6 is used, the effect of reducing the drag torque in the region where the relative rotational speed is low is the segment type friction material 1A of Example 1 shown in FIG. As compared with the segment type friction material 1D of Example 4 shown in FIG.

また、図４（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の実施例７に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｇにおいては、芯金２Ｇに設けられた油溝４Ａ及び油溝４Ｄの幅は、隣り合うセグメントピース３同士の間隙５の幅（２ｍｍ）と同一であるが、油溝４Ａは間隙５の位置の二つおきに、油溝４Ｄはセグメントピース３の中心位置の二つおきに、それぞれ設けられている。したがって、芯金２Ｇの片面当りの油溝４Ａと油溝４Ｄの合計本数は２７本である。また、油溝４Ａ及び油溝４Ｄの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ｇの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。   Further, as shown in FIG. 4B, in the segment type friction material 1G according to Example 7 of the first embodiment, the width of the oil groove 4A and the oil groove 4D provided in the core metal 2G is It is the same as the width (2 mm) of the gap 5 between the adjacent segment pieces 3, but the oil groove 4A is every two positions of the gap 5, and the oil groove 4D is every other center position of the segment piece 3. Each is provided. Therefore, the total number of oil grooves 4A and oil grooves 4D per one side of the core metal 2G is 27. The depth of the oil groove 4A and the oil groove 4D is 0.2 mm, which is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core metal 2G.

更に、図４（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の実施例８に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいては、細い油溝（幅１ｍｍ）４Ｂと太い油溝（幅４ｍｍ）４Ｃとが交互に設けられ、これらの油溝４Ｂ，４Ｃの位置は、間隙５の位置と全て一致している。したがって、芯金２Ｈの片面当りの油溝４Ｂ，４Ｃの合計本数は４０本である。また、油溝４Ｂ，４Ｃの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ｈの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。   Further, as shown in FIG. 4C, in the segment type friction material 1H according to Example 8 of the first embodiment, a thin oil groove (width 1mm) 4B and a thick oil groove (width 4mm) 4C Are provided alternately, and the positions of these oil grooves 4B, 4C are all coincident with the position of the gap 5. Therefore, the total number of oil grooves 4B and 4C per side of the core metal 2H is 40. The depth of the oil grooves 4B and 4C is 0.2 mm, which is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core metal 2H.

また、図４（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の実施例９に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｊにおいては、細い油溝（幅１ｍｍ）４Ｂが、間隙５の位置及びセグメントピース３の中心位置の全てに設けられている。したがって、芯金２Ｊの片面当りの油溝４Ｂの本数は８０本である。また、油溝４Ｂの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ｊの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。   Further, as shown in FIG. 4D, in the segment type friction material 1J according to Example 9 of the first embodiment, the thin oil groove (width 1 mm) 4B includes the position of the gap 5 and the segment piece 3. It is provided at all the center positions. Therefore, the number of oil grooves 4B per side of the cored bar 2J is 80. The depth of the oil groove 4B is 0.2 mm, which is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core metal 2J.

以上、実施例６乃至実施例９に示したように、油溝の幅及び本数はセグメントタイプ摩擦材に要求される仕様によって適宜設定される。また、油溝の深さは本実施の形態１においては全て０．２ｍｍに設定されているが、これに限定されるものではなく、油溝の全てが０．２ｍｍ（芯金の厚さの２５％）以外の深さに、または油溝の一部が０．２ｍｍ（芯金の厚さの２５％）以外の深さに設定されることもあり得る。   As described above, as shown in Examples 6 to 9, the width and number of oil grooves are appropriately set according to the specifications required for the segment type friction material. The depth of the oil groove is all set to 0.2 mm in the first embodiment, but is not limited to this, and all the oil grooves are 0.2 mm (thickness of the core metal). 25%) or a part of the oil groove may be set to a depth other than 0.2 mm (25% of the thickness of the core metal).

以上説明した本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材のうち、実施例１〜実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ〜１Ｅについて、従来例に係るセグメントタイプ摩擦材（図１に示されるセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいて、芯金２Ａに油溝４Ａが設けられていないもの）と比較して、相対回転数と引き摺りトルクの関係を試験によって検証した。   Of the segment type friction materials according to the first embodiment described above, the segment type friction materials 1A to 1E according to Examples 1 to 5 are the segment type friction materials according to the conventional example (the segment shown in FIG. 1). Compared with the type friction material 1A in which the oil groove 4A is not provided in the core metal 2A), the relationship between the relative rotational speed and the drag torque was verified by a test.

試験条件としては、相対回転数＝５００ｒｐｍ〜５０００ｒｐｍ、ＡＴＦ油温＝８０℃、ＡＴＦ油量＝２０００ｍＬ／ｍｉｎ、ディスクサイズが図１（ａ）に示される外周φ１＝１５８ｍｍ，内周φ２＝１４１ｍｍにおいて試験し、ディスク枚数＝３枚（したがって、相手材の鋼板ディスク（セパレータプレート）は４枚）、パッククリアランス＝０．２ｍｍ／枚で行った。試験の結果を、図５に示す。   As test conditions, relative rotation speed = 500 rpm to 5000 rpm, ATF oil temperature = 80 ° C., ATF oil amount = 2000 mL / min, disk size shown in FIG. 1A, outer circumference φ1 = 158 mm, inner circumference φ2 = 141 mm The test was carried out with the number of disks = 3 (therefore, 4 steel plate disks (separator plates) as the mating material) and the pack clearance = 0.2 mm / sheet. The test results are shown in FIG.

その結果、図５に示されるように、相対回転数が５００ｒｐｍの時点において、実施例１及び実施例３と比較例との間には既に引き摺りトルクの大きさに明確な差が出ており、相対回転数が１０００ｒｐｍの時点では、比較例においては引き摺りトルクが急上昇するのに対して、実施例１及び実施例３は逆に引き摺りトルクが減少しており、その差がより大きくなっている。また、実施例２，４，５においても、引き摺りトルクは上昇するもののその増加の幅は小さく、比較例との間に明確な差が出ている。   As a result, as shown in FIG. 5, at the time when the relative rotational speed is 500 rpm, there is already a clear difference in the magnitude of the drag torque between Example 1 and Example 3 and the comparative example, At the time when the relative rotational speed is 1000 rpm, the drag torque rapidly increases in the comparative example, whereas in the first and third embodiments, the drag torque is decreased, and the difference is larger. In Examples 2, 4 and 5, the drag torque is increased, but the increase is small and a clear difference from the comparative example is obtained.

その後、相対回転数が１５００ｒｐｍ，２０００ｒｐｍ，３０００ｒｐｍと上がるにしたがって、実施例１乃至実施例５及び比較例に係るセグメントタイプ摩擦材のいずれについても、引き摺りトルクが減少して行くが、実施例１乃至実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材に対して、比較例に係るセグメントタイプ摩擦材の方が引き摺りトルクが大きいまま推移している。   Thereafter, as the relative rotational speed increases to 1500 rpm, 2000 rpm, and 3000 rpm, the drag torque decreases for any of the segment type friction materials according to Examples 1 to 5 and the comparative example. In contrast to the segment type friction material according to the fifth embodiment, the segment type friction material according to the comparative example has a higher drag torque.

特に、実施例１及び実施例３に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ，１Ｃの引き摺りトルクが、従来例に比較して顕著に低下している。これによって、油溝４Ａ，４Ｃの幅が間隙５の幅と同一か間隙５の幅よりも広いことに起因して、非締結時におけるＡＴＦの排出効果がより顕著になる効果が現われているものと考えられる。   In particular, the drag torque of the segment type friction materials 1A and 1C according to Example 1 and Example 3 is significantly reduced as compared with the conventional example. As a result, the oil grooves 4A and 4C have the same effect as that of the gap 5 or wider than the width of the gap 5, so that the effect of discharging the ATF at the time of non-fastening is more apparent. it is conceivable that.

そして、相対回転数が４０００ｒｐｍ，５０００ｒｐｍの時点では、実施例１乃至実施例５と比較例のセグメントタイプ摩擦材について、引き摺りトルクの大きさが殆ど変わらなくなっている。これは、相対回転数が高くなることによる遠心力の増加によって、ＡＴＦがセグメントタイプ摩擦材の外周側に局在化して、引き込み６による引き摺りトルクの低減効果が顕著になったためと考えられる。   At the time when the relative rotational speed is 4000 rpm and 5000 rpm, the magnitude of drag torque is almost the same for the segment type friction materials of Examples 1 to 5 and Comparative Example. This is presumably because the ATF was localized on the outer peripheral side of the segment type friction material due to the increase in the centrifugal force due to the increase in the relative rotational speed, and the drag torque reduction effect due to the pull-in 6 became prominent.

このように、本実施の形態１（実施例１〜実施例５）に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ〜１Ｅは、従来例のセグメントタイプ摩擦材に比較して、広い相対回転数の範囲（５００ｒｐｍ〜３０００ｒｐｍ）に亘って、引き摺りトルクの低減効果が大きいことが実証された。   As described above, the segment type friction materials 1A to 1E according to the first embodiment (Examples 1 to 5) have a wider range of relative rotational speeds (500 rpm to more than the conventional segment type friction materials). (3000 rpm), it was proved that the drag torque reduction effect was great.

次に、この実験結果に基づいて、引き摺りトルク低減率を算出して評価した。引き摺りトルク低減率は、各実施例について、相対回転数５００ｒｐｍ〜２０００ｒｐｍの領域の引き摺りトルクの平均値と、相対回転数３０００ｒｐｍ〜５０００ｒｐｍの領域の引き摺りトルクの平均値より、従来例に係るセグメントタイプ摩擦材を基準として算出した。その結果を、図６に示す。   Next, the drag torque reduction rate was calculated and evaluated based on the experimental results. For each example, the drag torque reduction rate is determined by the segment type friction according to the conventional example from the average value of the drag torque in the region of the relative rotation speed of 500 rpm to 2000 rpm and the average value of the drag torque of the region of the relative rotation number of 3000 rpm to 5000 rpm. Calculation was based on the material. The result is shown in FIG.

図６に示されるように、実施例１及び実施例３について特に低減率が大きく、中でも相対回転数５００ｒｐｍ〜２０００ｒｐｍの領域について、際立って低減率が大きいことが明らかになった。これらに次いで実施例２の低減率が大きいことから、芯金に設けられた油溝の位置とセグメントピースの間隙の位置が一致していることが好ましいこと、その中でも油溝の幅が広い方がより好ましいことが明らかになった。   As shown in FIG. 6, it was revealed that the reduction rate was particularly large for Example 1 and Example 3, and that the reduction rate was particularly large in the region of relative rotational speeds of 500 rpm to 2000 rpm. Since the reduction rate of Example 2 is the second largest after these, it is preferable that the position of the oil groove provided in the core metal and the position of the gap between the segment pieces are coincident, and among them, the width of the oil groove is wide. Became more preferable.

このようにして、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ，１Ｅ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｊにおいては、芯金の両面に放射方向に貫通する複数の油溝を設けることによって、ＡＴＦが排出される通路の断面積が大きくなり、または通路の数が多くなって、相対回転数が低く遠心力が小さい領域においても、大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   Thus, in the segment type friction materials 1A, 1B, 1C, 1D, 1E, 1F, 1G, 1H, and 1J according to the first embodiment, a plurality of oil grooves penetrating radially on both sides of the core metal By providing this, the cross-sectional area of the passage through which the ATF is discharged increases, or the number of passages increases, and even in a region where the relative rotational speed is low and the centrifugal force is small, a large drag torque reduction effect can be obtained. it can.

実施の形態２
次に、本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材について、図７乃至図９を参照して説明する。図７（ａ）は本発明の実施の形態２の実施例１０に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。 Embodiment 2
Next, a wet friction material according to Embodiment 2 of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 7A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to Example 10 of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 7B is a sectional view taken along line BB in FIG. It is.

図８（ａ）は本発明の実施の形態２の実施例１１に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の実施例１２に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の実施例１３に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の実施例１４に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   FIG. 8A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material as a wet friction material according to Example 11 of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 8B is an implementation of Embodiment 2 of the present invention. The partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on Example 12, (c) is a partial top view which shows a part of ring type friction material which concerns on Example 13 of Embodiment 2 of this invention, (d). These are the fragmentary top views which show a part of ring type friction material which concerns on Example 14 of Embodiment 2 of this invention.

図９（ａ）は本発明の実施の形態２の実施例１５に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の実施例１６に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の実施例１７に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の実施例１８に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。   FIG. 9A is a partial plan view showing a part of a ring-type friction material according to Example 15 of Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 9B is a ring according to Example 16 of Embodiment 2 of the present invention. Partial plan view showing a part of the type friction material, (c) is a partial plan view showing a part of the ring type friction material according to Example 17 of Embodiment 2 of the present invention, and (d) is an implementation of the present invention. It is a fragmentary top view which shows a part of ring type friction material which concerns on Example 18 of the form 2 of.

図７（ａ），（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の実施例１０に係る湿式摩擦材１１Ａは、実施の形態１（セグメントタイプ摩擦材）と異なり、平板リング形状の鋼板製の芯金２Ａの両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（フェノール樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、複数（片面４０個）の島状部分１３を間に挟んで、複数（片面４０本）の間隙１５を形成し、かつ、外周からの引き込み６を形成してなるリングタイプ摩擦材である。   As shown in FIGS. 7A and 7B, the wet friction material 11A according to Example 10 of the second embodiment is different from that of the first embodiment (segment type friction material) in the form of a flat plate ring-shaped steel plate. A ring-shaped friction material base material 7 cut out from a normal friction material base material for a wet friction material is bonded to both surfaces of the metal core 2A using an adhesive (phenolic resin). A ring type in which a plurality (40 on one side) of gaps 15 are formed by sandwiching a plurality (40 on one side) of island-shaped portions 13 by pressing, and a lead-in 6 is formed from the outer periphery. It is a friction material.

ここで、本実施の形態２の実施例１０に係るリングタイプ摩擦材１１Ａにおいては、「湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材」として、セルロース繊維（パルプ）、アラミド繊維、充填剤等を混合して抄紙してなる抄紙体に、フェノール樹脂を含浸させて加熱硬化させたものを用いている。以下の各実施例においても、同様である。本実施の形態２の実施例１０に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材１１Ａが従来のリングタイプ摩擦材と異なるのは、図７（ａ），（ｂ）に示されるように、芯金２Ａの両面に油溝４Ａが設けられた点である。   Here, in the ring type friction material 11A according to Example 10 of the second embodiment, cellulose fibers (pulp), aramid fibers, fillers and the like are used as “ordinary friction material base materials for wet friction materials”. A paper body made by mixing and making paper is impregnated with a phenol resin and heat-cured. The same applies to the following embodiments. The ring type friction material 11A as the wet friction material according to Example 10 of the second embodiment is different from the conventional ring type friction material as shown in FIGS. 7A and 7B. The oil groove 4A is provided on both surfaces of 2A.

図７（ａ），（ｂ）に示されるように、実施例１０に係るリングタイプ摩擦材１１Ａにおいては、芯金２Ａに設けられた油溝４Ａの幅は、隣り合う島状部分１３同士の間隙１５の幅（２ｍｍ）と同一であり、油溝４Ａの位置と間隙１５の位置とは全て一致している。したがって、芯金２Ａの片面当りの油溝４Ａの本数は４０本である。また、油溝４Ａの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ａの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。   As shown in FIGS. 7A and 7B, in the ring type friction material 11A according to the tenth embodiment, the width of the oil groove 4A provided in the cored bar 2A is set between the adjacent island portions 13. The width of the gap 15 is the same (2 mm), and the position of the oil groove 4A and the position of the gap 15 all coincide. Therefore, the number of oil grooves 4A per one side of the core metal 2A is 40. The depth of the oil groove 4A is 0.2 mm, which is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core metal 2A.

また、図８（ａ）に示されるように、本実施の形態２の実施例１１に係るリングタイプ摩擦材１１Ｂにおいては、実施例１０と同様に油溝４Ｂの位置と間隙１５の位置とが全て一致しており、芯金２Ｂの片面当りの油溝４Ｂの本数は４０本であるが、油溝４Ｂの幅は隣り合う島状部分１３同士の間隙１５の幅（２ｍｍ）よりも狭く、１ｍｍである。更に、図８（ｂ）に示されるように、実施例１２に係るリングタイプ摩擦材１１Ｃにおいても、実施例１０と同様に、油溝４Ｃの位置と間隙１５の位置とが全て一致しており、芯金２Ｃの片面当りの油溝４Ｃの本数は４０本であるが、油溝４Ｃの幅は隣り合う島状部分１３同士の間隙１５の幅（２ｍｍ）よりも広く、４ｍｍである。   Further, as shown in FIG. 8A, in the ring type friction material 11B according to Example 11 of the second embodiment, the position of the oil groove 4B and the position of the gap 15 are the same as in Example 10. The number of the oil grooves 4B per one side of the cored bar 2B is 40, but the width of the oil groove 4B is narrower than the width (2 mm) of the gap 15 between the adjacent island-like parts 13, 1 mm. Further, as shown in FIG. 8B, also in the ring type friction material 11C according to the twelfth embodiment, the position of the oil groove 4C and the position of the gap 15 all coincide with each other as in the tenth embodiment. The number of the oil grooves 4C per side of the core metal 2C is 40, but the width of the oil grooves 4C is 4 mm, which is wider than the width (2 mm) of the gap 15 between the adjacent island portions 13.

更に、図８（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の実施例１３に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｄにおいては、実施例１０とは異なり、油溝４Ｄは間隙１５の位置ではなく島状部分１３の中心に位置している。芯金２Ｄの片面当りの油溝４Ｄの本数は４０本であり、油溝４Ｄの幅は隣り合う島状部分１３同士の間隙１５の幅と同じ２ｍｍである。また、図８（ｄ）に示されるように、実施例１４に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｅにおいても、実施例１３と同様に、油溝４Ｅは間隙１５の位置ではなく島状部分１３の中心に位置している。芯金２Ｅの片面当りの油溝４Ｅの本数は４０本であるが、油溝４Ｅの幅は油溝４Ｄの幅（２ｍｍ）よりも広く、４ｍｍである。   Further, as shown in FIG. 8C, in the segment type friction material 11D according to Example 13 of the second embodiment, unlike Example 10, the oil groove 4D is not the position of the gap 15 but the island. Located in the center of the shaped portion 13. The number of oil grooves 4D per one side of the core metal 2D is 40, and the width of the oil grooves 4D is 2 mm, which is the same as the width of the gap 15 between the adjacent island portions 13. Further, as shown in FIG. 8D, also in the segment type friction material 11E according to the fourteenth embodiment, the oil groove 4E is not at the position of the gap 15 but at the center of the island portion 13 as in the thirteenth embodiment. positioned. The number of oil grooves 4E per side of the core metal 2E is 40, but the width of the oil groove 4E is 4 mm, which is wider than the width (2 mm) of the oil groove 4D.

更に、図９（ａ）に示されるように、本実施の形態２の実施例１５に係るリングタイプ摩擦材１１Ｆにおいては、芯金２Ｆに設けられた油溝４Ａ及び油溝４Ｄの幅は、隣り合う島状部分１３同士の間隙１５の幅（２ｍｍ）と同一であり、油溝４Ａは間隙１５の位置の全てに、油溝４Ｄは島状部分１３の中心位置の全てに、それぞれ設けられている。したがって、芯金２Ｆの片面当りの油溝４Ａ及び油溝４Ｄの合計本数は８０本である。   Further, as shown in FIG. 9 (a), in the ring type friction material 11F according to Example 15 of Embodiment 2, the widths of the oil grooves 4A and the oil grooves 4D provided in the core metal 2F are as follows. The width of the gap 15 between adjacent island portions 13 is the same (2 mm), the oil groove 4A is provided at all positions of the gap 15, and the oil groove 4D is provided at all center positions of the island portions 13. ing. Therefore, the total number of oil grooves 4A and oil grooves 4D per side of the core metal 2F is 80.

また、図９（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の実施例１６に係るリングタイプ摩擦材１１Ｇにおいては、芯金２Ｇに設けられた油溝４Ａ及び油溝４Ｄの幅は、隣り合う島状部分１３同士の間隙１５の幅（２ｍｍ）と同一であるが、油溝４Ａは間隙１５の位置の二つおきに、油溝４Ｄは島状部分１３の中心位置の二つおきに、それぞれ設けられている。したがって、芯金２Ｇの片面当りの油溝４Ａと油溝４Ｄの合計本数は２７本である。   Further, as shown in FIG. 9B, in the ring-type friction material 11G according to Example 16 of the second embodiment, the width of the oil groove 4A and the oil groove 4D provided in the core metal 2G is The width of the gap 15 between adjacent island portions 13 is the same (2 mm), but the oil groove 4A is every two positions of the gap 15, and the oil groove 4D is every other center position of the island portion 13. Are provided respectively. Therefore, the total number of oil grooves 4A and oil grooves 4D per one side of the core metal 2G is 27.

更に、図９（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の実施例１７に係るリングタイプ摩擦材１１Ｈにおいては、細い油溝（幅１ｍｍ）４Ｂと太い油溝（幅４ｍｍ）４Ｃとが交互に設けられ、これらの油溝４Ｂ，４Ｃの位置は、間隙１５の位置と全て一致している。したがって、芯金２Ｈの片面当りの油溝４Ｂ，４Ｃの合計本数は４０本である。   Further, as shown in FIG. 9C, in the ring type friction material 11H according to Example 17 of the second embodiment, a thin oil groove (width 1 mm) 4B and a thick oil groove (width 4 mm) 4C Are alternately provided, and the positions of these oil grooves 4B and 4C all coincide with the position of the gap 15. Therefore, the total number of oil grooves 4B and 4C per side of the core metal 2H is 40.

また、図９（ｄ）に示されるように、本実施の形態２の実施例１８に係るリングタイプ摩擦材１１Ｊにおいては、細い油溝（幅１ｍｍ）４Ｂが間隙１５の位置の全てに、細い油溝（幅１ｍｍ）４Ｊが島状部分１３の中心位置の全てに、それぞれ設けられている。したがって、芯金２Ｊの片面当りの油溝４Ｂ及び油溝４Ｊの合計本数は８０本である。   9D, in the ring type friction material 11J according to Example 18 of the second embodiment, the thin oil groove (width 1 mm) 4B is thin at all the positions of the gap 15. Oil grooves (1 mm in width) 4J are provided in all of the center positions of the island-like portions 13, respectively. Therefore, the total number of oil grooves 4B and oil grooves 4J per side of the core metal 2J is 80.

これらの実施例１１〜実施例１８に係るリングタイプ摩擦材１１Ｂ〜１１Ｊにおいても、実施例１０に係るリングタイプ摩擦材１１Ａと同様に、油溝４Ｂ〜４Ｅの深さは０．２ｍｍであり、芯金２Ｂ〜２Ｅの厚さ（０．８ｍｍ）の２５％である。また、油溝４Ａ〜４Ｅの断面形状は、上記実施の形態１の実施例１乃至実施例５と同様に、図３（ａ）に示される略矩形の角溝形状である。   Also in the ring type friction materials 11B to 11J according to these Examples 11 to 18, the depth of the oil grooves 4B to 4E is 0.2 mm, similar to the ring type friction material 11A according to Example 10, It is 25% of the thickness (0.8 mm) of the core bars 2B to 2E. Moreover, the cross-sectional shape of the oil grooves 4A to 4E is a substantially rectangular square groove shape shown in FIG. 3A, similarly to the first to fifth embodiments of the first embodiment.

これらの本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材１１Ａ〜１１Ｊについて、上述した実施の形態１の場合と同様な条件で、相対回転数と引き摺りトルクの大きさとの関係を評価したところ、従来技術に係る芯金に油溝のないリングタイプ摩擦材に比較して、広い相対回転数の範囲（５００ｒｐｍ〜３０００ｒｐｍ）に亘って、引き摺りトルクの低減効果が大きいことが実証された。   Regarding the ring type friction materials 11A to 11J according to the second embodiment, the relationship between the relative rotational speed and the magnitude of the drag torque was evaluated under the same conditions as in the first embodiment described above. It has been demonstrated that the drag torque reduction effect is large over a wide range of relative rotational speeds (500 rpm to 3000 rpm) as compared with the ring type friction material having no oil groove in the core metal.

このようにして、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄ，１１Ｅ，１１Ｆ，１１Ｇ，１１Ｈ，１１Ｊにおいては、芯金の両面に放射方向に貫通する複数の油溝を設けることによって、ＡＴＦが排出される通路が多くなって、相対回転数が低く遠心力が小さい領域においても、大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。   In this way, in the ring type friction materials 11A, 11B, 11C, 11D, 11E, 11F, 11G, 11H, and 11J according to the second embodiment, a plurality of oil grooves that penetrates radially on both sides of the cored bar. By providing the above, there are many passages through which ATF is discharged, and a large drag torque reduction effect can be obtained even in a region where the relative rotational speed is low and the centrifugal force is small.

上記各実施の形態においては、芯金の両面にセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けた場合について説明したが、仕様によっては、芯金の片面のみにセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けても良い。また、上記各実施の形態においては、芯金の片面にセグメントピースを４０枚ずつ貼り付けた場合及び島状部分を４０個形成した場合のみについて説明したが、芯金の片面当りのセグメントピースの枚数は４０枚に限られるものではなく、また島状部分の数も４０個に限られるものではなく、何枚でも何個でも自由に設定することができる。   In each of the above embodiments, the case where the segment piece or the ring-shaped friction material base material is attached to both surfaces of the core metal has been described. A material base material may be attached. In each of the above embodiments, only the case where 40 segment pieces are attached to one side of the core metal and the case where 40 island-shaped portions are formed have been described. However, the segment pieces per one side of the core metal have been described. The number of sheets is not limited to 40, and the number of island portions is not limited to 40, and any number of sheets can be freely set.

本発明を実施するに際しては、湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材及びリングタイプ摩擦材のその他の部分の構成、形状、数量、材質、大きさ、接続関係、製造方法等については、上記各実施の形態に限定されるものではない。なお、本発明の実施の形態で挙げている数値は、その全てが臨界値を示すものではなく、ある数値は実施に好適な好適値を示すものであるから、上記数値を若干変更してもその実施を否定するものではない。   In carrying out the present invention, the configuration, shape, quantity, material, size, connection relationship, manufacturing method, etc. of other parts of the segment type friction material and the ring type friction material as the wet friction material are described above. It is not limited to the form. Note that the numerical values given in the embodiments of the present invention are not all critical values, and certain numerical values indicate preferred values suitable for implementation, so even if the numerical values are slightly changed. The implementation is not denied.

１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ，１Ｅ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｊ，１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃ，１１Ｄ，１１Ｅ，１１Ｆ，１１Ｇ，１１Ｈ，１１Ｊ 湿式摩擦材
２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄ，２Ｅ，２Ｆ，２Ｇ，２Ｈ，２Ｊ 芯金
３ セグメントピース
４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄ，４Ｅ，４Ｊ 油溝
５，１５ 間隙
６ 引き込み
７ リング形状の摩擦材基材
１３ 島状部分 1A, 1B, 1C, 1D, 1E, 1F, 1G, 1H, 1J, 11A, 11B, 11C, 11D, 11E, 11F, 11G, 11H, 11J Wet friction materials 2A, 2B, 2C, 2D, 2E, 2F, 2G, 2H, 2J Core 3 Segment piece 4A, 4B, 4C, 4D, 4E, 4J Oil groove 5, 15 Gap 6 Pull-in 7 Ring-shaped friction material base material 13 Insular part

Claims (6)

平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿って、複数個のセグメントピースに切断された摩擦材基材が互いに間隔をおいて全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の全周両面若しくは全周片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて複数個の島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されてなるリングタイプ摩擦材であって、
前記芯金の両面若しくは片面に放射方向に貫通する複数の油溝が設けられたことを特徴とする湿式摩擦材。 A segment-type friction material in which a friction material base material cut into a plurality of segment pieces is bonded to a circumferential surface or a circumferential surface at a distance from each other along a planar ring shape on a planar ring-shaped cored bar. Or a ring-type friction material in which a ring-shaped friction material base material is bonded to all or both sides of a flat ring-shaped cored bar and pressed or cut to leave a plurality of island-shaped portions. There,
A wet friction material comprising a plurality of oil grooves penetrating in a radial direction on both surfaces or one surface of the metal core. 前記芯金に設けられた複数の油溝は、前記複数個のセグメントピース同士の間に設けられた間隙または前記複数個の島状部分同士の間に設けられた間隙の位置にその一部または全部が一致するように設けられたことを特徴とする請求項１に記載の湿式摩擦材。   The plurality of oil grooves provided in the cored bar are part of the gaps provided between the plurality of segment pieces or the gaps provided between the plurality of island-shaped portions. The wet friction material according to claim 1, wherein the wet friction material is provided so as to match all of them. 前記セグメントピースは、その外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または前記リング形状の摩擦材基材は、前記島状部分の外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように接着されてなるリングタイプ摩擦材であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の湿式摩擦材。   The segment piece is a segment type friction material bonded so that the outer peripheral side surface has a predetermined pull-in length from the outer periphery of the core metal, or the ring-shaped friction material base is an outer periphery of the island-shaped portion. 3. The wet friction material according to claim 1, wherein the wet friction material is a ring type friction material whose side surface is bonded so as to have a predetermined pull-in length from the outer periphery of the cored bar. 前記複数の油溝は、その深さが前記芯金の厚さの５％〜３５％の範囲内であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１つに記載の湿式摩擦材。   The wet friction according to any one of claims 1 to 3, wherein the plurality of oil grooves have a depth within a range of 5% to 35% of a thickness of the cored bar. Wood. 前記複数の油溝は、その幅が前記間隙の幅と同一か前記間隙の幅よりも広いことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１つに記載の湿式摩擦材。   5. The wet friction material according to claim 1, wherein a width of each of the plurality of oil grooves is equal to or wider than a width of the gap. 前記複数個のセグメントピースが互いに間隔をおいて全周両面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材であって、
前記芯金に設けられた複数の油溝の位置と、前記セグメントピース同士の間に設けられた間隙の位置とが全て一致していることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか１つに記載の湿式摩擦材。 A segment type friction material in which the plurality of segment pieces are bonded to both sides of the circumference at intervals,
The position of the plurality of oil grooves provided in the core metal and the position of the gap provided between the segment pieces all coincide with each other. The wet friction material according to one.
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