JP6241570B2 - 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその鋼管の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6241570B2 JP6241570B2 JP2017509279A JP2017509279A JP6241570B2 JP 6241570 B2 JP6241570 B2 JP 6241570B2 JP 2017509279 A JP2017509279 A JP 2017509279A JP 2017509279 A JP2017509279 A JP 2017509279A JP 6241570 B2 JP6241570 B2 JP 6241570B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- strength
- steel
- steel pipe
- high strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/17—Rigid pipes obtained by bending a sheet longitudinally and connecting the edges
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
X=0.35Cr+0.9Mo+12.5Nb+8V (1)
式(1)中における元素記号は各元素の含有量(質量%)を意味する。また、含有しない元素については0を代入する。
本発明の高強度鋼は、質量%で、C:0.05〜0.09%、Si:0.05〜0.20%、Mn:1.6〜2.0%、P:0.020%以下、S:0.002%以下、Mo:0.20〜0.50%、Nb:0.02〜0.06%、Ti:0.005〜0.02%、Al:0.01〜0.04%、N:0.004〜0.006%を含有する。以下の説明において、成分の含有量を表す「%」は「質量%」を意味する。
Cは固溶強化ならびに析出強化により鋼の強度を確保するために必要な元素である。特に固溶C量の増加と析出物の形成は、中温度域での強度確保に重要である。室温ならびに中温度域において所定の強度を確保するために、C含有量を0.05%以上とする。C含有量が0.09%を超えると、溶接熱影響部靭性が劣化する。そこで、C含有量は0.05〜0.09%とした。
Siは脱酸のために添加される。Si含有量が0.05%未満では充分な脱酸効果が得られない。Si含有量が0.20%を超えると溶接熱影響部靱性の劣化を招く。そこで、Si含有量は0.05〜0.20%とした。
Mnは鋼の強度および靱性の向上に有効な元素である。Mn含有量が1.6%未満ではその効果が小さい。また、Mn含有量が2.0%を超えると溶接熱影響部靱性が著しく劣化する。そこで、Mn含有量は1.6〜2.0%とした。
Pは不純物元素であり靱性を劣化させる。このため、P含有量を極力低減することが望ましい。しかし、P含有量を過度に低減しようとすると、製造コストが上昇する。そこで、靭性劣化が許容範囲内に収まる条件として、P含有量は0.020%以下とした。
Sは不純物元素であり靭性を劣化させる。このため、S含有量を極力低減することが望ましい。Sの含有量を0.002%以下とした。
Moは、固溶強化ならびに炭化物の析出強化により強度の上昇、特に中温度域での強度の上昇に有効な元素の1つである。Mo含有量が0.20%未満では十分な強度が得られない。一方、Mo含有量が0.50%を超えると効果が飽和すると共に、溶接熱影響部靭性が劣化する。そこで、Moの含有量は0.20〜0.50%とした。
Nbはスラブ加熱時と圧延時の結晶粒の成長を抑制することによりミクロ組織を微細化し、充分な強度と靱性を付与するために必要な成分である。また、Nbは、炭化物を形成し中温度域での強度確保に必要な成分でもある。その効果によりX100グレード材として求められる強度を得るためには、Nb含有量を0.02%以上にすることが必要である。Nb含有量が0.06%を超えるとその効果がほぼ飽和して溶接熱影響部靱性が劣化する。そこで、Nb含有量を0.02〜0.06%とした。
TiはNと共にTiNを形成して1350℃以上に達する溶接熱影響部の高温度域においてオーステナイト粒の成長を抑制する。その結果、Tiの含有は、−20℃以下での低温度域ならびに300℃以上での中温度域における溶接熱影響部靭性の改善に有効である。この効果を得るためにはTi含有量を0.005%以上にする必要がある。Ti含有量が0.02%を超えると析出物の粗大化により靱性が劣化する。そこで、Tiの含有量を0.005〜0.02%とした。
Alは脱酸剤として添加される。脱酸剤としての効果は、Al含有量を0.01%以上にすることで得られる。Al含有量が0.04%を超えると靱性が劣化する。そこで、Alの含有量を0.01〜0.04%とする。
NはTiと共にTiNを形成し、1350℃以上に達する溶接熱影響部の高温度域において微細分散する。この微細分散により溶接熱影響部の旧オーステナイト粒を細粒化する。この細粒化は、−20℃以下での低温度域ならびに300℃以上での中温度域における溶接熱影響部の靭性向上に大きく寄与する。N含有量が0.004%未満ではその上記効果が十分に得られない。N含有量が0.006%を超えると、析出物の粗大化に伴う旧オーステナイト粒の粗大化を招くと共に固溶Nが増加し、溶接熱影響部靭性が劣化する。そこで、Nの含有量は0.004〜0.006%とする。
Ti/Nを適正な範囲に規定することにより、TiNが微細に分散し、溶接熱影響部での旧オーステナイト粒の微細化が達成される。この微細化により−20℃以下での低温域ならびに300℃以上での中温度域における溶接熱影響部の靭性が向上する。Ti/Nが2.0未満の場合、その効果が十分ではない。Ti/Nが4.0を超えると析出物の粗大化に伴う旧オーステナイト粒の粗大化を招く。この粗大化により溶接熱影響部の靭性が劣化する。そこで、Ti/Nの値を2.0〜4.0に規定する。
0.35Cr+0.9Mo+12.5Nb+8Vで表されるX(式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を意味する)が0.90%以上となるようにこれらの元素の含有量を調整する。Xを表す上記式は、上記成分範囲で構成される鋼について、焼き戻し軟化抵抗を向上、圧延中の粒内析出強化を改善することにより、中温度域でのX100グレード以上の優れた強度を有し−20℃の良好な低温靭性を有する鋼とするために重要な因子である。後に記述する製造条件と組み合わせることにより最大限の効果を発現する。350℃におけるX100グレードの強度の実現には、Xを0.90%以上とすることが必須である。また、Xが2.0%以上になると溶接部低温靭性が低下する場合がある。そこで、Xは2.0%未満であることが好ましい。好ましくは1.8%未満、より好ましくは1.6%未満である。
Cuは靭性の改善と強度の上昇に有効な元素の1つである。この効果を得るためにはCu含有量を0.05%以上にすることが好ましい。0.50%を超えるCuの含有は溶接性を阻害するため、Cuを添加する場合は0.50%以下とした。
Niは靭性の改善と強度の上昇に有効な元素の1つである。この効果を得るためにはNi含有量は0.05%以上が好ましい。Ni含有量が0.50%を超えると効果が飽和するだけでなく、製造コストの上昇を招く。そこで、Niを含有する場合、その含有量は0.50%以下とした。
Crは強度の上昇に有効な元素の一つである。この効果を得るためにはCr含有量は0.05%以上が好ましい。Cr含有量が0.50%を超えると溶接性に悪影響がある。そこで、Crを含有する場合、Cr含有量は0.50%以下とした。
VはTiと共に複合析出物を形成し、強度上昇に寄与する。この効果を得るためにはV含有量を0.01%以上にすることが好ましい。V含有量が0.08%を超えると溶接熱影響部の靭性が劣化する。そこで、Vを含有する場合、V含有量は0.08%以下に規定する。
Caは硫化物系介在物の形態を制御し靱性を改善する。Ca含有量を0.0005%以上とすることでその効果が現われる。Ca含有量が0.0040%を超えると効果が飽和し、逆に清浄度が低下し、靱性が劣化する。そこで、Caを含有する場合、Ca含有量は0.0005〜0.0040%とした。なお、Ca含有量が上記下限値未満でも本発明の効果を害さないため、Ca含有量が下限値未満の場合にはCaは不可避的不純物として含まれるとする。
本発明の鋼管は、上記の高強度鋼から構成される。本発明の鋼管は、本発明の高強度鋼から構成されるため、大径としても、蒸気輸送用の高強度鋼管に要求される強度特性を有する。
次に、本発明の高強度鋼の製造方法について説明する。本発明の製造方法は、加熱工程と、熱間圧延工程と、加速冷却工程と、を有する。以下、各工程について説明する。なお、以下の説明において、特に断らない限り、温度は板厚方向の平均温度とする。板厚方向の平均温度は、板厚、表面温度および冷却条件等から、シミュレーション計算等により求められる。例えば、差分法を用い、板厚方向の温度分布を計算することにより、板厚方向の平均温度が求められる。
本発明において、加熱工程とは、鋼素材を1050〜1200℃に加熱する工程である。ここで鋼素材とは、例えば溶鋼を鋳造して得られるスラブである。鋼素材の成分組成が、高強度鋼の成分組成となるため、高強度鋼の成分組成の調整は、溶鋼の成分組成の調整の段階で行えばよい。なお、鋼素材の製鋼方法については特に限定しない。経済性の観点から、転炉法による製鋼プロセスと、連続鋳造プロセスによる鋼片の鋳造を行うことが望ましい。
本発明において、熱間圧延工程とは、加熱工程で加熱された鋼素材を、900℃以下での累積圧下率が50%以上、かつ圧延終了温度が850℃以下の条件で熱間圧延する工程である。
本発明において、加速冷却工程とは、熱間圧延工程で得られた熱延板を、冷却速度(冷却開始温度と冷却停止温度との差を冷却開始から冷却停止までの所要時間で除した平均冷却速度を意味する。)が5℃/秒以上、冷却停止温度が300〜450℃の条件で加速冷却する工程である。
本発明の鋼管の製造方法は、冷間成形工程と、溶接工程とを有する。
冷間成形工程とは、本発明の高強度鋼から構成される鋼板を管状に冷間成形する工程である。
溶接工程とは、冷間成形工程で管状に成形された鋼板の突合せ部を溶接する工程である。溶接方法は、特に限定されないが、サブマージドアーク溶接等により溶接接合すればよい。なお、溶接後の鋼管に対して、拡管を実施すると、管断面の真円度が改善されるため、好ましい。鋼管製造後の熱処理は所望する特性に応じて実施すれば良く、特に規定しない。
Claims (5)
- 質量%で、C:0.05〜0.09%、Si:0.05〜0.20%、Mn:1.6〜2.0%、P:0.020%以下、S:0.002%以下、Mo:0.20〜0.50%、Nb:0.02〜0.06%、Ti:0.005〜0.02%、Al:0.01〜0.04%、N:0.004〜0.006%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、
Ti/Nが2.0以上4.0以下であり、
式(1)で表されるX(%)が0.90%以上であり、
ベイナイト分率が70%以上であり、
350℃での引張強度が760MPa以上である高強度鋼板。
X=0.35Cr+0.9Mo+12.5Nb+8V (1)
式(1)中における元素記号は各元素の含有量(質量%)を意味する。また、含有しない元素については0を代入する。 - 更に、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:0.50%以下、V:0.08%以下、Ca:0.0005〜0.0040%のうち1種または2種以上を含有する請求項1に記載の高強度鋼板。
- 請求項1又は2に記載の高強度鋼板から構成され、内径が500mm以上である鋼管。
- 請求項1または2記載の高強度鋼板の製造方法であって、
鋼素材を1050〜1200℃に加熱する加熱工程と、
前記加熱工程で加熱された鋼素材を、900℃以下での累積圧下率が50%以上、かつ圧延終了温度が850℃以下の条件で熱間圧延する熱間圧延工程と、
前記熱間圧延工程で得られた熱延板を、冷却速度が5℃/秒以上、冷却停止温度が300〜450℃の条件で加速冷却する加速冷却工程と、を有する高強度鋼板の製造方法。 - 請求項1又は2に記載の高強度鋼板を管状に冷間成形する冷間成形工程と、
前記冷間成形工程で管状に成形された鋼板の突合せ部を溶接する溶接工程と、を有する、内径が500mm以上である鋼管の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015065776 | 2015-03-27 | ||
JP2015065776 | 2015-03-27 | ||
PCT/JP2016/001727 WO2016157857A1 (ja) | 2015-03-27 | 2016-03-25 | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその鋼管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2016157857A1 JPWO2016157857A1 (ja) | 2017-06-22 |
JP6241570B2 true JP6241570B2 (ja) | 2017-12-06 |
Family
ID=57006926
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017509279A Active JP6241570B2 (ja) | 2015-03-27 | 2016-03-25 | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその鋼管の製造方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20180073095A1 (ja) |
EP (1) | EP3276033B1 (ja) |
JP (1) | JP6241570B2 (ja) |
KR (1) | KR102004072B1 (ja) |
CN (1) | CN107429353B (ja) |
CA (1) | CA2980985C (ja) |
WO (1) | WO2016157857A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2745390C1 (ru) * | 2020-08-11 | 2021-03-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ получения высокопрочного толстолистового стального проката на реверсивном стане (варианты) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2976745C (en) | 2015-03-27 | 2020-08-11 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel, method for manufacturing high-strength steel, steel pipe, and method for manufacturing steel pipe |
JP7216902B2 (ja) * | 2018-10-10 | 2023-02-02 | 日本製鉄株式会社 | 油井用電縫鋼管およびその製造方法 |
CN111377115A (zh) * | 2018-12-28 | 2020-07-07 | 新昌县四通机电有限公司 | 管件连接组件及储液器 |
CN111876696B (zh) * | 2020-07-23 | 2021-08-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种服役温度可达-60℃以下的x100管件用钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4821939B1 (ja) | 1969-09-18 | 1973-07-02 | ||
JPS5055736A (ja) | 1973-09-20 | 1975-05-16 | ||
JP2000290728A (ja) | 1999-04-05 | 2000-10-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | スチーム・インジェクション用継目無鋼管の製造方法 |
JP4071906B2 (ja) * | 1999-11-24 | 2008-04-02 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靱性の優れた高張力ラインパイプ用鋼管の製造方法 |
US20060065335A1 (en) * | 2002-03-29 | 2006-03-30 | Yasushi Mizutani | High tensile steel excellent in high temperature strength and method for production thereof |
JP5055736B2 (ja) * | 2004-12-02 | 2012-10-24 | Jfeスチール株式会社 | 溶接熱影響部靭性に優れた高強度蒸気配管用鋼板の製造方法 |
JP4904774B2 (ja) * | 2005-10-31 | 2012-03-28 | Jfeスチール株式会社 | 中温域での強度に優れた高強度高靭性鋼材の製造方法 |
JP4904806B2 (ja) * | 2005-12-26 | 2012-03-28 | Jfeスチール株式会社 | 中温域での強度ならびに変形能に優れた高強度高靭性鋼板の製造方法 |
JP4741528B2 (ja) * | 2007-02-09 | 2011-08-03 | 新日本製鐵株式会社 | 高温特性に優れた蒸気輸送配管用鋼板及び鋼管並びにそれらの製造方法 |
KR101699818B1 (ko) * | 2009-11-25 | 2017-01-25 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 높은 압축 강도 및 인성을 갖는 라인파이프용 용접 강관 |
KR101688082B1 (ko) * | 2009-11-25 | 2016-12-20 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 높은 압축 강도 및 내사우어성을 갖는 라인파이프용 용접 강관 |
KR101143029B1 (ko) * | 2009-12-02 | 2012-05-08 | 주식회사 포스코 | 고강도, 고인성 및 고변형능 라인파이프용 강판 및 그 제조방법 |
JP5447698B2 (ja) * | 2011-02-10 | 2014-03-19 | 新日鐵住金株式会社 | スチーム配管用高強度鋼材およびその製造方法 |
JP5776377B2 (ja) * | 2011-06-30 | 2015-09-09 | Jfeスチール株式会社 | 耐サワー性に優れたラインパイプ用溶接鋼管向け高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
EP2799575B1 (en) * | 2011-12-27 | 2016-12-21 | JFE Steel Corporation | Hot rolled high tensile strength steel sheet and method for manufacturing same |
JP5516785B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2014-06-11 | Jfeスチール株式会社 | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 |
KR101757710B1 (ko) * | 2012-07-09 | 2017-07-14 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 후육 고강도 내사우어 라인 파이프의 제조 방법 |
US10240226B2 (en) * | 2013-03-29 | 2019-03-26 | Jfe Steel Corporation | Steel plate for thick-walled steel pipe, method for manufacturing the same, and thick-walled high-strength steel pipe |
-
2016
- 2016-03-25 CN CN201680017998.3A patent/CN107429353B/zh active Active
- 2016-03-25 JP JP2017509279A patent/JP6241570B2/ja active Active
- 2016-03-25 CA CA2980985A patent/CA2980985C/en active Active
- 2016-03-25 EP EP16771745.3A patent/EP3276033B1/en active Active
- 2016-03-25 KR KR1020177025782A patent/KR102004072B1/ko active IP Right Grant
- 2016-03-25 WO PCT/JP2016/001727 patent/WO2016157857A1/ja active Application Filing
- 2016-03-25 US US15/560,087 patent/US20180073095A1/en not_active Abandoned
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2745390C1 (ru) * | 2020-08-11 | 2021-03-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ получения высокопрочного толстолистового стального проката на реверсивном стане (варианты) |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2980985C (en) | 2020-06-09 |
CN107429353B (zh) | 2019-12-27 |
EP3276033B1 (en) | 2020-05-06 |
EP3276033A1 (en) | 2018-01-31 |
US20180073095A1 (en) | 2018-03-15 |
CA2980985A1 (en) | 2016-10-06 |
WO2016157857A1 (ja) | 2016-10-06 |
KR102004072B1 (ko) | 2019-07-25 |
JPWO2016157857A1 (ja) | 2017-06-22 |
KR20170117524A (ko) | 2017-10-23 |
CN107429353A (zh) | 2017-12-01 |
EP3276033A4 (en) | 2018-03-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4844687B2 (ja) | 低降伏比高強度高靭性鋼板及びその製造方法 | |
KR101668546B1 (ko) | 내변형 시효 특성이 우수한 저항복비 고강도 강판 및 그 제조 방법 그리고 그것을 사용한 고강도 용접 강관 | |
JP5561120B2 (ja) | 高圧縮強度高靭性ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 | |
JP4819186B2 (ja) | 超高強度ラインパイプ用鋼板および鋼管の製造方法 | |
JP4819185B2 (ja) | 超高強度ラインパイプ用鋼板および鋼管の製造方法 | |
JP4904774B2 (ja) | 中温域での強度に優れた高強度高靭性鋼材の製造方法 | |
WO2013145770A1 (ja) | 耐歪時効特性に優れた低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 | |
CA2980424C (en) | Thick steel plate for structural pipes or tubes, method of producing thick steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes | |
US11555233B2 (en) | Thick steel plate for structural pipes or tubes, method of producing thick steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes | |
JP5217773B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた引張強度が570MPa以上760MPa以下の低温用高強度溶接鋼管およびその製造方法 | |
JP5532800B2 (ja) | 耐歪時効特性に優れた低降伏比高強度高一様伸び鋼板及びその製造方法 | |
JP6241570B2 (ja) | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその鋼管の製造方法 | |
JP2011094230A (ja) | 低降伏比高強度高一様伸び鋼板及びその製造方法 | |
JP5055736B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高強度蒸気配管用鋼板の製造方法 | |
JP6137435B2 (ja) | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその製造方法 | |
JP6519024B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JP2015189984A (ja) | 低降伏比高強度高靭性鋼板、低降伏比高強度高靭性鋼板の製造方法および鋼管 | |
JP5509654B2 (ja) | 耐pwht特性および一様伸び特性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 | |
JP6288288B2 (ja) | ラインパイプ用鋼板及びその製造方法とラインパイプ用鋼管 | |
JP2016047956A (ja) | 低降伏比高強度スパイラル鋼管杭およびその製造方法 | |
JP6241569B2 (ja) | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその製造方法 | |
CN111655872B (zh) | 管线管用钢材及其制造方法以及管线管的制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170221 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170221 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20170221 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20170314 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170509 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170707 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20171010 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20171023 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6241570 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |