JP6239298B2 - 多層シートおよび成形品 - Google Patents
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Description
本発明は、かかる課題を解決することを目的とするものであって、テキスタイル層を有する樹脂を含む多層シートであって、機械的強度に優れ、かつ、反りの少ない多層シートを提供することを目的とする。
<2>不織布とテキスタイル層の間に接着層を有する、<1>に記載の多層シート。
<3>前記接着層が、ポリビニルアセタール系樹脂を含む、<2>に記載の多層シート。
<4>不織布が、熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)と、前記熱可塑性樹脂繊維(A)よりもガラス転移温度が低い熱可塑性樹脂(C)を含み、前記熱可塑性樹脂(C)を、熱可塑性樹脂繊維(A)と熱可塑性樹脂(C)の合計量の1〜50重量%の割合で含む、<1>〜<3>のいずれかに記載の多層シート。
<5>炭素繊維(B)の平均繊維長が1〜15mmである、<4>に記載の多層シート。
<6>熱可塑性樹脂繊維(A)の平均繊維長が1〜15mmである、<4>または<5>に記載の多層シート。
<7>前記熱可塑性樹脂(C)が繊維である、<4>〜<6>のいずれかに記載の多層シート。
<8>前記熱可塑性樹脂(C)が平均繊維長1〜15mmの繊維である、<4>〜<6>のいずれかに記載の多層シート。
<9>熱可塑性樹脂繊維(A)の平均繊維長と炭素繊維(B)の平均繊維長の差が10mm以下である、<4>〜<8>のいずれかに記載の多層シート。
<10>熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)の配合比(重量比)が、99:1〜25:75である、<4>〜<9>のいずれかに記載の多層シート。
<11>前記不織布とテキスタイル層に加え、さらに、熱可塑性樹脂(D)を含む、<1>〜<10>のいずれかに記載の多層シート。
<12>前記熱可塑性樹脂(D)が樹脂フィルムである、<11>に記載の多層シート。
<13>熱可塑性樹脂繊維(A)が、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、アクリル樹脂、ポリアセタール樹脂およびポリカーボネート樹脂から選択される、<4>〜<13>のいずれかに記載の多層シート。
<14><1>〜<13>のいずれかに記載の多層シートに、熱可塑性樹脂(E)をインサート成形してなる成形品。
本発明の多層シートは、不織布とテキスタイル層を熱プレスして得られる多層シート、または、不織布とテキスタイル層と重ね、不織布側から熱可塑性樹脂(E)を射出成形して得られる多層シートである。
具体的には、本発明の多層シートは、不織布とテキスタイル層とを熱プレスし、不織布とテキスタイル層とを融着、固着させることで得られる。または、不織布とテキスタイル層を重ねた状態で、熱可塑性樹脂(E)を射出成形することによって、不織布とテキスタイル層を融着、固着させることで得られる。これらの多層シートは、不織布とテキスタイル層以外の層を有していてもよい。本発明の多層シートでは、不織布とテキスタイル層に加え、熱可塑性樹脂(D)を含んで成形されていても良い。また、不織布とテキスタイル層の間に接着層を有していても良い。
このような構成とすることにより、機械的強度に優れ、かつ、反りが生じにくい多層シートが得られる。
以下本発明の詳細について説明する。
本発明の多層シートは、不織布を有する。本発明で用いる不織布は、不織布である限り特に定めるものではなく、公知のものを採用できるが、熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)を含む不織布であることが好ましく、熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)と、前記熱可塑性樹脂繊維(A)よりもガラス転移温度が低い熱可塑性樹脂(C)を含み、前記熱可塑性樹脂(C)を、熱可塑性樹脂繊維(A)と熱可塑性樹脂(C)の合計量の1〜50重量%の割合で含む不織布がより好ましい。熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)を主成分とする不織布において、前記熱可塑性樹脂繊維(A)よりもガラス転移温度が低い熱可塑性樹脂(C)を用いて結合することにより、熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)を適切に結合させることができる。さらに、熱可塑性樹脂(C)が熱可塑性樹脂繊維(A)よりもガラス転移温度が低いので、熱可塑性樹脂繊維(A)については、繊維の状態を保ったままの不織布とすることができる。
本発明で用いる不織布の厚さに特に制限はないが例えば、0.05〜30mmが好ましく、0.1〜10mmがより好ましく、0.5〜5mm程度が特に好ましい。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)は、熱可塑性樹脂繊維である限り特に定めるものではなく、公知のものを採用でき、通常は、熱可塑性樹脂繊維束を任意の長さに加工したものを用いる。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)の平均繊維長は、1〜20mmが好ましく、1〜15mmがより好ましく、3〜15mmがさらに好ましく、3〜12mmが特に好ましい。平均繊維長を1mm以上とすることで、不織布を用いた成形品の力学的強度を向上させることができ、20mm以下、特に、15mm以下とすることで、不織布中により均一に分散させることが可能になる。なお、平均繊維長は不織布から熱可塑性樹脂繊維(A)を20本程度取り出し、その長さを測定し相加平均して求めることができる。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)は、通常、熱可塑性樹脂繊維が束状になった熱可塑性樹脂繊維束(マルチフィラメント)を用いて製造するが、かかる熱可塑性樹脂繊維束1本の当たりの合計繊度が、37〜600Dであることが好ましく、50〜500Dであることがより好ましく、150〜400Dであることがさらに好ましい。かかる熱可塑性樹脂繊維束を構成する繊維数は、1〜200fであることが好ましく、1〜100fであることがより好ましく、5〜80fであることがさらに好ましく、20〜70fであることが特に好ましい。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維は、引張強度が2〜10gf/dであるものが好ましい。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)のガラス転移温度は、樹脂の種類にもよるが、40℃以上が好ましく、50℃以上がより好ましく、55℃以上がより好ましく、60℃以上がさらに好ましい。また、本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)のガラス転移温度は、樹脂の種類にもよるが、200℃以下が好ましく、150℃以下がより好ましく、100℃以下がさらに好ましい。特に、熱可塑性樹脂繊維(A)としてポリアミド樹脂を用いたときに、このような範囲とすることにより本発明の効果がより効果的に発揮される。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)の融点は、樹脂の種類にもよるが、150℃以上が好ましく、180℃以上がより好ましく、200℃以上がより好ましい。また、本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)の融点は、樹脂の種類にもよるが、320℃以下が好ましく、310℃以下がより好ましく、300℃以下がより好ましく、280℃以下がさらに好ましい。特に、熱可塑性樹脂繊維(A)としてポリアミド樹脂を用いたときに、このような範囲とすることにより本発明の効果がより効果的に発揮される。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維(A)は、熱可塑性樹脂を主成分とする熱可塑性樹脂組成物を繊維状にしたものである。ここで、前記熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂のみからなっていても良い。
好ましくは、ジアミン構成単位の70モル%以上、より好ましくは80モル%以上がメタキシリレンジアミンおよび/またはパラキシリレンジアミンに由来し、ジカルボン酸構成単位(ジカルボン酸に由来する構成単位)の好ましくは50モル%以上、より好ましくは70モル%以上、特には80モル%以上が、炭素原子数が好ましくは4〜20の、α,ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来するキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂である。
ジアミン成分として、キシリレンジアミン以外のジアミンを用いる場合は、ジアミン構成単位の50モル%以下であることが好ましく、30モル%以下であることがより好ましく、さらに好ましくは1〜25モル%、特に好ましくは5〜20モル%の割合で用いる。
数平均分子量(Mn)=2,000,000/([COOH]+[NH2])
分子量が1,000以下の成分の好ましい含有量は、0.6〜4.5質量%であり、より好ましくは0.7〜4質量%であり、さらに好ましくは0.8〜3.5質量%であり、特に好ましくは0.9〜3質量%であり、最も好ましくは1〜2.5質量%である。
ポリアミド樹脂のペレットを超遠心粉砕機にて粉砕し、φ0.25mmのふるいにかけ、φ0.25mm以下の粉末試料10gを円筒ろ紙に測りとる。その後メタノール120mlにて9時間ソックスレー抽出を行い、得られた抽出液をエバポレータにて乾固しないように注意しながら10mlに濃縮する。なお、その際、オリゴマーが析出する場合は、適宜PTFEフィルターに通液して取り除く。得られた抽出液をメタノールにて50倍希釈した液を測定に供し、日立ハイテクノロジー社(Hitachi High−Technologies Corporation)製高速液体クロマトグラフHPLCによる定量分析を実施して環状化合物含有量を求める。
環状化合物をこのような範囲で含有することにより、得られる不織布及びその成形品の強度が良好となり、さらにそりが少なくなり、寸法安定性がより向上しやすい傾向にある。
環状化合物のより好ましい含有量は、上記ポリアミド樹脂の0.05〜0.8質量%であり、さらに好ましくは0.1〜0.5質量%である。
ポリアミド樹脂の分子量分布は、例えば、重合時に使用する開始剤や触媒の種類、量及び反応温度、圧力、時間等の重合反応条件などを適宜選択することにより調整できる。また、異なる重合条件によって得られた平均分子量の異なる複数種のポリアミド樹脂を混合したり、重合後のポリアミド樹脂を分別沈殿させることにより調整することもできる。
溶融粘度のより好ましい範囲は、60〜500Pa・s、さらに好ましくは70〜100Pa・sである。
ポリアミド樹脂の溶融粘度は、例えば、原料ジカルボン酸成分およびジアミン成分の仕込み比、重合触媒、分子量調節剤、重合温度、重合時間を適宜選択することにより調整できる。
反応モル比は、より好ましくは1.0未満、さらに好ましくは0.995未満、特には0.990未満であり、下限は、より好ましくは0.975以上、さらに好ましくは0.98以上である。
r=(1−cN−b(C−N))/(1−cC+a(C−N))
式中、
a:M1/2
b:M2/2
c:18.015 (水の分子量(g/mol))
M1:ジアミンの分子量(g/mol)
M2:ジカルボン酸の分子量(g/mol)
N:末端アミノ基濃度(当量/g)
C:末端カルボキシル基濃度(当量/g)
この際、2つ以上の融点は、通常250〜330℃の範囲にあって、好ましくは260〜320℃、より好ましくは270〜310℃、特に好ましくは275〜305℃にある。融点を2つ以上、好ましくはこのような温度範囲に有することで、良好な耐熱性と不織布を成形する際の成形加工性を有するポリアミド樹脂となる。
本発明で用いる炭素繊維(B)は、その種類等特に定めるものではないが、ポリアクリロニトリルを炭化して得られるPAN系炭素繊維およびピッチ系を用いたピッチ系炭素繊維から選択されることが好ましく、PAN系炭素繊維を用いることがより好ましい。
本発明で用いる炭素繊維(B)は、通常、複数の炭素繊維(B)が束状になった炭素繊維束を任意の長さに加工したものである。
本発明で用いる炭素繊維束は、繊維数が、500〜60000fであることが好ましく、500〜50000fであることがより好ましく、1000〜30000fであることがさらに好ましく、1500〜20000fであることが特に好ましい。
本発明で用いる不織布は、熱可塑性樹脂繊維(A)の平均繊維長と炭素繊維(B)の平均繊維長との差が10mm以下であることが好ましく、5mm以下であることがより好ましく、1mm以下であることがさらに好ましい。平均繊維長の差をこのような範囲にすることにより、不織布中で、熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)がより均一に分散され、より優れた不織布が得られる。
本発明で用いる熱可塑性樹脂(C)は、熱可塑性樹脂繊維(A)よりもガラス転移温度(Tg)が低いものであり、不織布中に、熱可塑性樹脂繊維(A)と熱可塑性樹脂(C)の合計量の1〜50重量%の割合で含まれることが好ましい。
本発明で用いる熱可塑性樹脂(C)のガラス転移温度は、20〜80℃であることが好ましく、30〜60℃であることがより好ましい。
本発明で用いる熱可塑性樹脂(C)の融点は、100〜250℃であることが好ましく、120〜230℃であることがより好ましい。また、融点を示さない非晶性樹脂も好ましく用いられる。
本発明で用いる熱可塑性樹脂(C)の含有量を1〜50重量%とし、熱可塑性樹脂(C)のガラス転移温度を熱可塑性樹脂繊維(A)のガラス転移温度よりも低くすることで、熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)を適切に結合させることができ、また、熱可塑性樹脂繊維(A)の繊維の状態を保ったままの不織布とすることができる。
本発明で用いる熱可塑性樹脂(C)の繊維束は、引張強度が2〜10gf/dであるものが好ましい。このような範囲とすることにより、本発明の効果がより効果的に発揮される傾向にある。
熱可塑性樹脂(C)は、上記の樹脂のみからなっていてもよいが、樹脂成形品に一般的に添加される添加剤を含んでいてもよい。例えば、上記熱可塑性樹脂組成物の欄で述べた、エラストマーやその他の添加剤が例示され、配合量等も同様の範囲が好ましい。
本発明で用いる不織布は、例えば、熱可塑性樹脂繊維(A)と、炭素繊維(B)と、前記熱可塑性樹脂繊維(A)よりもガラス転移温度が低い熱可塑性樹脂(C)を前記熱可塑性樹脂繊維(A)の1〜50重量%の割合で含む組成物を、液体中で抄くことを含むことによって製造できる。かかる製造方法では、液体中で抄くこと、いわゆる湿式抄紙法の手法で製造可能であるため、特別な装置等が無くても不織布を製造可能となる。ここで、液体中で抄くとは、液体中(好ましくは水中)に分散させた繊維を網上にすくいあげて液体を除去(例えば、脱水)し、フィルムまたはシート状にすることを意味する。
本発明で用いる不織布は、熱プレス後の引張強度が10〜100MPaであることが好ましく、10〜70MPaであることがより好ましく、15〜60MPaであることがさらに好ましい。
本発明で用いる不織布は、熱プレス後のJIS K7162により測定した引張弾性率が2000〜6000MPaであることが好ましく、2500〜5500MPaであることがより好ましく、2900〜5000MPaであることがさらに好ましい。
本発明の多層シートは、テキスタイル層を有する。テキスタイル層は、織物、編み物、不織布、レース等の繊維製品を含むテキスタイルからなり、織物または編み物が好ましく、織物がより好ましい。またテキスタイルとしては、合成繊維または天然繊維を主成分とするものが好ましく、合成繊維を主成分とするものがより好ましく、ポリエステルを主成分とするものがさらに好ましい。
本発明では、不織布とテキスタイル層の間を貼り合わせるための接着層を有することが好ましい。
本発明の多層シートは、不織布とテキスタイル層を熱プレスして得ることができる。熱プレス温度については、用いる不織布およびテキスタイル層の材料等に応じて適宜定めることができる。
また、本発明では、不織布とテキスタイル層に加えて、熱可塑性樹脂(D)も熱プレスすることも好ましい。この場合、不織布と熱可塑性樹脂(D)を熱プレスしてから、テキスタイル層を熱プレスしてもよいし、不織布と熱可塑性樹脂(D)層とテキスタイル層を積層して熱プレスしてもよい。さらに上記接着層も一緒に熱プレスして硬化させることが好ましい。
不織布、熱可塑性樹脂(D)層は、それぞれ、1層ずつでもよいし、2層以上を交互に積層してもよい。
熱プレスは、公知の熱プレス装置などを用いて行うことができる。
熱プレス装置のプレス条件としては、使用する不織布や熱可塑性樹脂(D)の種類により適宜定めることができる。
例えば、上記熱可塑性樹脂繊維(A)を含む不織布とテキスタイル層を熱プレスする場合、熱可塑性樹脂繊維(A)の融点+(5〜50)℃が好ましく、熱可塑性樹脂繊維(A)の融点+(10〜30)℃がより好ましい。
熱プレスの際の圧力としては、0.1〜10MPaであることが好ましく、1〜5MPaであることがより好ましい。
熱可塑性樹脂(D)に用いる樹脂としては、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、アクリル樹脂、ポリアセタール樹脂およびポリカーボネート樹脂から選択されることが好ましい。これらの中でも、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂が好ましい。これらは単独で用いてもよく、2種以上を用いてもよい。
熱可塑性樹脂(D)は、前記熱可塑性樹脂繊維(A)と、その主成分となる樹脂が同一であることが好ましく、90重量%以上の組成が共通することがより好ましい。
熱可塑性樹脂(D)は、上記の樹脂のみからなっていてもよいが、樹脂成形品に一般的に添加される添加剤を含んでいてもよい。例えば、上記熱可塑性樹脂組成物の欄で述べた、エラストマーやその他の添加剤が例示され、配合量等も同様の範囲が好ましい。
本発明の成形品は、本発明の多層シートに熱可塑性樹脂(E)をインサート成形してなることを特徴とする。また、本発明の不織布とテキスタイル層と重ね、不織布側から熱可塑性樹脂(E)を射出成形(通常は、インサート成形)して得られる多層シートも、本発明の成形品の製造方法にならって製造することができる。以下これらの詳細について説明する。
熱可塑性樹脂(E)は、熱可塑性樹脂(D)または熱可塑性樹脂繊維(A)と同一の樹脂が主成分であると接着性が良好になるため好ましく、90重量%以上の組成が共通することがより好ましい。以下、具体的に説明する。
筐体1は、接着層3を介して互いに接着されたテキスタイル層2と、不織布(好ましくは、不織布と熱可塑性樹脂(D)を熱プレスしたフィルムまたはシート4)(以下、単にシート4ともいう)と、前記シート4の各繊維の隙間に場合によっては浸潤しつつシート4に固着された熱可塑性樹脂(E)層5とを有する。
また、熱可塑性樹脂(E)のSP値と熱可塑性樹脂繊維(A)のSP値との差は、10以下が好ましく、7以下がより好ましく、5以下がさらに好ましい。この範囲であると、熱可塑性樹脂(E)と熱可塑性樹脂繊維(A)の接着性が良好になり、得られる成形品の強度が優れるため好ましい。
インサート成形では、図4aに一例を示すように、テキスタイル層2、接着層3、およびシート4からなる多層シートのシート4側を表にしてプレス機のメス金型20(固定金型)の上に載置する。多層シートは、予め所定の形状に切断されていてもよい。
この成形された本発明の多層シートはプレス機から取り出される。このとき、成形された本発明の多層シートの周囲をレーザカッタや切断用金型(切断ユニット)で切断してバリ取りを行ってもよい。
本発明の実施の形態において、筐体は、単に一般的な成形品として記載されているが、本発明の実施の形態の適用技術分野としては、例えば、表面コーティング層を有するインモールド成形による加飾品が対象であり、具体的には、容器やステーショナリを含む雑貨品、携帯電話やノートパソコンを含む電子機器や家電製品等の筐体、建築物や自動車の内外装品の筐体、航空機、鉄道車両、船舶の内装筐体が挙げられる。
反応缶内でセバシン酸(伊藤製油製TAグレード)を170℃にて加熱し溶融した後、内容物を攪拌しながら、メタキシリレンジアミン(三菱ガス化学(株)製)をセバシン酸とのモル比が1:1になるように徐々に滴下しながら、温度を240℃まで上昇させた。滴下終了後、260℃まで昇温した。反応終了後、内容物をストランド状に取り出し、ペレタイザーにてペレット化した。得られたペレットをタンブラーに仕込み、減圧下で固相重合し、分子量を調整したポリアミド(MXD10)を得た。
ポリアミド樹脂(MXD10)の融点は191℃、ガラス転移温度(Tg)は60℃、数平均分子量は30,000であった。
特開2012−021062号公報の実施例の記載にならって、ポリアミドMPXD10(MXDA(メタキシレンジアミン)/PXDA(パラキシレンジアミン)=70:30とセバシン酸からなるポリアミド樹脂を合成した。得られたポリアミド樹脂は、融点215℃、Tg63℃、相対粘度2.3であった。
上記で得られたMXD10を、シリンダー径30mmのTダイ付き単軸押出機(プラスチック工学研社製、PTM−30)に供給した。シリンダー温度260℃、スクリュー回転数30rpmの条件で溶融混練を行った後、Tダイを通じてフィルム状物を押出し冷却ロール上で固化し、所定の厚さのフィルムを得た。
製造例1において、MXD10をMPXD10とし、他は製造例1と同様にしてフィルムを得た。
<<実施例1で用いた不織布>>
上記で得られたポリアミド樹脂MPXD10を溶融紡糸し、フィラメント数34、繊度210Dのマルチフィラメントを得た。得られた繊維を切断し、平均繊維長12mmの繊維を得た。
ポリブチレンテレフタレート(三菱エンジニアリングプラスチックス社製ノバデュラン、融点224℃、Tg40℃)を溶融紡糸し、フィラメント数34、繊度210Dのマルチフィラメントを得た。得られた繊維を切断し、平均繊維長12mmの繊維を得た。
炭素繊維(三菱レイヨン製TR50S)を切断し、平均繊維長12mmの繊維を得た。
下記表に示す通り、用いる樹脂の種類、炭素繊維の切断する長さと変え、他の実施例および比較例の不織布を作成した。
上記で得られた各不織布と表1に記載の熱可塑性樹脂(D)フィルムと交互積層し、テキスタイル層(ポリエステルからなる平織の布、目付量164.5g/m2)を、熱可塑性樹脂(D)側の金型温度を280℃とし、圧力2MPaで熱プレスして、10cm×10cmの多層シートを得た。
また、上記で得られた各不織布と表1に記載の熱可塑性樹脂(D)フィルムと交互積層し、テキスタイル層(ポリエステルからなる平織の布、目付量164.5g/m2)を、接着剤(ポリビニルアセタール系樹脂)を介して積層させ、熱可塑性樹脂(D)側の金型温度を280℃とし、圧力2MPaで熱プレスして、10cm×10cmの多層シートを得た。
<<反り>>
得られた多層シートを平板上に置き、端部の4つの頂点の浮き上がり高さを測定した。その合計値が2mm以上なら反りがあると判定した。
ISO 527−1およびISO 527−2に記載の方法に従って、測定温度23℃、チャック間距離50mm、引張速度50mm/minの条件で引張強度を測定した。
本発明の多層シートは、反りが無く、機械的強度が高かった。
これに対し、不織布を用いずに薄い樹脂フィルムで、本発明の多層シートを製造しても、十分な強度が得られなかった。また、さらに、炭素繊維をMPXD10に対して50重量%コンパウンドした材料を用いて薄い樹脂フィルムの製造を試みたが、現実的に製造が困難であった。
製造例3の不織布とテキスタイル層と重ねたものを、不織布をホットランナー側にして射出成型機金型内にセットし、不織布側からポリアミドMPXD10を射出成形して多層シートを成形した。ポリアミドMPXD10と不織布とテキスタイル層は良好に接着していた。
インサート成形
実施例2で得られた多層シートをIRヒータで再加熱し金型内で成形した。得られた成形品を射出成型機の金型にセットし、ポリアミドMPXD10をインサート成形した。ポリアミドMPXD10は多層シートに良好に接着していた。
11 突出部
12 開口部
2 テキスタイル層
3 接着層
4 不織布を有するシート
5 熱可塑性樹脂(E)層
6 保護シート
7 接着シート
20 メス金型
21 オス金型
22 金型ダイ
23 射出成形オス金型
23a 射出成形孔
24 射出機
24a 射出孔
25 射出スクリュー
26 タンク
27 熱可塑性樹脂(E)原料
Claims (11)
- 不織布とテキスタイル層を熱プレスして得られる多層シート、または、不織布とテキスタイル層と重ね、不織布側から熱可塑性樹脂(E)を射出成形して得られる多層シートであって、
不織布が、ジアミン構成単位の50モル%以上がキシリレンジアミンに由来するポリアミド樹脂を含む熱可塑性樹脂繊維(A)と、炭素繊維(B)と、前記熱可塑性樹脂繊維(A)よりもガラス転移温度が低い熱可塑性樹脂(C)を含み、前記熱可塑性樹脂(C)を、熱可塑性樹脂繊維(A)と熱可塑性樹脂(C)の合計量の1〜50重量%の割合で含む、多層シート。 - 不織布とテキスタイル層の間に接着層を有する、請求項1に記載の多層シート。
- 前記接着層が、ポリビニルアセタール系樹脂を含む、請求項2に記載の多層シート。
- 炭素繊維(B)の平均繊維長が1〜15mmである、請求項1〜3のいずれか1項に記載の多層シート。
- 熱可塑性樹脂繊維(A)の平均繊維長が1〜15mmである、請求項1〜3のいずれか1項に記載の多層シート。
- 前記熱可塑性樹脂(C)が繊維である、請求項1〜5のいずれか1項に記載の多層シート。
- 前記熱可塑性樹脂(C)が平均繊維長1〜15mmの繊維である、請求項1〜5のいずれか1項に記載の多層シート。
- 熱可塑性樹脂繊維(A)の平均繊維長と炭素繊維(B)の平均繊維長の差が10mm以下である、請求項1〜7のいずれか1項に記載の多層シート。
- 熱可塑性樹脂繊維(A)と炭素繊維(B)の配合比(重量比)が、99:1〜25:75である、請求項1〜8のいずれか1項に記載の多層シート。
- 前記不織布とテキスタイル層に加え、さらに、熱可塑性樹脂(D)を含む、請求項1〜9のいずれか1項に記載の多層シート。
- 前記熱可塑性樹脂(D)が樹脂フィルムである、請求項10に記載の多層シート。
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