JP6196071B2 - 電力変換装置 - Google Patents
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Description
(第1の実施形態)
(構成)
図1は、本実施形態に係る無効電力補償装置の構成図である。この無効電力補償装置1は、3相50/60Hzの交流電力系統に対して、変圧器2を介した無効電流の注入又は吸収を行う電力変換装置である。交流電力系統の電圧が低いと無効電力を交流電力系統に注入し、交流電力系統の電圧が高いと無効電力を交流電力系統から吸収することにより、交流電力系統のインピーダンスを利用して交流電力系統の電圧を調整する。
図3に示す制御部7は、ASIC、FPGA、又はCPUを搭載したコンピュータのソフトウェア処理等によって実現される補償制御部71と相間バランス制御部72と段間バランス制御部73とを備えている。補償制御部71は、交流電力系統に対する無効電力の注入又は吸収のために各相アーム4の出力電圧を制御する。相間バランス制御部72は、相間のコンデンサ電圧の平衡を図る。段間バランス制御部73は、相内の各直流コンデンサ53の電圧平衡を図る。
まず、補償制御部71は、3相/DQ変換部71aとPI制御部71bとDQ/3相変換部71cとを備える。3相/DQ変換部71aには、各相アーム4R,4S,4Tの電流値ir,is,itが入力される。3相/DQ変換部71aは、電流ir,is,itを3相/DQ変換してD軸電流値id及びQ軸電流値iqを出力する。
図4に基づき、相間バランス制御部72による零相電圧指令値vz*の生成について説明する。相間バランス制御部72は、全相のコンデンサ電圧平均と各相のコンデンサ電圧平均との各偏差を是正する循環電流フィードバック指令値を生成し、その循環電流フィードバック指令値を出力する零相電圧指令値を決定する。すなわち、相間バランス制御部72は、循環電流制御部721と零相電圧制御部722とを備える。循環電流制御部72は、移動平均算出部72aと全相平均算出部72bと偏差算出部72cと三相/二相変換部72dとPI制御部72eと循環電流算出部72fを備える。
段間バランス制御部73は、各相の電圧指令値vr*、vs*、vt*が入力され、相内の各直流コンデンサ53の電圧の平衡化を図る。図5に基づき、段間バランス制御部73による各相内の各コンデンサ電圧のバランス制御について説明する。
以上のように、本実施形態に係る電力変換装置は、三相交流系統に対して無効電力を注入又は吸収する無効電力補償装置1であり、Hブリッジ単位変換器5を複数直列接続してなる各相アームをデルタ結線し、このデルタ結線部3の循環電流を制御することで、コンデンサ電圧のバランスを図るようにした。循環電流を制御する制御部7は、比例積分制御により、全相のコンデンサ電圧平均と各相のコンデンサ電圧平均との各偏差を是正する循環電流フィードバック指令値を生成する循環電流制御部721と、循環電流フィードバック指令値を出力する零相電圧指令値を決定する零相電圧制御部722とを有する。
第1の実施形態における循環電流フィードバック指令値iZ*fbは、正弦波の指令値として計算した。すなわち、iz*_fb=amp_iz*×sin(θ−θ_iz*)の計算により算出されたが、これに代えて、方形波の指令値として計算するようにしてもよい。すなわち、iz*_fb=amp_iZ*×sign{sin(θ−θ_iz*)}の計算により循環電流フィードバック指令値iz*_fbを求めるようにしてもよい。
第1の実施形態の無効電力補償装置1では、正相電流のみを出力しているとき、各直流コンデンサ53の漏れ電流や各スイッチング素子の漏れ電流のバラツキが存在しない理想の状態においては、各相アーム4の1周期のエネルギー収支は0となり、相間のコンデンサ電圧は原理的に平衡を保つ。また、逆相電流を出力するとき、各相アーム4の1周期のエネルギー収支は0とならずに相間のコンデンサ電圧は不平衡に傾くが、相間バランス制御部72のフィードバック制御によって定常状態では平衡状態を保つことができる。すなわち、逆相電流をin×sin(θn)とすると、フィードバック制御により流れる循環電流は、逆相電流と同一の振幅、位相となる。
本明細書においては、本発明に係る複数の実施形態を説明したが、これらの実施形態は例として提示したものであって、発明の範囲を限定することを意図していない。具体的には、第1乃至第3の実施形態を全て又は一部を組み合わせたものも包含される。以上のような実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の範囲を逸脱しない範囲で、種々の省略や置き換え、変更を行うことができる。これらの実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。例えば、図7に示すように、変圧器2を備えず、デルタ結線部3を交流系統に直接接続するようにしてもよい。
2 変圧器
3 デルタ結線部
4 相アーム
4R R相アーム
4S S相アーム
4T T相アーム
5 Hブリッジ単位変換器
51 レグ
52 スイッチ
53 直流コンデンサ
6R、6S、6T 短絡抑制用リアクトル
7 制御部
71 補償制御部
71a 3相/DQ変換部
71b PI制御部
71c DQ/3相変換部
72 相間バランス制御部
721 循環電流制御部
72a 移動平均算出部
72b 全相平均算出部
72c 偏差算出部
72d 三相/二相変換部
72e PI制御部
72f 循環電流算出部
722 零相電圧制御部
72g PI制御部
72h 加算部
72i フィードフォワード指令値加算部
73 段間バランス制御部
73a 偏差算出部
73b P制御部
73c 指令値配分制御部
Claims (3)
- 三相交流系統に対して無効電力を注入又は吸収する電力変換装置であって、
直流コンデンサを含み、この直流コンデンサの直流を交流に変換する単位変換器と、
前記単位変換器を複数直列接続してなる各相の電源回路部と、
前記各相の電源回路部をデルタ結線して構成されるデルタ結線部と、
前記デルタ結線部の循環電流を制御する制御部と、
を備え、
前記制御部は、
比例積分制御により、全相のコンデンサ電圧平均と各相のコンデンサ電圧平均との各偏差を是正する循環電流フィードバック指令値を生成する循環電流制御部と、
前記循環電流フィードバック指令値に応じた電流を流すように零相電圧指令値を決定する零相電圧制御部と、
を有し、
前記循環電流制御部は、
全相のコンデンサ電圧平均と各相のコンデンサ電圧との各偏差をαβ変換する変換部と、
前記αβ変換により得られた二相の偏差成分をそれぞれ比例積分制御して二相の電流指令値成分を演算するPI制御部と、
前記二相の電流指令値成分で表されるベクトルの大きさ及び偏角に基づき前記偏差を是正する循環電流フィードバック指令値を算出する循環電流算出部と、
を有すること、
を特徴とする電力変換装置。 - 前記制御部は、
各相のコンデンサ電圧平均値vc_r、vc_s、vc_tと全コンデンサ電圧平均値vcを減算した値をそれぞれdvc_r、dvc_s、 dvc_tとし、
dvc_r、dvc_s、dvc_tをαβ変換した値をdvc_α、dvc_βとし、
dvc_α、dvc_βそれぞれを比例積分した出力をpi_vc_α、pi_vc_βとし、
√(pi_vc_α2+pi_vc_β2)を循環電流振幅指令値amp_iz*とし、
Arctan(pi_vc_β/pi_vc_α)を循環電流位相指令値θ_iz*とし、
出力電圧位相指令値θの入力を受けて、amp_iz*×sin(θ−θ_iz*)を循環電流フィードバック指令値iz*_fbとし、
iz*_fbに応じた電流を流すように零相電圧指令値を決定すること、
を特徴とする請求項1記載の電力変換装置。 - 前記制御部は、
前記全相のコンデンサ電圧平均と前記各相のコンデンサ電圧平均を三相交流系統の2倍の周波数で移動平均して算出する移動平均算出部を有すること、
特徴とする請求項1記載の電力変換装置。
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