JP6179336B2 - Tundish apparatus and molten metal continuous casting method - Google Patents
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Description
本発明は、非金属介在物の少ない鋳片の連続鋳造を行うことができる溶融金属の連続鋳造用タンディッシュ装置及びこれを用いた連続鋳造方法に関する。 The present invention relates to a molten metal continuous casting tundish apparatus capable of continuously casting a slab with few nonmetallic inclusions and a continuous casting method using the same.
連続鋳造設備とは、溶融金属を鋳造してスラブ、ビレット等を製造する設備である。 The continuous casting equipment is equipment for producing slabs, billets and the like by casting molten metal.
連続鋳造においては、溶融金属の温度低下を防止するために、タンディッシュ装置内において溶融金属を攪拌することが通常行われる。さらに、鋳型に一定温度範囲の溶融金属を注入するために誘導加熱により溶融金属を加熱する技術が利用されている。 In continuous casting, in order to prevent a temperature drop of the molten metal, it is usually performed to stir the molten metal in a tundish apparatus. Furthermore, a technique of heating the molten metal by induction heating is used to inject the molten metal in a certain temperature range into the mold.
非特許文献１には、鋳型に注入する溶融金属の温度を一定範囲とすることを目的として誘導加熱とプラズマ加熱を施す方法が開示されている。
Non-Patent
特許文献１には、タンディッシュ内の受湯室と出湯室との間にチャネルを設けて溶融金属を移動させ、かつ、誘導電流により誘導加熱を行うことで、溶融金属の温度低下を抑制し、非金属介在物の巻き込みを抑制する方法を開示している。
In
そこで、特許文献１に開示されたタンディッシュ内の受湯室と出湯室との間にチャネルを設けて溶融金属を移動させ、かつ、誘導電流により誘導加熱を行うことで、溶融金属の温度低下を抑制し、非金属介在物の巻き込みを抑制する方法を実施する従来のタンディッシュ装置（以下、「従来のタンディッシュ装置」という。）の概要およびその問題点について、図５〜図８を用いて説明する。
Therefore, the temperature of the molten metal is lowered by providing a channel between the hot water receiving chamber and the hot water chamber in the tundish disclosed in
図６は、従来のタンディッシュ装置を上から見たときの断面図に基づいて電流の流れを説明する図である。 FIG. 6 is a diagram illustrating the flow of current based on a cross-sectional view of a conventional tundish device as viewed from above.
図６において、１はタンディッシュ装置、２は取鍋からの溶融金属注入ノズル、３は受湯室、４は出湯室、３２は従来チャネル、８は鋳型への流出口、１０は電流が流れる方向であり、鉄心６に巻かれた誘導コイル７により誘導される交流電流が矢印のように受湯室３、出湯室４、チャネル５を双方向に流れる。このように交流電流が双方向に流れることで溶融金属が加熱される。
In FIG. 6, 1 is a tundish device, 2 is a molten metal injection nozzle from a ladle, 3 is a hot water receiving chamber, 4 is a hot water discharge chamber, 32 is a conventional channel, 8 is an outlet to the mold, and 10 is an electric current. The alternating current induced by the induction coil 7 wound around the
ここで、従来チャネル３２の耐火物は角型のブロックの中を円柱状にくり抜いたものを使用し、その中には、次に説明する従来スリーブ３１が装備される。
Here, the conventional refractory material of the channel 32 uses a rectangular block hollowed out in a cylindrical shape, and a
図７は、従来スリーブ３１を説明する図である。
FIG. 7 is a view for explaining the
スリーブは適正な発熱量となるように小径のノズル状の円筒耐火物が使用され、その内径は発熱量が最大となるように設計され、図５あるいは図６に記載され従来チャネル３２として使用される。 The sleeve is made of a small-diameter, nozzle-shaped cylindrical refractory so as to have an appropriate amount of heat generation, and its inner diameter is designed to maximize the amount of heat generation, and is used as the conventional channel 32 shown in FIG. 5 or FIG. The
図５は、従来のタンディッシュ装置内の溶融金属の主な流れ（以下、「主流」という。）９を説明する図である。 FIG. 5 is a diagram for explaining a main flow (hereinafter referred to as “main flow”) 9 of molten metal in a conventional tundish apparatus.
図５（ａ）は従来のタンディッシュ装置を上から見た断面図であり、図５（ｂ）は従来のタンディッシュ装置を側面から見た断面図である。 FIG. 5A is a cross-sectional view of a conventional tundish device viewed from above, and FIG. 5B is a cross-sectional view of the conventional tundish device viewed from the side.
図５（ａ）および（ｂ）に示すように、溶融金属の主流９は、溶融金属は取鍋からの溶融金属注入ノズル２から受湯室３に投入され、２つの従来チャネル３２を経由して出湯室４に流れ、鋳型への流出口８から鋳造に必要な量の溶融金属が供給されている。一定量の溶融金属が流出口８から鋳型に供給することを目的として、例えば、受湯室３の溶融金属の湯面は出湯室４の溶融金属の湯面より高くなっている。
As shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b), the molten metal main stream 9 is fed into the hot
しかしながら、図５および図６に示すように、一定量の溶融金属を鋳型に供給しながら従来タンディッシュに従来チャネル３２を設けて交流電流を通電することで誘導加熱を行う方法を実施すると鋳型内に流入する非金属介在物を強く攪拌し、非金属介在物の浮上分離を阻害するという問題を生じさせる。 However, as shown in FIGS. 5 and 6, when a method of performing induction heating by providing a conventional channel 32 in a conventional tundish and energizing an alternating current while supplying a certain amount of molten metal to the mold, The non-metallic inclusions flowing into the container are vigorously stirred to cause a problem of inhibiting the floating separation of the non-metallic inclusions.
以下、図８を用いてこの問題について説明する。 Hereinafter, this problem will be described with reference to FIG.
図８（ｃ）は、従来のスリーブ３１を用いて従来チャネル３２を形成したときの外向流２１が作られるつくるメカニズムを説明するためのイメージ図である。
FIG. 8C is an image diagram for explaining a mechanism for creating the
図８（ｃ）において、従来スリーブ３１の内部には強い電流が流れることにより、スリーブ１１の内部にはピンチ力Ｐ３が発生する。また、スリーブ１１の両端は受湯室３あるいは出湯室４のような広い空間につながっているため、スリーブ１１の両端に強い噴射力をＰ２作る。この強い噴射力Ｐ２が外向流２１発生の根源となる。
In FIG. 8 (c), a pinch force P <b> 3 is generated inside the sleeve 11 due to a strong current flowing inside the
図８（ｂ）は、外向流２１と侵入流２２を説明する図である。
FIG. 8B illustrates the
図８（ｂ）において、２０はチャネル内部の溶融金属の流れであり、２１は外向流のイメージを表し、２２は侵入流のイメージを表す。 In FIG. 8 (b), 20 is the flow of molten metal inside the channel, 21 represents the image of the outward flow, and 22 represents the image of the intrusion flow.
さて、受湯室３の溶融金属の湯面は出湯室４の溶融金属の湯面より高くなっていることから、一定量の溶融金属を鋳型に供給しており、溶融金属は受湯室３側のチャネル開口部（以下、「チャネル入口」という。）から出湯室４側のチャネル開口部（以下、「チャネル出口」という。）に向かって一定の流量で流る。
Now, since the molten metal surface of the hot
その結果、チャネル入口およびチャネル出口においてその中心軸近傍では、チャネルの外側に向けた流れである外向流２１をつくり、チャネル入口およびチャネル出口においてその中心軸から離れたチャネルの外周近傍ではチャネルの内側に向けた流れである侵入流２２をつくる。
As a result, an
さらに、外向流２１が発生すると、従来のスリーブ３１を用いて従来チャネル３２を形成したときには、溶融金属の「支流」を作り出すこととなる。ここでいう「支流」とは外向流により生じる主流とは異なる溶融金属の流れをいい、図８（ａ）の２９に相当する流れである。
Further, when the
図８（ａ）は、図５ないし図６に示すタンディッシュ装置の半分を模式的に描いたものであり、受湯室３と出湯室４が従来チャネル３２を形成する従来スリーブ３１により接続され、当該従来チャネル３２に流入する前および流出した後の溶融金属の支流２９が描かれている。
FIG. 8A schematically shows a half of the tundish apparatus shown in FIGS. 5 to 6. The hot
ここで、外向流２１の速度は侵入流に比して大きく、電磁流体解析によれば、外向流の速度は１〜２ｍ／ｓ程度となり、外向流２１に起因して発生する支流２９は非金属介在物の浮上分離を阻害する。
Here, the speed of the
すなわち、図８（ａ）に示すように、チャネル入口では、外向流２１が側壁に衝突後に支流２９は湯面に向かい、湯面に浮遊するスラグなどの酸化物を巻き込み、非金属介在物の浮上分離を阻害し、チャネル出口では、外向流２１から分岐した支流２９が鋳型内に流入する非金属介在物を強く攪拌し、非金属介在物の浮上分離を阻害するという現象を生じさせる。
That is, as shown in FIG. 8 (a), at the channel inlet, after the
この現象は、特にチャネル出口側の溶融金属プールの長さが短い連続鋳造機の場合において、チャネル出口側の流れが側壁に衝突して生じる支流２９、あるいは、電磁力により生じた噴流を起因とする外向流２１が生じさせる支流２９が、湯面に浮遊するスラグを巻き込み、非金属介在物の浮上分離を阻害する。支流２９により、湯面に浮遊するスラグを巻き込むことで、製造されたスラブは、介在物を含んだものとなる。
This phenomenon is caused by a
本発明は、溶融金属の支流が湯面に浮遊するスラグを巻き込む現象を考慮し、電磁力により溶融金属を攪拌するにあたり、チャネル入口とチャネル出口における外向流の流速を緩和することで、非金属介在物の浮上分離阻害を抑制し、製造されたスラブが含む介在物の量を低減しうるタンディッシュ装置および溶融金属の連続鋳造方法を提供することにある。 The present invention takes into consideration the phenomenon that a molten metal tributary entrains slag floating on the molten metal surface, and when stirring the molten metal by electromagnetic force, the flow velocity of the outward flow at the channel inlet and the channel outlet is reduced, thereby An object of the present invention is to provide a tundish apparatus and a molten metal continuous casting method capable of suppressing the floating separation inhibition of inclusions and reducing the amount of inclusions contained in the manufactured slab.
発明者らは、チャネルを構成する耐火物の中空チューブであるスリーブ両端部１７に漸次その径が増加する形状を採用してチャネル両端における圧力の急激な変化を抑制してチャネル内に外周部から侵入する溶融金属の侵入流を緩やかに導入し、溶融金属の外向流の流速をチャネル径と流量から決まる本来の流速に近づけることにより、非金属介在物の浮上分離を阻害する外向流の発生を抑制できることを見出した。
The inventors adopt a shape in which the diameter gradually increases at both
また、発明者らは、スリーブ両端部１７に有する形状は漸次その径が増加する形状であり、例えば、円錐台形状等のようなものとすることでも湯面に浮遊するスラグを巻き込むことで非金属介在物の浮上分離阻害を抑制することを見出して本発明を完成させた。
In addition, the inventors have a shape in which the diameter of the
本発明の要旨は以下の通りである。 The gist of the present invention is as follows.
（１）取鍋からの溶融金属注入ノズル、鋳型への流出口、受湯室、出湯室並びにこれらをつなぐチャネルおよび前記チャネルに誘導電流を流す誘導加熱装置を有する連続鋳造用タンディッシュ装置であって、
前記チャネルに装備される中空チューブであるスリーブは、筒状のスリーブ中央部と前記スリーブ中央部の両端に接続するスリーブ両端部とから成り、前記スリーブ両端部の径はそれぞれ前記スリーブの端に行くほど増加し、前記スリーブの中心軸を含む平面で切断したときの前記スリーブの断面において前記スリーブ両端部の断面形状は外側に対して凸な曲線又は直線をなし、
前記断面において、前記スリーブ両端部のそれぞれ断面形状がなす曲線又は直線の中央において引いた接線と、前記スリーブ中央部の断面形状がなす直線とがなす角度である端部角度を１°〜３８°とし、
前記スリーブは、前記受湯室の側が前記出湯室の側よりも高くなるように傾き、前記中心軸と水平線となす角度である仰角が０°超１０°以下で装備されている、
ことを特徴とするタンディッシュ装置。
( 1 ) A tundish apparatus for continuous casting having a molten metal injection nozzle from a ladle, an outlet to a mold, a hot water reception room, a hot water supply room, a channel connecting them, and an induction heating device for causing an induction current to flow through the channel. And
A sleeve , which is a hollow tube provided in the channel, includes a cylindrical sleeve central portion and sleeve end portions connected to both ends of the sleeve central portion, and the diameters of both ends of the sleeve go to the end of the sleeve, respectively. more increased, the cross-sectional shape of the sleeve opposite ends to name a convex curve or a straight line relative to the outer in the cross section of the sleeve when cut in a plane including the central axis of the sleeve,
In the cross section, an end angle, which is an angle formed by a tangent drawn at the center of a curve or a straight line formed by the cross-sectional shape of each end portion of the sleeve, and a straight line formed by the cross-sectional shape of the sleeve central portion is 1 ° to 38 °. age,
The sleeve is equipped with an elevation angle greater than 0 ° and less than or equal to 10 °, which is an angle between the hot water receiving chamber side and the hot water discharge chamber side, and an angle between the central axis and a horizontal line .
A tundish device characterized by that.
（２）前記スリーブの前記断面形状が外側に対して凸な曲線の場合には、
前記端部角度は、５°〜３０°であることを特徴とする（１）に記載のタンディッシュ装置。
(2) If the cross-sectional shape before Symbol sleeve convex curve with respect to outside,
The tundish device according to ( 1 ), wherein the end portion angle is 5 ° to 30 °.
（３）前記スリーブの両端部の前記断面形状が直線の場合には、
端部角度は、５°〜３０°であることを特徴とする（１）に記載のタンディッシュ装置。
( 3 ) When the cross-sectional shape of both ends of the sleeve is a straight line ,
An end angle is 5-30 degrees, The tundish apparatus as described in (1) characterized by the above-mentioned.
（４）前記スリーブが耐火物により構成されることを特徴とする（１）ないし（３）のいずれか１つに記載のタンディッシュ装置。 ( 4 ) The tundish device according to any one of ( 1 ) to ( 3 ), wherein the sleeve is made of a refractory.
（５）（１）ないし（４）のいずれか１つに記載のタンディッシュ装置を用いることを特徴とする溶融金属の連続鋳造方法。 ( 5 ) A method for continuously casting a molten metal, wherein the tundish apparatus according to any one of ( 1 ) to ( 4 ) is used.
本発明の方法により製造されたタンディッシュ装置あるいは本発明のタンディッシュ装置（以下、あわせて「本発明のタンディッシュ装置」という。）を使用して連続鋳造を実施することにより、タンディッシュ装置内の溶融金属の温度低下を防ぎつつ、非金属介在物の巻き込みを大幅に抑制できるという顕著な効果を奏する。 By performing continuous casting using the tundish apparatus manufactured by the method of the present invention or the tundish apparatus of the present invention (hereinafter also referred to as “tundish apparatus of the present invention”), the inside of the tundish apparatus It is possible to significantly suppress the entrainment of non-metallic inclusions while preventing the temperature of the molten metal from decreasing.
（第１の実施形態）
本発明の第１の実施形態は、図１に記載されるように、タンディッシュ装置のチャネルに漸次当該スリーブの両端部の径が端部に行くほど増加する形状を有するスリーブを採用して圧力の急激な変化を抑制できるようにしたタンディッシュ装置である。
(First embodiment)
As shown in FIG. 1, the first embodiment of the present invention employs a sleeve having a shape in which the diameters of both ends of the sleeve gradually increase toward the ends in the channel of the tundish device. It is a tundish device that can suppress a sudden change in the temperature.
図１において、１１はスリーブ、１７はスリーブ両端部、１８はスリーブ中央部、１６はスリーブ接続部である。 In FIG. 1, 11 is a sleeve, 17 is both ends of the sleeve, 18 is a central portion of the sleeve, and 16 is a sleeve connecting portion.
発明者らは、スリーブに漸次径が増加する形状を採用して圧力の急激な変化を抑制することで、チャネル内に外周部から侵入する溶融金属を緩やかに導入し、噴出する溶融金属流速すなわち、「外向流」の流速を、チャネル径と流量から決まる本来の流速に近づけることにより、大幅に抑制し、１）非金属介在物の浮上分離の阻害を抑制し、２）湯面に浮遊するスラグを巻き込む強い攪拌流を抑制することを、発明者らが見出した。 The inventors adopt a shape in which the diameter gradually increases in the sleeve to suppress a rapid change in pressure, thereby gradually introducing molten metal entering from the outer peripheral portion into the channel, The flow rate of the “outward flow” is greatly suppressed by bringing it close to the original flow rate determined from the channel diameter and flow rate, and 1) inhibition of floating separation of non-metallic inclusions is suppressed, and 2) floating on the hot water surface. The inventors have found that strong stirring flow involving slag is suppressed.
具体的には、取鍋からの溶融金属注入ノズル、鋳型への流出口、受湯室、出湯室並びにこれらをつなぐチャネルおよびチャネルに誘導電流を流す誘導加熱装置を有する連続鋳造用タンディッシュ装置であって、スリーブ１１は、筒状のスリーブ中央部１８と、漸次当該径がスリーブ１１の端に行くほど増加する形状を有するスリーブ両端部１７を有するタンディッシュ装置とすることを見出した。
Specifically, a tundish apparatus for continuous casting having a molten metal injection nozzle from a ladle, an outlet to a mold, a hot water receiving room, a hot water discharge room, a channel connecting these, and an induction heating device for flowing an induction current to the channel. Thus, it has been found that the sleeve 11 is a tundish device having a cylindrical sleeve
スリーブ両端部１７の形状は、スリーブ両端部１７を当該スリーブの中心軸を含む平面で切断したときの断面形状が、図１（ｂ）のように直線的でなく、図１（ｃ）に示すように放物線や双曲線などの滑らかな曲線で構成されていても構わないが、チャネル内部に溶融金属が滞留しないために、当該曲線は外側に対して凸である必要があることを見出した。 The shape of both ends 17 of the sleeve is as shown in FIG. 1C, as the cross-sectional shape when the sleeve ends 17 are cut along a plane including the central axis of the sleeve is not linear as shown in FIG. Thus, it may be configured by a smooth curve such as a parabola or a hyperbola, but the present inventors have found that the curve needs to be convex with respect to the outside in order not to retain the molten metal inside the channel.
［スリーブ］
以下、図１を用いて、本発明のタンディッシュ装置に装備されるスリーブ１１についてさらに詳細に説明する。
[sleeve]
Hereinafter, the sleeve 11 provided in the tundish apparatus of the present invention will be described in more detail with reference to FIG.
＜円錐台形の場合＞
図１（ａ）は、本発明のタンディッシュ装置に装備されるスリーブ１１であって、スリーブ両端部が円錐台形の場合の概形を説明する図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）のＡ−Ａ断面図を記載した図である。
<In the case of a truncated cone>
FIG. 1A is a diagram for explaining a general shape of a sleeve 11 provided in the tundish apparatus of the present invention, in which both ends of the sleeve are frustoconical, and FIG. It is the figure which described AA sectional drawing of a).
図１（ｂ）に記載される形状について説明する。 The shape described in FIG. 1B will be described.
図１（ｂ）に示すように、漸次当該スリーブ両端部１７の径が端部に行くほど増加する形状の端部が円錐台形の場合には、前記中央部内径をｒ0、スリーブの端部の最大半径ｒt、スリーブの端部の長さをＬtと表す場合に、 As shown in FIG. 1B, when the end of the sleeve gradually increases in diameter toward the ends, the end of the sleeve has an inner diameter r 0 . When the maximum radius r t and the length of the end of the sleeve is represented as L t ,
以下、この角度θをスリーブ両端部が円錐台形の場合の端部角度１２という。
Hereinafter, this angle θ is referred to as an
スリーブの両端部を漸次当該スリーブ両端部１７の径が端部に行くほど増加する形状として、円錐台形状を考えると、上記（式１）で決まる角度である端部角度は５°と３０°の間とするさらによい理由を説明する。 Considering the shape of the truncated cone as a shape in which both ends of the sleeve gradually increase as the diameter of both ends 17 of the sleeve goes toward the ends, the end angles which are angles determined by the above (Equation 1) are 5 ° and 30 °. The reason why it is between will be explained.
下限５°は、流れの分散による流速低減効果を得るための数値であり、上限３０°は、噴流が周りの流体を巻き込んで逆に増加してしまうことを防止するために決められる。 The lower limit of 5 ° is a numerical value for obtaining the effect of reducing the flow velocity due to the dispersion of the flow, and the upper limit of 30 ° is determined in order to prevent the jet flow from entraining the surrounding fluid and conversely increasing.
また、ｒtは、ｒ0以上であることが必要であるが、２ｒ0以下であることが好ましい。 In addition, r t needs to be r 0 or more, but is preferably 2r 0 or less.
さらに、スリーブの全長をＬとすれば、スリーブの端部の長さＬｔは、Ｌ／８以上、Ｌ／４以下の範囲であることが好ましい。 Furthermore, if the total length of the sleeve is L, the length Lt of the end portion of the sleeve is preferably in the range of L / 8 or more and L / 4 or less.
このような条件を満足することで、さらに良い効果を奏する。 Satisfying such a condition provides a better effect.
＜境界曲線が外側に凸の場合＞
図１（ｃ）に記載される形状について説明する。
<When the boundary curve is convex outward>
The shape described in FIG. 1C will be described.
図１（ｃ）は、スリーブを当該スリーブの中心軸を含む平面で切断したときの断面形状が外側に対して凸な曲線の場合のものを示している図である。 FIG. 1C is a diagram showing a case where the cross-sectional shape when the sleeve is cut along a plane including the central axis of the sleeve is a curve convex toward the outside.
図１（ｃ）は、図１（ａ）とは形状が異なるが、当該スリーブ両端部１７の径が端部に行くほど増加する形状であって、さらに、その断面形状が外側に対して凸な曲線の場合のものを示している。なお、曲線は、放物線、双曲線などの滑らかな曲線であればよい。 Although FIG. 1C is different from FIG. 1A in shape, the diameter of the sleeve both ends 17 increases toward the end, and the cross-sectional shape is convex toward the outside. In the case of a simple curve. The curve may be a smooth curve such as a parabola or a hyperbola.
図１（ｃ）において、端部角度１２は、スリーブを真横から見たときのスリーブ両端部の断面形状がなす境界曲線のスリーブ両端部断面中央１９において引いた接線とスリーブの中央部の形状がなす直線とがなす角度θである。
In FIG. 1 (c), the
端部角度θが０°の場合には、当該スリーブ両端部は、スリーブ中央部の形状がなす直線と一致し、従来のスリーブの形状とほぼ一致することとなる。 When the end portion angle θ is 0 °, both end portions of the sleeve coincide with the straight line formed by the shape of the central portion of the sleeve and substantially coincide with the shape of the conventional sleeve.
端部角度θは、５°〜３０°の範囲が望ましく、下限５°は、流れの分散による流速低減効果を得るための数値であり、上限３０°は、噴流が周りの流体を巻き込んで逆に増加してしまうことを防止するために決められ、スリーブ両端部が円錐台形の場合と同様である。 The end angle θ is preferably in the range of 5 ° to 30 °, and the lower limit 5 ° is a numerical value for obtaining the effect of reducing the flow velocity due to the dispersion of the flow, and the upper limit 30 ° is reversed because the jet entrains the surrounding fluid. This is the same as the case where both ends of the sleeve are frustoconical.
なお、スリーブ接続部１６において、スリーブ両端部の断面形状がなす境界曲線に引いた接線とスリーブの中央部の形状がなす直線とは一致するようにスリーブ両端部１７はスリーブ中央部１８に接続する。
In the
［タンディッシュ装置］
図３と図４を用いて本発明のタンディッシュ装置について説明する。
[Tundish equipment]
The tundish apparatus of the present invention will be described with reference to FIGS.
図３には、本発明のタンディッシュ装置が記載されている。 FIG. 3 shows the tundish apparatus of the present invention.
図３（ａ）は、本発明のタンディッシュ装置を上から見た断面図であり、図３（ｂ）は本発明のタンディッシュ装置を側面から見た断面図である。 3A is a cross-sectional view of the tundish device of the present invention as viewed from above, and FIG. 3B is a cross-sectional view of the tundish device of the present invention as viewed from the side.
図３（ａ）および（ｂ）において、１はタンディッシュ装置、２は取鍋からの溶融金属注入ノズル、３は受湯室、４は出湯室、５はチャネル、６は鉄心、７は誘導コイル、８は鋳型への流出口、９は溶融金属が流れる方向、１０は電流が流れる方向、１１はスリーブであり、溶融金属は取鍋からの溶融金属注入ノズル２から受湯室３に投入され、２つのチャネル５を経由して出湯室４に流れ、鋳型への流出口８から鋳造に必要な量の溶融金属が供給されており、一定量の溶融金属が流出口８から鋳型に供給することを目的として、例えば、受湯室３の溶融金属の湯面は出湯室４の溶融金属の湯面より高くなっており、かつ、スリーブ１１には、図１に記載のスリーブが使用されている。
3 (a) and 3 (b), 1 is a tundish device, 2 is a molten metal injection nozzle from a ladle, 3 is a hot water receiving chamber, 4 is a hot water discharge chamber, 5 is a channel, 6 is an iron core, and 7 is induction. Coil, 8 is the outlet to the mold, 9 is the direction in which the molten metal flows, 10 is the direction in which the current flows, 11 is the sleeve, and the molten metal is put into the hot
スリーブ１１は、図３（ｂ）に示すようにタンディッシュ内受湯室３から出湯室４に向かって斜めに装着される場合が多い。これは、重力により溶湯をすべて出湯室４へ流入させるためである。この場合、スリーブの中心軸１４が水平線１５となす角度である仰角αは１３であり、仰角αの範囲は、０°超とした。好ましくは０°超１０°以下、さらに好ましくは、３°以上１０°以下である。
The sleeve 11 is often attached obliquely from the hot
仰角αの範囲から０°を除いているのは、スリーブ１１は、図３（ｂ）に示すようにタンディッシュ内受湯室３から出湯室４に向かって斜めに装着されるため、０°となることはあり得ないからである。
Excluding 0 ° from the range of the elevation angle α is because the sleeve 11 is mounted obliquely from the tundish hot
仰角αの好ましい範囲およびさらに好ましい範囲において１０°を上限としているのは、仰角αが１０°を超えると、端部角度θを好ましい値の範囲である５°〜３０°としても、後述するアルミナ系介在物とスラグ系介在物の浮上分離率が０．５０以下とならない場合が生じうるからである。これは、仰角αが１０°を超えると、後述するように、スリーブの両端部を切削する部分が多くなるためと考えられる。 The upper limit of 10 ° in the preferred range and more preferred range of the elevation angle α is that the alumina described later is used even if the end portion angle θ is set to a preferred range of 5 ° to 30 ° when the elevation angle α exceeds 10 °. This is because the floating separation rate of the system inclusions and the slag type inclusions may not be 0.50 or less. This is presumably because when the elevation angle α exceeds 10 °, as will be described later, there are many portions that cut both ends of the sleeve.
言い換えれば、仰角αが０°超であるから、図１（ａ）に記載のスリーブの両端を切削する必要があるが、仰角が１０°以下である場合には、切削部分が少ないことから、切削前のスリーブが本発明の条件を満足すれば、本発明の効果を奏する可能性が高いと考えられる。 In other words, since the elevation angle α is greater than 0 °, it is necessary to cut both ends of the sleeve described in FIG. 1A, but when the elevation angle is 10 ° or less, there are few cutting parts. If the sleeve before cutting satisfies the conditions of the present invention, it is considered highly likely that the effects of the present invention will be achieved.
図４は、本発明のタンディッシュ装置を上から見たときの断面図に基づいて電流の流れを説明する図であり、符号は図３と同じである。 FIG. 4 is a diagram for explaining a current flow based on a cross-sectional view of the tundish device of the present invention when viewed from above, and the reference numerals are the same as those in FIG.
なお、図４の本発明のタンディッシュ装置の電流の流れは、図６に示す従来のタンディッシュ装置の電流の流れと変るところはない。 Note that the current flow of the tundish device of the present invention shown in FIG. 4 is not different from the current flow of the conventional tundish device shown in FIG.
［外向流の減少］
図２（ｂ）には、本発明の装置に使用するスリーブ１１により、外向流が２１減少していることを示す。
[Reduction of outward flow]
FIG. 2B shows that the outward flow is reduced by 21 due to the sleeve 11 used in the apparatus of the present invention.
既に述べたが、チャネル５内に外周部から侵入する溶融金属を緩やかに導入し、噴出する溶融金属流速すなわち外向流２１の流速を大幅に抑制できるからである。
As already described, the molten metal entering from the outer peripheral portion into the channel 5 can be gently introduced, and the flow velocity of the molten metal to be ejected, that is, the flow rate of the
（第２の実施形態）
本発明の第２の実施形態は、本発明の第１の実施形態であるタンディッシュ装置を製造する方法であり、以下のステップを有する。
(Second Embodiment)
The second embodiment of the present invention is a method for manufacturing the tundish apparatus according to the first embodiment of the present invention, and includes the following steps.
［ステップ１］スリーブの両端部の形状を決定するステップである。 [Step 1] This is a step of determining the shape of both ends of the sleeve.
スリーブの両端部の形状は、図１（ｂ）に示すように、漸次当該スリーブ両端部１７の径が端部に行くほど増加する形状であり、境界曲線が直線的な円錐台形を選択することもできれば、境界曲線が放物線や双曲線のような滑らかな曲線でもよい。しかし、境界曲線が図１（ｃ）のように曲線的なものの場合には、境界曲線が外側に対して凸な形状であることが必要である。これは、チャネル内部に溶融金属が滞留しないためである。 As shown in FIG. 1B, the shape of both ends of the sleeve is a shape in which the diameter of the sleeve both ends 17 gradually increases toward the end, and a frustoconical shape having a linear boundary curve is selected. If possible, the boundary curve may be a smooth curve such as a parabola or a hyperbola. However, when the boundary curve is curved as shown in FIG. 1C, it is necessary that the boundary curve has a convex shape with respect to the outside. This is because the molten metal does not stay inside the channel.
［ステップ２］仰角αを決定するステップである。 [Step 2] This is a step of determining the elevation angle α.
スリーブ１１は、図３（ｂ）に示すようにタンディッシュ内受湯室３から出湯室４に向かって斜めに装着される場合が多い。これは、重力により溶湯をすべて出湯室４へ流入させるためである。この場合、スリーブの中心軸１４が水平線１５となす角度である仰角αは１３であり、仰角αの範囲は、０°超とした。好ましくは０°超１０°以下、さらに好ましくは、３°以上１０°以下である。
The sleeve 11 is often attached obliquely from the hot
仰角αが０°を除いているのは、スリーブ１１は、図３（ｂ）に示すようにタンディッシュ内受湯室３から出湯室４に向かって斜めに装着されるため、０°となることはあり得ないからである。
The angle of elevation α is excluded from 0 ° because the sleeve 11 is mounted obliquely from the tundish hot
仰角αの好ましい範囲およびさらに好ましい範囲において１０°を上限としているのは、仰角αが１０°を超えると、端部角度θを好ましい値の範囲である５°〜３０°としても、後述するアルミナ系介在物とスラグ系介在物の浮上分離率が０．５０以下とならない場合が生じうるからである。 The upper limit of 10 ° in the preferred range and more preferred range of the elevation angle α is that the alumina described later is used even if the end portion angle θ is set to a preferred range of 5 ° to 30 ° when the elevation angle α exceeds 10 °. This is because the floating separation rate of the system inclusions and the slag type inclusions may not be 0.50 or less.
これは、仰角αが１０°を超えると、後述するように、スリーブの両端部を切削する部分が多くなるためと考えられる。 This is presumably because when the elevation angle α exceeds 10 °, as will be described later, there are many portions that cut both ends of the sleeve.
［ステップ３］スリーブの両端部の端部角度を決定するステップである。 [Step 3] This is a step of determining end angles of both ends of the sleeve.
端部角度１２とは、スリーブ両端部１７の断面形状である境界曲線が直線的な場合には、図１（ｂ）に示すように、スリーブを真横から見たときのスリーブ両端部１７の断面形状がなす直線と水平線とのなす角度である。
The
また、端部角度１２とは、スリーブ両端部１７の断面形状である境界曲線が外側に対して凸な曲線の場合には、図１（ｃ）に示すようにスリーブ両端部断面中央１９において引いた接線と、スリーブ中央部の断面形状がなす直線とがなす角度であり、端部角度を５°と３０°の間とすることが望ましい。
Further, the
言い換えれば、スリーブ両端部１７が図１（ｂ）の円錐台形状の形状とするためには、漸次当該スリーブの両端部の径が端部に行くほど増加する形状の端部が円錐台形の場合には、前記中央部内径をｒ0、スリーブの端部の最大半径ｒt、スリーブの端部の長さをＬtと表す場合に、 In other words, in order for the sleeve both ends 17 to have the truncated cone shape of FIG. 1B, the end of the shape where the diameter of the both ends of the sleeve gradually increases toward the end is a truncated cone shape. In the case where the inner diameter of the central portion is represented by r 0 , the maximum radius r t of the end portion of the sleeve, and the length of the end portion of the sleeve is represented by L t ,
上記（式１）で決まる角度である端部角度は５°と３０°の間とする理由を説明する。 The reason why the end angle, which is the angle determined by the above (Equation 1), is between 5 ° and 30 ° will be described.
下限５°は、流れの分散による流速低減効果を得るための数値であり、上限３０°は、噴流が周りの流体を巻き込んで逆に増加してしまうことを防止するために決められる。 The lower limit of 5 ° is a numerical value for obtaining the effect of reducing the flow velocity due to the dispersion of the flow, and the upper limit of 30 ° is determined in order to prevent the jet flow from entraining the surrounding fluid and conversely increasing.
また、ｒtは、ｒ0以上であることが必要であるが、２ｒ0以下であることが好ましい。 In addition, r t needs to be r 0 or more, but is preferably 2r 0 or less.
さらに、スリーブの全長をＬとすれば、スリーブの端部の長さＬｔは、Ｌ／８以上、Ｌ／４以下の範囲であることが好ましい。 Furthermore, if the total length of the sleeve is L, the length Lt of the end portion of the sleeve is preferably in the range of L / 8 or more and L / 4 or less.
このような条件を満足することで、さらに良い効果を奏する。 Satisfying such a condition provides a better effect.
［ステップ４］スリーブ１１の切削部分を決定して削除するステップである。 [Step 4] This is a step of determining and deleting the cut portion of the sleeve 11.
仰角αが０°超なので、図１（ａ）に記載のスリーブ両端部１７を切削しないと、連続鋳造設備に装備できない。 Since the elevation angle α is greater than 0 °, the continuous casting equipment cannot be equipped unless both ends 17 of the sleeve shown in FIG.
そこで、仮に図１（ａ）に記載のスリーブ１１を作成した場合に、仰角αで設置する場合に切削しなければならない部分を決定することで、製造の段階から当該部分を除外したスリーブを作成するか、図１（ａ）に記載のスリーブ１１を作成した後に切削決定された部分を切削する。 Therefore, if the sleeve 11 shown in FIG. 1 (a) is created, the sleeve that is to be cut when it is installed at the elevation angle α is determined, so that the sleeve is removed from the manufacturing stage. Alternatively, after the sleeve 11 shown in FIG. 1 (a) is created, the portion determined to be cut is cut.
なお、仰角が１０°以下である場合には、切削部分が少ないことから、切削前のスリーブが本発明の条件を満足すれば、本発明の効果を奏する可能性が高いと考えられる。 In addition, when the elevation angle is 10 ° or less, there are few cutting parts. Therefore, if the sleeve before cutting satisfies the conditions of the present invention, there is a high possibility that the effects of the present invention will be achieved.
［ステップ５］スリーブ１１をタンディッシュに装備するステップである。 [Step 5] This is a step of mounting the sleeve 11 on the tundish.
タンディッシュ装置の受湯室３と出湯室４の間に、スリーブ１１を装備するためのチャネル５を作成し、ステップ３迄に製造されたスリーブ１１を組み込む。
A channel 5 for mounting the sleeve 11 is created between the hot
チャネル５の出側、入側においては、スリーブ両端部１７が、受湯室３ないし出湯室４の壁により構成される線から出ないように留意する。すなわち、スリーブ１１がチャネル５の内部に存在することが必要である。
At the outlet side and the inlet side of the channel 5, care is taken so that the
なぜなら、受湯室３ないし出湯室４の壁により構成される線からはみ出たスリーブ１１の端部は破損しやすく、当該部分から徐々にスリーブ内部が破損することを防止するためである。
This is because the end portion of the sleeve 11 that protrudes from the line constituted by the walls of the hot
（シミュレーションによる比較）
本発明例としては、本発明のタンディッシュ装置を用いた場合、比較例としては、従来のタンディッシュ装置を用いた場合、について外向流等に起因する溶融金属の支流の挙動についてシミュレーションにより比較をおこなった。
(Comparison by simulation)
As an example of the present invention, when the tundish device of the present invention is used, as a comparative example, when a conventional tundish device is used, the behavior of the molten metal tributary caused by the outward flow is compared by simulation. I did it.
［シミュレーション条件］
＜本発明の装置＞
本発明のタンディッシュ装置としては、図３および図４に示すタンディシュ装置を用い、スリーブには、図１（ａ）に記載されるスリーブを用いる。
＜比較例の装置＞
比較例の装置としては、図５および図６に示す従来のタンディシュ装置を用い、スリーブには、図７に記載される従来スリーブ３１を用いる。
[Simulation conditions]
<Apparatus of the present invention>
The tundish apparatus shown in FIGS. 3 and 4 is used as the tundish apparatus of the present invention, and the sleeve shown in FIG. 1A is used as the sleeve.
<Device of Comparative Example>
The conventional tundish apparatus shown in FIGS. 5 and 6 is used as the apparatus of the comparative example, and the
［シミュレーション結果］
シミュレーションにより外向流に起因する溶融金属の支流の挙動について検討した。
＜本発明例＞
本発明のタンディッシュ装置を用いた場合には、溶融金属の支流２９は図２（ａ）のように構成されるが、湯面に浮遊するスラグなどの酸化物を巻き込み、非金属介在物の浮上分離を阻害するものは認められなかった。
＜比較例＞
従来のタンディッシュ装置を用いた場合には、溶融金属の支流２９は図８（ａ）のように構成され、湯面に浮遊するスラグなどの酸化物を巻き込み、非金属介在物の浮上分離を阻害する可能性が極めて高いことが認められる。
＜比較結果＞
本発明のタンディッシュ装置を用いた場合には、従来のタンディッシュ装置を用いた場合に比して、湯面に浮遊するスラグなどの酸化物を巻き込み、非金属介在物の浮上分離を阻害する可能性が低いことが認められる。
[simulation result]
The behavior of the tributary of the molten metal due to the outward flow was studied by simulation.
<Invention Example>
When the tundish apparatus of the present invention is used, the
<Comparative example>
When a conventional tundish apparatus is used, the
<Comparison result>
When the tundish apparatus of the present invention is used, an oxide such as slag floating on the molten metal surface is involved, and the floating separation of nonmetallic inclusions is hindered, compared with the case of using the conventional tundish apparatus. It is recognized that the possibility is low.
湯面に浮遊するスラグなどの酸化物を巻き込み、非金属介在物の浮上分離を阻害する可能性について、本発明例としては本発明のタンディッシュ装置を用い、比較例としては従来のタンディッシュ装置を用いた場合について外向流等に起因する溶融金属の支流の挙動について実験より比較をおこなった。 Regarding the possibility of inhibiting the floating separation of non-metallic inclusions by involving oxides such as slag floating on the molten metal surface, the tundish apparatus of the present invention is used as an example of the present invention, and the conventional tundish apparatus is used as a comparative example. We compared the behavior of the molten metal tributary flow caused by the outward flow etc. by using experiments.
（実施設備）
実施にあたり用いる設備は、１ストランド鋳造用の３０ｔタンディッシュであり、長さ１ｍ、直径１２ｃｍの円筒状の誘導加熱チャネルが２本設けられ、取鍋からノズルを通じて溶融金属が注入される受湯室と、溶融金属を鋳型に注入する側の出湯室を繋いでいる。 また、チャネル周囲には鉄心と誘導コイルが設置され、チャネル内に誘導電流を流す構造となっている。
(Equipment)
The equipment used for the implementation is a 30-ton tundish for 1-strand casting, provided with two cylindrical induction heating channels with a length of 1 m and a diameter of 12 cm, and molten metal is injected from the ladle through the nozzle. And a hot water discharge chamber on the side where molten metal is poured into the mold. In addition, an iron core and an induction coil are installed around the channel so that an induced current flows in the channel.
（実施方法）
本発明例および比較例の実施にあたり、０．７ＭＷ相当の電流を与え、受湯室から出湯室間に至る溶融金属温度を３０℃上昇させる。
(Implementation method)
In carrying out the example of the present invention and the comparative example, a current equivalent to 0.7 MW is applied, and the molten metal temperature between the hot water receiving chamber and the hot water discharge chamber is raised by 30 ° C.
［円錐台形の場合］
スリーブは、１ｍ長で、その両端を１２ｃｍの円錐台状とし、端部角度を０°、１°、３°、５°、１０°、１５°、２０°、２５°、３０°、３３°、３８°と変え、仰角を０°、１°、３°、５°、７°、９°にて設置して試験を実施することとした。
[For frustoconical shape]
The sleeve is 1 m long and has a 12 cm frustoconical shape at both ends. The end angles are 0 °, 1 °, 3 °, 5 °, 10 °, 15 °, 20 °, 25 °, 30 °, 33 °. , 38 °, and the test was carried out by setting the elevation angle at 0 °, 1 °, 3 °, 5 °, 7 °, 9 °.
仰角αが１°、３°、５°、７°、９°のものは本発明例であり、仰角αが０°のものは比較例である。 Those having an elevation angle α of 1 °, 3 °, 5 °, 7 ° and 9 ° are examples of the present invention, and those having an elevation angle α of 0 ° are comparative examples.
また、端部角度が０°以外（１°、３°、５°、１０°、１５°、２０°、２５°、３０°、３３°、３８°）のものは本発明例であり、端部角度が０°のものは比較例である。 Also, those with an edge angle other than 0 ° (1 °, 3 °, 5 °, 10 °, 15 °, 20 °, 25 °, 30 °, 33 °, 38 °) are examples of the present invention. A sample having a part angle of 0 ° is a comparative example.
［境界曲線が外側に凸の曲線の場合］
スリーブは、１ｍ長で、その両端を１２ｃｍの放物線状とし、端部角度を０°、１°、３°、５°、１０°、１５°、２０°、２５°、３０°、３３°、３８°と変え、仰角を０°、１°、３°、５°、７°、９°にて設置して試験を実施することとした。
[When the boundary curve is an outwardly convex curve]
The sleeve is 1 m long and has a parabolic shape with both ends being 12 cm, and end angles are 0 °, 1 °, 3 °, 5 °, 10 °, 15 °, 20 °, 25 °, 30 °, 33 °, The test was carried out with the angle of elevation set at 0 °, 1 °, 3 °, 5 °, 7 °, and 9 °.
仰角αが１°、３°、５°、７°、９°のものは本発明例であり、仰角αが０°のものは比較例である。 Those having an elevation angle α of 1 °, 3 °, 5 °, 7 ° and 9 ° are examples of the present invention, and those having an elevation angle α of 0 ° are comparative examples.
また、端部角度が０°以外（１°、３°、５°、１０°、１５°、２０°、２５°、３０°、３３°、３８°）のものは本発明例であり、端部角度が０°のものは比較例である。 Also, those with an edge angle other than 0 ° (1 °, 3 °, 5 °, 10 °, 15 °, 20 °, 25 °, 30 °, 33 °, 38 °) are examples of the present invention. A sample having a part angle of 0 ° is a comparative example.
（評価方法）
本発明例および比較例の評価にあたり、タンディッシュ装置内のアルミナ系介在物とスラグ系介在物の浮上分離率指数を測定した。アルミナ系介在物は、非球状で数μｍ径のアルミナが凝集したものであり、スラグ系介在物は、低融点のため溶融金属中で溶融状態にあった球状のものである。
(Evaluation method)
In the evaluation of the present invention example and the comparative example, the floating separation index of alumina inclusions and slag inclusions in the tundish apparatus was measured. The alumina inclusions are non-spherical aggregates of alumina having a diameter of several μm, and the slag inclusions are spherical in a molten state in the molten metal due to a low melting point.
スラグ系の介在物は受湯室内に取鍋から流入し湯面に浮遊したスラグが溶融金属流動により溶融金属中に巻き込まれたものである。 The slag inclusions are slag that flows from the ladle into the hot water receiving chamber and floats on the molten metal surface, and is entrained in the molten metal by the molten metal flow.
取鍋から溶融金属を注入するノズル横で採取したサンプルの断面を顕微鏡観察して１０μｍ径以上の非金属介在物の個数（ｃ１）をカウントし、鋳型内で採取したサンプルの断面を顕微鏡観察して１０μｍ径以上の非金属介在物の個数（ｃ２）をカウントして、ｃ２／ｃ１を浮上分離率指数とする。 The cross section of the sample collected next to the nozzle for pouring molten metal from the ladle is observed with a microscope, the number of non-metallic inclusions (c1) having a diameter of 10 μm or more is counted, and the cross section of the sample collected within the mold is observed with a microscope. The number of non-metallic inclusions having a diameter of 10 μm or more (c2) is counted, and c2 / c1 is defined as a floating separation index.
評価にあたり、端部角度０°をベースとして、比較する。 In the evaluation, a comparison is made based on an end angle of 0 °.
アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．５０以下である場合には、極めて良好（◎）、０．７０以下である場合には良好（○）とし、それ以外は不合格（×）とする。 For both alumina inclusions and slag inclusions, if the floating separation rate is 0.50 or less, it is very good (◎), if it is 0.70 or less, it is good (○), otherwise Fail (x).
（評価結果） (Evaluation results)
［円錐台形の場合］
スリーブ両端部１２が円錐台形の場合についての実施結果を表１に示す。
＜仰角αが０°の場合＞
端部角度θがいずれの角度の場合でも、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．７０超であり、不合格（×）である。
＜仰角αが１°、３°、５°、７°、９°の場合＞
[For frustoconical shape]
Table 1 shows an implementation result when the
<When elevation angle α is 0 °>
Regardless of the angle of the end portion angle θ, both of the alumina inclusions and the slag inclusions have a floating separation ratio of more than 0.70 and are rejected (x).
<When elevation angle α is 1 °, 3 °, 5 °, 7 °, 9 °>
端部角度θが０°の場合は、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．７０超であり、不合格（×）である。 When the end angle θ is 0 °, both the alumina inclusions and the slag inclusions have a floating separation ratio of more than 0.70, which is rejected (x).
端部角度θが１°、３°、あるいは、３３°、３８°のときは、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．７０以下であり、良好（○）である。 When the end angle θ is 1 °, 3 °, 33 °, or 38 °, the floating separation rate is 0.70 or less for both the alumina inclusions and the slag inclusions, which is good (◯). is there.
端部角度θが５°以上３０°以下の場合には、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．５０以下であり、極めて良好（◎）である。 When the edge angle θ is 5 ° or more and 30 ° or less, the floating separation rate of both the alumina inclusions and the slag inclusions is 0.50 or less, which is very good (◎).
［境界曲線が外側に凸の曲線の場合］
スリーブ両端部１２の断面が放物線の場合についての実施結果を表２に示す。
＜仰角αが０°の場合＞
端部角度θがいずれの角度の場合でも、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．７０超であり、不合格（×）である。
＜仰角αが１°、３°、５°、７°、９°の場合＞
[When the boundary curve is an outwardly convex curve]
Table 2 shows an implementation result when the cross section of the sleeve both ends 12 is a parabola.
<When elevation angle α is 0 °>
Regardless of the angle of the end portion angle θ, both of the alumina inclusions and the slag inclusions have a floating separation ratio of more than 0.70 and are rejected (x).
<When elevation angle α is 1 °, 3 °, 5 °, 7 °, 9 °>
端部角度θが０°の場合は、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．７０超であり、不合格（×）である。 When the end angle θ is 0 °, both the alumina inclusions and the slag inclusions have a floating separation ratio of more than 0.70, which is rejected (x).
端部角度θが１°、３°、あるいは、３３°、３８°のときは、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．７０以下であり、良好（○）である。 When the end angle θ is 1 °, 3 °, 33 °, or 38 °, the floating separation rate is 0.70 or less for both the alumina inclusions and the slag inclusions, which is good (◯). is there.
端部角度θが５°以上３０°以下の場合には、アルミナ系介在物とスラグ系介在物ともに、その浮上分離率が０．５０以下であり、極めて良好（◎）である。 When the edge angle θ is 5 ° or more and 30 ° or less, the floating separation rate of both the alumina inclusions and the slag inclusions is 0.50 or less, which is very good (◎).
なお、表１において、特許請求の範囲から外れる値および評価基準を満たさない値等については、下線を付した。 In Table 1, values that deviate from the claims and values that do not satisfy the evaluation criteria are underlined.
なお、表２において、特許請求の範囲から外れる値および評価基準を満たさない値等については、下線を付した。 In Table 2, values that deviate from the claims and values that do not satisfy the evaluation criteria are underlined.
本発明の装置及び方法は、溶融金属の連続鋳造において利用可能である。 The apparatus and method of the present invention can be used in continuous casting of molten metal.
１ タンディッシュ装置
２ 取鍋からの溶融金属注入ノズル
３ 受湯室
４ 出湯室
５ チャネル
６ 鉄心
７ 誘導コイル
８ 鋳型への流出口
９ 溶融金属の主流
１０ 電流が流れる方向
１１ スリーブ
１２ 端部角度
１３ 仰角
１４ スリーブの中心軸
１５ 水平線
１６ スリーブ接続部
１７ スリーブ両端部
１８ スリーブ中央部
１９ スリーブ両端部断面の中央
２０ 溶融金属の主流
２１ 外向流
２２ 侵入流
２９ 溶融金属の支流
３１ 従来スリーブ
３２ 従来チャネル
Ｐ１ 溶融金属静圧
Ｐ２ 噴射力
Ｐ３ 電磁収縮力
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記チャネルに装備される中空チューブであるスリーブは、筒状のスリーブ中央部と当該スリーブ中央部の両端に接続するスリーブ両端部とから成り、前記スリーブ両端部の径はそれぞれ前記スリーブの端に行くほど増加し、前記スリーブの中心軸を含む平面で切断したときの前記スリーブの断面において前記スリーブ両端部の断面形状は外側に対して凸な曲線又は直線をなし、
前記断面において、前記スリーブ両端部のそれぞれ断面形状がなす曲線又は直線の中央において引いた接線と、前記スリーブ中央部の断面形状がなす直線とがなす角度である端部角度を１°〜３８°とし、
前記スリーブは、前記受湯室の側が前記出湯室の側よりも高くなるように傾き、前記中心軸と水平線とがなす角度である仰角が０°超１０°以下で装備されている、
ことを特徴とするタンディッシュ装置。 A continuous casting tundish apparatus having a molten metal injection nozzle from a ladle, an outlet to a mold, a hot water receiving room, a hot water supply room, a channel connecting them, and an induction heating device for causing an induction current to flow through the channel,
The sleeve , which is a hollow tube provided in the channel, is composed of a cylindrical sleeve central portion and sleeve end portions connected to both ends of the sleeve central portion, and the diameters of both ends of the sleeve go to the end of the sleeve, respectively. more increased, the cross-sectional shape of the sleeve opposite ends to name a convex curve or a straight line relative to the outer in the cross section of the sleeve when cut in a plane including the central axis of the sleeve,
In the cross section, an end angle, which is an angle formed by a tangent drawn at the center of a curve or a straight line formed by the cross-sectional shape of each end portion of the sleeve, and a straight line formed by the cross-sectional shape of the sleeve central portion is 1 ° to 38 °. age,
The sleeve is equipped with an elevation angle of more than 0 ° and not more than 10 °, which is an angle formed by the central axis and a horizontal line, so that the side of the hot water receiving chamber is higher than the side of the hot water chamber .
A tundish device characterized by that.
前記端部角度は、５°〜３０°であることを特徴とする請求項１に記載のタンディッシュ装置。 If the cross-sectional shape of the sleeve is convex curve with respect to outside,
The tundish apparatus according to claim 1 , wherein the end angle is 5 ° to 30 °.
端部角度は、５°〜３０°であることを特徴とする請求項１に記載のタンディッシュ装置。 When the cross-sectional shape of both ends of the sleeve is a straight line ,
The tundish device according to claim 1 , wherein an end angle is 5 ° to 30 ° .
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