JP6139787B2 - 冷媒 - Google Patents
冷媒 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6139787B2 JP6139787B2 JP2016523231A JP2016523231A JP6139787B2 JP 6139787 B2 JP6139787 B2 JP 6139787B2 JP 2016523231 A JP2016523231 A JP 2016523231A JP 2016523231 A JP2016523231 A JP 2016523231A JP 6139787 B2 JP6139787 B2 JP 6139787B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- r227ea
- butane
- refrigerant
- compressor
- refrigerant composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 title claims description 69
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 52
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 31
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 31
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N isopentane Chemical compound CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 23
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N Pentane Chemical compound CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 235000013847 iso-butane Nutrition 0.000 claims description 10
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims description 6
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N Propene Chemical compound CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 4
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical compound CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- IAQRGUVFOMOMEM-ONEGZZNKSA-N trans-but-2-ene Chemical compound C\C=C\C IAQRGUVFOMOMEM-ONEGZZNKSA-N 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 32
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 19
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 17
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 12
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 8
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 8
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 5
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 4
- 150000004996 alkyl benzenes Chemical class 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 230000000779 depleting effect Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 231100000053 low toxicity Toxicity 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N dimethyl butane Natural products CCCC(C)C AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920000570 polyether Polymers 0.000 description 1
- 229920005862 polyol Polymers 0.000 description 1
- -1 polyol esters Chemical class 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000005437 stratosphere Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
- C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
- C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/10—Components
- C09K2205/12—Hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/10—Components
- C09K2205/12—Hydrocarbons
- C09K2205/122—Halogenated hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/22—All components of a mixture being fluoro compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/40—Replacement mixtures
- C09K2205/43—Type R22
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubricants (AREA)
Description
本発明は、熱ポンプにおいて使用するための、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）冷媒混合物に関する。
本発明は、また、多成分の流体冷媒を含む、特に、しかし限定的ではない、空調や他の熱ポンプシステムのための、熱ポンプに関する。
本明細書において、「熱ポンプ」という用語は、一般的に、機械的な動作の入力（input）および、揮発性冷媒の、循環的な濃縮と蒸発を含むことによって、熱勾配に反して、熱源から吸熱器に熱を移動する、任意の動力を与えられたデバイスを記載するのに使用される。エアコンや冷蔵庫は、熱ポンプの特別な形態であり、密閉空間を冷却するという意図された適用のために、低い温度が必要である。逆に、ヒートポンプは、熱ポンプの特別な形態であり、密閉空間を加熱という意図された適用のために、高い温度が必要である。エアコンユニットまたは冷蔵庫と、ヒートポンプの区別は、単に、意図された目的の１つというだけで、動作原理ではない。確かに、多くの、いわゆる「エアコン」システムは、特定の時間に、ユーザーの必要性に応じて、加熱または冷却を供給するために設計されている。本明細書において、「エアコン」という用語は、冷却のみを目的とするシステムに適用される。選択した操作モードに応じて、熱または冷却を提供できる熱ポンプは、本明細書においては、「可逆熱ポンプ」として呼ばれる。熱ポンプは、一般的に、エバポレーター、コンデンサーおよびポンプを含む閉鎖回路を含む。
すべての熱ポンプのデバイスは、化石燃料の燃焼により、大気中に、ＣＯ２を放出することによる地球温暖化（global warming）に、潜在的に関与するかもしれない、外部の熱源によって駆動されてもよい。ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣｓ）などの、高い地球温暖化能力を有する、冷媒の放出によって引き起こされる、「直接的な」地球温暖化と区別するために、これは、「間接的な」地球温暖化と呼ぶことがある。熱ポンプの操作による、地球温暖化に対する直接的および間接的な関与の合計は、その「総合等価温暖化因子」や「ＴＥＷＩ」として知られている。大抵の熱ポンプについて、たとえば、少なくとも、５つの要因によって、間接的な関与は、顕著に、直接の効果を超える。熱ポンプによって、惹き起された、合計地球温暖化は、よりエネルギー効率的なデバイスを作ることによって、または、潜在的に、より低い地球温暖化能力を有する冷媒と、ＨＦＣｓを交換することによって、削減されうる。好ましくは、両方のアプローチの組み合わせが、使用されてもよい。
Ｒ１２（ＣＦ２Ｃ１２）やＲ５０２などのクロロフルオロカーボン（ＣＦＣｓ）およびＲ２２などハイドロクロロフルオロカーボン（ＨＣＦＣｓ）は、オゾン層を攻撃する紫外光によって、それらが分解される成層圏に移行することが良く知られている。このようなオゾン層破壊物質（ＯＤＳ）は、ＨＦＣｓ、ＨＦＯｓ、および、ハイドロカーボンなどの非オゾン破壊代替物に置き換えられるプロセスにある。
Ｒ５０２の、主な非オゾン破壊代替物は、冷媒番号Ｒ４０４ＡおよびＲ５０７を有する、ＨＦＣ組成物である。これらは、エネルギー効率、非可燃性、低毒性および熱力学的性質の面で、優れた冷媒でありながら、それにもかかわらず、通常使用されるＨＦＣｓの範囲のハイエンドである、ＧＷＰｓを有する。気候変動に関する、政府間のパネルの第４回の評価報告書によれば、Ｒ４０４ＡおよびＲ５０７は、それぞれ、３，９２２および３，９８５のＧＷＰｓを有する。
ＨＦＣの冷媒としての使用における問題は、システムにおいて、ＨＦＣを作動するのに使用される、ポンプの円滑な運転を確保するため使用される、潤滑剤と相性が悪いことである。多くの既存システムは、Ｒ１２またはＲ２２のような、ＣＦＣ’ｓおよび、ＨＣＦＣｓ、または、Ｒ５０２のような、古いＣＦＣ／ＨＣＦＣ混合物と一緒に、使用されるように設計された。これらの冷媒は、鉱物油やアルキルベンゼン潤滑剤と互換性がある。しかし、ＣＦＣを置換するために使用されるＨＦＣ混合物は、鉱物油または他のハイドロカーボン潤滑剤と、混和性が低いので、ハイドロカーボンコンポーネントの使用が必要とされてきた。ハイドロカーボンは、自らの潜在的な燃焼性および可燃性混合物を形成する自らの性質のため、問題である。ＡＳＨＲＡＥカテゴリー１として承認されるための要件には、最悪の場合の形成／分別の条件の下で、非可燃性の要件を含む。ペンタンなどの高沸点ハイドロカーボンは、コンテナーの中に留まり、可燃性残渣を形成するに傾向があるに対し、プロパンまたはイソブタンなどの低沸点ハイドロカーボンは、漏出の初期段階中に揮発する。共沸混合物を形成でき、同じような沸点を持つ、ハイドロカーボンおよびＨＦＡ‘ｓと、共同蒸留される傾向がある。さらに、ハイドロカーボンコンポーネントに課せられた要件は、異なった用途に必要な、冷媒ブレンドの作業温度によって、様々に変化する。スーパーマーケットの冷凍庫は、−３５℃で、家庭用冷凍庫で、−１８℃から−２５℃で、家庭用冷蔵庫で、−３℃から６℃、および、エアコンシステムで、０℃から２０℃で、使用されてもよい。したがって、燃焼の危険性を形成することなく、ハイドロカーボンの分量を最大化することに、多くの注意が払われてきた。
潤滑油を、完全に交換することは実用的ではないので、新しい機器に使用される冷媒とは対照的に、既存の機器の冷媒混合物を交換する際に、特別な問題が発生する。したがって、新たに交換する冷媒は、既存の潤滑剤、特に、鉱物油またはアルキルベンゼン、と互換性がなければならない。しかし、冷媒は、ポリエステルまたは他の一般的に用いられる潤滑剤を含む機器と使用できなければならない。
本発明によれば、任意にハイドロカーボンコンポーネントと共に、
Ｒ２２７ｅａ ３−９％
Ｒ１３４ａ ２５−７０％
Ｒ１２５ ３−３５％
Ｒ３２ １０−３５％
からなるハイドロフルオロカーボンコンポーネントから実質的になる冷媒組成物が提供される。ここで、上記分量は重量基準であり、合計で１００％になるように選択される。
Ｒ２２７ｅａ ３−９％
Ｒ１３４ａ ２５−７０％
Ｒ１２５ ３−３５％
Ｒ３２ １０−３５％
からなるハイドロフルオロカーボンコンポーネントから実質的になる冷媒組成物が提供される。ここで、上記分量は重量基準であり、合計で１００％になるように選択される。
本発明の冷媒は、既存の機器において、Ｒ２２の代替として、使用されてもよい。好適な組成物は、特に有利な性質を有する。圧力は、Ｒ２２の圧力よりも、顕著に大きくなく、Ｒ２２の代替として広く使われている、Ｒ４０７Ｃの圧力よりも、有利に低い。冷媒は、非可燃性で、２２００よりも小さい地球温暖化能力を有する。
コンプレッサー吐出温度は、Ｒ２２の場合よりも低い。しかし、潤滑油の分解が減少し、その結果、長期使用中に、吐出口からの分解生成物の生成が少なくなるので、コンプレッサー吐出温度は有利である。
冷媒は、エアコン、冷凍および一般的なヒートポンプのために使用可能である。温度のグライドは、例えば、３．９から４．７℃の範囲で、比較的高い。比較的高いグライドは、より高いエネルギー効率と能力を提供する。キロワット当たりの流量は、Ｒ２２に匹敵する。これは、本冷媒を、Ｒ２２の既存の機器の改造（retrofit）として、使用することを可能にする。本発明の冷媒は、容易に市販されている成分を使って製剤化することができるという、さらなる利点がある。パフォーマンスの効率は、Ｒ２２に匹敵する。重要なことは、特に、より揮発性の化合物が、混合物から失われている漏出の終わりに、非可燃性を維持しながら、ＧＷＰが低い点である。漏出中に、可燃性成分が、混合物から、徐々に、失われていき、エスケープする蒸気も、残液も、可燃性でないことは、重要である。
ハイドロカーボンコンポーネントが使用される場合、これは、ハイドロカーボン潤滑油 例えば 鉱物油、アルキルベンゼンまたはポリオレフィン潤滑剤、および、また、酸素を含む潤滑剤、特に、ポリオールエステルおよびポリエーテルとも、互換性がある。
Ｒ２２７ｅａの好適な分量は、３％から８％の範囲にある。
Ｒ１３４ａの好適な分量は、４２．５％から７０％で、より好ましくは、４２．５％から６５％である。
Ｒ１２５の好適な分量は、３％から２０％である。
Ｒ３２の好適な分量は、１０％から２０％である。
Ｒ１３４ａの好適な分量は、４２．５％から７０％で、より好ましくは、４２．５％から６５％である。
Ｒ１２５の好適な分量は、３％から２０％である。
Ｒ３２の好適な分量は、１０％から２０％である。
別の好ましい組成物は、以下からなるハイドロフルオロカーボンコンポーネントを有する。
Ｒ２２７ｅａ ３−９％
Ｒ１３４ａ ２５−７０％
Ｒ１２５ １２−３５％
Ｒ３２ １０−３５％
Ｒ２２７ｅａ ３−９％
Ｒ１３４ａ ２５−７０％
Ｒ１２５ １２−３５％
Ｒ３２ １０−３５％
ＨＦＣコンポーネントの割合でブレンドが定義されている本明細書において、そのブレンドは、また、任意に、ハイドロカーボンコンポーネントを含んでいてもよい。ここで、分量は重量基準により、ＨＦＣおよびＨＣの分量は、一緒になって、合計で、１００％になるように選択される。
さらなる好適な組成物は、以下からなるハイドロフルオロカーボンコンポーネントを有する。
Ｒ２２７ｅａ ３−６％
Ｒ１３４ａ ４２．５−６５％
Ｒ１２５ １５−３０％
Ｒ３２ １０−２０％
Ｒ２２７ｅａ ３−６％
Ｒ１３４ａ ４２．５−６５％
Ｒ１２５ １５−３０％
Ｒ３２ １０−２０％
別の冷媒組成物は、任意にハイドロカーボンコンポーネントと共に、
Ｒ２２７ｅａ ３−９％
Ｒ１３４ａ ２５−７０％
Ｒ１２５ ３−３５％
Ｒ３２ １０−３５％
から実質的になる。ここで、上記分量は重量基準で、合計で１００％になるように選択される。
Ｒ２２７ｅａ ３−９％
Ｒ１３４ａ ２５−７０％
Ｒ１２５ ３−３５％
Ｒ３２ １０−３５％
から実質的になる。ここで、上記分量は重量基準で、合計で１００％になるように選択される。
好適な組成物の具体的な例は次の通りですある：−
百分率の分量
Ｒ２２７ｅａ ５ ３ ５ ５ ２
Ｒ１３４ａ ７０ ６７ ５９ ６０ ６９
Ｒ１２５ ５ １０ １０ ３
Ｒ３２ ２５ ２５ ２６ ２５ ２６
百分率の分量
Ｒ２２７ｅａ ５ ３ ５ ５ ２
Ｒ１３４ａ ７０ ６７ ５９ ６０ ６９
Ｒ１２５ ５ １０ １０ ３
Ｒ３２ ２５ ２５ ２６ ２５ ２６
ハイドロカーボンコンポーネントは、プロパン、２−メチルプロパン、ブタン、ペンタン、２−メチルブタンおよびそれらの混合物からなる群から選択されるハイドロカーボンが、重量基準で、０．６％から５％、好ましくは、１から５％からなっていてもよい。
好適なハイドロカーボンは、ブタン、２−メチルプロパンおよび２−メチルブタンおよびそれらの混合物から選択される。
特に好ましいのは、ブタンおよび２−メチルブタンの混合物である。総ハイドロカーボンが、１．２％になるように、０．６％のブタンと０．６％の２−メチルブタンの分量が、満足のいく、油のリターンを達成するために採用される。
好適には、油のリターンを補助するために、ハイドロカーボンコンポーネントは、１％から６％の以下からなる群から選択されるハイドロカーボンコンポーネントからなってもよい：プロペン、プロパン、２−メチルプロパン、ｎ−ブタン、ブト−１−エン、ブト−２−エン、２−メチルプロペン、ｎ−ペンタンおよび２−メチルブタン、またはそれらの混合物。ハイドロカーボン油で、コンプレッサーを潤滑する場合、２つ以上のハイドロカーボンを含むブレンドが好ましい。
特に好ましいハイドロカーボンコンポーネントは、それぞれが、０．６重量％以上の分量で存在するブタンおよび２−メチルブタンの混合物からなる。
特定の好適な組成物は、０．６から１．９％、好ましくは、０．６％のｎ−ブタンと、０．３から０．６％、好ましくは、０．６％の２−メチルブタンを含む。
特に好ましい組成物は、以下からなる。
％
Ｒ２２７ｅａ ４−６
Ｒ１３４ａ ５０−５５
Ｒ１２５ １７−２２
Ｒ３２ １７−２２
ｎ−ブタン ０．６−２
２−メチルブタン ０．６−２
％
Ｒ２２７ｅａ ４−６
Ｒ１３４ａ ５０−５５
Ｒ１２５ １７−２２
Ｒ３２ １７−２２
ｎ−ブタン ０．６−２
２−メチルブタン ０．６−２
特に好ましい組成物は以下からなる。
％
Ｒ２２７ｅａ ５
Ｒ１３４ａ ５３．８
Ｒ１２５ ２０
Ｒ３２ ２０
ｎ−ブタン ０．６
２−メチルブタン ０．６
％
Ｒ２２７ｅａ ５
Ｒ１３４ａ ５３．８
Ｒ１２５ ２０
Ｒ３２ ２０
ｎ−ブタン ０．６
２−メチルブタン ０．６
別の好ましい組成物は以下からなる。
％
Ｒ２２７ｅａ ５
Ｒ１３４ａ ５４．４
Ｒ１２５ ２０
Ｒ３２ ２０
２−メチルブタン ０．６
％
Ｒ２２７ｅａ ５
Ｒ１３４ａ ５４．４
Ｒ１２５ ２０
Ｒ３２ ２０
２−メチルブタン ０．６
好適な特定の組成物は、次の混合物からなる。
１） Ｒ１３４ａ ３１％
Ｒ３２ ３１％
Ｒ１２５ ３１％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ハイドロカーボンコンポーネント ２％
２） Ｒ１３４ａ ３４．５％
Ｒ３２ ３０％
Ｒ１２５ ３０％
Ｒ２２７ｅａ ４％
ハイドロカーボンコンポーネント １．５％
３） Ｒ１３４ａ ２５％
Ｒ３２ ３２％
Ｒ１２５ ３２．５％
Ｒ２２７ｅａ ９％
ハイドロカーボンコンポーネント １．５％
４） Ｒ１３４ａ ３０．５％
Ｒ３２ ３１％
Ｒ１２５ ３１％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ハイドロカーボンコンポーネント ２．５％
５） Ｒ１３４ａ ３７％
Ｒ３２ ２８％
Ｒ１２５ ３０．５％
Ｒ２２７ｅａ ３％
ハイドロカーボンコンポーネント １．５％
６） Ｒ１３４ａ ５８．５％
Ｒ３２ １６％
Ｒ１２５ １９％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
７） Ｒ１３４ａ ６０％
Ｒ３２ １６％
Ｒ１２５ １９％
Ｒ２２７ｅａ ５％
８） Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
９） Ｒ１３４ａ ５５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
１０）Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
１１）Ｒ１３４ａ ６３．５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
１２）Ｒ１３４ａ ５８．５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
１３）Ｒ１３４ａ ６５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ５％
１４）Ｒ１３４ａ ５５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
１５）Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
ｎ−ブタン ０．９％
２−メチルブタン ０．６％
１６）Ｒ１３４ａ ７０％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
１７）Ｒ１３４ａ ６７％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ ０．５％
Ｒ２２７ｅａ ０．３％
１８）Ｒ１３４ａ ５９％
Ｒ３２ ２６％
Ｒ１２５ １０％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
１９）Ｒ１３４ａ ６０％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ １０％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
２０）Ｒ１３４ａ ６９％
Ｒ３２ ２６％
Ｒ１２５ ３％
Ｒ２２７ｅａ ０．２％
１） Ｒ１３４ａ ３１％
Ｒ３２ ３１％
Ｒ１２５ ３１％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ハイドロカーボンコンポーネント ２％
２） Ｒ１３４ａ ３４．５％
Ｒ３２ ３０％
Ｒ１２５ ３０％
Ｒ２２７ｅａ ４％
ハイドロカーボンコンポーネント １．５％
３） Ｒ１３４ａ ２５％
Ｒ３２ ３２％
Ｒ１２５ ３２．５％
Ｒ２２７ｅａ ９％
ハイドロカーボンコンポーネント １．５％
４） Ｒ１３４ａ ３０．５％
Ｒ３２ ３１％
Ｒ１２５ ３１％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ハイドロカーボンコンポーネント ２．５％
５） Ｒ１３４ａ ３７％
Ｒ３２ ２８％
Ｒ１２５ ３０．５％
Ｒ２２７ｅａ ３％
ハイドロカーボンコンポーネント １．５％
６） Ｒ１３４ａ ５８．５％
Ｒ３２ １６％
Ｒ１２５ １９％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
７） Ｒ１３４ａ ６０％
Ｒ３２ １６％
Ｒ１２５ １９％
Ｒ２２７ｅａ ５％
８） Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
９） Ｒ１３４ａ ５５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
１０）Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
１１）Ｒ１３４ａ ６３．５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
１２）Ｒ１３４ａ ５８．５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
１３）Ｒ１３４ａ ６５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ５％
１４）Ｒ１３４ａ ５５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
１５）Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
ｎ−ブタン ０．９％
２−メチルブタン ０．６％
１６）Ｒ１３４ａ ７０％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
１７）Ｒ１３４ａ ６７％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ ０．５％
Ｒ２２７ｅａ ０．３％
１８）Ｒ１３４ａ ５９％
Ｒ３２ ２６％
Ｒ１２５ １０％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
１９）Ｒ１３４ａ ６０％
Ｒ３２ ２５％
Ｒ１２５ １０％
Ｒ２２７ｅａ ０．５％
２０）Ｒ１３４ａ ６９％
Ｒ３２ ２６％
Ｒ１２５ ３％
Ｒ２２７ｅａ ０．２％
好ましい実施態様で、本発明の冷媒組成物は、更なる化合物が、可能性のある不純物の痕跡を除いて、機能する分量で存在しないという意味で、記載されている成分からなっていてもよい。
本発明のブレンドの燃焼性は、好ましくは、米国暖房冷凍空調学会（ＡＳＨＲＡＥ）の３４分類に従って、Ａ２の評価、すなわち、低毒性で、穏やかに可燃性である。より好ましくは、ブレンドは、Ａ１の評価、すなわち、低毒性で、非可燃性である。
本明細書において、熱ポンプのエネルギー効率は、その「性能の係数」（ＣＯＰ）として表される。それは、生産された冷却を、コンプレッサーを駆動する電気モーターへの入力エネルギーで割った率として定義される。
本明細書において言及されている、割合やその他の分量は、特に断らない限り、重量基準であり、そして、合計で１００％として引用された任意の範囲から選択される。
本発明は、さらに実施例の手段により記述されるが、いかなる限定的な意味ではない。
以下の成分を含むブレンドを調製した。
以下の成分を含むブレンドを調製した。
実施例１
表４は、典型的な空調システムで使用される、市販の冷媒に関する循環の比較データ（comparative cycle data）を提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸入し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガス コンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し（rejecting heat to external air）、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下する、膨張デバイス（expansion device）；
低温ガスを蒸発させて、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
表４は、典型的な空調システムで使用される、市販の冷媒に関する循環の比較データ（comparative cycle data）を提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸入し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガス コンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し（rejecting heat to external air）、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下する、膨張デバイス（expansion device）；
低温ガスを蒸発させて、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
空調システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和（sat.）温度（℃）＝７．０ 吸入ガス過熱度（Suction gas superheat）（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和（sat.）温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Liquid subcooling）（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（global warming potential）（ＧＷＰｓ）である。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和（sat.）温度（℃）＝７．０ 吸入ガス過熱度（Suction gas superheat）（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和（sat.）温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Liquid subcooling）（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（global warming potential）（ＧＷＰｓ）である。
実施例２
表５は、典型的な冷蔵システムで使用される、市販の冷媒に関する、循環の比較データを提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下する、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、冷蔵空間から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低圧力、低温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、冷蔵庫を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
表５は、典型的な冷蔵システムで使用される、市販の冷媒に関する、循環の比較データを提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下する、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、冷蔵空間から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低圧力、低温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、冷蔵庫を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
冷蔵システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝−３５．０ 過熱度（superheat）（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝３５．０ 過冷却（subcooling）（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＴＡＲ値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝−３５．０ 過熱度（superheat）（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝３５．０ 過冷却（subcooling）（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＴＡＲ値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。
実施例３
実施例３における冷媒について、同じ動作条件の下で、本明細書に従って調整した、冷媒のブレンドを使用して、典型的な冷蔵システムを、モデル化した。取得したパフォーマンスデータを、表６に示す。
実施例３における冷媒について、同じ動作条件の下で、本明細書に従って調整した、冷媒のブレンドを使用して、典型的な冷蔵システムを、モデル化した。取得したパフォーマンスデータを、表６に示す。
実施例４
表７は、典型的なエアコンシステムに使用される、２つの市販の冷媒、Ｒ４０７ＣおよびＲ２２、に関する、循環の比較データと、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド２４から３０に関する、循環データ、を提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下する、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
空調システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝７．０ 吸引ガス過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。
表７は、典型的なエアコンシステムに使用される、２つの市販の冷媒、Ｒ４０７ＣおよびＲ２２、に関する、循環の比較データと、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド２４から３０に関する、循環データ、を提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下する、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
空調システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝７．０ 吸引ガス過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。
実施例５
表８は、典型的な冷蔵システムに使用される、市販の冷媒と、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド２４から３０に関する、循環の比較データを、提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、冷蔵室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、冷蔵庫を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
表８は、典型的な冷蔵システムに使用される、市販の冷媒と、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド２４から３０に関する、循環の比較データを、提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、冷蔵室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、冷蔵庫を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
冷蔵システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝−３５．０ 過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝３５．０ 過冷却（Ｋ）＝５．０
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝−３５．０ 過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝３５．０ 過冷却（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。
実施例６
表９は、典型的なエアコンシステムに使用される、２つの市販の冷媒、Ｒ４０７ＣおよびＲ２２、に関する、循環の比較データと、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド３１から３５に関する、循環データ、を提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
表９は、典型的なエアコンシステムに使用される、２つの市販の冷媒、Ｒ４０７ＣおよびＲ２２、に関する、循環の比較データと、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド３１から３５に関する、循環データ、を提供する。そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
空調システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝７．０ 吸引ガス過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Ｋ）＝５．０
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝７．０ 吸引ガス過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。
実施例７
表１０は、典型的な冷蔵システムに使用される、市販の冷媒と、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド２４から３０に関する、循環の比較データを、提供する。
そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、冷蔵空間内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、冷蔵庫を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
表１０は、典型的な冷蔵システムに使用される、市販の冷媒と、加えて、本明細書に従って、製剤化された、ブレンド２４から３０に関する、循環の比較データを、提供する。
そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガスコンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却するコンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、冷蔵空間内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、冷蔵庫を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
冷蔵システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝−３５．０ 過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝３５．０ 過冷却（Ｋ）＝５．０
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝−３５．０ 過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝３５．０ 過冷却（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。
実施例８
Ｒ３２が２０％、Ｒ１２５が２０％、Ｒ１３４ａが５３．８％、Ｒ２２７ｅａが５％、ｎ−ブタンが０．６％、および、イソペンタンが０．６％の質量組成を有する、冷媒ブレンド３６を、以下を含む空調システムに使用する。
そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガス コンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却する、コンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、それにより、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
Ｒ３２が２０％、Ｒ１２５が２０％、Ｒ１３４ａが５３．８％、Ｒ２２７ｅａが５％、ｎ−ブタンが０．６％、および、イソペンタンが０．６％の質量組成を有する、冷媒ブレンド３６を、以下を含む空調システムに使用する。
そのようなシステムは、低圧、低温において、冷媒蒸気を吸引し、そして、それを、高圧、高温ガスに圧縮する、ガス コンプレッサーまたはポンプ；
外部の空気に熱を放出し、それにより、冷媒を、液体へと濃縮することによって、熱いガスを冷却する、コンデンサー；
液体の冷媒の圧力を低下させる、膨張デバイス；
低温ガスを蒸発させて、それにより、室内から熱を吸収する、エバポレーター；
そして、生じた、低い圧力、低い温度を、循環を完結するために、コンプレッサーに戻す、ことを含む。これらのコンポーネントは、適切な圧力管で接続され、空調システムが、目標とするレベルで、部屋を維持することを可能にする、温度センサーを含む回路によって制御される。
空調システムの動作条件は、次のとおりである。
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝７．０ 吸引ガス過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Ｋ）＝５．０
システムの冷却能力（ｋＷ）＝１．００
コンプレッサーの等エントロピー効率＝０．８００
コンプレッサーの容積効率＝０．９００
電動モーターの効率＝０．９００
エバポレーター：平均飽和温度（℃）＝７．０ 吸引ガス過熱度（Ｋ）＝５．０
コンデンサー：平均飽和温度（℃）＝４５．０ 液体過冷却（Ｋ）＝５．０
同様に、含まれているのは、それらの成分冷媒の、ＡＲ４値から派生する、地球温暖化能力（ＧＷＰｓ）である。得られたパフォーマンス データを、表Ｘに示す。
Claims (8)
- 任意にハイドロカーボンコンポーネントと共に、
Ｒ２２７ｅａ ３％−６％
Ｒ１３４ａ ４２．５％−６５％
Ｒ１２５ １５％−３０％
Ｒ３２ １０％−２０％
から実質的になり、上記分量は重量基準であり、合計で１００％になるように選択される、冷媒組成物。 - Ｒ１３４ａの分量が、５３．５％−６３．５％の範囲である、請求項１に記載の冷媒組成物。
- 前記冷媒組成物に含まれるハイドロフルオロカーボンコンポーネントは、以下からなる、請求項１に記載の冷媒組成物。
％
Ｒ２２７ｅａ ３−６
Ｒ１３４ａ ４２．５−６５
Ｒ１２５ １５−３０
Ｒ３２ １０−２０ - 以下からなる、請求項１に記載の冷媒組成物。
％
Ｒ２２７ｅａ ４−６
Ｒ１３４ａ ５０−５５
Ｒ１２５ １７−２２
Ｒ３２ １７−２０
ｎ−ブタン ０．６−２
２−メチルプロパン ０．６−２ - 以下からなる、請求項１に記載の冷媒組成物。
％
Ｒ２２７ｅａ ５
Ｒ１３４ａ ５３．８
Ｒ１２５ ２０
Ｒ３２ ２０
ｎ−ブタン ０．６
２−メチルプロパン ０．６ - 以下の組成物の１つからなる、請求項１に記載の冷媒組成物。
％
１） Ｒ１３４ａ ５８．５％
Ｒ３２ １６％
Ｒ１２５ １９％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
２） Ｒ１３４ａ ６０％
Ｒ３２ １６％
Ｒ１２５ １９％
Ｒ２２７ｅａ ５％
３） Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
４） Ｒ１３４ａ ５５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
５） Ｒ１３４ａ ５３．５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
６） Ｒ１３４ａ ６３．５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン １．５％
７） Ｒ１３４ａ ５８．５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ ２５％
Ｒ２２７ｅａ ５％
ｎ−ブタン ０．９％
２−メチルプロパン ０．６％
８） Ｒ１３４ａ ６５％
Ｒ３２ １５％
Ｒ１２５ １５％
Ｒ２２７ｅａ ５％
９） Ｒ１３４ａ ５５％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
１１）Ｒ１３４ａ ５４．４％
Ｒ３２ ２０％
Ｒ１２５ ２０％
Ｒ２２７ｅａ ５％
２−メチルプロパン ０．６％ - ハイドロカーボンコンポーネントが、プロペン、プロパン、２−メチルプロパン、ｎ−ブタン、ブト−１−エン、ブト−２−エン、２−メチルプロペン、ｎ−ペンタン、２−メチルブタンおよびそれらの混合物からなる群から選択される、請求項１〜３のいずれか１項に記載の冷媒組成物。
- ハイドロカーボンコンポーネントが、それぞれが、０．６％以上の分量で存在するブタンおよび２−メチルプロパンの混合物からなる、請求項７に記載の冷媒組成物。
Applications Claiming Priority (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB201318244A GB201318244D0 (en) | 2013-10-15 | 2013-10-15 | Refrigerant |
| GB1318244.9 | 2013-10-15 | ||
| GB201406171A GB201406171D0 (en) | 2013-10-15 | 2014-04-04 | Refrigerant |
| GB1406171.7 | 2014-04-04 | ||
| GB201407099A GB201407099D0 (en) | 2013-10-15 | 2014-04-22 | Refrigerant |
| GB1407099.9 | 2014-04-22 | ||
| GB201410411A GB201410411D0 (en) | 2013-10-15 | 2014-06-11 | Refrigerant |
| GB1410411.1 | 2014-06-11 | ||
| GB1417072.4 | 2014-09-26 | ||
| GB201417072A GB201417072D0 (en) | 2013-10-15 | 2014-09-26 | Refrigerant |
| PCT/GB2014/053036 WO2015055984A1 (en) | 2013-10-15 | 2014-10-09 | Refrigerant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016539209A JP2016539209A (ja) | 2016-12-15 |
| JP6139787B2 true JP6139787B2 (ja) | 2017-05-31 |
Family
ID=49680085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016523231A Active JP6139787B2 (ja) | 2013-10-15 | 2014-10-09 | 冷媒 |
Country Status (26)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US9624414B2 (ja) |
| EP (1) | EP3058044B1 (ja) |
| JP (1) | JP6139787B2 (ja) |
| KR (1) | KR102414394B1 (ja) |
| CN (2) | CN111500262B (ja) |
| AP (1) | AP2016009204A0 (ja) |
| AU (1) | AU2014335918B2 (ja) |
| BR (1) | BR112016008502B8 (ja) |
| CA (1) | CA2927308C (ja) |
| CY (1) | CY1123422T1 (ja) |
| DK (1) | DK3058044T3 (ja) |
| ES (1) | ES2820736T3 (ja) |
| GB (5) | GB201318244D0 (ja) |
| HU (1) | HUE051901T2 (ja) |
| IL (1) | IL245055B (ja) |
| MX (1) | MX2016004883A (ja) |
| MY (1) | MY181213A (ja) |
| PH (1) | PH12016500695A1 (ja) |
| PL (1) | PL3058044T3 (ja) |
| PT (1) | PT3058044T (ja) |
| RU (1) | RU2654721C2 (ja) |
| SA (1) | SA516370955B1 (ja) |
| SG (1) | SG11201602864PA (ja) |
| UA (1) | UA118768C2 (ja) |
| WO (1) | WO2015055984A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA201602537B (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB201318244D0 (en) * | 2013-10-15 | 2013-11-27 | Rpl Holdings Ltd | Refrigerant |
| GB201505230D0 (en) | 2015-03-27 | 2015-05-13 | Rpl Holdings Ltd | Non ozone depleting and low global warming refrigerant blends |
| US11045783B2 (en) * | 2016-08-12 | 2021-06-29 | Purdue Research Foundation | Systems and methods for increasing reaction yield |
| JP6315071B1 (ja) * | 2016-11-28 | 2018-04-25 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒組成物の移充填方法 |
| CN111492030A (zh) * | 2017-11-27 | 2020-08-04 | Rpl控股有限公司 | 低gwp之冷冻剂共混物 |
| CN108531135B (zh) | 2018-04-10 | 2021-05-07 | 龙志刚 | 适用于深冷温区的混合制冷剂及其制备方法、应用方法 |
| MX2023004622A (es) | 2020-10-22 | 2023-05-12 | Rpl Holdings Ltd | Refrigerantes de bomba termica. |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9108527D0 (en) * | 1991-04-18 | 1991-06-05 | Ici Plc | Refrigerant compositions |
| US5611210A (en) * | 1993-03-05 | 1997-03-18 | Ikon Corporation | Fluoroiodocarbon blends as CFC and halon replacements |
| KR100340275B1 (ko) * | 1999-11-02 | 2002-06-12 | 박호군 | 디플루오로메탄(ＨＦＣ-３２),펜타플루오로에탄(ＨＦＣ-１２５)과１,１,１,２-테트라플루오로에탄(ＨＦＣ-１３４ａ)을포함하는 냉매 혼합물 |
| US6800216B2 (en) * | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
| KR101235583B1 (ko) * | 2002-10-25 | 2013-02-22 | 허니웰 인터내셔널 인코포레이티드 | 플루오린 치환된 올레핀을 함유하는 조성물 |
| US7279451B2 (en) * | 2002-10-25 | 2007-10-09 | Honeywell International Inc. | Compositions containing fluorine substituted olefins |
| US7524805B2 (en) * | 2004-04-29 | 2009-04-28 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and hydrofluorocarbons |
| US20060243944A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-11-02 | Minor Barbara H | Compositions comprising a fluoroolefin |
| US8048304B2 (en) * | 2007-12-27 | 2011-11-01 | Dynasep Llc | Solvent extraction and recovery |
| GB0922288D0 (en) * | 2009-12-21 | 2010-02-03 | Rpl Holdings Ltd | Non ozone depleting and low global warming potential refrigerants for refrigeration |
| GB2510322A (en) * | 2012-11-13 | 2014-08-06 | Rpl Holdings Ltd | Refrigerant compositions |
| GB201318244D0 (en) * | 2013-10-15 | 2013-11-27 | Rpl Holdings Ltd | Refrigerant |
| US20160272862A1 (en) * | 2014-06-06 | 2016-09-22 | Bluon Energy Llc | Heat Transfer Compositions, Systems, and Methods |
-
2013
- 2013-10-15 GB GB201318244A patent/GB201318244D0/en not_active Ceased
-
2014
- 2014-04-04 GB GB201406171A patent/GB201406171D0/en not_active Ceased
- 2014-04-22 GB GB201407099A patent/GB201407099D0/en not_active Ceased
- 2014-06-11 GB GB201410411A patent/GB201410411D0/en not_active Ceased
- 2014-09-10 UA UAA201605196A patent/UA118768C2/uk unknown
- 2014-09-26 GB GB201417072A patent/GB201417072D0/en not_active Ceased
- 2014-10-09 ES ES14796840T patent/ES2820736T3/es active Active
- 2014-10-09 KR KR1020167012156A patent/KR102414394B1/ko active IP Right Grant
- 2014-10-09 CA CA2927308A patent/CA2927308C/en active Active
- 2014-10-09 JP JP2016523231A patent/JP6139787B2/ja active Active
- 2014-10-09 MX MX2016004883A patent/MX2016004883A/es unknown
- 2014-10-09 MY MYPI2016701377A patent/MY181213A/en unknown
- 2014-10-09 PT PT147968408T patent/PT3058044T/pt unknown
- 2014-10-09 AP AP2016009204A patent/AP2016009204A0/en unknown
- 2014-10-09 WO PCT/GB2014/053036 patent/WO2015055984A1/en active Application Filing
- 2014-10-09 US US15/029,232 patent/US9624414B2/en active Active
- 2014-10-09 SG SG11201602864PA patent/SG11201602864PA/en unknown
- 2014-10-09 HU HUE14796840A patent/HUE051901T2/hu unknown
- 2014-10-09 DK DK14796840.8T patent/DK3058044T3/da active
- 2014-10-09 EP EP14796840.8A patent/EP3058044B1/en active Active
- 2014-10-09 RU RU2016118610A patent/RU2654721C2/ru active
- 2014-10-09 CN CN201911341674.7A patent/CN111500262B/zh active Active
- 2014-10-09 AU AU2014335918A patent/AU2014335918B2/en active Active
- 2014-10-09 BR BR112016008502A patent/BR112016008502B8/pt active IP Right Grant
- 2014-10-09 PL PL14796840T patent/PL3058044T3/pl unknown
- 2014-10-09 CN CN201480067928.XA patent/CN105814165B/zh active Active
-
2016
- 2016-04-12 IL IL24505516A patent/IL245055B/en active IP Right Grant
- 2016-04-14 PH PH12016500695A patent/PH12016500695A1/en unknown
- 2016-04-14 ZA ZA2016/02537A patent/ZA201602537B/en unknown
- 2016-04-15 SA SA516370955A patent/SA516370955B1/ar unknown
-
2017
- 2017-02-13 US US15/431,427 patent/US9708522B2/en active Active
-
2020
- 2020-09-18 CY CY20201100885T patent/CY1123422T1/el unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6139787B2 (ja) | 冷媒 | |
| KR101743287B1 (ko) | 저온 냉각을 위한 비오존 파괴 및 저 지구 온난화 지수 냉매 | |
| ES2966908T3 (es) | Composiciones de transferencia de calor | |
| CN105754553B (zh) | 用于制冷的组合物和方法 | |
| US9062237B2 (en) | Refrigerant composition | |
| WO2005083028A1 (en) | Refrigerant composition | |
| WO2014076475A2 (en) | Refrigerant additive | |
| JP2021504527A (ja) | 低ｇｗｐ冷媒ブレンド | |
| KR20150093728A (ko) | 낮은 ｇｗｐ 열 전달 조성물 | |
| WO2008059199A1 (en) | Non-ozone depleting refrigerant compositions for replacing hcfc22 | |
| NZ719266B2 (en) | Refrigerant | |
| EP3969535A1 (en) | Refrigerant composition | |
| WO2008053170A1 (en) | Non-ozone depleting refrigerant composition for centrifugal chillers | |
| CN105189689A (zh) | 含有二氟甲烷和氟代烯烃的组合物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170322 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170418 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170427 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6139787 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |