JP6126507B2

JP6126507B2 - Manufacturing method of high gloss metal plate

Info

Publication number: JP6126507B2
Application number: JP2013203837A
Authority: JP
Inventors: 紀之福田; 哲弥中野
Original assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 2013-09-30
Filing date: 2013-09-30
Publication date: 2017-05-10
Anticipated expiration: 2033-09-30
Also published as: JP2015066583A

Description

本発明は、冷間圧延と調質圧延とを行う高光沢度の金属板の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a high-gloss metal plate that performs cold rolling and temper rolling.

従来用いられていたこの種の方法としては、例えば下記の特許文献１等に示されている方法を挙げることができる。すなわち、従来方法では、オイルピットと呼ばれる微少な凹部が金属板の表面に残ることを防止するために、研削目が軸方向に沿って延在されるとともに、ロール周方向の中心線平均粗さが０．２０〜０．６０μｍのワークロールを冷間圧延工程の最終圧延に用いることが提案されている。すなわち、従来方法では、上述のワークロールを最終圧延に用いることで、前段の圧延において金属板の表面に形成されたオイルピットを最終圧延で消滅させている。 As this type of method that has been used in the past, for example, the method shown in the following Patent Document 1 can be exemplified. That is, in the conventional method, in order to prevent a minute recess called an oil pit from remaining on the surface of the metal plate, the grinding line extends along the axial direction and the center line average roughness in the roll circumferential direction. Is proposed to use a work roll of 0.20 to 0.60 μm for the final rolling in the cold rolling process. That is, in the conventional method, by using the above-described work roll for final rolling, oil pits formed on the surface of the metal plate in the preceding rolling are eliminated by final rolling.

特開平５−３１９１０号公報JP-A-5-31910

上記のような従来方法では、研削目が軸方向に沿って延在されたワークロールを用いるので、軸方向に沿ってワークロールを研削する必要がある。しかしながら、軸方向に沿ってワークロールを研削するために、新規設備の導入が必要となり、製造コストが増大する場合がある。 In the conventional method as described above, since a work roll having a grinding line extending along the axial direction is used, it is necessary to grind the work roll along the axial direction. However, in order to grind the work roll along the axial direction, it is necessary to introduce new equipment, which may increase the manufacturing cost.

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、研削目が軸方向に沿って延在されたワークロールを用いずに圧延後にオイルピットが金属板の表面に残ることを防止でき、製造コストの増大を回避しつつ光沢度の高い金属板を製造できる高光沢度の金属板の製造方法を提供することである。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems. The purpose of the present invention is to provide an oil pit of a metal plate after rolling without using a work roll having a grinding line extending in the axial direction. It is an object of the present invention to provide a method for producing a high-gloss metal plate that can prevent remaining on the surface and that can produce a high-gloss metal plate while avoiding an increase in production cost.

本発明に係る高光沢度の金属板の製造方法は、金属板に対して複数回の圧延を行う冷間圧延工程と、冷間圧延した金属板を還元雰囲気で焼鈍する還元焼鈍工程と、還元焼鈍工程の後に、金属板を調質圧延する調質圧延工程とを含み、冷間圧延工程で行われるすべての圧延において、研削目が周方向に沿って延在されるとともに、ロール軸方向の中心線平均粗さが０．２μｍ以上のワークロールを用い、調質圧延工程において無潤滑で調質圧延を行い、冷間圧延工程には、前半圧延と、前半圧延の後に行われる中間圧延と、中間圧延の後に行われる仕上圧延とが含まれており、前半圧延で用いられるワークロールの中心線平均粗さは、中間圧延で用いられるワークロールの中心線平均粗さよりも大きく、中間圧延で用いられるワークロールの中心線平均粗さは、仕上圧延で用いられるワークロールの中心線平均粗さよりも大きい。 The method for producing a high-gloss metal plate according to the present invention includes a cold rolling step of rolling a metal plate a plurality of times, a reduction annealing step of annealing the cold-rolled metal plate in a reducing atmosphere, and a reduction In all of the rolling performed in the cold rolling process, including the temper rolling process of temper rolling the metal plate after the annealing process, the grinding line is extended along the circumferential direction, and in the roll axis direction. using center line average roughness of the above work rolls 0.2 [mu] m, have rows temper rolling without lubrication in temper rolling step, the cold rolling step, the first half rolling and, intermediate rolling performed after the first half rolling And finish rolling performed after the intermediate rolling, and the center line average roughness of the work roll used in the first half rolling is larger than the center line average roughness of the work roll used in the intermediate rolling, and the intermediate rolling. Work rolls used in Line average roughness is larger than the center line average roughness of the work rolls used in the finish rolling.

本発明の高光沢度の金属板の製造方法によれば、冷間圧延工程で行われるすべての圧延において、研削目が周方向に沿って延在されるとともに、ロール軸方向の中心線平均粗さが０．２μｍ以上のワークロールを用い、還元雰囲気下で焼鈍を行った後、調質圧延工程において無潤滑で調質圧延を行うので、研削目が軸方向に沿って延在されたワークロールを用いずに冷間圧延工程後にオイルピットが金属板の表面に残ることを防止でき、製造コストの増大を回避しつつ光沢度の高い金属板を製造できる。 According to the method for producing a high-gloss metal plate of the present invention, in all rolling performed in the cold rolling process, the grinding line extends along the circumferential direction and the center line average roughness in the roll axis direction. Since a temper rolling is performed without lubrication in the temper rolling process after annealing in a reducing atmosphere using a work roll having a thickness of 0.2 μm or more, the work has a grinding line extending along the axial direction. Without using a roll, it is possible to prevent oil pits from remaining on the surface of the metal plate after the cold rolling process, and it is possible to manufacture a metal plate with high gloss while avoiding an increase in manufacturing cost.

本発明の実施の形態１による高光沢度の金属板の製造方法を実施するための製造設備を示す構成図である。It is a block diagram which shows the manufacturing equipment for enforcing the manufacturing method of the high glossiness metal plate by Embodiment 1 of this invention.

以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照して説明する。
実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１による高光沢度の金属板の製造方法を実施するための製造設備を示す構成図である。本実施の形態の製造設備は、熱延鋼帯を素材として、光沢度の高い冷延鋼帯、冷延鋼板、みがき帯鋼又はみがき帯板を製造するものである。以下、熱延鋼帯、冷延鋼帯、冷延鋼板、みがき帯鋼及びみがき帯板をまとめて金属板１と呼ぶ。 Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings.
Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a configuration diagram showing manufacturing equipment for carrying out a method for manufacturing a high-gloss metal plate according to Embodiment 1 of the present invention. The manufacturing equipment of the present embodiment manufactures a cold-rolled steel strip, a cold-rolled steel plate, a polished steel strip, or a polished steel strip having high glossiness using a hot-rolled steel strip as a raw material. Hereinafter, a hot-rolled steel strip, a cold-rolled steel strip, a cold-rolled steel plate, a polished steel strip, and a polished steel strip are collectively referred to as a metal plate 1.

図において、製造設備には、焼鈍・酸洗設備２、冷間圧延機３、還元焼鈍設備４及び調質圧延機５が設けられている。これら焼鈍・酸洗設備２、冷間圧延機３、還元焼鈍設備４及び調質圧延機５は、それぞれ個別のラインに設けられていている。本実施の形態の高光沢度の金属板の製造方法は、焼鈍・酸洗設備２による焼鈍・酸洗工程Ｓ１、冷間圧延機３による冷間圧延工程Ｓ２、還元焼鈍設備４による還元焼鈍工程Ｓ３及び調質圧延機５による調質圧延工程Ｓ４を含んでいる。なお、製造設備としては、複数のラインが一連となったもの（例えば焼鈍・酸洗設備２と冷間圧延機３とが一連となったライン）であってもよい。 In the figure, the production equipment is provided with an annealing / pickling equipment 2, a cold rolling mill 3, a reduction annealing equipment 4 and a temper rolling mill 5. The annealing / pickling equipment 2, the cold rolling mill 3, the reduction annealing equipment 4 and the temper rolling mill 5 are provided in separate lines. The manufacturing method of the high gloss metal plate according to the present embodiment includes an annealing / pickling process S1 using the annealing / pickling equipment 2, a cold rolling process S2 using the cold rolling mill 3, and a reducing annealing process using the reduction annealing equipment 4. S3 and the temper rolling process S4 by the temper rolling mill 5 are included. The production equipment may be a series of a plurality of lines (for example, a series of the annealing / pickling equipment 2 and the cold rolling mill 3).

焼鈍・酸洗設備２は、金属板１の焼鈍と酸洗とを行う設備である。この焼鈍により、金属板１（熱延鋼帯）の結晶組織の調整等が行われる。また、酸洗により、熱間圧延や焼鈍によって金属板の表面に生成された酸化スケールの除去が行われる。 The annealing / pickling facility 2 is a facility that performs annealing and pickling of the metal plate 1. By this annealing, the crystal structure of the metal plate 1 (hot rolled steel strip) is adjusted. Moreover, the removal of the oxide scale produced | generated on the surface of the metal plate by hot rolling or annealing is performed by pickling.

冷間圧延機３は、焼鈍・酸洗設備２による焼鈍・酸洗工程Ｓ１の後に、金属板１に対して複数回の圧延を行うものである。本実施の形態では、冷間圧延機３は、金属板１の搬送方向１ａに沿って直列に配置された第１〜第４圧延スタンド３１〜３４を有するタンデム圧延機によって構成されている。金属板１は、各圧延スタンド３１〜３４においてそれぞれ圧延される。すなわち、本実施の形態では、複数の圧延スタンド３１〜３４により複数回の圧延を金属板１に行う。 The cold rolling mill 3 performs rolling a plurality of times on the metal plate 1 after the annealing / pickling step S <b> 1 by the annealing / pickling facility 2. In this Embodiment, the cold rolling mill 3 is comprised by the tandem rolling mill which has the 1st-4th rolling stands 31-34 arrange | positioned in series along the conveyance direction 1a of the metal plate 1. FIG. The metal plate 1 is rolled in each rolling stand 31-34. That is, in the present embodiment, the metal plate 1 is rolled a plurality of times by the plurality of rolling stands 31 to 34.

各圧延スタンド３１〜３４は、金属板１の表面に接するワークロール３１ａ〜３４ａを有している。すべての圧延スタンド３１〜３４のワークロール３１ａ〜３４ａは、研削目が周方向に沿って延在されるとともに、ロール軸方向の中心線平均粗さ（Ｒａ）が０．２μｍ以上にされている。すなわち、冷間圧延工程Ｓ２で行われるすべての圧延において、研削目が周方向に沿って延在されるとともに、ロール軸方向の中心線平均粗さが０．２μｍ以上のワークロールが用いられる。 Each of the rolling stands 31 to 34 has work rolls 31 a to 34 a that are in contact with the surface of the metal plate 1. As for the work rolls 31a-34a of all the rolling stands 31-34, while the grinding line is extended along the circumferential direction, the centerline average roughness (Ra) of the roll-axis direction is 0.2 micrometer or more. . That is, in all rolling performed in the cold rolling step S2, a work roll having a grinding line extending in the circumferential direction and a center line average roughness in the roll axis direction of 0.2 μm or more is used.

各圧延スタンド３１〜３４では、潤滑剤として水溶性圧延油が用いられる。水溶性圧延油とは、油及び水の混合液からなるものであり、周知のように純粋な鉱物油よりも冷却能力が高いものである。一方で、水溶性圧延油は、鉱物油と比べて粘度が高いという性質も有している。 In each of the rolling stands 31 to 34, water-soluble rolling oil is used as a lubricant. The water-soluble rolling oil is composed of a mixture of oil and water and has a cooling capacity higher than that of pure mineral oil as is well known. On the other hand, water-soluble rolling oil also has a property that its viscosity is higher than that of mineral oil.

水溶性圧延油の粘度が比較的高いことに起因して、ワークロール３１ａ〜３４ａの表面粗度が低いと（すなわち中心線平均粗さが小さいと）、オイルピットと呼ばれる微少な凹部が金属板１の表面に生じる可能性がある。本実施の形態では、上述のようにすべての圧延スタンド３１〜３４のワークロール３１ａ〜３４ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．２μｍ以上とすることで、冷間圧延機３での圧延の全体を通して金属板１の表面にオイルピットが生じることを回避している。 When the surface roughness of the work rolls 31a to 34a is low (that is, when the center line average roughness is small) due to the relatively high viscosity of the water-soluble rolling oil, a minute recess called an oil pit is formed on the metal plate. 1 may occur on one surface. In the present embodiment, rolling in the cold rolling mill 3 is performed by setting the center line average roughness (Ra) of the work rolls 31a to 34a of all the rolling stands 31 to 34 to 0.2 μm or more as described above. Thus, oil pits are prevented from occurring on the surface of the metal plate 1 throughout.

冷間圧延機３の圧延条件をより詳細に示すと、以下の表１のとおりである。なお、表中の１ｓｔｄは第１圧延スタンド３１を意味し、２ｓｔｄは第２圧延スタンド３２を意味し、３ｓｔｄは第３圧延スタンド３３を意味し、４ｓｔｄは第４圧延スタンド３４を意味している。

The rolling conditions of the cold rolling mill 3 are shown in more detail in Table 1 below. In the table, 1std means the first rolling stand 31, 2std means the second rolling stand 32, 3std means the third rolling stand 33, and 4std means the fourth rolling stand 34. .

表１に示すように、冷間圧延機３における圧下率は、第１圧延スタンド３１で最も大きく、第２圧延スタンド３２、第３圧延スタンド３３及び第４圧延スタンド３４と徐々に小さくされる。 As shown in Table 1, the rolling reduction in the cold rolling mill 3 is the highest in the first rolling stand 31 and is gradually reduced in the second rolling stand 32, the third rolling stand 33, and the fourth rolling stand 34.

第１及び第２圧延スタンド３１，３２（すなわち冷間圧延機３の入側スタンド（又は前半圧延））のワークロール３１ａ，３２ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）は、１．５μｍ以上かつ２．０μｍ以下とすることが好ましい。中心線平均粗さを１．５μｍ以上としているのは、中心線平均粗さが１．５μｍよりも小さいと、ワークロール３１ａ，３２ａと金属板１との焼付きが生じ、光沢を低下させるためである。中心線平均粗さを２．０μｍ以下としているのは、中心線平均粗さが２．０μｍよりも大きいと、金属板１の表面に研削目が深く転写されてしまい、その研削目が後段の圧延の後にも残ってしまうためである。 The center line average roughness (Ra) of the work rolls 31a, 32a of the first and second rolling stands 31, 32 (that is, the entry side stand (or first half rolling) of the cold rolling mill 3) is 1.5 μm or more and 2 It is preferable that the thickness be 0.0 μm or less. The reason why the center line average roughness is 1.5 μm or more is that if the center line average roughness is less than 1.5 μm, the work rolls 31a, 32a and the metal plate 1 are seized and the gloss is lowered. It is. The reason why the center line average roughness is 2.0 μm or less is that when the center line average roughness is larger than 2.0 μm, the grinding marks are deeply transferred to the surface of the metal plate 1, and the grinding marks are in the latter stage. This is because it remains after rolling.

第３圧延スタンド３３（すなわち冷間圧延機３の中間スタンド（又は中間圧延））のワークロール３３ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）は、０．３μｍ以上かつ１．０μｍ以下とすることが好ましい。中心線平均粗さを０．３μｍ以上としているのは、中心線平均粗さが０．３μｍよりも小さいと、ワークロール３３ａと金属板１との焼付きが生じ、光沢を低下させるためである。第３圧延スタンド３３におけるワークロール３３ａの中心線平均粗さの下限値が、第１及び第２圧延スタンド３１，３２におけるワークロール３１ａ，３２ａの中心線平均粗さの下限値よりも低いのは、以下の理由のためである。すなわち、第３圧延スタンド３３で圧延する金属板１の板厚が第１及び第２圧延スタンド３１，３２で圧延する金属板１の板厚よりも薄いので、第３圧延スタンド３３での圧延量は第１及び第２圧延スタンド３１，３２での圧延量よりも少ない。このため、第３圧延スタンド３３のワークロール３３ａと金属板１との間に比較的多くの水溶性圧延油が入り込むことができ、より細かな目のワークロール３３ａを第３圧延スタンド３３で用いても焼き付きを防止できるためである。ワークロール３３ａの中心線平均粗さを１．０μｍ以下としているのは、中心線平均粗さが１．０μｍよりも大きいと、金属板１の表面に研削目が深く転写されてしまい、その研削目が後段の圧延後にも残ってしまうためである。 The center line average roughness (Ra) of the work roll 33a of the third rolling stand 33 (that is, the intermediate stand (or intermediate rolling) of the cold rolling mill 3) is preferably 0.3 μm or more and 1.0 μm or less. . The reason why the center line average roughness is 0.3 μm or more is that if the center line average roughness is smaller than 0.3 μm, seizure between the work roll 33a and the metal plate 1 occurs and the gloss is lowered. . The lower limit value of the center line average roughness of the work roll 33a in the third rolling stand 33 is lower than the lower limit value of the center line average roughness of the work rolls 31a, 32a in the first and second rolling stands 31, 32. The reason is as follows. That is, since the plate thickness of the metal plate 1 rolled by the third rolling stand 33 is thinner than the plate thickness of the metal plate 1 rolled by the first and second rolling stands 31, 32, the amount of rolling at the third rolling stand 33 Is less than the rolling amount at the first and second rolling stands 31, 32. For this reason, a relatively large amount of water-soluble rolling oil can enter between the work roll 33 a of the third rolling stand 33 and the metal plate 1, and a finer work roll 33 a is used in the third rolling stand 33. This is because burn-in can be prevented. The reason that the center line average roughness of the work roll 33a is 1.0 μm or less is that if the center line average roughness is larger than 1.0 μm, the grinding marks are deeply transferred to the surface of the metal plate 1, and the grinding is performed. This is because the eyes remain after the subsequent rolling.

第４圧延スタンド３４（すなわち冷間圧延機３の出側スタンド（又は仕上圧延））のワークロール３４ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）は、０．２μｍ以上かつ１．０μｍ以下とすることが好ましい。中心線平均粗さを０．２μｍ以上しているのは、中心線平均粗さが０．２μｍ未満だと、金属板１の表面にオイルピットが生じる可能性があるためである。中心線平均粗さを１．０μｍ以下としているのは、中心線平均粗さが１．０μｍよりも大きいと、その研削目が後述の調質圧延の後にも残ってしまうためである。 The center line average roughness (Ra) of the work roll 34a of the fourth rolling stand 34 (that is, the exit side stand (or finish rolling) of the cold rolling mill 3) may be 0.2 μm or more and 1.0 μm or less. preferable. The reason why the center line average roughness is 0.2 μm or more is that if the center line average roughness is less than 0.2 μm, oil pits may be generated on the surface of the metal plate 1. The reason why the center line average roughness is 1.0 μm or less is that if the center line average roughness is larger than 1.0 μm, the grinding marks remain after temper rolling described later.

なお、第３圧延スタンド３３のワークロール３３ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）は、第４圧延スタンド３４のワークロール３４ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）よりも大きいことが好ましい。これは、第３圧延スタンド３３は目慣らしの役割を有しているためである。 The center line average roughness (Ra) of the work roll 33a of the third rolling stand 33 is preferably larger than the center line average roughness (Ra) of the work roll 34a of the fourth rolling stand 34. This is because the third rolling stand 33 has a break-in role.

還元焼鈍設備４は、冷間圧延機３による冷間圧延の後に、還元雰囲気中で金属板１の焼鈍を行う設備である。この焼鈍により、冷間圧延により潰された金属板１の組織が元に戻される。また、還元雰囲気下で焼鈍を行うことにより、金属板１表面に付着するスケールを少なくでき、酸洗の必要を無くすことができる。従って、酸洗によって金属板１の光沢を低下させることを回避できる。 The reduction annealing equipment 4 is equipment for annealing the metal plate 1 in a reducing atmosphere after cold rolling by the cold rolling mill 3. By this annealing, the structure of the metal plate 1 crushed by cold rolling is restored. Moreover, by performing annealing in a reducing atmosphere, the scale adhering to the surface of the metal plate 1 can be reduced, and the need for pickling can be eliminated. Therefore, it can avoid reducing the gloss of the metal plate 1 by pickling.

還元焼鈍設備４における焼鈍条件をより詳細に示すと、以下の表２のとおりである。

Table 2 below shows the annealing conditions in the reduction annealing equipment 4 in more detail.

調質圧延機５は、還元焼鈍設備４による焼鈍の後に、金属板１に対して調質圧延を行うものである。調質圧延機５は、金属板１の表面に接するワークロール５ａを有している。調質圧延機５における圧延条件をより詳細に示すと、以下の表３のとおりである。

The temper rolling mill 5 performs temper rolling on the metal plate 1 after annealing by the reduction annealing equipment 4. The temper rolling machine 5 has a work roll 5 a that contacts the surface of the metal plate 1. The rolling conditions in the temper rolling mill 5 are shown in more detail in Table 3 below.

表３に示すように、調質圧延機５における圧延の伸び率は、０．６％以上かつ２．０％以下とすることが好ましい。伸び率を０．６％以上としているのは、伸び率が０．６％未満より小さいと、金属板１に降伏伸びが残るためである。伸び率を２．０％以下としているのは、伸び率が２．０％より大きいと、材料硬度や厚みが所定範囲から外れる可能性があるためである。 As shown in Table 3, the elongation of rolling in the temper rolling mill 5 is preferably 0.6% or more and 2.0% or less. The reason why the elongation rate is set to 0.6% or more is that when the elongation rate is less than 0.6%, yield elongation remains in the metal plate 1. The reason why the elongation rate is set to 2.0% or less is that if the elongation rate is larger than 2.0%, the material hardness and thickness may be out of the predetermined range.

調質圧延機５のワークロール５ａのロール軸方向に沿う中心線平均粗さ（Ｒａ）は０．０２μｍ以下とされている。これは、調質圧延後の金属板１の目標表面粗度（Ｒａ）を０．０１μｍ〜０．０３μｍとしているためである。 The centerline average roughness (Ra) along the roll axis direction of the work roll 5a of the temper rolling mill 5 is set to 0.02 μm or less. This is because the target surface roughness (Ra) of the metal plate 1 after temper rolling is set to 0.01 μm to 0.03 μm.

調質圧延機５では圧延油を使用せずに無潤滑（ドライ）で調質圧延を行う。これは、調質圧延機５のワークロール５ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）を小さく設定するため、圧延油を使用すると調質圧延においてオイルピットが発生する可能性があるためである。すなわち、無潤滑で調質圧延を行うことで、調質圧延でのオイルピットの発生を回避して、光沢度の高い金属板１を製造できるようにしている。 In the temper rolling mill 5, temper rolling is performed without lubrication (dry) without using rolling oil. This is because the center line average roughness (Ra) of the work roll 5a of the temper rolling mill 5 is set to be small, and if rolling oil is used, oil pits may occur in the temper rolling. That is, by performing temper rolling without lubrication, the occurrence of oil pits during temper rolling is avoided and the metal plate 1 having high glossiness can be manufactured.

次に実施例を挙げる。本発明者は、ＳＵＳ４３０のステンレス鋼板の熱延鋼帯を供試材として、高光沢度の金属板の製造方法を実施した。その結果を下記の表４に示す。 Examples are given below. This inventor implemented the manufacturing method of a highly glossy metal plate by using the hot rolled steel strip of the stainless steel plate of SUS430 as a test material. The results are shown in Table 4 below.

なお、金属板の光沢度の評価には、ＪＩＳＺ８７４１で規定される測定方法による光沢度（２０°）と、ＡＳＴＭＥ３１３で規定される測定方法による白色度とを用いている。光沢度（２０°）が８８０以上かつ白色度が２２以下のものを、高光沢度の金属板として評価している。また、表４において砥石の番手に付されている「粗」及び「仕」は、研磨方法の違いを示している。具体的には、「粗」は、砥石をワークロールに切り込ませずに軽く当てるだけのゼロカットと呼ばれる研磨を行わないか又は１回だけ行う研磨方法を示し、「仕」は、ゼロカットを複数回行う研磨方法を示している。 For the evaluation of the glossiness of the metal plate, the glossiness (20 °) according to the measurement method specified by JISZ8741 and the whiteness by the measurement method specified by ASTM E313 are used. A metal plate having a glossiness (20 °) of 880 or more and a whiteness of 22 or less is evaluated as a high gloss metal plate. In Table 4, “coarse” and “finish” given to the count of the grindstone indicate differences in the polishing method. Specifically, “coarse” indicates a polishing method called zero cut in which a grindstone is lightly applied without being cut into a work roll, or is performed only once, and “finish” is zero cut. Shows a polishing method in which the step is performed a plurality of times.

実施例１〜３（比較例）は、第１〜第３圧延スタンド３１〜３３のワークロール３１ａ〜３３ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．２μｍよりも大きくする一方で、第４圧延スタンド３４のワークロール３４ａの中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．２μｍ未満（０．０５μｍ〜０．０８μｍ）としたものである。実施例１，２の圧延条件にて製造された金属板１は、光沢度及び白色度の両方が合格基準を満たさなかった。また、実施例３の圧延条件にて製造された金属板１は、白色度が合格基準を満たさなかった。このことから、冷間圧延工程Ｓ２において、中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．２μｍ未満のワークロールを用いた場合には、高光沢度の金属板を製造できないことが分った。 While Examples 1-3 (comparative example) make centerline average roughness (Ra) of the work rolls 31a-33a of the 1st-3rd rolling stands 31-33 larger than 0.2 micrometer, they are 4th rolling. The center line average roughness (Ra) of the work roll 34a of the stand 34 is less than 0.2 μm (0.05 μm to 0.08 μm). In the metal plate 1 manufactured under the rolling conditions of Examples 1 and 2, both the glossiness and the whiteness did not satisfy the acceptance criteria. Moreover, as for the metal plate 1 manufactured on the rolling conditions of Example 3, whiteness did not satisfy the acceptance criteria. From this, it was found that in the cold rolling step S2, when a work roll having a center line average roughness (Ra) of less than 0.2 μm was used, a high gloss metal plate could not be produced.

一方で、実施例４〜１０（発明例）は、第１〜第４圧延スタンド３１〜３４のワークロール３１ａ〜３４ａ（すべての圧延スタンドのワークロール）の中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．２μｍ以上としている。実施例４〜１１の圧延条件にて製造された金属板１は、光沢度及び白色度の両方において合格基準を満たしていた。このことから、冷間圧延工程Ｓ２で行われるすべての圧延において、研削目が周方向に沿って延在されるワークロールを用いても、そのワークロールのロール軸方向の中心線平均粗さを０．２μｍ以上とすることで、高光沢度の金属板を製造できることが分った。 On the other hand, Examples 4-10 (invention example) set the centerline average roughness (Ra) of the work rolls 31a-34a (work rolls of all rolling stands) of the first to fourth rolling stands 31-34 to 0. .2 μm or more. The metal plate 1 manufactured under the rolling conditions of Examples 4 to 11 satisfied the acceptance criteria in both glossiness and whiteness. From this, in all rolling performed in the cold rolling step S2, even if a work roll whose grinding line extends along the circumferential direction is used, the center line average roughness in the roll axis direction of the work roll is determined. It was found that by setting the thickness to 0.2 μm or more, a high gloss metal plate can be produced.

このような高光沢度の金属板の製造方法では、冷間圧延工程Ｓ２で行われるすべての圧延において、研削目が周方向に沿って延在されるとともに、ロール軸方向の中心線平均粗さが０．２μｍ以上のワークロール３１ａ〜３４ａを用い、還元雰囲気下で焼鈍を行った後、調質圧延工程Ｓ４において無潤滑で調質圧延を行うので、研削目が軸方向に沿って延在されたワークロールを用いずに圧延後にオイルピットが金属板１の表面に残ることを防止でき、製造コストの増大を回避しつつ光沢度の高い金属板を製造できる。 In such a high gloss metal plate manufacturing method, in all rolling performed in the cold rolling step S2, the grinding line extends along the circumferential direction and the center line average roughness in the roll axis direction. After performing annealing in a reducing atmosphere using work rolls 31a to 34a having a thickness of 0.2 μm or more, temper rolling is performed without lubrication in the temper rolling step S4, so that the grinding line extends along the axial direction. Without using a work roll, it is possible to prevent oil pits from remaining on the surface of the metal plate 1 after rolling, and to manufacture a metal plate with high gloss while avoiding an increase in manufacturing cost.

また、前半圧延で用いられるワークロール３１ａ，３２ａの中心線平均粗さは、中間圧延で用いられるワークロール３３ａの中心線平均粗さよりも大きく、中間圧延で用いられるワークロール３３ａの中心線平均粗さは、仕上圧延で用いられるワークロール３４ａの中心線平均粗さよりも大きいので、オイルピットの発生と、金属板とワークロールとの焼き付きを防止しながら、高い圧下率を確保することができる。 The center line average roughness of the work rolls 31a and 32a used in the first half rolling is larger than the center line average roughness of the work roll 33a used in the intermediate rolling, and the center line average roughness of the work roll 33a used in the intermediate rolling. Since the height is larger than the center line average roughness of the work roll 34a used in finish rolling, a high reduction ratio can be secured while preventing the occurrence of oil pits and seizure between the metal plate and the work roll.

また、前半圧延で用いられるワークロール３１ａ，３２ａの中心線平均粗さは、１．５μｍ以上かつ２．０μｍ以下であるので、前半圧延において金属板１の焼付きが生じることを回避しつつ、研削目が後段の圧延の後にも残ってしまうことを回避できる。 Moreover, since the centerline average roughness of the work rolls 31a and 32a used in the first half rolling is 1.5 μm or more and 2.0 μm or less, while avoiding the seizure of the metal plate 1 in the first half rolling, It can be avoided that the grinding marks remain after the subsequent rolling.

また、中間圧延で用いられるワークロール３３ａの中心線平均粗さは、０．３μｍ以上かつ１．０μｍ以下であるので、中間圧延において金属板１の焼付きが生じることを回避しつつ、研削目が後段の圧延の後にも残ってしまうことを回避できる。 Moreover, since the centerline average roughness of the work roll 33a used in the intermediate rolling is not less than 0.3 μm and not more than 1.0 μm, it is possible to avoid the seizure of the metal plate 1 in the intermediate rolling while grinding ground lines. Can be prevented from remaining after subsequent rolling.

また、仕上圧延で用いられるワークロール３４ａの中心線平均粗さは、０．２μｍ以上かつ１．０μｍ以下であるので、仕上圧延において金属板１の表面にオイルピットが生じることを回避しつつ、研削目が調質圧延の後に残ってしまうことを回避できる。 Moreover, since the centerline average roughness of the work roll 34a used in finish rolling is 0.2 μm or more and 1.0 μm or less, while avoiding oil pits on the surface of the metal plate 1 in finish rolling, It can be avoided that the grinding marks remain after temper rolling.

なお、実施の形態では冷間圧延工程はタンデム圧延機からなる冷間圧延機３によって行われると説明したが、冷間圧延工程は金属板を往復動させながら複数回圧延するレバース圧延機によって行われてもよい。 In the embodiment, it has been described that the cold rolling process is performed by the cold rolling mill 3 composed of a tandem rolling mill. It may be broken.

１金属板
５ａワークロール
３１ａ〜３４ａワークロール
Ｓ２冷間圧延工程
Ｓ３還元焼鈍工程
Ｓ４調質圧延工程 1 Metal plate 5a Work roll 31a-34a Work roll S2 Cold rolling process S3 Reduction annealing process S4 Temper rolling process

Claims

金属板に対して複数回の圧延を行う冷間圧延工程と、
冷間圧延した前記金属板を還元雰囲気で焼鈍する還元焼鈍工程と、
前記還元焼鈍工程の後に、前記金属板を調質圧延する調質圧延工程と
を含み、
前記冷間圧延工程で行われるすべての圧延において、研削目が周方向に沿って延在されるとともに、ロール軸方向の中心線平均粗さが０．２μｍ以上のワークロールを用い、
前記調質圧延工程において無潤滑で調質圧延を行い、
前記冷間圧延工程には、前半圧延と、前記前半圧延の後に行われる中間圧延と、前記中間圧延の後に行われる仕上圧延とが含まれており、
前記前半圧延で用いられる前記ワークロールの前記中心線平均粗さは、前記中間圧延で用いられる前記ワークロールの前記中心線平均粗さよりも大きく、
前記中間圧延で用いられる前記ワークロールの前記中心線平均粗さは、前記仕上圧延で用いられる前記ワークロールの前記中心線平均粗さよりも大きい
ことを特徴とする高光沢度の金属板の製造方法。 A cold rolling process for rolling a metal plate a plurality of times;
A reduction annealing step of annealing the cold rolled metal sheet in a reducing atmosphere;
A temper rolling step of temper rolling the metal plate after the reduction annealing step,
In all rolling performed in the cold rolling step, the grinding line extends along the circumferential direction, and a work roll having a center line average roughness in the roll axis direction of 0.2 μm or more is used.
There line temper rolling without lubrication in the temper rolling step,
The cold rolling step includes first half rolling, intermediate rolling performed after the first half rolling, and finish rolling performed after the intermediate rolling,
The centerline average roughness of the work roll used in the first half rolling is larger than the centerline average roughness of the work roll used in the intermediate rolling,
The centerline average roughness of the work roll used in the intermediate rolling is larger than the centerline average roughness of the work roll used in the finish rolling. .

前記前半圧延で用いられる前記ワークロールの前記中心線平均粗さは、１．５μｍ以上かつ２．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１記載の光沢度の高い金属板の製造方法。 Wherein the center line average roughness of the work roll used in the first half rolling process according to claim 1, wherein the gloss high metal plate, characterized in that at 1.5μm or more and 2.0μm or less.

前記中間圧延で用いられる前記ワークロールの前記中心線平均粗さは、０．３μｍ以上かつ１．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の光沢度の高い金属板の製造方法。 The metal sheet having high glossiness according to claim 1 or 2 , wherein the center line average roughness of the work roll used in the intermediate rolling is 0.3 µm or more and 1.0 µm or less. Manufacturing method.

前記仕上圧延で用いられる前記ワークロールの前記中心線平均粗さは、０．２μｍ以上かつ１．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載の光沢度の高い金属板の製造方法。 4. The center line average roughness of the work roll used in the finish rolling is 0.2 μm or more and 1.0 μm or less, according to any one of claims 1 to 3 . A method for producing a metal sheet with high glossiness.