JP6109700B2 - 送風機 - Google Patents

Description

本開示は送風機に関する。

軸流送風機や遠心送風機等の送風機には、動翼列の回転軸とは異なる吸込方向で流れてきた流体が、吸込ケーシングで回転軸に沿うように曲げられた後、動翼列が収容されたメインケーシングを通過するものがある。そして、この種の送風機には、動翼列の上流に入口案内翼列を有するものがある。入口案内翼列は、回転軸の周方向に配列された複数の入口案内翼からなり、流体の流れに予旋回を与えるように構成されている。

この種の送風機では、流体の流れが回転軸の軸線方向に沿うように曲げられるため、最上流の翼列、即ち入口案内翼列が有れば入口案内翼列、入口案内翼列が無ければ動翼列に流入する際、回転軸の周方向で流量が不均一になる。かかる流量の不均一を改善するために、特許文献１が開示する軸流送風機では、吸込ケーシング内に、動翼に近い側の流れと遠い側の流れとを隔離する隔壁が設けられている。また、特許文献２が開示する軸流送風機では、吸込ケーシングと並列に分岐管が設けられている。

また、この種の送風機では、流体の流れが軸線方向に沿うように曲げられるため、最上流の翼列に流入する際、回転軸の周方向で流体の流れ角が不均一になる。特許文献１及び２が開示する上記技術は、流量の不均一解消には有効であるが、流れ角の不均一解消には有効ではない。

かかる流れ角の不均一を改善するために、特許文献３が開示するターボ圧縮機では、吸込ケーシング内に可動な仕切り板が設けられている。可動の仕切り板によれば、仕切り板により特定の流れに対し抵抗を生じさせ、入口案内翼列に適正な流入角で流入する流れを増やすことができる。

特開２００２−２６６７９８号公報 特開２００６−３２８９９１号公報 特開平６−１９３５９６号公報

翼列の最上流に位置する入口案内翼列又は動翼列に流入する際の流体の流れ角の周方向での不均一は、入口案内翼列や動翼列から流出する流体の流れ角の周方向での不均一につながり、送風機の性能低下や、サージや旋回失速等の異常流動現象を引き起こす原因になる。このため、入口案内翼列や動翼列に流入する際の流体の流れ角の不均一は可及的に改善されるのが望ましい。しかしながら、特許文献３が開示する上述の技術では、流れ角の不均一を満足なレベルまで改善することはできず、新たに流量の不均一を引き起こす可能性もある。また、特許文献３が開示する上述の技術では、複雑な仕切り板の可変機構が必要であり、コストが高くなってしまう。

そこで本発明の少なくとも一実施形態の目的は、動翼列の回転軸の軸線方向とは異なる吸込方向で流体が流れて来ても、翼列に流入する流体の流れ角及び流量における回転軸の周方向での不均一が改善される送風機を提供することにある。

本発明の少なくとも一実施形態によれば、入口及び出口を有するメインケーシングと、前記メインケーシングの内部に配置され、前記入口を通る軸線を中心として回転するように構成された動翼列と、前記メインケーシングに接続され、前記軸線の方向とは異なる吸込方向にて流れて来る流体を前記入口に流入させるように構成された吸込ケーシングとを備え、前記吸込ケーシングは、前記軸線上に配置され、前記入口に近い一端部及び前記入口から遠い他端部を有するハブと、前記流体を受け入れるように構成された吸込口を有し、前記ハブの外周面とともに前記入口に連通する環状の内部流路を規定するケーシング本体とを含み、前記ハブの外周面は、前記軸線の周りでの１８０°回転について非回転対称な形状を有することを特徴とする送風機が提供される。

この構成によれば、ハブの外周面が、軸線の周りでの１８０°回転について非回転対称な形状を有し、環状流路のうち所定の周方向位置の領域に、淀み領域を形成することができる。淀み領域を形成することで、環状流路に高圧な部分を形成し、環状流路における流体の流量及び流れ角を制御することができる。そしてこれにより、翼列に流入する際の流体の流れ角及び流量について、軸線の周りの周方向で均一化を図ることができる。この結果、翼列の最上流に位置する入口案内翼列又は動翼列周辺で流体の流れが円滑になり、送風機の効率向上が図られるとともに、サージや旋回失速等の異常流動現象が防止され、作動レンジが拡大される。

幾つかの実施形態では、前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の中心は、前記ハブの一端部の中心に比べ、前記軸線から離れている。
この構成によれば、ハブの他端部の中心を、一端部の中心に比べて軸線から離すことにより、離間方向とは逆の周方向位置の領域に淀み領域を形成することができる。

幾つかの実施形態では、前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の中心は、前記ハブの一端部の中心に比べ、少なくとも前記吸込口の方向とは反対方向に向かって前記軸線から離れている。

この構成によれば、環状流路の吸込口側の領域に淀み領域を形成したことにより、吸込口側に高圧力領域を形成することができる。吸込ケーシングの吸込口に流入した流体は、淀み領域が無ければ環状流路を最短距離で通過してメインケーシングの入口に流入しようとするが、淀み領域の存在により流れを曲げられ、ハブの外周面に沿って吸込口とは反対側まで流れるようになる。この結果として、メインケーシングの入口に流入する流体の流れ角及び流量について、軸線の周りの周方向で均一化が的確に図られる。

幾つかの実施形態では、前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の中心は、前記ハブの一端部の中心に比べ、少なくとも前記吸込口の方向に対し直交する直交方向に向かって前記軸線から離れている。

吸込ケーシングの吸込口に流入した流体は、吸込方向と直交する直交方向に分かれながら、環状流路を最短距離で通過してメインケーシングの入口に流入しようとする。このため、淀み領域が無ければ、入口案内翼や動翼列等の翼列に流入する流体の流れ角は、吸込方向と直交する直交方向の両側では異なってしまう。そこでこの構成では、吸込口と直交する方向のうち一方の方向に淀み領域を形成することで、直交方向のうち反対の方向に流れる流体の流量を増やすことで、流体の流量と流れ角について周方向で均一化を図ることができる。

幾つかの実施形態では、前記直交方向は、前記吸込口の方向から前記動翼列の回転方向にて９０°離れた方向である。

淀み領域及び入口案内翼がない場合、吸込口の方向から動翼列の回転方向にて９０°離れた方向では、翼列のうち最上流に位置する動翼列に対し、流体が腹打ち状態で流入する。腹打ち状態では、背打ち状態に比べて、動翼周辺での後流が大きくなり、圧力損失が大きくなってしまう。そこでこの構成では、吸込口の方向から動翼列の回転方向にて９０°離れた方向で淀み領域を形成し、腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大している。これにより、流体が動翼列を円滑に通過することができる。

幾つかの実施形態では、送風機は、前記動翼よりも上流にて前記流体の流れを旋回流へと整流するように構成された複数の入口案内翼であって、前記軸線の周方向に配列された複数の入口案内翼を更に備え、前記直交方向は、前記吸込口の方向から前記旋回流の旋回方向にて９０°離れた方向である。

淀み領域がない場合、吸込口の方向から旋回流の旋回方向にて９０°離れた方向では、入口案内翼列に対し、流体が腹打ち状態で流入する。腹打ち状態では、背打ち状態に比べて、入口案内翼周辺での後流が大きくなり、圧力損失が大きくなってしまう。そこでこの構成では、吸込口の方向から旋回流の旋回方向にて９０°離れた方向で淀み領域を形成し、腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大している。これにより、流体が入口案内翼列を円滑に通過することができる。

幾つかの実施形態では、前記軸線に直交する断面における前記ハブの中心は、前記ハブの一端部から前記ハブの他端部に近付くに従って前記軸線から離れている。
この構成によれば、淀み領域を形成しながら、ハブの周りでの流体の流れを円滑にすることができる。

幾つかの実施形態では、前記軸線に沿う断面にて前記ハブの他端部の外周面はＲ形状を有し、前記Ｒ形状の曲率半径は、前記軸線の周りの周方向で非一様である。
この構成によれば、Ｒ形状の曲率半径を軸線の周りの周方向で非一様にすることで、曲率半径が小さい領域を淀み領域にすることができる。

幾つかの実施形態では、前記吸込口の方向での前記Ｒ形状の曲率半径は、前記軸線の周りの周方向にて前記吸込口の方向から１８０°離れた方向での前記Ｒ形状の曲率半径よりも小である。

この構成によれば、環状流路の吸込口側の領域に淀み領域を形成したことにより、吸込口側に高圧力領域を形成することができる。吸込ケーシングの吸込口に流入した流体は、淀み領域が無ければ環状流路を最短距離で通過してメインケーシングの入口に流入しようとするが、淀み領域の存在により流れを曲げられ、ハブの外周面に沿って吸込口とは反対側まで流れるようになる。この結果として、メインケーシングの入口に流入する流体の流れ角及び流量について、軸線の周りの周方向で均一化が的確に図られる。

幾つかの実施形態では、前記吸込口の方向と直交する直交方向のうち一方の方向での前記Ｒ形状の曲率半径は、前記直交方向のうち他方の方向での前記Ｒ形状の曲率半径よりも小である。

吸込ケーシングの吸込口に流入した流体は、吸込方向と直交する直交方向に分かれながら、環状流路を最短距離で通過してメインケーシングの入口に流入しようとする。このため、淀み領域が無ければ、入口案内翼や動翼列等の翼列に流入する流体の流れ角は、吸込方向と直交する直交方向の両側では異なってしまう。そこでこの構成では、吸込口と直交する方向のうち一方の方向に淀み領域を形成することで、直交方向のうち反対の方向に流れる流体の流量を増やしている。この結果として、流体の流量と流れ角について周方向で均一化を図ることができる。

幾つかの実施形態では、前記一方の方向は、前記動翼列の回転方向にて前記吸込口の方向から２７０°の方向である。
淀み領域及び入口案内翼がない場合、吸込口の方向から動翼列の回転方向にて２７０°離れた方向では、翼列の最上流に位置する動翼列に対し、流体が腹打ち状態で流入する。腹打ち状態では、背打ち状態に比べて、動翼周辺での後流が大きくなり、圧力損失が大きくなってしまう。そこでこの構成では、吸込口の方向から動翼列の回転方向にて２７０°離れた方向で淀み領域を形成し、腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大している。これにより、流体が動翼列を円滑に通過することができる。

幾つかの実施形態では、送風機は、前記動翼よりも上流にて前記流体の流れを旋回流へと整流するように構成された複数の入口案内翼であって、前記軸線の周方向に配列された複数の入口案内翼を更に備え、前記一方の方向は、前記旋回流の旋回方向にて前記吸込口から２７０°の方向である。

淀み領域がない場合、吸込口の方向から旋回流の旋回方向にて２７０°離れた方向では、入口案内翼に対し、流体が腹打ち状態で流入する。腹打ち状態では、背打ち状態に比べて、入口案内翼周辺での後流が大きくなり、圧力損失が大きくなってしまう。そこでこの構成では、吸込口の方向から旋回流の旋回方向にて２７０°離れた方向で淀み領域を形成し、腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大している。これにより、流体が入口案内翼周辺を円滑に通過することができる。

幾つかの実施形態では、前記Ｒ形状の曲率半径は、前記曲率半径が最大である周方向位置から前記曲率半径が最小である周方向位置に向かって漸次減少している。
この構成によれば、淀み領域を形成しながら、ハブの周りでの流体の流れを円滑にすることができる。

幾つかの実施形態では、前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の外周面の前記軸線からの距離は、前記軸線と直交する一の直交方向のうち一方の方向にて、前記ハブの一端部の外周面の前記軸線からの距離に等しく、且つ、前記一方の方向とは反対の方向にて、前記ハブの一端部の外周面の前記軸線からの距離よりも長い。

この構成によれば、軸線に直交する断面にて、ハブの他端部の外周面の軸線からの距離を一端部の外周面の軸線からの距離と一方の方向にて等しくし、反対の方向にて長くすることにより、一方の方向に淀み領域を形成することができる。

幾つかの実施形態では、前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の外周面は非円形状をなす。
この構成によれば、軸線に直交する断面にて、ハブの他端部の外周面は非円形状を有するので、円形状を有する場合に比べて、淀み領域に隣接するハブの外周面の部分で曲率半径を小さくすることができ、より大きな淀み領域を形成することができる。この結果として、淀み領域の反対側まで流体が回り込み易くなり、流量の均一化をより一層促進することができる。
また、軸線に直交する断面にて、ハブの他端部の外周面が非円形状である場合、ハブの周りでの流れの剥離を抑制し、効率向上及び作動レンジの拡大を図ることができる。

幾つかの実施形態では、前記非円形状の線対称軸は、前記吸込口の方向に対し傾いている。
この構成によれば、環状流路の所望の周方向位置にて、より大きな淀み領域を形成することができる。

幾つかの実施形態では、送風機は、前記吸込ケーシングの内部に配置され、前記環状流路を周方向に仕切る仕切り板を更に備える。
この構成によれば、仕切り板によって、軸線の周方向での流体の流量の均一化が一層図られる。

幾つかの実施形態では、前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の外周面は、前記吸込方向に沿って長い涙滴形状をなし、前記仕切り板は、前記吸込方向にて前記ハブの前方及び後方にて前記吸込方向に沿って延びるように構成されている。
この構成によれば、ハブの他端部の外周面が吸込方向に沿って長い涙滴形状をなし、仕切り板が、吸込方向にてハブの前方及び後方にて吸込方向に沿って延びるように構成されているため、流体が、仕切り板によって仕切られた環状流路内を円滑に流れることができる。

本発明の少なくとも一実施形態によれば、動翼列の回転軸の軸線方向とは異なる吸込方向で流体が流れて来ても、翼列に流入する流体の流れ角及び流量における回転軸の周方向での不均一が改善される送風機を提供される。

幾つかの実施形態に係る送風機の概略的な構成を示す断面図である。 入口案内翼列によって整流された流体の流れを説明するための図である。 吐出側から吸込側に向かって軸線に沿う方向で入口案内翼列をみたときの旋回流の旋回方向と、軸線の周りでの周方向位置（回転角）ＴＨとの関係を示す図である。 流体の吸込方向及び回転軸の軸線方向と直交する方向からみた、入口案内翼列周辺を概略的に示す図であり、（ａ）は、吸込側から吐出側に向かって左側からみたとき、（ｂ）は、吸込側から吐出側に向かって右側からみたときをそれぞれ示している。 （ａ）は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシングを概略的に示す斜視図であり、（ｂ）は、比較例の吸込ケーシングを概略的に示す斜視図である。 （ａ）の左側は、吸込方向と軸線を含む面での幾つかの実施形態に係る吸込ケーシングの断面を流体の流れとともに概略的に示しており、（ａ）の右側は、軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部、入口遠方端部及び入口の概略的な形状を流体の流れとともに示しており、（ｂ）の左側は、吸込方向と軸線を含む面での比較例の吸込ケーシングの断面を流体の流れとともに概略的に示しており、（ｂ）の右側は、軸線と直交する面に投影された比較例のハブの入口近傍端部、入口遠方端部及び入口の概略的な形状を流体の流れとともに示す図である。 （ａ）は、軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示しており、（ｂ）は、軸線と直交する面に投影された比較例のハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示している。 （ａ）は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシングにおける、静圧の周方向分布を示すグラフであり、（ｂ）は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシングにおける、静圧の周方向分布を示すグラフである。 軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示す図である。 軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示す図である。 軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部、入口遠方端部及び入口の概略的な形状を流体の流れとともに示す図である。 （ａ）は、図１０及び図１１の吸込ケーシングを用いた場合における、入口案内翼列に対する各周方向位置での流体の流れの流入角を概略的に示す図であり、（ｂ）は、比較例の吸込ケーシングを用いた場合における、入口案内翼列に対する各周方向位置での流体の流れの流入角を概略的に示す図である。 流入角と圧力損失との関係を示すグラフである。 流入角と後流の関係を説明するための図であり、（ａ）は腹打ち状態、（ｂ）は背打ち状態を説明するための図である。 軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示す図である。 軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示す図である。 軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示す図である。 軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部及び入口遠方端部を拡大して概略的に示す図である。 幾つかの実施形態に係る吸込ケーシングを概略的に示す斜視図である。 幾つかの実施形態に係る吸込ケーシングにおける、静圧の周方向分布を示すグラフである。 （ａ）は、軸線と直交する面に投影された幾つかの実施形態に係るハブの入口近傍端部、入口遠方端部及び入口の概略的な形状を流体の流れとともに示しており、（ｂ）は、軸線と直交する面に投影された比較例のハブの入口近傍端部、入口遠方端部及び入口の概略的な形状を流体の流れとともに示す図である。 幾つかの実施形態に係る吸込ケーシングを概略的に示す斜視図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。ただし、この実施形態に記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状及びその相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。

図１は、幾つかの実施形態に係る送風機の概略的な構成を示す断面図である。
図１の送風機は多段軸流ブロワであって、例えば高炉用送風機として用いることができる。送風機は、メインケーシング１０、吸込ケーシング１２、吐出ケーシング１４、回転軸１６、駆動装置１８、動翼列２０、及び、入口案内翼列２２を有する。
具体的には、メインケーシング１０は入口１０ａ及び出口１０ｂを有し、回転軸１６は、入口１０ａを貫通している。回転軸１６は、軸受２４によって回転可能に支持されるとともに、駆動装置１８に連結されており、駆動装置１８は、回転軸１６を回転させることができる。

動翼列２０は、メインケーシング１０の内部に配置され、回転軸１６に固定されている。従って、動翼列２０は、入口１０ａを通る回転軸１６の軸線１６ａを中心として回転するように構成されている。
多段軸流ブロワでは、回転軸１６の一の軸線方向位置にて周方向に配列された複数の動翼２６が１つの動翼列２０を構成し、複数の動翼列２０が、回転軸１６の軸線方向に沿って配列される。そして、多段軸流ブロワでは、メインケーシング１０の内部に静翼列２８が固定して配置されている。回転軸１６の一の軸線方向位置にて周方向に配列された複数の静翼３０が１つの静翼列２８を構成し、回転軸１６の軸線方向にて動翼列２０と静翼列２８が交互に配列される。

入口案内翼列２２は、動翼列２０よりも上流にて流体の流れを旋回流へと整流するように構成されている。入口案内翼列２２は、軸線１６ａの周方向に配列された複数の入口案内翼３２からなる。
多段軸流ブロワでは、回転軸１６とメインケーシング１０との間に、軸線１６ａに沿って延びる円筒状の流路（円筒状流路）３４が形成される。入口案内翼列２２は、円筒状流路３４の入口１０ａ側に配置され、入口案内翼列２２よりも下流に、動翼列２０と静翼列２８が交互に配置される。従って、多段軸流ブロワは、入口案内翼列２２、動翼列２０及び静翼列２８からなる複数種類の翼列を有する。そして、多段軸流ブロワでは、回転軸１６の回転により動翼列２０が回転すると、入口１０ａから流入した流体が圧縮され、圧縮された流体が出口１０ｂから流出する。
なお、入口案内翼列２２は複数であってもよく、或いは、入口案内翼列２２を設けなくてもよい。

吐出ケーシング１４は、メインケーシング１０の出口１０ｂ側（吐出側）に接続され、圧縮された流体を外部に吐出するように構成されている。多段軸流ブロワでは、回転軸１６は出口１０ｂを貫通している。
吸込ケーシング１２は、メインケーシング１０の入口１０ａ側（吸込側）に接続され、軸線１６ａの方向とは異なる吸込方向にて流れて来る流体を入口１０ａに流入させるように構成されている。吸込ケーシング１２は、例えば片吸込タイプである。

具体的には、吸込ケーシング１２は、軸線１６ａ上に配置される筒状のハブ３６を有し、ハブ３６は、入口１０ａ側に配置される一端部（入口近傍端部）３６ａと、入口１０ａから遠くに配置される他端部（入口遠方端部）３６ｂとを有する。また、吸込ケーシング１２は、ハブ３６の外周面とともに環状若しくはドーナツ状の流路（環状流路）３８を形成するケーシング本体４０を有する。環状流路３８は、ハブ３６を囲むように軸線１６ａの周りに略同心上に配置されている。なお、軸流送風機では、回転軸１６は、ハブ３６の内部を相対回転可能に貫通して延びている。

ケーシング本体４０は、軸線１６ａとは異なる方向から流れて来た流体を受け入れるように構成された吸込口４０ａと、メインケーシング１０の入口１０ａに接続される接続口４０ｂとを有する。吸込口４０ａは、軸線１６ａの径方向外側、例えば下方に向けられており、吸込口４０ａにはダクト４２が接続される。吸込口４０ａと接続口４０ｂは、環状流路３８を通じて連通している。なおこの場合、吸込方向と軸線１６ａの方向は直交している。

図２は、入口案内翼列２２によって整流された流体の流れＳ、つまり旋回流を説明するための図であり、図２では、右旋回の旋回流を示している。
図３は、吐出側から吸込側に向かって軸線１６ａに沿う方向で入口案内翼列２２をみたときの旋回流の旋回方向と、軸線１６ａの周りでの周方向位置（回転角）ＴＨとの関係を示している。周方向位置ＴＨの基準位置である０°として、軸線１６ａと直交する面に流体の吸込口を投影した位置が選択され、周方向位置ＴＨの増加方向として、入口案内翼列２２によって形成されるべき旋回流の旋回方向が選択される。例えば、右旋回の旋回流の旋回方向は、吐出側から吸込側に向かって入口案内翼列２２をみたときに反時計回りである。

ここで、図４（ａ），（ｂ）は、流体の吸込方向及び回転軸１６の軸線方向と直交する方向からみた、入口案内翼列２２周辺を概略的に示す図であり、図４（ａ）は、吸込側から吐出側に向かって左側からみたとき（若しくは吐出側から吸込側に向かって右側からみたとき）、図４（ｂ）は、吸込側から吐出側に向かって右側からみたとき（若しくは吐出側から吸込側に向かって左側からみたとき）をそれぞれ示している。

図４（ａ），（ｂ）に示したように、ハブ３６の入口近傍端部３６ａは円形の断面形状を有し、入口近傍端部３６ａの外径は、円筒状流路３４の内径、即ちメインケーシング１０内の回転軸１６の外径に略等しい。ただし、入口近傍端部３６ａの外径は、円筒状流路３４の内径より小さくても大きくてもよい。

図５（ａ）、図６（ａ）及び図７（ａ）は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシング１２の概略的な構成を説明するための図であり、図８（ａ）は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシング１２における、静圧の周方向分布を示すグラフである。一方、図５（ｂ）、図６（ｂ）及び図７（ｂ）は、比較例の吸込ケーシング１２’の概略的な構成を説明するための図であり、図８（ｂ）は、比較例の吸込ケーシング１２’における、静圧の周方向分布を示すグラフである。

より詳しくは、図５（ａ），（ｂ）は、吸込ケーシング１２，１２’を概略的に示す斜視図であり、図６（ａ），（ｂ）の左側は、吸込方向と軸線１６ａを含む面での吸込ケーシング１２，１２’の断面を流体の流れＳ，Ｓ’とともに概略的に示しており、図６（ａ），（ｂ）の右側は、軸線１６ａと直交する面に投影されたハブ３６の入口近傍端部３６ａ、入口遠方端部３６ｂ及び入口１０ａの概略的な形状を流体の流れＳ，Ｓ’とともに示しており、図７（ａ），（ｂ）は、軸線１６ａと直交する面に投影されたハブ３６の入口近傍端部３６ａ及び入口遠方端部３６ｂを拡大して概略的に示している。なお、図６（ａ），（ｂ）の右側中の入口遠方端部３６ｂの断面形状は、図６（ａ），（ｂ）の左側に示した軸線方向における吸込位置での断面形状である。

図５（ａ）、図６（ａ）及び図７（ａ）に示したように、幾つかの実施形態では、吸込ケーシング１２のハブ３６の外周面は、軸線１６ａの周りでの１８０°回転について非回転対称な形状を有する。
この構成によれば、ハブ３６の外周面が、軸線１６ａの周りでの１８０°回転について非回転対称な形状を有し、環状流路３８のうち所定の周方向位置の領域に、淀み領域ＳＴを形成することができる。例として、図５（ａ）、図６（ａ）及び図７（ａ）では、淀み領域ＳＴがハッチングにて示されている。

この構成によれば、淀み領域ＳＴを形成することで、図８（ａ）に示したように環状流路３８に高圧な部分を形成し、環状流路３８における流体の流量及び流れ角を制御することができる。そしてこれにより、翼列に流入する際の流体の流れ角及び流量について、軸線１６ａの周りの周方向で均一化を図ることができる。この結果、翼列の最上流に位置する入口案内翼列２２（入口案内翼列２２が無ければ動翼列２０）周辺で流体の流れが円滑になり、送風機の効率向上が図られるとともに、サージや旋回失速等の異常流動現象が防止され、作動レンジが拡大される。

幾つかの実施形態では、図７（ａ），（ｂ）に示したように、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの中心（図心）は、ハブ３６の入口近傍端部３６ａの中心（図心）に比べ、軸線１６ａから離れている。なお、図７（ａ），（ｂ）では、軸線１６ａは原点Ｏを通っている。
この構成によれば、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの中心を、入口近傍端部３６ａの中心に比べて軸線１６ａから離すことにより、離間方向とは逆の周方向位置の領域に淀み領域ＳＴを形成することができる。

幾つかの実施形態では、図７（ａ），（ｂ）に示したように、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの中心（図心）は、ハブ３６の入口近傍端部３６ａの中心（図心）に比べ、少なくとも吸込口４０ａの方向とは反対方向に向かって軸線１６ａから離れている。

この構成によれば、環状流路３８の吸込口４０ａ側の領域に淀み領域ＳＴを形成したことにより、図８（ａ）に示したように、吸込口４０ａ側に高圧力領域を形成することができる。吸込ケーシング１２の吸込口４０ａに流入した流体は、淀み領域ＳＴが無ければ、図４及び図６（ｂ）中の流れＳ’のように、環状流路３８を最短距離で通過してメインケーシングの入口１０ａに流入しようとする。これに対し、幾つかの実施形態では、図４及び図６（ａ）中の流れＳのように、淀み領域ＳＴの存在により流れを曲げられ、ハブ３６の外周面に沿って吸込口４０ａとは反対側まで流れるようになる。この結果として、メインケーシングの入口１０ａに流入する流体の流れ角及び流量について、軸線１６ａの周りの周方向で均一化が的確に図られる。

図９は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシング１２におけるハブ３６の入口近傍端部３６ａと入口遠方端部３６ｂを、軸線１６ａと直交する断面に投影して概略的に示す図である。
幾つかの実施形態では、図９に示したように、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの中心（図心）は、ハブ３６の入口近傍端部３６ａの中心（図心）に比べ、少なくとも吸込口４０ａの方向に対し直交する直交方向に向かって軸線１６ａから離れている。

吸込ケーシング１２の吸込口４０ａに流入した流体は、吸込方向と直交する直交方向に分かれながら、環状流路３８を最短距離で通過してメインケーシングの入口１０ａに流入しようとする。このため、淀み領域ＳＴが無ければ、図４及び図６（ｂ）中の流れＳ’のように、翼列のうち最上流に位置する入口案内翼列２２（入口案内翼列２２が無ければ動翼列２０）に流入する流体の流れ角は、吸込方向と直交する直交方向の両側では異なってしまう。そこでこの構成では、吸込口４０ａと直交する方向のうち一方の方向に淀み領域ＳＴを形成することで、直交方向のうち反対の方向に流れる流体の流量を増やすことで、流体の流量と流れ角について周方向で均一化を図ることができる。

幾つかの実施形態では、図９に示したように、入口遠方端部３６ｂは、入口近傍端部３６ａに対し、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向（入口案内翼列２２が無ければ動翼列２０の回転方向）にて９０°離れた方向（２７０°の周方向位置）に向かって離れている。

図１０は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシング１２におけるハブ３６の入口近傍端部３６ａと入口遠方端部３６ｂを、軸線１６ａと直交する断面に投影して概略的に示す図であり、図１１は、幾つかの実施形態における、軸線１６ａと直交する面に投影されたハブ３６の入口近傍端部３６ａ、入口遠方端部３６ｂ及び入口１０ａの概略的な形状を流体の流れＳとともに示している。
幾つかの実施形態では、図１０及び図１１に示したように、入口遠方端部３６ｂは、入口近傍端部３６ａに対し、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向（入口案内翼列２２が無ければ動翼列２０の回転方向）にて１３５°離れた方向（３１５°の周方向位置）に向かって離れている。

ここで、図１２（ａ）は、図１０及び図１１の吸込ケーシング１２を用いた場合における、入口案内翼列２２に対する各周方向位置での流体の流れＳの流入角を概略的に示す図であり、図１２（ｂ）は、比較例の吸込ケーシング１２’を用いた場合における、入口案内翼列２２に対する各周方向位置での流体の流れＳ’の流入角を概略的に示す図であり、図１３は、流入角ＴＨＬＥと圧力損失との関係を示すグラフであり、図１４（ａ）（ｂ）は、流入角ＴＨＬＥと後流の関係を説明するための図である。

図１３に示したように、入口流入角ＴＨＬＥが−１０°を下回るとソリディティＬｃ／Ｐ（Ｌｃ：翼弦長Ｌｃ，Ｐ：翼配列ピッチ）にかかわらずに圧力損失が急激に大きくなる。これは、図１４に示したように、入口流入角ＴＨＬＥが腹側に傾いている腹打ち状態の場合（ＴＨＬＥ＜０）、入口案内翼３２による流れの転向量が大きく、入口案内翼３２周辺で後流が大きくなるからである。これに対し入口流入角ＴＨＬＥが背側に傾いている背打ち状態の場合（ＴＨＬＥ＞０）、後流はそれほど大きくならない。

この点に関し、淀み領域ＳＴがない場合、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向にて２７０°（−９０°）離れた方向（９０°の周方向位置）では、図１２（ｂ）に示したように、入口案内翼３２に対し、流体が腹打ち状態で流入する。腹打ち状態では、背打ち状態に比べて、入口案内翼３２周辺での後流が大きくなり、圧力損失が大きくなってしまう。そこで幾つかの実施形態の構成では、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向にて３１５°離れた方向（１３５°の周方向位置）で淀み領域ＳＴを形成し、腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大している。これにより、流体が入口案内翼列２２を円滑に通過することができる。
なお、入口案内翼列２２が無い場合には、旋回方向を動翼列２０の回転方向に置き換えることで、翼列の最上流に位置する動翼列２０に対し腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大することができる。そしてこの結果として、流体が動翼列２０を円滑に通過することができる。

幾つかの実施形態では、図５（ａ）及び図６（ａ）に示したように、軸線１６ａに直交する断面におけるハブ３６の中心（図心）は、入口近傍端部３６ａから入口遠方端部３６ｂに近付くに従って軸線１６ａから離れている。
この構成によれば、ハブ３６の中心が入口近傍端部３６ａから入口遠方端部３６ｂに近付くに従って漸次変化することで、淀み領域ＳＴを形成しながら、ハブ３６の周りでの流体の流れを円滑にすることができる。

幾つかの実施形態では、図５（ａ）及び図６（ａ）に示したように、軸線１６ａに直交する断面におけるハブ３６の外径は、入口近傍端部３６ａから入口遠方端部３６ｂに近付くに従って拡大している。換言すれば、軸線１６ａに直交する断面におけるハブ３６の断面積（横断面積）は、入口近傍端部３６ａから入口遠方端部３６ｂに近付くに従って拡大している。
この構成によれば、ハブ３６の外径が入口近傍端部３６ａから入口遠方端部３６ｂに近付くに従って漸次拡大することで、淀み領域ＳＴを形成しながら、ハブ３６の周りでの流体の流れを円滑にすることができる。

幾つかの実施形態では、図６（ａ）に示したように、軸線１６ａに沿う断面にてハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面はＲ形状を有し、Ｒ形状の曲率半径は、軸線１６ａの周りの周方向で非一様である。
この構成によれば、Ｒ形状の曲率半径を軸線１６ａの周りの周方向で非一様にすることで、曲率半径が小さい領域を淀み領域ＳＴにすることができる。

幾つかの実施形態では、図６（ａ）に示したように、吸込口４０ａの方向でのＲ形状の曲率半径Ｒ１は、軸線１６ａの周りの周方向にて吸込口４０ａの方向から１８０°離れた方向でのＲ形状の曲率半径Ｒ２よりも小である（Ｒ２＞Ｒ１）。
この構成によれば、環状流路３８の吸込口４０ａ側の領域に淀み領域ＳＴを形成したことにより、吸込口４０ａ側に高圧力領域を形成することができる。吸込ケーシング１２の吸込口４０ａに流入した流体は、淀み領域ＳＴが無ければ環状流路３８を最短距離で通過してメインケーシングの入口１０ａに流入しようとするが、淀み領域ＳＴの存在により流れを曲げられ、ハブ３６の外周面に沿って吸込口４０ａとは反対側まで流れるようになる。この結果として、メインケーシングの入口１０ａに流入する流体の流れ角及び流量について、軸線１６ａの周りの周方向で均一化が的確に図られる。
なお、図６（ｂ）に示したように、比較例では、曲率半径Ｒ０は周方向にて一定である。

幾つかの実施形態では、吸込口４０ａの方向と直交する直交方向のうち一方の方向でのＲ形状の曲率半径は、直交方向のうち他方の方向でのＲ形状の曲率半径よりも小である。
吸込ケーシング１２の吸込口４０ａに流入した流体は、吸込方向と直交する直交方向に分かれながら、環状流路３８を最短距離で通過してメインケーシング１０の入口１０ａに流入しようとする。このため、淀み領域ＳＴが無ければ、翼列の最上流に位置する入口案内翼列２２（入口案内翼列２２が無ければ動翼列２０）に流入する流体の流れ角は、吸込方向と直交する直交方向の両側では異なってしまう。そこでこの構成では、吸込口４０ａと直交する方向のうち一方の方向に淀み領域ＳＴを形成することで、直交方向のうち反対の方向に流れる流体の流量を増やすことで、流体の流量と流れ角について周方向で均一化を図ることができる。

幾つかの実施形態では、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向（入口案内翼列２２が無ければ動翼列２０の回転方向）にて２７０°離れた方向（９０°の周方向位置）での入口遠方端部３６ｂの外周面のＲ形状の曲率半径は、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向にて９０°離れた方向（２７０°の周方向位置）でのＲ形状の曲率半径よりも小である。
淀み領域ＳＴがない場合、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向にて２７０°離れた方向では、入口案内翼列２２に対し、流体が腹打ち状態で流入する。腹打ち状態では、背打ち状態に比べて、入口案内翼３２周辺での後流が大きくなり、圧力損失が大きくなってしまう。そこでこの構成では、吸込口４０ａの方向から旋回流の旋回方向にて２７０°離れた方向で淀み領域ＳＴを形成し、腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大している。これにより、流体が入口案内翼列２２を円滑に通過することができる。
なお、入口案内翼列２２が無い場合には、旋回方向を動翼列２０の回転方向に置き換えることで、翼列の最上流に位置する動翼列２０に対し腹打ち状態の流体の流れを低減し、背打ち状態の流体の流れを増大することができる。そしてこの結果として、流体が動翼列２０を円滑に通過することができる。

幾つかの実施形態では、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂにおける外周面のＲ形状の曲率半径は、曲率半径が最大である周方向位置から曲率半径が最小である周方向位置に向かって漸次減少している。
この構成によれば、淀み領域ＳＴを形成しながら、ハブ３６の周りでの流体の流れを円滑にすることができる。

幾つかの実施形態では、図７（ａ）、図９及び図１０に示したように、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面の軸線１６ａからの距離Ｌ３，Ｌ４は、軸線１６ａと直交する一の直交方向（例えば図７（ａ）ではｘ軸方向）のうち一方の方向（例えば図７（ａ）では負の方向））にて、ハブ３６の入口近傍端部３６ａの外周面の軸線１６ａからの距離に等しく、且つ、一方の方向とは反対の方向（例えば図７（ａ）では正の方向）にて、ハブ３６の入口近傍端部３６ａの外周面の軸線１６ａからの距離よりも長い（Ｌ４＞Ｌ３）。
この構成によれば、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面の軸線１６ａからの距離を入口近傍端部３６ａの外周面の軸線１６ａからの距離と一方の方向にて等しくし、反対の方向にて長くすることにより、一方の方向に淀み領域ＳＴを形成することができる。

図１５、図１６、図１７及び図１８は、それぞれ、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシング１２におけるハブ３６の入口近傍端部３６ａと入口遠方端部３６ｂを、軸線１６ａと直交する断面に投影して概略的に示す図である。
そして、図１９は、図１８の入口遠方端部３６ｂを適用した吸込ケーシング１２を概略的に示す斜視図であり、図２０は、図１５〜図１８の入口遠方端部３６ｂを用いた場合における、静圧の周方向分布を概略的に示すグラフであり、図２１（ａ）は、軸線１６ａと直交する面に投影された図１８の入口近傍端部３６ａ及び入口遠方端部３６ｂの形状を入口１０ａ及び流体の流れＳとともに示しており、図２１（ｂ）は、比較例の入口近傍端部３６ａ及び入口遠方端部３６ｂの形状を入口１０ａ及び流体の流れＳ’とともに示している。

上述した幾つかの実施形態では、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面は円形状を有していたが、図１５〜図１８に示したように、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面は非円形状を有していてもよい。
例えば、図１５の入口遠方端部３６ｂはオーバル形状を有し、図１６の入口遠方端部３６ｂはオーバル形状（楕円形状）を有し、図１７の入口遠方端部３６ｂはオーバル形状（角丸長方形状）を有し、図１８の入口遠方端部３６ｂは涙滴形状（対称翼型）を有する。

この構成によれば、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面は非円形状を有するので、円形状の場合に比べて、淀み領域ＳＴに隣接するハブ３６の外周面の部分で曲率半径を小さくすることができる。この結果として図２０に示したように、より大きな淀み領域ＳＴを形成することができ、淀み領域ＳＴの反対側まで流体が回り込み易くなり、流量の均一化をより一層促進することができる。特に、吸込口４０ａの方向にて曲率半径を小さくすれば、吸込方向にてハブ３６の前方に、より大きな淀み領域ＳＴを形成することができる。

一方、図２１（ｂ）の比較例のように、入口遠方端部３６ｂの外周面が円形状である場合、吸込方向にてハブ３６の後方領域ＳＴ’にて流れが剥離して渦が発生し、効率の低下や作動レンジの狭小化が生じる。
これに対し、入口遠方端部３６ｂの外周面が図１５〜図１８に示したように非円形状である場合、ハブ３６の周りでの流れの剥離を抑制し、効率向上及び作動レンジの拡大を図ることができる。

上述した図１５〜図１８では、入口遠方端部３６ｂの外周の形状は、吸込口４０ａの方向に沿って延びる線（図１５〜図１８ではｙ軸）を中心（線対称軸Ａｓ）として線対称であったが、線対称軸Ａｓは、吸込口４０ａの方向に対し傾いていてもよい。
この構成によれば、環状流路３８の所望の周方向位置にて、より大きな淀み領域ＳＴを形成することができる。

図２２は、幾つかの実施形態に係る吸込ケーシング１２を概略的に示す斜視図である。
幾つかの実施形態では、図２２に示したように、送風機は、吸込ケーシング１２の内部に配置され、環状流路３８を周方向に仕切る仕切り板（旋回防止板）４４を更に備える。
この構成によれば、吸込ケーシング１２内に固定された仕切り板４４によって、軸線１６ａの周方向での流体の流量の均一化が一層図られる。
なお図２２では、説明のため、仕切り板４４にハッチングを付してある。

幾つかの実施形態では、図２２に示したように、軸線１６ａに直交する断面にて、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面は、吸込方向に沿って長い涙滴形状をなし、
前記仕切り板は、前記吸込方向にて前記ハブ３６の前方及び後方にて前記吸込方向に沿って延びるように構成されている。
この構成によれば、ハブ３６の入口遠方端部３６ｂの外周面が吸込方向に沿って長い涙滴形状をなし、仕切り板４４が、吸込方向にてハブ３６の前方及び後方にて吸込方向に沿って延びるように構成されているため、流体が、仕切り板４４に仕切られた環状流路３８内を円滑に流れることができる。
なお、図２２では、仕切り板４４は、環状流路３８を半分に仕切っている。
幾つかの実施形態では、ハブ３６と仕切り板４４の境界部分は滑らかに成形される。

本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変更を加えた形態や、上述した実施形態を適宜組みあせた形態も含む。
最後に、本発明の送風機は、軸流ブロワのみならず軸流ファンにも適用可能であり、更に、遠心式の送風機にも適用可能である。

１０ メインケーシング
１０ａ 入口
１０ｂ 出口
１２ 吸込ケーシング
１４ 吐出ケーシング
１６ 回転軸
１６ａ 軸線
１８ 駆動装置
２０ 動翼列
２２ 入口案内翼列
２４ 軸受
２６ 動翼
２８ 静翼列
３０ 静翼
３２ 入口案内翼
３４ 円筒状流路
３６ ハブ
３６ａ 入口近傍端部
３６ｂ 入口遠方端部
３８ 環状流路
４０ ケーシング本体
４０ａ 吸込口
４０ｂ 接続口
４２ ダクト
４４ 仕切り板

Claims (18)

1. 入口及び出口を有するメインケーシングと、
   前記メインケーシングの内部に配置され、前記入口を通る軸線を中心として回転するように構成された動翼列と、
   前記メインケーシングに接続され、前記軸線の方向とは異なる吸込方向にて流れて来る流体を前記入口に流入させるように構成された吸込ケーシングと
   を備え、
   前記吸込ケーシングは、
   前記軸線上に配置され、前記入口に近い一端部及び前記入口から遠い他端部を有するハブと、
   前記流体を受け入れるように構成された吸込口を有し、前記ハブの外周面とともに前記入口に連通する環状の内部流路を規定するケーシング本体と
   を含み、
   前記ハブの外周面は、該ハブの外周面が前記軸線を全周に渡って囲んでいる前記軸線の方向の位置での前記軸線と直交する断面にて、前記軸線の周りでの１８０°回転について非回転対称な形状を有する
   ことを特徴とする送風機。
2. 前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の中心は、前記ハブの一端部の中心に比べ、前記軸線から離れている
   ことを特徴とする請求項１記載の送風機。
3. 前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の中心は、前記ハブの一端部の中心に比べ、少なくとも前記吸込口の方向とは反対方向に向かって前記軸線から離れている
   ことを特徴とする請求項２記載の送風機。
4. 前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の中心は、前記ハブの一端部の中心に比べ、少なくとも前記吸込口の方向に対し直交する直交方向に向かって前記軸線から離れている
   ことを特徴とする請求項２又は３記載の送風機。
5. 前記直交方向は、前記吸込口の方向から前記動翼列の回転方向にて９０°離れた方向である
   ことを特徴とする請求項４記載の送風機。
6. 前記動翼列よりも上流にて前記流体の流れを旋回流へと整流するように構成された複数の入口案内翼であって、前記軸線の周方向に配列された複数の入口案内翼を更に備え、
   前記直交方向は、前記吸込口の方向から前記旋回流の旋回方向にて９０°離れた方向である
   ことを特徴とする請求項４記載の送風機。
7. 前記軸線に直交する断面における前記ハブの中心は、前記ハブの一端部から前記ハブの他端部に近付くに従って前記軸線から離れている
   ことを特徴とする請求項２乃至６の何れか一項に記載の送風機。
8. 前記軸線に沿う断面にて前記ハブの他端部の外周面はＲ形状を有し、
   前記Ｒ形状の曲率半径は、前記軸線の周りの周方向で非一様である
   ことを特徴とする請求項１記載の送風機。
9. 前記吸込口の方向での前記Ｒ形状の曲率半径は、前記軸線の周りの周方向にて前記吸込口の方向から１８０°離れた方向での前記Ｒ形状の曲率半径よりも小である
   ことを特徴とする請求項８記載の送風機。
10. 前記吸込口の方向と直交する直交方向のうち一方の方向での前記Ｒ形状の曲率半径は、前記直交方向のうち他方の方向での前記Ｒ形状の曲率半径よりも小である
    ことを特徴とする請求項８又は９記載の送風機。
11. 前記一方の方向は、前記動翼列の回転方向にて前記吸込口の方向から２７０°の方向である
    ことを特徴とする請求項１０記載の送風機。
12. 前記動翼列よりも上流にて前記流体の流れを旋回流へと整流するように構成された複数の入口案内翼であって、前記軸線の周方向に配列された複数の入口案内翼を更に備え、
    前記一方の方向は、前記旋回流の旋回方向にて前記吸込口から２７０°の方向である
    ことを特徴とする請求項１０記載の送風機。
13. 前記Ｒ形状の曲率半径は、前記曲率半径が最大である周方向位置から前記曲率半径が最小である周方向位置に向かって漸次減少している
    ことを特徴とする請求項８乃至１２の何れか一項に記載の送風機。
14. 前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の外周面の前記軸線からの距離は、前記軸線と直交する一の直交方向のうち一方の方向にて、前記ハブの一端部の外周面の前記軸線からの距離に等しく、且つ、前記一方の方向とは反対の方向にて、前記ハブの一端部の外周面の前記軸線からの距離よりも長い
    ことを特徴とする請求項１乃至１３の何れか一項に記載の送風機。
15. 前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部は非円形状をなす
    ことを特徴とする請求項１４に記載の送風機。
16. 前記非円形状の線対称軸は、前記吸込口の方向に対し傾いていることを特徴とする請求項１５記載の送風機。
17. 前記吸込ケーシングの内部に配置され、前記ハブを囲む環状流路を周方向に仕切る仕切り板を更に備える
    ことを特徴とする請求項１乃至１６の何れか一項に記載の送風機。
18. 前記軸線に直交する断面にて、前記ハブの他端部の外周面は、前記吸込方向に沿って長い涙滴形状をなし、
    前記仕切り板は、前記吸込方向にて前記ハブの前方及び後方にて前記吸込方向に沿って延びるように構成されている
    ことを特徴とする請求項１７に記載の送風機。
    
    

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