JP6103347B2

JP6103347B2 - 発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法

Info

Publication number: JP6103347B2
Application number: JP2012266695A
Authority: JP
Inventors: 雅勝松若
Original assignee: Chugoku Electric Power Co Inc
Current assignee: Chugoku Electric Power Co Inc
Priority date: 2012-12-05
Filing date: 2012-12-05
Publication date: 2017-03-29
Anticipated expiration: 2032-12-05
Also published as: JP2014112017A

Description

本発明は、例えば、火力発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法に関する。

前記火力発電設備においては、ボイラの起動時に蒸気タービンに供給する蒸気条件が成立するまで、ボイラに水を供給し、ボイラを通過した蒸気を復水して再びボイラに戻す起動系統と、この起動系統に水を循環させる運転を行う起動系統補機と、ボイラに対して通気および排気を行う２系列の通風系統と、通風系統の通気および排気運転を行う通風系統補機と、ボイラの温度を検出する温度検出装置と、ボイラの圧力を検出する圧力検出装置と、起動系統補機および通風系統補機への給電制御を行うメタクラ盤（高圧閉鎖配電盤）とを備えていることが知られている（特許文献１）。

そして、前記火力発電設備においては、ボイラにより給水を過熱し、過熱蒸気を蒸気タービンに送り込むことによって蒸気タービンに仕事をさせ、発電を行っている。一方、火力発電設備は、消費電力量に応じて低負荷運転や運転の休止を行っている。また、定期点検等を行うために、一定期間ごとに運転を休止している。そして、火力発電設備の運転休止時においては、ボイラ内への化石燃料の供給を停止して消火し、次いで送風および水管への給水の供給によりボイラを強制冷却する。ボイラの強制冷却を行う際には、過熱された設備への損傷を防止するため、温度降下率を一定以下に保つことが必要とされる。

ところで、火力発電設備において用いられるボイラとしては、貫流ボイラおよび循環ボイラ等が知られているが、近年最もよく用いられているボイラは貫流ボイラである。貫流ボイラはボイラ内に備えられる水管の一端から給水を供給し、給水を予熱し、蒸発させ、次いで過熱して、他端から過熱蒸気を排出する構造を有するボイラである。

特開２０１０−２１６７３０号公報

前記火力発電設備の場合、上述したように、過熱された設備への損傷を防止すべく、ボイラの温度降下率を一定以下に保つことが必要とされている。理想的には、ボイラの入口流体温度の温度降下率は、１１０℃／Ｈであり、これによれば、ボイラに対する強制冷却は、３時間程度で終了することになる。しかしながら、実際には、温度降下率は１１０℃／Ｈよりも大幅に低く、７時間程度と多大の時間を要しているのが現況である。

そして、ボイラを強制冷却する手段としては、主として、メタクラ盤の通風系統が使用されている。この通風系統の風は、ボイラを有効に冷却する効果は実際には少ない。したがって、７時間をかけて通風系統を使用していることから、補機の動力費および補助蒸気など無駄に消費していることになる。具体的には、２系列の通風系統が、ボイラ冷却終了まで使用されており、無駄がある。また、通風系統の補機であるガス再循環送風機は、ボイラ消火後では、殆ど無負荷の状態であるため、仕事をしておらず、さらに無駄がある。

また、ボイラを強制冷却する手段として、ボイラ内の水管に給水してボイラの冷却を行っている。具体的には、ボイラ内に水管を介して入口から出口に通水されることにより、ボイラが冷却される。この場合、水による冷却効果が大きいにも関わらず、水管に通水される水量では、ボイラ内部を十分に冷却することはできない。

また、起動時において制御される熱回収弁の開度が、ボイラの消火後も熱回収向上用の制御に保持された状態になっている。したがって、ボイラを冷却するための開度になっていない。

そこで、本発明は、ボイラ消火後、水を有効利用してボイラ内部を無駄なく効率よく強制冷却することができる、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法を提供することを課題とする。

本発明に係る、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法は、ボイラ内部に設けられた一次過熱器の入口から蒸気を回収する第１のバイパス系統と、ボイラ内部に設けられた一次過熱器の出口から蒸気を回収する第２のバイパス系統と、ボイラ内部の燃焼を補助すべく、ボイラ内部に所定の風量を供給する通風系統とを備えた発電設備における、ボイラ消火後のボイラ強制冷却方法において、通風系統によって、前記所定の風量よりも少ない風量を供給しつつ、第１のバイパス系統に第１の給水量を給水し滞留させて、一次過熱器の入口流体温度を除燃した後、通風系統によって、前記所定量よりも少ない風量を維持しつつ、第１のバイパス系統から第２のバイパス系統に、第１の水量から減水した第２の給水量を通水させて、一次過熱器の入口流体温度を降下させるようにしたことを特徴とする。

かかる構成によれば、冷却に有効に作用する水をボイラの第１のバイパス系統に供給して溜めて、一次過熱器の入口流体温度を強制冷却（除燃）する。その後、第１のバイパス系統に供給した水量から減水させた水を、第２のバイパス系統に流通させて、一次過熱器の入口流体温度を強制冷却（温度降下）する。一方、水による強制冷却が完了するまで、総出力よりも少ない風量をボイラ内部に供給する。そうすることで、ボイラを無駄なく効率よく強制冷却することができる。

また、本発明によれば、前記第１の給水量は、前記一次過熱器の入口流体温度が２８０℃〜２３５℃となる条件で、前記第１のバイパス系統に、３００ｔ／ｈ程度の給水量が給水されて滞留されることが好ましい。

かかる構成によれば、冷却効果の大きい水を、多量に給水して滞留させることで、一次過熱器の入口流体温度を効果的に強制冷却することができる。なお、ボイラの一次過熱器の入口流体温度を２８０℃〜２３５℃とした理由は、ボイラの消火後における、一次過熱器の入口流体温度は、２８０℃程度であり、一次過熱器の入口流体温度が２３５℃程度で、ボイラの一次過熱器の入口流体温度が除燃されたと判断されるからである。そして、ボイラ消火後における一次過熱器の入口流体温度（２８０℃程度）と、除燃されたと判断する一次過熱器の入口流体温度（２３５℃程度）との温度差が小さいことから、ボイラの冷却開始時の温度降下率を監視することなく、多量の冷却水を短時間で溜めて冷却することができる。そして、温度降下率を監視しつつ冷却水量を増加する必要がないことから、オペレータの負担も軽減することができる。

また、本発明によれば、前記第２の給水量は、前記一次過熱器の入口流体温度が２３５℃未満〜８０℃となる条件で、第１のバイパス系統から第２のバイパス系統に、１５０〜２５０ｔ／ｈの給水量が給水されることが好ましい。

この場合、除燃後の一次過熱器の入口流体温度を降下させるのに適した給水量になっており、無駄がない。

また、本発明によれば、前記通風系統による総出力よりも少ない風量とは、総出力の４０％の風量であることが好ましい。

この場合、風による冷却効果が小さいことから４０％にすることで、通風系統の総出力を低減できて、無駄がなくなる。また、風量を４０％にすることで、ボイラ内部を効率的に冷却することができるとともに、ボイラ内部を空冷しすぎることによる、ボイラ内部の配管等の損傷を未然に防ぐことができる。

また、本発明によれば、前記第１の給水量に対する水圧をボイラ定格水圧とし、前記第２の給水量に対する水圧を１．５ＭＰａ〜４．０ＭＰａとすることが好ましい。

かかる構成によれば、第１の給水量および第２の給水量は、それぞれの給水量に適した水圧によって供給されるので、無駄がない。

また、本発明によれば、前記発電設備は、前記第１のバイパス系統と前記第２のバイパス系統とから蒸気を回収するフラッシュタンクと、回収した蒸気を復水する復水器と、フラッシュタンクのドレンおよび復水器の復水を脱気する脱気器とをさらに備えており、フラッシュタンクからのドレンが復水器に多く流れるように、弁開度を調整して、フラッシュタンクから脱気器へ流れるドレンを少なくすることが好ましい。

かかる構成によれば、脱気器の温度が低下しやすくなり、一次過熱器の入口への給水温度が低下し、ボイラ冷却時間が短縮される。

本発明によれば、ボイラ消火後、水を有効利用してボイラ内部を無駄なく効率よく強制冷却することができる。

本発明の一実施形態に係るボイラの水蒸気系統を示す概略構成図。同実施形態に係るボイラの通風系統を示す概略構成図。同実施形態に係るボイラのメタクラ盤（高圧閉鎖配電盤）を示す概略構成図。同実施形態に係るボイラ強制冷却方法の説明図。

本発明に係る、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法の一実施形態について、図１〜図４を参照して説明する。なお、本実施形態においては、火力発電設備の発電ユニットを例にとって説明する。また、冷却水としては、海水を使用する。

本実施形態に係る火力発電設備においては、ボイラの起動時に蒸気タービンに供給する蒸気条件が成立するまで、ボイラに水を供給し、ボイラを通過した蒸気を復水して再びボイラに戻す起動系統と、この起動系統に水を循環させる運転を行う起動系統補機と、ボイラに対して通気および排気を行う２系列の通風系統と、通風系統の通気および排気運転を行う通風系統補機と、ボイラの温度を検出する温度検出装置と、ボイラの圧力を検出する圧力検出装置と、起動系統補機および通風系統補機への給電制御を行うメタクラ盤（高圧閉鎖配電盤）とを備えている。

ボイラの起動系統は、図１に示すように、脱気器１０と、Ｍ−ＢＦＰ（電動給水ポンプ）１２と、ボイラ５０と、図示しない蒸気タービンと、フラッシュタンク２４と、復水器３０と、復水ポンプ３２とを備えている。

脱気器１０は、フラッシュタンク２４のドレン、および、復水器３０からの復水を脱気する。Ｍ−ＢＦＰ１２は、脱気器１０とボイラ５０を連結する配管に設けられ、ボイラ５０に水を送り出す。フラッシュタンク２４は、ボイラ５０からの廃蒸気を回収（汽水分離）する。復水器３０は、ボイラ５０で得られた蒸気を使用後に海水により復水する。復水ポンプ３２は、復水器３０の水を脱気器１０に送り出す。

ボイラ５０は、燃料を燃焼させた燃焼熱を発生させる。そして、ボイラ５０は、水壁１３、ケージ壁１４、一次過熱器（以下、過熱器をＳＨという）１６および二次ＳＨ１８などによって構成される。脱気器１０によって脱気された水はＭ−ＢＦＰ１２によって送り出され、Ｍ−ＢＦＰ１２から送り出された給水は、出口側に設けられた弁によって流量が調整され、図示しない高圧ヒータを通してボイラ５０の水壁１３に入る。水壁１３は、ボイラ５０の内部に設けられ、ボイラ５０の内部に流通させた給水を流通させて加熱する。一次ＳＨ１６および二次ＳＨ１８は、ボイラ５０の水壁１３を流通させた給水を過熱して蒸気を発生させる。

ボイラ５０に供給された水は、水壁１３、ケージ壁１４を通過する際に受熱・蒸発し蒸気となり、１次ＳＨ１６、２次ＳＨ１８を通過する際に所定の蒸気温度となって、２次ＳＨ１８から蒸気タービン（図示せず）へ供給される。

また、ボイラ５０の水壁１３，ケージ壁１４を通ってフラッシュタンク２４に繋がる第１のバイパス流路１９には、一対の１次ＳＨバイパス弁２０ａ，２０ｂが設けられている。この１次ＳＨバイパス弁２０ａ，２０ｂは、ボイラ５０の水壁１３、ケージ壁１４を除燃する際に使用される。すなわち、一次ＳＨ１６の入口流体温度が２８０℃〜２３５℃の範囲で、閉操作され、ボイラ５０内部に３００ｔ／ｈ程度の水を給水して溜める。

また、一次ＳＨ１６の出口の流路１７からフラッシュタンク２４に繋がる第２のバイパス流路２１には、２次ＳＨバイパス弁２２が設けられている。この２次バイパス弁２２は、ボイラ５０の水壁１３、ケージ壁１４の温度を降下させる際に使用される。すなわち、一次ＳＨ１６の入口流体温度が２３５℃になった時点（除燃された時点）で、開操作され、ボイラ５０内部に溜まった水を１５０〜２５０ｔ／ｈで通水する。

また、フラッシュタンク２４から脱気器１０に繋がる流路２７には、脱気器加熱ドレン弁２６が設けられている。この脱気器加熱ドレン弁２６は、フラッシュタンク２４からのドレンを復水器３０に多く流す際に使用され、フラッシュタンク２４から脱気器１０へ流れるドレン水量が少なくなるように絞られる。そうすることで、脱気器１０の温度が低下しやすくなり、ボイラ５０の一次ＳＨ１６の入口への給水温度が低下し、ボイラ５０の冷却時間がさらに短縮される。

また、フラッシュタンク２４から復水器３０に繋がる流路２９には、フラッシュタンク水位調節弁２８が設けられている。

ボイラ５０の通風系統は、図２に示すように、通風系統Ａおよび通風系統Ｂの２つの系統を備えている。そして、２つの通風系統Ａ，Ｂは、ボイラ５０に燃焼を補助するための空気を供給する。通風系統Ａを構成する機器は、Ａ−ＢＳＦ５２Ａ、一度燃焼したガスをボイラ５０の下から再度吹き込ませるＡ−ＧＲＦ（ガス再循環送風機）５４Ａ、ボイラの中に送風するＡ−ＦＤＦ（押込送風機）５６Ａ、燃焼したガスを煙突を介して外部に排気するＡ−ＤＮＦ（ガス排出機）５８Ａ、燃焼したガスに含まれる窒素化合物を窒素と水に分解する排煙脱硝装置６０Ａなどから構成される。

Ａ−ＦＤＦ（押込送風機）５６Ａによってバイオマススラリー燃料が燃焼しているボイラ５０内に外気が供給される。そして、燃焼したガスは、排煙脱硝装置６０Ａに送られる一方で、Ａ−ＧＲＦ（ガス再循環送風機）５４Ａによってボイラ５０の下に供給される。排煙脱硝装置６０Ａによって脱硝されたガスは、Ａ−ＤＮＦ（ガス排出機）５８Ａによって引かれ、煙突７０を介して外部に送られる。このように、通風系統Ａによって外気をボイラ５０に供給し、燃焼したガスを外部に排気する。

通風系統Ｂを構成する機器は、Ａ−ＢＳＦ５２Ａ、Ａ−ＧＲＦ（ガス再循環送風機）５４Ａ、Ａ−ＦＤＦ（押込送風機）５６Ａ、Ａ−ＤＮＦ（ガス排出機）５８Ａ、排煙脱硝装置６０Ａと同一の機器であるＢ−ＢＳＦ５２Ｂ、Ｂ−ＧＲＦ（ガス再循環送風機）５４Ｂ、Ｂ−ＦＤＦ（押込送風機）５６Ｂ、Ｂ−ＤＮＦ（ガス排出機）５８Ｂ、排煙脱硝装置６０Ｂ等から構成される。

Ｂ−ＦＤＦ（押込送風機）５６Ｂによってバイオマススラリー燃料が燃焼しているボイラ５０内に外気が供給される。そして、燃焼したガスは、排煙脱硝装置６０Ｂに送られる一方で、Ｂ−ＧＲＦ（ガス再循環送風機）５４Ｂによってボイラ５０の下に供給される。そして、排煙脱硝装置６０Ｂによって脱硝されたガスは、Ｂ−ＤＮＦ（ガス排出機）５８Ｂによって引かれ、煙突７０を介して外部に送られる。このように、通風系統Ｂによって外気をボイラ５０に供給し、燃焼したガスを外部に排気する。

メタクラ盤１００は、図３に示すように、Ｍ−ＢＦＰ１２、２台のＧＲＦ５４Ａ、５４Ｂ、２台のＦＤＦ５６Ａ、５６Ｂ、２台のＤＮＦ５８Ａ、５８Ｂ、１次ＳＨ１６の温度を検知する温度検知装置１１０、１次ＳＨ１６の圧力を検知する圧力検知装置１２０が接続されている。また、メタクラ盤１００には、Ｍ−ＢＦＰ１２、ＧＲＦ５４Ａ、５４Ｂ、ＦＤＦ５６Ａ、５６Ｂ、ＤＮＦ５８Ａ、５８Ｂに対する電力の供給及び遮断を行う遮断回路１３０が設けられている。また、メタクラ盤１００には、メタクラ盤１００全体の動作を制御するＣＰＵ１４０および各種のデータやプログラムが記憶されているメモリ１５０が設けられている。

つぎに動作について図１および図４を参照して説明する。まず、ａ時点でボイラ５０が消火される。この際、一次ＳＨ１６の入口流体温度が２８０℃になっている。そして、一次ＳＨ１６の入口流体温度が２８０℃〜２３５℃となる条件下では、２列の通風系統Ａ，Ｂを１列のみ作動させて、総出力の４０％の風量を供給する。そして、この風量を供給しつつ、第１の給水量（３００ｔ／ｈ程度）を、ボイラ５０の水壁１３、ケージ壁１４からフラッシュタンク２４に繋がる第１のバイパス流路１９に流通させて滞留させ、ボイラ５０の水壁１３を強制冷却（除燃）する。一次ＳＨ１６の入口流体温度が２３５℃になったｂ時点で、ボイラ５０の一次ＳＨ１６の入口流体温度が略除燃されたと判断される。

つぎに、一次ＳＨ１６の入口流体温度が２３５℃となったｂ時点で、２次ＳＨバイパス弁を「開」にして、第１のバイパス流路１９に滞留させた水を、第２のバイパス流路２１から放水させる。すなわち、ボイラ５０の水壁１３、ケージ壁１４から一次ＳＨ１６の出口を通ってフラッシュタンク２４に繋がる第２のバイパス流路２１に、第１の給水量（３００ｔ／ｈ程度）から減水した第２の給水量（１５０〜２５０ｔ／ｈ）を流通させる。この給水を２３５℃未満〜８０℃となる条件下において継続する。また、この条件下においては、前記と同じ風量を継続して供給する。

そして、ボイラ５０の一次ＳＨ１６の入口流体温度が８０℃程度になったｃ時点で、Ｍ−ＢＦＰ１２の運転を停止させて、給水および水圧の供給を停止する。その後、一次ＳＨ１６の入口流体温度が７５℃程度になった時点ｄで、補機を停止する。なお、通風系統Ａのみによる風量（総出力の４０％の風量）の供給は、ボイラ５０の冷却完了まで継続して行い、ボイラ５０の温度を降下させる。

そして、ボイラ５０の冷却時間をさらに短縮したい場合は、フラッシュタンク２４からのドレンが復水器３０に多く流れるように、脱気器加熱ドレン弁２６の開度を調整して、フラッシュタンク２４から脱気器１０へ流れるドレン水量を少なくする。そうすることで、脱気器１０の温度が低下しやすくなり、一次ＳＨ１６の入口への給水温度が低下し、ボイラ５０の冷却時間がさらに短縮される。

以上説明したように、本実施形態に係るボイラ消火後のボイラ強制冷却方法は、冷却に有効に作用する水をボイラ５０の第１のバイパス系統に供給して溜めて、一次ＳＨ１６の入口流体温度を強制冷却（除燃）する。その後、第１のバイパス系統に供給した水量から減水させた水量を、第２のバイパス系統に流通させて、一次ＳＨ１６の入口流体温度を強制冷却（温度降下）する。一方、水による強制冷却が完了するまで、総出力の４割の風量を維持してボイラ５０内部に補給する。そうすることで、ボイラ５０を効率よく（無駄なく）強制冷却することができる。

なお、ボイラ５０の一次ＳＨ１６の入口流体温度を２８０℃〜２３５℃とした理由は、ボイラ５０の消火後における、ボイラ５０の一次ＳＨ１６の入口流体温度は、２８０℃程度であり、ボイラ５０の一次ＳＨ１６の入口流体温度が２３５℃程度で、ボイラ５０の一次ＳＨ１６の入口流体温度が除燃されたと判断されるからである。

そして、ボイラ５０の消火後における一次ＳＨ１６の入口流体温度（２８０℃程度）と、除燃されたと判断する一次ＳＨ１６の入口流体温度（２３５℃程度）との温度差が小さいことから、ボイラ５０の冷却開始時の温度降下率を監視することなく、多量の冷却水を短時間で溜めて冷却することができる。そして、温度降下率を監視しつつ冷却水量を増加する必要がないことから、オペレータの負担も軽減することができる。

また、ボイラ５０の消火後において、第１のバイパス流路１９および第２のバイパス経路２１に循環させる給水を利用してボイラ５０を強制冷却しているので、既存の設備を用いることができる。さらに、給水の循環にあたっては、通常運転時や低負荷運転時に行われる制御機構を利用して循環量を制御することができるため、設備投資のコストを低減させることができる。加えて、ボイラ５０の水冷と同時に行われるボイラ５０の空冷は、ボイラ５０に通常設けられている空気供給ファンを用いるため、この点においても設備投資のコストを低減させることができる。また、通風系統Ａの風量を４０％とすることで、ボイラ５０の内部を効率的に冷却することができるとともに、ボイラ５０の内部を空冷しすぎることによる、ボイラ５０の内部の配管等の損傷を未然に防ぐことができる。

また、冷却されるボイラ５０は、一次ＳＨ１６の入口において１００℃以下となるまで冷却されることが好ましく、６０℃以下となるまで冷却されることが更に好ましい。６０℃以下となるまで冷却されることにより、例えば定期点検時においても、作業員がボイラ５０の内部で作業を行うことも可能となる。

そして、ボイラ５０の冷却時間を１．５時間短縮できることで、復水系統、海水系統、給水系統、通風系統Ａ，Ｂの合計動力費が１１２５００円、蒸気費が２４０００円（動力費＋蒸気費の合計１３６５００円）の省エネ効果となる。また、ＧＲＦ５４Ａ，５４Ｂを早期冷却停止した場合、３６０００円の省エネ効果となる。また、通風系統Ａ，ＢをＭ−ＢＦＰ１２に合わせて停止した場合、５９０００円の省エネ効果となる。通風系統Ａ，Ｂを早期に２系統から１系統に切り換えた場合、１４００００円の省エネ効果となる。

また、年間停止操作の回数は少ないが、大幅な効率化が望める。例えば、年１回は必ず行われる重負荷期の前点検での停止、年２回〜３回行われる、修理作業のための冷却停止において、効率化が望める。また、停止時間が短縮できることで、オペレータの負担が軽減できる。

なお、本発明に係る発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法は、前記実施の形態に限定することなく種々変更することができる。

例えば、前記実施形態の場合、貫流ボイラを例にとって、ボイラの強制冷却方法について説明したが、これに限定されず、例えば、ドラムボイラにおいても、ドラムの上下及びドラムの内外における温度差に注意しながら同様に冷却することにより、降水管温度が１３０℃程度でブローを行って、ボイラの強制冷却方法を実施することができる。

１０…脱気器、１２…Ｍ−ＢＦＰ（電動給水ポンプ）、１３…水壁、１４…ケージ壁、１６…一次過熱器、１８…二次過熱器、１９…第１のバイパス流路、２０ａ，２０ｂ…１次ＳＨバイパス弁、２１…第２のバイパス流路、２２…２次ＳＨバイパス弁、２４…フラッシュタンク、２６…脱気器加熱弁、２８…フラッシュタンク水位調節弁、３０…復水器、３２…復水ポンプ、５０…ボイラ、Ａ，Ｂ…通風系統、５２Ａ…Ａ−ＢＳＦ（バイオマススラリー燃料供給器）、５４Ａ…Ａ−ＧＲＦ（ガス再循環送風機）、５６Ａ…Ａ−ＦＤＦ（押込送風機）、５８Ａ…Ａ−ＤＮＦ（ガス排出機）、６０Ａ…排煙脱硝装置、５２Ｂ…Ｂ−ＢＳＦ（バイオマススラリー燃料供給器）、５４Ｂ…Ｂ−ＧＲＦ（ガス再循環送風機）、５６Ｂ…Ｂ−ＦＤＦ（押込送風機）、５８Ｂ…Ｂ−ＤＮＦ（ガス排出機）、６０Ｂ…排煙脱硝装置、１００…メタクラ盤、１３０…遮断回路、１４０…ＣＰＵ、１５０…メモリ

Claims

ボイラ内部に設けられた一次過熱器の入口から蒸気を回収する第１のバイパス系統と、ボイラ内部に設けられた一次過熱器の出口から蒸気を回収する第２のバイパス系統と、ボイラ内部の燃焼を補助すべく、ボイラ内部に所定の風量を供給する通風系統とを備えた発電設備における、ボイラ消火後のボイラ強制冷却方法において、
通風系統によって、前記所定の風量よりも少ない風量を供給しつつ、第１のバイパス系統に第１の給水量を給水し滞留させて、一次過熱器の入口流体温度を除燃した後、通風系統によって、前記所定量よりも少ない風量を維持しつつ、第１のバイパス系統から第２のバイパス系統に、第１の水量から減水した第２の給水量を通水させて、一次過熱器の入口流体温度を降下させるようにしたことを特徴とする、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法。
前記第１の給水量は、前記一次過熱器の入口流体温度が２８０℃〜２３５℃となる条件で、前記第１のバイパス系統に、３００ｔ／ｈ程度の給水量が給水されて滞留されることを特徴とする請求項１に記載の、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法。
前記第２の給水量は、前記一次過熱器の入口流体温度が２３５℃未満〜８０℃となる条件で、第１のバイパス系統から第２のバイパス系統に、１５０〜２５０ｔ／ｈの給水量が給水されることを特徴とする請求項１または２に記載の、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法。
前記通風系統による総出力よりも少ない風量とは、総出力の４０％の風量であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法。
前記第１の給水量に対する水圧をボイラ定格水圧とし、前記第２の給水量に対する水圧を１．５ＭＰａ〜４．０ＭＰａとすることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の、発電設備におけるボイラ消火後のボイラの強制冷却方法。
前記発電設備は、前記第１のバイパス系統と前記第２のバイパス系統とから蒸気を回収するフラッシュタンクと、回収した蒸気を復水する復水器と、フラッシュタンクのドレンおよび復水器の復水を脱気する脱気器とをさらに備えており、
フラッシュタンクからのドレンが復水器に多く流れるように、弁開度を調整して、フラッシュタンクから脱気器へ流れるドレンを少なくするようにしたことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の、発電設備におけるボイラ消火後のボイラ強制冷却方法。