JP6089657B2 - 低温での水素脆化感受性に優れた高圧水素用オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
式1:3.7Ni+2.5Mn−1.6Cr−0.9Si+266N−33>0
残部がFeおよび不可避不純物からなり、
金属組織中に加工誘起マルテンサイト及びδフェライトが存在しておらず、
−40℃における水素雰囲気中で行う引張試験により得られる絞り(A)と、−40℃における窒素雰囲気中で行う引張試験により得られる絞り(B)との比である相対絞り(A/B)が0.9以上であることを特徴とする低温での水素脆化感受性に優れた高圧水素用オーステナイト系ステンレス鋼にある(請求項1)。
C:0.06%以下、
Cは、ステンレス鋼の精錬工程において混入することを避け難い元素である。Cを過剰に含有すると粗大なクロム炭化物を形成し、炭化物周辺の金属相に含有されるCr濃度が低下してしまうため、0.06%以下とする。好ましくは、C含有量は0.05%以下とするのがよい。
Siは、ステンレス鋼の溶製において還元精錬を行うために必要な成分である。しかし、Siを過剰に添加するとフェライトを安定化させ、オーステナイトを不安定化させるため、上限を1.0%とする。好ましくは、Si含有量は0.60%以下とするのがよい。
Mnは、オーステナイトの安定化に有効な元素である。しかし、Mnを過剰に添加するとガスのリークを引き起こす原因となる可能性がある粗大なMnSを形成しやすくなるため、1.7%以下とする。
Pは、ステンレス鋼の精錬工程において混入することを避け難い元素である。Pを過剰に含有すると凝固時にワレを生じやすくなるため、0.040%以下とした。好ましくは、P含有量は0.035%以下とするのがよい。
Sは、鋼中のMnと結びつきMnSを形成し、機械加工時の切り粉の破砕性を向上させるため、機械加工により部品を製作する上で切削性の改善に有効な元素である。しかし、Sを過剰に添加するとガスのリークを引き起こす原因となる可能性がある粗大なMnSを形成しやすくなるため、0.030%以下とした。好ましくはS含有量は0.010%以下とするのがよい。
Niは、オーステナイトの安定化に非常に有効な元素である。そのため、下限を8%とした。好ましくは、Ni含有量は12.0%以上とするのがよい。一方で、価格変動が激しい元素でもあるため、その上限を13.5%とした。
Crは、鋼材に優れた耐食性を付与する元素である。Cr含有量が少なすぎると加工誘起マルテンサイトが生じやすいため16.5%以上とする。好ましくは、Cr含有量は17.0%以上とするのがよい。一方、Cr含有量が多すぎるとフェライトが安定化してオーステナイトが不安定になるため20.0%以下とする。好ましくは、Cr含有量は19.5%以下とするのがよい。
Nは、加工誘起マルテンサイトやδフェライトの生成を抑制し、オーステナイトの安定化に非常に有効な元素である。また、安価な添加元素である。N含有量が少ないとオーステナイトが不安定化するため、下限を設け、0.05%以上とする。一方、オーステナイト系ステンレス鋼において過剰に添加すると切削性が低下すると共に、低温にて延性−脆性遷移挙動を示す傾向が一般に知られているため、上限を0.09%とした。
上記ステンレス鋼は、上記成分範囲を前提とし、さらに上記式1を具備する範囲に各成分の含有量を規制する。上記式1は、上記成分範囲において、オーステナイトの安定化に着目し、加工誘起マルテンサイトの生成抑制および、δフェライトの生成抑制を図るべく、オーステナイト形成元素によるオーステナイトの安定化効果が、フェライト生成元素のフェライト安定化効果を上回るようにしたものである。Cr含有量を上記範囲に限定して加工誘起マルテンサイトの生成を抑制することを前提として、式1中のCrの項に起因する負の値を打ち消すようにNi、Mn、Nを添加することとなるため、オーステナイトを安定化し、加工誘起マルテンサイトの抑制も当然図られる。
(試験片準備)
表1に示すごとく、実施例、比較例の試料として、成分組成が異なる10種類の試料を準備した。
上記10種類の試料に対して、常温にて歪速度が2×10-5sec-1以上2×10-3sec-1以下の範囲に収まる通常の引張試験を実施した。
ポータブル型の透磁率計を用いて、引張試験前の引張試験片と、引張試験後の引張試験片における破断部近傍にて透磁率を測定した。引張試験前の引張試験片にて透磁率が1.03以上の試料は、δフェライトが存在していると判断した。また、引張試験後の引張試験片の破断部近傍において、引張試験前の透磁率を上回る透磁率を示したものは、引張試験による塑性変形によって加工誘起マルテンサイトが生じたと判断した。
実施例1〜4は、Moを含有していない分加工誘起マルテンサイトが生じ易くなるが、適正な成分調整によって、δフェライトおよび加工誘起マルテンサイトの生成が抑制されていた。これにより、耐水素脆化特性に優れると考えられる。
試験2は、表1に示す試料のうち、実施例1、比較例5、比較例8及び比較例10を選択し、これらに、表2に示す試験環境におけるSSRTを実施し、耐水素脆化特性を直接的に評価するものである。
実施例1の試料としては、試験1に示した手順で実施した固溶化熱処理のままの状態のもの(冷間加工率0%)以外に、固溶化熱処理後に20%の冷間加工を施したもの及び25%の冷間加工を施したものを準備した。比較例5及び比較例8の試料としては、固溶化熱処理のままの状態のもの(冷間加工率0%)のみを準備した。比較例10の試料としては、固溶化熱処理後に25%の冷間加工を施したもののみ準備した。
SSRTを実施した。SSRTの歪速度は、3×10-6sec-1もしくは5×10-6sec-1とした。また、試験環境条件は、表2に示すごとく、雰囲気の種類は、大気、水素、窒素のいずれかとし、雰囲気の温度は、−40℃、室温、90℃のいずれかとし、雰囲気の圧力は、大気圧、70MPa、75MPa、85MPaのいずれかとした。表2に示した「相対絞り」は、大気中又は窒素中の結果に対する、水素中の結果を示すものであり、1を超える場合には、水素中の場合の絞り値が大気又は窒素中よりも高く、1未満の場合にはその逆を意味している。
表2より知られるごとく、比較例10(SUS316L相当)の冷間引抜材(冷間加工率25%)は、相対絞り0.9以上の優れた耐水素特性を示している。また、比較例10の結果から、−40℃と室温と90℃の相対絞りを比較すると、−40℃の方が水素の影響を受けやすいことが確認でき、これは従来から知られている事実と一致する。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.06%以下、Si:1.0%以下、Mn:1.7%以下、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Ni:8.0%以上13.5%以下、Cr:16.5%以上20.0%以下、N:0.05%以上0.09%以下を含むと共に、式1を満足し、
式1:3.7Ni+2.5Mn−1.6Cr−0.9Si+266N−33>0
残部がFeおよび不可避不純物からなり、
金属組織中に加工誘起マルテンサイト及びδフェライトが存在しておらず、
−40℃における水素雰囲気中で行う引張試験により得られる絞り(A)と、−40℃における窒素雰囲気中で行う引張試験により得られる絞り(B)との比である相対絞り(A/B)が0.9以上であることを特徴とする低温での水素脆化感受性に優れた高圧水素用オーステナイト系ステンレス鋼。 - 室温大気中での引張試験において測定した絞りが70%以上であることを特徴とする請求項1に記載の低温での水素脆化感受性に優れた高圧水素用オーステナイト系ステンレス鋼。
- 請求項1又は2に記載の低温での水素脆化感受性に優れた高圧水素用オーステナイト系ステンレス鋼を製造する方法であって、
固溶化熱処理を施した後、冷間加工を施さない、あるいは、
固溶化熱処理を施した後、冷間加工(加工方向を途中で異なる方向に変更する場合を除く)を施すことを特徴とする低温での水素脆化感受性に優れた高圧水素用オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
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