JP6018920B2 - 小型光混合ｌｅｄ光エンジン、及び小型光混合ｌｅｄ光エンジンを用いた高ｃｒｉの狭ビーム白色ｌｅｄランプ - Google Patents

Description

以下は、照射技術、照明技術、固体照明技術、及び関連技術に関する。

白熱及びハロゲンランプは従来、全方向性及び指向性光源の両方として使用されている。指向性ランプは、集積ＬＥＤランプのエネルギースター適格基準第三案（Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔａｒ Ｅｌｉｇｉｂｉｌｉｔｙ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ｆｏｒ Ｉｎｔｅｇｒａｌ ＬＥＤ Ｌａｍｐｓ， ｄｒａｆｔ ３）において、１２０度の円錐角内にその光出力の少なくとも８０％を有するランプ（強度の半値全幅、ＦＷＨＭ）として、米国エネルギー省により定義されている。これらは、例えばＦＷＨＭ＜２０°を特徴とするビーム強度分布を有する等、広ビームパターン（フラッドランプ）又は狭ビームパターン（例えば、スポットランプ）を有してもよく、幾つかのランプ規格は６〜１０°のＦＷＨＭという小さい角度に指定されている。白熱及びハロゲンランプは、小売商品の展示、住宅及びホスピタリティ照明、芸術作品等に良好な光源を提供するために、これらの望ましいビーム特性を、高演色指数（ＣＲＩ）と組み合わせる。北米の商業用途では、これらのランプは、標準ＭＲ−ｘ、ＰＡＲ−ｘ、又はＲ−ｘランプ器具に適合するように設計されており、ここで「ｘ」は８分の１インチ単位で、器具の外径を表す（例えば、ＰＡＲ３８は４．７５”〜１２０ｍｍのランプ径を有する）。別の市場にも、同等の標識命名法がある。これらのランプは、高速応答時間を有し、高い光強度を出力し、特に飽和赤色（例えばＲ９ ＣＲＩパラメータ）において、良好なＣＲＩを有するが、効率に乏しく、ランプ寿命が比較的短い。更に高強度では、高輝度放電（ＨＩＤ）ランプを使用するが、ランプをオンにした後のウォームアップ段階の間に液体又は固体分量を加熱する必要があるので、応答時間の短縮と引き換えに、一般的には色品質が低下し、コストが上昇し、ランプ寿命が１万〜２万時間と、中程度になる。

これら既存のＭＲ／ＰＡＲ／Ｒスポットライト技術は、一般的に許容可能な性能を備えるものの、性能及び／又は色品質の更なる強化、及び／又は製造コストの削減、及び／又は壁コンセントエネルギー効率の上昇、及び／又はランプ寿命及び信頼性の向上が、望ましいだろう。この目的のため、発光ダイオード（ＬＥＤ）技術等の固体照明技術の開発に向けて努力がなされてきた。白熱及びハロゲンスポットランプの望ましい特性には、色品質、色均一性、ビーム制御、及び低い取得原価を含む。望ましくない特性には、乏しい効率、短い寿命、過剰な発熱、及び高いライフサイクル動作コストを含む。

ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒスポットライト用途では、ＬＥＤ素子技術は、白熱及びハロゲンランプと代替として満足のいくものではなかった。ＬＥＤ素子技術を用いて、スポットランプに良好な色及び良好なビーム制御の両方を同時に実現することは、困難であった。ＬＥＤベースの狭ビームスポット照明は、適切なレンズ又はその他の平行化光学部品と結合された点光源として白色ＬＥＤを用いて、実現されてきた。このタイプのＬＥＤ素子は、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ器具仕様に適合するランプエンベロープの狭ＦＷＨＭを備えて作製可能である。とはいえ、これらのランプは、白色ＬＥＤに対応するＣＲＩ特性を有するものの、幾つかの用途においてはこれが不十分である。例えば、このようなＬＥＤ素子は一般的に、３０未満のＲ９値、及び８０〜８５のＣＲＩ（１００が理想の値）を生じるが、これは製品展示、劇場、及び博物館照明、レストラン及び住宅照明等のスポットライト用途には向かない。

その一方で、スポット照明以外のＬＥＤベースの照明用途では、一般的な白色ＬＥＤ素子の赤色が欠けたスペクトルを補償する赤色ＬＥＤ素子を白色ＬＥＤ素子に組み合わせることによって、高ＣＲＩの達成に成功した。例えば、Ｖａｎ Ｄｅ Ｖｅｎらによる米国特許第７，２１３，９４０号を参照されたい。白色及び赤色ＬＥＤ素子からの光の混合を確実にするために、赤色及び白色ＬＥＤ素子のアレイを包含する大面積ディフューザを採用している。この技術に基づくランプは、良好なＣＲＩを提供してきたが、通常１００°程度又はそれ以上の大きいビームＦＷＨＭ値のため、スポット照明を発生しなかった。

ビームの色品質を良好にし、ビーム制御を良好にし、照度及び色を均一にすることの両立も、キャビティ吸収による光損失の増加及びランプサイズの増大という犠牲を払ってではあるが、光の多重反射を生じる深い（又は長い）色混合キャビティ、又はＬＥＤアレイとディフューザ板との間の長い距離を用いて、達成されている。

これらの技術を組み合わせることも、提案されている。例えば、Ｈａｒｂｅｒｓらによる米国特許出願公開第２００９／０１０３２９６Ａ１号は、複合放物面型集光器の小開口端部に設けられた拡張平面基板上に設けられたＬＥＤ素子のアレイを含む色混合キャビティを組み合わせることを開示している。このような設計の計算は、十分に小さい開口の色混合キャビティを用いることによって、適宜小さいビームＦＷＨＭを理論上は提供するように行われる。例えば、１２０ｍｍのランプ径を有するＰＡＲ３８ランプの場合、複合放物面型集光器と結合された３２ｍｍ径の色混合キャビティが３０°のビームＦＷＨＭを設けられることが、理論上は予測される。

欧州特許第１９９５５１０号

しかし、Ｈａｒｂｅｒｓらの文献に記載のように、複合放物面型集光器の設計の高さが増大する傾向がある。これは、既存のＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプソケットとの互換性を確保するにあたり、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ規制基準によって付与された指定最大長さを有するＭＲ又はＰＡＲランプにとって、問題となることもある。Ｈａｒｂｅｒｓらは、シミュレート済みの複合放物リフレクタの代わりに、先端の長さを切除した、切頂複合放物面型集光器を使用することも提案している。しかし、Ｈａｒｂｅｒｓらは、先端切除によってビーム角が増大し得ることを示している。Ｈａｒｂｅｒｓらの文献で提案されている別の手法は、ピラミッド型又はドーム型の中心リフレクタの使用により、部分的に前方向に平行化するように、色混合キャビティを設計することである。しかし、この手法では、各光線が側壁上で跳ね返って色及び空間分布において混合する回数が大幅に減少することから、色混合及びひいてはＣＲＩ特性が劣化する可能性があるため、複合放物面型集光器との光結合にも悪影響が及ぶ可能性がある。

実例として本明細書に開示する幾つかの実施例において、指向性ランプは、光源と、光源からの光を整形して光ビームにするように構成されたビーム形成光学系と、光ビームを拡散するように配置された光混合ディフューザとを備える。光源、ビーム形成光学系、及び光混合ディフューザは、単一のランプとして一緒に固定されている。ビーム形成光学系は、光源から光を受ける入射開口、及び入射開口よりも大きい出射開口を有する集光リフレクタと、集光リフレクタの出射開口に設けられたレンズとを含み、光源は、レンズから、ビーム形成光学系の光軸に沿って、レンズの焦点距離の±１０％以内の距離に位置している。

実例として本明細書に開示した幾つかの実施例において、指向性ランプは、光源と、光源によって発せられた光を整形して、光軸に沿って配向された光ビームにするように配置されたレンズを備える。この光源は、レンズの焦点距離の±１０％以内の距離だけ光軸に沿ってレンズから離間している。ランプは更に、レンズから外れた光源からの光をレンズ内に向かって反射させ、光ビームにもたらすように配置されたリフレクタを備える。光源、レンズ、及びリフレクタは、単一のランプとして一緒に固定されている。

実例として本明細書に開示する幾つかの実施例において、照明器具は、光混合キャビティを備え、この光混合キャビティは、平面反射面に設けられた１つ以上の発光ダイオード（ＬＥＤ）素子を備える平面光源と、平面光源と平行な最大横寸法Ｌを有し、平面光源から間隔Ｓだけ離間しており、Ｓ／Ｌ比が３未満である、平面光透過性光散乱ディフューザと、平面光源のペリメータ及びディフューザのペリメータを接続する反射性側壁とを含む。

基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に非対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に非対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に非対称に配置された、略円形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に非対称に配置された、略多角形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略多角形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 基板上に対称に配置された、略多角形回路基板上の１つ以上のＬＥＤを含むＬＥＤアレイを、概略的に示す図である。 回路基板上の１つ以上のＬＥＤから成るアレイ、光反射性側壁、及び光学拡散素子を含む、光エンジンの実施例を概略的に示す図である。 回路基板上の１つ以上のＬＥＤから成るアレイ、光反射性側壁、及び光学拡散素子を含む、光エンジンの実施例を概略的に示す図である。 回路基板上の１つ以上のＬＥＤから成るアレイ、光反射性側壁、及び光学拡散素子を含む、光エンジンの実施例を概略的に示す図である。 回路基板上の１つ以上のＬＥＤから成るアレイ、光反射性側壁、及び光学拡散素子を含む、光エンジンの実施例を概略的に示す図である。 光エンジンと円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品とを収容するランプを、概略的に示す図である。 光エンジンと、円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品と、光反射性側壁に隣接する光学拡散素子とを収容するランプを、概略的に示す図である。 光エンジンと、円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品と、光反射性側壁に隣接する光学拡散素子と、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプの出力開口付近に位置する光学拡散素子とを収容するランプを、概略的に示す図である。 光エンジンと、円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品と、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプの出力開口付近に位置する光学拡散素子とを収容するランプを、概略的に示す図である。 図２３の円錐リフレクタを構築する一手法を示す図である。 図２３の円錐リフレクタを構築する一手法を示す図である。 図２３の円錐リフレクタを構築する一手法を示す図である。 ＬＥＤアレイの強度分布がＦＷＨＭ≒１２０度を有する（即ち、ほぼランバートである）とき、ヒートフィンを有さないＭＲ１６、ＰＡＲ２０、ＰＡＲ３０、及びＰＡＲ３８ランプの最大限の出射開口に対応する、５０、６３、９５、及び１２０ｍｍのランプ出射開口の範囲に対する、ビーム角（ＦＷＨＭ）対ディスク光源の直径を、近似公式θ_o≒Ｄ_s／Ｄ_o×θ_sに従って示すグラフである。 ＬＥＤアレイの強度分布がＦＷＨＭ≒１２０度を有し（即ち、ほぼランバートである）、且つ、出射開口径が最大限の出射開口径の７５％であるとき、出射開口を包囲する一般的なヒートフィンを有するＭＲ１６、ＰＡＲ２０、ＰＡＲ３０、及びＰＡＲ３８ランプの標準的な出射開口に対応する、３８、４７、７１、及び９０ｍｍのランプ出射開口の範囲に対する、ビーム角（ＦＷＨＭ）対ディスク光源の直径を、近似公式θ_o≒Ｄ_s／Ｄ_o×θ_sに従って示すグラフである。 約１２０度のＦＷＨＭを特徴とするランバート強度分布を光源がほぼ有するとき、ランプ出射開口に対する光源開口の比の関数として、一般的なランプビーム角を示すグラフである。 レンズの主面を形成する光ディフューザを有するレンズの実施例を示す図である。 レンズの主面を形成する光ディフューザを有するレンズの実施例を示す図である。

本発明は、様々な部分及び部品の配置において、並びに様々な処理及び処理構成において実施可能である。図面は、好適な実施例の説明を目的とするものにすぎず、本発明を限定するものとして解釈されるべきではない。

本明細書では、ＬＥＤベースのスポットライトの設計手法を開示する。これは、光エンジンへの光及び熱的アクセスの改善を可能にする、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプのファミリー及び小型ＬＥＤモジュールの無数の設計パラメータを満たすことが可能な、柔軟な設計パラダイムを提供する。本明細書に開示するスポットライトでは、ビーム形成光学部品に光学的に結合された、ロープロファイルのＬＥＤベース光源を採用している。ロープロファイルＬＥＤベース光源は通常、１つ以上のＬＥＤ素子を含み、このＬＥＤ素子は、回路基板又はその他の担体上に設けられ、場合によりロープロファイル光混合キャビティの内部に設けられる。幾つかの実施例において、光ディフューザが、光混合キャビティの出射開口に設けられる。幾つかの実施例において、光ディフューザがＬＥＤアレイの直近に設けられる。ここで、ロープロファイルＬＥＤベース光源を、本明細書内でピルボックスと称することがある。ＬＥＤ素子を支持する回路基板は、ピルボックスの「底部」であり、出射開口の光ディフューザはピルボックスの「上部」であり、ピルボックスの「側面」は、回路基板のペリメータからディフューザのペリメータまで延在している。光混合キャビティを形成するにあたり、回路基板及びピルボックスの側面は、好ましくは光反射性である。ピルボックスは、ロープロファイルを有するので、ほぼディスク状である。したがって、本明細書で採用するＬＥＤベース光源を、ディスク光源と称することがある。別の実施例において、ディフューザは、ビーム路程のいずれか別の箇所に位置する。例えば幾つかの実施例において、形成された光ビームを操作するために、ディフューザを、ビーム形成光学部品の外側に設置する。この配置は、比較的狭い半値全幅（ＦＷＨＭ）の光ビームで動作するように設計されたディフューザに結合されており、この開示によって実質的な利点が得られる。

このランプ設計の第一の態様では、既存の最適なビーム形成光学部品構成を修正する手法を払拭する。むしろ、本明細書に開示の手法は、光学設計の第一原理に基づく。例えば、本明細書に示すように、点灯したディスク光源の制御は、ディスク光源のエタンデュ及びスキュー不変量の組み合わせを満たすビーム形成光学部品によって最適に行うことができる。このような設計の１つでは、レンズ（例えば、フレネル又は凸レンズ）を含むビーム形成光学部品を採用する。ここでは、ディスク光源がレンズ焦点に配置されており、ディスク光源を無限に「撮像」し、さもなければ撮像レンズから外れてしまう光線を捕捉するための集光リフレクタに結合される。幾つかの変形実施例において、ディスク光源は、例えば焦点距離の±１０％以内のビーム軸に沿って、僅かに焦点ずれした位置に配置される。光がビームＦＷＨＭの外側に漏れている限り、焦点ずれによって、ビーム形成がより不完全になるが、幾つかの実用設計においては、このような光漏れは美観的に望ましい。また、焦点ずれによって、光源が個別発光素子（例えばＬＥＤ素子）を含むとき、及び／又はこれらの個別素子が異なる色であるか或いは有利に混合される異なる光出力特性を有するときに有利な、何らかの光混合も生じる。付加的又は代替的に、ＦＷＨＭの外側で設計された量の光漏れを、及び／又はビーム内で設計された量の光混合を得るために、光混合ディフューザを追加してもよい。

光ビーム性能の定量化は、通常は遠距離場（通常は、ランプの出射開口サイズの少なくとも５〜１０倍の距離、或いはランプから約５０ｃｍ又はそれ以上離れると考えられる）で測定される幾つかの特性によって可能である。以下の定義は、通常は光軸からビームのエッジ及びそれを超えて外向きに移動する、強度の減少を伴い、ランプの光軸上で、ビームの中心付近でピークに達するビームパターンに関する。第一の性能特性は最大ビーム強度であり、これは最大ビーム強度（ＭＢＣＰ）と称されるか、又はＭＢＣＰは通常は光軸上又はその付近に見られるので、中心ビーム強度（ＣＢＣＰ）とも称される。これは、ビームパターンの最大値又は中心で感知される明度を測定する。第二は半値全幅（ＦＷＨＭ）によって表されるビーム幅であり、ビームにおける最大強度（ＭＢＣＰ）の半分に等しい強度におけるビームの角度幅である。ＦＷＨＭに関連するのはビームルーメンであり、これはビームの中心から、最大強度の半分を有する強度輪郭までの外向きのルーメンの積分、つまりビームのＦＷＨＭに向かって積分されるルーメンとして、定義される。更に、ルーメンの積分が最大強度の１０％を有する強度輪郭までビーム内で外向きに継続する場合、積分されたルーメンは、フィールドルーメンと称されることがある。最後に、ビームパターン中のルーメンの全て、即ちビーム生成ランプの面から発生する光の全てが積分された場合、その結果はランプのフェースルーメンと称される。通常、殆ど又は全く、光がランプの出力開口又は面以外を通じてランプから光が発せられないので、フェースルーメンは通常、積分球内で測定された通りの、総ルーメンとほぼ同じである。

更に、ビーム中の強度分布及び色の均一性の定量化も可能である。以下、半径ｒ、極角θ、及び方位角φの円筒形座標方向を含む、従来の円筒形座標系を用いて、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプを説明する（ランプが光エンジンＬＥ並びに円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品ＢＦを含む、図２４Ａ、２４Ｂ、及び２４Ｃに示される円筒形座標系参照）。一方では、殆どの照明用途において、一般的にビームパターン内の光の強度は軸上でピークに達し、極角（θ）方向へ単調に軸から離れていく強度になることが好ましいが、他方では、直交（方位角「φ」）方向への強度変化はないことが一般的に好ましく、ビームの色がビームパターン全体を通じて均一であることも一般的に好ましい。人間の目は通常、約２０％を超える強度不均一性を検出できる。したがって、ビーム強度は、極角θの方向に、軸上で１００％（θ＝０）からＦＷＨＭで５０％、ビームの「エッジ」で１０％、ビームのエッジを超えてゼロ強度まで減少するものの、強度は好ましくは、ビームにおける所定の極角輪郭で、方位角（φ）方向の周りで±２０％の範囲内に収まるべきである。加えて、人間の目は通常、１９３１ｃｃｙ−ｃｃｙ又は１９７６ｕ’−ｖ’ＣＩＥ色座標で約０．００５〜０．０１０、又は２７００から６０００Ｋの範囲内のＣＣＴで約１００〜２００ＫのＣＣＴを超える色差を、識別できる。したがって、ビームパターン全体にわたる色均一性は、ビームの平均ＣＣＴから、約±０．００５から０．０１０のＤｕ’ｖ’又はＤｘｙ、又は同等に±１００から２００Ｋ以下の範囲内に収まるべきである。

一般的に、ランプへの所定の電気入力に対して、ビーム中の光のフェースルーメン（総ルーメン）を最大化することが望ましい。ランプへの入力電力に対する総フェースルーメン（積分球測定値）の比は、ワットあたりルーメン（ＬＰＷ）で表される効率である。ランプの効率を最大化するために、エタンデュとして知られる光学パラメータ（「範囲」又は「アクセプタンス」又は「ラグランジュ不変量」又は「光学不変量」とも称される）が、光源（白熱ランプの場合はフィラメント、又はアーク放電ランプの場合はアーク、又はＬＥＤベースのランプの場合にはＬＥＤ素子等）と、ランプの出力開口（通常はリフレクタの開放面、或いは屈折、反射、又は回折ビーム形成光学部品の出力面に取り付けられた、レンズ又はカバーガラス）との間で適合すべきであることが、知られている（Ｎｏｎ−Ｉｍａｇｉｎｇ Ｏｐｔｉｃｓ、Ｒｏｌａｎｄ Ｗｉｎｓｔｏｎら、Ｅｌｓｅｖｉｅｒ Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒｅｓｓ、２００５年、１１ページ参照）。エタンデュ（Ｅ）は、光が通過する（その伝播方向に対して垂直）開口の表面積（Ａ）と光が伝播する立体角（Ω）との積、Ｅ＝ＡΩとして、近似的に定義される。エタンデュは、面積及び角度において光がどのように「広がる」のかを定量化する。

最も標準的な光源は、円筒の表面から発せられる均一な輝度を有する直円筒によって近似が可能であり（例えば、白熱又はハロゲンフィラメント、或いはＨＩＤ又は蛍光ランプのアーク等）、光源のエタンデュ（光学系の入射開口）はＥ＝Ａ_sΩ_sによって近似値が求められる。このとき、Ａ_sは光源円筒の表面積（Ａ_s＝πＲＬ、Ｒ＝半径、Ｌ＝長さ）であり、Ωは通常、一般的に１０ｓｒの、４π（１２．５６）ステラジアンという大きい割合であり、光が全ての方向においてほぼ均一に放射されることを意味する。より良い近似は、光がランバート強度分布で放射されること、或いは放射光は実際に測定された空間及び角度６次分布関数によって表せるが、均一な分布が説明し易い。例えば、Ｒ＝０．７ｍｍ、Ｌ＝５ｍｍ、Ω＝１０ｓｒの一般的なハロゲンコイルは、１００ｍｍ²−ｓｒ〜１ｃｍ²−ｓｒのエタンデュＥ_sを有する。同様に、コイル及びアークの形状が異なっていても、ＨＩＤアークがハロゲンコイルの何倍ものルーメンを放出することができても、Ｒ＝１ｍｍ及びＬ＝３．５ｍｍのＨＩＤのアークは１００ｍｍ²−ｓｒ〜１ｃｍ²−ｓｒのＥ_sを有する。エタンデュは「光学範囲」、即ち空間的及び角度的寸法の両方における光源のサイズである。エタンデュは、光源の「明度」又は「輝度」と混同されるべきではない。輝度は、光源の光学範囲及び光の量（ルーメン）の両方を説明する、異なる定量的尺度である。

指向性リフレクタランプの出力面の場合、出射開口は全体を通じて均一な輝度を有する丸いディスクによって近似が可能であり、エタンデュはＥ＝Ａ_oΩ_oによって近似値が求められる。ここで、Ａ_oはディスクの面積（πＲ_o ²、Ｒ_o＝半径）及びΩ_oは通常２πステラジアンの小さな割合であり、光のビームの半角、θ_o＝ＦＷＨＭ／２＝ＨＷＨＭ（半値半幅）を特徴とし、ここで、Ω_o＝２π（１−ｃｏｓ（θ_o））、例えばθ_o＝９０°ではΩ_o＝２π、θ_o＝６０°ではΩ_o＝π、θ_o＝３０°ではΩ_o＝０．８４、θ_o＝１０°ではΩ_o＝０．１０である。

いずれか所定の光学系を通じて光が伝播するとき、エタンデュは増加するだけであっても一定のままでもよく、これが「光学不変量」という用語の所以である。無損失及び無散乱の光学系では、エタンデュが一定のままとなるが、光の散乱又は拡散を呈するいずれの現実の光学系においても、エタンデュは通常、光がシステムを通じて伝播するにつれて大きくなる。エタンデュの不変性は、熱力学系におけるエントロピー（又はランダム性）の保存との光学的類似物である。光が光学系を通じて伝播する際にＥ＝ＡΩが小さくなり得ないという命題は、光分布の立体角を減少させるために、光が通過する開口を拡大しなければならないことを意味する。したがって、出力開口Ａ_oを有する指向性ランプから放射される最大ビーム角は、Ｅ_o＝Ａ_oΩ_o＝Ａ_sΩ_s＝Ｅ_sによって求められる。Ω_o＝２π（１−ｃｏｓ（θ_o））を整理して代入すると、
ｃｏｓ（θ_o）＝１−Ｅ_s／２πＡ_o
となる。θ_o＜＜１ラジアン（つまり、θ_o＜＜５７°）では、余弦関数はｃｏｓ（θ_o）≒１−θ²によって近似が可能であり、θはラジアンで表される。上記の式を組み合わせると、以下の出力ビーム半角となる。

数（１）の半角θ_oを２倍にすると、ビームＦＷＨＭとなる。

例えば円形の出力開口を有するＰＡＲ３８ランプの場合、ランプの面における最大光学的開口の面積は、ランプ面の直径＝４．７５”＝１２ｃｍによって決定されるので、最大許容可能Ａ_oは１１４ｃｍ²である。ハロゲンコイル又はＨＩＤアークに上記のエタンデュの例を当てはめると、Ｅ_s〜１ｃｍ²−ｓｒを有する光源によって作動するＰＡＲ３８ランプからの最小可能半角θ_oは、θ_o〜０．０５３〜３．０°なので、ビームのＦＷＨＭは６．０°となる。実際には、ＰＡＲ３８ランプで利用可能な最も細いビームは、通常は６〜１０°のＦＷＨＭを有する。ランプの面において利用可能な開口（即ちレンズ又はカバーガラス）を小さくする場合には、ビーム角は、数（１）による面開口の直径の減少に比例して大きくなる。

直径Ｄ_oの円形面開口を備えるランプ及び直径Ｄ_sの平らなディスクである光源の場合、ビームの出力半角θ_oは、以下に従って数（１）によって与えられる。

ＬＥＤ素子、或いは従来の白熱、ハロゲン、又はアーク光源を用いるランプにおいて狭スポットビームを供給するためには、光源のエタンデュを小さくするべきである。実際には、通常は０．５〜２．０ｍｍの線寸法の正方形の発光領域を有する単一のＬＥＤチップ（Ａ_s〜０．２５−４．０ｍｍ²）、概ねランバート強度分布（Ω_s〜π）を提供する任意のカプセル封止、及び任意の波長変換蛍光体を含むＬＥＤ素子は通常、各ＬＥＤ素子に小型の個別ビーム形成光学部品を設けることによって狭ビームが生成可能な、約１〜１０ｍｍ²−ｓｒの小さいエタンデュを有する。追加光が必要な場合には、各々が個別の光学部品を備える、追加ＬＥＤ素子を追加してもよい。これは、狭ビームＬＥＤランプを実現するための、周知の設計手法である。この手法の問題は、個々のＬＥＤ素子からの光が十分に混合されないことである。市販のＬＥＤ ＰＡＲ／ＭＲランプにおいて、個々のＬＥＤは、一般的に８５以下のＣＲＩに限定されているので、この設計方法論では、一般的に色品質が比較的低くなる（例えばＣＲＩが低くなる）。この設計方法論の別の問題は、その他の光結合損失と共に、システム光学効率が通常６０〜８０％までとなるように、ビーム形成光学部品が一般的に８０〜９０％の効率しか有していないことである。

個々のＬＥＤ素子の色を混合して、均一な照度及び色を有する均質な光源にするにあたり、多数のＬＥＤ素子の光出力を組み合わせて単一の光ビームにすることが望ましい場合には、光ビームのＣＲＩ又はその他何らかの色品質を向上させるために、光混合ＬＥＤ光エンジンを採用してもよい。光混合ＬＥＤ光エンジンは通常、光混合キャビティ内に設けられた複数のＬＥＤ素子を含む。光混合キャビティを大きく高反射率にして、ＬＥＤ素子を光混合キャビティ内で離間させることによって、ＬＥＤ素子から離間した光を混合するように、光を多重反射させることが可能である。この設計方法論の市販の例は、Ｃｒｅｅ ＬＬＦ ＬＲ６ダウンライトＬＥＤランプである。これは、１１０°のＦＷＨＭで９２のＣＲＩを提供する。スポットビームを形成する能力の欠如に加えて、この設計方法論は、光混合チャンバ内の光の反射又は散乱ごとに、少なくとも５％の光学損失を被る。光の色及び光度の完全な混合のためには、システム光学効率が通常９０％未満となるように、幾つかの反射装置を採用する。

光混合ＬＥＤ光エンジンのエタンデュは、通常は個々のＬＥＤのエタンデュの合計よりもかなり大きい。隣り合うＬＥＤエミッタからの光の遮断を回避するのに十分であるべき個々のＬＥＤエミッタ間の間隔、並びに光混合キャビティ内の光散乱によって、エタンデュは増加する。例えば、各々１．０×１．０ｍｍ²の正方形のＬＥＤチップのアレイが、隣り合うＬＥＤチップの間を１．０ｍｍ間隔として構築される場合には、各ＬＥＤチップによって占有される有効面積は１ｍｍ²から４ｍｍ²に増加し、ランプの最小許容可能ビーム角は、数（２）の（有効）Ｄ_sにおける増加に伴って、因数２だけ増加する。光学系を通じて光が伝播するときのエタンデュは、単純に増加するか又は一定のままなので、光混合キャビティによって行われる光混合によって、光エンジンの総エタンデュを増大させることができる。したがって、個々のＬＥＤからの光を混合して均質で均一な単一光源にすることにより、一般的にランプの最小達成可能ビーム角が増大する。これらの視点に基づき、本明細書からわかるように、複数のＬＥＤ素子を含む光混合ＬＥＤ光エンジンから狭スポットビームを供給するために、光エンジンの面積（Ａ_s）を最小化することが望ましい。色混合ＬＥＤ光エンジンを用いてランプを構築する場合には、ランプ開口のエタンデュも、ＬＥＤ光エンジンのエタンデュに適合すべきである。これらの設計制約は、フェースルーメンに基づいて、色混合ＬＥＤ光エンジンを採用する指向性ＬＥＤランプの効率の最大化を確実にする。

更に、本明細書からわかるように、光軸の周りの回転対称を有するいずれのリフレクタについても、フェースルーメンに基づく効率の最大化に加えて、ビームルーメンに基づくランプの効率を最大化するために、ランプ開口の不変量を備えるＬＥＤ光エンジンの、別の光学不変量である、回転的スキュー不変量と適合する必要もある。所定の光線について、回転的スキュー不変量は下記のように定義される。

ｓ＝ｎｒ_minｓｉｎ（γ） ・・・（３）
ここで、ｎは光線が伝播する媒体の屈折率、ｒ_minは光線とランプ又は光学系の光軸との間の最短距離、γは光線と光軸との間の角度である（Ｎｏｎ−Ｉｍａｇｉｎｇ Ｏｐｔｉｃｓ、Ｒｏｌａｎｄ Ｗｉｎｓｔｏｎら、Ｅｌｓｅｖｉｅｒ Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒｅｓｓ、２００５年、２３７ページ参照）。スキューの不変性は、機械系における角運動量の保存との光学的類似物である。エネルギー及び運動量の両方が保存されなければならず、機械系の運動においてエントロピーが減少しない機械系と同様に、光学系において、回転対称光学系を通る光線のいずれの損失がない伝播においても、エタンデュ及び回転的スキューの両方の保存が必要である。数（３）では、ｒ_minがゼロなので、ランプの光軸を通過するいずれの光線のスキューもゼロである。光軸を通過する光線は、子午光線として知られる。光軸を通過しない光線は、非ゼロスキューを有する。このような光線は、レンズ又はフェースプレートの出射開口を通じてランプを出てもよいものの、光源（入射開口）のスキューがランプの出射開口のスキューとどれほど適合しているかに応じて、ビームルーメン内に閉じ込められても閉じ込められなくてもよい。

ディスク出力開口（ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプの出力面等）を通る制御された光の最適な光学効率（フェースルーメン及びビームルーメンの両方の効率を最大化する）は、ディスク光源（入射開口）及びランプ出射開口のエタンデュ及びスキュー不変量の両方が適合するように、ディスク光源を用いて達成可能である。ディスク以外のいずれかの幾何学形状では、ハロゲン及びＨＩＤランプの従来的設計においてなされるように、スキュー不変量と関係なく、光源のエタンデュをランプの出力開口に単純に適合させると、最大可能な量の光が出力開口内に向かうかもしれないが、スキュー不変量を同時に満たさないこの割合の光は、ビームの制御部分に含まれるものではなく、制御されたビームよりも大きい角度で発せられることになる。より一般的には、所定の幾何学形状の出力開口を通る被制御光の最適な光学効率は、その発光領域が出力開口と同じ幾何学形状を有する光源を用いることによって、達成可能である。例えば、光出力開口がアスペクト比ａ／ｂの長方形幾何学形状を有する場合には、長方形出力開口を通る被制御光の最適な光学効率は、アスペクト比ａ／ｂを有する長方形発光領域の光源を用いることによって達成可能である。前述の別の例として、ディスク状の光出力開口では、出力開口を通る被制御光の最適な光学効率は、ディスク幾何学形状の発光領域を備える光源を用いることによって達成可能である。なお、本明細書において使用する際、発光領域幾何学形状は離散化されてもよく、例えば、ディスク光源は、ディスク状回路基板全体に分布する１つ以上の（個別）ＬＥＤ素子を備える光反射ディスク状回路基板を含んでもよい（例えば、図１〜１５を参照のこと。例えば、多角形又は長方形の発光領域幾何学形状を形成する離散化光源を備える光源の例については、図１６〜１８を参照のこと）。

このため、本明細書において、両方の光学不変量（エタンデュ及びスキュー）を満たすことによって、ランプのビームは、全効率（フェースルーメン）及びビーム効率（ビームルーメン）の両方について最適化される。これを実行する方法のひとつが、ディスク光源、及び無限でディスク光源を「撮像」するビーム形成光学系を採用することである。より一般的には、このエタンデュ及びスキュー適合条件との良好な近似は、僅かに焦点ずれした条件で達成可能である。例えば、「撮像」ビーム形成光学系がレンズを含み、ディスク光源を撮像レンズの焦点に正確に配置することによって無限での撮像を提供する場合には、完璧なエタンデュ及びスキュー適合の利点の殆どを維持する略エタンデュ及びスキュー適合条件は、例えば焦点距離の±１０％以内等、レンズの焦点位置に近い焦点ずれ位置へのディスク光源の配置によって、達成可能である。

スキュー不変量に因り、ロッド状の光源から最適なビーム効率を実現することは不可能である。白熱コイル又はＨＩＤアークはほぼロッド状の光源なので、やはりスキュー不変性のため、白熱又はＨＩＤランプにおいて最適なビーム効率を実現することは不可能である。実際には、有限長回転対称光学系によって棒状光源から形成されたビームは、通常はビームのＦＷＨＭの外側の比較的広い光の分布を有する。白熱及びＨＩＤ光源から得られた平滑なビームエッジが望ましい場合が多いが、多くのスポットビーム用途において、ビームエッジを十分に制御することは不可能なので、かなりのルーメンが、ビームルーメン及びＣＢＣＰと引き換えに、ビームエッジの範囲外で無駄になる。それとは対照的に、ディスク状ランプ開口の、この開口に適合したエタンデュ及びスキューを有するディスク状光源の場合、光が殆ど又は全く、ビームＦＷＨＭの外側に当たらないように、ビーム内に閉じ込められたフェースルーメンの実質的に全てを有するビームを形成することが可能である。この急峻なビームパターンが特定の用途にとって望ましくない場合には、ビームパターンの遠端のルーメンを無駄にすることなく、ビームの外側の、正確に制御された光量を、ビームパターンのエッジの内側に散乱又は再配向することによって、平滑化が可能である。このことは、例えば光路内に拡散又は散乱素子を追加することによって、或いは光学系を用いてディスク光源を不完全に撮像すること（つまり、焦点をずらすこと）によっても可能である。このようにして、設計されたビームパターンを正確に形成するにあたり、フェースルーメン及びビームルーメンの両方を個々に最適化できる。

本明細書からわかるように、例えば円形又はディスク状開口を有する二次元光源の場合、スキュー不変性は有用な設計パラメータである。有利には、フェースルーメン及びビームルーメンの両方の最大効率が得られるように、二次元ディスク光源をリフレクタランプの二次元出射開口と理想的に適合することが可能である。その理由は、このようなランプ幾何学形状を、適合するスキュー及びエタンデュ不変量を有する入射及び出射開口を備えることで、全効率（フェースルーメン）及びビーム効率（ビームルーメン）の両方について最適化された出力ビームを提供するように設計可能だからである。開示の指向性ランプでの使用に適した「ディスク状」光源のその他幾つかの例が、回路基板上にＬＥＤ素子を含み、ＬＥＤ素子を覆う蛍光体被覆半球状ドームを更に含む光源を開示する、Ａａｎｅｇｏｌａらによる米国特許第７，２２４，０００号に開示されている。このような光源は、例えばランバート発光分布又は大きな発光ＦＷＨＭ角を用いるその他の発光分布を有するもの等、理想的なディスク状（又はその他の拡張発光領域）光源と類似の発光特性を有する。

更に、数（２）に示す基準に適合するエタンデュ、及び数（３）に示す基準に適合するスキューは、ビーム形成光学列の長さが最適化におけるパラメータではないことを示している。つまり、ビーム形成光学部品の全長には制約が課されない。実際、唯一の長さ制約は、ビームを形成する光学素子の焦点距離であり、これはフレネル又は凸レンズでは通常、出力開口サイズに匹敵する。例えば、１２０ｍｍのランプ径Ｄ_PAR、及び８０ｍｍの出射開口Ｄ_oを有するＰＡＲ３８ランプの場合には、８０ｍｍの焦点距離ｆを有するフレネル又は凸レンズ等の撮像レンズを選択できる。撮像レンズがランプの出射開口に、ディスク光源から距離Ｓ₁だけ離れて配置された場合には、光源の画像はレンズの後の距離Ｓ₂の位置に形成されることになり、これはレンズ式１／ｆ＝１／Ｓ₁＋１／Ｓ₂によって求められる。光源からレンズまでの距離がレンズの焦点距離に等しい、ｆ＝Ｓ₁の特殊なケースでは、レンズからレンズによって形成される光源の画像までの距離は、Ｓ₂＝∞である。光源が均一な輝度及び色を有する円形のディスクである場合には、無限の画像は、均一な輝度及び色を有する丸いビームパターンとなる。実際には、無限のビームパターンは、ランプから少なくとも５ｆ又は１０ｆ、或いはＰＡＲ３８ランプの場合には少なくとも約１／２から１メートル、或いはそれ以上離れた距離の、光遠距離場におけるビームパターンと極めて似ている。レンズがＳ₁／ｆ≒０．９−１．１となるように僅かに焦点ずれしている場合には、無限又は遠距離場におけるビームパターンは、ビームエッジの輝度がビームの中心から離れるにつれて平滑及び単調に減少するように焦点ずれ又は平滑化することになり、例えば個別のＬＥＤの離散性に因り、ビームパターンにおけるいずれの離散不均一性も、平滑化されることになる。焦点位置から光源により近い位置へ、又は光源から更に遠くへ、レンズを移動させることができ、平滑化効果はいずれの場合も同様となる。レンズを光源に近付けると、有利には、より小型のランプが可能になる。レンズが例えばＳ₁／ｆ＜０．９又はＳ₁／ｆ＞１．１等、大きく焦点ずれしている場合には、かなりの量の光がビームのＦＷＨＭの外側でビームエッジの内側に投じられるので、ＣＢＣＰが無駄に低減し、ＦＷＨＭが無駄に増加する。ビームエッジ及び不均一性の望ましい僅かな平滑化は、光路内で微弱散乱ディフューザを用いることによっても、又は微弱散乱ディフューザ及び僅かに焦点ずれしたレンズの効果を組み合わせることによっても、達成可能である。

更に、ディスク光源の役割を果たす光混合ＬＥＤ光エンジンが、出力ビームにおいて望ましいものに匹敵する色及び照度の均一性を有する場合には、ビーム形成光学部品も可能な限り最高の効率を有することができるように、ディスク光源の外側では付加的な光の混合は必要とされない。ビーム形成光学部品は、円錐リフレクタ、フレネル又は単純なレンズ等、単純な光学部品を用いて構築可能である。

ディスク光源の色及び輝度の望ましい均一性が、光混合面との光線の少数の相互作用（反射又は透過）、及び各相互作用における低吸収損失によって得られる場合には、ディスク光源の光学効率も高くなる（図１９〜２２及び本明細書の関連記述参照）。ビーム形成光学部品の光スループット効率と相まって、これはランプ又は照明装置の全体的に高い光学効率を生じる。変形手法において、ＬＥＤの平面における色及び輝度の不均一性を、高効率の単パスディフューザによってランプの出力開口で混合できる場合には、ランプの全体効率を更に大幅に高めることができる。その結果、所望のビームＦＷＨＭ及び光出射開口サイズに最適なビーム制御及び光学効率を同時に実現しながら、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ設計パラメータを満足するように、光源を構成可能である。光混合は、ＬＥＤを包囲する小型のディスク状筺体内で、又はビーム形成光学部品内で、又はビーム形成光学部品を超えた位置で、（例えば、ビーム形成光学部品の外側に位置する単パス光混合ディフューザによって）行うことができる。この設計手法によって、円錐リフレクタが高反射可撓性平面リフレクタ材料のシート、被覆アルミニウムシート、又はその他の反射性シートから任意で構築される、円錐リフレクタ／フレネルレンズの組み合わせを採用する例示的設計等の製造の幅を広げる、簡素化されたビーム形成光学部品の使用も可能になる。

開示の幾つかの設計において、光混合ＬＥＤ光エンジン（例えば、図１９〜２２）は、所望の色特性を実現するために、複数のＬＥＤ素子からの光を混合する。このような幾つかの実施例において、ディスク状光エンジンは、ＬＥＤの直近に、色混合の殆ど又は全てを行うディフューザを含む。その結果、ディスク光源の深さ（又は長さ）を小さくできるので、結果的にＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ基準によって課された幾何学的設計制約に準拠する低アスペクト比を容易に生じることができる。幾つかのこのような実施例において、殆どの光が、ディスクチャンバの内部の反射がゼロ又はせいぜい僅かな反射を伴って、ロープロファイル色混合チャンバを出るので、光線相互作用（反射又は透過）損失が低減し、光エンジンが効率的になる。その他幾つかの実施例において（例えば、図２４Ｃ）、光は混合されずにＬＥＤの平面を出て、ＬＥＤ平面での吸収による光損失を低減するために、ディフューザによって後方散乱された光の殆どが、ＬＥＤの平面に戻ることがないように、光学系の内部にあるがＬＥＤから離れている単パスディフューザによる光の散乱又は拡散によって一次的に混合される。このような実施例は、ビーム形成光学部品（円錐又は成形リフレクタ）の反射率が非常に高い場合に（例えば＞９０％又はより好ましくは＞９５％）、特に有利である。なお、図１９〜２２に示すもの等、開示のロープロファイル光混合ＬＥＤ光エンジンは、展示及び商品及び住宅照明用途等のための指向性ランプにおいて有用であるが、棚下周囲照明、一般的な照明用途、照明モジュール用途等、或いは良好なビーム制御及び良好な色品質を兼ね備えた、小型及び軽量であることが重要ないずれかのランプ又は照明システムにおいて等、ロープロファイルの、均一に点灯したディスク光源が有用であろういずれの場合にも、更に様々な用途を見いだせる。本明細書に開示の様々な実施例において、光度及び色の空間的及び角度的不均一性は、材料の選択に応じて、１°から８０°のＦＷＨＭによって透過光を拡散させる、可視光の８５〜９２％の透過率を有する、Ｌｕｍｉｎｉｔ， ＬＬＣ製のＬｉｇｈｔ Ｓｈａｐｉｎｇ Ｄｉｆｆｕｓｅｒ材料等の高効率光ディフューザを通る光の単一の通過によって混合され、十分に均一な分布となる。その他幾つかの実施例において、光ディフューザは、従来のＰＡＲ及びＭＲランプの設計で使用されるような、レンズ又はディフューザの表面の点刻のような形態であってもよい。

開示の幾つかの実施例では、拡散素子がＬＥＤ素子の近くに位置しておらず、ビーム形成光学系のフレネルレンズの外側に位置する。無限でディスク光源の（場合によっては僅かに焦点ずれした）画像を実現するためには、フレネルレンズの焦点は、ＬＥＤダイ平面又はその付近にある。十分な光混合を得るために、ピルボックスの前面にのみ位置する単一のディフューザで、重拡散を行うべきである。ピルボックスが低吸収物質で構築されている場合でも、適切な光混合においても、光がディフューザを出る前にピルボックス内で多重反射を伴い、ひいては効率が低下する可能性がある。ピルボックスでの拡散が減少すると、効率は改善するが色混合が劣化する。効率の改善は、ディフューザをピルボックスから取り出すと可能であり、指向性ランプの集光リフレクタをＬＥＤダイレベルまで拡張すると、ピルボックスの側壁の長さを短縮すること又はなくすことができる。しかし、ピルボックスの出射開口にディフューザがないと、指向性ランプのビーム形成光学系によってビームに形成された光を混合することができないか、又は部分的にしか混合できない。更なる光混合を行うために、光整形ディフューザを、例えばビーム形成光学系の出射開口の付近、又はその向こうの、ＬＥＤダイ平面から遠位に適切に配置する。ディフューザがビーム形成光学系の出射開口を超える場合には、ディフューザに入射する光線は、ビーム形成光学部品によって実質的に平行化された成形ビームであるので、ディフューザは、平行ビーム用に高効率（９２％、又はより好ましくは＞９５％、又は更に好ましくは＞９８％）で動作するように設計するべく、選択可能である。最適なディフューザ効率に加えて、反射の数が少ないほど、全体的な光学効率が著しく増大する（＞９０％）。

開示の指向性ランプの設計の別の態様は、放熱に関する。本明細書に開示の光学設計により、（ｉ）ビーム形成光学部品の出力開口のサイズを所定のビーム角に合わせて縮小すること、（ｉｉ）光を十分に混合しつつ、ディスク（又はその他の拡張発光領域）光源及びビーム成形光学部品を含むランプの長さを実質的に短縮することができる。後者の利点は、ビーム形成光学部品の長さ制約の削減及び光源のロープロファイルから生じる。これらの利点に因り、良好なビーム制御、高い光学効率、及び十分に混合されたビームの色を備えつつ、ビーム形成光学部品を包囲するフィンを含むヒートシンクと共に、ビーム形成光学部品を含む、ランプアセンブリ全体を実質的に包囲することができる。結果的にヒートシンク表面積が大きくなることの相乗的な利点は、熱放散の改善により、小径のロープロファイルディスク光源を設計でき、更にはビームＦＷＨＭを更に低減できることである。

開示の設計は、本明細書に開示の設計手法を用いて構築されたＬＥＤベースの指向性ランプの実施における実際の減少を報告することによって本明細書において実証されるように、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ基準の厳しいサイズ、アスペクト比、及びビームＦＷＨＭ制約を満たすランプの構築を可能にする。実際に構築された指向性ランプは、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ基準に準拠し、優れたＣＲＩ特性を備える。更に、開示の設計手法により、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ基準に準拠しつつ、より大きい又は小さいランプサイズ及びビーム幅に見合った拡大縮小を行えるので、異なるサイズ及びビーム幅のＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプのファミリーを都合よく開発できる。

図１〜１５を参照すると、本明細書に開示の照明器具の幾つかの実施例では、平面光源を含む光混合キャビティを採用する。図１〜１５に示すように、平面光源は、平面反射面２０に設けられた１つ以上の発光ダイオード（ＬＥＤ）素子１０、１２、１４を含む。図１〜１５の実施例に示す平面反射面２０は、円形のペリメータを有し、例えば、プリント回路基板（ＰＣＢ）、金属コアプリント回路基板（ＭＣ ＰＣＢ）、又はその他の担体であってもよい。図１〜９は、小型ＬＥＤ素子１０の様々な配置を示す。図１０は、４つの大型ＬＥＤ素子１４の配置を示す。図１１及び１２は、それぞれ５つの中型ＬＥＤ素子１２及び４つの中型ＬＥＤ素子１２の配置を示す。図１３及び１４は、中型及び大型ＬＥＤ素子１２、１４の配置を示す。色混合の実施例において、異なるＬＥＤ素子１２、１４は、異なるタイプであってもよい。例えば、中型ＬＥＤ素子１２が青緑色ＬＥＤ素子であり、大型ＬＥＤ素子１４が赤色ＬＥＤ素子であってもよいが、その逆であってもよく、青緑色及び赤色スペクトルは、本明細書に記載の強力なディフューザによって色混合されると白色光を供給するように選択される。図１３及び１４では、異なるタイプ（例えば異なる色）のＬＥＤ素子１２、１４が異なるサイズを有しているが、異なるサイズのＬＥＤ素子が同じサイズを有することも考えられる。図１５に示すように、更に別の実施例において、１つ以上のＬＥＤ素子のパターンは、例えば図１５の例として示す、図示の単一の大型ＬＥＤ素子等、単一の少ないＬＥＤ素子を含むものでもよい。

図１６〜１８を参照すると、光源の別の変形実施例において、平面反射面は円形以外のペリメータを有する。図１６は、例として多角形（より具体的には六角形）のペリメータを有する平面反射面２２に設けられた３つの大型ＬＥＤ素子を示す。図１７は、例として六角形のペリメータを備える平面反射面２２に設けられた７つの小型ＬＥＤ素子を示す。図１８は、例として四角形のペリメータを有する平面反射面２４に設けられた５つの中型ＬＥＤ素子を示す。

本明細書で使用する際に、「ＬＥＤ素子」という用語は、無機又は有機ＬＥＤのベア半導体チップ、無機又は有機ＬＥＤの封入半導体チップ、サブマウント、リードフレーム、表面実装担体等の１つ以上の中間要素上にＬＥＤチップが実装されているＬＥＤチップ「パッケージ」、封入剤有り又は無しの波長変換蛍光体被膜を含む無機又は有機ＬＥＤのベア半導体チップの半導体チップ（例えば、合わさって白色光を生成するように設計された、黄色、白色、琥珀色、緑色、橙色、赤色、又はその他の蛍光体で被覆された紫外又は紫色又は青色ＬＥＤチップ）、マルチチップ無機又は有機ＬＥＤ素子（例えば、合わさって白色光を発生するように、それぞれ赤色、緑色、及び青色、並びに場合によりその他の色の光を発する３つのＬＥＤチップを含む白色ＬＥＤ素子）等を包含すると理解される。色混合の実施形態の場合には、各色のＬＥＤ素子の数を、色混合された強度が所望の結合スペクトルを有するように選択する。例として、図１３では、赤色光を発するように大型ＬＥＤ素子１４を選択し、青系又は青緑系又は白色光を発するようにＬＥＤ素子１２を選択することができる。９つのＬＥＤ素子１２及び１つのみのＬＥＤ素子１４の選択は、色混合出力が所望のスペクトル分布を有する白色光となるように、ＬＥＤ素子１２に比べてＬＥＤ素子１４に、かなり高い強度出力を適切に反映するものでよい。

図１９及び２０を参照すると、ピルボックスディスクの図示の実施例は、ＬＥＤの直近にあるロープロファイル光混合キャビティを含む。図７に示すような平面光源２８は、ピルボックスの「底部」を形成し、最大横寸法Ｌの平面光透過性の光散乱ディフューザ３０は、平面光源と平行に、平面光源２８から間隔Ｓだけ離間して配置されており、ピルボックスの「上部」を形成している。反射性側壁３２は、平面光源２８のペリメータとディフューザ３０のペリメータを接続している。幾つかの実施例において、ビーム形成光学部品の一部としてフレネルレンズの外側又はどこか別の箇所に位置するディフューザが好まれるので、ディフューザ３０を省略する。このような実施例において、反射性側壁３２が、ビーム形成光学部品の入射開口で終端してこれを画定するものであっても、反射性側壁３２が、そのまま延在して入射開口を画定するものでもよい。図１９及び２０では、内部部品を見せるために反射性側壁３２を透視的に示している。なお、反射性であるのは内部側壁（即ち光混合キャビティ内に面している側壁）である。外部側壁は反射性であっても、反射性でなくてもよい。このように、反射型キャビティは、平面光源２８の反射面２０及び反射性側壁３２によって画定される。この反射型キャビティは、その出力開口を塞ぐディフューザ３０を有する。言い換えると、光はディフューザ３０を経由して反射型キャビティを出る。図１９は、反射型キャビティの出力開口の上に設けられた、これを塞ぐディフューザ３０を含む、組み立て済み光混合キャビティを示しており、図２０は、反射型キャビティの出力開口３４が見えるように、ディフューザ３０を取り外した反射型キャビティを示している。

図示の光混合キャビティは、図７に示す平面光源２８を採用している。しかし、図１〜１８のいずれに示すいずれの平面光源も、光混合キャビティの構築において同様に使用可能である。図１６及び１７の平面光源の場合、ディフューザは選択的に、六角形の反射面２２の六角形のペリメータと適合する六角形のペリメータを有し、側壁は、反射面２２の六角形のペリメータをディフューザの六角形のペリメータと接続する六角形の構成を適切に有し、或いはディフューザ及び側壁が、ランプの出射開口と適合する円形構造を有してもよい。同様に、図１９の平面光源の場合、ディフューザは選択的に、反射面２４の長方形又は正方形のペリメータと適合する長方形又は正方形のペリメータを有し、側壁は反射面２２の長方形又は正方形のペリメータをディフューザの長方形又は正方形のペリメータと接続する長方形又は正方形の構成を適切に有し、或いはディフューザ及び側壁が、ランプの出射開口と適合する円形構造を有してもよい。

既存の光混合キャビティ（本明細書では記載しない）は一般的に、光混合を実現するために、多数の光反射に依存している。この目的のために、既存の光混合キャビティでは、光線が光混合キャビティを出る前に、平均して多数の反射を行えるように、光源と出力開口との間に相当な距離をもたせる。幾つかの既存の光キャビティでは、光線が光混合キャビティを出る前に反射する数が平均して増加するように、追加の反射性錐体又はその他の反射性構造を採用すること、及び／又は出力開口を小さく作製することができる。既存の光混合キャビティはまた、大抵は「長尺」に作製されており、即ち大きいＤｓｐｃ／Ａｐ比を有している。Ｄｓｐｃは光源と開口との間の距離であり、Ａｐは開口サイズである。大きなＤｓｐｃ／Ａｐ比は、従来から有利であると見なされてきた２つの効果を有する。即ち、（ｉ）Ｄｓｐｃ／Ａｐ比が大きいと多重反射が促進されるので光混合を増加させ、（ｉｉ）スポットランプ又はその他の指向性ランプの場合、大きなＤｓｐｃ／Ａｐ比が、光混合キャビティの反射性側壁による光の部分的な平行化を促進し、部分的平行化がビーム形成光学部品の動作を助けると思われる。言い換えると、大きなＤｓｐｃ／Ａｐ比は、細柱の「底部」に光源を有し、細柱の「上部」に出力開口を有する、細柱状の光混合キャビティを意味する。細い反射柱により、光が多数の反射によって部分的に平行になる。

本明細書に開示の光混合キャビティは、異なる手法を採用しており、ディフューザ３０が主要な光混合素子である。この目的のため、ディフューザ３０は比較的強力なディフューザでなければならない。例えば、スポットランプ等の幾つかの実施例では、ディフューザは少なくとも５〜１０度の拡散角を有し、投光ランプ等の幾つかの実施例では、２０〜８０度の拡散角を有する。拡散角が大きいほど、光混合が良好になる傾向があるが、ディフューザ角が大きくなると、光キャビティ内に戻る光の後方散乱がより強力になり、吸収損失がより大きくなる可能性がある。ロープロファイルの光混合キャビティの場合、反射面２０及び側壁３２によって形成された反射型キャビティは、光混合の実質的な原因ではない。実際、各反射は表面の不完全な反射性に因り、ある程度の光学損失を生じるので、例えば平均でゼロ、又は１、又はせいぜい数回の反射等、反射型キャビティ内で少ない平均数の光線反射を有することは、有利である。別の利点は、反射型キャビティをロープロファイルで作製できること、即ちＳ／Ｌ比を小さくできることである。Ｓ／Ｌ比を小さくすることにより、側壁からの平均反射数が減少する。幾つかの実施例において、Ｓ／Ｌ比は３未満である。幾つかの実施例において、Ｓ／Ｌ比は１．５未満又は１．５前後である（ここでは、ゼロと１の間の光線あたりの平均反射数が得られるように見積もられている）。幾つかの実施例において、Ｓ／Ｌ比は１．０未満又は１．０前後である。

少ない反射数は、低Ｓ／Ｌ比を有するロープロファイルの光混合キャビティによって達成され、「より長尺な」反射型キャビティによって実現される光の部分的平行化を、低減又は排除する。従来、このことは、スポットランプ又はその他の指向性ランプにとって問題であると考えられている。

引き続き図１９を参照しつつ、更に図２１及び２２を参照すると、ピルボックス型の３つの変形光混合キャビティが示されている。図１９は、中程度のＳ／Ｌ比を有する光混合キャビティを示す。図２１は、ディフューザ３０と平面光源２８との間の間隔Ｓ’がより大きい分、より大きいＳ’／Ｌ比を生じる光混合キャビティを示す。図２２は、ディフューザ３０と平面光源２８との間の間隔Ｓ’’がより小さい光混合キャビティを示す。

一般的に、ピルボックス型光混合キャビティからの光学効率を高くするには、Ｓ／Ｌ＜３、及びより好ましくは約１．５以下のＳ／Ｌ（通常は平均して光線あたり約０〜１回の反射を生じる）、及び更に好ましくは約１．０以下のＳ／Ｌが望ましい。図２２に示すような、Ｓ／Ｌ比の更に小さい値も考えられる。Ｓ／Ｌ比の最小値は、輝度の空間的及び角度的均一性、並びに光混合キャビティの出力における色によって決まるが、これはＬＥＤ素子の間隔及びディフューザ３０の拡散角によって制限される。有利なことに、ＬＥＤ素子によって発生する輝度の角度分布は一般的には比較的広い。例えば、典型的なＬＥＤ素子は一般的に、その半値半幅（ＨＷＨＭ）が６０°（即ちｃｏｓ（６０°）＝０．５）の、ランバート（即ちｃｏｓ（θ））輝度分布を有する。図１〜１４又は１６〜１８に示すもの等の、適度に接近して離間したＬＥＤ素子では、約５〜１０°又はそれ以上の拡散角を備えるディフューザは、Ｓ／Ｌが約１．０以上であれば、反射型キャビティ内の多数の光線反射に依存することなく、ディフューザ３０の領域にわたって多数のＬＥＤ素子からの均一な照明出力を提供するのに十分である。図１５の単一ＬＥＤ素子実施例では、Ｓ／Ｌ比の最小値は好ましくは、ディフューザ３０の領域にわたって均一な照明出力を発生するように、単一のＬＥＤ素子１４がディフューザ３０の全域を照射することを保証するように選択される。単一のＬＥＤ素子がほぼランバート強度分布を有する光を放射する場合にも、やはり約１．０以上のＳ／Ｌで十分である。

図１〜２２を参照して本明細書に開示される光混合キャビティは、実質的に出力光の平行化を伴わずに、広い側面積にわたって均一な照明を発生する、ロープロファイルの光源が有用ないずれの用途における使用にも適している。これらの光混合キャビティは、異なる色又は色温度のＬＥＤ素子（この場合は白色ＬＥＤ素子）が、白色光、又は特定の演色指数（ＣＲＩ）、色温度等を有する白色光等、所望のスペクトルを実現するために色混合される、このようなディスク光源を提供するためにも有用である。図１〜２２を参照して本明細書に開示される光混合キャビティは、ロープロファイルであり（即ち、ｓ／Ｌ＜３、及びより好ましくは約１．５以下のＳ／Ｌ、及び更に好ましくは約１．０以下のＳ／Ｌを有する）、棚下照明、劇場の床照明等の用途で、又は良好なビーム制御及び良好な色品質と組み合わせた小型サイズ及び軽量が重要ないずれかのランプ又は照明システムにおいて、有用である。

図２３を参照すると、図１〜２２を参照して本明細書に開示される光混合キャビティは、指向性ランプでの使用に適している。図２３は、平面光源２８、ディフューザ３０、及びビーム形成光学部品４０への光入力の役割を果たす接続反射性側壁３２（例えば、図１９により詳細に示す）によって形成された、ロープロファイル光混合キャビティを含む。ビーム形成光学部品４０は、ディフューザ３０によって塞がれるか又は画定される入射開口４２を含む。入射開口４２は、ディフューザ３０の最大横寸法Ｌとほぼ同じ最大横寸法Ｄ_sを有する。ビーム形成光学部品４０は、最大横寸法Ｄ_oを有する出射開口４４も有する。図２３の例示的指向性ランプは、光軸ＯＡの周りに回転対称を有し、開口４２、４４は円形ペリメータを有し、入射開口４２のペリメータはディフューザ３０の円形ペリメータと実質的に適合する。したがって、最大横寸法Ｄｓ、Ｄｏ、及びＬは全て、この図示の実施例の直径である。例示的なビーム形成光学部品４０は、入射開口４２から出射開口４４まで延在している円錐集光リフレクタ４６、及び出力開口４４に設けられたフレネルレンズ４８（場合により凸レンズ、ホログラフィックレンズ等、別のタイプのレンズに置き換えが可能）を含む。より正確には、円錐リフレクタ４６は、円錐台の形状、つまり、２つの平面即ち入射及び出射開口４２、４４の平面で円錐を切断した形状を有する。或いは、円錐集光リフレクタ４６を、放物線、複合放物線、又はその他の円錐曲線リフレクタに置き換えてもよい。ほぼ理想的なディスク光源に因り、ビームは、ランプの出力開口にあるフレネル又はその他のレンズを用いてディスク光源を撮像して光遠距離場にすることによって、高効率で良好なビーム制御において形成可能である。無限でのディスク光源の撮像を実現するためには、ディスク光源が撮像レンズ４８の焦点に位置すべきである。このような配置は、フェースルーメンの全てを理想的な状態のビームルーメン内に、又はフェースルーメンの殆ど全てを実際のランプのビームルーメン内に閉じ込めるビームを形成し、急峻なエッジを有するビームパターンを提供する。代わりに、例えばレンズ焦点距離から±１０％以内の距離だけ撮像レンズ４８から離れているが正確にレンズ焦点距離ではない位置にあるディスク光源を用いて、配置が僅かに焦点ずれしている場合には、焦点ずれは、まだ狭いＦＷＨＭを有しているが明度のエッジが平滑化又は除去されている光ビームを生成する。ＬＥＤの角輝度の略ランバート分布に因り、光の大部分が円錐リフレクタからの反射を伴わずにランプ開口に到達するので、リフレクタの主要目的は、高角度から少量の光を集めることになる（言い換えると、レンズ４８を外れた光源からの光をレンズ４８内に向けて反射し、光ビームにもたらすように配置される）。対照的に、従来のビーム形成光学部品のリフレクタの主要目的は、ビームパターンを形成することである。図２３のリフレクタ４６の主要目的は、ビーム形状の一次制御を行うことではなく、高角度光を集めることなので、従来的な放物線又はＣＰＣを、図示の円錐リフレクタ４６等の比較的複雑ではない設計に置き換えてもよい。そうすると円錐が、非常に高い光反射性（９０％以上）を備える、平坦で安価な様々な被覆材料から構築されるという利点がある。

本明細書で使用する際、「ビーム形成光学部品」又は「ビーム形成光学系」は、入射開口４２からの照明出力を、ビームの半値全幅（ＦＷＨＭ）によって表される指定ビーム幅、ＦＷＨＭ内のビームにわたるルーメンの積分である指定ビームルーメン、指定最小ＣＢＣＰ等、指定された特性を備えるビームに変換するように構成された、１つ以上の光学素子を含む。

図２３の指向性ランプは、放熱を更に含む。高輝度光ビームを得るためには、ＬＥＤ素子１０が高出力ＬＥＤ素子でなければならず、これには通常、ＬＥＤチップあたり１００から１０００ｍＡ程度、又はそれ以上の高電流で駆動されるＬＥＤチップを含む。ＬＥＤは通常、約７５から１５０ＬＰＷ（即ち、ワットあたりルーメン）の非常に高い発光効率を有するものの、これはまだ、約３００ＬＰＷを提供するであろう理想的な光源の効率の、４分の１から２分の１に過ぎない。光として照射されないＬＥＤにもたらされるいずれのパワーも、ＬＥＤから熱として放散される。結果として、通常は各ＬＥＤにもたらされるパワーの２分の１から４分の３の、かなりの量の熱が、平面光源２８で発生する。更に、ＬＥＤ素子を白熱又はハロゲンフィラメントに比べて温度感受性が高く、ＬＥＤ素子１０の動作温度を約１００〜１５０℃に、又は好ましくはより低く、制限するべきである。更に、この低動作温度は、ひいては放射及び対流冷却の効果を低減する。これらの厳しい動作温度パラメータを満たすための十分な放射及び対流冷却を行うには、本明細書において、平面光源２８の周りにのみ設けられたヒートシンクでは不十分と思われる。したがって、図２３に示すように、放熱は、平面光源２８付近に（即ち「下方に」）設けられた主要放熱体５０、及びビーム形成光学部品の外側に放射状に延在するヒートシンクフィン（場合により、放熱ロッド又はその他の広い表面積を有する構造に置き換えられる）を含む。ＬＥＤからの熱の除去を促進するために、ファン、ブロワ、又は相変化液等の形態の能動冷却を用いたとしても、熱除去量は通常、ＬＥＤを包囲する伝熱素子の利用可能な表面積に比例するので、広い伝熱面積を備えることが一般的に望ましい。

図２３の例示的指向性ランプはＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ設計であり、この目的のために、対になるねじ込み型ソケットで機械的及び電気的に接続するように設計されたねじ込み金口５４を含む。或いは、金口は差し込み式の金口、又は選択されたソケットに適合するように選択されたその他の標準金口であってもよい。ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ基準がランプ径Ｄ_MR/PAR/Rに上限を課す限り、一方ではヒートシンクフィン５２の横方向範囲ＬＦと、他方では光学出射開口４４の直径Ｄｏとの間にトレードオフがあることは、理解できよう。

本明細書に開示の指向性ランプは、入射及び出射開口４２、４４のエタンデュ及びスキュー不変量を適合させるように、数（２）及び（３）に基づいて構築される。言い換えると、本明細書に開示される指向性ランプは、（ｉ）入射開口４２によって出力される光源光分布、及び（ｉｉ）出射開口４４から発せられる光ビームについて、エタンデュ及びスキュー不変量を適合するように、数（２）及び（３）に基づいて構築される。

第一にエタンデュ不変性を考慮して、数（２）は４つのパラメータ、即ち、ビームの出力半角θ_o（所望のＦＷＨＭ角の半分である）、入射開口４２における光分布の半角θ_s、並びに入射及び出射開口径Ｄ_s、Ｄ_oを含む。これらのうち、ビームの出力半角θ_oは、指向性ランプが生成しようとする標的ビーム半角なので、これをその他３つのパラメータの結果と見なすことができる。出射開口Ｄ_oは、効果的な冷却を促進するためにヒートシンクフィン５２の横方向範囲ＬＦを最大化させるため、実現可能な限り小さくすべきである。入射開口４２における光分布の半角θ_sは、通常約６０°（ほぼランバート強度分布に対応する）なので、光学系に対して最も影響力のある設計パラメータは、θ_sと共に、光源エタンデュ、及び出射開口径Ｄｏを決定する、入射開口径Ｄ_sとなる。狭ビーム角では、光源エタンデュを可能な限り小さくすべきであり、即ちＤ_s及びθ_sを最小化するべきであり、出射開口径Ｄ_oを最大化するべきである。しかし、これらの設計パラメータの最適化は、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒ直径基準Ｄ_MR/PAR/Rによって課せられる最大開口径Ｄ_oと、フィン横方向範囲ＬＦに最小値を課す、所望の光ビーム強度を生成するのに十分なＬＥＤ素子１０の熱負荷の放熱と、平面反射面２０上でＬＥＤ素子１０がどれほど近接して離間できるかという、熱的、機械的、電気的、及び光学的制限によって課される入射開口径Ｄ_sの最小値制約と、多重反射による又はＬＥＤ強度分布自体による部分的平行化を提供しないロープロファイルの光混合源によって課せられる光源半角θ_sの下限を含む制約の下で行われるべきである。

スキュー不変性に戻ると、ディスク光源（つまり、反射回路基板又はその他の担体上に設けられた１つ以上の個別ＬＥＤ内に任意で離散した、ディスク状発光領域を有する光源）の使用により、出射開口４４とのスキュー不変性の正確な適合が可能になるので、フェースルーメンの全てを理想的な状態のビームルーメン内に、又はフェースルーメンの殆ど全てを実際のランプのビームルーメン内に閉じ込めることができ、ビームのエッジに急峻なカットオフを備えたビームパターンが可能になる。出射開口を塞いて円錐リフレクタ４６（又はその他の集光リフレクタ）と連係するフレネルレンズ４８（又は凸レンズ、ホログラフィックレンズ、積分レンズ等）は、ビームエッジに鋭いカットオフを備えるビームパターンを生成するために、入射開口４２における照明出力の光遠距離場に画像を形成するために使用されてもよい。或いは、円錐リフレクタ４６（又はその他の集光リフレクタ）と連係するフレネルレンズ（又は凸レンズ、ホログラフィックレンズ、積分レンズ等）を使用して、遠距離場で焦点をずらした照明出力の画像を入射開口４２に形成し、ビームエッジになだらかなカットオフを備えるビームパターンを生成することができる。ＬＥＤどうしの間の隙間空間が、隣り合うＬＥＤからの光によって埋められるべき遠距離場ビームパターンに現れるように、このように遠距離場で個別ＬＥＤ光源の画像の焦点を外すので、フレネルレンズ４８の焦点ずれ配置を用いて、主にディフューザによって行われる光混合を補うことができる。

なお、設計において考慮する点に、光軸ＯＡに沿ったランプの「高さ」又は「長さ」に対するいかなる制限も含まない（光軸ＯＡは、ビーム形成光学系、具体的には図２３の実施例における撮像レンズ４８の光軸によって、画定される）。高さ又は長さに課せられる唯一の制限は、レンズ４８の焦点距離によるものであり、これはフレネルレンズ又は短焦点距離凸レンズでは小さくできる。また、リフレクタ４６の形状に課せられる制限はない。例えば、図示の円錐リフレクタ４６は、放物面型集光器、複合放物面型集光器等に置き換え可能である。

引き続き図２３を参照すると、幾つかの実施例において、ディフューザ３０’が、ピルボックスからの光がフレネルレンズ４８を通じてディフューザ３０’に到達するように、フレネルレンズ４８の外側に設けられている。前述のように、入射開口４２の（つまりピルボックスの「上部」の）ディフューザ３０を単独で使用する場合には、適切な光混合を実現するために、通常は重拡散を採用する。しかし、これではディフューザ３０’からの後方反射と、結果的には光損失の増加を招く。フレネルレンズ４８の外側に位置するディフューザ３０’を追加すると、更なる光混合が行われ、入射開口４２におけるディフューザ３０の拡散強度を低減できる。或いは、ディフューザ３０’で、全ての必要な光混合を行い、入射開口４２のディフューザ３０を省略してもよい。フレネルレンズ４８の外側に位置するディフューザ３０’では、入射光線がほぼ平行化されているので、平行入力光に対して高効率（９２％、及びより好ましくは＞９５％、及び更に好ましくは＞９８％）で動作するように設計されたディフューザとなるように、ディフューザ３０’を選択できる。例えば、ディフューザ３０’のみを採用するがディフューザ３０を採用しない幾つかの実施例において、光度及び色の空間的及び角度的不均一性は、単パス光ディフューザであるディフューザ３０’によって混合され、実質的に均一な分布になる。選択された出力（拡散）光散乱分布ＦＷＨＭを提供するように設計された幾つかの適切な単パス光ディフューザは、材料の選択に応じて、８５〜９２％の可視光の透過率を有し、１°から８０°のＦＷＨＭの間の光散乱分布を有する透過光の拡散（平行入力光で）を提供する、Ｌｕｍｉｎｉｔ， ＬＬＣ製のＬｉｇｈｔ Ｓｈａｐｉｎｇ Ｄｉｆｆｕｓｅｒ（登録商標）材料を含む。その他の適切なディフューザ材料は、ＡＣＥＬ（商標）光拡散材料（Ｂｒｉｇｈｔ Ｖｉｅｗ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓより入手可能）である。これらの例示的な設計された単パス光ディフューザ材料は、光散乱粒子が光透過性結合剤に分散しているバルクディフューザではなく、入力平行光に目的の光散乱分布を提供するように設計された光散乱及び／又は屈折微細構造を有する設計インターフェースにおいて光拡散が発生するインターフェースディフューザである。このようなディフューザは、比較的小さいＦＷＨＭの光ビームを通すディフューザ３０’としての使用に、非常に適している（対照的に、殆ど平行化されていない、このような設計ディフューザに入射する光線の方が、望ましいよりも高角に散乱されやすいだろう）。言い換えると、（ｉ）比較的小さいＦＷＨＭの入力ビームを受けるように、撮像レンズ４８の後にディフューザ３０’を配置すること、及び（ｉｉ）設計インターフェースディフューザ又は有利な低後方反射を有するその他の単パスディフューザを使用することには、相乗的な利点がある。ビーム形成光学部品の向こう側に位置するディフューザ３０’によって提供され、設計された光散乱分布ＦＷＨＭを提供するように設計された、最適なディフューザ効率に伴って反射が低減した結果、全体的な光学効率が大幅に向上する（＞９０％）。幾つかの実施例において、ディフューザ３０は含まれるが、ディフューザ３０’は省略される。幾つかの実施例において、両方のディフューザ３０、３０’が含まれる。

更に別の実施例において、入射開口４２のディフューザ３０は省略され、フレネルレンズ４８の外側にあるディフューザ３０’は含まれる。ディフューザ３０を省略するこれらの実施例において、リフレクタ４６の円錐は、任意でＬＥＤダイレベルまで延在する。つまり、平面光源２８は、任意で入射開口４２と一致して配置され、反射性側壁３２はディフューザ３０の省略と共に任意で省略される。このような実施例では、光混合を提供するにあたり、ディフューザ３０’に依存している。いずれの実施例においても、更なる光混合を行うために、レンズの焦点をずらすこともできる。

これらの様々な配置を、図２４Ａ、２４Ｂ、及び２４Ｃに更に示す。図２４Ａは、光エンジンＬＥと、円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品ＢＦと、光反射性側壁に隣接して位置する光学拡散素子３０とを収容するランプを概略的に示す。この実施例において、光学拡散素子３０は強いディフューザであり、出力開口にはディフューザはない。図２４Ｂは、光エンジンＬＥと、円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品ＢＦと、（ｉ）光反射性側壁に隣接して位置する光学拡散素子３０及び（ｉｉ）ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプの出力開口の付近に位置する光学拡散素子３０’の両方と、を収容するランプを概略的に示す。この実施例において、ランプの出力開口にある光成形ディフューザ３０’によって更なる拡散がもたらされるので、光学拡散素子３０は弱いディフューザである。図２４Ｃは、光エンジンＬＥと、円錐リフレクタ及びレンズを含むビーム形成光学部品ＢＦと、ＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプの出力開口の付近に位置する光整形光学拡散素子３０’とを収容するランプを概略的に示す。図２４Ｃの実施例では、光拡散素子３０を省略している。

図２５〜２７を参照すると、図示の円錐リフレクタ４６の利点は、製造を簡素化し、コストを削減し、効率を向上させることである。例えば、図２５〜２７は、円錐リフレクタ４６がどのように、円錐整形物の内側円錐面を覆う平面反射シートになり得るかを示す。図２５は、それぞれ入射及び出射開口４２、４４に対応する丸みを帯びた下部及び上部辺、並びに側辺６４、６６を有する平面反射シート４６ｐを示す。図２６に示すように、平面反射シート４６ｐを丸めて、側辺６４、６６が接続部６８で接合された状態で（場合により側辺６４、６６のある程度の重複を含んでもよい）、円錐リフレクタ４６を形成し、これをその後、図２７に示すように、円錐整形物７０に挿入できる。図２３に戻って参照すると、円錐整形物７０は、例えば、ヒートシンクフィン５２も支持する円錐放熱構造７０であってもよい。製造の簡素化及びコスト削減に加えて、円錐リフレクタによって、約９２〜９８％の可視反射率を有する、ＡＬＡＮＯＤ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ−Ｖｅｒｅｄｌｕｎｇ ＧｍｂＨ ＆ Ｃｏ．ＫＧ製のＭｉｒｏという名称の被覆アルミニウム材料、又は９７〜９８％の可視反射率を有する３Ｍ製のＶｉｋｕｉｔｉという名称のポリマー膜等、可視領域において非常に高い光反射性を有する被覆リフレクタ材料の使用も、可能になる。

図２８及び２９は、度数で表すビームパターンのＦＷＨＭ角（縦軸）対様々なＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプ設計の入射開口径Ｄ_s（横軸）の計算値を示す。図２８では、ランプの出射開口はランプエンベロープ自体の直径に等しい最大可能値Ｄ_o＝Ｄ_MR/PAR/R、例えばＰＡＲ３８ランプではＤ_o＝１２０ｍｍを有することを前提とし、図２９では、ビーム形成光学部品４０の周りにおいて、ヒートシンクフィン５２（図２３参照）、又は放射及び対流による熱除去を促進するその他の高表面積構造のための環状空間を持たせるために、ランプの出射開口が、例えばＰＡＲ３８でＤ_o＝９０ｍｍ等、最大可能値の７５％しかないことを前提とする。図２８及び２９では、ＭＲ１６、ＰＡＲ２０、ＰＡＲ３０、及びＰＡＲ３８のグラフを示し、ここでの数字は、８分の１インチ単位でＭＲ／ＰＡＲ／Ｒランプの直径を示す（したがって、例えばＭＲ１６は、１６／８＝２インチの直径を有する）。グラフは、ＬＥＤアレイのランバート強度分布に対応して、θ_s＝１２０°を前提とする。

図３０は、縦軸のビーム出力角ＦＷＨＭ（即ち２×θ_o）に対する横軸のＤ_s／Ｄ_o（又は同等に、Ｌ／Ｄ_o）比のグラフを描画する。このグラフも、ＬＥＤアレイのランバート強度分布に対応して、θ_s＝１２０°を前提とする。

図３１Ａ及び３１Ｂを参照すると、幾つかの実施例において、集光リフレクタ４６の出射開口に位置するフレネルレンズ４８及びディフューザ３０’は、単一の光学素子に組み込まれている。図３１Ａにおいて、光学素子１００は、レンズ側１０２と光拡散側１０４を含み、レンズ側１０２は、光入力側であり、且つ、フレネルレンズ４８として適切に機能するフレネルレンズを形成する、レーザエッチング又はその他のパターニング法によって作製されており、光拡散側１０４は、光出口側であり、且つ、光混合ディフューザ３０’として適切に機能する単パスインターフェースディフューザを形成する、レーザエッチング又はその他のパターニング法によって作製されている。言い換えると、光混合ディフューザは、ビーム形成光学系のレンズ１００の主面内に向かって形成されたインターフェースディフューザ１０４を含む。図３１Ａの構成において、拡散側１０４は、レンズ側１０２によってビーム形成された後の光を有利に透過させる。或いは、図３１Ｂに示すように、光学素子１１０は光学素子１００と同じ構造を有するが、光拡散側１０４が光入力側として配置され、レンズ側１０２が光出口側として配置されている。

好適な実施例を図示及び説明した。明らかなように、上記の詳細な説明を読んで理解すると、修正及び変形が想到されよう。本発明は、添付の特許請求の範囲及びその等価物の範囲内にある限りにおいて、そのような修正及び変形の全てを包含すると解釈されることを意図している。

Claims (15)

1. ＬＥＤ素子を含む１以上のＬＥＤ装置を含むディスク光源と、
   前記光源からの光を整形して光ビームにするように構成された、ビーム形成光学系と、
   を備え、
   前記光学系が、
   前記光源から光を受ける入射開口と、前記入射開口よりも大きい出射開口とを有する円錐リフレクタと、
   前記円錐リフレクタの出射開口に設けられたレンズと、
   前記光ビームを拡散するように配置された光混合ディフューザと、
   を備え、
   前記円錐リフレクタが、円錐整形物と平面反射シートとを備え、
   前記円錐整形物が、円錐形状の内部空間を形成する第１の部分と、前記光源が配置される円筒形状の内部空間を形成し、反射性側壁を有する第２の部分とを備え、
   前記光混合ディフューザが、前記円錐リフレクタの入射開口に設けられる第一ディフューザと、前記円錐リフレクタの出射開口に、前記レンズと共に設けられる第二ディフューザとから成り、
   前記平面反射シートが、円錐台の形状を規定し、前記円錐整形物の第１の部分内に挿入され、
   前記光源、前記ビーム形成光学系、及び前記光混合ディフューザが、単一のランプとして一緒に固定されている、指向性ランプ。
2. 前記光混合ディフューザが、前記光ビームに対して１０％未満の後方反射を有する単パスディフューザを含む、請求項１に記載の指向性ランプ。
3. 前記単パスディフューザが、インターフェースディフューザを含む、請求項２に記載の指向性ランプ。
4. 前記単パスディフューザが、約４０°以下の半値全幅（ＦＷＨＭ）を有する角度分布となるように平行入力光を散乱させる、請求項２に記載の指向性ランプ。
5. 前記光混合ディフューザが、前記ビーム形成光学系のレンズの主面となるように形成されたインターフェースディフューザを含む、請求項１乃至４のいずれかに記載の指向性ランプ。
6. 前記光混合ディフューザが、前記レンズを通過した後の前記光源からの光を受けるように設置される、請求項１乃至５のいずれかに記載の指向性ランプ。
7. 前記１以上のＬＥＤ装置が、
   回路基板と、
   前記回路基板上に設けられた、前記回路基板を通じて電力供給される、前記ＬＥＤ素子と、
   から成る、請求項１乃至６のいずれかに記載の指向性ランプ。
8. 前記１以上のＬＥＤ装置が、少なくとも２つの異なる色のＬＥＤ素子を含み、
   前記光混合ディフューザが、ＦＷＨＭビーム角の範囲内の色度のばらつきをＣＩＥ１９７６ｕ’ｖ’色空間図上の加重平均点から０．００６以内まで減少させる効果がある、請求項７に記載の指向性ランプ。
9. 前記ＬＥＤ素子が、前記円錐リフレクタの入射開口の領域全体に分布する、複数の空間的個別発光ダイオード素子を含み、
   前記光混合ディフューザによる前記光ビームの拡散が、前記個別発光ダイオード素子の空間的分離に因るビームパターン中の光強度の空間的不均一性を、実質的に低減又は排除する、請求項１乃至８のいずれかに記載の指向性ランプ。
10. 前記光源を、前記レンズに対する焦点ずれ位置に、前記ビーム形成光学系の光軸に沿って位置決めすることにより、焦点ずれを引き起こし、
    前記焦点ずれに伴う、前記光混合ディフューザからもたらされる光ビームの拡散が、前記複数の空間的個別発光素子に因る多重強度ピークを有する光ビームの空間的強度分布を、前記ビームパターン全体にわたって視覚的に認知可能な局所的な強度のばらつきを有していない光ビームに変換する、請求項９に記載の指向性ランプ。
11. 前記光源が、前記レンズに対する焦点ずれ位置に、前記ビーム形成光学系の光軸に沿って位置決めされ、前記光混合ディフューザからもたらされる光ビームの拡散に加えて、焦点ずれによっても、前記光ビームの拡散を発生させる、請求項１乃至１０のいずれかに記載の指向性ランプ。
12. 前記レンズが、フレネル又は凸レンズである、請求項１乃至１１のいずれかに記載の指向性ランプ。
13. 前記円錐リフレクタの反射面が、４００ｎｍを超える可視光に対して少なくとも９０％の反射率を有する、請求項１乃至１２のいずれかに記載の指向性ランプ。
14. 前記円錐リフレクタの出射開口径が、前記円錐リフレクタの入射開口径よりも少なくとも３倍大きい、請求項１乃至１３のいずれかに記載の指向性ランプ。
15. 前記ビーム形成光学系が、前記光源のエタンデュ不変量及びスキュー不変量の両方を満たす、請求項１乃至１４のいずれかに記載の指向性ランプ。