JP6016682B2 - ガス内燃機関の副室燃料供給装置 - Google Patents

Description

本発明は、ガス燃料が供給される副室と吸気混合ガスが導入される主燃焼室を備える副室付きガスエンジンに関する。

副室式希薄予混合ガス内燃機関（以後、ガス内燃機関と略称する）においては、主室と呼ばれる通常の燃焼室に加え、主室に噴孔を介して連通する副室と称される燃焼室を備えている。
そして、吸気行程にて吸気弁を開いて主室に希薄混合ガスを、副室に燃焼ガスを導入し、圧縮行程にて噴孔を介して主室から副室に流入した希薄混合と、吸気行程中に副室に供給された燃料ガスと、を混合させて混合ガスを形成する。
形成された混合ガスは、副室に配置されている点火プラグの点火火花によって燃焼させ、噴孔を介して副室から火炎を主燃焼室内の希薄混合ガス中に噴出させる。
この火炎を主燃焼室内の希薄混合ガス中に噴出せしめて主燃焼させる

特許文献１によると、燃焼室として、ピストンに面する主室と、その主室に噴孔を介して連通する副室とを備え、副室へ燃料ガスを供給する副室燃料供給路には、副室の圧力低下により開弁して副室への燃料ガスの供給を許容する第1逆止弁が設けられているエンジンにおいて、
下流側端部に第１逆止弁と副室との間の副室燃料供給路には、分岐路が形成され、該分岐路には副室の圧力上昇により開弁して、副室燃料供給路からのガス流入を許容する第２逆止弁が設けられた技術が開示されている。

このような構造にすることで、副室の圧力が低下すると、第２逆止弁は閉弁状態のままであるが、第１逆止弁が開弁するので、燃料ガスは副室に供給することができる。
副室の圧力が上昇すると、第１逆止弁は閉弁状態のままであるが、第２逆止弁が開弁するので、副室内のガスが第１逆止弁下流側の副室燃料供給路内を満たしていた燃料ガスが分岐路に流入する。
これにより、副室内で点火され混合ガスが燃焼すると、副室の圧力が上昇して第２逆止弁が開弁することになる。

これにより、副室内の既燃焼ガスが副室燃料供給路に流入し、副室燃料供給路内で圧縮されていた未燃焼ガスが分岐路に流入することになる。従って、第1逆止弁と副室との間の副室燃料供給路内は、既燃焼ガスで満たされることになる。膨張行程においては、ピストンの下降により副室の圧力が低下して第２逆止弁が閉状態になり、第1逆止弁下流側の副室燃料供給路内のガスが徐々に燃焼室内に流出してくるが、第1逆止弁下流側の副室燃料供給路内のガスは既燃焼ガスが満たされており、未燃ガスが燃焼室内に流出することを防止できる。
以上のことから、膨張行程後の次の排気行程での未燃ガスの排出量低減を図り、エンジン効率の向上を図ることが開示されている。

特開２００９−２９９５９３号公報

しかしながら、特許文献１によると、副室の圧力低下により開弁して副室への燃料ガスの供給を許容する第１逆止弁が設けられている。
第１逆止弁は圧力が下がると開弁して、副室への燃料ガス供給を許容するとしているが、元来、逆止弁は、上流側と下流側との圧力差によって流通又は閉塞するものである。
従って、特許文献１において、筒内圧力が最も低くなる行程は、吸入行程と排気行程となる。
そのため、排気行程においても、第１逆止弁には、副室燃料供給路内と副室内との差圧が生じ、燃料ガスは副室内に供給され、燃料ガスの無駄が生じる不具合を有している。
また、燃焼行程において、燃焼室内の圧力が上昇すると、第２逆止弁が開いて、燃焼ガスを排出する構造にしており、燃焼ガスの圧力で動力を取出すガス内燃機関の出力が低下する不具合を有している。

本発明は、上述した課題に鑑みてなされた発明であって、排気行程における燃料ガスの副室への流出及び、各気筒への燃料ガス供給量のバラツキを低減して、省燃費及び安定燃焼を図り、信頼性の高い低運転コストの副室ガス内燃機関の副室燃料供給装置の提供を目的とする。

本発明はかかる課題を解決するため、ミラーサイクル式のガス内燃機関の副室燃料供給装置であって、
前記ガス内燃機関のピストンとシリンダヘッドとの間に画定される主室と、
前記主室と噴孔を介して連通され、燃料ガスを点火プラグによって燃焼させる副室と、
前記副室に前記燃料ガスを供給する副室ガス供給路と、
前記副室ガス供給路に介装され、前記ピストンが吸気行程の下死点前に吸気バルブを閉塞するミラーサイクルの吸気行程下死点における、前記副室内の圧力低下により開弁して、前記副室への燃料ガスの供給を許容する逆止弁と、を備えたことを特徴とするガス内燃機関の副室燃料供給装置が提供される。

かかる発明によれば、ピストン吸気行程時、吸気バルブを下死点前に閉塞することにより、ピストンが更に降下することで生起される圧力低下によって、逆止弁が開弁し、副室に燃料ガスが供給される。
この場合、バルブの閉塞とピストンの移動量によって生起される圧力低下なので、圧力が一定になり、副室への燃料ガス供給量のバラツキが低減され、ガス内燃機関の安定燃焼が得られる。
即ち、副室への燃料ガスの供給に圧力を加えた状態で供給すると、逆止弁が開いた瞬間に多量の燃料ガスが副室内に供給され易く、供給ポンプの供給圧力変動及び、各気筒への供給ポンプからの距離等によって発生する燃料ガスの流動抵抗の差等の要因が重なり、各気筒間への燃料ガス供給量にバラツキが発生し易いが、本発明は、このようなことを生じ難くしたものである。

また、本発明において好ましくは、前記逆止弁は、弁体と、前記弁体が押圧されてシール部を形成する弁座と、前記弁体を前記シール部に押圧する弾性部材と、を備え、
前記弾性部材のスプリング押圧力Ｗは、次の範囲とするとよい。

Ｑ２×Ｓａ―Ｑ１×Ｓｂ＞Ｗ

但し、 Ｑ１；吸気行程時下死点の副室内のガス圧力
Ｑ２；副室ガス供給路の燃料ガス圧力
Ｓａ；弁体の燃料ガス圧受圧面積
Ｓｂ；弁体の副室内ガス圧受圧面積

かかる発明によれば、弾性部材の押圧力Ｗは、副室ガス供給路の燃料ガス圧力Ｑ２と弁体の副室ガス供給路側のガス圧受圧面積Ｓａの積と、吸気行程時下死点の副室内のガス圧力Ｑ１と弁体の副室側のガス圧受圧面積Ｓｂの積との差より小さくする。
このようにすることで、ミラーサイクルの吸気行程下死点における、副室内の圧力低下により逆止弁を開弁させるようにして、燃料ガス供給圧力の低くすることを可能にした。
従って、燃料ガス供給圧力を減少させることができるので、各気筒間への燃料ガス供給量のバラツキを減少され、ガス内燃機関の安定燃焼が得られる。

また、本発明において好ましくは、前記副室ガス供給路の燃料ガス圧力は、排気行程における前記副室のガス圧力より低く設定されているとよい。

かかる発明によれば、副室ガス供給路の燃料ガス圧力は、排気行程における前記副室のガス圧力より低く設定されているので、排気行程時に逆止弁が併催される方向に作用するので、排気行程中に燃料ガスが副室に流れ込むのを抑制して、排気行程の燃料ガス垂れ流しを防止できる。

このような構造にすることにより、排気行程における燃料ガスの副室への流出及び、各気筒への燃料ガス供給量のバラツキを低減して、省燃費及び安定燃焼を図り、信頼性の高い低運転コストの副室ガス内燃機関の副室燃料供給装置が提供される。

本発明の実施形態を示し、ガス内燃機関の副室周りの概略断面図を示す。 本発明の実施形態を示し、ガス内燃機関の燃料ガス供給圧力の比較図を示す。 本発明の実施形態を示し、ガス内燃機関の逆止弁拡大図を示す。

以下、本発明を図に示した実施形態を用いて詳細に説明する。
但し、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。

図１は本発明が実施される実施されるガス内燃機関の副室周りの概略断面図を示す。

図１において、ピストン（不図示）とシリンダヘッド１との間には、主燃焼室である主室６０が画定されている。また、シリンダヘッド１の上部に冷却水路１ａに囲まれて副室口金２が固定されており、この副室口金２の内部には副室４（副室４の中心を４ａで表す）が形成されている。そして、この副室４は、主室６０と噴孔３を介して連通されている。
また、副室口金２は、その上部の副室上面を点火プラグホルダ１３及び押え金具１２により押圧されて、シリンダヘッド１に固定されている。また、点火プラグ１０は、点火プラグホルダ１３内に取付けシート面を介して固定されている。

また、図１に示すように、点火プラグホルダ１３の副室４の周囲には、ボアクール冷却孔１１ｓおよび逆止弁挿入孔６ｓが形成されている。ボアクール冷却孔１１ｓは、下側ボアクール横孔１１ａ（入口孔）から、点火プラグ１０の軸心線１０ａに平行な複数のボアクール縦孔（縦方向冷却孔）１１を通して、上方ボアクール横孔１１ｂ（出口孔）に通じるように構成されており、点火プラグ１０の高温部を囲むようにして形成されている。
また、逆止弁挿入孔６ｓは、その中心６ａが、点火プラグ１０の中心線１０ａと平行に設けられており、逆止弁挿入孔６ｓの下部には、逆止弁ホルダ９に支持された逆止弁６が設置されている。そして、逆止弁６が設置されることにより、逆止弁挿入孔６ｓの内部が、逆止弁上方室２８と逆止弁下方室２９の２つの空間に画成されており、逆止弁下方室２９と副室４とは、連絡孔５によって連通されている。

また、点火プラグホルダ１３の側部には、燃料入口コネクタ１４ａ内に穿孔された副室ガス供給路１４が連通するように、燃料入口コネクタ１４ａの一端が接続されている。燃料入口コネクタ１４ａは、点火プラグホルダ１３とは別体に形成されており、点火プラグホルダ１３に螺合して、燃料ガス入口部１４ｓに固定されている。

また、燃料入口コネクタ１４ａの他端は、副室電磁弁２３を介して、燃料ガス供給源２４と接続されている。この燃料ガス供給源２４は、副室ガス供給路１４に対して燃料ガスを略一定の圧力で吐出するよう構成されている。本実施形態において、該吐出圧は、大気圧となっている。

副室電磁弁２３は、常時はバネなどによって閉弁方向に付勢されている弁体が、通電によってソレノイド部が励磁されることで、前記バネ力に抗して開弁方向に作動するように構成されている。また、通電が停止されると、バネ力によって弁体が閉弁方向に作動するように構成されている。副室電磁弁２３への開閉信号の入力、すなわち通電のオン／オフは、不図示のクランク角センサの信号に基づいて制御されている。

このように構成される本実施形態のガスエンジンの副室ガス供給装置は、燃料ガス供給源２４と接続される副室電磁弁２３に弁開信号が入力されると、ソレノイド部が励磁されて弁体が開動し、燃料ガス供給源２４から副室ガス供給路１４に燃料ガスが流出するようになっている。流出した燃料ガスは、燃料ガス入口部１４ｓを介して、逆止弁上方室２８へと流入し、逆止弁下方室２９から連絡孔５を介して、副室４に流入するようになっている。すなわち、上述した副室ガス供給路１４、逆止弁上方室２８、逆止弁下方室２９、連絡孔５により、副室４に燃料ガスを供給する副室ガス供給路が構成されている。

本実施形態では、燃料ガス供給源２４と逆止弁上方室２８との間に、副室電磁弁２３を設けることにより、ガス内燃機関が停止状態時に、逆止弁６等に燃料ガス漏れが生じた際の、安全弁としての作用を有する。
また、副室電磁弁２３は、圧力調整作用を有しており、燃料ガスが副室電磁弁２３を通過することにより、逆止弁上方室２８へのガス吐出圧（大気圧）の安定性を図ることができ、副室４への燃料ガス供給量のバラツキ減少を図ることができる。

図２は、本発明が実施されるガス内燃機関の燃料ガス供給圧力の新旧比較図を示す。
縦軸にガス内燃機関の筒内圧、副室への燃料ガス供給力を示し、横軸にガス内燃機関の回転に伴うピストンの行程を示したものである。
尚、筒内圧は、主室６０及び主室６０と噴孔３にて連通している副室４を含んだ圧力とする。
筒内圧は、ピストンの圧縮行程の進行に基づいて、吸気装置から主室６０内に吸気された希薄混合ガスを圧縮し、圧力が上昇する。
ピストンが上死点［以後、ＴＤＣ（Ｔｏｐ Ｄｅａｄ Ｃｅｎｔｅｒ）と略称す］近傍（筒内圧力Ｑ７）に到達すると、副室４の濃い燃料ガスと、噴孔３を介して主室６０から副室４に流入する希薄燃料ガスとが混合して、副室の点火プラグ１０によって燃焼される。燃焼された火炎は、噴孔３を介して主室６０に噴出し、主室６０の希薄燃料ガスを、燃焼（爆発）させる燃焼行程に移る。

燃焼に伴い、燃焼室の圧力は急激に上昇し、ピストンがＴＤＣを通過した時点で最高筒内圧Ｑ８になる。ピストンは、燃焼圧力を受けながら下降を開始し、クランクシャフト（図示省略）の回転によって回転出力としてアウトプットされる。
ピストンが下降を続けて下死点［以後、ＢＤＣ（Ｂｏｔｔｏｍ Ｄｅａｄ Ｃｅｎｔｅｒ）と略称する］到達後、ピストンは再び上昇行程、即ち、希薄混合ガスが燃焼した排ガスの排気行程に入る。
この時は、排気通路を介して大気に排出されるが、排気通路等における排ガスの流通抵抗が生じ、ピストンで上昇しながら排出するにも係わらず、筒内圧（排ガス）は大気圧より高いＱ３の圧力が維持されている。
ピストンが再びＴＤＣ通過位置になると排気バルブが閉じる。一方、吸気バルブはＴＤＣを通過する前に開き、ピストンは再び下降を始めて、吸気行程に入る。

この時点で、一般のガス内燃機関の場合は、副室４への燃料ガス供給圧力Ｑ６を有している。
ピストン排気行程時の筒内圧力Ｑ３は、吸気行程になると希薄混合ガスが入り、筒内圧力がＱ５に上昇（図２における破線）する。その後、ピストンは、圧縮行程に入り筒内圧力が上昇する。
一般のガス内燃機関の場合、燃料ガスの供給圧力Ｑ６は、主室６０に流入する希薄混合ガス圧力より高い圧力に保持しないと、燃料ガスが副室４に必要量入らない可能性がある。
従って、副室４への燃料ガス供給圧力Ｑ６と吸気行程時の筒内圧力Ｑ５とにΔＱの差圧を設けて、副室４への燃料ガス供給が行えるようになっている。
筒内圧力Ｑ５の状態で逆止弁が開弁すると、燃料ガスは、圧力によって副室４に押込められる状態になり、供給量が多くなる傾向があると共に、副室４への燃料ガス供給量のアンバランスが発生し易い状況にある。
更に、排気行程時は、燃料ガス供給圧力Ｑ６が排気行程時の筒内圧力Ｑ３より高いので、燃料ガスは副室４に流れ、ガス内燃機関から外部へ未燃料ガスとして排出されることとなり、燃料の無駄が発生する。

比較例のミラーサイクル式のガス内燃機関の場合、ピストン排気行程時の筒内圧力Ｑ３は、吸気行程に入り筒内圧力Ｑ５に上昇する。
ところが、ミラーサイクル式のガス内燃機関は、ピストンが吸気行程で下降してＢＤＣ前Ｄ１（例えばクランク角度において４０度位）にて希薄混合ガスを吸気する吸気バルブを閉じる構造になっている。
ピストンは吸気バルブが閉じた後も、ＢＤＣ側に下降し、希薄混合ガスの流入は中止されるので、吸気行程のＢＤＣ前Ｄ１にて筒内圧はＱ４となり希薄混合ガスの圧力低下（図２において一点鎖線）のＭ１が生じる。

しかし、吸気バルブを閉塞後、ピストンのＢＤＣ方向への移動量が少ないため、筒内圧力の減圧量Ｑ５−Ｑ４（Ｍ１）が少なく、且つ燃料ガス供給圧力Ｑ６は、排気行程時の筒内圧力Ｑ３より高くなっている。
これは、副室４に供給する燃料ガスの供給圧力は、筒内圧力Ｑ３より高い燃料ガス供給圧力Ｑ６にして、副室４側と、副室ガス供給路１４側との圧力差を生じさせる必要がある。
従って、副室４への燃料ガス供給は、圧力差ΔＱ有して供給するので、逆止弁が開いた瞬間に多量の燃料ガスが副室内に供給され易く、供給ポンプの供給圧力変動及び、各気筒への供給ポンプからの距離等によって発生する燃料ガスの流動抵抗の差等の要因が重なり、各気筒間への燃料ガス供給量にバラツキが発生し易くなる。
比較例のミラーサイクル式のガス内燃機関の場合においても、排気行程時は、燃料供給圧力Ｑ６が排気行程時の筒内圧力Ｑ３より高いので、燃料ガスは副室４に流れ、ガス内燃機関から外部へ未燃料ガスとして排出されることとなり、燃料の無駄が発生する。

本発明の実施形態によるミラーサイクル式のガス内燃機関は、ピストンが吸気行程で下降してＢＤＣ前Ｄ２（例えばクランク角度において６０〜１２０度位）にて希薄混合ガスを吸気する吸気バルブを閉じる構造になっている。
ピストンは吸気バルブが閉じた後も、ＢＤＣ側に下降し、希薄混合ガスの流入は中止される。
吸気行程中に筒内圧Ｑ１は圧力低下（図２における実線）を生じる。
従って、筒内圧力は、吸気行程の中途から実線で表記するように、下方へ（減圧方向）大きく減圧（Ｍ２）していく。主室に連通した副室も筒内圧と同じ圧力になる。
吸気バルブを閉じる時期をＢＤＣから更に早期にすることで、気筒内に吸気される希薄混合ガスを減少させ、吸気バルブを閉じた時期からＢＤＣまでの期間（ストローク量）を大きくすることにより、筒内圧力は負圧になる。

本実施形態においては、吸気バルブの閉塞時期をＢＤＣより前に大きくすることにより
主室６０及び副室４の希薄混合ガスの圧力を下げている。
また、副室４の希薄混合ガスの圧力Ｑ１に沿って、副室ガス供給路１４内の燃料ガス供給圧力Ｑ２も下げることが可能となる。
そして、主室６０及び副室４の希薄混合ガスの圧力Ｑ１は、副室ガス供給路１４内の燃料ガス供給圧力Ｑ２より低い圧力になるように、吸気バルブの閉塞時期を設定した。
本実施形態では、副室ガス供給路１４内の燃料ガス供給圧力Ｑ２は加圧することもなく略大気圧として実施した。

その結果、既述の通り、排気行程において筒内圧力は大気圧より高くなっている。
従って、副室ガス供給路１４内の燃料ガス供給圧力Ｑ２は、排気行程時の筒内圧力Ｑ３より低くなっている。
従って、燃料ガス供給圧力Ｑ２より低い筒内圧の期間（図２の斜線部分）において、逆止弁は開弁して、副室ガス供給路１４内の燃料ガスは、副室４内に吸込まれる。
逆止弁上方室２８と副室４との差圧は、吸気バルブ閉塞後のピストン移動量によって生じる構造なので、発生する差圧のバラツキが小さく、それに伴い副室４への燃料ガス供給量のバラツキが小さくなるので、ガス内燃機関の回転が安定する。
更に、排気行程時は、燃料供給圧力Ｑ２が排気行程時の筒内圧力Ｑ３より低いので、逆止弁６は閉塞方向に圧力を受ける。
従って、燃料ガスは副室４に流れないため、排気行程での燃料ガス漏れを防止できる。

逆止弁６は、ピストンが吸気行程のＢＤＣ前Ｄ２において吸気バルブを閉塞することによる圧力低下で開弁して、副室への燃料ガスの供給を許容する構造になっている。
即ち、逆止弁６は、副室４の希薄混合ガス圧力Ｑ１と、副室ガス供給路１４内の燃料ガス供給圧力Ｑ２（逆止弁上方室２８）との差圧で、逆止弁６が確実に作動するように構成されている。
図３に基づいて逆止弁６の説明をする。
逆止弁６は、逆止弁本体６１と、逆止弁本体６１の中心軸部に、逆止弁本体６１を貫通して装着された弁体６２と、弁体６２を逆止弁本体６１の逆止弁下方室２９側に設けられたシール部６１ｃに押圧する弾性部材であるコイルスプリング６３とを備えている。

逆止弁本体６１は、逆止弁本体６１の中心部に軸線に沿って、逆止弁上方室２８から逆止弁下方室２９まで貫通した貫通孔６１ｂと、該貫通孔６１ｂの逆止弁下方室２９側近傍に連通し、逆止弁上方室２８側に開口すると共に、貫通孔６１ｂの外周縁外側に配設された複数の連通路６１ａとシール部６１ｃとを備えている。
弁体６２は、貫通孔６１ｂの嵌合した支柱部６２ｃと、支柱部６２ｃの逆止弁下方室２９側に形成され、シール部６１ｃに当接して、燃料ガスが逆止弁上方室２８から逆止弁下方室２９側に流れないようにする傘状の弁体頂部６２ａと、支柱部６２ｃの逆止弁上方室２８側に形成され、逆止弁本体６１との間に、支柱部６２ｃ外周部に外嵌したコイルスプリング６３を圧縮状態で保持するストッパ部６２ｂとを備えている。

逆止弁６の開弁動作は、次のように調整されている。
スプリング押圧力Ｗは
Ｑ２×Ｓａ―Ｑ１×Ｓｂ＞Ｗ

但し、 Ｑ１；吸気行程時下死点の副室４内のガス圧力
Ｑ２；副室ガス供給路１４の燃料ガス圧力
Ｓａ；弁体６２の燃料ガス圧受圧面積
Ｓｂ；弁体６２の副室内ガス圧受圧面積

コイルスプリング６３の押圧力Ｗは、副室ガス供給路１４の燃料ガス圧力Ｑ２とストッパ部６２ｂのガス圧受圧面積Ｓａの積と、吸気行程のＢＤＣ時の副室４内のガス圧力Ｑ１と弁体６２の弁体頂部６２ａのガス圧受圧面積Ｓｂの積との差より小さくすることで、逆止弁６の開弁圧を下げて、副室４内に、燃料ガスが余計に供給されないようにする。
また、吸気行程時下死点の副室４内のガス圧力Ｐ２は、吸気バルブのＢＤＣ前Ｄ２閉塞とピストンの移動量によって生起される圧力低下なので、圧力が一定になり、副室ガス供給路１４から副室４への燃料ガス供給量（吸込み量）のバラつきが低減され、ガス内燃機関の安定燃焼が得られる。

このようにすることで、排気行程における燃料ガスの副室への流出及び、各気筒への燃料ガス供給量のバラツキを低減して、省燃費及び安定燃焼を図り、信頼性の高い低運転コストの副室ガス内燃機関の副室燃料供給装置を提供することができる。

本発明によれば、点火プラグにより着火する副室式希薄予混合ガス内燃機関の副室に燃料ガスを供給するガス内燃機関の副室燃料供給装置として提供できる。

１ シリンダヘッド
２ 副室口金
３ 噴孔
４ 副室
５ 連絡孔
６ 逆止弁
６ｓ 逆止弁挿入孔
９ 逆止弁ホルダ
１０ 点火プラグ
１２ 押え金具
１３ 点火プラグホルダ
１４ 副室ガス供給路
１４ａ 燃料入口コネクタ
１４ｓ 燃料ガス入口部
２３ 副室電磁弁
２４ 燃料ガス供給源
２８ 逆止弁上方室
２９ 逆止弁下方室
３０ 絞り部
３０ａ オリフィス
６０ 主室

Claims (7)

1. ミラーサイクル式のガス内燃機関の副室燃料供給装置であって、
   前記ガス内燃機関のピストンとシリンダヘッドとの間に画定される主室と、
   前記主室と噴孔を介して連通され、燃料ガスを点火プラグによって燃焼させる副室と、
   前記副室に前記燃料ガスを供給する副室ガス供給路と、
   前記副室ガス供給路に前記燃料ガスを大気圧で吐出するように構成された燃料ガス供給源と、
   前記燃料ガス供給源と前記副室ガス供給路との間に介装される副室電磁弁と、
   前記副室ガス供給路に介装され、前記ピストンが吸気行程の下死点６０〜１２０度前に吸気バルブを閉塞するミラーサイクルの吸気行程下死点における、前記副室内の圧力低下により開弁して、前記副室への燃料ガスの供給を許容する逆止弁と、を備え、
   前記副室ガス供給路の燃料ガス圧力（Ｑ２）は、前記吸気バルブが閉塞された時から前記吸気行程下死点に至るまでの期間に亘って、加圧することなく略大気圧とし、
   前記吸気バルブが閉塞されることで、前記吸気行程下死点における前記副室のガス圧力（Ｑ１）が負圧まで低下するように構成される
   ことを特徴とするガス内燃機関の副室燃料供給装置。
2. 前記副室電磁弁は、前記燃料ガス供給源から前記副室ガス供給路に吐出される前記燃料ガスのガス吐出圧の安定化を図るように構成されることを特徴とする請求項１に記載のガス内燃機関の副室燃料供給装置。
3. 前記副室ガス供給路は、前記逆止弁が設置される逆止弁挿入孔と、前記逆止弁挿入孔の中心線に対して直交する方向に延在する燃料入口コネクタの内部に画定される流路空間とを含み、前記燃料入口コネクタは前記副室電磁弁を介して前記燃料供給源に接続されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のガス内燃機関の副室燃料供給装置。
4. 前記逆止弁は、
   前記副室ガス供給路の逆止弁挿入孔に設置されて前記逆止弁挿入孔を逆止弁上方室と逆止弁下方室とに画成するとともに、前記逆止弁上方室から前記逆止弁下方室まで貫通した貫通孔を内部に有し、前記貫通孔の前記逆止弁下方室側の開口の周囲にシール部が形成された逆止弁本体と、
   前記貫通孔に嵌合する支柱部と、前記支柱部の前記逆止弁下方室側の端部に形成された弁体頂部と、前記支柱部の前記逆止弁上方室側の端部に形成されたストッパ部と、を有する弁体と、
   前記弁体頂部を前記シール部に押圧する弾性部材と、を備えることを特徴とする請求項３に記載のガス内燃機関の副室燃料供給装置。
5. 前記弾性部材の押圧力Ｗは、次の式（１）の範囲とすることを特徴とする請求項４に記載のガス内燃機関の副室燃料供給装置。
   Ｑ２×Ｓａ―Ｑ１×Ｓｂ＞Ｗ・・・・・（１）
   Ｑ１；吸気行程時下死点の副室内のガス圧力
   Ｑ２；副室ガス供給路の燃料ガス圧力
   Ｓａ；弁体の燃料ガス圧受圧面積
   Ｓｂ；弁体の副室内ガス圧受圧面積
6. 前記副室ガス供給路の燃料ガス圧力（Ｑ２）は、排気行程における前記副室のガス圧力（Ｑ３）より低く設定されていることを特徴とする請求項１から５の何れか１項に記載のガス内燃機関の副室燃料供給装置。
7. 前記逆止弁本体は、前記貫通孔の前記逆止弁下方室の近傍に連通し、前記逆止弁上方室側に開口すると共に、前記貫通孔の外周縁外側に配設された複数の連通路をさらに備える請求項４又は５に記載のガス内燃機関の副室燃料供給装置。
   

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