JP5980986B2 - ゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブに関する。詳細には、本発明は、ヘッドとシャフトとの着脱が可能なゴルフクラブに関する。

ヘッドとシャフトとの着脱が可能なゴルフクラブが提案されている。ヘッドとシャフトとの着脱の容易性は、いくつかの理由で、有益である。着脱が容易であれば、ゴルファー自身が容易にヘッドやシャフトを付け替えることができる。例えば、購入したゴルフクラブの性能に満足できないゴルファーが、自分でヘッドやシャフトを付け替えることが容易となる。また、好みのヘッドと好みのシャフトとを組み合わせたオリジナルのゴルフクラブを、ゴルファー自身が容易に組み立てることが可能となる。ゴルファーは、好みのヘッドと好みのシャフトとを購入し、これらを自分で組み立てることができる。また、ゴルフクラブの販売店が、ゴルファーの適正に対応したヘッドとシャフトとの組み合わせを選択して販売することができる。着脱容易なヘッド及びシャフトは、ゴルフクラブのカスタムメイドを容易とする。

特表２００８−５２０２７４号公報、特表２００５−５３３６２６号公報及び特開２００６−４２９５１号公報は、ヘッドとシャフトとの着脱が容易とされた構造を開示する。

更に、ヘッドとシャフトとの着脱機構において、シャフト軸とホーゼル軸との間に傾斜角度θ１を設けたゴルフクラブが、特開２０００−５３４９号公報、特開２００５−２７０４０２号公報及びＷＯ２００９／００９２９１公報（ＰＣＴ出願）に開示されている。これらの発明では、シャフトの周方向位置によって、ロフト角、ライ角及びフック角（フェース角）が調整されうる。

一方、撓み（曲げ）と連動して捻れが生ずる性質を有するシャフトが提案されている。この性質が、本願において「異方性」とも称され、この異方性を有するシャフトが、「異方性シャフト」とも称される。この異方性シャフトは、特開平３−２２７６１６号公報、特開平１１−７６４８０号公報、特開平１１−２９９９４４号公報及び特開２００３−２６５６６１号公報に開示されている。これらの異方性シャフトは、フック及びスライスを矯正しうる。

特表２００８−５２０２７４号公報 特表２００５−５３３６２６号公報公報 特開２００６−４２９５１号 特開２０００−５３４９号公報 特開２００５−２７０４０２号公報 ＷＯ２００９／００９２９１公報 特開平３−２２７６１６号公報 特開平１１−７６４８０号公報 特開平１１−２９９９４４号公報 特開２００３−２６５６６１号公報

上記傾斜角度θ１を有するゴルフクラブでは、シャフトの周方向位置を変化させることで、ゴルファーに対応した角度調整が可能である。例えば、フック角（フェース角）の調整が可能である。しかし、上記傾斜角度θ１が大きい場合、外観上、違和感が生じやすい。この違和感に起因して、ゴルファーが構えにくいと感じることがある。この違和感や構えにくさは、スムースなスイングを阻害しうる。

一方、異方性シャフトは、外観上通常のシャフトと同じであるため、違和感は生じない。ただし、異方性発現シートを用いたシャフトの製造では、プリプレグの裁断や貼り合わせに手間を要し、作業工程が増加する。また、異方性発現シートの幅が狭い場合、繊維の連続性が失われ、シャフトの捻れ強度及び曲げ強度が低下しやすい。後述されるように、異方性発現シートは、フープ層用シートと共に用いられるのが通例である。このフープ層用シートは、比較的高価である。

フック及びスライスの矯正効果を高める場合、多くの異方性発現シートをシャフト内に配置する必要がある。しかし、異方性発現シートが多い場合、強度が低下しやすく、且つ、シャフトの製造工程が複雑となる。多くの異方性発現シートを用いるシャフトは、生産性が低く、製造コストが高い。一方、異方性発現シートが少ない場合、曲げ捻れ量が低下しやすい。曲げ捻れ量が小さい場合、フックやスライスの矯正効果が低下する。

本発明の目的は、多様な調整が可能であり、且つ、アドレス時の違和感を抑制しうるゴルフクラブの提供にある。

本発明のゴルフクラブは、ホーゼル孔を有するヘッド４と、シャフト６と、上記ホーゼル孔１８と上記シャフト６との間に位置するスリーブ８と、上記ヘッド４と上記スリーブ８との着脱を可能とする着脱機構とを有している。上記着脱機構は、複数のスリーブポジションで、上記シャフト６を上記ヘッド４の上記ホーゼル孔１８に固定することを可能としている。上記シャフト６の軸線が、上記ホーゼル孔１８の軸線に対して、傾斜角度θ１で傾斜している。上記シャフト６が、撓みと連動して捻れが生ずる異方性を有している。

好ましくは、上記傾斜角度θ１が、０．２°以上１．０°以下である。

好ましくは、上記着脱機構が、上記シャフト６の先端部に固定されたスリーブ８と、このスリーブ８と上記ホーゼル孔１８との相対回転を規制する回転防止部と、このスリーブ８と上記ホーゼル孔１８との軸方向相対移動を規制する抜け防止部とを有している。好ましくは、これら回転防止部及び抜け防止部において、複数の上記スリーブポジションでの固定が可能とされている。

好ましくは、上記シャフトの曲げ捻れ量が、０．５°以上３．０°以下である。

好ましくは、上記シャフトに上記スリーブが固定されて、シャフト−スリーブ組み立て体が形成されている。好ましくは、上記シャフト−スリーブ組み立て体では、次のクラブポジションａ１が可能となるように、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が設定されている。
［クラブポジションａ１］：フック角が最大となる上記スリーブポジションにおいて、シャフトポジションが、トウダウン方向の撓りに起因してヘッドが閉じる方向に捻れるように位置する。

好ましくは、上記シャフトに上記スリーブが固定されて、シャフト−スリーブ組み立て体が形成されている。好ましくは、上記シャフト−スリーブ組み立て体では、次のクラブポジションｂ１が可能となるように、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が設定されている。
［クラブポジションｂ１］：フック角が最小となるスリーブポジションにおいて、シャフトポジションが、トウダウン方向の撓りに起因してヘッドが開く方向に捻れるように位置する。

アドレス時の違和感が少なく、多様な調整が可能なゴルフクラブが得られうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブを示す図である。 図２は、図１の分解図である。 図３は、図１のヘッドのホーゼル近傍における断面図である。 図４は、スリーブの一例を示す斜視図である。 図５は、図４のスリーブの底面図である。 図６は、図５のVI−VI線に沿った断面図である。 図７は、図５のVII−VII線に沿った断面図である。 図８は、図５のVIII−VIII線に沿った断面図である。 図９は、図３のＦ９−Ｆ９線に沿った断面図である。 図１０は、本発明に係るシャフトの、プリプレグ構成の一例を示す展開図である。 図１１は、異方性発現シートがフープ層用シートに貼り合われた状態を示す図である。 図１２は、本発明に係るシャフトの、プリプレグ構成の他の一例を示す展開図である。 図１３は、異方性発現シートがフープ層用シートに貼り合われた状態を示す図である。 図１４は、異方性発現シートの、周方向における配置を示す概念図である。 図１５は、本発明に係るシャフトの、プリプレグ構成の他の一例を示す展開図である。 図１６は、シャフトポジション及びスリーブポジションを説明するための図である。 図１７は、曲げ捻れ量の測定方法を説明するための図である。 図１８は、曲げ捻れ量の測定方法を説明するための図である。 図１９は、曲げの方向と捻れ角度との関係を示すグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態であるゴルフクラブ２を示す。図１は、ゴルフクラブ２のヘッド近傍のみを示している。図２は、ゴルフクラブ２の分解図である。図３は、ゴルフクラブ２の断面図である。図３は、スリーブ８の中心軸線に沿った断面図である。

ゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６、スリーブ８、ネジ１０及びフェラル１２を有する。シャフト６の先端に、スリーブ８が固定されている。シャフト６の後端には、図示されないグリップが取り付けられている。

ヘッド４は、ヘッド本体１４と、係合部材１６とを有する。ヘッド本体１４は、スリーブ８を挿入するためのホーゼル孔１８と、ネジ１０を挿通するための通孔１９とを有する（図３参照）。通孔１９は、ホーゼル孔１８の底部を貫通している。またヘッド本体１４は、ソールに開口するソール孔２０を有する（図３参照）。ソール孔２０とホーゼル孔１８とは、通孔１９によって連続している。ヘッド本体１４は、中空部を有している。

ヘッド４のタイプは限定されない。本実施形態のヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブである。ヘッド４は、ハイブリッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、アイアン型ヘッド、パターヘッド等であってもよい。

シャフト６は、カーボンシャフトが好ましい。

ネジ１０は、頭部２２と軸部２４とを有する（図２参照）。ネジ１０は、ソール孔２０から、通孔１９を通過し、ネジ孔３２（後述）に至っている。軸部２４は、スリーブ８とネジ結合している（詳細は後述）。頭部２２は、レンチ用の凹部２６を有する（図３参照）。凹部２６に適合したレンチ（六角レンチや専用レンチ等）を用いることにより、ヘッド本体１４の内部に位置するネジ１０が軸回転されうる。ネジ１０を用いたネジ機構は、スリーブ８の着脱を可能とする。

係合部材１６は、ヘッド本体１４に固定されている（図３参照）。この固定の方法は限定されず、接着、溶接、嵌め込み及びこれらの組み合わせが例示される。係合部材１６は、ホーゼル孔１８の上側開口から、ホーゼル孔１８の内部に入れられる。係合部材１６は、ホーゼル孔１８の底部に固定されている。

係合部材１６は、回転防止部を有する。この回転防止部は、係合部材１６の内面に形成されている。この回転防止部については、後述される。

図４は、スリーブ８の斜視図である。図５は、スリーブ８の底面図である。図６は、図５のVI−VI線に沿った断面図である。図７は、図５のVII−VII線に沿った断面図である。

図８は、図５のVIII−VIII線に沿った断面図である。図８と図６とは互いに左右反転の関係にある。

スリーブ８は、シャフト孔３０とネジ孔３２とを有する（図６及び図７）。シャフト孔３０は、一方側（上側）に開口している。ネジ孔３２は、他方側（下側）に開口している。シャフト孔３０の下側に、ネジ孔３２が配置されている。

更にスリーブ８は、定径円周面３４、傾斜面３５、露出面３６及び回転防止部３８を有する。定径円周面３４は、外径が一定の部分である。露出面３６の下端には、段差面３９が存在する。

シャフト装着状態（図１及び図３参照）において、露出面３６は、外部に露出している。露出面３６の下端の外径は、ホーゼル端面３７の外径に略等しい。露出面３６の上端の外径は、フェラル１２の下端の外径に略等しい。露出面３６及びフェラル１２が、全体として、従来のフェラルのように見える。露出面３６は、外観性を向上させている。

スリーブ８のうち、露出面３６よりも下側の部分が、ホーゼル孔１８に挿入されている（図３参照）。傾斜面３５の形状は、ホーゼル孔１８の面取り部４１の形状に対応している（図３参照）。

図６が示すように、シャフト孔３０の軸線ｈ１は、スリーブの外面の軸線ｚ１に対して傾斜している。この傾斜角度θ１は、軸線ｈ１と軸線ｚ１との成す角度の最大値である。軸線ｚ１は、定径円周面３４の中心軸線に一致する。なお軸線ｚ１は、ホーゼル孔１８の軸線に実質的に等しい。シャフト孔３０の軸線ｈ１は、シャフト６の軸線ｓ１に実質的に等しい。

シャフト６は、シャフト孔３０に固定されている。この固定は、接着剤による接着によって達成されている。シャフト６の外面が、シャフト孔３０の内面に接着されている。接着以外の手段で固定がなされていてもよい。

スリーブ８の抜け防止は、ネジ結合により達成される。図３が示すように、スリーブ８のネジ孔３２は、ネジ１０とネジ結合している。このネジ結合により、スリーブ８の抜けが防止される。このネジ結合に起因する軸力が、ホーゼル端面３７と段差面３９との間の圧力と釣り合っている。この軸力を担保するため、上記ネジ結合が完了した状態において、ネジ１０の先端とネジ孔３２の底面との間には、隙間Ｋ１が存在している（図３参照）。また、上記ネジ結合が完了した状態において、スリーブ８の底面４３とヘッド本体１４との間には、隙間Ｋ２が存在している（図３参照）。

図４が示すように、スリーブ８の回転防止部３８は、１２個の凸部ｔ２を有する。凸部ｔ２は、周方向に均等に配置されている。凸部ｔ２は、一定角度（３０°）おきに配置されている。

回転防止部３８は、軸線ｚ１を回転対称軸とした回転対称性を有する。回転対称性とは、その回転対称軸回りに（３６０／Ｗ）度回転させたときに、回転前の形状と一致することを意味する。ただしＷは２以上の整数である。回転対称軸回りに（３６０／Ｗ）度回転させたときに、回転前の形状と一致することが、「Ｗ回回転対称」とも称される。回転防止部３８は、軸線ｚ１に関して１２回回転対称である。

図９は、図３のＦ９−Ｆ９線に沿った断面図である。

係合部材１６の外面は、一定の外径を有する円周面である。一方、係合部材１６の内側には、回転防止部４８が設けられている。回転防止部４８は、１２個の凹部ｒ２によって形成されている。これらの凹部ｒ２は、周方向に均等間隔で配置されている。なお、係合部材１６は、ヘッド本体１４と一体成形されていてもよい。

回転防止部４８は、軸線ｚ１を回転対称軸とした回転対称性を有する。回転防止部４８は、軸線ｚ１に関して１２回回転対称である。回転防止部４８の形状は、回転防止部３８の形状に対応している。

ヘッド本体１４とは別体とされた係合部材１６は、精度良く成形されやすい。例えば、ヘッド本体１４とは別体とされた係合部材１６は、切削加工が行いやすい。係合部材１６がヘッド本体１４とは別体とされていることで、係合部材１６の回転防止部４８の寸法精度が向上しうる。

スリーブ８の回り止めは、回転防止部３８と回転防止部４８との係合によって達成される。回転防止部３８と回転防止部４８とが、ヘッド４とシャフト６との相対回転を規制するように係合している。

回転防止部３８と回転防止部４８との係合が可能な周方向相対位置は、１２通りである。この周方向相対位置が変更されると、ロフト角、ライ角及びフック角が変化しうる。これらの角度の変化は、前述した傾斜角度θ１に起因する。本実施形態では、１２通りの周方向相対位置に起因して、ロフト角、ライ角及びフック角が調整されうる。各ゴルファーに適合したロフト角、ライ角及びフック角が選択されうる。

係合が可能な上記周方向相対位置の数は、１２通りに限定されず、４通り、５通り、６通り、８通り、１６通り、２４通り等が例示される。

傾斜角度θ１は限定されない。傾斜角度θ１が過大である場合、外観上の違和感が生じやすく、構えにくい。これら違和感及び構えにくさは、スムースなスイングを阻害しうる。違和感及び構えにくさを抑制する観点から、傾斜角度θ１は、１．０°以下が好ましく、０．９°以下がより好ましく、０．８°以下が特に好ましい。フック角、ロフト角及びライ角の調整自由度を高め、打球方向性を改善する観点から、傾斜角度θ１は、０．２°以上が好ましく、０．３°以上がより好ましく、０．４°以上が特に好ましい。

一般的なゴルフクラブでは、シャフトをヘッドから取り外す際には、両者を接着している接着剤を加熱によって破壊する。しかし、このゴルフクラブ２では、接着剤の破壊を伴わずに、ヘッド本体１４とシャフト６との着脱が可能である。

本発明において、シャフト６は、異方性を有している。本願において「異方性」とは、撓み（曲げ）と連動して捻れが生ずる性質を意味する。この異方性を有するシャフトの製法や構造については、例えば、前述した特開平１１−２９９９４４号公報又は特開２００３−２６５６６１号公報に記載されている。本願のシャフト６も、これらの公報に記載された製造方法によって製造されうる。

図１０は、本発明に用いられ得るシャフト６の積層構成の一例（第１積層構成）を示す展開図である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法によって製造されている。このシャフト６の製造では、先ず、プリプレグをカットして、図１０に示されるプリプレグシートを用意する。図１０において記載されている角度は、シャフトの長手方向に対する繊維の配向角度Ａｇを示す。図１０の実施形態では、２１枚のシートが用いられる。

次に、貼り合わせ工程がなされる。図１１は、貼り合わせ工程により得られた合体シートを示している。

この貼り合わせ工程では、シートｓ５に、シートｓ３とシートｓ４とが貼り合わされて、合体シートｂｓ３が得られる。同様に、シートｓ８に、シートｓ６とシートｓ７とが貼り合わされて、合体シートｂｓ６が得られる。同様に、シートｓ１１に、シートｓ９とシートｓ１０とが貼り合わされて、合体シートｂｓ９が得られる。同様に、シートｓ１４に、シートｓ１２とシートｓ１３とが貼り合わされて、合体シートｂｓ１２が得られる。同様に、シートｓ１７に、シートｓ１５とシートｓ１６とが貼り合わされて、合体シートｂｓ１５が得られる。

バイアスシートｓ３は、単独では、巻回しにくい。同様に、バイアスシートｓ４は、単独では、巻回しにくい。単独で巻回されると、繊維方向に沿って裂けやすいからである。そこで、これらは、フープ層用シートであるシートｓ５に貼り付けられ、合体シートｂｓ３として、巻回される。図１１に示すように、シートｓ５の上に、シートｓ３とシートｓ４とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。シートｓ５の輪郭形状は、シートｓ３とシートｓ４とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。シートｓ３の繊維の配向と、シートｓ４の繊維の配向とは、互いに逆である。この合体シートｂｓ３が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ６は、単独では、巻回しにくい。同様に、バイアスシートｓ７は、単独では、巻回しにくい。これらは、フープ層用シートであるシートｓ８に貼り付けられ、合体シートｂｓ６として、巻回される。図１１に示すように、シートｓ８の上に、シートｓ６とシートｓ７とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。シートｓ８の輪郭形状は、シートｓ６とシートｓ７とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。シートｓ６の繊維の配向と、シートｓ７の繊維の配向とは、互いに逆である。この合体シートｂｓ６が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ９は、単独では、巻回しにくい。同様に、バイアスシートｓ１０は、単独では、巻回しにくい。これらは、フープ層用シートであるシートｓ１１に貼り付けられ、合体シートｂｓ９として、巻回される。図１１に示すように、シートｓ１１の上に、シートｓ９とシートｓ１０とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。シートｓ１１の輪郭形状は、シートｓ９とシートｓ１０とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。シートｓ９の繊維の配向と、シートｓ１０の繊維の配向とは、互いに逆である。この合体シートｂｓ９が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ１２は、単独では、巻回しにくい。同様に、バイアスシートｓ１３は、単独では、巻回しにくい。これらは、フープ層用シートであるシートｓ１４に貼り付けられ、合体シートｂｓ１２として、巻回される。図１１に示すように、シートｓ１４の上に、シートｓ１２とシートｓ１３とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。シートｓ１４の輪郭形状は、シートｓ１２とシートｓ１３とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。シートｓ１２の繊維の配向と、シートｓ１３の繊維の配向とは、互いに逆である。この合体シートｂｓ１２が、巻回工程に供される。

バイアスシートｓ１５は、単独では、巻回しにくい。同様に、バイアスシートｓ１６は、単独では、巻回しにくい。これらは、フープ層用シートであるシートｓ１７に貼り付けられ、合体シートｂｓ１５として、巻回される。図１１に示すように、シートｓ１７の上に、シートｓ１５とシートｓ１６とが隙間無く並べられて、貼り合わされる。シートｓ１７の輪郭形状は、シートｓ１５とシートｓ１６とを隙間無く並べて得られる輪郭形状と実質的に一致する。シートｓ１５の繊維の配向と、シートｓ１６の繊維の配向とは、互いに逆である。この合体シートｂｓ１５が、巻回工程に供される。

合体シートｂｓ３、合体シートｂｓ６、合体シートｂｓ９、合体シートｂｓ１２及び合体シートｂｓ１５は、僅かな寸法の違いを除き、同じである。

次に、巻回工程がなされる。この巻回工程では、図１０で示されている順で、シートがマンドレルに巻き付けられる。図１０で上側に記載されているシートほど、先に巻き付けられる。

次に、ラッピングテープが巻き付けられる。次に、加熱工程がなされる。加熱工程には、加熱炉が用いられる。この加熱工程により、プリプレグのマトリクス樹脂が硬化する。次に、ラッピングテープが除去され、マンドレルが引き抜かれる。次に、先端部と後端部がカットされる。次に、表面研磨がなされる。最後に、塗装がなされる。

上記巻回工程では、合体シートｂｓ３、合体シートｂｓ６、合体シートｂｓ９、合体シートｂｓ１２及び合体シートｂｓ１５は、同じ周方向位置から巻き付けられる。

シートｓ３の巻回数は、０．５プライである。即ちシートｓ３の周方向における設置範囲は、約１８０°である。シートｓ４の巻回数は、０．５プライである。シートｓ６の巻回数は、０．５プライである。シートｓ７の巻回数は、０．５プライである。シートｓ９の巻回数は、０．５プライである。シートｓ１０の巻回数は、０．５プライである。シートｓ１２の巻回数は、０．５プライである。シートｓ１３の巻回数は、０．５プライである。シートｓ１５の巻回数は、０．５プライである。シートｓ１６の巻回数は、０．５プライである。これらが０．５プライとされているのは、異方性を効率よく発現させるためである。

図１０のシート構成のうち、シートｓ３、シートｓ６、シートｓ９、シートｓ１２及びシートｓ１５からなる第１グループのシートは、同一の周方向位置に配置されている。一方、シートｓ４、シートｓ７、シートｓ１０、シートｓ１３及びシートｓ１６からなる第２グループのシートは、同一の周方向位置に配置されている。第１グループに属するシートにおいて、繊維の配向は同一である。第２グループに属するシートにおいて、繊維の配向は同一である。第１グループに属するシートの繊維の配向と、第２グループに属するシートの繊維の配向とは、互いに逆である。そして、上記第１グループのシートと、上記第２グループのシートとは、互いに異なる周方向位置に配置されている。上記第１グループのシートが０°から１８０°の周方向位置に配置されているとすると、上記第２グループのシートは、１８０°から３６０°の周方向位置に配置されている。この構成では、半周おきに、バイアス層の傾斜方向が逆向きである。この構成は、異方性を効率良く発現するのに寄与している。この構成は、曲げ捻れ量の増大に寄与する。

図１２は、シャフト６の積層構成の他の一例（第２積層構成）を示す展開図である。この図１２の実施形態では、１４枚のシートが用いられる。

この図１２の実施形態では、図１０の実施形態と比較して、異方性を発現するシート（以下、異方性発現シートともいう）が少ない。この図１２の実施形態では、図１０の実施形態と比較して、フープ層用シートも少ない。この図１２の実施形態では、図１０の実施形態と比較して、プリプレグをカットする工程及び貼り合わせ工程が少ない。よって、この図１２の実施形態は、生産性に優れ、製造コストを低下させうる。

この実施形態でも、０．５プライの異方性発現シートが用いられる。この実施形態でも、異方性発現層は、フープ層用のプリプレグに貼り付けられた状態で、巻回される。図１３は、貼り合わせ工程により得られた合体シートを示している。

この実施形態でも、プリプレグをカットする工程の後、貼り合わせ工程がなされる。この貼り合わせ工程では、シートｔ７に、シートｔ５とシートｔ６とが貼り合わされて、合体シートｂｔ５が得られる。同様に、シートｔ１０に、シートｔ８とシートｔ９とが貼り合わされて、合体シートｂｔ８が得られる。

この実施形態では、異方性発現シートｔ３及びｔ４が用いられている。貼り合わせ工程において、シートｔ３とシートｔ４とが貼り合わせられる。シートｔ４は、裏返されつつ、シートｔ３に貼り合わせられる。よって、シートｔ３とシートｔ４とは、配向角度Ａｇが互いに逆となる。即ち、シートｔ３の配向角度Ａｇが−３０°であるとき、シートｔ４の配向角度Ａｇは＋３０°である。図１２では、シートｔ４は、裏返されていない状態で図示されている。

シートｔ３の巻き始め位置と、シートｔ４の巻き始め位置とは、略１８０°相違する。巻き始め位置の相違が略１８０°となるように、貼り合わせがなされる。

シートｔ３のプライ数（巻回数）は１．５である。シートｔ３において、１．５プライのうちの０．５プライが、異方性発現部として機能する。この異方性発現部は、後述される第１グループと同一の周方向位置に配置される。

シートｔ４のプライ数（巻回数）も１．５である。シートｔ４において、１．５プライのうちの０．５プライが、異方性発現部として機能する。この異方性発現部は、後述される第２グループと同一の周方向位置に配置される。

シートｔ３及びシートｔ４は、１．５プライであるため、０．５プライの異方性発現シートと比較して、繊維が周方向により長い。シートｔ３及びシートｔ４は、捻れ強度、曲げ強度及び捻れ剛性に寄与する。シートｔ３及びシートｔ４は、異方性を発現しつつ、強度を向上させうる。

巻回工程では、図１２で示されている順で、シートがマンドレルに巻き付けられる。図１２で上側に記載されているシートから、順次巻き付けられる。この巻回工程では、合体シートｂｔ５及び合体シートｂｔ８は、同じ周方向位置から巻き付けられる。

上記シートｔ３及びシートｔ４を除き、異方性発現シートの配置は、上記第１積層構成と似ている。即ち、シートｔ５及びシートｔ８からなる第１グループは同一の周方向位置に配置される。シートｔ６及びシートｔ９からなる第２グループは、同一の周方向位置に配置されている。そして、上記第１グループのシートと、上記第２グループのシートとは、互いに異なる周方向位置に配置されている。上記第１グループのシートが０°から１８０°の周方向位置に配置されているとすると、上記第２グループのシートは、１８０°から３６０°の周方向位置に配置されている。この構成では、半周おきに、繊維の配向角度Ａｇが逆向きである。この構成は、異方性を効率良く発現するのに寄与している。この構成は、曲げ捻れ量の増大に寄与する。

図１４は、図１２のシート構成を有するシャフトにおける、異方性発現シートの周方向における配置を示す概念図である。図１４では、シートの端が丸く表示されている。この構成では、第１グループの異方性発現シート（シートｔ５及びシートｔ８）が０°から１８０°までの周方向位置に配置され、第２グループの異方性発現シート（シートｔ６及びシートｔ９）が、１８０°から３６０°までの周方向位置に配置される。第１グループの異方性発現シートと第２グループの異方性発現シートとの間で、繊維の配向は逆である。この構成は、シャフトの長手方向全体に亘って設定されている。

シートｔ３の異方性発現部ｔ３１が、図１４において太線で示されている。この異方性発現部ｔ３１は、上記第１グループの異方性発現シートと同じ周方向位置に配置されている。異方性発現部ｔ３１は、曲げ捻れ量の増大に寄与している。

シートｔ４の異方性発現部ｔ４１が、図１４において太線で示されている。この異方性発現部ｔ４１は、上記第２グループの異方性発現シートと同じ周方向位置に配置されている。異方性発現部ｔ４１は、曲げ捻れ量の増大に寄与している。

図１５は、シャフト６の積層構成の他の一例（第３積層構成）を示す展開図である。この図１５の実施形態では、１１枚のシートが用いられる。

この図１５の実施形態では、図１２の実施形態と比較して、異方性を発現するシート（以下、異方性発現シートともいう）が更に少ない。この図１５の実施形態は、生産性に優れ、製造コストを低下させうる。

この実施形態では、０．５プライの異方性発現シートは用いられていない。この実施形態では、異方性発現シートと貼り合わせられるフープ層が存在しない。この実施形態では、貼り合わせの手間が少ない。更にこの実施形態では、フープ層の使用が抑制される。

この実施形態でも、プリプレグをカットする工程の後、貼り合わせ工程がなされる。この貼り合わせ工程では、シートｒ３に、シートｒ４が貼り合わされて、合体シート（図示しない）が得られる。同様に、シートｒ５に、シートｒ６が貼り合わされて、合体シートが得られる。

シートｒ４は、裏返されつつ、シートｒ３に貼り合わせられる。よって、シートｒ３とシートｒ４とは、配向角度Ａｇが互いに逆となる。即ち、シートｒ３の配向角度Ａｇが−３０°であるとき、シートｒ４の配向角度Ａｇは＋３０°である。図１５では、シートｒ４は、裏返されていない状態で図示されている。同様に、シートｒ６は、裏返されつつ、シートｒ５に貼り合わせられる。

シートｒ３の巻き始め位置と、シートｒ４の巻き始め位置とは、略１８０°相違する。巻き始め位置の相違が略１８０°となるように、貼り合わせがなされる。同様に、シートｒ５の巻き始め位置と、シートｒ６の巻き始め位置とは、略１８０°相違する。巻き始め位置の相違が略１８０°となるように、貼り合わせがなされる。

シートｒ３のプライ数（巻回数）は１．５である。シートｒ３において、１．５プライのうちの０．５プライが、異方性発現部として機能する。シートｒ４のプライ数（巻回数）も１．５である。シートｒ４において、１．５プライのうちの０．５プライが、異方性発現部として機能する。

シートｒ５のプライ数（巻回数）は１．５である。シートｒ５において、１．５プライのうちの０．５プライが、異方性発現部として機能する。シートｒ６のプライ数（巻回数）も１．５である。シートｒ６において、１．５プライのうちの０．５プライが、異方性発現部として機能する。

シートｒ３の異方性発現部と、シートｒ５の異方性発現部とで、周方向位置（位置Ｐ１）は同じである。これらは複数の異方性発現層を形成する。複数の異方性発現層は、曲げ捻れ量の増大に寄与する。

シートｒ４の異方性発現部と、シートｒ６の異方性発現部とで、周方向位置（位置Ｐ２）は同じである。これらは複数の異方性発現層を形成する。複数の異方性発現層は、曲げ捻れ量の増大に寄与する。

上記位置Ｐ１と上記位置Ｐ２とは、互いに１８０度相違した周方向位置で配置される。この構成により、曲げ捻れ量が向上する。

シートｒ３及びシートｒ４は、１．５プライであるため、０．５プライの異方性発現シートと比較して、繊維が周方向により長い。シートｒ３及びシートｒ４は、捻れ強度、曲げ強度及び捻れ剛性に寄与する。シートｒ３及びシートｒ４は、異方性を発現しつつ、強度を向上させうる。シートｒ５及びシートｒ６も、同様に、異方性を発現しつつ、強度を向上させうる。

以上で説明されたシート構成の他、例えば、前述した特開平１１−２９９９４４号公報又は特開２００３−２６５６６１号公報に記載されているシート構成も採用されうる。

図１６は、ヘッド４とシャフト６とスリーブ８との関係について説明するための図である。異方性シャフトは、撓る方向によって捻れ角度が相違する。またスリーブ８は、傾斜角度θ１を有しているため、周方向の回転によってシャフト孔３０の方向が変化する。したがって、ゴルフクラブ２では、次の相対関係Ａ及び相対関係Ｂが考慮される。
・［相対関係Ａ］ヘッド４のホーゼル孔１８とシャフト６との間の、周方向における相対的な位置関係
・［相対関係Ｂ］ヘッド４のホーゼル孔１８とスリーブ８との間の、周方向における相対的な位置関係

本願では、上記相対関係Ａが、シャフトポジションとも称される。また本願では、上記相対関係Ｂが、スリーブポジションとも称される。シャフトポジションとスリーブポジションとの組み合わせは無限である。これらの組み合わせは、多様なクラブ調整を可能とする。

ここで、以下の説明を容易とする観点から、ヘッド４に関して、周方向基準位置Ｃｈ１が定義される（図１６参照）。ヘッド４をそのリアルロフト角及びライ角通りに水平面ｓｈ１に接地させたとき、ホーゼル孔の軸線を含み且つ水平面ｓｈ１に対して垂直な平面ＰＬ１を考える。この平面ＰＬ１とホーゼル孔１８の内面との交線は２本であるが、このうち、よりトウ側の交線の位置が、周方向基準位置Ｃｈ１とされる（図１６参照）。ホーゼル孔１８を上方（グリップ側）から見たとき、この周方向基準位置Ｃｈ１から右回りに９０°の位置が、周方向位置Ｃｈ２である（図１６参照）。ホーゼル孔１８を上方（グリップ側）から見たとき、このヘッド周方向基準位置Ｃｈ１から右回りに１８０°の位置が、周方向位置Ｃｈ３である。ホーゼル孔１８を上方（グリップ側）から見たとき、この周方向基準位置Ｃｈ１から右回りに２７０°の位置が、周方向位置Ｃｈ４である。

なお、本願において、「トウダウン方向の撓り」とは、上記周方向基準位置Ｃｈ１を真上として、シャフトの先端側が下側へと撓ることを意味する。

更に、以下の説明を容易とする観点から、スリーブ８に関して、周方向基準位置Ｃｖ１が定義される（図１６参照）。ヘッド４のリアルロフト角が最大となるスリーブポジションにおいて、上記周方向基準位置Ｃｈ１に対応する位置が、周方向基準位置Ｃｖ１である。即ち、この周方向基準位置Ｃｖ１が上記周方向基準位置Ｃｈ１と一致するようにスリーブ８をホーゼル孔１８に装着したとき、リアルロフト角が最大となる。 リアルロフト角が最大であるとき、フック角も最大である。図１６の断面図が示すように、スリーブ８をグリップ側（シャフト孔３０が開放している側）から見たとき、周方向基準位置Ｃｖ１から右周りに９０°の位置が、周方向位置Ｃｖ２である。スリーブ８をグリップ側から見たとき、周方向基準位置Ｃｖ１から右周りに１８０°の位置が、周方向位置Ｃｖ３である。スリーブ８をグリップ側から見たとき、周方向基準位置Ｃｖ１から右周りに２７０°の位置が、周方向位置Ｃｖ４である。

［スリーブポジション］
スリーブの上記傾斜角度θ１に起因して、上記スリーブポジションによってフック角等が変化する。上記実施形態では、１２のスリーブポジションが可能である。このスリーブポジションとして、次の７つのポジションが例示される。
（ＮＵ）：ライ角が最大となるスリーブポジション。換言すれば、上記周方向位置Ｃｖ４が、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に一致したスリーブポジション。
（Ｆａ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のスリーブを左回りに３０°回転させて得られるスリーブポジション。
（Ｆｂ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のスリーブを左回りに６０°回転させて得られるスリーブポジション。
（Ｆｃ）：フック角が最大となるスリーブポジション。換言すれば、グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のスリーブを左回りに９０°回転させて得られるスリーブポジション。換言すれば、上記周方向位置Ｃｖ１が、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に一致したスリーブポジション（図１６参照）。
（Ｓａ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のスリーブを右回りに３０°回転させて得られるスリーブポジション。
（Ｓｂ）：グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のスリーブを右回りに６０°回転させて得られるスリーブポジション。
（Ｓｃ）：フック角が最小となるスリーブポジション。換言すれば、グリップ側から見て、上記ポジション（ＮＵ）のスリーブを右回りに９０°回転させて得られるスリーブポジション。換言すれば、上記周方向位置Ｃｖ３が、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に一致したスリーブポジション。

［曲げ捻れ量］
異方性シャフトでは、撓み（曲げ）に連動して捻れが生ずる。この性質が、「曲げ捻れ量」によって定量的に評価される。図１７及び図１８は、この曲げ捻れ量の測定方法を説明するための図である。図１７は測定の様子を示す側面図であり、図１８は、シャフト６の先端Ｔｐ側からみた正面図である。図１８の上側は錘５２を吊り下げる前の状態を示し、図１８の下側は錘５２を吊り下げた後の状態を示す。

この曲げ捻れ量の測定では、シャフトの後端部を固定する治具１００と、真っ直ぐな棒５０と、錘５２とが用意される。

この曲げ捻れ量の測定では、先ず、シャフト６の後端部が固定される。固定される範囲は、シャフト後端Ｂｔから１５０ｍｍまでの範囲である（図１７参照）。次に、シャフト６の周方向の特定位置に、棒５０が固定される。この棒５０は、シャフト６の周方向における最も上側に固定される（図１８参照）。この固定は、例えば接着剤によりなされる。錘５２を吊り下げる前の状態において、この棒５０は水平とされる（図１８参照）。棒５０は、シャフト先端Ｔｐから２５ｍｍ隔てた地点に固定される（図１７参照）。なお図１８において、棒５０は１本の直線である。

次に、錘５２が吊り下げられる。撓み量が６０ｍｍとなるように、錘５２の重量が調整される。この撓み量とは、棒５０の鉛直方向における移動距離である（図１７及び図１８参照）。錘５２の位置（荷重点）は、シャフト先端Ｔｐから５０ｍｍ隔てた地点である（図１７参照）。錘５２の荷重により、シャフト６が撓る。このシャフト６が撓った状態で静止させ、棒５０の傾斜角度θｔを読み取る（図１８参照）。この傾斜角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。読み取りの精度の観点から、棒５０は比較的長いほうがよく、例えば１４０ｍｍとされる（図１８参照）。

なお、曲げ捻れ量は、市販の傾角計を用いて測定することもできる。

曲げ捻れ量の決定では、捻れの方向が考慮される。図１７の測定において、シャフト６をグリップ側（シャフト後端Ｂｔ側）から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６は、右周り又は左周りに捻れる。グリップ側から見たとき、錘５２による撓みに起因してシャフト６が左周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがプラスとされる。逆に、グリップ側から見たとき、錘５２による撓みに起因して、シャフト６が右周りに捻れる場合に、捻れ角度θｔがマイナスとされる。図１８は、シャフト６をヘッド側から見ているので、捻れ角度θｔがマイナスである場合を示している。この捻れ角度θｔの最大値が、曲げ捻れ量である。

前述の通り、図１６が示すようなシャフト６の周方向位置が定義される。シャフト周方向基準位置Ｃｓ１は、その周方向位置を真上として錘をぶら下げたとき、捻れ角度θｔが最大となるような、周方向位置である。一方、周方向位置Ｃｓ３を真上として測定された場合、捻れ角度θｔが最小（マイナスの値）となる。このシャフト周方向基準位置Ｃｓ１から周方向に９０°隔てた周方向位置Ｃｓ２を真上として測定された場合、捻れ角度θｔはゼロである。このシャフト周方向基準位置Ｃｓ１から周方向に２７０°隔てた周方向位置Ｃｓ４を真上として測定された場合も、捻れ角度θｔはゼロである。

捻れ角度θｔは、曲げられる方向によって変化する。図１９は、曲げられる方向と捻れ角度θｔとの関係を示すグラフである。このグラフでは、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１が、グラフの横軸の「９０°」に対応する。このグラフが示すように、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を真上として下側に曲げられた場合、捻れ角度θｔが最大である。この最大値が、曲げ捻れ量である。

上記傾斜角度θ１を抑制しつつ、打球方向性を高める観点から、曲げ捻れ量は、０．５°以上が好ましく、０．７°以上がより好ましく、０．９°以上がより好ましい。シャフト強度を高めるとともに、生産コストを抑制する観点から、曲げ捻れ量は、３．０°以下が好ましく、２．８°以下がより好ましく、２．６°以下が更に好ましい。

［シャフトポジション］
シャフトポジションによって、インパクトにおけるシャフトの捻れが変化する。このシャフトポジションとして、次の１２のポジションが例示される
（Ｎ１）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに９０°回転させたシャフトポジション。換言すれば、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向位置Ｃｈ２に一致させたシャフトポジション。
（Ｆ１）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに６０°回転させたシャフトポジション。
（Ｆ２）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに３０°回転させたシャフトポジション。
（Ｆ３）：シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向位置Ｃｈ１に一致させたシャフトポジション（図１６参照）。
（Ｆ４）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、左回りに３０°回転させたシャフトポジション。
（Ｆ５）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、左回りに６０°回転させたシャフトポジション。
（Ｓ１）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに１２０°回転させたシャフトポジション。
（Ｓ２）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに１５０°回転させたシャフトポジション。
（Ｓ３）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、右回りに１８０°回転させたシャフトポジション。換言すれば、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向位置Ｃｈ３に一致させたシャフトポジション。
（Ｓ４）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、左回りに１５０°回転させたシャフトポジション。
（Ｓ５）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、左回りに１２０°回転させたシャフトポジション。
（Ｎ２）：グリップ側から見て、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に対して、左回りに９０°回転させたシャフトポジション。換言すれば、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を、ヘッド周方向位置Ｃｈ４に一致させたシャフトポジション。

上記シャフトポジション（Ｎ１）及びシャフトポジション（Ｎ２）は、トウダウン方向の撓りによって、シャフトの捻れが生じないポジションである。

シャフトポジションとスリーブポジションとの組み合わせは限定されない。この組み合わせにより、多様な調整（フィッティング）が可能となる。シャフトポジションとスリーブポジションとは、例えば、ゴルファーのそれぞれに適するように調整されうる。シャフトポジションとスリーブポジションとを組み合わせることにより、精度の高いカスタムフィッティングが可能である。

上記調整の一例は、弾道の曲がりが少なくなるようにシャフトポジション及びスリーブポジションを決定することである。この調整では、例えば、一人のゴルファーが、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が異なる複数のシャフト−スリーブ組み立て体を用いて、試打を行う。この試打では、ゴルファーは、複数の上記シャフト−スリーブ組み立て体のそれぞれにおいて、複数のスリーブポジションを試すことができる。上記ゴルファーは、最も良い打球結果が得られたシャフトポジション及びスリーブポジションが、そのゴルファーに適している。

本願では、上記シャフトポジション及び上記スリーブポジションに加えて、「クラブポジション」との用語が用いられる。クラブポジションとは、シャフトポジションとスリーブポジションとの組み合わせによって決定される。

上記実施形態では、スリーブ８は、シャフト６に接着されている。好ましくは、このシャフト−スリーブ組み立て体におけるスリーブ８とシャフト６との周方向相対位置は、前述した好ましいシャフトポジション及び好ましいスリーブポジションが達成できるように、決定される。

シャフト−スリーブ組み立て体では、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が固定される。この固定は、シャフトポジションとスリーブポジションとの自由な組み合わせを制約する。

上記ゴルフクラブが市販される場合、上記シャフトと上記スリーブとで、シャフト−スリーブ組み立て体が形成される。そして、典型的には、一つのシャフト−スリーブ組み立て体と一つのヘッドとがセットされて、市販される。一旦接着されたシャフトとスリーブとを分離して再び接着することは、難しいし、手間である。したがって、シャフトとスリーブとの周方向相対位置を変更することは難しい。シャフト−スリーブ組み立て体において、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が好ましい範囲に設定されていることが重要である。

スライスを抑制する観点からは、好ましいゴルフクラブは、以下のクラブポジションａ１を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションａ１］：フック角が最大となるスリーブポジション（Ｆｃ）において、シャフトポジションが、トウダウン方向の撓りに起因してヘッドが閉じる方向に捻れるように位置する。

スライスの矯正を更に高める観点からは、より好ましくは、以下のクラブポジションａ２を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションａ２］：スリーブポジションがポジション（Ｆｃ）のとき、シャフトポジションは、上記ポジション（Ｆ５）からポジション（Ｆ１）までの範囲内（角度幅が１２０度の範囲内）である。

スライスの矯正を更に高める観点からは、更に好ましくは、以下のクラブポジションａ３を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションａ３］：スリーブポジションがポジション（Ｆｃ）のとき、シャフトポジションは、上記ポジション（Ｆ４）からポジション（Ｆ２）までの範囲内（角度幅が６０度の範囲内）である。

スライスの矯正を更に高める観点からは、特に好ましくは、以下のクラブポジションａ４を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションａ４］：スリーブポジションがポジション（Ｆｃ）のとき、シャフトポジションは、上記ポジション（Ｆ３）±１０°の範囲内である。換言すれば、フック角が最大となるスリーブポジション（Ｆｃ）において、シャフトポジションが、上記ポジション（Ｆ３）を中心とした角度幅２０度の範囲内である。

フックを抑制する観点からは、好ましいゴルフクラブでは、以下のクラブポジションｂ１を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションｂ１］：フック角が最小となるスリーブポジション（Ｓｃ）において、シャフトポジションが、トウダウン方向の撓りに起因してヘッドが開く方向に捻れるように位置する。

フックの矯正を更に高める観点からは、より好ましくは、以下のクラブポジションｂ２を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションｂ２］：フック角が最小となるスリーブポジション（Ｓｃ）において、シャフトポジションが、上記ポジション（Ｓ５）からポジション（Ｓ１）までの範囲内（角度幅が１２０度の範囲内）である。

フックの矯正を更に高める観点からは、更に好ましくは、以下のクラブポジションｂ３を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションｂ３］：フック角が最小となるスリーブポジション（Ｓｃ）において、シャフトポジションは、上記ポジション（Ｓ４）からポジション（Ｓ２）までの範囲内（角度幅が６０度の範囲内）である。

フックの矯正を更に高める観点からは、特に好ましくは、以下のクラブポジションｂ４を可能とするように、スリーブとシャフトとが固定（接着）される。
［クラブポジションｂ４］：フック角が最小となるスリーブポジション（Ｓｃ）において、シャフトポジションは、上記ポジション（Ｓ３）±１０°の範囲内である。換言すれば、フック角が最小となるスリーブポジション（Ｓｃ）において、シャフトポジションが、上記ポジション（Ｓ３）を中心とした角度幅２０度の範囲内である。

前述したように、シャフトとスリーブとの固定は、シャフトポジションとスリーブポジションとの自由な組み合わせを制約する。しかし、この制約の下であっても、単一のシャフト−スリーブ組み立て体が、スライサー用のクラブポジションとフッカー用のクラブポジションの両方を実現しうる。この観点から、次の態様が好ましい。

クラブ調整の自由度を高める観点から、上記クラブポジションａ１及び上記クラブポジションｂ１が可能となるように、スリーブがシャフトに固定（接着）されるのが好ましい。

クラブ調整の自由度を更に高める観点から、上記クラブポジションａ２及び上記クラブポジションｂ２が可能となるように、スリーブがシャフトに固定（接着）されるのが好ましい。

クラブ調整の自由度を更に高める観点から、上記クラブポジションａ３及び上記クラブポジションｂ３が可能となるように、スリーブがシャフトに固定（接着）されるのが好ましい。

クラブ調整の自由度を特に高める観点から、上記クラブポジションａ４及び上記クラブポジションｂ４が可能となるように、スリーブがシャフトに固定（接着）されるのが好ましい。

シャフトポジションは、インパクトにおけるシャフトの曲がりを考慮して決定されうる。インパクトにおけるシャフトの曲がりが意図するシャフトの捻れを生じさせるように、シャフトポジションが決定される。

インパクトにおけるシャフトの曲がりの典型例は、トウダウンに起因するシャフトの曲がりである。トウダウンを考慮することで、多くのゴルファーが、フック又はスライスの矯正効果を得ることができる。

図１６では、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に、シャフト周方向基準位置Ｃｓ１を一致させる場合が示されている。即ち図１６では、シャフトポジション（Ｆ３）が示されている。この場合、トウダウン現象に伴うシャフト６の撓みに連動した、フェース面を閉じるような捻れが、最も効果的に生ずる。

図１６では、ヘッド周方向基準位置Ｃｈ１に、スリーブ周方向基準位置Ｃｖ１を一致させる場合が示されている。このスリーブポジションは、フック角を最大とする。即ち図１６では、スリーブポジション（Ｆｃ）が示されている。

このように図１６では、シャフトポジションとしてポジション（Ｆ３）が採用され、且つ、スリーブポジションとしてポジション（Ｆｃ）が採用されている。この図１６の構成は、打球がスライスしやすいゴルファーに適している。

同じゴルファーでも、プレーする日によって球筋（弾道）が異なることがある。例えば、あるゴルファーＸにおいて、スライスの度合いが大きい時と、スライスの度合いが小さい時とがありうる。このような場合、シャフトポジション及びスリーブポジションを変更することによって、異方性に起因するスライス矯正効果の度合いを調整することができ、且つ、フック角を調整することができる。

インパクトの際におけるシャフトの曲がり（撓み）としては、いわゆるトウダウン現象による曲がりが考えられるが、それ以外の曲がりも考えられる。このインパクト時の曲がりは、ゴルファーによって相違しうる。ゴルファーは、いくつかのクラブポジションで試打を行うことができる。この試打の結果に基づき、自分に合ったクラブポジションを見つけることができる。

ヘッド本体１４の材質は限定されない。好ましい材質として、金属、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）及びそれらの組み合わせが例示され、より好ましくは、金属である。この金属として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びそれらの組み合わせが例示される。ヘッド本体１４を構成する各部材の製造方法は限定されず、鍛造、鋳造、プレス及びこれらの組み合わせが例示される。ヘッド本体１４は、複数の部材が接合されて形成されてもよい。

シャフト６の材質としては、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）が好ましい。

スリーブ８の材質は限定されない。好ましい材質として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及び樹脂が例示される。強度及び軽量性の観点から、例えばアルミニウム合金及びチタン合金がより好適である。樹脂としては、機械的強度に優れたものが好ましく、例えば、エンジニアリングプラスチック又はスーパーエンジニアリングプラスチックと称されている樹脂が好ましい。

係合部材１６の材質は限定されない。好ましい材質として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及び樹脂が例示される。樹脂としては、機械的強度に優れたものが好ましく、例えば、エンジニアリングプラスチック又はスーパーエンジニアリングプラスチックと称されている樹脂が好ましい。また前述したように、係合部材１６は、ヘッド本体と一体成形されてもよい。より好ましくは、係合部材１６の固定を確実とする観点から、ヘッド本体１４との溶接が可能な材質によって係合部材１６が形成されているのがよい。

ネジ１０の材質は限定されない。好ましい材質として、チタン合金、ステンレス鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金等が例示される。

シャフトの材料として使用可能なプリプレグは、限定されない。下記の表１は、使用可能なプリプレグの例を示す。曲げ捻れ量及びシャフトの強度の観点から、異方性発現シートには、繊維の引張弾性率が４０（ｔ／ｍｍ^２）のプリプレグが特に好ましい。

曲げ捻れ量を増加させる観点、及び、捻れ強度を高める観点から、異方性発現シートの繊維配向角度Ａｇの絶対値は、好ましくは、１０°以上であり、より好ましくは１５°以上である。曲げ捻れ量を増加させる観点、及び、曲げ強度を高める観点から、異方性発現シートの繊維配向角度Ａｇの絶対値は、好ましくは、４０°以下であり、より好ましくは３５°以下であり、更に好ましくは３０°以下である。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［シャフトの作製］
以下のようにして、シャフトＥ１、シャフトＥ２、シャフトＥ３、シャフトＥ４及びシャフトＥ５が作製された。

［シャフトＥ１（実施例１用）］
図１２に示された積層構成を有するシャフトを作製し、曲げ捻れ量が１．０°のシャフトを得た。曲げ捻れ量は、異方性発現シートの厚さ、異方性発現シートの繊維目付量、バイアス層用シートの厚さ及びバイアス層用シートの繊維目付量に基づいて調整された。シートｔ３及びシートｔ４は、バイアス層用シートであり且つ異方性発現シートである。

炭素繊維品番が「ＴＲ５０Ｓ」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、ストレート層用シートに、用いられた。ストレート層用シートは、「０°」との標記が付されたシートである。

炭素繊維品番が「ＭＲ４０」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、異方性発現シートに用いられた。フープ層用シートとしては、東レ社の商品名「８０５Ｓ−３」が用いられた。シャフトの全長は、１１４３ｍｍであった。

このシャフトＥ１における各シートのプライ数（ｐｌｙ数）が、図１２に示されている。シートの左側には、バットＢｔにおけるプライ数が示されている。シートの右側には、チップＴｐにおけるプライ数が示されている。

［シャフトＥ２（実施例２用）］
図１５に示された積層構成を有するシャフトを作製し、曲げ捻れ量が２．０°のシャフトを得た。曲げ捻れ量は、異方性発現シートの厚さ及び異方性発現シートの繊維目付量に基づいて調整された。異方性発現シートは、シートｒ３、シートｒ４、シートｒ５及びシートｒ６である。

炭素繊維品番が「ＴＲ５０Ｓ」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、ストレート層用シートに、用いられた。ストレート層用シートは、「０°」との標記が付されたシートである。

炭素繊維品番が「ＭＲ４０」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、異方性発現シートに用いられた。フープ層用シートとしては、東レ社の商品名「８０５Ｓ−３」が用いられた。シャフトの全長は、１１４３ｍｍであった。

このシャフトＥ２における各シートのプライ数（ｐｌｙ数）が、図１５に示されている。シートの左側には、バットＢｔにおけるプライ数が示されている。シートの右側には、チップＴｐにおけるプライ数が示されている。

［シャフトＥ３（実施例３用）］
図１２に示された積層構成を有するシャフトを作製し、曲げ捻れ量が２．０°のシャフトを得た。曲げ捻れ量は、異方性発現シートの繊維弾性率（引張弾性率）、異方性発現シートの厚さ及び異方性発現シートの繊維目付量を調整して、曲げ捻れ量を２．０°とした他はシャフトＥ１と同様にして、シャフトＥ３を得た。

［シャフトＥ４（比較例１用）］
上記シャフトＥ１で用いられている異方性発現シートにおいて、周方向における配置が変更された。この配置変更により、異方性が生じないシャフトＥ４を得た。このシャフトＥ４では、同一の方向に傾斜した０．５プライのバイアス層が、０°から１８０°の周方向位置と、１８０°から３６０°の周方向位置とに配置された。この配置により、０．５プライのバイアス層同士で異方性が打ち消され、異方性を有しないシャフトＥ４が得られた。

［シャフトＥ５（比較例２用）］
図１０に示された積層構成を有するシャフトを作製し、曲げ捻れ量が４．０°のシャフトＥ５を得た。曲げ捻れ量は、異方性発現シートの厚さ、異方性発現シートの繊維目付量、バイアス層用シートの厚さ及びバイアス層用シートの繊維目付量に基づいて調整された。

炭素繊維品番が「ＴＲ５０Ｓ」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、ストレート層用シートに、用いられた。ストレート層用シートは、「０°」との標記が付されたシートである。

炭素繊維品番が「ＭＲ４０」である三菱レイヨン社製のプリプレグが、異方性発現シートに用いられた。フープ層用シートとしては、東レ社の商品名「８０５Ｓ−３」が用いられた。シャフトの全長は、１１４３ｍｍであった。

このシャフトＥ５における各シートのプライ数（ｐｌｙ数）が、図１０に示されている。シートの左側には、バットＢｔにおけるプライ数が示されている。シートの右側には、チップＴｐにおけるプライ数が示されている。

なお、シャフトＥ５は比較例のゴルフクラブに用いられているが、このシャフトＥ５は、本発明に係るゴルフクラブに用いることも可能である。

［シャフト強度］
各シャフトの強度が測定された。３点曲げ強度試験として、ＳＧ式３点曲げ強度試験が採用された。これは、製品安全協会が定める試験である。この試験では、２つの支持点においてシャフトを下方から支持しつつ、荷重点において上方から下方に向かって荷重Ｆを加える。荷重点の位置は、２つの支持点を二等分する位置である。荷重点が、測定点である。測定点は、Ｔ点、Ａ点、Ｂ点及びＣ点である。Ｔ点は、チップＴｐから９０ｍｍの点である。Ａ点は、チップＴｐから１７５ｍｍの点である。Ｂ点は、チップＴｐから５２５ｍｍの点である。Ｃ点は、バットＢｔから１７５ｍｍの点である。シャフトが破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。Ｔ点が測定される場合、上記２つの支持点の間隔Ｓは、１５０ｍｍとされる。Ａ点、Ｂ点及びＣ点が測定される場合、上記間隔Ｓは、３００ｍｍとされる。この結果が、下記の表２に示される。

捻り破壊強度の測定方法は、ＳＧ式ねじり試験が採用された。これも、製品安全協会が定める試験である。この試験では、先ず、シャフトの両端に固定ジグが接着される。そして、バット側のジグを固定した状態でチップ側のジグを回転させることにより、シャフトにトルクが加えられる。シャフトが破損したときのトルク値に捻れ角を乗じた値が、捻り破壊強度である。この結果が、下記の表２に示される。

［実施例１に係るシャフト−スリーブ組み立て体Ａ１］
上記傾斜角度θ１が０．８°であるスリーブが用意された。上記シャフトＥ１の先端部にこのスリーブを接着して、シャフト−スリーブ組み立て体Ａ１を得た。後述される表が示すシャフトポジション及びスリーブポジションが実現されるように、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が決定された。クラブ長さが４５．５インチとなるように、シャフト−スリーブ組み立て体の長さが設定された。

［実施例２に係るシャフト−スリーブ組み立て体Ａ２］
上記傾斜角度θ１が０．４°であるスリーブが用意された。上記シャフトＥ２の先端部にこのスリーブを接着して、シャフト−スリーブ組み立て体Ａ２を得た。後述される表が示すシャフトポジション及びスリーブポジションが実現されるように、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が決定された。クラブ長さが４５．５インチとなるように、シャフト−スリーブ組み立て体の長さが設定された。

［実施例３に係るシャフト−スリーブ組み立て体Ａ３］
上記傾斜角度θ１が０．８°であるスリーブが用意された。上記シャフトＥ３の先端部にこのスリーブを接着して、シャフト−スリーブ組み立て体Ａ３を得た。後述される表が示すシャフトポジション及びスリーブポジションが実現されるように、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が決定された。クラブ長さが４５．５インチとなるように、シャフト−スリーブ組み立て体の長さが設定された。

［比較例１に係るシャフト−スリーブ組み立て体Ａ４］
上記傾斜角度θ１が１．５°であるスリーブが用意された。上記シャフトＥ４の先端部にこのスリーブを接着して、シャフト−スリーブ組み立て体Ａ４を得た。後述される表が示すシャフトポジション及びスリーブポジションが実現されるように、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が決定された。クラブ長さが４５．５インチとなるように、シャフト−スリーブ組み立て体の長さが設定された。

［比較例２に係るシャフト−スリーブ組み立て体Ａ５］
上記傾斜角度θ１が０°であるスリーブが用意された。即ち、傾斜角度θ１を有さないスリーブが用意された。上記シャフトＥ５の先端部にこのスリーブを接着して、シャフト−スリーブ組み立て体Ａ５を得た。後述される表が示すシャフトポジション及びスリーブポジションが実現されるように、シャフトとスリーブとの周方向相対位置が決定された。クラブ長さが４５．５インチとなるように、シャフト−スリーブ組み立て体の長さが設定された。

［ヘッドの作製］
係合部材とヘッド本体とを溶接して、図１及び図３に示されるヘッドを得た。このヘッドは、いわゆるドライバー（Ｗ＃１）のヘッドであった。このヘッドの体積は４６０ｃｃであった。係合部材を所定位置に配置し、この係合部材をヘッド本体に溶接した。溶接方法として、レーザー溶接が用いられた。全ての実施例及び比較例において、同一のヘッドが用いられた。

［実施例及び比較例のゴルフクラブ］
前述したシャフト−スリーブ組み立て体Ａ１からＡ５のそれぞれと、前述したヘッドとを、ネジを用いて結合して、ゴルフクラブを得た。全ての実施例及び比較例において、一つのヘッドを共通して用いた。

［テスター］
４人のテスター（テスターＡからＤ）が、実際にゴルフボールを打って、評価した。５球の平均値が、下記の表に示される。これら４人のテスターは、全員、右利きのゴルファーである。各テスターの特性は、次の通りである。
［テスターＡ］：持ち球がスライスであるゴルファー。
［テスターＢ］：持ち球がスライスであるゴルファー。
［テスターＣ］：持ち球がフックであるゴルファー。
［テスターＤ］：持ち球がフックであるゴルファー。

テスターＡ及びテスターＢは、いわゆるスライサーであり、打球をスライスさせやすい。テスターＣ及びテスターＤは、いわゆるフッカーであり、打球をフックさせやすい。

各テスターの特性に応じたクラブポジションを採用し、スライス又はフックの矯正効果が評価された。この矯正効果は、ボールの到達地点により確認した。ボール到達地点の「左右ズレ」が左側であるほど、スライスが矯正されていることを意味する。ボール到達地点の「左右ズレ」が右側であるほど、フックが矯正されていることを意味する。同時に、官能評価として、「構えやすさ」と「左右方向性」とが評価された。この評価は１から５までの５段階評価であり、点数が多いほど評価が高い。

［テスターＡによる評価］
スライスしやすいテスターＡが、スライスの矯正効果を評価した。クラブポジションは、「ニュートラル」、「フック１」、「フック２」及び「フック３」の４種類とされた。各クラブポジションにおけるスリーブポジション及びシャフトポジションは、表に示す通りである。評価結果が下記の表３及び表４に示される。

［テスターＢによる評価］
スライスしやすいテスターＢが、スライスの矯正効果を評価した。クラブポジションは、「ニュートラル」、「フック１」、「フック２」及び「フック３」の４種類とされた。各クラブポジションにおけるスリーブポジション及びシャフトポジションは、表に示す通りである。評価結果が下記の表５及び表６に示される。

［テスターＣによる評価］
フックしやすいテスターＣが、フックの矯正効果を評価した。クラブポジションは、「ニュートラル」、「スライス１」、「スライス２」及び「スライス３」の４種類とされた。各クラブポジションにおけるスリーブポジション及びシャフトポジションは、表に示す通りである。評価結果が下記の表７及び表８に示される。

［テスターＤによる評価］
フックしやすいテスターＤが、フックの矯正効果を評価した。クラブポジションは、「ニュートラル」、「スライス１」、「スライス２」及び「スライス３」の４種類とされた。各クラブポジションにおけるスリーブポジション及びシャフトポジションは、表に示す通りである。評価結果が下記の表９及び表１０に示される。

実施例では、フック又はスライスの矯正効果、構えやすさ及び左右方向性に優れたクラブを得ることができた。また、フック又はスライスの矯正効果、構えやすさ又は左右方向性のいずれを優先するかによって、クラブポジションを選択することも可能である。

これらの実施例では、シャフト−スリーブ組み立て体におけるシャフトとスリーブとの周方向相対位置が、適切に設定されている。この設定の好ましい範囲は、前述した通りである。

上記表３から表１０に示されている「左回り角度」は、シャフト−スリーブ組み立て体を、グリップ側から見て、左回りに何度回転させたかを示している。

実施例の全てのクラブポジションにおいて、シャフトとスリーブとの周方向相対位置は、共通である。よって、上記表で示された７つのクラブポジションは、一つのシャフト−スリーブ組み立て体によって実現する。例えば、実施例１について言えば、「ニュートラル」、「フック１」、「フック２」、「フック３」、「スライス１」、「スライス２」及び「スライス３」は、上記シャフト−スリーブ組み立て体Ａ１を回転させることのみによって達成される。実施例のゴルフクラブは、フッカーとスライサーの両方に有効であり、優れた調整性を有する。実施例では、シャフト−スリーブ組み立て体を回転させるだけで、７つのクラブポジションが実現している。したがって、調整が極めて容易である。

以上の表に示されるように、実施例は比較例よりも優れている。本発明の優位性は明らかである。

以上説明された発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・スリーブ
１０・・・ネジ
１２・・・フェラル
１４・・・ヘッド本体
１６・・・係合部材
１８・・・ホーゼル孔
１９・・・通孔
２０・・・ソール孔
２２・・・ネジの頭部
２４・・・ネジの軸部
３０・・・シャフト孔
３２・・・ネジ孔
ｓ１からｓ２１・・・裁断されたプリプレグシート
ｔ１からｔ１４・・・裁断されたプリプレグシート
ｒ１からｒ１１・・・裁断されたプリプレグシート
Ｃｓ１・・・シャフト周方向基準位置
Ｃｈ１・・・ヘッド周方向基準位置

Claims (4)

1. ホーゼル孔を有するヘッドと、シャフトと、着脱機構とを有しており、
   上記着脱機構が、上記ホーゼル孔と上記シャフトとの間に位置するスリーブを有しており、
   上記ヘッドと上記スリーブとの着脱が可能とされており、
   上記着脱機構が、複数のスリーブポジションで、上記シャフトを上記ヘッドの上記ホーゼル孔に固定することを可能としており、
   上記シャフトの軸線が、上記ホーゼル孔の軸線に対して、傾斜角度θ１で傾斜しており、
   上記シャフトが、撓みと連動して捻れが生ずる異方性を有しており、
   接着剤の破壊を伴わずに、上記ヘッドと上記シャフトとの着脱が可能であり、
   上記ヘッドの上記ホーゼル孔と上記スリーブとの間の、周方向における相対的な位置関係が上記スリーブポジションであり、
   上記ヘッドの上記ホーゼル孔と上記シャフトとの間の、周方向における相対的な位置関係がシャフトポジションであるとき、
   上記シャフトポジションと上記スリーブポジションとの組み合わせによって、クラブポジションが決定されており、
   上記シャフトに上記スリーブが固定されて、シャフト−スリーブ組み立て体が形成されており、
   上記複数のスリーブポジションに起因して、単一の上記シャフト−スリーブ組み立て体が、スライサー用の上記クラブポジション及びフッカー用の上記クラブポジションの両方を実現することができ、
   上記傾斜角度θ１が、０．２°以上１．０°以下であるゴルフクラブ。
2. 上記着脱機構が、上記スリーブと、このスリーブと上記ホーゼル孔との相対回転を規制する回転防止部と、このスリーブと上記ホーゼル孔との軸方向相対移動を規制する抜け防止部とを有しており、
   これら回転防止部及び抜け防止部において、複数の上記スリーブポジションでの固定が可能とされており、この固定の位置に起因して、ロフト角、ライ角及びフック角が調整される請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. 上記シャフトの曲げ捻れ量が、０．５°以上３．０°以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
4. 上記スリーブが、シャフト孔を有しており、
   上記シャフトが、上記シャフト孔に固定されており、この固定が、接着剤による接着によって達成されており、上記シャフトの外面が、上記シャフト孔の内面に接着されている請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブ。

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