JP5944601B1 - Continuous drying equipment for ceramic pipe materials - Google Patents

Abstract

【課題】セラミックパイプ材の連続投入、連続取り出が容易で、支持ローラの循環速度及びローラの自転速度を互いに別個に調整できる連続乾燥装置を提供する。【解決手段】自転する多数のローラ１４が整列している支持ローラ１３を備え、支持ローラ１３上でセラミックパイプ材ｐを低速で自転させながら加熱乾燥させる連続乾燥装置であり、支持ローラ１３の多数のローラ１４の両端を左右の循環チエン３２、３２に取り付けて整列させて、ローラ１４の両端がガイドレールで支持されて直線的に走行するものであり、左右の循環チエン３２，３２を駆動する循環駆動機構、ガイドレールで支持されて走行する多数のローラ１４を同時に駆動して同方向、同速で自転させる自転駆動機構を備え、循環駆動機構の駆動速度と、自転駆動機構の駆動速度とが、それぞれ別個に調整できるように両駆動機構を構成した。【選択図】図３The present invention provides a continuous drying apparatus in which ceramic pipe material can be easily continuously charged and continuously taken out, and the circulation speed of a support roller and the rotation speed of the roller can be adjusted separately from each other. A continuous drying apparatus including a support roller 13 in which a large number of rotating rollers 14 are aligned and heating and drying a ceramic pipe material p on the support roller 13 while rotating at a low speed. Both ends of the roller 14 are attached to and aligned with the left and right circulation chains 32, 32, and both ends of the roller 14 are supported by guide rails and run linearly, and drive the left and right circulation chains 32, 32. A circulation drive mechanism, and a rotation drive mechanism that simultaneously drives and rotates a number of rollers 14 that are supported by guide rails to rotate in the same direction and at the same speed, the drive speed of the circulation drive mechanism, and the drive speed of the rotation drive mechanism However, both drive mechanisms were configured so that they could be adjusted separately. [Selection] Figure 3

Description

この発明はセラミックパイプ材の曲がりの矯正と乾燥処理とを一連のものとして行うことができる乾燥装置に関するものであり、セラミックパイプ材の乾燥炉への投入、乾燥、乾燥炉からの取り出しを連続してかつ自動的に行うことができ、セラミックパイプ材の乾燥作業を無停止で連続して行いその作業能率を大幅に向上させることができ、そして、セラミックパイプ材の乾燥作業における熱的損失を低減することもできるものである。   The present invention relates to a drying apparatus capable of performing a straightening and bending treatment of a ceramic pipe material as a series, and continuously charging, drying, and taking out of the ceramic pipe material from the drying furnace. It can be performed automatically and continuously, and the ceramic pipe material can be continuously dried without interruption, greatly improving the work efficiency, and reducing the thermal loss in the ceramic pipe material drying operation. It can also be done.

〔従来技術〕
例えば、押出成形されたセラミックパイプ材は様々で、その外径や内径（又は肉厚）、原料等は成形品の種類によりまたその用途によって様々であり、押出成形装置から切り出される長さも様々である。 [Conventional technology]
For example, extruded ceramic pipe materials vary, and the outer diameter and inner diameter (or thickness), raw materials, etc. vary depending on the type of molded product and its application, and the length cut out from the extrusion molding apparatus also varies. is there.

そして、押出成形機で金型から押し出され、適宜の長さに切り出されたセラミックパイプ材は原料であるセラミック坏土の密度分布の不均一性や金型内周面との摩擦抵抗の不均一性等に起因する曲がりがあり、また、その両端は、押出成形装置で押出成形され切断装置の切り刃で切断されて所定長さで切り出されるときにその切り刃に押されて変形しているので真円ではない。このため乾燥完了後にその両端の非真円部分を切除し、所定の長さに裁断して成形品を作成し、これを焼結することになる。   The ceramic pipe material extruded from the mold by an extruder and cut to an appropriate length is non-uniform in the density distribution of the ceramic clay as the raw material and in the non-uniform frictional resistance with the inner peripheral surface of the mold. There are bends due to properties, etc., and both ends are deformed by being pushed by the cutting blade when it is extruded by an extrusion molding device, cut by a cutting blade of a cutting device, and cut out by a predetermined length. So it is not a perfect circle. For this reason, after drying is completed, the non-circular portions at both ends are cut out, cut into a predetermined length, a molded product is produced, and this is sintered.

なお、上記のセラミックパイプ材の乾燥装置は加熱装置等を備えた乾燥炉とセラミックパイプ材を炉内で支持する支持台によるものであり、当該支持台はセラミックパイプ材の全周が均等に加熱乾燥されるようにこれを自転させながら支持するものである。
また、この明細書でいうセラミックパイプ材はいわゆるパイプ材に限られるものではなくて、例えば、ハニカム構造体等の種々の断面構造の中空円筒状のセラミック成形品である。 The above-mentioned ceramic pipe material drying apparatus is a drying furnace equipped with a heating device and a support base that supports the ceramic pipe material in the furnace, and the support base heats the entire circumference of the ceramic pipe material evenly. It supports while rotating this so that it may be dried.
In addition, the ceramic pipe material referred to in this specification is not limited to a so-called pipe material, and is, for example, a hollow cylindrical ceramic molded product having various cross-sectional structures such as a honeycomb structure.

ところで、押出成形されたセラミックパイプ材は金型から押し出されるセラミック坏土の密度分布の不均一性やパイプ材の内部構造の偏りによる押出抵抗の不均一性等のために曲がりを生じるので、乾燥前にこの曲がりを矯正して真っ直ぐになった後に乾燥が進むようにすることが必要である。なぜなら、表面の乾燥が進むと硬化が進み曲がりの矯正なされ難くなるからである。   By the way, the extruded ceramic pipe material bends due to non-uniformity of the density distribution of the ceramic clay extruded from the mold and non-uniformity of extrusion resistance due to deviation of the internal structure of the pipe material. It is necessary to correct this bend before straightening so that drying proceeds. This is because as the drying of the surface proceeds, the curing proceeds and it becomes difficult to correct the bending.

〔従来技術１〕
成形された管状セラミック成形体（例えば土管）を乾燥台の二本の一組のローラに載せて乾燥台を乾燥炉に引き込んでセラミック成形体を加熱乾燥させ、乾燥完了後に乾燥台を乾燥炉から引き出してセラミック成形体を取り出すセラミック成形体の乾燥装置が知られている（特許文献１）
このものは、二本のローラに載せられた管状のセラミック成形体は乾燥されて硬化するまでの間に自重で変形して円筒形が損なわれるので、当該ローラを回転させセラミック成形体をゆっくり回転（自転）させることで自重による変形を回避しながら乾燥させ硬化させるものである（従来技術１）。 [Prior art 1]
The formed tubular ceramic molded body (for example, earthen pipe) is placed on a pair of rollers of a drying table, the drying table is drawn into a drying furnace, the ceramic molded body is heated and dried, and after drying is completed, the drying table is removed from the drying furnace. An apparatus for drying a ceramic molded body that pulls out the ceramic molded body is known (Patent Document 1).
This is because the tubular ceramic compact mounted on two rollers is deformed by its own weight until it is dried and hardened, and the cylindrical shape is damaged. Therefore, the ceramic compact is rotated slowly by rotating the roller. (Rotating) to dry and cure while avoiding deformation due to its own weight (prior art 1).

上記特許文献１のものは、乾燥炉内を往復駆動される乾燥台上に一組のローラがあり、当該一組のローラ上に一つの管状セラミック成形体を載せ、自転駆動用のチェンで上記一組のローラを同方向に同速度で回転させて上記管状セラミック成形体を自転させながら炉内で一定時間乾燥させるものである。
上記乾燥台の移動はこれを駆動するチエンによるものであり、また上記一組のローラの自転はそのための自転駆動用チエンによるものである。そして従来技術１の乾燥装置では、乾燥炉の一端で管状セラミック成形体を載せ、ローラを自転させながら乾燥台を乾燥炉の他端に移動させてその間に乾燥を完了させるものである。 In the above-mentioned Patent Document 1, there is a set of rollers on a drying table that is driven to reciprocate in a drying furnace, a tubular ceramic molded body is placed on the set of rollers, and a chain for rotation driving is used. A set of rollers is rotated in the same direction and at the same speed to dry the tubular ceramic compact in a furnace for a certain period of time while rotating.
The movement of the drying table is caused by the chain that drives the drying table, and the rotation of the pair of rollers is caused by the rotation driving chain. And in the drying apparatus prior art 1, at one end of the drying furnace so placing a tubular ceramic body, is the also Ru Drying was completed therebetween a drying stage while rotating the roller is moved to the other end of the drying furnace.

〔従来技術２〕
また、上記の従来技術１の回転乾燥装置を用いて多数のセラミックパイプ材を一括して加熱乾燥するものとして図１に示す乾燥装置がある（従来技術２）。そして、図１の乾燥装置１は多数のローラ４を整列させて構成した支持ローラ３を備えており、この支持ローラ３は互いに少し離間して配列された多数のローラ４によって構成されている。そして、隣接するローラ４，４間にセラミックパイプ材ｐを載せ、多数のローラ４を同じ方向に同じ速度でゆっくり自転（回転）させてセラミックパイプ材ｐをゆっくり自転（回転）させる。この自転によって、セラミックパイプ材ｐは乾燥開始後の初期において隣接する一対のローラ４によって曲がりが矯正され、所定時間かけてヒータ２（温風ヒータ）によって全周が均等に加熱乾燥される。 [Prior art 2]
Moreover, there exists a drying apparatus shown in FIG. 1 as a thing which heat-drys many ceramic pipe materials collectively using the rotary drying apparatus of the said prior art 1 (prior art 2). The drying apparatus 1 shown in FIG. 1 includes a support roller 3 formed by aligning a large number of rollers 4, and the support roller 3 is configured by a large number of rollers 4 arranged slightly apart from each other. Then, the ceramic pipe material p is placed between the adjacent rollers 4, 4, and a large number of rollers 4 are slowly rotated (rotated) in the same direction at the same speed to slowly rotate (rotate) the ceramic pipe material p. By this rotation, the bending of the ceramic pipe material p is corrected by a pair of adjacent rollers 4 in the initial stage after the start of drying, and the entire circumference is uniformly heated and dried by the heater 2 (hot air heater) over a predetermined time.

上記支持ローラ３のローラ４によって多数のセラミックパイプ材ｐを回転させることで、乾燥開始後の当初段階でその曲がりが矯正され、真直になったものが全周均等に加熱乾燥され、乾燥完了後に支持ローラ３が炉外に引き出され、多数のセラミックパイプ材が取り出される。
図１の従来技術２の場合は、一括して乾燥処理される多数のセラミックパイプ材ｐの数量の多少に関わりなくローラ４の自転速度、加熱炉による加熱（タイミング、加熱温度）及び加熱乾燥時間は互いに別々に調整可能であるので、特許文献１に記載されている従来技術１と同様に、セラミックパイプ材の曲がりが十分に矯正された後に乾燥硬化が進むように制御することは容易であり、また加熱乾燥の進行に合わせてこれらを適切に調整することも容易にできる。 By rotating a large number of ceramic pipe materials p by the roller 4 of the support roller 3, the bending is corrected at the initial stage after the start of drying, and the straightened one is heated and dried uniformly over the entire circumference. The support roller 3 is pulled out of the furnace, and a large number of ceramic pipe materials are taken out.
In the case of the prior art 2 in FIG. 1, the rotation speed of the roller 4, heating (timing, heating temperature) and heating drying time regardless of the number of ceramic pipe materials p to be dried all at once. Since these can be adjusted separately from each other, it is easy to control the drying and hardening to proceed after the bending of the ceramic pipe material is sufficiently corrected, as in the prior art 1 described in Patent Document 1. Moreover, these can be easily adjusted appropriately according to the progress of heat drying.

〔従来技術３〕
他方、パイプ材以外のセラミック成形品の乾燥装置では、乾燥炉内を通過して走行するベルトコンベアにセラミック成形品を搭載して同乾燥炉の中を通過させることによって連続乾燥させるものがあり（特許文献２）、また、循環するローラコンベアにセラミック成形品を載せて乾燥炉を通過させる連続乾燥装置もある（特許文献３）。これら特許文献２、特許文献３のものはいずれも無停止で連続乾燥することができ、そのコンベアの搬送速度を加減することによって炉内滞在時間を加減することができる。 [Prior art 3]
On the other hand, in the drying apparatus for ceramic molded products other than the pipe material, there is an apparatus for continuously drying by mounting the ceramic molded product on a belt conveyor that travels through the drying furnace and passes through the drying furnace ( There is also a continuous drying device that places a ceramic molded product on a circulating roller conveyor and passes through a drying furnace (Patent Literature 3). Both of these patent documents 2 and 3 can be continuously dried without stopping, and the residence time in the furnace can be adjusted by adjusting the conveying speed of the conveyor.

〔この発明の前提となる従来技術〕
本願の発明は、長尺のセラミックパイプ材を乾燥させる乾燥装置であり、支持ローラ３のローラ４を回転させることで、セラミックパイプ材の曲がりを矯正し真直になったものを自転させながらその全周を均等に加熱乾燥させることができるようにした点で、上記従来技術２と同じである。したがって、上記従来技術２が本願の発明の前提技術に相当するといえる。 [Conventional Technology as a Premise of the Invention]
The invention of the present application is a drying device that dries a long ceramic pipe material. By rotating the roller 4 of the support roller 3, the bending of the ceramic pipe material is corrected and the straightened one is rotated while rotating. This is the same as the prior art 2 in that the circumference can be uniformly heated and dried. Therefore, it can be said that the prior art 2 corresponds to the premise technique of the present invention.

従来技術２（本発明の前提技術）は、上記のとおり、多数のローラ４による支持ローラ３を乾燥炉１ａの中に出し入れ自在に配置し、支持ローラ３を引き出した状態で隣接するローラ４，４間にセラミックパイプ材ｐを載せ、そして押し込んだ状態でローラ４を自転させてセラミックパイプ材ｐを自転させ、熱風乾燥させる。
なお、上記ローラ４はロール４ａとローラ軸４ｂによるものであり、そのロール軸４ｂはその両端が枠体ｆに支持されている。
〔従来技術の問題点〕 As described above, the prior art 2 (a prerequisite technology of the present invention) is arranged such that the support roller 3 by a large number of rollers 4 can be freely inserted into and removed from the drying furnace 1a, and the adjacent rollers 4 in a state where the support roller 3 is pulled out. The ceramic pipe material p is placed between the four, and the roller 4 is rotated in a pressed state to rotate the ceramic pipe material p and is dried with hot air.
The roller 4 includes a roll 4a and a roller shaft 4b, and both ends of the roll shaft 4b are supported by a frame body f.
[Problems of the prior art]

上記従来技術２は、支持ローラ３が乾燥炉の中に押し込まれてから引き出されるまでの時間を調整することによって乾燥時間が調整される。そしてその乾燥の当初段階でセラミックパイプ材ｐの曲がりが矯正され、真っ直ぐになったセラミックパイプ材が乾燥される。そしてこのことは従来技術１、従来技術２と同様である。
そして、セラミックパイプ材ｐの全周が均等に加熱乾燥されるように乾燥時間中の炉内温度、及びローラ４の自転速度を適宜適切に調整する必要があり、従来技術２ではこれらの調整を適宜容易に行うことができる。 In the prior art 2, the drying time is adjusted by adjusting the time from when the support roller 3 is pushed into the drying furnace until it is pulled out. Then, at the initial stage of the drying, the bending of the ceramic pipe material p is corrected, and the straightened ceramic pipe material is dried. This is the same as prior art 1 and prior art 2.
Then, it is necessary to appropriately adjust the furnace temperature during the drying time and the rotation speed of the roller 4 so that the entire circumference of the ceramic pipe material p is uniformly heated and dried. It can be easily performed as appropriate.

他方、従来技術２では支持ローラ３を乾燥炉１ａから引き出し、引き出された支持ローラ３上に成形された多数のセラミックパイプ材ｐを一括して全部投入しなければならず、また、乾燥終了後に支持ローラ３を乾燥炉１ａから引き出し、引き出された支持ローラ３のローラ４上のセラミックパイプ材ｐを一括して全部取り出さなければならない。このために加熱炉の運転を一時停止させて間欠的に乾燥作業がなされ、また、セラミックパイプ材ｐの投入、取り出しに多くの手数を要する。   On the other hand, in the prior art 2, the supporting roller 3 must be pulled out from the drying furnace 1a, and all the ceramic pipe materials p formed on the drawn supporting roller 3 must be charged all at once. The support roller 3 must be pulled out from the drying furnace 1a, and the ceramic pipe material p on the drawn roller 4 of the support roller 3 must be taken out all at once. For this reason, the operation of the heating furnace is temporarily stopped and the drying operation is performed intermittently, and a large amount of work is required for loading and unloading the ceramic pipe material p.

したがって、従来技術２による乾燥作業は効率的でなく、また熱的損失が大きい。さらに、乾燥炉から引き出された支持ローラ３は高温に加熱されているので、セラミックパイプ材ｐを人手で投入し取り出す作業には危険が伴う。
また、セラミックパイプ材ｐの表面が少し乾燥されるとその曲がりの矯正がされにくくなり、他方、セラミックパイプ材ｐは研磨作用を生じこの研磨作用でロール４ａの表面が著しく摩耗損傷されることになる。 Therefore, the drying operation according to the prior art 2 is not efficient and has a large thermal loss. Furthermore, since the support roller 3 drawn out from the drying furnace is heated to a high temperature, there is a risk in the operation of manually inserting and removing the ceramic pipe material p.
Further, when the surface of the ceramic pipe material p is slightly dried, it becomes difficult to correct the bending, and on the other hand, the ceramic pipe material p has a polishing action, and the polishing action causes the surface of the roll 4a to be significantly worn and damaged. Become.

したがって、乾燥作業の初期段階において速やかに曲がりが矯正されように所要の速度でセラミックパイプ材ｐを自転（回転）させることが必要であるが、他方、その研磨作用によるロール４ａの表面の摩耗損傷を低減させるためにはセラミックパイプ材ｐの自転速度をできるだけ低速にすることが必要である。   Therefore, it is necessary to rotate (rotate) the ceramic pipe material p at a required speed so that the bending is quickly corrected in the initial stage of the drying operation. On the other hand, abrasion damage on the surface of the roll 4a due to the polishing action is required. In order to reduce this, it is necessary to make the rotation speed of the ceramic pipe material p as low as possible.

ところで、様々な仕様のセラミックパイプ材ｐの乾燥作業を従来技術３のように搬送コンベアを用いて連続して行うとすれば、同じ仕様のパイプ材ｐの連続乾燥運転中は炉内温度、ローラ４の自転速度、支持ローラ３による搬送速度は一定に保たれる。
他方、セラミックパイプ材ｐの仕様が変更され、これに合わせて炉内温度、自転速度、搬送速度を調整するときはこれらを調整しなければならない。 By the way, if the drying operation of the ceramic pipe material p of various specifications is continuously performed using a conveyor as in the prior art 3, the temperature in the furnace, the roller during the continuous drying operation of the pipe material p of the same specification The rotation speed of 4 and the conveyance speed by the support roller 3 are kept constant.
On the other hand, when the specifications of the ceramic pipe material p are changed and the furnace temperature, the rotation speed, and the conveyance speed are adjusted in accordance with the specification, these must be adjusted.

したがって、従来技術２を基礎とし従来技術２のようにセラミックパイプ材ｐをコンベアで搬送しながら連続乾燥できるようにするには、従来技術２のローラ４の自転速度とコンベアによる搬送速度との両方を、セラミックパイプ材ｐの変更（仕様の異なるセラミックパイプ材ｐへの変更）に合わせて適切に調整できるようにすることが必要である。なぜなら、セラミックパイプ材の仕様（外径、肉厚、素材等）の違いによって曲がりの大きさが違いまた曲がりの矯正の難易が違いさらにまた乾燥時間が違うことが多いからである。   Therefore, in order to be able to dry continuously while conveying the ceramic pipe material p by the conveyor as in the conventional technique 2 on the basis of the conventional technique 2, both the rotation speed of the roller 4 of the conventional technique 2 and the conveying speed by the conveyor are both. It is necessary to be able to adjust appropriately according to the change of the ceramic pipe material p (change to the ceramic pipe material p having different specifications). This is because, depending on the specifications of the ceramic pipe material (outer diameter, thickness, material, etc.), the size of the bend is different, the difficulty in correcting the bend is different, and the drying time is often different.

それゆえ、セラミックパイプ材の連続乾燥装置には、セラミックパイプ材ｐの仕様の違い（所要乾燥時間等の違い）に応じて、セラミックパイプ材ｐの自転速度、搬送速度の両方をそれぞれ適切に調整する必要があり、セラミックパイプ材ｐが異なる仕様のものに変更されるときにそれに応じてこれらを調整できるためにはこれらを別々に調整できることが必要である。 Therefore, in the continuous drying equipment for ceramic pipe material, both the rotation speed and the conveyance speed of ceramic pipe material p are appropriately adjusted according to the difference in specifications of ceramic pipe material p (difference in required drying time, etc.). must, it is necessary to be able to adjust these separately to adjust them it depending upon the ceramic pipe p is changed to the different specifications.

この発明は、従来技術２を前提としてセラミックパイプ材ｐを連続乾燥することができ、かつ簡単な機構によってセラミックパイプ材の連続投入、連続取り出しを自動化できるようにすることを目的とし、支持ローラの循環駆動機構、及び当該支持ローラの自転駆動機構を簡単にし、さらにローラの循環速度及び自転速度を互いに別個に調整できるようにすることをその課題とするものである。    An object of the present invention is to enable continuous drying and continuous removal of a ceramic pipe material by a simple mechanism on the premise of the prior art 2 and to automate continuous feeding and continuous removal of the ceramic pipe material. It is an object of the present invention to simplify the circulation drive mechanism and the rotation drive mechanism of the support roller, and to adjust the circulation speed and rotation speed of the roller separately from each other.

上記課題を解決するための技術手段は、次の事項（Ａ）を前提として（イ）〜（ヘ）によるものである。
（Ａ）自転する多数のローラ１４が整列している循環型の支持ローラ１３を備えていて、当該支持ローラ１３上でセラミックパイプ材ｐを低速で連続自転させながら加熱乾燥させるセラミックパイプ材の連続乾燥装置であり、
（イ）上記ローラ１４のローラ軸１４ｂの両端が循環チエン３２に取り付けられて上記支持ローラ１３が構成されており、
（ロ）左右のガイドレール３１があって、当該ガイドレール３１に上記ローラ１４のローラ軸１４ｂが乗り上げ、これによってローラ１４が上記ガイドレール３１によって支持されガイドされて走行するようになっており、
（ハ）左右の循環チエン３２，３２を連続駆動する循環駆動機構があり、
（ニ）上記ガイドレール３１で支持されガイドされて走行する多数の上記ローラを同時に連続駆動して同方向同速で自転させる自転駆動機構があり、
（ホ）上記循環駆動機構による循環駆動と、上記自転駆動機構による自転駆動とが互いに別個の駆動機構であり、それぞれの駆動速度が別個に調整されるものであり、
（ヘ）セラミックパイプ材ｐの仕様の違いに応じ、また乾燥速度の違いに応じて上記支持ローラ１３が所要の速度で循環駆動され、同パイプ材ｐの曲がり矯正に必要な速度で上記ローラ１４が自転駆動されるようになっていること。 The technical means for solving the above problems are based on (a) to (f) on the premise of the following matter (A).
(A) comprise a plurality of rollers 14 supporting the roller 13 of the circulation type which is aligned to rotate, continuously of the support rollers 13 on the ceramic pipe to heat dried while the ceramic pipe p is continuously rotating at a low speed in A drying device,
(A) Both ends of the roller shaft 14b of the roller 14 are attached to the circulation chain 32 to constitute the support roller 13.
(B) There are left and right guide rails 31, and the roller shaft 14 b of the roller 14 rides on the guide rail 31, whereby the roller 14 is supported and guided by the guide rail 31 and travels.
(C) There is a circulation drive mechanism for continuously driving the left and right circulation chains 32, 32,
(D) There is a rotation drive mechanism that continuously drives a plurality of the rollers that are supported and guided by the guide rail 31 and rotate at the same speed in the same direction,
(E) The circulation drive by the circulation drive mechanism and the rotation drive by the rotation drive mechanism are separate drive mechanisms, and each drive speed is adjusted separately,
(F) The support roller 13 is circulated and driven at a required speed according to the difference in the specifications of the ceramic pipe material p and according to the difference in the drying speed, and the roller 14 at a speed necessary for correcting the bending of the pipe material p. Must be driven to rotate.

上記支持ローラ１３は、駆動スプロケットと被動スプロケット間で循環するが、その上辺部分がガイドレール３１で下から支えられた状態で走行し、所定の速度で循環する。このとき、支持ローラ１３のローラ１４は、その上辺部分が上記ガイドレール３１によって支持されガイドされているときは直線的に平滑に走行する。
他方、自転駆動機構の伝動手段（例えばタイミングベルト）は駆動輪によって駆動され、ガイドレールに乗り上げ支持されて走行している多数のローラ１４の被駆動輪と噛み合ってこれを自転させる。
他方、ローラ１４の走行が不安定で自転速度が不安定であってローラ１４が微小振動すれば、セラミックパイプ材がローラ１４表面に対して微小振動するのでローラ１４の摩耗が促進されることになるが、本発明ではローラ１４はガイドレールに乗り上げてこれに支持されて乾燥炉内を走行するので、乾燥工程でのその走行が平滑で安定しかつ自転速度が微小振動することなく安定する。したがって上記問題は効果的に回避される。
したがって、セラミックパイプ材ｐによるローラ１４の摩耗をできるだけ低減しながら、支持ローラ１３によってセラミックパイプ材ｐの曲がりの矯正と乾燥を連続して行うことができ、またセラミックパイプ材ｐの支持ローラ１３への投入及び同支持ローラ１３からの取り出しが支持ローラ１３の前方端部と後方端部で繰り返し行われる。 The support roller 13 circulates between the driving sprocket and the driven sprocket, but travels with the upper side portion supported from below by the guide rail 31 and circulates at a predetermined speed. At this time, the roller 14 of the support roller 13 linearly and smoothly travels when the upper side portion is supported and guided by the guide rail 31.
On the other hand, the transmission means (for example, timing belt) of the rotation driving mechanism is driven by driving wheels, and meshes with the driven wheels of a large number of rollers 14 that run on the guide rails and rotate them.
On the other hand, if the running of the roller 14 is unstable and the rotation speed is unstable and the roller 14 slightly vibrates, the ceramic pipe material slightly vibrates with respect to the surface of the roller 14, so that wear of the roller 14 is promoted. However, in the present invention, the roller 14 rides on the guide rail, is supported by the roller 14 and travels in the drying furnace. Therefore, the travel in the drying process is smooth and stable, and the rotation speed is stabilized without micro-vibration. Therefore, the above problem is effectively avoided.
Therefore, while the wear of the roller 14 due to the ceramic pipe material p is reduced as much as possible, the bending and the drying of the ceramic pipe material p can be continuously performed by the support roller 13, and the ceramic pipe material p can be moved to the support roller 13. And the removal from the support roller 13 are repeatedly performed at the front end portion and the rear end portion of the support roller 13.

シュート等の投入装置ｓ１（図２のシュートｓ１）が付設されていればこれによってセラミックパイプ材ｐが支持ローラ１３の前方端部に投入れ、隣接するローラ１４，１４間に支持される。そして、投入されたセラミックパイプ材ｐはローラ１４の自転によってゆっくりと自転し、自転しながら支持ローラ１３の循環によって乾燥炉１１ａ内を搬送され、取り出し側のスプロケットのところで隣接するローラ１４，１４間の谷間から自然に押し出されて放出される。   If a feeding device s1 such as a chute (chute s1 in FIG. 2) is attached, the ceramic pipe material p is thrown into the front end portion of the support roller 13 and supported between the adjacent rollers 14 and 14. The supplied ceramic pipe material p is slowly rotated by the rotation of the roller 14, and is conveyed in the drying furnace 11a by the circulation of the support roller 13 while rotating, and between adjacent rollers 14 and 14 at the sprocket on the take-out side. It is naturally pushed out of the valley.

セラミックパイプ材ｐは支持ローラ１３上で自転するので、乾燥初期にロール１４ａによって曲がりが矯正され、そして、その外周全面が均等に加熱され所定時間で全周が均等に乾燥される。セラミックパイプ材ｐは乾燥炉１１ａの後方端部まで搬送され、取り出しシュート等の取り出し装置ｓ２（図２のシュートｓ２）で自動的に取り出される。そしてセラミックパイプ材ｐの投入、搬送、取り出しは、投入装置ｓ１、支持ローラ１３及び取り出し装置ｓ２によって連続してなされるから、セラミックパイプ材ｐの乾燥炉による乾燥処理が連続的になされる。 Since the ceramic pipe material p rotates on the support roller 13, the bending is corrected by the roll 14a in the initial stage of drying, and the entire outer periphery thereof is heated uniformly, and the entire periphery is uniformly dried in a predetermined time. The ceramic pipe material p is conveyed to the rear end of the drying furnace 11a and automatically taken out by a takeout device s2 such as a takeout chute (chute s2 in FIG. 2). The ceramic pipe material p is continuously charged, transported, and taken out by the charging device s1, the support roller 13, and the take-out device s2. Therefore, the ceramic pipe material p is continuously dried by a drying furnace.

支持ローラ１３の循環駆動機構とローラ１４の自転駆動機構は互いに別個の駆動機構であるから、その循環速度、自転速度をそれぞれ別個に調整することで、種々の仕様のセラミックパイプ材の乾燥作業に簡単容易に対応することができる。   Since the circulation drive mechanism of the support roller 13 and the rotation drive mechanism of the roller 14 are separate drive mechanisms, by adjusting the circulation speed and rotation speed separately, it is possible to dry ceramic pipe materials of various specifications. It can be handled easily and easily.

なお、曲がりが十分矯正されるのであれば自転速度が速すぎてもその全周を均等に加熱乾燥させるのに支障はない。従って、比較的高速で自転させれば、様々な仕様のセラミックパイプ材ｐを、ローラ１４の自転速度を調整することなく対応することもできる。しかしこの場合は、ロール１４ａの摩耗損傷を低減するためには自転速度を適切に調整することが必要である。
また、自転速度が曲がりを乾燥の初期段階で十分矯正するには遅すぎるときは、炉内温度を低く調整することでセラミックパイプ材の全周を均等に乾燥させることができる。しかしこの場合は、乾燥能率が損なわれることになるので、自転速度を適切に調整して対応することが必要である。 If the bending is sufficiently corrected, even if the rotation speed is too fast, there is no problem in heating and drying the entire circumference evenly. Therefore, if it rotates at a relatively high speed, ceramic pipe material p having various specifications can be handled without adjusting the rotation speed of the roller 14. However, in this case, it is necessary to appropriately adjust the rotation speed in order to reduce wear damage of the roll 14a.
Further, when the rotation speed is too slow to sufficiently correct the bending at the initial stage of drying, the entire circumference of the ceramic pipe material can be uniformly dried by adjusting the furnace temperature low. However, in this case, since the drying efficiency is impaired, it is necessary to appropriately adjust the rotation speed.

ところで、従来技術２による乾燥装置ではその乾燥炉１ａの入り口側と中央部と出口側では温度条件が必ずしも一様でなくてそれぞれの位置での乾燥条件は異なるので、入口近傍部と中央部と出口側近傍部では必ずしも均一に乾燥されない。しかし、本発明の場合は全てのセラミックパイプ材ｐが入り口側、中央部、出口側を同じ速度で通過するので全てが同じ条件で乾燥される。したがって、全てのセラミックパイプ材ｐが常に均一に加熱乾燥されるので乾燥品質が安定する。これもこの発明の連続乾燥装置の大きな利点である。 Incidentally, since the drying conditions at the respective positions are not necessarily uniform temperature conditions at the inlet side and the central portion and the outlet side of the drying furnace 1a is a drying device according to the prior art 2 are different, an inlet near portion and the central portion In the vicinity of the outlet side, it is not necessarily dried uniformly. However, in the case of the present invention, all the ceramic pipe materials p pass through the inlet side, the central part, and the outlet side at the same speed, so that all are dried under the same conditions. Therefore, since all the ceramic pipe materials p are always heated and dried uniformly, the drying quality is stabilized. This is also a great advantage of the continuous drying apparatus of the present invention.

〔実施態様〕
上記自転駆動機構が、上記ローラ１４の被駆動輪（例えば歯付きプーリ１４ｃ）を一つのタイミングベルト等の伝動手段で同時に同方向に同速度で駆動し、上記循環駆動機構のスプロケットによって上記循環チエン３２を駆動して上記支持ローラ１３を循環させ、上記ローラ１４が上記ガイドレール３１に支持されガイドされて走行するとき、ガイドローラ３１に支持されガイドされている多数の上記被駆動輪が上記自転駆動機構によって同時に同方向に駆動される。これがこの発明の基本であるから、支持ローラ１３、ローラ１４、循環チエン３２、自転駆動機構、循環駆動機構と自転駆動機構の駆動機構、循環駆動機構と自転駆動機構の駆動速度の制御等についてその態様を説明する。 Embodiment
The rotation driving mechanism simultaneously drives a driven wheel (for example, a toothed pulley 14c) of the roller 14 in the same direction and at the same speed by a transmission means such as a timing belt, and the circulation chain is spun by the sprocket of the circulation driving mechanism. 32, the support roller 13 is circulated, and when the roller 14 travels while being supported and guided by the guide rail 31, a number of the driven wheels supported and guided by the guide roller 31 are rotated. Driven simultaneously in the same direction by the drive mechanism. Since this is the basis of the present invention, the support roller 13, the roller 14, the circulation chain 32, the rotation drive mechanism, the drive mechanism of the circulation drive mechanism and the rotation drive mechanism, the control of the drive speed of the circulation drive mechanism and the rotation drive mechanism, etc. A mode is demonstrated.

１．支持ローラ１３
支持ローラ１３は多数のローラ１４と循環チエン３２とによるものであり、
左右の循環チエン３２，３２のチエンスリーブ３２ｂにローラ軸１４ｂの両端を嵌めて上記循環チエン３２，３２を多数のローラ１４で連結して構成されているものである。
ローラ軸１４ｂが全てのチエンスリーブ３２ｂに嵌められてローラ１４が循環チエン３２に組み付けられている態様と、一つおき又は二つおきのチエンスリーブ３２ｂにローラ１４が嵌められて循環チエン３２に組み付けられる態様があるが、前者ではローラ１４の軸間に一つのチエンリンク３２ａが介在しその軸間距離に応じて長いチエンリンクが使用されることになり、後者ではローラ１４の軸間に複数のチエンリンクが介在し、比較的短いチエンリンクによるものになるので、比較的小型のチエンを小径のチエンスプロケットで駆動するように構成することができる。 1. Support roller 13
The support roller 13 is composed of a number of rollers 14 and a circulation chain 32.
The both ends of the roller shaft 14b are fitted to the chain sleeves 32b of the left and right circulation chains 32, 32, and the circulation chains 32, 32 are connected by a number of rollers 14.
The roller shaft 14b is fitted to all the chain sleeves 32b and the roller 14 is assembled to the circulation chain 32, and the roller 14 is fitted to every other or every two chain sleeves 32b and assembled to the circulation chain 32. In the former, one chain link 32a is interposed between the axes of the rollers 14, and a long chain link is used according to the distance between the axes. In the latter, a plurality of chain links 32a are used between the axes of the rollers 14. Since a chain link is interposed and a relatively short chain link is used, a relatively small chain can be driven by a small-diameter chain sprocket.

２．ローラ１４
（１）ローラ１４の構造
ローラ１４の構造は、要するに左右の循環チエン３２に支持されて、自転しながら循環する構造であればよく、ロール１４ａをローラ軸１４ｂに軸受けを介して回転自在に組み付けた態様と、ロール１４ａをローラ軸１４ｂに固定して組み付けた態様がある。
ローラ軸１４ｂにロール１４ａを回転自在に取り付ける態様では軸をチエンスリーブ３２ｂに嵌めればよく、チエン３２ａへのローラ軸１４ｂの組み付けが容易である。 2. Roller 14
(1) Structure of the roller 14 The structure of the roller 14 may be any structure as long as it is supported by the left and right circulation chains 32 and circulates while rotating. The roll 14a is rotatably assembled to the roller shaft 14b via a bearing. And a mode in which the roll 14a is fixed to the roller shaft 14b and assembled.
In a mode in which the roll 14a is rotatably attached to the roller shaft 14b, the shaft may be fitted to the chain sleeve 32b, and the assembly of the roller shaft 14b to the chain 32a is easy.

他方、ローラ軸１４ｂにロール１４ａを固定する態様では、ロール１４ａとローラ軸１４ｂとが共に回転することになり、したがって、チエンスリーブ３２ｂに対してローラ軸１４ｂが回転することになるので、チエンスリーブ３２ｂに対するローラ軸１４ｂの回転による摩耗を防止し、またローラ１４の自転に対する抵抗を低減するための工夫が必要である。 On the other hand, in the aspect in which the roll 14a is fixed to the roller shaft 14b, the roll 14a and the roller shaft 14b rotate together, and therefore the roller shaft 14b rotates relative to the chain sleeve 32b. It is necessary to devise measures to prevent wear caused by rotation of the roller shaft 14b with respect to 32b and to reduce resistance to rotation of the roller 14.

ロール１４ａの外径と長さは乾燥対象のセラミックパイプ材ｐの外径と長さにそれぞれ関連するが、外径は想定される乾燥対象の最大径とほぼ等しい程度であればよく、長さは想定される最大長さよりも１０ｃｍ程度長ければよい。
例えば、乾燥対象のセラミックパイプ材ｐの外径が１０〜５０ｍｍのとき、ロール１４ａの外径は５０ｍｍでよく、長さが７００ｍｍのときロール１４ａの長さは８００ｍｍでよい。 The outer diameter and length of the roll 14a are related to the outer diameter and length of the ceramic pipe material p to be dried, respectively, but the outer diameter only needs to be approximately equal to the assumed maximum diameter of the drying object. Should be about 10 cm longer than the assumed maximum length.
For example, when the outer diameter of the ceramic pipe material p to be dried is 10 to 50 mm, the outer diameter of the roll 14a may be 50 mm, and when the length is 700 mm, the length of the roll 14a may be 800 mm.

さらに、整列していて隣接するローラ１４，１４のロール１４ａ，１４ａの間の隙間は、セラミックパイプ材ｐの最小径、ロールの外径の大きさ等によるが、ロール外径が５０ｍｍであれば１ｍｍ程度であれば十分である。
ロール外径が大きいほどチエンリンク３２ａが長くなり、チエンリンク３２ａが長いほどスプロケットに巻き付いたときのロール間隙間の縮小が大きい。すなわちこのようにロール間隙間が縮小されるのは、軸間距離は変わらないが、チエンリンク３２ａがチエンスリーブ３２ｂを軸にして屈曲してロール外面が互いに接近するからである。このときにロールが互いに接触することのないように必要な隙間を予め確保しておく必要がある。 Further, the gap between the rolls 14a and 14a of the adjacent rollers 14 and 14 that are aligned depends on the minimum diameter of the ceramic pipe material p, the size of the outer diameter of the roll, etc. If the roll outer diameter is 50 mm, About 1 mm is sufficient.
The larger the outer diameter of the roll, the longer the chain link 32a, and the longer the chain link 32a, the greater the reduction between the roll gaps when wound around the sprocket. That is, the gap between the rolls is reduced in this way because the distance between the axes does not change, but the chain links 32a bend around the chain sleeve 32b and the outer surfaces of the rolls approach each other. At this time, it is necessary to secure a necessary gap in advance so that the rolls do not contact each other.

他方、ロール間の隙間が大きいほどロール間ピッチが大きくなり、支持ローラ１３の長さ（被動・駆動両スプロケット間の軸間距離）Ｌが一定であるとすればローラ１４の数が減少し、循環チエン３２のチエンリンクが必要以上に長くなるなどのデメリットがある。したがって、当該隙間はロール１４ａが熱膨張等によって、互いに干渉することがない程度であればよい。    On the other hand, the larger the gap between the rolls, the larger the pitch between the rolls. If the length of the support roller 13 (distance between the driven and driven sprockets) L is constant, the number of rollers 14 decreases. There is a demerit that the chain link of the circulation chain 32 becomes longer than necessary. Therefore, the gap may be of such a degree that the rolls 14a do not interfere with each other due to thermal expansion or the like.

（２）ロール１４ａの耐摩耗対策
また、セラミックパイプ材ｐがその研磨作用によってロール１４ａの表面を摩耗させるので、これを低減するためにロール表面の耐摩耗性を高くすることが必要であり、このために、例えば硬質クロームメッキ等の金属メッキを施すか、その他の耐摩材による耐摩対策が必要である。 (2) Wear resistance measures for the roll 14a Also, the ceramic pipe material p wears the surface of the roll 14a by its polishing action, so in order to reduce this, it is necessary to increase the wear resistance of the roll surface, For this purpose, for example, metal plating such as hard chrome plating or other anti-wearing measures with other anti-wear materials is required.

（３）ローラ軸１４ｂをガイドレールによって支持する支持機構
ローラ軸１４ｂの両端を支持している循環チエン３２をガイドレール３１に載せてこれをガイドレールに支持させるのが簡単な支持機構であるが、ローラ軸１４ｂに小径の車輪を設け当該車輪をガイドレールに載せて支持させる態様もある。車輪によるこの態様は、ガイドレール上を車輪が転動するので、循環チエン３２がフリーであり、したがって、支持ローラ１３の循環に対する抵抗が低減されて循環が滑らかであり、ガイドレールの支持面の摩耗が少なくてその耐久性が高い。 (3) Support mechanism for supporting the roller shaft 14b by the guide rail Although the circulation chain 32 supporting both ends of the roller shaft 14b is mounted on the guide rail 31 and supported by the guide rail, it is a simple support mechanism. There is also an aspect in which a small-diameter wheel is provided on the roller shaft 14b and the wheel is supported on the guide rail. The embodiment according to the wheel, since the upper guide rail wheel rolls, circulating chain 32 is free, therefore, is the circulation is either smooth et resistance is reduced with respect to the circulation of the supporting rollers 13, the guide rail Durability of the support surface is low and its durability is high.

３．循環チエン３２について
支持ローラ１３を構成する左右の循環チエン３２については、チエンリンクがローラ１４の軸間距離と等しいのが簡単な態様であるが、しかし、チエンリンクをローラ１４の軸間距離よりも短いのにすることもできる。前者は極めて小径のローラ１４による場合に好都合であるが、他方、後者の場合は大径のローラ１４による場合に適し、比較的小型の循環チエンを比較的小径のスプロケットでなめらかに駆動するように構成することができる。
前者の場合は支持ローラ１３におけるローラ軸の軸間間隔は一定であり、ローラ間の隙間は変わらないが、後者の場合は上記軸間間隔が変動しチエンスプロケットに巻き付いたときに縮小するので、設定隙間が微小（例えば１ｍｍ以下）の場合はこの点に注意することが必要である。 3. Regarding the circulation chain 32 With respect to the left and right circulation chains 32 constituting the support roller 13, it is a simple aspect that the chain link is equal to the distance between the axes of the rollers 14. as possible out also to be short. The former is convenient when using a roller 14 having a very small diameter, whereas the latter is suitable when using a roller 14 having a large diameter, and a relatively small circulation chain is smoothly driven by a relatively small diameter sprocket. Can be configured.
In the former case, the spacing between the roller shafts in the support roller 13 is constant and the gap between the rollers does not change, but in the latter case, the spacing between the shafts fluctuates and shrinks when wound around the chain sprocket. When the setting gap is very small (for example, 1 mm or less), it is necessary to pay attention to this point.

４．自転駆動機構
（１）多数のローラ１４のロール１４ａを同方向に駆動する伝動手段としてはタイミングベルトによる態様、チエンによる態様、ラック・ピニオンによる態様があるが、作動が滑らかでかつ機構・構造が簡単で廉価であることからタイミングベルトによるのが好ましい。他方、チエンによる態様は耐熱性が高く、耐久性が高いという利点がある。
ラック・ピニオン機構による態様は支持ローラ１３の循環動作を利用するのでその駆動機構が極めて簡単であるが、ラックによって駆動されるピニオンの回転速度が低速であることが構造上避けられない。
なお、ピニオンとローラとの間に増速歯車機構（例えば、コンパクトな機構で増速できる遊星歯車機構等）を介在させることでローラの回転速度を向上させることはできる。しかし、機構が複雑になってしまうのが難点である。 4). Rotation drive mechanism (1) As a transmission means for driving the rolls 14a of a large number of rollers 14 in the same direction, there are a timing belt mode, a chain mode, and a rack and pinion mode. It is preferable to use a timing belt because it is simple and inexpensive. On the other hand, the embodiment using thien has the advantages of high heat resistance and high durability.
The mode by the rack and pinion mechanism uses the circulation operation of the support roller 13 and therefore the driving mechanism is very simple. However, the low speed of the pinion driven by the rack is unavoidable in terms of structure.
Note that the rotational speed of the roller can be improved by interposing a speed increasing gear mechanism (for example, a planetary gear mechanism that can be increased by a compact mechanism) between the pinion and the roller. However, the mechanism is complicated.

５．循環駆動機構と自転駆動機構
循環駆動機構と自転駆動機構をそれぞれ別個のモータで駆動する態様、一つのモータで減速機を駆動し当該減速機で循環駆動機構と自転駆動機構を駆動する態様などがあり、また一つのモータで駆動され２つの変速装置を備えている伝動機構で両駆動機構を駆動する態様も考えられる。 5). Circulation drive mechanism and rotation drive mechanism A mode in which the circulation drive mechanism and the rotation drive mechanism are driven by separate motors, a mode in which a reduction gear is driven by one motor, and a circulation drive mechanism and a rotation drive mechanism are driven by the reduction gear, etc. There can also be a mode in which both drive mechanisms are driven by a transmission mechanism driven by one motor and provided with two transmissions.

６．循環駆動機構と自転駆動機構の駆動速度の制御
循環駆動機構と自転駆動機構の駆動速度は一定不変でなくて、それぞれ別々に調整可能である必要がある。
セラミックパイプ材ｐの仕様（材質、外径、厚さ等）によって曲がりを矯正するのに必要な自転速度は異なり、また必要な乾燥時間も異なる。したがって、ローラ１４の自転速度と支持ローラ１３の循環速度とは、セラミックパイプ材ｐの仕様の変更、また乾燥温度、乾燥時間等の変更によりその適切な速度が異なるので、その時々のセラミックパイプ材の材質の仕様、または乾燥条件等に応じて、自転速度及び循環速度が適宜調整可能である必要がある。 6). Control of drive speeds of the circulation drive mechanism and the rotation drive mechanism The drive speeds of the circulation drive mechanism and the rotation drive mechanism are not constant and need to be adjusted separately.
Depending on the specifications (material, outer diameter, thickness, etc.) of the ceramic pipe material p, the rotation speed required to correct the bending is different, and the required drying time is also different. Accordingly, the rotation speed of the roller 14 and the circulation speed of the support roller 13 are different in the appropriate speed depending on the change of the specification of the ceramic pipe material p and the change of the drying temperature, the drying time, and the like. It is necessary that the rotation speed and the circulation speed can be appropriately adjusted according to the specifications of the material or the drying conditions.

ローラ１４の自転速度、支持ローラ１３の適切な循環速度は、乾燥炉の長さ、乾燥温度、セラミックパイプ材ｐの曲がりの大きさ、曲がり矯正の難易等様々な条件によって異なので一概に決まるものでない。したがって、これらの速度については実際に応じて適切に調整する必要がある。 The rotation speed of the roller 14 and the appropriate circulation speed of the support roller 13 depend on various conditions such as the length of the drying furnace, the drying temperature, the bending size of the ceramic pipe material p, the difficulty in correcting the bending, and so on. Not . Therefore , these speeds need to be adjusted appropriately according to the actual situation.

は従来のセラミックパイプ材の乾燥装置を概念的に示す側面図。FIG. 3 is a side view conceptually showing a conventional ceramic pipe material drying apparatus. は本願の発明のセラミック材の乾燥装置の要部を概念的に示す側面図。These are side views which show notionally the principal part of the drying apparatus of the ceramic material of this invention. は実施例１の支持ローラ、循環駆動機構及び自転駆動機構を模式的に示す側面図These are the side views which show typically the support roller of Example 1, a circulation drive mechanism, and a rotation drive mechanism. は実施例１の平面図Is a plan view of Example 1 は実施例１のローラ、ガイド機構、循環駆動機構及び自転駆動機構を模式的に示す正面図These are the front views which show typically the roller of Example 1, a guide mechanism, a circulation drive mechanism, and a rotation drive mechanism. は実施例１におけるチエンとローラの位置関係を模式的に示す一部拡大図であり、（ａ）はチエンの側面図、（ｂ）はローラ配置を示す側面図These are the partial expanded views which show typically the positional relationship of the chain and roller in Example 1, (a) is a side view of a chain, (b) is a side view which shows roller arrangement | positioning. は実施例１の自転駆動機構の一部を拡大して示す側面図These are the side views which expand and show a part of autorotation drive mechanism of Example 1. は変形例１の自転駆動機構の一部を拡大して示す側面図These are the side views which expand and show a part of autorotation drive mechanism of the modification 1. は変形例２のローラ、ガイド機構、循環駆動機構及び自転駆動機構を模式的に示す正面図These are the front views which show typically the roller of the modification 2, a guide mechanism, a circulation drive mechanism, and a rotation drive mechanism. は変形例２の自転駆動機構の一部を示す側面図These are side views showing a part of the rotation driving mechanism of Modification 2. は変形例３のローラ、ガイド機構、循環駆動機構及び自転駆動機構を模式的に示す正面図These are the front views which show typically the roller of the modification 3, a guide mechanism, a circulation drive mechanism, and a rotation drive mechanism.

セラミックパイプ材ｐの仕様（種類や長さ、太さ、肉厚等）は様々であり、そして、様々のセラミックパイプ材ｐを本発明の連続乾燥装置１１によって連続乾燥することができるが、ここでは外径１０〜５０ｍｍ、全長７００ｍｍ以下のセラミックパイプ材を乾燥対象にする実施例について説明する。
なお、本発明による連続乾燥装置１１の支持ローラ１３の長さＬ（図２参照）はその乾燥対象物、乾燥条件、乾燥処理能力等に応じて選択されるものである。そして、図３に示すこの実施例（以下「実施例１」ともいう）はその全長Ｌが１４５ｃｍである。 The specifications (type, length, thickness, thickness, etc.) of the ceramic pipe material p are various, and various ceramic pipe materials p can be continuously dried by the continuous drying apparatus 11 of the present invention. Now, an embodiment in which a ceramic pipe material having an outer diameter of 10 to 50 mm and a total length of 700 mm or less is to be dried will be described.
The length L (see FIG. 2) of the support roller 13 of the continuous drying apparatus 11 according to the present invention is selected according to the object to be dried, the drying conditions, the drying processing capacity, and the like. And this Example (henceforth "Example 1") shown in FIG. 3 has the full length L of 145 cm.

また、乾燥炉１１ａの加熱手段はヒータ（熱風ヒータ）１２であり、便宜上支持ローラ１３の上方に図示されているが、実際は乾燥炉１１ａの長手方向（支持ローラ１３の走行方向）に熱風が流れる配置になっているのが一般的である。そして、このヒータ１２は熱風温度、風量が適宜に調整されるものである。
そして、炉内温度は５０〜９０℃であり、乾燥対象物の外径や肉厚、乾燥条件（乾燥度合い、乾燥速度等）に応じて調整される。 The heating means of the drying furnace 11a is a heater (hot air heater) 12 and is shown above the support roller 13 for convenience, but hot air actually flows in the longitudinal direction of the drying furnace 11a (traveling direction of the support roller 13). Generally, it is arranged. And this heater 12 adjusts hot air temperature and air volume suitably.
And the furnace temperature is 50-90 degreeC, and is adjusted according to the outer diameter and thickness of a drying target object, drying conditions (a drying degree, a drying speed, etc.).

〔機構〕
多数のローラ１４と循環チエン３２による支持ローラ１３は、モータＭ１の駆動スプロケット（符合略）で駆動チエン２３及びその被動スプロケット２０を介して駆動され、その循環チエン３２が駆動スプロケット２１と被動スプロケット２２間に巻き掛けられていて駆動スプロケット２１によって駆動されて、その上辺部分が乾燥炉の取り出し口に向かって走行し（図３の矢印方向）、下側部分が投入口側に向かって走行して循環する。
そしてまた、タイミングベルト４３、タイミングベルト４４、被動プーリ４０、駆動プーリ４１、３つのアイドルプーリ４２、駆動モータＭ２による自転駆動機構（図３）により、多数のローラ１４がガイドレール３１上で同時に駆動されて自転する。
以上が、全体構造の基本である。 〔mechanism〕
A large number of rollers 14 and a support roller 13 comprising a circulation chain 32 are driven by a drive sprocket (not shown) of a motor M1 via a drive chain 23 and its driven sprocket 20, and the circulation chain 32 is driven by a drive sprocket 21 and a driven sprocket 22. Wrapped in between and driven by the drive sprocket 21, the upper side portion travels toward the outlet of the drying furnace (in the direction of the arrow in FIG. 3), and the lower side portion travels toward the inlet port side. Circulate.
Further, a large number of rollers 14 are simultaneously driven on the guide rail 31 by the rotation driving mechanism (FIG. 3) using the timing belt 43, the timing belt 44, the driven pulley 40, the driving pulley 41, the three idle pulleys 42, and the driving motor M2. Rotated.
The above is the basic structure.

１．ローラ１４の構造
支持ローラ１３、循環駆動機構、自転駆動機構の説明に先だって、ローラ１４の構造を説明する。
ローラ１４はロール１４ａとその両端のベアリング１４ｄ，１４ｄと左右のローラ軸１４ｂ，１４ｂと歯付きプーリ１４ｃとで構成されている。
この実施例ではロール１４ａの左右両側に左右のローラ軸１４ｂがあるが、その一方のローラ軸１４ｂがベアリング１４ｄを介してロール１４ａの一端を回転自在に支持し、他方のローラ軸１４ｂはベアリング１４ｄを介して歯付きプーリ１４ｃを回転自在に支持している。そして、上記歯付きプーリ１４ｃがロール１４ａの他端に固定されており、また、両ローラ軸１４ｂ，１４ｂは循環チエン３２のチエンピン（チエンスリーブ３２ｂ）に嵌められて循環チエン３２に支持されている。
なお、この循環チエンの構造は通常の伝動チエン（例えば自転車のチエンなど）と違いはない。 1. Structure of Roller 14 The structure of the roller 14 will be described prior to the description of the support roller 13, the circulation drive mechanism, and the rotation drive mechanism.
The roller 14 includes a roll 14a, bearings 14d and 14d at both ends thereof, left and right roller shafts 14b and 14b, and a toothed pulley 14c.
In this embodiment, there are left and right roller shafts 14b on both left and right sides of the roll 14a. One roller shaft 14b rotatably supports one end of the roll 14a via a bearing 14d, and the other roller shaft 14b is a bearing 14d. The toothed pulley 14c is rotatably supported through the. The toothed pulley 14c is fixed to the other end of the roll 14a, and both roller shafts 14b and 14b are fitted to a chain pin (chain sleeve 32b) of the circulation chain 32 and supported by the circulation chain 32. .
In addition, the structure of this circulation chain is not different from a normal transmission chain (for example, a bicycle chain).

以上のようにして、ロール１４ａは左右のローラ軸１４ｂ，１４ｂを介して左右の循環チエン３２，３２に回転自在に支持されている。
なお、ロール１４ａを循環チエン３２に支持させるローラ軸は左右のローラ軸１４ｂ，１４ｂである。なお、ロール１４ａ及び歯付きプーリ１４ｃを中空体にして当該ローラ軸１４ｂを一つの軸にすることも可能である。 As described above, roll 14a is rotatably supported on the circulation chain 32, 32 of the right and left via the right and left of the roller shaft 14b, 14b.
The roller shafts that support the roll 14a on the circulation chain 32 are the left and right roller shafts 14b and 14b. The roller 14a and the toothed pulley 14c can be hollow so that the roller shaft 14b is a single shaft.

２．支持ローラ１３の構造
次に、ローラ１４と循環チエン３２による支持ローラ１３の構造について説明する。
支持ローラ１３は多数のローラ１４と左右の循環チエン３２とによって構成されたものであり、上記ローラ１４はロール１４ａとロール軸１４ｂによるものであり、これによって左右の循環チエン３２，３２が連結されて、支持台（いうならば、幅の広いチエンコンベア）１３が構成されている（図３（ｂ））。そして、上記ロール１４ａの外径は５０ｍｍ、長さ（ロール１４ａの長さ）は８００ｍｍであり、多数のローラ１４が５０．８ｍｍの軸間間隔（軸間ピッチ）で配列されている。
上記循環チエン３２は通常のリンクチエン（チエンリンクとチエンピンによる伝動チエン）であり、チエンスリーブ３２ｂ，３２ｂを備えており、一つおきにローラ１４のローラ軸１４ｂが嵌められて組み付けられている。
したがって、上記チエンスリーブ３２ｂ、３２ｂ間の間隔は隣接するローラ１４、１４の軸間間隔（５０．８ｍｍ）の１／２である。 2. Next, the structure of the support roller 13 using the roller 14 and the circulation chain 32 will be described.
The support roller 13 is composed of a large number of rollers 14 and left and right circulation chains 32, and the roller 14 is composed of a roll 14a and a roll shaft 14b, whereby the left and right circulation chains 32 and 32 are connected. Thus, a support base (in other words, a wide chain conveyor) 13 is formed (FIG. 3B). The outer diameter of the roll 14a is 50 mm, the length (the length of the roll 14a) is 800 mm, and a large number of rollers 14 are arranged at an inter-axis interval (inter-axis pitch) of 50.8 mm.
The circulation chain 32 is a normal link chain (transmission chain using a chain link and a chain pin), and includes chain sleeves 32b and 32b. The roller shaft 14b of the roller 14 is fitted and assembled every other.
Therefore, the interval between the chain sleeves 32b, 32b is ½ of the inter-axis interval (50.8 mm) between the adjacent rollers 14, 14.

循環チエン３２の左右のチエンリンク３２ａ，３２ａ間にガイドレール３１が嵌められた状態で循環チエン３２が当該ガイドレール３１によって下から支えられ、左右のチエンリンク３２ａ，３２ａによってその横方向動きを規制される。循環チエン３２の上辺部分がガイドレール３１に乗り上げこれに支持されガイドされて走行するとき、ローラ１４は左右の循環チエン３２を介してガイドレール３１，３１に支持されガイドされることになる。 With the guide rail 31 fitted between the left and right chain links 32a and 32a of the circulation chain 32, the circulation chain 32 is supported by the guide rail 31 from below, and the lateral movement is restricted by the left and right chain links 32a and 32a. Is done. When the upper side portion of the circulation chain 32 rides on and is guided and supported by the guide rail 31, the roller 14 is supported and guided by the guide rails 31 and 31 via the left and right circulation chains 32.

そして、互いに隣接するローラ１４，１４のロール１４ａ，１４ａ間に０．８ｍｍの隙間があり、ロール１４ａの外径は５０ｍｍである。そして隣接する二つのロール１４，１４の間に外径１０ｍｍ〜５０ｍｍのセラミックパイプ材ｐを支持し、円滑に自転させることができる。   And there is a gap of 0.8 mm between the rolls 14a, 14a of the rollers 14, 14 adjacent to each other, and the outer diameter of the roll 14a is 50 mm. The ceramic pipe material p having an outer diameter of 10 mm to 50 mm is supported between the two adjacent rolls 14 and 14 and can be smoothly rotated.

なお、循環チエン３２がスプロケット２１，２２に巻き付くと両ロールの間のチエンスリーブ（チエンピン）で少し折れるので、このために隣接するロール１４，１４が接近して上記隙間ｃが縮小されることになる（図４−１（ｂ）を参照）。
したがって、上記隙間は、チエンの成作誤差及び摩耗によるガタに関わらず、隣接するロールが接近したときの上記接触を回避するのに必要な程度はなければいけない。 When the circulating chain 32 is wound around the sprockets 21 and 22, the chain sleeve (chien pin) between the two rolls breaks slightly, so that the adjacent rolls 14 and 14 approach and the gap c is reduced. (See FIG. 4B).
Thus, the gap should not need the extent necessary to avoid the contact when concerning gas data by forming operation errors and wear of chain Warazu adjacent roll is approaching.

他方、セラミックパイプ材ｐがロール外径に対して著しく小径であるときは、上記隙間が大きいほど、２つのロール１４ａ間の谷間に落ち込む深さが深くなり、セラミックパイプ材ｐを挟み付ける力が増大するので自転の円滑性が損なわれ、また、セラミックパイプ材ｐとロール１４ａ間の面圧が高くなるので、セラミックパイプ材ｐによるロール１４ａに対する研磨作用が高くなる。
また、セラミックパイプ材ｐに比してロール１４ａの外径が小さいほどロール間の谷が狭くて浅くなり、谷が狭くて浅いほど２つのロール１４ａ，１４ａによるセラミックパイプ材ｐに対する支持点が近くなり接触圧が低下するので、極端な場合はセラミックパイプ材ｐに対する自転駆動の安定性が損なわれることになる。逆に、セラミックパイプ材ｐに比してロール１４ａの外径が大きいほど、ロール１４ａ間の谷にセラミックパイプ材ｐが落ち込む深さが深くなる。
また、ロール１４ａの外径については支障のない範囲で小径であることが支持ローラ１３のローラ密度を高くする上では好ましい。
以上のことを勘案しセラミックパイプ材ｐの外径を考慮して、ロール１４ａの外径とロール間の隙間を選択する必要がある。
ローラ間隔とセラミックパイプ材の支持状態との関係については、必要なら特許文献１の図４，図５を参照されたい。 On the other hand, when the ceramic pipe p is considerably smaller diameter than roll outer diameter, the more the gap is large, a depth falling into the valley between the two rolls 14a becomes deeper, pinching the ceramic pipe p force Therefore, the smoothness of the rotation is impaired, and the surface pressure between the ceramic pipe material p and the roll 14a is increased, so that the polishing action of the ceramic pipe material p on the roll 14a is increased.
Further, the smaller the outer diameter of the roll 14a compared to the ceramic pipe material p, the narrower and shallower the valley between the rolls, and the narrower and shallower the valley, the closer the support point for the ceramic pipe material p by the two rolls 14a, 14a is. Since the contact pressure is reduced, the stability of rotation driving with respect to the ceramic pipe material p is impaired in an extreme case. Conversely, as the outer diameter of the roll 14a is larger than that of the ceramic pipe material p, the depth at which the ceramic pipe material p falls into the valleys between the rolls 14a becomes deeper.
In addition, the outer diameter of the roll 14a is preferably a small diameter within a range where there is no problem in terms of increasing the roller density of the support rollers 13.
Considering the above, it is necessary to select the outer diameter of the roll 14a and the gap between the rolls in consideration of the outer diameter of the ceramic pipe material p.
For the relationship between the roller interval and the support state of the ceramic pipe material, refer to FIGS. 4 and 5 of Patent Document 1 if necessary.

左右の循環チエン３２，３２と多数のロール１４による支持ローラ１３がピッチ円径約１４６ｍｍの駆動スプロケット２１と被動スプロケット２２間に巻き掛けられており、駆動スプロケット２１によって駆動されて循環する。因みに、上記駆動スプロケット２１と被動スプロケット２２の軸間距離Ｌは１４５ｃｍ（支持ローラ１３の有効長さであって、ローラ１４の配列ピッチ５．８ｃｍ×配列数２５＝１４５ｃｍ）である。 Support rollers 13 and the left right circular chain 32, 32 by a number of rolls 14 are wound around between the driving sprocket 21 and the driven sprocket 22 of the pitch circle diameter of about 146 mm, circulated by being driven by the drive sprocket 21. Incidentally, the inter-axis distance L between the drive sprocket 21 and the driven sprocket 22 is 145 cm (the effective length of the support roller 13, the arrangement pitch of the rollers 14 5.8 cm × the number of arrangements 25 = 145 cm).

この駆動、被動両スプロケットの軸間距離Ｌが長いほど乾燥炉１１ａが長いことになり、乾燥時間を一定とすれば上記軸間距離Ｌが長いほど支持ローラ１３の循環速度（搬送速度）が速く、したがって乾燥処理能力が高い。
互いに隣接する２つのローラ１４の軸間距離及び支持ローラ１３の循環速度の関係でセラミックパイプｐ投入のスピードは決まるが、そのスピードでセラミックパイプ材ｐが支持ローラ１３の入り口側端部に連続して投入されれば、出口側端部から同じスピードで連続して取り出される。
シュータｓ１，ｓ２は投入、取り出しを自動化するためのものである。 The longer the distance L between the shafts of the driven and driven sprockets, the longer the drying furnace 11a. If the drying time is constant, the circulation speed (conveyance speed) of the support roller 13 increases as the distance L between the axes increases. Therefore, the drying processing capacity is high.
The speed at which the ceramic pipe p is introduced is determined by the relationship between the distance between the axes of the two rollers 14 adjacent to each other and the circulation speed of the support roller 13. Then, it is continuously taken out from the end on the outlet side at the same speed.
The shooters s1 and s2 are for automating the loading and unloading.

３．循環駆動機構
次に、循環チエン３２を駆動する循環駆動機構について説明する。
左右の循環チエン３２が多数のローラ１４で連結されて支持ローラ１３（いわばチエンコンベア）を構成しているのであるが、この循環チエン３２，３２は駆動スプロケット２１と被動スプロケット２２とに巻き掛けられており（図３）、その上辺部分がガイドレール３１に乗り上げて下から支持され、またその下辺部分が下方の補助ガイドレール３１ａによって下から支持される（図４参照）。 3. Circulation Drive Mechanism Next, a circulation drive mechanism that drives the circulation chain 32 will be described.
The left and right circulation chains 32 are connected by a large number of rollers 14 to form a support roller 13 (so-called chain conveyor). These circulation chains 32 and 32 are wound around the drive sprocket 21 and the driven sprocket 22. (FIG. 3), the upper side portion rides on the guide rail 31 and is supported from below, and the lower side portion is supported from below by the lower auxiliary guide rail 31a (see FIG. 4).

モータＭ１によってチエン２３を介して駆動される被動スプロケット２０と、循環チエン３２に対する駆動スプロケット２１とが駆動軸２４に固定されており（図４）、上記駆動スプロケット２１に対する上記被動スプロケット２２がアイドル軸２４ａに固定されている（図３、図４）。そして、循環チエン３２は上記駆動スプロケット２１で駆動されて、駆動、被動両スプロケット２１，２２間で循環する。また、駆動チエン２３を介して駆動モータＭ１の駆動スプロケットｍ１によって駆動され、左右の駆動スプロケット２１，２１が駆動され、当該駆動スプロケット２１，２１によって左右の循環チエン３２，３２が駆動される。   A driven sprocket 20 driven by a motor M1 through a chain 23 and a driving sprocket 21 for a circulating chain 32 are fixed to a driving shaft 24 (FIG. 4), and the driven sprocket 22 for the driving sprocket 21 is an idle shaft. It is fixed to 24a (FIGS. 3 and 4). The circulation chain 32 is driven by the drive sprocket 21 and circulates between the drive and driven sprockets 21 and 22. The left and right drive sprockets 21 and 21 are driven by the drive sprocket m 1 of the drive motor M 1 through the drive chain 23, and the left and right circulation chains 32 and 32 are driven by the drive sprockets 21 and 21.

循環チエン３２の循環速度（又は走行速度）が支持ローラ１３の循環速度（又は走行速度）であり、これが当該支持ローラ１３によるセラミックパイプ材ｐの搬送速度であるから、乾燥時間を短かくするときは支持ローラ１３の循環速度が速く調整され、乾燥時間を長くするときは遅く調整される。   When the circulation time (or travel speed) of the circulation chain 32 is the circulation speed (or travel speed) of the support roller 13 and this is the transport speed of the ceramic pipe material p by the support roller 13, the drying time is shortened. Is adjusted so that the circulation speed of the support roller 13 is fast, and is slow when the drying time is lengthened.

４．ローラ１４の自転駆動機構
次に、多数のローラ１４，１４，１４・・・を同方向に同速度で自転させるための自転駆動機構について説明する。
一つの歯付き駆動プーリ４１（以下単に「駆動プーリ」ともいう）と３つのアイドルプーリ４２が支持ローラ１３を取り囲むようにしてその外側（側面視における外側）に配置されており（図３）、駆動プーリ４１と他の被動プーリ４０が中間軸４０ａに固定され、当該中間軸４０ａは軸受けによって回転自在に支承されている。 4). Next, a rotation driving mechanism for rotating a large number of rollers 14, 14, 14... In the same direction at the same speed will be described.
One toothed drive pulley 41 (hereinafter also simply referred to as “drive pulley”) and three idle pulleys 42 are arranged outside (outside in a side view) so as to surround the support roller 13 (FIG. 3), A driving pulley 41 and another driven pulley 40 are fixed to an intermediate shaft 40a, and the intermediate shaft 40a is rotatably supported by a bearing.

上記のとおり、タイミングベルト４４が駆動プーリ４１と３つのアイドルプーリ４２の間に四角形状に巻きかけられいて、支持ローラ１３の外側を循環するように構成されている。そしてまた、上記駆動プーリ４１の軸にモータＭ２の駆動プーリｍ２に対する被動プーリ４０があり、当該被動プーリ４０とモータＭ２の駆動プーリｍ２に他のタイミングベルト４３が巻き掛けられている。したがって、上記駆動プーリ４１はタイミングベルト４３，被動プーリ４０、中間軸４０ａを介して駆動モータＭ２によって駆動される。   As described above, the timing belt 44 is wound in a square shape between the drive pulley 41 and the three idle pulleys 42 and is configured to circulate outside the support roller 13. The shaft of the drive pulley 41 has a driven pulley 40 for the drive pulley m2 of the motor M2, and another timing belt 43 is wound around the driven pulley 40 and the drive pulley m2 of the motor M2. Therefore, the drive pulley 41 is driven by the drive motor M2 via the timing belt 43, the driven pulley 40, and the intermediate shaft 40a.

上記のとおり、支持ローラ１３の外側を四角形状に循環しており、ガイドレール３１の上を走行するローラ１４の歯付きプーリ１４ｃがタイミングベルト４４の上辺部分に噛み合うように、上方の２つのアイドルプーリ４２，４２によって当該上辺部分が緊張されている（図５）。
そして、ガイドレール３１上を走行しているローラ１４の歯付きプーリ１４ｃが上記タイミングベルト４４と噛み合って駆動されるから、ガイドレール３１に支えられて走行している多数のローラ１４が全て同方向、同速度で自転する。 As described above, the two idlers on the upper side are circulated in a square shape on the outside of the support roller 13 so that the toothed pulley 14c of the roller 14 traveling on the guide rail 31 meshes with the upper side portion of the timing belt 44. The upper side portion is tensioned by the pulleys 42 and 42 (FIG. 5).
Since the toothed pulley 14c of the roller 14 traveling on the guide rail 31 is driven by meshing with the timing belt 44, all of the many rollers 14 supported by the guide rail 31 are driven in the same direction. Rotate at the same speed.

セラミックパイプ材ｐがシュートｓ１（投入装置）から支持ローラ１３に投入されると、それが支持ローラ１３の投入側端部の二つのローラ１４，１４の間に支持され、ローラ１４の自転によって駆動されて自転しながら支持ローラ１３によって搬送される。
乾燥され始めてから乾燥初期の段階でセラミックパイプ材ｐの曲がりが矯正されなければならず（乾燥が進むにつれて矯正され難くなる）、他方、矯正されそれから表面が乾燥されて硬化してきたセラミックパイプ材ｐはロール１４ａに対する研磨作用を生じ、この研磨作用によるロール１４ａの摩耗は自転速度が速いほど著しくなるので、この摩耗をできるだけ低減するようにしなければならない。 When the ceramic pipe material p is thrown into the support roller 13 from the chute s1 (feeding device), it is supported between the two rollers 14 and 14 at the feed side end of the support roller 13, and is driven by the rotation of the roller 14. Then, it is conveyed by the support roller 13 while rotating.
The bend of the ceramic pipe material p must be corrected at the initial stage of drying after it has been dried (becomes difficult to be corrected as the drying proceeds), but on the other hand, the ceramic pipe material p that has been corrected and then dried and hardened. Causes a polishing action on the roll 14a, and the wear of the roll 14a due to this polishing action becomes more significant as the rotation speed increases, so this wear must be reduced as much as possible.

したがって、乾燥が始まってからの初期段階で曲がりが矯正され、また、セラミックパイプ材ｐによるロール１４ａの摩耗が低減されるように、適切な速度にロール１４ａの自転速度が調整されなければならない。
なお、上記の自転駆動機構はタイミングベルト４４によるものであるが、この自転駆動機構をチエンによるものに変更することもできるが、この場合は上記の歯付きプーリをスプロケット（チエンスプロケット）に変更しなければならない。 Therefore, the rotation speed of the roll 14a must be adjusted to an appropriate speed so that the bending is corrected in the initial stage after the drying starts and the wear of the roll 14a by the ceramic pipe material p is reduced.
Although the above-mentioned rotation driving mechanism is based on the timing belt 44, the rotation driving mechanism can be changed to that based on chain. In this case, the above-mentioned toothed pulley is changed to a sprocket (chain sprocket). There must be.

５．支持ローラ１３に対するガイドレールによる支持機構
次に、支持ローラ１３の上辺部分を支持しガイドするためのガイドレール３１による支持機構について説明する。
上記ガイドレール３１はいわゆるレール状になっていて、循環チエン３２の上辺部分の左右のチエンリンク３２ａ、３２ａの間に嵌り込み、チエンリンク３２ａ，３２ａを横方向に規制してガイドする。
上記のように、循環チエン３２はその上辺部分がガイドレール３１によって下から支持され横方向にガイド（規制）されるのでその走行は滑らかで安定する。したがって、支持ローラ１３の上辺部分の走行、すなわち歯付きプーリ１４ｃがタイミングベルトと噛み合って自転駆動される支持ローラ１３の上辺部分の走行が滑らかで安定する。 5). Next, a support mechanism using the guide rail 31 for supporting and guiding the upper side portion of the support roller 13 will be described.
The guide rails 31 have a so-called rail-shaped, left and right chain link 32a of the upper side portion of the circulating chain 32, fits between the 32a, to guide and regulate chain link 32a, and 32a in the lateral direction.
As described above, the circulation chain 32 has its upper side supported by the guide rail 31 from below and is guided (regulated) in the lateral direction, so that its running is smooth and stable. Therefore, the travel of the upper side portion of the support roller 13, that is, the travel of the upper side portion of the support roller 13 that is rotated by the toothed pulley 14c meshing with the timing belt, is smooth and stable.

なお、この実施例１では支持ローラ１３の下側に同構造の補助ガイドレール３１ａがあって、これによって支持ローラ１３の下辺部分が下から支えられて滑らかに安定して走行する。
なお、支持ローラ１３の下辺部分を支える補助ガイドレール３１ａについては必ずしも必要でない。 In the first embodiment, the auxiliary guide rail 31a having the same structure is provided on the lower side of the support roller 13, so that the lower side portion of the support roller 13 is supported from below and runs smoothly and stably.
The auxiliary guide rail 31a that supports the lower side portion of the support roller 13 is not necessarily required.

６．支持ローラ１３の循環速度とローラ１４の自転速度の制御
次に、支持ローラを所要の速度で循環させ、また、ローラ１４を所要の速度で自転させるためのこれらの制御について説明する。
支持ローラ１３の循環速度と自転速度はそれぞれ多くのことと関係するので、
これらが常に特定の相関関係があるわけではない。循環速度については必要な乾燥時間で支持ローラ１３の長さＬ（図３参照）を走行するように調整し、また自転速度については乾燥開始当初の一定時間でセラミックパイプ材ｐの曲がりが矯正され、かつ全周が均等に加熱乾燥されるように調整することが必要である。
他方、自転速度が速いほどロール１４ａの摩耗が著しくなり、遅いほどセラミックパイプ材全周についての加熱乾燥の均一性が損なわれるようになる。 6). Control of circulation speed of support roller 13 and rotation speed of roller 14 Next, these controls for circulating the support roller at a required speed and rotating the roller 14 at a required speed will be described.
Since the circulation speed and the rotation speed of the support roller 13 are related to many things,
These do not always have a specific correlation. The circulation speed is adjusted so that the length L of the support roller 13 (see FIG. 3) travels in the necessary drying time, and the rotation speed of the ceramic pipe material p is corrected in a certain time at the beginning of drying. In addition, it is necessary to adjust so that the entire circumference is uniformly heated and dried.
On the other hand, the faster the rotation speed is, the more the wear of the roll 14a becomes.

〔循環速度〕
例えば、乾燥炉１１ａ内の温度を所定温度（例えば６０℃）にして３０分間で乾燥させるとすれば、支持ローラ１３の循環速度は約４０ｍｍ／分である。しかし、もし乾燥対象又は乾燥条件（乾燥温度や乾燥時間）が変更されて乾燥に過不足が生じるとすれば、循環速度を加減し、又は自転速度を加減する必要がある。 [Circulation speed]
For example, if the temperature in the drying furnace 11a is set to a predetermined temperature (for example, 60 ° C.) and dried in 30 minutes, the circulation speed of the support roller 13 is about 40 mm / min. However, if the drying target or drying conditions (drying temperature or drying time) are changed and excessive or insufficient drying occurs, it is necessary to adjust the circulation speed or the rotation speed.

しかし、乾燥の過不足が顕著でなければ、セラミックパイプ材の仕様が変わっても循環速度を調整することなしにそのまま乾燥炉の運転を続けることができる。   However, if the excess or deficiency of drying is not remarkable, the operation of the drying furnace can be continued without adjusting the circulation speed even if the specifications of the ceramic pipe material are changed.

〔自転速度〕
また、外径が４０ｍｍ、肉厚が５ｍｍ、長さが７００ｍｍのセラミックパイプ材ｐ（単に「パイプ材」ともいう）を自転させて所定時間内に曲がりを矯正させるためにこれを毎分１回転自転させることとし、そのために外径５０ｍｍのロール１４ａを毎分４／５回転させる。
そして、パイプ材ｐの曲がりが完全に矯正されるのに必要な時間を観察しながら自転速度を加減する。もし、曲がりの矯正が十分でかつ乾燥の過不足がなければ、自転速度、循環速度を調整する必要はない。しかし、曲がりの矯正が不十分であるときは自転速度を上げ、ロール１４ａの摩耗を抑制するため、乾燥過剰にならない程度に循環速度を下げる。 [Rotation speed]
Also, a ceramic pipe material p (simply called “pipe material”) having an outer diameter of 40 mm, a wall thickness of 5 mm, and a length of 700 mm is rotated and rotated once per minute in order to correct the bending within a predetermined time. For this purpose, the roll 14a having an outer diameter of 50 mm is rotated 4/5 per minute.
Then, the rotational speed is adjusted while observing the time necessary for completely correcting the bending of the pipe material p. If the bending correction is sufficient and there is no excess or deficiency in drying, it is not necessary to adjust the rotation speed and the circulation speed. However, when the correction of the bending is insufficient, the rotation speed is increased and the circulation speed is decreased to the extent that the roll 14a is not excessively dried in order to suppress wear of the roll 14a.

〔実施例１による乾燥作業〕
ローラ１４が支持ローラ１３の循環速度（例えば毎分４０ｍｍ）で走行して約３０分で乾燥炉１を通過する場合は、投入されたセラミックパイプ材ｐはこの間に乾燥が完了して取り出される。
そして支持ローラ１３の投入側の端部にセラミックパイプ材ｐが続けて投入されれば、支持ローラ１３で搬送されて乾燥炉を通過しこの間に乾燥され、支持ローラ１３の取り出し側の端部から順次取り出される。
上記の投入作業、取り出し作業は人手で行うこともできるが、傾斜したシュートｓ１等による投入装置、傾斜したシュートｓ２等による取り出し装置を付設することにより乾燥作業を自動化することができる。 [Drying operation according to Example 1]
When the roller 14 travels at the circulation speed of the support roller 13 (for example, 40 mm per minute) and passes through the drying furnace 1 in about 30 minutes, the ceramic pipe material p that has been charged is completely dried and taken out during this time.
And if the ceramic pipe material p is continuously thrown into the input side end of the support roller 13, it is transported by the support roller 13, passes through the drying furnace and is dried during this time, and from the end on the take-out side of the support roller 13. It is taken out sequentially.
Although the above-described loading and unloading operations can be performed manually, the drying operation can be automated by attaching a loading device using an inclined chute s1 or the like and an extraction device using an inclined chute s2 or the like.

ところで、上記のとおり実施例１のローラ１４の外径は５０ｍｍであり、その配列の軸間ピッチは５０．８ｍｍであり、そして乾燥時間は３０分であるから、支持ローラ１３の循環速度（ローラ１４の走行速度）は毎分４０ｍｍである。したがって、セラミックパイプ材ｐを１．２５分間隔（ローラ１４が配列の１ピッチだけ走行するに要する時間）で一つの割合で連続投入することができ、一時間当たり約４８本のセラミックパイプ材ｐを乾燥させることができる。   Incidentally, as described above, the outer diameter of the roller 14 of Example 1 is 50 mm, the pitch between the axes of the arrangement is 50.8 mm, and the drying time is 30 minutes. 14 running speed) is 40 mm per minute. Accordingly, the ceramic pipe material p can be continuously fed at a rate of 1.25 minutes (the time required for the roller 14 to travel only one pitch of the array), and about 48 ceramic pipe materials p per hour. Can be dried.

因みにいえば、乾燥炉を小型にして支持ローラ１３の長さＬを実施例１の２／３に短縮し、乾燥時間を３０分間とすれば、循環速度が実施例１の約２／３になるので支持ローラ１３の循環速度が約２／３に成り、その結果、乾燥処理能力が約２／３になる。   For example, if the drying furnace is made small and the length L of the support roller 13 is shortened to 2/3 of the first embodiment and the drying time is 30 minutes, the circulation speed is about 2/3 of the first embodiment. Therefore, the circulation speed of the support roller 13 becomes about 2/3, and as a result, the drying processing capacity becomes about 2/3.

また、セラミックパイプ材ｐの曲がりの矯正が不十分であるときは、自転速度を上げるかまたは乾燥風の温度を下げ、そして支持ローラ１３の循環速度を下げて乾燥時間を長くするように調整する。逆に曲がりの矯正が速やかになされるときはこのために自転速度を調整する必要は特にないが、自転速度を下げてロール１４ａの摩耗を低減させることはできる。自転速度を下げた場合、その結果として全周を均等に加熱乾燥させるのに不都合を生じる恐れがあれば、自転速度の低下は全周均等に加熱乾燥するのに支障のない範囲に限られる。   When the correction of the bending of the ceramic pipe material p is insufficient, the rotation speed is increased or the temperature of the drying air is decreased, and the circulation speed of the support roller 13 is decreased to adjust the drying time to be longer. . On the contrary, when the bending is corrected quickly, it is not particularly necessary to adjust the rotation speed for this purpose, but the rotation speed can be reduced to reduce the wear of the roll 14a. If the rotation speed is lowered, as a result, there is a risk of causing inconvenience in uniformly heating and drying the entire circumference, the reduction in the rotation speed is limited to a range that does not hinder the uniform heating and drying over the entire circumference.

７．変更例の説明
次いで、実施例１を基本としてその一部を変更する変更例について説明する。
この変更例は実施例１を部分的に変更した例であるので変更した点について説明する。 7). Description of Modification Example Next, a modification example in which a part thereof is modified based on the first embodiment will be described.
Since this modified example is an example in which Example 1 is partially modified, the modified points will be described.

７−１．自転駆動機構の変更例その１（ 変更例１）
この変更例（変更例１）は図６に示すもので、上記実施例１におけるタイミングベルト４４とは異なるタイミングベルト５４によるものである。駆動プーリ５１と被動プーリ５２がガイドレール３１よりも上方に配置されており、両プーリ５１，５２の間にタイミングベルト５４が巻き掛けられている。このタイミングベルト５４は実施例１のタイミングベルト４４の内側面と外側面を反転させたようなものであり、外側が歯付き面であり内側が平面である。そして、ローラ１４が循環してガイドレール３１に乗り上げてこれに支持されて走行するとき、当該ローラ１４の歯付きプーリ１４ｃがタイミングベルト５４の歯と噛み合って駆動されて自転し、ローラ１４が自転しながらガイドレール３１に支持されて走行する。 7-1. Example 1 of changing the rotation drive mechanism (Example 1)
This modified example (modified example 1) is shown in FIG. 6 and is based on a timing belt 54 different from the timing belt 44 in the first embodiment. A driving pulley 51 and a driven pulley 52 are disposed above the guide rail 31, and a timing belt 54 is wound between the pulleys 51 and 52. The timing belt 54 is like the one in which the inner side surface and the outer side surface of the timing belt 44 of the first embodiment are reversed. When the roller 14 circulates and rides on the guide rail 31 and travels while being supported by the guide rail 31, the toothed pulley 14c of the roller 14 meshes with the teeth of the timing belt 54 and is driven to rotate, and the roller 14 rotates. The vehicle travels while being supported by the guide rail 31.

上記タイミングベルト５４はその内側が平面であるから、上記駆動プーリ５１と被動プーリ５２は平ベルト用のプーリ（平プーリ）である。タイミングベルト５４に対して駆動プーリ５１がスリップすることはないが、もし瞬間的にスリップすることがあってもガイドレール３１に支持されて走行しているローラ１４は全てが同期して自転するので特に問題はない。
なお、駆動プーリ５１は実施例１における駆動プーリ４１と同様にモータＭ１（図３）によって駆動される。 Since the inside of the timing belt 54 is a flat surface, the driving pulley 51 and the driven pulley 52 are flat belt pulleys (flat pulleys). Although the drive pulley 51 does not slip with respect to the timing belt 54, all the rollers 14 supported by the guide rail 31 and rotating are synchronized and rotated even if they slip instantaneously. There is no particular problem.
The drive pulley 51 is driven by the motor M1 (FIG. 3) in the same manner as the drive pulley 41 in the first embodiment.

この変更例１では、そのタイミングベルト５４の外側に歯があるのでこの点で実施例１と異なるが、駆動プーリ５１、被動プーリ５２が平ベルト用の平プーリであり、しかも、タイミングベルトによる駆動機構が実施例１のそれよりも単純でコンパクトであるから全体として自転駆動機構が単純でコンパクトである。   In this modified example 1, since there are teeth on the outside of the timing belt 54, the driving pulley 51 and the driven pulley 52 are flat pulleys for the flat belt, and the driving by the timing belt is different. Since the mechanism is simpler and more compact than that of the first embodiment, the rotation drive mechanism is simple and compact as a whole.

なお、実施例１のタイミングベルト４４をチエンに変えてチエン伝動機構にするのは容易なことであるが、これと同様に変更例１もタイミングベルト５４をチエンに変えるのは容易である。   In addition, although it is easy to change the timing belt 44 of the first embodiment to a chain to form a chain transmission mechanism, similarly to this, it is also easy to change the timing belt 54 to a chain.

７−２．自転駆動機構の変更例その２（ 変更例２）
この変更例２は、その機構が実施例１の自転駆動機構と根本的に異なり、支持ローラ１３の循環チエン３２の循環動を利用してローラ１４をそれぞれ同速同方向にラックギアで自転させるものであって、図７、図７−１に示す機構によるものである。
このものではラックギア６２がガイドレール３１と並行して設けられており、実施例１における歯付きプーリ１４ｃがピニオン６１に変更されている。ローラ１４のローラ軸１４ｂがガイドレール３１に乗り上げると上記ピニオン６１が上記ラックギア６２と噛み合うので、ローラ１４がガイドレール３１に支持されて走行し、ピニオン６１がラックギア６２によって駆動されて自転する。 7-2. Rotation drive mechanism modification example 2 (modification example 2)
In the second modification, the mechanism is fundamentally different from the rotation drive mechanism of the first embodiment, and the rollers 14 are rotated by the rack gears in the same speed and in the same direction using the circulation movement of the circulation chain 32 of the support roller 13. However, it is based on the mechanism shown in FIGS.
In this device, the rack gear 62 is provided in parallel with the guide rail 31, and the toothed pulley 14 c in the first embodiment is changed to the pinion 61. When the roller shaft 14 b of the roller 14 rides on the guide rail 31, the pinion 61 meshes with the rack gear 62, so that the roller 14 is supported by the guide rail 31 and travels, and the pinion 61 is driven by the rack gear 62 and rotates.

この変更例２では支持ローラ１３の循環速度との一定の関係に自転速度が機械的に決まる。したがって、上記循環速度と無関係に自転速度を適宜調整することはできず、したがって、ピニオン６１を交換して自転速度を調整する他はない。そしてまた、上記循環速度とピニオン６１の径との関係から自転速度が比較的低速になるのが避けられないから、この変更例２によるものは自転速度が比較的低速でも格別の支障がない場合に限り利用できる。他方、これは自転速度が低いからそれだけセラミックパイプ材ｐによるロール１４ａの表面摩耗は少ない。
よって、自転駆動機構が極めて簡単で製作コストが低廉であるとともに、ロール１４ａのセラミックパイプ材ｐとの摩擦による摩耗が少ないのが変更例２の利点がある。 In the second modification, the rotation speed is mechanically determined in a fixed relationship with the circulation speed of the support roller 13. Therefore, the rotation speed cannot be adjusted as appropriate regardless of the circulation speed. Therefore, there is no other way than adjusting the rotation speed by replacing the pinion 61. In addition, since it is inevitable that the rotation speed is relatively low due to the relationship between the circulation speed and the diameter of the pinion 61, the modification 2 according to the modified example 2 has no particular trouble even when the rotation speed is relatively low. Available only to On the other hand, since the rotation speed is low, the surface wear of the roll 14a by the ceramic pipe material p is less.
Therefore, the rotation driving mechanism is extremely simple and the manufacturing cost is low, and the wear of the roll 14a due to friction with the ceramic pipe material p is small.

７−３．ガイドレールによる支持機構の変更例（変更例３）
この変更例３はローラ１４の車輪をガイドレールによって支持しガイドするものであって、その支持機構は図８に模式的に示すようなものである。
ガイドレール３１によってローラ１４を支持しガイドする実施例１の支持機構はガイドレール３１によって循環チエン３２を支持しガイドし、このことによってローラ１４を間接的に支持しガイドするという技術思想によるものであり、そのガイド手段の機構は上記のとおりである。これに対してこの変更例３ではガイドレールをＬ型の帯状ガイドレール７２にし、当該帯状ガイドレール７２によってローラ軸１４ｂの車輪７１を支持しガイドするという技術思想によるものである。 7-3. Example of change of support mechanism by guide rail (Modification 3)
In the third modification, the wheels of the roller 14 are supported and guided by guide rails, and the support mechanism is as schematically shown in FIG.
The support mechanism of the first embodiment that supports and guides the roller 14 by the guide rail 31 is based on the technical idea that the circulating chain 32 is supported and guided by the guide rail 31, thereby indirectly supporting and guiding the roller 14. Yes, the mechanism of the guide means is as described above. On the other hand, in the third modification, the guide rail is an L-shaped strip-shaped guide rail 72, and the wheel 71 of the roller shaft 14b is supported and guided by the strip-shaped guide rail 72.

そしてこの変更例３ではローラ軸１４ｂの外端に車輪７１（外径３０ｍｍ、幅２０ｍｍ）をベアリングを介して回転自在に取り付けてある。そしてまた、ローラ１４の上記車輪７１が上記帯状ガイドレール７２上を走行するとき、実施例１と同様にその歯付きプーリ１４ｃがタイミングベルト４４と噛み合って駆動される。   In the third modification, a wheel 71 (outer diameter 30 mm, width 20 mm) is rotatably attached to the outer end of the roller shaft 14b via a bearing. When the wheel 71 of the roller 14 travels on the belt-shaped guide rail 72, the toothed pulley 14c is engaged with the timing belt 44 and driven as in the first embodiment.

なお、帯状ガイドレール７２は断面Ｌ型のものであるが、これと同様のものとして断面凹型のガイドレールも使用できる。
また、図８に示す変更例３は実施例１と違って循環チエン３２の下辺部分を支持する補助ガイドレールを備えていない。 Although the belt-like guide rail 72 has an L-shaped cross section, a guide rail having a concave cross section can be used as the same.
Further, unlike the first embodiment, the third modification shown in FIG. 8 does not include an auxiliary guide rail that supports the lower side portion of the circulation chain 32.

この変更例３では、車輪７１が帯状ガイドレール７２に支持されガイドされるから、循環チエン３２がガイドレール３１上を走行する実施例１よりもローラ１４は滑らかに走行する。   In this modified example 3, since the wheel 71 is supported and guided by the belt-like guide rail 72, the roller 14 travels more smoothly than in the first embodiment in which the circulation chain 32 travels on the guide rail 31.

特開２００３−２６４６６号公報JP 2003-26466 A 特開２００８−１３２７５１号公報JP 2008-132751 A 特開２０１３−５７４１４号公報JP 2013-57414 A

１１：セラミックパイプ材の連続乾燥装置
１１ａ：乾燥炉
１２：ヒータ
１３：支持ローラ
１４：ローラ
１４ａ：ロール
１４ｂ：ローラ軸
１４ｃ：歯付きプーリ
２０：被動スプロケット
２１：駆動スプロケット
２２：被動スプロケット
２３：駆動チエン
２４：駆動軸
２４ａ：アイドル軸
３１：ガイドレール
３１ａ：補助ガイドレール
３２：循環チエン
３２ａ：チエンリンク
３２ｂ：チエンスリーブ
４０：被動プーリ
４０ａ：中間軸
４１：駆動プーリ
４２：アイドルプーリ
４３：タイミングベルト
４４：タイミングベルト
５１：駆動プーリ
５２：被動プーリ
６１：ラックギア
６２：ピニオン
７１：車輪
７２：帯状ガイドレール
ｃ：隙間
ｆ：枠体
ｐ：セラミックパイプ材
ｓ１：シュータ（投入装置）
ｓ２：シュータ（取り出し装置）
Ｍ１，Ｍ２：モータ
ｍ１、ｍ２：モータＭ１，Ｍ２の駆動プーリ 11: Ceramic pipe material continuous drying device 11a: drying furnace 12: heater 13: support roller 14: roller 14a: roll 14b: roller shaft 14c: toothed pulley 20: driven sprocket 21: driving sprocket 22: driven sprocket 23: driving Chain 24: Drive shaft 24a: Idle shaft 31: Guide rail 31a: Auxiliary guide rail 32: Circulating chain 32a: Chain link 32b: Chain sleeve 40: Driven pulley 40a: Intermediate shaft 41: Drive pulley 42: Idle pulley 43: Timing belt 44: Timing belt 51: Drive pulley 52: Driven pulley 61: Rack gear 62: Pinion 71: Wheel 72: Belt-shaped guide rail c: Clearance f: Frame body p: Ceramic pipe material s1: Shooter (dosing device)
s2: Shooter (extraction device)
M1, M2: Motors m1, m2: Drive pulleys for the motors M1, M2

Claims (6)

自転する多数のローラ１４が整列している循環型の支持ローラ１３を備えていて、当該支持ローラ１３上で長いセラミックパイプ材ｐを低速で連続自転させながら加熱乾燥させるセラミックパイプ材の連続乾燥装置であり、
上記ローラ１４のローラ軸１４ｂの両端が循環チエン３２に取り付けられて上記支持ローラ１３が構成されており、
左右のガイドレール３１があって、当該ガイドレール３１に上記ローラ１４のローラ軸１４ｂが乗り上げて上記ローラ１４が上記ガイドレール３１によって支持されガイドされて走行するようになっており、
左右の循環チエン３２，３２を連続駆動する循環駆動機構があり、
上記ガイドレール３１で支持されガイドされて走行する多数の上記ローラを同時に連続駆動して同方向同速で自転させる自転駆動機構があり、
上記循環駆動機構による循環駆動と、上記自転駆動機構による自転駆動とが互いに別個の駆動機構による駆動であり、それぞれの駆動速度が別々に調整されるものであり、
乾燥対象のセラミックパイプ材ｐの仕様の違いに応じ、また乾燥速度の違いに応じて上記支持ローラ１３が所要の速度で循環駆動され、同パイプ材ｐの曲がり矯正に必要な速度で上記ローラ１４が自転駆動されるようになっており、
乾燥炉に投入されてから当該乾燥炉を通過するまでの乾燥行程においてその初期段階でセラミックパイプ材の曲がりが上記ローラ１４によって矯正され、曲がりが矯正されたセラミックパイプ材の乾燥が完了するようになっている、セラミックパイプ材の連続乾燥装置。 A continuous drying apparatus for a ceramic pipe material , which includes a circulating support roller 13 in which a number of rollers 14 that rotate is aligned, and heats and dries a long ceramic pipe material p on the support roller 13 while continuously rotating at a low speed. And
Both ends of the roller shaft 14b of the roller 14 are attached to the circulation chain 32 to constitute the support roller 13.
There are left and right guide rails 31, and the roller shaft 14 b of the roller 14 rides on the guide rail 31, and the roller 14 is supported and guided by the guide rail 31 to travel.
There is a circulation drive mechanism that continuously drives the left and right circulation chains 32, 32,
There is a rotation driving mechanism that continuously drives a number of the rollers that are supported and guided by the guide rail 31 and rotate at the same speed at the same time,
The circulation drive by the circulation drive mechanism and the rotation drive by the rotation drive mechanism are drive by separate drive mechanisms, and the respective drive speeds are adjusted separately,
The support roller 13 is circulated and driven at a required speed according to the difference in the specifications of the ceramic pipe material p to be dried and according to the difference in the drying speed, and the roller 14 at a speed necessary for correcting the bending of the pipe material p. Is driven to rotate,
The bending of the ceramic pipe material is corrected by the roller 14 in the initial stage in the drying process from when it is put into the drying furnace until it passes through the drying furnace, so that the drying of the ceramic pipe material with the corrected bending is completed. going on, continuous drying apparatus for ceramic pipe material. 上記自転駆動機構がタイミングベルトと上記ローラ軸の歯付きプーリによるベルト伝動機構である、請求項１のセラミックパイプ材の連続乾燥装置。 The continuous drying apparatus for a ceramic pipe material according to claim 1, wherein the rotation driving mechanism is a belt transmission mechanism comprising a timing belt and a toothed pulley of the roller shaft. 左右一対のガイドレール３１によって上記循環チエンが下から支持されガイドされ、循環チエンを介して上記ローラ軸１４ｂが乗り上げ、これによってローラ１４が支持されガイドされて走行する請求項１のセラミックパイプ材の連続乾燥装置。 The circulating chain is supported from the lower guide by a pair of left and right guide rails 31, the roller shaft 14b rides through the circulation chain, claim 1 of the ceramic pipes whereby low la 14 travels is supported guided Continuous drying equipment for wood . 上記ガイドレールが帯状ガイドレールであり、上記ローラ軸の端部に設けられている車輪が上記帯状ガイドレールに乗り上げて下から支持されガイドされる、請求項１のセラミックパイプ材の連続乾燥装置。 The continuous drying apparatus for a ceramic pipe material according to claim 1, wherein the guide rail is a belt-shaped guide rail, and a wheel provided at an end portion of the roller shaft rides on the belt-shaped guide rail and is supported and guided from below. 上記帯状ガイドレールが断面Ｌ型又は断面凹型の帯状ガイドレールである、請求項４のセラミックパイプ材の連続乾燥装置。 The continuous drying apparatus for a ceramic pipe material according to claim 4, wherein the strip-shaped guide rail is a strip-shaped guide rail having an L-shaped section or a recessed section. 上記ローラ１４の隣接するローラ軸１４ｂ，１４ｂの間に複数のチエンリンク３２ａが介在して上記支持ローラ１３が構成されている請求項１のセラミックパイプ材の連続乾燥装置。   The continuous drying apparatus for a ceramic pipe material according to claim 1, wherein the support roller (13) is constructed by interposing a plurality of chain links (32a) between adjacent roller shafts (14b, 14b) of the roller (14).

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