JP5938054B2 - 圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、シリンダ室内のロータと共に回転するベーンによってシリンダ室内に圧縮室を形成して冷媒の圧縮を行う圧縮機に関する。

従来よりべーンロータリ式の圧縮機が種々提案されている（特許文献１参照）。図５及び図６には、かかる圧縮機の第１従来例が示されている。図５において、圧縮機１００は、ハウジング１０１を有する。このハウジング１０１は、電動モータ１０２及び電動モータ１０２により駆動される圧縮機構部１０３を収容するハウジング部材１０１ａと、このハウジング部材１０１ａの開口側面に配置されたフロントハウジング部材１０１ｂを備えている。圧縮機構部１０３は、内部にシリンダ室１０４が設けられるシリンダブロック１０５と、このシリンダブロック１０５の両側面にそれぞれ配置されたフロントサイドブロック１０６及びリアサイドブロック１０７とを備えている。電動モータ１０２には、モータ制御部１０９から駆動電流が通電される。

図６に示すように、シリンダ室１０４には、ロータ１１０が回転自在に収容されている。ロータ１１０は、シリンダ室１０４の中心に対してシフトした位置を中心として回転自在に配置されている。ロータ１１０の中心には回転軸１１１が貫通され、ロータ１１０と回転軸１１１は互いに固定されている。この回転軸１１１は、フロントサイドブロック１０６とリアサイドブロック１０７に回転自在に支持されている。回転軸１１１のフロント側は、フロントサイドブロック１０６より突出され、電動モータ１０２に連結されている。

ロータ１１０には、その外周面に開口する複数のべーン溝１１２が設けられている。各べーン溝１１２は、ロータ１１０の外周面の等間隔位置に配置されている。各べーン溝１１２には、シリンダ室１０４の突出・退出方向に移動自在にベーン１１３が配置されている。各ベーン１１３は、背圧によって突出方向に付勢されるよう構成されている。シリンダ室１０４には、２つのベーン１１３に仕切られて圧縮室１１４が形成される。フロントサイドブロック１０６とリアサイドブロック１０７には、シリンダ室１０４に開口する吸入口１２０が形成されている。シリンダブロック１０５には、圧縮室１１４で所定の吐出圧に圧縮された冷媒を吐出する２つの吐出口１１５が形成されている。各吐出口１１５は、開閉弁１１６によって開閉される。

図５に示すように、リアサイドブロック１０７の後端側には、圧縮室１１４で圧縮された冷媒を吐出する吐出室１１７が設けられている。吐出室１１７の底部には、冷媒から分離したオイルが溜められるオイル溜まり１１８が設けられている。

フロントサイドブロック１０６とリアサイドブロック１０７のシリンダ室１０４側の面には、ロータ１１０の背圧側に連通する吐出圧供給溝１２１と中間圧供給溝１２２が形成されている。吐出圧供給溝１２１は、主に吐出工程でベーン１１３の背圧側に連通し、中間圧供給溝１２２は、吸入工程と圧縮工程でベーン１１３の背圧側に連通するよう形成されている。

吐出圧供給溝１２１は、背圧供給通路１１９を介してオイルだまり１８に連通している。これにより、吐出圧供給溝１２１からベーン１１３の背圧側には、吐出圧のオイルが供給される。中間圧供給溝１２２は、背圧供給通路１１９と回転軸１１１の軸受け隙間を介して連通している。これにより、中間圧供給溝１２２からベーン１１３の背圧側には、吐出圧より低く吸入圧より高い中間圧のオイルが供給される。

上記構成では、圧縮機構部１０３の吸入工程と圧縮工程において、中間圧供給溝１２２を介して供給される中間圧のオイルによりべーン１１３が突出方向に付勢される。又、吐出工程では、吐出圧供給溝１２１を介して供給される吐出圧のオイルによりべーン１１３が突出方向に付勢される。その結果、シリンダ室１０４が隣り合う２つのベーン１１３により仕切られて圧縮室１１４が形成された状態に保たれる。

又、かかる圧縮機の第２従来例として、圧縮機構部の圧縮及び吐出工程において背圧供給通路を閉鎖してべーンの背圧室を閉じ込めることにより、べーンの背圧を吐出圧以上の高圧にすることも考えられる。これにより、吐出圧以上の高圧のオイルでべーンが突出方向に付勢されるので、ベーンのチャタリング発生を防止できる。

特開２０１３−１９４５４９号公報

しかしながら、前記第１従来例では、圧縮工程でベーン１１３をベーン溝１１２に押し込める力が徐々に強くなり、特に低圧縮比条件下（熱負荷が小さく圧縮室１１４の吸入圧と吐出圧の差が小さい場合）では、圧縮室１１４の圧力が吐出圧を大きく超える高圧になるので、ベーン１１３の背圧が足りずにベーン１１３のチャタリングが発生する恐れがある。

又、前記第２従来例では、圧縮機構部の圧縮及び吐出工程のうち、べーンの背圧室を閉じ込める必要のない区間もあるが、この不必要な区間においてもべーンの背圧室を閉じ込めるので、ベーンが大きな背圧でシリンダブロックの内周面に押圧される。これによって、ベーンの摺動抵抗が過度に大きくなり、動力増加になる。

そこで、本発明は、前記した課題を解決すべくなされたものであり、低圧縮比条件下でのベーンのチャタリングの発生を防止できると共に、ベーンに過大な背圧が発生することによる動力増加を防止できる圧縮機を提供することを目的とする。

本発明は、シリンダブロックと一対のサイドブロック内にシリンダ室が設けられ、前記シリンダ室にロータが回転自在に設けられ、前記ロータにはその外周面に開口する複数のべーン溝が設けられ、前記各べーン溝に突出・退出方向に移動自在にべーンが配置され、前記ロータには前記ベーン溝の底面側に背圧室が設けられ、前記サイドブロックには前記ロータの回転位置によって前記背圧室に連通して吐出圧を供給する吐出圧供給溝が設けられ、前記サイドブロックには前記ロータの回転位置によって前記背圧室に連通して吐出圧と吸入圧の間の圧力である中間圧を供給する中間圧供給溝が設けられ、前記シリンダ室には、隣り合う２つの前記ベーンに仕切られて圧縮室が形成され、前記ロータの回転により冷媒を吸入する吸入工程、冷媒を圧縮する圧縮工程及び冷媒を吐出する吐出工程を順次行う圧縮機であって、前記ロータの回転方向で前記ベーンの後側に形成される後側圧縮室における前記吸入工程の少なくとも一部工程は、吐出圧と吸入圧の間の中間圧を前記中間圧供給溝より前記ベーンの背圧室に供給する中間圧供給区間とし、前記ロータの回転方向で前記ベーンの後側に形成される後側圧縮室における前記圧縮工程の少なくとも後半工程は、前記中間圧供給溝と前記吐出圧供給溝より前記背圧室を遮断して前記背圧室を閉じ込める背圧室閉じ込め区間とし、前記ロータの回転方向で前記ベーンの後側に形成される後側圧縮室における前記吐出工程の少なくとも一部工程は、吐出圧を前記吐出圧供給溝より前記背圧室に供給する吐出圧供給区間とし、前記吐出工程では、前記シリンダブロックに設けられた吐出口を通して冷媒を吐出するように構成されており、前記ロータの回転方向で前記後側圧縮室の前側に位置している前記ベーンの前記背圧室に吐出圧の供給が開始されるとき、前記ロータの回転方向で前記後側圧縮室の前側に位置している前記ベーンの円弧状の先端が前記吐出口にかかるように構成されていることを特徴とする圧縮機である。

前記中間圧供給工程は、前記吸入工程の全工程とし、前記吐出圧供給工程は、前記吐出工程の全工程としても良い。前記背圧室閉じ込め区間は、前記圧縮工程の全工程としても良い。前記背圧室閉じ込め区間を前記圧縮工程の後半とする場合には、前記背圧室閉じ込め区間の開始タイミングは、後側の背圧室の圧力が吐出圧以上になる手前のタイミングに設定するようにしても良い。

本発明によれば、圧縮工程では、圧縮室の圧力が徐々に大きくなり、それに連れてベーンをベーン溝に押し込める力が徐々に強くなる。特に、低圧縮比条件では、圧縮室の圧力が吐出圧を大きく超える圧力になる。ここで、圧縮工程の少なくとも後半工程では背圧室閉じ込め区間に移行し、背圧室閉じ込め区間では、ベーンのベーン溝への押し込みによる背圧室の容積縮小によって背圧が吐出圧以上になるため、低圧縮比条件下でのチャタリングの発生を防止できる。又、圧縮工程から吐出工程に移行すると、圧縮室の圧力が吐出圧となるが、吐出工程では吐出圧供給区間となって背圧室には吐出圧が供給されることになり、ベーンに過大な背圧が供給されず、動力増加を招来しない。以上より、低圧縮比条件下でのチャタリングの発生を防止できると共に、ベーンに過大な背圧が発生することによる動力増加を防止できる。つまり、ベーン背圧の適正化を図ることができる。

本発明の一実施形態を示し、圧縮機の断面図である。 本発明の一実施形態を示し、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図及びベーンの背圧室に各背圧を付与する区間を説明する図である。 本発明の一実施形態を示し、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図及び前側圧縮室及び後側圧縮室の各工程を説明する図である。 本発明の一実施形態を示し、低圧縮比条件下での前側圧縮室及び後側圧縮室の圧力の特性図である。 一従来例を示し、圧縮機の断面図である。 一従来例を示し、図５のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。

図１〜図４は本発明の一実施形態を示す。尚、図２と図３の断面図では説明を明解にするためハンチングを省略してある。

図１に示すように、圧縮機１は、ハウジング２を有する。このハウジング２は、有底筒状のハウジング部材２１と、このハウジング部材２１の開口側面に配置されたフロントハウジング部材２２とから構成されている。ハウジング部材２１には、電動モータ３と、電動モータ３により駆動される圧縮機構部４とが収容されている。

ハウジング部材２１には、圧縮機構部４を境として一方に吸入室５が、他方には吐出室６が形成されている。吐出室６の底部には、冷媒から分離したオイルを溜めるオイル溜まり８が設けられている。

圧縮機構部４は、内部にシリンダ室４０が設けられるシリンダブロック４１と、このシリンダブロック４１の両側面にそれぞれ配置されたフロントサイドブロック（サイドブロック）４２及びリアサイドブロック（サイドブロック）４３とを備え、内部にシリンダ室４０が形成されている。フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３のシリンダ室４０側の各面には、後述する背圧室１３に連通する吐出圧供給溝４４と中間圧供給溝４５が形成されている。吐出圧供給溝４４と中間圧供給溝４５の間には、背圧供給通路７と背圧室１３を遮断して背圧室１３を閉じ込める閉じ込め部４６が設けられている。

電動モータ３には、モータ制御部３２より駆動電流が通電される。モータ制御部３２は、フロントハウジング部材２２に搭載されている。

図２と図３に示すように、シリンダ室４０には、ロータ１０が回転自在に収容されている。ロータ１０は、シリンダ室４０の中心に対してシフトした位置を中心として回転自在に配置されている。ロータ１０の中心には回転軸９が貫通され、ロータ１０と回転軸９は互いに固定されている。この回転軸９は、フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３に回転自在に支持されている。回転軸９のフロント側は、フロントサイドブロック４２より突出され、電動モータ３に連結されている。

ロータ１０には、その外周面に開口する３つのべーン溝１１が設けられている。各べーン溝１１は、ロータ１０の外周面の等間隔位置の３箇所に配置されている。各べーン溝１１には、突出・退出方向に移動自在にべーン１２が配置されている。各べーン溝１１の底面側には、背圧室１３が開口されており、この背圧室１３より供給されるオイルが各べーン１２の背圧として作用するようになっている。これにより、各べーン１２は、突出方向に付勢されるよう構成されている。この詳しい構成については、下記に祥述する。

各べーン１２は、回転軸９の回転時に、上記した突出方向の付勢力によってシリンダ室４０の内壁に当接しつつ移動する。このとき、隣り合う２つのべーン１２によって複数の圧縮室１４が形成される。

各べーン１２は、板状に形成されてロータ１０の軸方向に延びている。各べーン１２の先端は、断面が円弧状に形成され、シリンダブロック４１の内周面に線接触する。べーン１２の先端のうち接触箇所よりベーン１２の回転方向の前側の部分には、べーン１２の回転方向の前側に位置する圧縮室１４（以下、前側圧縮室と称する。）の圧力が働く。べーン１２の先端のうち接触箇所よりベーン１２の回転方向の後側の部分には、べーン１２の回転方向の後側に位置する圧縮室１４（以下、後側圧縮室と称する。）の圧力が働く。そして、べーン１２の先端には、前側圧縮室１４の圧力と後側圧縮室１４の圧力が各面積の比率に応じて働くことにより、べーン１２がベーン溝１１内に押し戻される方向へ付勢される。

フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３には、シリンダ室４０を開口する吸入口４７が設けられている。吸入口４７は、冷媒供給通路４７ａ（図２と図３に一部図示）を介して吸入室５に連通している。シリンダブロック４１には、シリンダ室４０に開口する吐出口４８が設けられている。吐出口４８は、２箇所に設けられている。各吐出口４８は、開閉弁４９によって開閉する。２箇所の吐出口４８は、冷媒吐出通路（図示せず）を介して吐出室６に連通している。

シリンダブロック４１の内周には、ロータ１０の外周面が近接する近接部Ａ１と、ロータ１０の外周面が最も離れた遠隔部Ａ２とを含む略楕円状の輪郭形状が形成されている。近接部Ａ１をロータ１０の回転基準位置として０度とすると、遠隔部Ａ２は、近接部Ａ１から回転角度として例えば９０度下流に位置する。シリンダブロック４１の内周の輪郭形状は、近接部Ａ１から遠隔部Ａ２に至るまで回転方向に沿ってシリンダブロック４１の内周面とロータ１０の外周面との距離が徐々に増加するように設定されている。これにより、各圧縮室１４は、ロータ１０の回転に応じてその容積を拡大し、冷媒を吸入する吸入工程と、容積を縮小し、吸入した冷媒を圧縮する圧縮工程と、圧縮した冷媒を吐出する吐出工程とを繰り返す。これにより、ロータ１０の１回転につき冷媒が１回圧縮される。

フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３のシリンダ室４０側の面には、ロータ１０の回転位置によって背圧室１３に連通する吐出圧供給溝４４と中間圧供給溝４５がそれぞれ形成されている。吐出圧供給溝４４は、吐出工程でベーン１２の背圧室１３に連通するよう配置されている。中間圧供給溝４５は、吸入工程でベーン１２の背圧室１３に連通するよう配置されている。

背圧供給通路７は、リアサイドブロック４３に形成された油路７１，７２、７３、シリンダブロック４１に形成された油路７４、フロントサイドブロック４２に形成された油路７５より形成されている。

吐出圧供給溝４４は、背圧供給通路７を介してオイルだまり１８に連通している。これにより、吐出圧供給溝４４からベーン１２の背圧室１３には、吐出圧Ｐ２のオイルが供給される。中間圧供給溝４５は、背圧供給通路７と回転軸９の軸受９１，９２の隙間を介して連通している。これにより、中間圧供給溝４５からベーン１２の背圧室１３には、吐出圧Ｐ２より低く吸入圧Ｐ１より高い中間圧のオイルが供給される。

次に、図２を用いて、ベーン１２の背圧室１３に各背圧を付与する区間Ｒ１、Ｒ２，Ｒ３について説明する。

前記吸入工程は、図４に示す吐出圧Ｐ２と吸入圧Ｐ１の間の中間圧を背圧供給通路７より背圧室１３に供給する中間圧供給区間Ｒ１として設定されている。前記圧縮工程は、背圧供給通路７と背圧室１３を遮断して背圧室１３を閉じ込める背圧室閉じ込め区間Ｒ２として設定されている。前記吐出工程は、吐出圧Ｐ２を背圧供給通路７より背圧室１３に供給する吐出圧供給区間Ｒ３として設定されている。この詳しい構成については、下記に詳述する。

中間圧供給区間Ｒ１では、背圧室１３が中間圧供給溝４５と連通し、吐出圧Ｐ２と吸入圧Ｐ１との間の中間圧のオイルが背圧室１３に供給される。

背圧室閉じ込め区間Ｒ２では、背圧室１３が中間圧供給溝４５と吐出圧供給溝４４間に介設される閉じ込め部４６と対向し、背圧供給通路７が遮断される。

吐出圧供給区間Ｒ３では、背圧室１３が吐出圧供給溝４４と連通し、吐出圧Ｐ２のオイルが背圧室１３に供給される。

次に、圧縮機１の動作について説明する。圧縮機１の運転時に電動モータ３が回転すると、回転軸９の回転と一体になって圧縮機構部４が回転して、ロータ１０がシリンダ室４０を回転する。これにより、前側及び後側圧縮室１４は下記のように吸入、圧縮、吐出を順次行う。以下、吸入、圧縮、吐出の各説明は、任意のベーン１２の回転角度（図２及び図３に示す回転角度）を基準し、その前側圧縮室１４と後側圧縮室１４について示す。図４は、低圧縮条件下での圧力特性線図を示し、ベーン１２の前側圧縮室１４の圧力は図４の破線Ｌ１で示すように推移し、ベーン１２の後側圧縮室１４の圧力は図４の実線Ｌ２で示すように推移する。

先ず、ベーン１２の前側圧縮室１４の工程について説明する。ベーン１２の０度から回転角度Ｄ１までの回転では、吸入工程であり、前側圧縮室１４に吸入口４７を介して冷媒が吸入される。次に、ベーン１２の回転角度Ｄ１から回転角度Ｄ２までは、前側圧縮室１４が吐出口４８に開口しないため、少なくとも圧縮行程である。ベーン１２が吸入口４７の位置を通過して前側圧縮室１４が閉じ込められる。次に、Ｄ２を過ぎると吐出工程であり、冷媒が吐出口４８を通して吐出室６に吐出される。低圧縮比行程では、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２より確実に大きくなるため、Ｄ２を過ぎると確実に吐出工程となる。

次に、ベーン１２の後側圧縮室１４の工程について説明する。ベーン１２が回転角度Ｄ３の位置までは、吸入工程として、吸入口４７を介して冷媒を吸入する。次に、ベーン１２の回転角度Ｄ３から回転角度Ｄ４までは、後側圧縮室１４が吐出口４８に開口しないため、少なくとも圧縮行程であり、後側圧縮室１４が閉じ込められる。次に、Ｄ４を過ぎると吐出工程であり、冷媒が吐出口４８を通して吐出室６に吐出される。低圧縮比行程では、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２より確実に大きくなるため、Ｄ４を過ぎると確実に吐出工程となる。

各圧縮工程では、ベーン１２をベーン溝１１に押し込める力が徐々に強くなり、低圧縮比条件では、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を超える高圧Ｐ３になる。これにより、べーン１２の先端のうち接触箇所よりベーン１２の回転方向の前側の部分と後側の部分には、前側圧縮室１４内の吐出圧Ｐ２と後側圧縮室１４内の高圧Ｐ３が各面積の比率に応じて働いて、べーン１２をベーン溝１１内に押し戻そうとする。

しかし、この圧縮工程は、背圧室閉じ込め区間Ｒ２として設定されているので、背圧供給通路７と背圧室１３を遮断して背圧室１３を閉じ込めることにより、ベーン１２のベーン溝１１への押し込みによる背圧室１３の容積縮小によって背圧が吐出圧Ｐ２以上の高圧になる。これにより、ベーン１２が背圧（吐出圧Ｐ２以上の高圧）及び回転遠心力により付勢されて、シリンダブロック４１の内周面に押圧されるので、べーン１２のチャタリングの発生を防止できる。

次に、ベーン１２が回転角度Ｄ４まで回転し、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２に至ると共に、ベーン１２が上流側の吐出口４８の位置まで到達すると、吐出工程として、後側圧縮室１４内の冷媒が吐出口４８を通して吐出室６に吐出する。これにより、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２まで下降する。この吐出工程は、吐出圧供給区間Ｒ３として設定されているので、吐出圧Ｐ２が背圧供給通路７よりベーン１２の背圧室１３に供給される。これにより、ベーン１２が背圧（吐出圧Ｐ２）及び回転遠心力によりシリンダブロック４１の内周面に押圧されるので、ベーン１２のチャタリングの発生を防止できる。

以上説明したように、圧縮工程では、圧縮室１４の圧力が徐々に大きくなり、それに連れてベーン１２をベーン溝１１に押し込める力が徐々に強くなる。特に、低圧縮比条件では、図４の特性線図で示すように、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を大きく超える高圧Ｐ３になる。ここで、圧縮工程では背圧室閉じ込め区間Ｒ２に移行し、背圧室閉じ込め区間Ｒ２では、ベーン１２のベーン溝１１への押し込みによる背圧室１３の容積縮小によって背圧が吐出圧Ｐ２以上になるため、低圧縮比条件下でのベーン１２のチャタリングの発生を防止できる。又、圧縮工程から吐出工程に移行すると、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２となるが、吐出工程では吐出圧供給区間Ｒ３となって背圧室１３には吐出圧Ｐ２が供給されることになり、ベーン１２に過大な背圧が供給されず、動力増加を招来しない。以上より、低圧縮比条件下でのベーン１２のチャタリングの発生を防止できると共に、ベーン１２に過大な背圧が発生することによる動力増加を防止できる。つまり、ベーン１２の背圧の適正化を図ることができる。

又、上述したように後側圧縮室１４の圧縮時には、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を超える高圧Ｐ３になり、しかも、前側圧縮室１４の圧力は吐出圧Ｐ２である。一方、前側圧縮室１４の圧縮時には、前側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を超える圧力になるが、後側圧縮室１４の圧力は吐出圧Ｐ２より小さい吸入圧Ｐ１である。このため、後側圧縮室１４の圧縮時は、前側圧縮室１４の圧縮時と比較すると、ベーン１２をベーン溝１１に押し込める付勢力が大きいため、後側圧縮室１４の圧縮時にベーン１２のチャタリングの問題を生じやすい。従って、上記のように後側圧縮室１４の圧縮工程を背圧室閉じ込め区間Ｒ２として、ベーン１２に大きな背圧を付与することが特に必要である。

本実施形態では、中間圧供給工程Ｒ１は、吸入工程の全工程とし、吐出圧供給工程Ｒ３は、吐出工程の全工程とした。従って、吸入工程及び吐出工程におけるベーン１２のチャタリングの発生を確実に防止できる。中間圧供給工程Ｒ１と吸入工程は完全に一致する必要はなく、吐出圧供給工程Ｒ３と吐出工程も完全に一致する必要はない。吸入工程の少なくとも一部工程を中間圧供給区間Ｒ１とし、吐出工程の少なくとも一部工程を吐出圧供給区間Ｒ３とすれば良い。又、吸入工程の終了と中間圧供給区間Ｒ１の終了がずれている場合でも、吐出工程の開始と吐出圧供給区間Ｒ３の開始とがずれている場合でも良い。つまり、圧縮室１４の形状やベーン１２の先端形状等によってベーン１２に作用する背圧が変化することになるので、中間圧供給区間Ｒ１と吐出圧供給区間Ｒ３と下記する背圧室閉じ込め区間Ｒ２は、ベーン１２に作用する背圧を配慮し、適宜決定される。

本実施形態では、背圧室閉じ込め区間Ｒ２は、圧縮工程の全工程としたので、低圧縮比条件下で確実にベーン１２のチャタリングの発生を防止できる。

本実施形態では、背圧室閉じ込め区間Ｒ２は、圧縮工程の全工程としたが、圧縮工程の全工程とすることなく後半工程としても良い。これにより、圧縮工程においても、ベーン１２に過大な背圧が発生することによる動力増加を極力防止できる。背圧室閉じ込め区間Ｒ２の開始タイミングは、図４の特性線において、後側背圧室１４の圧力が吐出圧Ｐ２以上になる手前とすることが好ましい。後側背圧室１４の圧力が吐出圧Ｐ２（前側背圧室１４の圧力）を超えると、ベーン１２をベーン溝１１に押し込める付勢力が確実に吐出圧Ｐ２以上となるためである。

１ 圧縮機
７ 背圧供給通路
９ 回転軸
１０ ロータ
１１ べーン溝
１２ べーン
１３ 背圧室
１４ 圧縮室
４０ シリンダ室
４１ シリンダブロック
４２ フロントサイドブロック
４３ リアサイドブロック
４４ 吐出圧供給溝
４５ 中間圧供給溝
Ｐ１ 吸入圧
Ｐ２ 吐出圧
Ｒ１ 中間圧供給区間
Ｒ２ 背圧室閉じ込め区間
Ｒ３ 吐出圧供給区間

Claims (4)

1. シリンダブロック（４１）と一対のサイドブロック（４２）、（４３）内にシリンダ室（４０）が設けられ、前記シリンダ室（４０）にロータ（１０）が回転自在に設けられ、前記ロータ（１０）にはその外周面に開口する複数のべーン溝（１１）が設けられ、前記各べーン溝（１１）に突出・退出方向に移動自在にべーン（１２）が配置され、前記ロータ（１０）には前記ベーン溝（１１）の底面側に背圧室（１３）が設けられ、前記サイドブロック（４２）、（４３）には前記ロータ（１０）の回転位置によって前記背圧室（１３）に連通して吐出圧（Ｐ２）を供給する吐出圧供給溝（４４）が設けられ、前記サイドブロック（４２）、（４３）には前記ロータ（１０）の回転位置によって前記背圧室（１３）に連通して吐出圧（Ｐ２）と吸入圧（Ｐ１）の間の圧力である中間圧を供給する中間圧供給溝（４５）が設けられ、前記シリンダ室（４０）には、隣り合う２つの前記ベーン（１２）に仕切られて圧縮室（１４）が形成され、前記ロータ（１０）の回転により冷媒を吸入する吸入工程、冷媒を圧縮する圧縮工程及び冷媒を吐出する吐出工程を順次行う圧縮機（１）であって、
   前記ロータ（１０）の回転方向で前記ベーン（１２）の後側に形成される後側圧縮室における前記吸入工程の少なくとも一部工程は、吐出圧（Ｐ２）と吸入圧（Ｐ１）の間の中間圧を前記中間圧供給溝（４５）より前記ベーン（１２）の背圧室（１３）に供給する中間圧供給区間（Ｒ１）とし、
   前記ロータ（１０）の回転方向で前記ベーン（１２）の後側に形成される後側圧縮室における前記圧縮工程の少なくとも後半工程は、前記中間圧供給溝（４５）と前記吐出圧供給溝（４４）より前記背圧室（１３）を遮断して前記背圧室（１３）を閉じ込める背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）とし、
   前記ロータ（１０）の回転方向で前記ベーン（１２）の後側に形成される後側圧縮室における前記吐出工程の少なくとも一部工程は、吐出圧（Ｐ２）を前記吐出圧供給溝（４４）より前記背圧室（１３）に供給する吐出圧供給区間（Ｒ３）とし、
   前記吐出工程では、前記シリンダブロック（４１）に設けられた吐出口（４８）を通して冷媒を吐出するように構成されており、
   前記ロータ（１０）の回転方向で前記後側圧縮室の前側に位置している前記ベーン（１２）の前記背圧室（１３）に吐出圧（Ｐ２）の供給が開始されるとき、前記ロータ（１０）の回転方向で前記後側圧縮室の前側に位置している前記ベーン（１２）の円弧状の先端が前記吐出口（４８）にかかるように構成されていることを特徴とする圧縮機（１）。
2. 請求項１記載の圧縮機（１）であって、
   前記中間圧供給工程（Ｒ１）は、前記吸入工程の全工程とし、
   前記吐出圧供給工程（Ｒ３）は、前記吐出工程の全工程としたことを特徴とする圧縮機（１）。
3. 請求項１又は請求項２記載の圧縮機（１）であって、
   前記背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）は、前記圧縮工程の全工程としたことを特徴とする圧縮機（１）。
4. 請求項１記載の圧縮機（１）であって、
   前記背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）を前記圧縮工程の後半とする場合には、前記背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）の開始タイミングは、後側の背圧室（１４）の圧力が吐出圧以上になる手前のタイミングに設定したことを特徴とする圧縮機（１）。

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