JP5915657B2

JP5915657B2 - 送信機

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Publication number: JP5915657B2
Application number: JP2013529941A
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Inventors: 慎吾山之内
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Filing date: 2012-07-27
Publication date: 2016-05-11
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Description

本発明は、主として無線通信で使用され、複数の帯域のＲＦ（ＲａｄｉｏＦｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号を送信する送信機に関する。

近年の通信規格においては、高速無線通信の実現に向けて、断片化した複数の帯域を集めて利用するＣａｒｒｉｅｒＡｇｇｒｅｇａｔｉｏｎ（ＣＡ）技術が用いられている。

非特許文献１で示されているように、このＣＡ技術では、複数の帯域を束ねることによって、広帯域を確保し、伝送速度を高速化することができる。また、伝播特性の異なる複数のキャリア周波数を同時に用いたＣＡ技術で通信することで、通信の安定性を向上させることができる。さらに、ＣＡ技術を適用する事で、複数の事業者の帯域割当が断続的な場合や、帯域共用する場合にも対応した通信を行うことができる。

ＣＡ技術では、非特許文献１で示されているように、通信の状況に応じて帯域毎に使用と非使用を時間的に切り替えるＣａｒｒｉｅｒＣｏｍｐｏｎｅｎｔ（ＣＣ）ａｃｔｉｖａｔｉｏｎ/ｄｅａｃｔｉｖａｔｉｏｎ技術が使用されている。

例えば特許文献１に、ＣＡ技術に対応する送信機が記載されている。図１は、特許文献１に記載された送信機の構成を示している。

図１に示す送信機において、第１のデータ送信部が、キャリア周波数ｆ１の搬送波に載せるベースバンド信号Ｉ_１及びＱ_１をΔΣ変換部２０１に出力し、第２のデータ送信部が、キャリア周波数ｆ_２の搬送波に載せるベースバンド信号Ｉ_２及びＱ_２をΔΣ変換部２１１に出力する。

ΔΣ変換部２０１，２１１は、入力された信号を一定振幅のデジタル信号に変換しミキサ２０２，２１２に向けて出力する。ここで、ΔΣ変換部２０１，２１１の動作クロックは、制御部２２３によって制御され、キャリア周波数の２倍の周波数に設定される。

ミキサ２０２及び２１２は、制御部２２３による制御のもと、デジタル信号に変換されたベースバンド信号を、スイッチング周波数がキャリア周波数に等しいデジタル信号とミキシングし、デジタル化したＲＦ信号を出力する。デジタル化ＲＦ信号は、加算器２０４，２１４を経由して電力増幅器２２５に入力される。

電力増幅器２２５は、加算器２０４から出力されるキャリア周波数ｆ_１のデジタル化ＲＦ信号と、加算器２１４から出力されるキャリア周波数ｆ_２のデジタル化ＲＦ信号とを合成する。加算器２０４から出力されるキャリア周波数ｆ_１のデジタル化ＲＦ信号は周波数ｆ_２に信号成分を持たず、また加算器２１４から出力されるキャリア周波数ｆ_２のデジタル化ＲＦ信号は周波数ｆ_１に信号成分を持たないようにΔΣ変換が掛けられている。このようなΔΣ変換を掛ける事で、ΔΣ変換に伴う量子化誤差が所望の信号帯域ｆ_１，ｆ_２に混入しないようにしている。そして、電力増幅器２２５は、デジタル化ＲＦ信号を増幅してマルチバンドパスフィルタ２２６に出力する。

電力増幅器２２５から出力されるデジタル化したＲＦ信号には、所望の周波数成分ｆ１，ｆ_２の他に、デジタル化に伴うｆ_１，ｆ_２以外の不要成分が含まれている。そこで、マルチバンドパスフィルタ２２６は、所望の周波数成分ｆ_１，ｆ_２以外の成分を除去して、所望の周波数成分ｆ_１，ｆ_２のみをマルチバンドアンテナ２２７に出力する。

このように、特許文献１に記載される送信機は、２つの所望周波数成分ｆ_１，ｆ_２を同時に出力する機能を備えており、ＣＡ技術に対応している。

また、特許文献２には、送信機の他の例が記載されている。図２は、特許文献２に記載された送信機の構成を示している。

図２に示す送信機において、ＰＡ（ＰｏｗｅｒＡｍｐｌｉｆｉｅｒｓ）３１１，３２１，…，３３１はキャリア周波数ｆ_１の通信システムの信号を、ＰＡ３１２，３２２，…，３３２はキャリア周波数ｆ_２の通信システムの信号を、それぞれ増幅し出力する。なお、これらの信号の入力端子１，２は、入力段整合回路１１１，１１２を介してＰＡ３１１，３１２へ接続される。また、ＰＡ同士は、段間整合回路（１２１，１２２，…）を介して接続される。

増幅された周波数ｆ_１の信号は、出力段整合回路１５１及び合波回路６０を通過し、出力端子４から出力される。一方、増幅された周波数ｆ_２の信号は、出力段整合回路１５２及び合波回路６０を通過し、出力端子４から出力される。

図３は、ＰＡ３３１の出力端子５１から出力端子４への伝達特性、及びＰＡ３３２の出力端子５２から出力端子４への伝達特性を示している。

端子５１から端子４へは周波数ｆ_１の信号のみ伝達され、端子５２から端子４へは周波数ｆ_２の信号のみ伝達される。そのため、ＰＡ３３１から出力される周波数ｆ_１の信号はＰＡ３３２に回り込むことが無く、またＰＡ３３２から出力される周波数ｆ_２の信号はＰＡ３３１に回り込むことが無い。これにより、信号の回り込みに因る電力損失が抑制される。

なお、特許文献２には、キャリア周波数ｆ_１の通信システムとキャリア周波数ｆ_２の通信システムとを同時に動作させないことが望ましいと記載されている。

無線通信機に用いられる送信用電力増幅器（ＰＡ）は、通信機の中でも特に電力を消費する。そのためＰＡの電力効率改善も通信機開発の重要課題とされている。近年の通信規格は、スペクトル効率改善のため振幅変調が主流になっている。この振幅変調は信号歪に対する要求が厳しいため、電力増幅器は線形性が良好になる高バックオフ（低入力電力）状態で動作させる。

しかしながら、高バックオフ動作を行なう場合、電力増幅の電力効率が低下するという問題があった。

このようなＰＡの電力効率と線形性の両立の問題を解決する手法の一つとして、ポーラ変調技術が開発されている。ポーラ変調技術は、ＰＡの出力電力の低下に合わせてＰＡへの電源電力供給も低減させることで、高バックオフ状態における電力効率の低下を抑制する技術である。

特許文献３には、ポーラ変調技術を採用する送信機が記載されている。図４は、特許文献３に記載された送信機の構成を示している。

図４に示す送信機において、信号発生器６１から出力された変調信号は、ポーラ制御部６２によって直交座標系の信号から極座標系の信号へ変換され、位相情報を持つ信号（以下、ＰＭ信号）と振幅情報を持つ信号(以下、ＡＭ信号)とに分離される。ＰＭ信号は、ＰＭ制御部６３により、周波数発生器１１に対する位相変調に用いられる。一方、ＡＭ信号は、電源回路６４により、ＰＡ２１，３１に対する振幅変調に用いられる。周波数発生器１１からの位相変調された発振信号は、プリアンプ１３で増幅された後、スイッチ１４を経由してＰＡ２１又はＰＡ３１へ入力される。

ＰＡ２１はキャリア周波数ｆ_１の通信システムの信号を、ＰＡ３１はキャリア周波数ｆ_２の通信システムの信号を、それぞれ増幅する。キャリア周波数ｆ_１の通信システムで通信を行なう場合、コントローラ１５は、ＰＡ２１に信号が入力され且つＰＡ２１からアンテナ４２へ信号が出力されるように、スイッチ１４及びスイッチ４１を切り替える。一方、キャリア周波数ｆ_２の通信システムで通信を行なう場合、コントローラ１５は、ＰＡ３１に信号が入力され且つＰＡ３１からアンテナ４２へ信号が出力されるように、スイッチ１４及びスイッチ４１を切り替える。なお、ＰＡ２１は、ローパスフィルタ２２を介してスイッチ４１へ接続される。また、ＰＡ３１は、デュプレクサ３３の一方の入出力端子を介してスイッチ４１へ接続される。デュプレクサ３３の他方の入出力端子は、受信部３４に接続される。

図４に示す送信機は、２つの所望周波数成分ｆ_１，ｆ_２を同時に出力するＣＡ技術に対応していないが、時間的に周波数成分ｆ_１，ｆ_１を切り替えて片方の周波数を動作させるマルチバンド動作の機能を備えている。

このように、図４に示す送信機においては、ＰＡ２１，３１の出力電力の増減に応じて、電源回路６４からＰＡ２１及びＰＡ３１への供給電力も増減させるポーラ変調技術が適用されている。このポーラ変調技術によって、高バックオフ状態における電力効率の低下が抑制されている。

特開２０１１−１８９９４号公報特開２００４−２８９４２８号公報特開２００６−３２４８７８号公報

三木信彦他、"ＬＴＥ-Ａｄｖａｎｃｅｄにおける広帯域化を実現するＣａｒｒｉｅｒＡｇｇｒｅｇａｔｉｏｎ", ＮＴＴＤＯＣＯＭＯテクニカル・ジャーナル，Ｖｏｌ．１８，Ｎｏ．２Ｔ.-Ｐ. Ｈｕｎｇｅｔ. ａｌ, "ＤｅｓｉｇｎｏｆＨ−ＢｒｉｄｇｅＣｌａｓｓ-ＤＰｏｗｅｒＡｍｐｌｉｆｉｅｒｓｆｏｒＤｉｇｉｔａｌＰｕｌｓｅＭｏｄｕｌａｔｉｏｎＴｒａｎｓｍｉｔｔｅｒｓ," ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＭｉｃｒｏｗａｖｅＴｈｅｏｒｙａｎｄＴｅｃｈｎｉｑｕｅｓ, Ｖｏｌ. ５５, Ｎｏ.１２, ｐｐ.２８４５-２８５５Ｈ. Ｚｈｅｎｇｅｔ. ａｌ, "Ａ３．１ＧＨｚ-８．０ＧＨｚＳｉｎｇｌｅ-ＣｈｉｐＴｒａｎｓｃｅｉｖｅｒｆｏｒＭＢ-ＯＦＤＭＵＷＢｉｎ０．１８-μｍＣＭＯＳＰｒｏｃｅｓｓ" ＩＥＥＥＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｏｌｉｄ-ＳｔａｔｅＣｉｒｃｕｉｔｓ, Ｖｏｌ.４４, Ｎｏ.２, ｐｐ.４１４-４２６

以下の分析は、本発明において与えられる。

特許文献１の方式において、電力増幅器２２５に入力される信号は、キャリア周波数の２倍のクロック周波数を持つデジタル信号である。このようなデジタル信号を増幅する場合、非特許文献２で記載されている通り、電力増幅器２２５を構成しているトランジスタのＯＮ抵抗や寄生容量の効果によって、バックオフ時(低出力時)に電力効率が劣化するという問題がある。特に、デジタル信号のクロック周波数が高いほど、寄生容量で発生するスイッチング損失は大きくなる。そのため、キャリア周波数及びデジタル信号のクロック周波数が数ＧＨｚに達する無線システムでは、このようなデジタル信号を増幅する電力増幅器２２５の電力効率は極めて低くなり、実用的では無いという問題がある。

特許文献２の方式において、出力端子５１から出力端子４へは低周波信号のみ伝達され、出力端子５２から出力端子４へは高周波のみ伝達される。従って、低周波と高周波の間に、出力端子５１，５２のいずれからも出力端子４１への信号伝達の無い周波数帯域がある。信号伝達の無い周波数帯域幅をΔｆｒとする。そのような信号伝達の無い周波数帯域は、ＰＡ３３１とＰＡ３３２の間の電力回りこみを抑制するために必要である。しかしながら、特許文献２の方式で、周波数ｆ_１をＰＡ３３１で、周波数ｆ_２をＰＡ３３２で増幅する場合、ｆ_１，ｆ_２の周波数差がΔｆｒ以下にまで近接した場合には、２つの周波数成分ｆ_１，ｆ_２を同時に増幅することができないという問題がある。

特許文献３の方式において、ＰＡ２１，３１をスイッチ１４，４１で切り替える。このため、特許文献３の方式には、２つの所望周波数成分ｆ_１，ｆ_２を同時に出力する事が出来ず、ＣＡ技術に対応していないという問題がある。

従って、本発明の目的は、ＣＡ技術に対応し複数の周波数の信号を同時に増幅するに際して、電力効率をより高め且つ信号の回り込みに因る電力損失をより抑制することにある。

上記の目的を達成するため、本発明の１つのアスペクト（側面）に係る送信機は、複数の周波数帯域の送信信号を発生させる信号発生器と、前記送信信号を増幅する複数の電力増幅器と、前記電力増幅器の出力側に接続された合成回路とを備える。前記合成回路は、前記電力増幅器の内の一つである第１の電力増幅器から当該合成回路の出力端子への前記送信信号の伝達を、第１の遮断周波数以上において遮断し、且つ前記電力増幅器の内の他の一つである第２の電力増幅器から前記出力端子への前記送信信号の伝達を、第２の遮断周波数以下において遮断する。ここで、前記第１の遮断周波数は、前記第２の遮断周波数よりも高い周波数である。

本発明によれば、ＣＡ技術に対応し複数の周波数の信号を同時に増幅するに際して、電力効率をより高め且つ信号の回り込みに因る電力損失をより抑制することが可能である。

本発明の関連技術に係る送信機の第１の構成例を示す図である。本発明の関連技術に係る送信機の第２の構成例を示す図である。図２に示した送信機における伝達特性を示す図である。本発明の関連技術に係る送信機の第３の構成例を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機の構成例を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機に用いる合成回路の伝達特性を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機における第１の動作モードを示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機における第１の動作モード時の信号周波数配置を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機における第２の動作モードを示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機における第２の動作モード時の信号周波数配置を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機に用いる信号発生器の構成例、及び第１の動作モードにおける動作例を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機に用いる信号発生器の第２の動作モードにおける動作例を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機に用いる合成回路の一の構成例を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機に用いる整合回路の構成例を示す図である。本発明の第１の実施の形態に係る送信機に用いる合成回路の他の構成例を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機の構成例を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機に用いるローパスフィルタの構成例を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機に用いるハイパスフィルタの構成例を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機に用いるローパスフィルタ及びハイパスフィルタの伝達特性を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機における第１の動作モード時の入出力電力特性を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機における第１の動作モード時のドレイン効率特性を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機における第２の動作モード時の入出力電力特性を示す図である。本発明の第２の実施の形態に係る送信機における第２の動作モード時のドレイン効率特性を示す図である。本発明の第３の実施の形態に係る送信機の構成例を示す図である。本発明の第３の実施の形態に係る送信機に用いる合成回路の伝達特性及び信号周波数配置を示す図である。本発明の第３の実施の形態に係る送信機に用いる信号発生器の構成例を示す図である。本発明の第４の実施の形態に係る送信機の構成例を示す図である。本発明の第４の実施の形態に係る送信機に用いる合成回路の伝達特性及び信号周波数配置を示す図である。本発明の第４の実施の形態に係る送信機に用いる信号発生器の構成例を示す図である。本発明の第４の実施の形態に係る送信機に用いる合成回路の一の構成例を示す図である。本発明の第４の実施の形態に係る送信機に用いる合成回路の他の構成例を示す図である。本発明の第５の実施の形態に係る送信機の構成例を示す図である。本発明の第５の実施の形態に係る送信機における第１の動作モードを示す図である。本発明の第５の実施の形態に係る送信機における第２の動作モードを示す図である。本発明の第５の実施の形態に係る送信機に用いる信号発生器の構成例、及び第１の動作モードにおける動作例を示す図である。本発明の第５の実施の形態に係る送信機に用いる信号発生器の第２の動作モードにおける動作例を示す図である。

以下、本発明に係る送信機の第１〜第５の実施の形態を、図５〜図３６を参照して説明する。なお、図中同一または相当部分については、同一符号を付してその説明を省略する。

［第１の実施の形態］
本発明の第１の実施の形態を図５に示す。図５に示すように、本実施の形態に係る送信機は、電力増幅器４０１，４０２と、信号発生器４０３と、合成回路４０４とを含む。電力増幅器４０１，４０２の入力端子４０５，４０６は信号発生器４０３にそれぞれ接続され、電力増幅器４０１，４０２の出力端子４０７，４０８は合成回路４０４にそれぞれ接続される。合成回路４０４の出力端子４０９は、アンテナ４４１に接続される。信号発生器４０３は、複数の周波数帯域のＲＦ信号を発生する。電力増幅器４０１，４０２は、端子４０５，４０６から入力されたＲＦ信号を増幅し、端子４０７，４０８へ出力する。

合成回路４０４は、電力増幅器４０１の出力信号と電力増幅器４０２の出力信号とを合成し、出力端子４０９を介してアンテナ４４１へ出力する。合成回路４０４における伝達特性を図６に示す。図６において、電力増幅器４０１の出力端子４０７から合成回路４０４の出力端子４０９への伝達特性は４１１で表され、電力増幅器４０２の出力端子４０８から合成回路４０４の出力端子４０９への伝達特性は４１２で表される。

図６に示す如く、電力増幅器４０１の出力端子４０７から合成回路４０４の出力端子４０９へは、周波数ｆ_Ｕ１以上の信号の伝達が遮断される。また、電力増幅器４０２の出力端子４０８から合成回路４０４の出力端子４０９へは、周波数ｆ_Ｌ２以下の信号の伝達が遮断される。この時、ｆ_Ｌ２＜ｆ_Ｕ１となることが、本実施の形態の特徴の一つである。

この特徴により、本実施の形態では、図７及び図８を参照して説明する第１の動作モードと、図９及び図１０を参照して説明する第２の動作モードの両者を実現できる。以下、これらの第１及び第２の動作モードを順に説明する。

（第１の動作モード）
図７に示すように、本動作モードでは、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４２１が電力増幅器４０１に入力され、ＲＦ信号４２１は電力増幅器４０１で増幅されてＲＦ信号４２３として出力端子４０７に出力される。

同様に、キャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４２２が電力増幅器４０２に入力され、ＲＦ信号４２２は電力増幅器４０２で増幅されてＲＦ信号４２４として出力端子４０８に出力される。ＲＦ信号４２３，４２４は、合成回路４０４で合成されて、出力端子４０９にＲＦ信号４２５，４２６として出力される。

ここで、図８に示すように、ＲＦ信号４２５のキャリア周波数ｆ_１は遮断周波数ｆ_Ｌ２以下に、またＲＦ信号４２６のキャリア周波数ｆ_２は遮断周波数ｆ_Ｕ１以上にそれぞれ設定される。

図８に示す周波数設定において、キャリア周波数ｆ_１の信号は出力端子４０７から出力端子４０９へ伝達するが、出力端子４０９から出力端子４０８への伝達は遮断されている。従って、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４２３は出力端子４０７から出力端子４０８へ回り込むことが無く、出力端子４０８へのＲＦ信号４２３の電力回り込みに因る損失を抑えて、出力端子４０９へＲＦ信号４２３を出力する事ができる。

同様に、キャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４２４が出力端子４０７へ回り込むこと及びこれに起因して発生する電力損失を抑えて、出力端子４０９へＲＦ信号４２４を出力することができる。この場合、合成回路４０４は、ＲＦ信号４２３及び４２４の振幅及び位相は互いに異なっていても合成損の無い電力合成を実現できる。

（第２の動作モード）
図９に示すように、本動作モードでは、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４３１ａとキャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４３２ａが、電力増幅器４０１に入力される。ＲＦ信号４３１ａ及びＲＦ信号４３２ａは、電力増幅器４０１で増幅され、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４３３ａ及びキャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４３４ａとして出力される。

同様に、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４３１ｂとキャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４３２ｂが、電力増幅器４０２に入力かつ増幅され、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４３３ｂとキャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４３４ｂとして出力される。合成回路４０４において、ＲＦ信号４３３ａ及びＲＦ信号４３３ｂは合成されてＲＦ信号４３５として出力端子４０９に出力され、ＲＦ信号４３４ａ及びＲＦ信号４３４ｂは合成されてＲＦ信号４３６として出力端子４０９に出力される。

本動作モードにおいては、図１０に示すように、ＲＦ信号４３５のキャリア周波数ｆ_１と、ＲＦ信号４３６のキャリア周波数ｆ_２が、それぞれ遮断周波数ｆ_Ｌ２からｆ_Ｕ１の範囲に設定される。この周波数設定において、キャリア周波数ｆ_１，ｆ_２の信号は、出力端子４０７から出力端子４０９へ伝達し、且つ出力端子４０８から出力端子４０９へ伝達する。そのため、周波数ｆ_１，ｆ_２において出力端子４０７と出力端子４０８の間はアイソレーションが取られてない。

そこで、本動作モードでは、電力増幅器４０１，４０２から同じキャリア周波数（ｆ_１，ｆ_２）の信号を同時に出力し、且つ合成回路４０４における信号合成時に損失が出ないように、ＲＦ信号４３３ａとＲＦ信号４３３ｂの間並びにＲＦ信号４３４ａとＲＦ信号４３４ｂの間で振幅と位相のバランスを取った上で、ＲＦ信号４３３ａとＲＦ信号４３３ｂの信号合成、及びＲＦ信号４３４ａとＲＦ信号４３４ｂの信号合成を行う。

具体的には、端子４０５から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトと、端子４０６から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトとが一致している場合、ＲＦ信号４３１ａと４３１ｂの振幅と位相が互いに一致し、かつＲＦ信号４３２ａとＲＦ信号４３２ｂの振幅と位相が互いに一致していれば、合成回路４０４において損失の無い信号合成を実現できる。

一方、端子４０５から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトと、端子４０６から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトとにずれがある場合は、そのずれを補うように、信号発生器４０３がＲＦ信号４３１ａ，４３１ｂ，４３２ａ，４３２ｂの振幅と位相を調整して出力し、以て合成回路４０４における損失の無い信号合成を実現する。

これにより、電力増幅器４０１と電力増幅器４０２の間の信号電力回り込み及びそれに起因する電力損失を抑制した電力合成を実現できる。

以下では、上記の動作を実現する信号発生器４０３の具体的な構成例及び動作例を、図１１及び１２を参照して詳細に説明し、次いで合成回路４０４の具体的な構成例及び動作例を、図１３〜図１５を参照して詳細に説明する。ここで、図１１では、上記第１の動作モードにおける信号発生器４０３の状態を扱い、図１２では、上記第２の動作モードにおける信号発生器４０３の状態を扱う。

図１１に示すように、信号発生器４０３は、ベースバンド信号発生器５０１，５０２と、局部発振（ＬＯ：ＬｏｃａｌＯｓｃｉｌｌａｔｏｒ）信号発生器５０３，５０４と、ミキサ５０５，５０６と、スイッチ５０７〜５１２と、加算器５１３と、振幅・位相調整器５３１〜５３４とを含む。

ベースバンド信号発生器５０１は、チャネル１のベースバンド信号５２１を出力し、ベースバンド信号発生器５０２は、チャネル２のベースバンド信号５２２を出力する。ここで、ベースバンド信号５２１とベースバンド信号５２２は独立であり、互いに異なる信号を用いて良い。

振幅・位相調整器５３１は、ベースバンド信号５２１の振幅と位相を調整し、振幅・位相調整器５３２は、ベースバンド信号５２２の振幅と位相を調整する。ここで、調整器５３１，５３２各々における振幅及び位相の調整量は、例えば、加算器５１３の入力段でＲＦ信号５２３，５２４の振幅及び位相が一致するように設定する。

ＬＯ信号発生器５０３は周波数ｆ_１のＬＯ信号を出力し、ＬＯ信号発生器５０４は周波数ｆ_２のＬＯ信号を出力する。ＬＯ信号の周波数ｆ_１，ｆ_２は、可変であることが望ましい。ＬＯ信号の周波数を可変にするＬＯ信号発生器の構成例は、例えば非特許文献３に記載されている。

ミキサ５０５は、チャネル１のベースバンド信号５２１と、ＬＯ信号発生器５０３から出力される周波数ｆ_１のＬＯ信号とをミキシングし、以てキャリア周波数ｆ_１にアップコンバートされたＲＦ信号５２３を出力する。同様に、ミキサ５０６は、チャネル２のベースバンド信号５２２と、ＬＯ信号発生器５０４から出力される周波数ｆ_２のＬＯ信号とをミキシングし、以てキャリア周波数ｆ_２にアップコンバートされたＲＦ信号５２４を出力する。

振幅・位相調整器５３３は、入力されるＲＦ信号の振幅及び位相を調整して端子４０５に出力し、振幅・位相調整器５３４は、入力されるＲＦ信号の振幅及び位相を調整して端子４０６に出力する。ここで、調整器５３３，５３４各々における振幅及び位相の調整量は、例えば、上記の合成回路４０４の入力段で予め測定した端子４０５から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトと、端子４０６から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトとを用い、両経路で利得及び位相シフトが一致するように設定する。

図１１に示すように、第１の動作モードにおいて、スイッチ５０７，５０８は閉状態となり、スイッチ５０９〜５１２は開状態となる。このため、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号５２３は、振幅・位相調整器５３３を介して端子４０５へＲＦ信号４２１として出力され、キャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号５２４は、振幅・位相調整器５３４を介して端子４０６へＲＦ信号４２２として出力される。

一方、図１２に示すように、第２の動作モードにおいては、スイッチ５０７，５０８が開状態となり、スイッチ５０９〜５１２が閉状態となる。この動作状態では、キャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号５２３とキャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号５２４が、加算器５１３で合成される。加算器５１３で合成されたＲＦ信号は、振幅・位相調整器５３３を介して端子４０５へＲＦ信号４３１ａ及びＲＦ信号４３２ａとして出力され、振幅５３４を介して端子４０６へＲＦ信号４３１ｂ及びＲＦ信号４３２ｂとして出力される。第２の動作モードでは、振幅・位相調整器５３１〜５３４により、４つのＲＦ信号４３１ａ，４３１ｂ，４３２ａ，４３２ｂの振幅と位相がそれぞれ独立に調整される。

図１３は、合成回路４０４の一の構成例を示している。この合成回路４０４は、整合回路６０１と、ローパスフィルタ６０２と、ハイパスフィルタ６０３とを含む。ローパスフィルタ６０２とハイパスフィルタ６０３は端子６０４で並列合成され、端子６０４と出力端子４０９は整合回路６０１を介して接続されている。

整合回路６０１は、合成回路４０４の出力端子４０９における負荷インピーダンスＺ_Ｌを、電力増幅器４０１，４０２の最適負荷インピーダンスＺ_ＯＰＴに変換する。広帯域整合を実現するため、整合回路６０１には、図１４に示すようにトランス素子６１１を用いることが望ましい。

ローパスフィルタ６０２は、電力増幅器４０１の出力端子４０７から端子６０４への信号伝達を、周波数ｆ_Ｕ１以上で遮断する。

ハイパスフィルタ６０３は、電力増幅器４０２の出力端子４０８から端子６０４への信号伝達を、周波数ｆ_Ｌ２以下で遮断する。

電力増幅器４０１の出力端子４０７から合成回路４０４側を見た負荷インピーダンスＺ_ＩＮ１と、電力増幅器４０２の出力端子４０８から合成回路４０４側を見た負荷インピーダンスＺ_ＩＮ２は、それぞれ電力増幅器４０１，４０２の最適負荷インピーダンスＺ_ＯＰＴに設計することが望ましい。また、電力増幅器４０１，４０２の間の電力回り込みを抑制するために、端子６０４からローパスフィルタ６０２を見た出力インピーダンスＺ_ＯＵＴ１は、周波数ｆ_２においてＺ_ＯＰＴに比べて高インピーダンスであり、端子６０４からローパスフィルタ６０３を見た出力インピーダンスＺ_ＯＵＴ２は、周波数ｆ_１においてＺ_ＯＰＴに比べて高インピーダンスであることが望ましい。

図１５は、合成回路４０４の他の構成例を示している。この合成回路４０４において、ローパスフィルタ６０２とハイパスフィルタ６０３は、トランス素子６０５，６０６により直列に合成されている。トランス素子６０５，６０６は、出力端子４０９における負荷インピーダンスＺ_Ｌを、電力増幅器４０１，４０２の最適負荷インピーダンスＺ_ＯＰＴに変換する。

ローパスフィルタ６０２とハイパスフィルタ６０３を直列合成した場合、電力増幅器４０１，４０２の間の電力回り込みを抑制するために、トランス素子６０５との接続点からローパスフィルタ６０２を見た出力インピーダンスＺ_ＯＵＴ１は、周波数ｆ_２においてＺ_ＯＰＴに比べて低インピーダンスであり、トランス素子６０６との接続点からローパスフィルタ６０３を見た出力インピーダンスＺ_ＯＵＴ２は、周波数ｆ_１においてＺ_ＯＰＴに比べて低インピーダンスであることが望ましい。

本実施の形態によれば、上記の特許文献１〜３の問題点を解決若しくは回避するこができる。

上述した通り、特許文献１に記載された技術には、キャリア周波数及びデジタル信号のクロック周波数が数ＧＨｚに達する場合に、デジタル信号を増幅する電力増幅器の電力効率が極めて低くなり、実用的では無いという問題があった。これに対し、本実施の形態では、電力増幅器４０１，４０２はデジタル信号を増幅する電力増幅器に限定される事は無く、キャリア周波数が数ＧＨｚに達する場合でも高い電力効率が得やすい、アナログ信号を増幅する電力増幅器を用いることができる。このため、信号増幅に際しての電力効率を、特許文献１と比して大幅に向上させることができる。

特許文献２に記載された技術には、ｆ_１，ｆ_２の周波数差が合成回路の特性で決まる周波数Δｆｒ以下にまで近接した場合に、２つの周波数成分ｆ_１，ｆ_２を同時に増幅することができないという問題があった。これに対し、本実施の形態では、第２の動作モードを用いることで、キャリア周波数ｆ_１，ｆ_２を任意に近接させた状態で同時増幅を行うことが可能である。このため、信号の回り込みに因る電力損失を、特許文献２と比して大幅に低減できる。

特許文献３に記載された技術には、２つの電力増幅器をスイッチで切り替えるため、２つの所望周波数成分ｆ_１，ｆ_２を同時に出力する事が出来ず、ＣＡ技術に対応していないという問題があった。これに対し、本実施の形態では、２つの所望周波数成分ｆ_１，ｆ_２を同時に出力することができる。

［第２の実施の形態］
本発明の第２の実施の形態を図１６に示す。本実施の形態においては、一例として、図５に示した送信機の構成がより具体化されている。

図１６に示す送信機において、電力増幅器４０１は、トランジスタ７１１と、カップリング容量７１２と、ゲートバイアス用のＤＣ電源７１３及び抵抗７１４と、ドレインバイアス用のインダクタ７１５及びＤＣ電源７１６とで構成されている。同様に、電力増幅器４０２は、トランジスタ７２１と、カップリング容量７２２と、ゲートバイアス用のＤＣ電源７２３及び抵抗７２４と、ドレインバイアス用のインダクタ７２５及びＤＣ電源７２６とで構成されている。また、ローパスフィルタ６０２は、ローパスフィルタ７０３とカップリング容量７０４で構成されている。さらに、合成回路４０４の出力側には負荷抵抗７０５が設けられている。なお、信号発生器４０３は、図１１と同様に構成できる。

図１７は、ローパスフィルタ７０３の回路構成の一例を示している。ローパスフィルタ７０３は、インダクタ７５１〜７６０と、容量素子７６１〜７７０とで構成されている。インダクタ７５１〜７６０は、ローパスフィルタ７０３の入力端子７３１と出力端子７３２の間に直列に接続される。容量素子７６１は、入力端子７３１及びインダクタ７５１の接続点に接続され、容量素子７６１〜７７０は、インダクタ同士間の接続点にそれぞれ接続される。図１７の例では、１０段のＬＣフィルタとなっているが、フィルタの段数は所望特性に合わせて適宜変更しても良い。

図１８は、ハイパスフィルタ６０３の回路構成の一例を示している。ハイパスフィルタ６０３は、容量素子７７１〜７７６と、インダクタ７８１〜７８５とで構成されている。容量素子７７１〜７７６は、ハイパスフィルタ６０３の入力端子７４１と出力端子７４２の間に直列に接続される。容量素子７６１は、入力端子７３１及びインダクタ７５１の接続点に接続され、インダクタ７８１〜７８５は、容量素子同士間の接続点にそれぞれ接続される。図１８の例では、５段のＬＣフィルタとなっているが、フィルタの段数は所望特性に合わせて適宜変更しても良い。

図１９は、ローパスフィルタ７０３の伝達特性８１１と、ハイパスフィルタ６０３の伝達特性８１２を示している。この例では、ローパスフィルタ７０３の伝達特性８１１は、ｆ_Ｕ１＝３００ＭＨｚ以上の信号を遮断するように設計され、ハイパスフィルタ６０３の伝達特性８１２は、ｆ_Ｌ２＝２００ＭＨｚ以下の信号を遮断するように設計されている。

図２０は、図１６に示した構成において、ｆ_１＝１５０ＭＨｚのＲＦ信号を電力増幅器４０１に入力し、ｆ_２＝３５０ＭＨｚのＲＦ信号を電力増幅器４０２に入力した場合の、入出力電力の特性を示している。

図２０に示す特性は、電力増幅器４０１と電力増幅器４０２に入力されるＲＦ信号の電力を同じにとり、その入力電力をスイープして負荷抵抗７０５における出力電力をプロットして得ている。このケースでは、信号発生器４０３から遮断周波数ｆ_Ｌ２以下のキャリア周波数ｆ_１を持つＲＦ信号と遮断周波数ｆ_Ｕ１以上のキャリア周波数ｆ_２を持つＲＦ信号とを出力しており、上記第１の動作モードに対応する。第１の動作モードの場合、５ｄＢｍの入力電力で、ｆ_１＝１５０ＭＨｚにおいて１３．９ｄＢｍの出力電力、ｆ_２＝３５０ＭＨｚにおいて１５．３ｄＢｍの出力電力が得られている。

図２１は、図１６に示した構成において、図２０と同条件下で得られるドレイン効率特性を示している。図２１に示すように、５ｄＢｍの入力電力で、６４．８％のドレイン効率が得られている。

図２２は、図１６に示した構成において、ｆ_１＝２２５ＭＨｚ及びｆ_２＝２７５ＭＨｚのＲＦ信号を電力増幅器４０１，４０２に同時に入力した場合の、入出力電力の特性を示している。

図２２に示す特性は、電力増幅器４０１と電力増幅器４０２に入力されるＲＦ信号の電力を同じにとり、その入力電力をスイープして負荷抵抗７０５における出力電力をプロットして得ている。このケースでは、信号発生器４０３から、遮断周波数ｆ_Ｌ２以上且つｆ_Ｕ１以下のキャリア周波数に設定されたｆ_１，ｆ_２のＲＦ信号を出力しており、上記第２の動作モードに対応する。第２の動作モードの場合、ローパスフィルタ６０２とハイパスフィルタ６０３の間の位相シフトの差を補正するため、信号発生器４０３にてＲＦ信号の位相を調整している。図２２に示すように、第２の動作モードの場合、５ｄＢｍの入力電力で、ｆ_１＝２２５ＭＨｚにおいて１３．７ｄＢｍの出力電力、ｆ_２＝２７５ＭＨｚにおいて１３．１ｄＢｍの出力電力が得られている。

図２３は、図１６に示した構成において、図２２と同条件下で得られるドレイン効率特性で示している。図２３に示すように、５ｄＢｍの入力電力で、５６．８％のドレイン効率が得られている。

図２０〜２３に示した特性は、第１の動作モードと第２の動作モードの両者で、良好な出力電力とドレイン効率が得られることを示している。すなわち、本発明において、動作モードの切り替えで特性が大きく変化しないことを示している。

［第３の実施の形態］
本発明の第３の実施の形態を図２４に示す。本実施の形態に係る送信機では、上記の第１の実施の形態における送信チャネル数が２つであったのに対し、送信チャネル数を一般の数に拡張している。本実施の形態に係る送信機の回路構成は、図５に示した信号発生器４０３に代えて信号発生器４５１を設けた点を除き、上記の第１の実施の形態と同一である。これら同一の回路ブロックについては上記の第一の実施の形態において説明されているので、その説明を省略する。

本実施の形態では、図２４及び図２５に示すように、出力端子４０９からは、遮断周波数ｆ_Ｌ２以下において、キャリア周波数ｆ_{１_１}のＲＦ信号８２４_{１_１}〜キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}のＲＦ信号８２４_{１_ｎ１}の合計ｎ１個のＲＦ信号が出力される。また、出力端子４０９からは、遮断周波数ｆ_Ｌ２以上且つｆ_Ｕ１以下の周波数領域において、キャリア周波数ｆ_{１２_１}のＲＦ信号８２４_{１２_１}〜キャリア周波数ｆ_{１２_ｎ１２}のＲＦ信号８２４_{１２_ｎ１２}の合計ｎ１２個のＲＦ信号が出力される。また、出力端子４０９からは、遮断周波数ｆ_Ｕ１以上において、キャリア周波数ｆ_{２_１}のＲＦ信号８２４_{２_１}〜キャリア周波数ｆ_{２_ｎ２}のＲＦ信号８２４_{２_ｎ２}の合計ｎ２個のＲＦ信号が出力される。ここで、チャネルの数に相当するｎ１，ｎ１２，ｎ２は非負整数である。

信号発生器４５１は、遮断周波数ｆ_Ｌ２以下に属するキャリア周波数ｆ_{１_１}のＲＦ信号８２２_{１_１}〜キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}のＲＦ信号８２２_{１_ｎ１}を、端子４０５を経由して電力増幅器４０１へ出力する。ＲＦ信号８２２_{１_ｎ１}〜８２２_{１_ｎ１}は、電力増幅器４０１で増幅され、出力端子４０７へＲＦ信号８２３_{１_１}〜８２３_{１_ｎ１}として出力される。ＲＦ信号８２３_{１_１}〜８２３_{１_ｎ１}は、合成回路４０４を経由して、キャリア周波数ｆ_{１_１}のＲＦ信号８２４_{１_１}〜キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}のＲＦ信号８２４_{１_ｎ１}として出力端子４０９に出力される。周波数ｆ_Ｌ２以下において、出力端子４０９から出力端子４０８への信号伝達は遮断されている。このため、ＲＦ信号８２３_{１_１}〜８２３_{１_ｎ１}の出力端子４０７から出力端子４０８への回り込み及びそれに起因する電力損失を抑制しつつ、ＲＦ信号８２４_{１_ｎ１}〜ＲＦ信号８２４_{１_ｎ１}を出力端子４０９に出力することが可能である。

また、信号発生器４５１は、遮断周波数ｆ_Ｕ１以上に属するキャリア周波数ｆ_{２_１}のＲＦ信号８２２_{２_１}〜キャリア周波数ｆ_{２_ｎ２}のＲＦ信号８２２_{２_ｎ２}を、端子４０６を経由して電力増幅器４０２へ出力する。ＲＦ信号８２２_{２_１}〜８２２_{２_ｎ２}は、電力増幅器４０２で増幅され、出力端子４０８へＲＦ信号８２３_{２_１}〜８２３_{２_ｎ２}として出力される。ＲＦ信号８２３_{２_１}〜８２３_{２_ｎ２}は、合成回路４０４を経由して、ＲＦ信号８２４_{２_１}〜８２４_{２_ｎ２}として出力端子４０９に出力される。周波数ｆ_Ｕ１以上において、出力端子４０９から出力端子４０７への信号伝達は遮断されているので、ＲＦ信号８２３_{２_１}〜８２３_{２_ｎ２}の出力端子４０８から出力端子４０７への回り込み及びそれに起因する電力損失を抑制しつつ、ＲＦ信号８２４_{２_１}〜８２４_{２_ｎ２}を出力端子４０９に出力することが可能である。

さらに、信号発生器４５１は、遮断周波数ｆ_Ｌ２以上且つｆ_Ｕ１以下に属するキャリア周波数ｆ_{１２_１}のＲＦ信号８２２ａ_{１２_１}〜キャリア周波数ｆ_{１２_ｎ１２}のＲＦ信号８２２ａ_{１２_ｎ１２}を、端子４０５を経由して電力増幅器４０１へ出力する。また、信号発生器４５１は、遮断周波数ｆ_Ｌ２以上且つｆ_Ｕ１以下に属するキャリア周波数ｆ_１２１のＲＦ信号８２２ｂ_{１２_１}〜キャリア周波数ｆ_{１２_ｎ１２}のＲＦ信号８２２ｂ_{１２_ｎ１２}を、端子４０６を経由して電力増幅器４０２へ出力する。

ＲＦ信号８２２ａ_{１２_１}〜８２２ａ_{１２_ｎ１２}は、電力増幅器４０１において増幅され、ＲＦ信号８２３ａ_{１２_１}〜８２３ａ_{１２_ｎ１２}として出力端子４０７へ出力される。ＲＦ信号８２２ｂ_{１２_１}〜８２２ｂ_{１２_ｎ１２}は、電力増幅器４０２において増幅され、ＲＦ信号８２３ｂ_{１２_１}〜８２３ｂ_{１２_ｎ１２}として出力端子４０８へ出力される。ＲＦ信号８２３ａ_{１２_１}〜８２３ａ_{１２_ｎ１２}とＲＦ信号８２３ｂ_{１２_１}〜８２３ｂ_{１２_ｎ１２}は、合成回路４０４で合成され、ＲＦ信号８２４_{１２_１}〜８２４_{１２_ｎ１２}として出力端子４０９に出力される。

遮断周波数ｆ_Ｌ２以上且つｆ_Ｕ１以下において、出力端子４０７と出力端子４０８の間はアイソレーションが取られてない。そこで、周波数ｆ_Ｌ２以上且つｆ_Ｕ１以下に属するキャリア周波数のＲＦ信号については、電力増幅器４０１及び電力増幅器４０２から同じキャリア周波数の信号を同時に出力し、且つ合成回路４０４における信号合成時に損失が出ないように、ＲＦ信号８２３ａ_{１２_１}とＲＦ信号８２３ｂ_{１２_１}の間、乃至ＲＦ信号８２３ａ_{１２_ｎ１２}とＲＦ信号８２３ｂ_{１２_ｎ１２}の間の振幅と位相のバランスを取った上で、ＲＦ信号８２３ａ_{１２_１}とＲＦ信号８２３ｂ_{１２_１}、乃至ＲＦ信号８２３ａ_{１２_ｎ１２}とＲＦ信号８２３ｂ_{１２_ｎ１２}の信号合成を行う。

本実施の形態において、端子４０５から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトと、端子４０６から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトとが一致している場合、ＲＦ信号８２２ａ_{１２_１}とＲＦ信号８２２ｂ_{１２_１}の振幅と位相、乃至ＲＦ信号８２２ａ_{１２_ｎ１２}とＲＦ信号８２２ｂ_{１２_ｎ１２}の振幅と位相が互いに一致していれば、合成回路４０４において損失の無い信号合成を実現できる。

一方、端子４０５から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトと、端子４０６から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトとにずれがある場合は、そのずれを補うように、信号発生器４５１が、ＲＦ信号８２２ａ_{１２_１}とＲＦ信号８２２ｂ_{１２_１}乃至ＲＦ信号８２２ａ_{１２_ｎ１２}とＲＦ信号８２２ｂ_{１２_ｎ１２}の振幅と位相を調整して出力し、以て合成回路４０４における損失の無い信号合成を実現する。

図２６は、信号発生器４５１の構成例を示している。信号発生器４５１は、ＲＦ信号発生器８０１_１，８０１_１２，８０１_２を含む。ＲＦ信号発生器８０１_１は、遮断周波数ｆ_Ｌ２以下に属するｎ１個のＲＦ信号、すなわちキャリア周波数ｆ_{１_１}のＲＦ信号８２１_{１_１}〜キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}のＲＦ信号８２１_{１_ｎ１}を出力する。ＲＦ信号発生器８０１_１２は、遮断周波数ｆ_Ｌ２以上且つｆ_Ｕ１以下に属するｎ１２個のＲＦ信号、すなわちキャリア周波数ｆ_{１２_１}のＲＦ信号８２１_{１２_１}〜キャリア周波数ｆ_{１２_ｎ１２}のＲＦ信号８２１_{１２_ｎ１２}を出力する。ＲＦ信号発生器８０１_２は、遮断周波数ｆ_Ｕ１以上に属するｎ２個のＲＦ信号、すなわちキャリア周波数ｆ_{２_１}のＲＦ信号８２１_{２_１}〜キャリア周波数ｆ_{２_ｎ２}のＲＦ信号８２１_{２_ｎ２}を出力する。

ここで、ＲＦ信号発生器８０１_１は、ｎ１個のベースバンド信号発生器５０１_{１_１}〜５０１_{１_ｎ１}と、ｎ１個の振幅・位相調整器５３１_{１_１}〜５３１_{１_ｎ１}と、ｎ１個の局部発振（ＬＯ）信号発生器５０３_{１_１}〜５０３_{１_ｎ１}と、ｎ１個のミキサ５０５_１１〜５０５_{１_ｎ１}とを含む。ベースバンド信号発生器５０１_{１_１}は、チャネル１_１のベースバンド信号を出力する。振幅・位相調整器５３１_{１_１}は、チャネル１_１のベースバンド信号の振幅と位相を調整する。ＬＯ信号発生器５０３_{１_１}は、周波数ｆ_{１_１}のＬＯ信号を出力する。ＬＯ信号の周波数は可変であることが望ましい。ミキサ５０５_{１_１}は、チャネル１_１のベースバンド信号と、ＬＯ信号発生器５０３_{１_１}から出力される周波数ｆ_{１_１}のＬＯ信号とをミキシングし、以てキャリア周波数ｆ_{１_１}にアップコンバートされたＲＦ信号８２１_{１_１}をスイッチ８０２_{１_１}に出力する。同様に、ベースバンド信号発生器５０１_{１_ｎ１}と、振幅・位相調整器５３１_{１_ｎ１}と、ＬＯ信号発生器５０３_{１_ｎ１}と、ミキサ５０５_{１_ｎ１} とで形成された回路により、キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}にアップコンバートされたチャネル１_ｎ１のＲＦ信号８２１_{１_ｎ１}が生成され、スイッチ８０２_{１_ｎ１}に出力される。

ＲＦ信号発生器８０１_１２は、ＲＦ信号発生器８０１_１と同様の回路構成と動作に基づいて、キャリア周波数ｆ_{１２_１}〜ｆ_{１２_ｎ１２}にアップコンバートされたチャネル１２１〜１２_ｎ１２のＲＦ信号８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}をそれぞれ生成する。ＲＦ信号８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}は、スイッチ８０２_{１２_１}〜８０２_{１２_ｎ１２}にそれぞれ出力される。

ＲＦ信号発生器８０１_２は、ＲＦ信号発生器８０１_１と同様の回路構成と動作に基づいて、キャリア周波数ｆ_{２_１}〜ｆ_{２_ｎ２}にアップコンバートされたチャネル２_１〜２_ｎ２のＲＦ信号８２１_{２_１}〜８２１_{２_ｎ２}をそれぞれ生成する。ＲＦ信号８２１_{２_１}〜８２１_{２_ｎ２}は、スイッチ８０２_{２_１}〜８０２_{２_ｎ２}にそれぞれ出力される。

ＲＦ信号発生器８０１_１から出力されたＲＦ信号８２１_{１_１}〜８２１_{１_ｎ１}は、加算器８０３１に出力される。ＲＦ信号発生器８０１２から出力されたＲＦ信号８２１_{２_１}〜８２１_{２_ｎ２}は、加算器８０３_２に出力される。ＲＦ信号発生器８０１_１２から出力されたＲＦ信号８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}は、加算器８０３_１，８０３_２の両者に出力される。

スイッチ８０２_{１_１}〜８０２_{１_ｎ１}，８０２_{１２_１}〜８０２_{１２_ｎ１２}，８０２_{２_１}〜８０２_{２_ｎ２}は、それぞれ任意にオン若しくはオフ状態にしても良い。これらのスイッチの動作により、ＲＦ信号（８２１_{１_１}〜８２１_{１_ｎ１}，８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}，８２１_{２_１}〜８２１_{２_ｎ２}）の各々について、送信若しくは非送信の状態を選択することができ、以て各帯域の送信チャネル数ｎ１、ｎ，２，ｎ２を可変にできる。

加算器８０３_１は、ＲＦ信号発生器８０１_１から出力されたＲＦ信号８２１_{１_１}〜８２１_{１_ｎ１}と、ＲＦ信号発生器８０１_１２から出力されたＲＦ信号８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}とを合成し、これにより得た信号を振幅・位相調整器５３３に出力する。また、加算器８０３_２は、ＲＦ信号発生器８０１_２から出力されたＲＦ信号８２１_{２_１}〜８２１_{２_ｎ２}と、ＲＦ信号発生器８０１_１２から出力されたＲＦ信号８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}とを合成し、これにより得た信号を振幅・位相調整器５３４に出力する。

信号発生器４５１では、ＲＦ信号発生器８０１_１，８０１_１２，８０１_２内の振幅・位相調整器５０１_{１_１}〜５０１_{２_ｎ２}と、振幅・位相調整器５３３，５３４とにより、ＲＦ信号８２１_{１_１}〜８２１_{１_ｎ１}，８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}，８２１_{２_１}〜８２１_{２_ｎ２}の振幅と位相がそれぞれ独立に調整される。振幅・位相調整器５３３で振幅と位相を調整されたＲＦ信号８２１_{１_１}〜８２１_{１_ｎ１}とＲＦ信号８２１_１２１〜８２１_{１２_ｎ１２}は、ＲＦ信号８２２_{１_１}〜８２２_{１_ｎ１}とＲＦ信号８２２ａ_{１２_１}〜８２２ａ_{１２_ｎ１２}として出力端子４０５に出力される。振幅・位相調整器５３４で振幅と位相を調整されたＲＦ信号８２１_{１２_１}〜８２１_{１２_ｎ１２}とＲＦ信号８２１_{２_１}〜８２１_{２_ｎ２}は、ＲＦ信号８２２ｂ_{１２_１}〜８２２ｂ_{１２_ｎ１２}とＲＦ信号８２２_{２_１}〜８２２_{２_ｎ２}として出力端子４０６に出力される。

本実施の形態では、任意のキャリア周波数に配置した複数のＲＦ信号を、同時に増幅し出力することができる。このように、本実施の形態では、２つのキャリア周波数が近接した状態でＲＦ信号を出力できない特許文献２に記載の増幅器の問題や、２つのキャリア周波数のＲＦ信号を同時に出力できない特許文献３に記載の増幅の問題が解決されている。

［第４の実施の形態］
本発明の第４の実施の形態を図２７に示す。本実施の形態に係る送信機では、上記の第３の実施の形態において電力増幅器の個数が２つであったのに対し、電力増幅器の個数が一般の数に拡張されている。具体的には、本実施の形態に係る送信機は、並列に実装されたｍ個の電力増幅器４０１_１〜４０１_ｍと、これらの電力増幅器の入力端子４０５_１〜４０５_ｍ及び入力端子４０７_１〜４０７_ｍと、信号発生器４６１と、合成回路４６２と、この合成回路の出力端子４０９と、アンテナ４４１とを含む。

図２７に示すように、信号発生器４６１は、端子４０５_ｐ（ｐはｐ＝２,３,・・・,ｍ−１となる整数）を経由して、キャリア周波数ｆ_{（ｐ−１）ｐ_１}のＲＦ信号８２２_{（ｐ−１）ｐ_１}〜キャリア周波数ｆ_{（ｐ−１）ｐ_ｎ（ｐ−１）ｐ}のＲＦ信号８２４_{（ｐ−１）ｐ_ｎ（ｐ−１）ｐ}の合計ｎ（ｐ−１）ｐ個のＲＦ信号と、キャリア周波数ｆ_{ｐ_１}のＲＦ信号８２２_{ｐ_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｐ_ｎｐ}のＲＦ信号８２４_{ｐ_ｎｐ}の合計ｎｐ個のＲＦ信号と、キャリア周波数ｆ_{ｐ（ｐ＋１）_１}のＲＦ信号８２２_{ｐ（ｐ＋１）_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｐ（ｐ＋１）_ｎｐ（ｐ＋１）}のＲＦ信号８２４_{ｐ（ｐ＋１）_ｎｐ（ｐ＋１）}の合計ｎｐ（ｐ＋１）個のＲＦ信号とを、それぞれ電力増幅器４０１_ｐに出力する。

電力増幅器４０１_ｐに入力されたＲＦ信号は、増幅されて、キャリア周波数ｆ_{（ｐ−１）ｐ_１}のＲＦ信号８２３_{（ｐ−１）ｐ_１}〜キャリア周波数ｆ_{（ｐ−１）ｐ_ｎ（ｐ−１）ｐ}のＲＦ信号８２３_{（ｐ−１）ｐ_ｎ（ｐ−１）ｐ}と、キャリア周波数ｆ_{ｐ_１}のＲＦ信号８２３_{ｐ_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｐ_ｎｐ}のＲＦ信号８２３_{ｐ_ｎｐ}と、キャリア周波数ｆ_{ｐ（ｐ＋１）_１}のＲＦ信号８２３_{ｐ（ｐ＋１）_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｐ（ｐ＋１）_ｎｐ（ｐ＋１）}のＲＦ信号８２３_{ｐ（ｐ＋１）_ｎｐ（ｐ＋１）}として、端子４０７_ｐに出力される。

同様に、信号発生器４６１は、端子４０５_１を経由して、キャリア周波数ｆ_{１_１}のＲＦ信号８２２_{１_１}〜キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}のＲＦ信号８２２_{１_ｎ１}の合計ｎ１個のＲＦ信号と、キャリア周波数ｆ_{１２_１}のＲＦ信号８２２_{１２_１}〜キャリア周波数ｆ_{１２ｎ１２}のＲＦ信号８２２_{１２_ｎ１２}の合計ｎ１２個のＲＦ信号とを、それぞれ電力増幅器４０１_１に出力する。

電力増幅器４０１_１に入力されたＲＦ信号は、増幅されて、キャリア周波数ｆ_{１_１}のＲＦ信号８２３_{１_１}〜キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}のＲＦ信号８２３_{１_ｎ１}と、キャリア周波数ｆ_{１２_１}のＲＦ信号８２３_{１２_１}〜キャリア周波数ｆ_{１２_ｎ１２}のＲＦ信号８２３_{１２_ｎ１２}として、端子４０７_１に出力される。

同様に、信号発生器４６１は、端子４０５_ｍを経由して、キャリア周波数ｆ_{（ｍ−１）ｍ_１}のＲＦ信号８２２_{（ｍ−１）ｍ_１}〜キャリア周波数ｆ_{（ｍ−１）ｍ_ｎ（ｍ−１）ｍ}のＲＦ信号８２２_{（ｍ−１）ｍ_ｎ（ｍ−１）ｍ}の合計ｎ（ｍ−１）ｍ個のＲＦ信号と、キャリア周波数ｆ_{ｍ_１}のＲＦ信号８２２_{ｍ_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｍ_ｎｍ}のＲＦ信号８２２_{ｍ_ｎｍ}の合計ｎｍ個のＲＦ信号とを、それぞれ電力増幅器４０１_ｍに出力する。

電力増幅器４０１_ｍに入力されたＲＦ信号は、増幅されて、キャリア周波数ｆ_{（ｍ−１）ｍ_１}のＲＦ信号８２３_{（ｍ−１）ｍ_１}〜キャリア周波数ｆ_{（ｍ−１）ｍ_ｎ（ｍ−１）ｍ}のＲＦ信号８２３_{（ｍ−１）ｍ_ｎ（ｍ−１）ｍ}と、キャリア周波数ｆ_{ｍ_１}のＲＦ信号８２３_{ｍ_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｍ_ｎｍ}のＲＦ信号８２３_{ｍ_ｎｍ}として、端子４０７_ｍに出力される。

合成回路４６２は、図２８に示す信号を、出力端子４０９に出力する。

すなわち、出力端子４０９には、周波数ｆ_Ｌ２以下において、キャリア周波数ｆ_{１_１}のＲＦ信号８２４_１＿１〜キャリア周波数ｆ_{１_ｎ１}のＲＦ信号８２４_１＿ｎ１の合計ｎ１個のＲＦ信号が出力される。

また、出力端子４０９には、周波数ｆ_Ｌｋ以上且つｆ_{Ｕ（ｋ−１）}以下の周波数領域において（ｋはｋ＝２，３，・・・，ｍ−１，ｍとなる整数）、キャリア周波数ｆ_{（ｋ−１）ｋ１}のＲＦ信号８２４_{（ｋ−１）ｋ_１}〜キャリア周波数ｆ_{（ｋ−１）ｋ_ｎ（ｋ−１）ｋ}のＲＦ信号８２４_{（ｋ−１）ｋ_ｎ（ｋ−１）ｋ}の合計ｎ（ｋ−１）ｋ個のＲＦ信号が出力される。

また、出力端子４０９には、周波数ｆ_{Ｕ（ｐ−１）}以上且つｆ_{Ｌ（ｐ＋１）}以下の周波数領域において、キャリア周波数ｆ_{ｐ_１}のＲＦ信号８２４_{ｐ_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｐ_ｎｐ}のＲＦ信号８２４_{ｐ_ｎｐ}の合計ｎｐ個のＲＦ信号が出力される。

さらに、出力端子４０９には、周波数ｆ_{Ｕ（ｍ−１）}以上において、キャリア周波数ｆ_{ｍ_１}のＲＦ信号８２４_ｍ＿１〜キャリア周波数ｆ_{ｍ_ｎｍ}のＲＦ信号８２４_{ｍ_ｎｍ}の合計ｎｍ個のＲＦ信号が出力される。

図２８において、伝達特性４１１_ｑ（ｑはｑ＝１,２,・・・,ｍ−１,ｍとなる整数）は、電力増幅器４０１_ｑの出力端子４０７_ｑから合成回路４６２の出力端子４０９への伝達特性を現している。

図２８によれば、電力増幅器４０１_ｐの出力端子４０７_ｐから合成回路４６２の出力端子４０９へは、周波数ｆ_Ｌｐ以上且つｆ_Ｕｐ以下の信号のみ伝送される。また、電力増幅器４０１１の出力端子４０７_１から合成回路４６２の出力端子４０９へは、周波数ｆ_Ｕ１以下の信号のみ伝送される。さらに、電力増幅器４０１_ｍの出力端子４０７_ｍから合成回路４６２の出力端子４０９へは、周波数ｆ_Ｌｍ以上の信号のみ伝送される。

また、図２４によれば、伝達特性の遮断周波数には、ｆ_{Ｌ（ｒ＋１）}＜ｆ_Ｕｒ（ｒはｒ＝１,２，・・・ｍ−２，ｍ−１となる整数）の条件が課される。

この条件ｆ_{Ｌ（ｒ＋１）}＜ｆ_Ｕｒにより、周波数ｆ_{Ｕ（ｐ−１）}以上且つｆ_{Ｌ（ｐ＋１）}以下の周波数領域では、電力増幅器４０１_ｐの出力端子４０７_ｐからのみ合成回路４６２の出力端子４０９への信号伝送が可能であり、電力増幅器４０１_ｐ以外の電力増幅器から出力端子４０９への信号伝送は行なわれない。従って、電力増幅器４０１_ｐの出力端子４０７_ｐから出力される、周波数ｆ_{Ｕ（ｐ−１）}以上且つｆ_{Ｌ（ｐ＋１）}以下に属するＲＦ信号８２３_ｐ＿１〜８２３_ｐ＿ｎｐは、電力増幅器４０１_ｐ以外の他の電力増幅器の出力端子に回り込むこと無く、出力端子４０９へ出力される。すなわち、他の電力増幅器への電力漏洩を抑制した、低電力損失の電力合成が可能である。

同様に、周波数ｆ_Ｌ２以下の周波数領域では、電力増幅器４０１_１の出力端子４０７_１から合成回路４６２の出力端子４０９のみ伝送可能であり、電力増幅器４０１_１以外の電増幅器から出力端子４０９への信号伝送は行なわれない。従って、電力増幅器４０１_１の出力端子４０７_１から出力される、周波数ｆ_Ｌ２以下に属するＲＦ信号８２３_１＿１〜８２３_１＿ｎ１は、電力増幅器４０１_１以外の他の電力増幅器の出力端子に回り込むこと無く、出力端子４０９へ出力される。すなわち、周波数ｆ_Ｌ２以下の信号においても、他の電力増幅器への電力漏洩を抑制した、低電力損失の電力合成が可能である。

同様に、周波数ｆ_{Ｕ（ｍ−１）}以上の周波数領域では、電力増幅器４０１_ｍの出力端子４０７_ｍから合成回路４６２の出力端子４０９のみ伝送可能であり、電力増幅器４０１_ｍ以外の電力増幅器から出力端子４０９への信号伝送は行なわれない。従って、電力増幅器４０１ｍ_の出力端子４０７_ｍから出力される、周波数ｆ_{Ｕ（ｍ−１）}以上に属するＲＦ信号８２３_ｍ＿１〜８２３_ｍ＿ｎｍは、電力増幅器４０１_ｍ以外の他の電力増幅器の出力端子に回り込むこと無く、出力端子４０９へ出力される。すなわち、周波数ｆ_{Ｕ（ｍ−１）}以上の信号においても、他の電力増幅器への電力漏洩を抑制した、低電力損失の電力合成が可能である。

上記の条件ｆ_{Ｌ（ｒ＋１）}＜ｆ_Ｕｒにより、周波数ｆ_{Ｌ（ｒ＋１）}以上且つｆ_Ｕｒ以下の周波数領域では、電力増幅器４０１_ｒの出力端子４０７_ｒ及び電力増幅器４０１_ｒ＋１の出力端子４０７_ｒ＋１からのみ、合成回路４６２の出力端子４０９への信号伝送が可能である。そこで、周波数ｆ_{Ｌ（ｒ＋１）}以上且つｆ_Ｕｒ以下の周波数領域に属する信号については、電力増幅器４０１_ｒと電力増幅器４０１_ｒ＋１とで同じ周波数のＲＦ信号（すなわち、ＲＦ信号８２３ａ_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８２３ａ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}及び８２３ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８２３ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}）をそれぞれ出力し、ＲＦ信号間（すなわち、ＲＦ信号８２３ａ_{ｒ（ｒ＋１）_１}とＲＦ信号８２３ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_１}の間、乃至ＲＦ信号８２３ａ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}とＲＦ信号８２３ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}の間）で振幅と位相を調整することで、合成損失を抑制しつつ、合成信号（ＲＦ信号８２４_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８２４_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}）を出力端子４０９に出力する。

より詳細に述べると、端子４０５ｒから端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトと、端子４０５_ｒ＋１から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトとが一致している場合、ＲＦ信号８２２ａ_{ｒ（ｒ＋１）_１}とＲＦ信号８２２ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_１}の間、乃至ＲＦ信号８２２ａ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}とＲＦ信号８２２ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}の間で振幅と位相が互いに一致していれば、合成回路４６２において損失の無い信号合成を実現できる。

一方、端子４０５_ｒから端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトと、端子４０５_ｒ＋１から端子４０９に至る経路の利得及び位相シフトとにずれがある場合は、そのずれを補うように、信号発生器４６１が、ＲＦ信号８２２ａ_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８２２ａ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}及び８２２ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８２２ｂ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}の振幅と位相を調整して出力し、以て合成回路４６２における損失の無い信号合成を実現する。

図２９は、信号発生器４６１の構成例を示している。信号発生器４６１は、ｍ個のＲＦ信号発生器８０１_１〜８０１_ｍと、ｍ−１個のＲＦ信号発生器８０１_１２〜８０１_{（ｍ−１）ｍ}と、ｍ個の加算器８０３_１〜８０３_ｍと、ｍ個の振幅・位相調整器５３３_１〜５３３_ｍと、ｍ個の出力端子４０５_１〜４０５_ｍとを含む。また、ＲＦ信号発生器８０１_ｑの出力側には、ｎｑ個のスイッチ８０２_{ｑ_１}〜８０２_{ｑ_ｎｑ}が設置されている。また、ＲＦ信号発生器８０１_{ｒ（ｒ＋１）}の出力側には、ｎｒ（ｒ＋１）個のスイッチ８０２_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８０２_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}が設置されている。

ＲＦ信号発生器８０１_ｑは、キャリア周波数ｆ_{ｑ_１}のＲＦ信号８２１_{ｑ_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｑ_ｎｑ}のＲＦ信号８２１_{ｑ_ｎｑ}を、それぞれスイッチ８０２_{ｑ_１}〜８０２_{ｑ_ｎｑ}に出力する。同様に、ＲＦ信号発生器８０１_{ｒ（ｒ＋１）}は、キャリア周波数ｆ_{ｒ（ｒ＋１）_１}のＲＦ信号８２１_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜キャリア周波数ｆ_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}のＲＦ信号８２１_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}を、それぞれスイッチ８０２_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８０２_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}に出力する。ＲＦ信号発生器８０１_ｑ〜８０１_{ｒ（ｒ＋１）}は、図２６に示したＲＦ信号発生器８０１_１〜８０１_１２と同等の内部構成と動作機構を持つ。このため、ＲＦ信号発生器８０１_ｑ〜８０１_{ｒ（ｒ＋１）}の内部構成と動作機構については、ここでは説明を省略する。

ＲＦ信号発生器８０１_ｑから出力されたＲＦ信号８２１_{ｑ_１}〜８２１_{ｑ_ｎｑ}は、加算器８０３_ｑのみに出力される。一方、ＲＦ信号発生器８０１_{ｒ（ｒ＋１）}から出力されたＲＦ信号８２１_{ｒ（ｒ＋１）_１}〜８２１_{ｒ（ｒ＋１）_ｎｒ（ｒ＋１）}は、加算器８０３_ｒ及び８０３_ｒ＋１の両者に出力される。加算器８０３_ｑは、入力されたＲＦ信号を合成して、振幅・位相調整器５３３_ｑに出力する。振幅・位相調整器５３３_ｑは、入力されたＲＦ信号の振幅及び位相を所望値に調整した上で、端子４０５_ｑに出力する。これにより、端子４０５_ｑに、周波数ｆ_Ｌｑ以上且つｆ_Ｕｑ以下に属するＲＦ信号（８２１ｂ_{（ｑ−１）ｑ_１}〜８２１ｂ_{（ｑ−１）ｑ_ｎ（ｑ−１）ｑ}，８２１_{ｑ_１}〜８２１_{ｑ_ｎｑ}及び８２１ａ_{ｑ（ｑ＋１）_１}〜８２１ａ_{ｑ（ｑ＋１）_ｎｑ（ｑ＋１）}）が出力される。

図３０は、合成回路４６２の一の構成例を示している。この合成回路４６２は、整合回路６０１と、フィルタ９０１_１〜９０１_ｍとを含む。フィルタ９０１_１は、ローパスフィルタ若しくはバンドパスフィルタである。フィルタ９０１_ｍは、ハイパスフィルタ若しくはバンドパスフィルタである。フィルタ９０１_２〜９０１_ｍ−１は、バンドパスフィルタである。また、合成回路４６２の入力端子４０７_１〜４０７_ｍには、図２７で示したように、電力増幅器４０１_１〜４０１_ｍの出力がそれぞれ接続される。フィルタ９０１_１〜９０１_ｍは、端子９０２で並列合成され、端子９０２と合成回路４６２の出力端子４０９は、整合回路６０１を介して接続されている。

整合回路６０１は、出力端子４０９における負荷インピーダンスＺ_Ｌを、電力増幅器４０１_１〜４０１_ｍの最適負荷インピーダンスＺ_ＯＰＴに変換する。広帯域整合を実現するため、整合回路６０１には、上記第１の実施の形態において図１４に示したように、トランス素子６１１を用いることが望ましい。

フィルタ９０１_１は、電力増幅器４０１_１の出力端子４０７_１から端子９０２への信号伝達を、周波数ｆ_Ｕ１以上で遮断する。また、フィルタ９０１_ｍは、電力増幅器４０１_ｍの出力端子４０７_ｍから端子９０２への信号伝達を、周波数ｆ_Ｌｍ以下で遮断する。さらに、フィルタ９０１_ｐは、電力増幅器４０１_ｐの出力端子４０７_ｐから端子９０２への信号伝達を、周波数ｆ_Ｌｐ以下及びｆ_Ｕｐ以上で遮断する。

電力増幅器４０１_ｑの出力端子４０７_ｑから合成回路４６２側を見た負荷インピーダンスＺ_ＩＮｑは、電力増幅器４０１_ｑの最適負荷インピーダンスＺ_ＯＰＴに設計する事が望ましい。また、電力増幅器４０１_１〜４０１_ｍの間の電力回り込みを抑制するために、フィルタ９０１_ｑの通過帯域以外の周波数（すなわち、周波数ｆ_Ｌｐ以下及びｆ_Ｕｐ以上の周波数）において、端子９０２からフィルタ９０１_ｑを見た出力インピーダンスＺ_ＯＵＴｑは、Ｚ_ＯＰＴに比べて高インピーダンスである事が望ましい。

図３１は、合成回路４６２の他の構成例を示している。この合成回路４６２において、フィルタ９０１_１〜９０１_ｍは、トランス素子９０３_１〜９０３_ｍにより直列に合成されている。トランス素子９０３_１〜９０３_ｍは、出力端子４０９における負荷インピーダンスＺ_Ｌを、電力増幅器４０１_１〜４０１_ｍの最適負荷インピーダンスＺ_ＯＰＴに変換する。

フィルタ９０３_１〜９０３_ｍを直列合成した場合、電力増幅器４０１_１〜４０１_ｍの間の電力回り込みを抑制するために、フィルタ９０１_ｑの通過帯域以外の周波数（すなわち、周波数ｆ_Ｌｐ以下及びｆ_Ｕｐ以上の周波数）において、端子９０２からフィルタ９０１_ｑを見た出力インピーダンスＺ_ＯＵＴｑは、Ｚ_ＯＰＴに比べて低インピーダンスであることが望ましい。

本実施の形態では、上記第３の実施の形態と同じく、任意のキャリア周波数に配置した複数のＲＦ信号を、同時に増幅し出力することができる。

［第５の実施の形態］
本発明の第５の実施の形態を図３２に示す。本実施の形態に係る送信機においては、図５に示した構成に加えて、新たに電源変調器１００１，１００２が設けられている。また、信号発生器４０３に代えて、信号発生器１４０３が設けられている。

電源変調器１００１は、電力増幅器４０１のＲＦ出力電力に合わせて、電力増幅器４０１の電源端子１００５の電圧を増減させることで、電力増幅器４０１のＲＦ出力電力が低くなった時の電力効率を改善する、ポーラ変調の動作を行なう。同様に、電源変調器１００２は、電力増幅器４０２のＲＦ出力電力に合わせて、電力増幅器４０２の電源端子１００６の電圧を増減させることで、電力増幅器４０２のＲＦ出力電力が低くなった時の電力効率を改善する、ポーラ変調の動作を行なう。

本実施の形態の動作モードの一つを図３３に示す。この時、図８に示したように、ＲＦ信号４２５のキャリア周波数ｆ_１は遮断周波数ｆ_Ｌ２以下に、またＲＦ信号４２６のキャリア周波数ｆ_２は遮断周波数ｆ_Ｕ１以上にそれぞれ設定される。本動作モードは、電源変調器１００１，１００２で、電力増幅器４０１，４０２の電源端子１００５及び１００６の電圧の制御（ポーラ変調）を行う機能が付加されている点を除き、上記第１の実施の形態で示した第１の動作モードと同様である。

本動作モードにおいて、信号発生器１４０３は、ＲＦ信号４２１のエンベロープ信号１４２１を端子１００３へ出力する。エンベロープ信号１４２１は、電源変調器１００１に入力される。電源変調器１００１は、エンベロープ信号１４２１を増幅して得られるエンベロープ信号１４２３を電力増幅器４０１の電源端子１００５に出力する。この結果、電力増幅器４０１の電源電圧は、エンベロープ信号１４２３によって変調を受ける。

同様に、信号発生器１４０３は、ＲＦ信号４２２のエンベロープ信号１４２２を端子１００４へ出力する。エンベロープ信号１４２２は、電源変調器１００２に入力される。電源変調器１００２は、エンベロープ信号１４２２を増幅して得られるエンベロープ信号１４２４を電力増幅器４０２の電源端子１００６に出力する。この結果、電力増幅器４０２の電源電圧は、エンベロープ信号１４２４によって変調を受ける。

上記の動作により、電力増幅器４０１，４０２は、ポーラ変調によって低出力時においても電力効率の低下を抑制しつつ、且つキャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４２５とキャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４２６を同時に出力することができる。

本実施の形態の動作モードの他の一つを図３４に示す。この時、図１０に示したように、ＲＦ信号４３５のキャリア周波数ｆ_１と、ＲＦ信号４３６のキャリア周波数ｆ_２は、それぞれ遮断周波数ｆ_Ｌ２からｆ_Ｕ１の範囲に設定される。本動作モードは、電源変調器１００１，１００２で、電力増幅器４０１，４０２の電源端子１００５，１００６の電圧の制御（ポーラ変調）を行う機能が付加されている点を除き、上記第１の実施の形態で示した第２の動作モードと同様である。

本動作モードにおいて、信号発生器１４０３は、ＲＦ信号４３１ａ，４３２ａを含む端子４０５から出力されるＲＦ信号のエンベロープ信号１４３１ａを、端子１００３へ出力する。エンベロープ信号１４３１ａは、電源変調器１００１に入力される。電源変調器１００１は、エンベロープ信号１４３１ａを増幅して得られるエンベロープ信号１４３２ａを、電力増幅器４０１の電源端子１００５に出力する。この結果、電力増幅器４０１の電源電圧は、エンベロープ信号１４３２ａによって変調を受ける。

同様に、信号発生器１４０３は、ＲＦ信号４３１ｂ及び４３２ｂを含む端子４０６から出力されるＲＦ信号のエンベロープ信号１４３１ｂを、端子１００４へ出力する。エンベロープ信号１４３１ｂは、電源変調器１００２に入力される。電源変調器１００２は、エンベロープ信号１４３１ｂを増幅して得られるエンベロープ信号１４３２ｂを、電力増幅器４０２の電源端子１００６に出力する。この結果、電力増幅器４０２の電源電圧は、エンベロープ信号１４３２ｂによって変調を受ける。

上記の動作により、電力増幅器４０１，４０２は、ポーラ変調によって低出力時においても電力効率の低下を抑制しつつ、かつキャリア周波数ｆ_１のＲＦ信号４２５とキャリア周波数ｆ_２のＲＦ信号４２６を同時に出力する事ができる。

ＲＦ信号４２５，４２６の変調帯域幅がｆ_ＢＷ程度であるとする。ｆ_ＢＷの値は、通信規格によるが、通常は数ｋＨｚから数十ＭＨｚの範囲となる。また、キャリア周波数ｆ_２及びｆ_１の差分、すなわちΔｆ＝ｆ_２−ｆ_１をΔｆとする。Δｆの値は、通信規格によるが、通常は数ＭＨｚから数ＧＨｚの範囲となる。一般に、ｆ_ＢＷに比べΔｆの方が大きい。

図３３に示した動作モードの場合、各電力増幅器で一つのキャリア周波数のＲＦ信号、すなわち電力増幅器４０１でＲＦ信号４２３、電力増幅器４０２でＲＦ信号４２４をそれぞれ増幅する。したがって、電源変調器１００１から出力するエンベロープ信号１４２３の帯域幅は、ＲＦ信号４２３の変調帯域幅であるｆ_ＢＷ程度となる。同様に、電源変調器１００２から出力するエンベロープ信号１４２４の帯域幅は、ＲＦ信号４２３の変調帯域幅であるｆＢＷ程度となる。

一方、図３４に示した動作モードの場合、各電力増幅器で二つのキャリア周波数のＲＦ信号、すなわち電力増幅器４０１でＲＦ信号４３３ａ及び４３４ａ、電力増幅器４０２でＲＦ信号４３３ｂ，４３４ｂをそれぞれ増幅する。ＲＦ信号４３３ａ，４３４ａを含む信号は、キャリア周波数（中心周波数）が（ｆ_１＋ｆ_２）／２であると見なせる。また、キャリア周波数から−Δｆ／２離れた周波数にＲＦ信号４３３ａが配置され、キャリア周波数からΔｆ／２離れた周波数にＲＦ信号４３４ａが配置されており、エンベロープ帯域はＲＦ信号４３３ａとＲＦ信号４３４ａの離調周波数であるΔｆと見なせる。従って、電源変調器１００１から出力するエンベロープ信号１４３２ａの帯域幅は、Δｆの程度となる。同様に、電源変調器１００２から出力するエンベロープ信号１４３２ｂの帯域幅は、Δｆの程度となる。

一般に電源変調器（１００１，１００２）は、出力するエンベロープ信号（１４２３，１４２４，１４３２ａ，１４３２ｂ）の帯域幅が広くなるほど、電力損失や信号誤差が増大して実現が困難になる。

そこで、図３４に示した動作モードでは、二つのＲＦ信号のキャリア周波数ｆ_１及びｆ_２を近接させ、電源変調器１００１，１００２から出力されるエンベロープ信号１４３２ａ，１４３２ｂの帯域幅Δｆが、電源変調器１００１，１００２の動作周波数の上限以下に収まるように設定することが望ましい。

ｆ_１とｆ_２が離れ、Δｆが電源変調器１００１，１００２の動作周波数の上限以下に収まらない場合は、図３３に示した動作モードに移行する事が望ましい。何故なら、図３３に示した動作モードでは、電源変調器１００１，１００２から出力されるエンベロープ信号１４２３，１４２４の信号帯域幅はｆ_ＢＷとなり、Δｆと無関係になるからである。

図３５は、信号発生器１４０３の構成例を示している。この信号発生器１４０３においては、図１１に示した信号発生器４０３の構成に加えて、振幅検出器１５０１，１５０２、遅延調整器１５０３，１５０４、端子１００３，１００４が新たに設けられている。他の回路ブロックについては、図１１に示した信号発生器４０３と共通である。

図３３に示した動作モードでは、振幅検出器１５０１がＲＦ信号４２１のエンベロープ信号１４２１を検出して端子１００３へ出力し、振幅検出器１５０２がＲＦ信号４２２のエンベロープ信号１４２２を検出して端子１００４へ出力する。遅延調整器１５０３及び振幅・位相調整器５３３は、エンベロープ信号１４２１とＲＦ信号４２１の同期状態（遅延時間）を調整する。また、遅延調整器１５０４と振幅・位相調整器５３４は、エンベロープ信号１４２２とＲＦ信号４２２の同期状態（遅延時間）を調整する。ＲＦ信号とエンベロープ信号の同期状態（遅延時間）の調整は、電力増幅器４０１，４０２から出力されるＲＦ信号の信号歪を抑制するために必要である。

一方、図３４に示した動作モードでは、図３６に示すように、振幅検出器１５０１が、ＲＦ信号４３１ａ，４３２ａを含むＲＦ信号のエンベロープ信号１４３１ａを検出して端子１００３へ出力し、振幅検出器１５０２が、ＲＦ信号４３１ｂ，４３２ｂを含むＲＦ信号のエンベロープ信号１４３１ｂを検出して端子１００４へ出力する。遅延調整器１５０３及び振幅・位相調整器５３３は、エンベロープ信号１４３１ａとＲＦ信号４３１ａ，４３２ａの同期状態（遅延時間）を調整する。また、遅延調整器１５０４と振幅・位相調整器５３４は、エンベロープ信号１４３１ｂとＲＦ信号４３１ｂ，４３２ｂの同期状態（遅延時間）を調整する。

なお、前述の特許文献等の各開示を、本書に引用をもって繰り込むものとする。本発明の全開示（請求の範囲を含む）の枠内において、さらにその基本的技術思想に基づいて、実施形態ないし実施例の変更及び調整が可能である。また、本発明の請求の範囲の枠内において種々の開示要素の多様な組み合わせ乃至選択が可能である。すなわち、本発明は、請求の範囲を含む全開示、技術的思想にしたがって当業者であればなし得るであろう各種変形、修正を含むことは勿論である。

上記の実施の形態の一部又は全部は、以下の付記のようにも記載され得るが、以下には限られない。

（付記１）
複数の周波数帯域の送信信号を発生させる信号発生器と、
前記送信信号を増幅する複数の電力増幅器と、
前記電力増幅器の出力側に接続された合成回路とを備え、
前記合成回路は、前記電力増幅器の内の一つである第１の電力増幅器から当該合成回路の出力端子への前記送信信号の伝達を、第１の遮断周波数以上において遮断し、且つ前記電力増幅器の内の他の一つである第２の電力増幅器から前記出力端子への前記送信信号の伝達を、第２の遮断周波数以下において遮断し、
前記第１の遮断周波数は、前記第２の遮断周波数よりも高い周波数である送信機。

（付記２）
付記１において、
前記送信信号の内の少なくとも一つは、前記第１の遮断周波数以下且つ前記第２の遮断周波数以上の周波数に設定され、前記第１及び第２の電力増幅器の両者で同時に増幅される送信機。

（付記３）
付記１または２において、
前記信号発生器の出力端子の内の一つである第１の出力端子は、前記第１の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記信号発生器の出力端子の内の他の一つである第２の出力端子は、前記第２の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記第１及び第２の出力端子から、前記第１の遮断周波数以下且つ前記第２の遮断周波数以上の周波数に設定された信号が同時に出力される送信機。

（付記４）
付記１において、
前記第１の電力増幅器が増幅する前記送信信号の内の少なくとも一つは、前記第２の遮断周波数よりも低い周波数に設定され、
前記第２の電力増幅器が増幅する前記送信信号の内の少なくとも一つは、前記第１の遮断周波数よりも高い周波数に設定される送信機。

（付記５）
付記１、２、または４において、
前記信号発生器の出力端子の内の一つである第１の出力端子は、前記第１の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記第１の出力端子から出力される信号の内の少なくとも一つの周波数は、前記第２の遮断周波数よりも低い周波数に設定され、
前記信号発生器の出力端子の内の他の一つである第２の出力端子は、前記第２の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記第２の出力端子から出力される信号の内の少なくとも一つの周波数は、前記第１の遮断周波数よりも高い周波数に設定される送信機。

（付記６）
付記３または５において、
前記信号発生器は、
ベースバンド信号を発生させる複数のベースバンド信号発生器と、
互いに異なる周波数の局部発振信号を発生させる複数の局部発振信号発生器と、
前記複数のベースバンド信号発生器にそれぞれ接続され、前記ベースバンド信号の振幅及び位相を調整する複数のベースバンド信号振幅位相調整器と、
前記複数のベースバンド信号振幅位相調整器及び前記複数の局部発振信号発生器にそれぞれ接続され、前記振幅及び位相が調整されたベースバンド信号と、前記局部発振信号とをミキシングして、ＲＦ（ＲａｄｉｏＦｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号を出力する複数のミキサと、
前記ＲＦ信号を合成する加算器と、
前記合成されたＲＦ信号の振幅及び位相を調整し、前記送信信号として前記信号発生器の出力端子へ出力する複数のＲＦ信号振幅位相調整器と、
前記複数のミキサと前記加算器との間で、前記ＲＦ信号を伝搬する状態と、前記ＲＦ信号を遮断する状態とを切り替える複数のスイッチとを備える送信機。

（付記７）
付記１〜６のいずれか１項において、
前記合成回路は、複数のフィルタと、整合回路とを備え、
前記第１の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の一つである第１のフィルタに接続され、
前記第２の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の他の一つである第２のフィルタに接続され、
前記第１のフィルタは、前記第１の遮断周波数以上の高周波を遮断し、
前記第２のフィルタは、前記第２の遮断周波数以下の低周波を遮断し、
前記第１及び第２のフィルタの出力端子は、前記整合回路を介して前記合成回路の出力端子に接続される送信機。

（付記８）
付記７において、
前記整合回路は、トランス素子を備える送信機。

（付記９）
付記１〜６のいずれか１項において、
前記合成回路は、複数のフィルタと、複数のトランス素子とを備え、
前記第１の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の一つである第１のフィルタに接続され、
前記第２の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の他の一つである第２のフィルタに接続され、
前記第１のフィルタは、前記第１の遮断周波数以上の高周波を遮断し、
前記第２のフィルタは、前記第２の遮断周波数以下の低周波を遮断し、
前記第１のフィルタの出力端子は、前記トランス素子の内の一つである第１のトランス素子の１次側と接続され、
前記第２のフィルタの出力端子は、前記トランス素子の内の他の一つである第２のトランス素子の１次側と接続され、
前記第１及び第２のトランス素子の２次側は、前記合成回路の出力端子に直列に接続される送信機。

（付記１０）
付記１〜９のいずれか１項において、
前記第１の電力増幅器に入力される前記送信信号の第１のエンベロープ信号に基づいて、前記第１の電力増幅器に印加する電源電圧を変調する第１の電源変調器と、
前記第２の電力増幅器に入力される前記送信信号の第２のエンベロープ信号に基づいて、前記第２の電力増幅器に印加する電源電圧を変調する第２の電源変調器とをさらに備える送信機。

（付記１１）
付記１０において、
前記信号発生器は、前記第１及び第２のエンベロープ信号を、前記第１及び第２の電源変調器へそれぞれ出力する送信機。

以上、実施例を参照して本願発明を説明したが、本願発明は上記実施例に限定されるものではない。本願発明の構成や詳細には、本願発明のスコープ内で当業者が理解し得る様々な変更をすることができる。

この出願は、２０１１年８月２３日に出願された日本出願特願２０１１−１８１８５５を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。

Claims

複数の周波数帯域の送信信号を発生させる信号発生器と、
前記送信信号を増幅する複数の電力増幅器と、
前記電力増幅器の出力側に接続された合成回路とを備え、
前記合成回路は、前記電力増幅器の内の一つである第１の電力増幅器から当該合成回路の出力端子への前記送信信号の伝達を、第１の遮断周波数以上において遮断し、且つ前記電力増幅器の内の他の一つである第２の電力増幅器から前記出力端子への前記送信信号の伝達を、第２の遮断周波数以下において遮断し、
前記第１の遮断周波数は、前記第２の遮断周波数よりも高い周波数であり、
前記信号発生器の出力端子の内の一つである第１の出力端子は、前記第１の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記信号発生器の出力端子の内の他の一つである第２の出力端子は、前記第２の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記信号発生器から出力される信号の内、前記第１の遮断周波数以上の周波数を持つ信号は、前記信号発生器の前記第２の出力端子を経由して前記第２の電力増幅器のみで増幅され、
前記信号発生器から出力される信号の内、前記第２の遮断周波数以下の周波数を持つ信号は、前記信号発生器の前記第１の出力端子を経由して前記第１の電力増幅器のみで増幅され、
前記信号発生器から出力される信号の内、前記第１の遮断周波数以下且つ前記第２の遮断周波数以上の周波数を持つ信号は、前記信号発生器の前記第１及び第２の出力端子を経由して前記第１および第２の電力増幅器の両者で同時に増幅される送信機。
複数の周波数帯域の送信信号を発生させる信号発生器と、
前記送信信号を増幅する複数の電力増幅器と、
前記電力増幅器の出力側に接続された合成回路とを備え、
前記合成回路は、前記電力増幅器の内の一つである第１の電力増幅器から当該合成回路の出力端子への前記送信信号の伝達を、第１の遮断周波数以上において遮断し、且つ前記電力増幅器の内の他の一つである第２の電力増幅器から前記出力端子への前記送信信号の伝達を、第２の遮断周波数以下において遮断し、
前記第１の遮断周波数は、前記第２の遮断周波数よりも高い周波数であり、
前記信号発生器の出力端子の内の一つである第１の出力端子は、前記第１の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記信号発生器の出力端子の内の他の一つである第２の出力端子は、前記第２の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記第１及び第２の出力端子から、前記第１の遮断周波数以下且つ前記第２の遮断周波数以上の周波数に設定された信号が同時に出力され、
前記信号発生器は、
ベースバンド信号を発生させる複数のベースバンド信号発生器と、
互いに異なる周波数の局部発振信号を発生させる複数の局部発振信号発生器と、
前記複数のベースバンド信号発生器にそれぞれ接続され、前記ベースバンド信号の振幅及び位相を調整する複数のベースバンド信号振幅位相調整器と、
前記複数のベースバンド信号振幅位相調整器及び前記複数の局部発振信号発生器にそれぞれ接続され、前記振幅及び位相が調整されたベースバンド信号と、前記局部発振信号とをミキシングして、ＲＦ（ＲａｄｉｏＦｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号を出力する複数のミキサと、
前記ＲＦ信号を合成する加算器と、
前記合成されたＲＦ信号の振幅及び位相を調整し、前記送信信号として前記信号発生器の出力端子へ出力する複数のＲＦ信号振幅位相調整器と、
前記複数のミキサと前記加算器との間で、前記ＲＦ信号を伝搬する状態と、前記ＲＦ信号を遮断する状態とを切り替える複数のスイッチとを備える送信機。
複数の周波数帯域の送信信号を発生させる信号発生器と、
前記送信信号を増幅する複数の電力増幅器と、
前記電力増幅器の出力側に接続された合成回路とを備え、
前記合成回路は、前記電力増幅器の内の一つである第１の電力増幅器から当該合成回路の出力端子への前記送信信号の伝達を、第１の遮断周波数以上において遮断し、且つ前記電力増幅器の内の他の一つである第２の電力増幅器から前記出力端子への前記送信信号の伝達を、第２の遮断周波数以下において遮断し、
前記第１の遮断周波数は、前記第２の遮断周波数よりも高い周波数であり、
前記信号発生器の出力端子の内の一つである第１の出力端子は、前記第１の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記第１の出力端子から出力される信号の内の少なくとも一つの周波数は、前記第２の遮断周波数よりも低い周波数に設定され、
前記信号発生器の出力端子の内の他の一つである第２の出力端子は、前記第２の電力増幅器の入力端子に接続され、
前記第２の出力端子から出力される信号の内の少なくとも一つの周波数は、前記第１の遮断周波数よりも高い周波数に設定され、
前記信号発生器は、
ベースバンド信号を発生させる複数のベースバンド信号発生器と、
互いに異なる周波数の局部発振信号を発生させる複数の局部発振信号発生器と、
前記複数のベースバンド信号発生器にそれぞれ接続され、前記ベースバンド信号の振幅及び位相を調整する複数のベースバンド信号振幅位相調整器と、
前記複数のベースバンド信号振幅位相調整器及び前記複数の局部発振信号発生器にそれぞれ接続され、前記振幅及び位相が調整されたベースバンド信号と、前記局部発振信号とをミキシングして、ＲＦ（ＲａｄｉｏＦｒｅｑｕｅｎｃｙ）信号を出力する複数のミキサと、
前記ＲＦ信号を合成する加算器と、
前記合成されたＲＦ信号の振幅及び位相を調整し、前記送信信号として前記信号発生器の出力端子へ出力する複数のＲＦ信号振幅位相調整器と、
前記複数のミキサと前記加算器との間で、前記ＲＦ信号を伝搬する状態と、前記ＲＦ信号を遮断する状態とを切り替える複数のスイッチとを備える送信機。
請求項２または請求項３に記載の送信機において、
前記送信信号の内の少なくとも一つは、前記第１の遮断周波数以下且つ前記第２の遮断波数以上の周波数に設定され、前記第１及び第２の電力増幅器の両者で同時に増幅される送信機。
請求項３に記載の送信機において、
前記第１の電力増幅器が増幅する前記送信信号の内の少なくとも一つは、前記第２の遮断周波数よりも低い周波数に設定され、
前記第２の電力増幅器が増幅する前記送信信号の内の少なくとも一つは、前記第１の遮断周波数よりも高い周波数に設定される送信機。
請求項１〜５のいずれか１項に記載の送信機において、
前記合成回路は、複数のフィルタと、整合回路とを備え、
前記第１の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の一つである第１のフィルタに接続され、
前記第２の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の他の一つである第２のフィルタに接続され、
前記第１のフィルタは、前記第１の遮断周波数以上の高周波を遮断し、
前記第２のフィルタは、前記第２の遮断周波数以下の低周波を遮断し、
前記第１及び第２のフィルタの出力端子は、前記整合回路を介して前記合成回路の出力端子に接続される送信機。
請求項１〜５のいずれか１項に記載の送信機において、
前記合成回路は、複数のフィルタと、複数のトランス素子とを備え、
前記第１の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の一つである第１のフィルタに接続され、
前記第２の電力増幅器の出力端子は、前記フィルタの内の他の一つである第２のフィルタに接続され、
前記第１のフィルタは、前記第１の遮断周波数以上の高周波を遮断し、
前記第２のフィルタは、前記第２の遮断周波数以下の低周波を遮断し、
前記第１のフィルタの出力端子は、前記トランス素子の内の一つである第１のトランス素子の１次側と接続され、
前記第２のフィルタの出力端子は、前記トランス素子の内の他の一つである第２のトランス素子の１次側と接続され、
前記第１及び第２のトランス素子の２次側は、前記合成回路の出力端子に直列に接続される送信機。
請求項１〜７のいずれか１項に記載の送信機において、
前記第１の電力増幅器に入力される前記送信信号の第１のエンベロープ信号に基づいて、前記第１の電力増幅器に印加する電源電圧を変調する第１の電源変調器と、
前記第２の電力増幅器に入力される前記送信信号の第２のエンベロープ信号に基づいて、前記第２の電力増幅器に印加する電源電圧を変調する第２の電源変調器とをさらに備える送信機。
請求項８に記載の送信機において、
前記信号発生器は、前記第１及び第２のエンベロープ信号を、前記第１及び第２の電源変調器へそれぞれ出力する送信機。