JP5866599B2 - solenoid valve - Google Patents

Description

本発明は電磁弁に関し、特に静粛性の高い車両への搭載に好適な制御弁に関する。   The present invention relates to a solenoid valve, and more particularly to a control valve suitable for mounting on a vehicle with high silence.

近年、内燃機関を搭載した車両においてはエンジンの燃焼効率が向上したこともあり、熱源として利用してきた冷却水が暖房に必要な温度にまで上昇し難くなっている。一方、内燃機関と電動機を併用したハイブリッド車両においては内燃機関の稼働率が低いため、そのような冷却水の利用がさらに難しい。電気自動車に至っては内燃機関による熱源そのものがない。このため、冷房のみならず暖房にも冷媒を用いたサイクル運転を行い、車室内を除湿暖房可能なヒートポンプ式の車両用冷暖房装置が提案されている（例えば特許文献１参照）。   In recent years, in vehicles equipped with an internal combustion engine, the combustion efficiency of the engine has improved, and it has become difficult for the cooling water used as a heat source to rise to the temperature required for heating. On the other hand, in a hybrid vehicle using both an internal combustion engine and an electric motor, the utilization rate of the internal combustion engine is low, so that it is more difficult to use such cooling water. There is no heat source by an internal combustion engine in an electric vehicle. For this reason, a heat pump type vehicle air conditioner that performs cycle operation using a refrigerant not only for cooling but also for heating to dehumidify and heat the vehicle interior has been proposed (see, for example, Patent Document 1).

このような車両用冷暖房装置は、圧縮機、室外熱交換器、蒸発器、室内熱交換器等を含む冷凍サイクルを有し、暖房運転時と冷房運転時とで室外熱交換器の機能が切り替えられる。暖房運転時においては室外熱交換器が蒸発器として機能する。このような冷暖房機能の切り替えのために冷凍サイクルには複数の冷媒循環通路が設けられ、各冷媒循環通路の冷媒の流れを制御するための種々の制御弁が設けられる。このような制御弁として、外部から電気的に開度を調整できるよう電磁弁が用いられることが多い。   Such a vehicle air conditioner has a refrigeration cycle including a compressor, an outdoor heat exchanger, an evaporator, an indoor heat exchanger, etc., and the function of the outdoor heat exchanger is switched between heating operation and cooling operation. It is done. During the heating operation, the outdoor heat exchanger functions as an evaporator. In order to switch the cooling / heating function, a plurality of refrigerant circulation passages are provided in the refrigeration cycle, and various control valves are provided for controlling the flow of refrigerant in each refrigerant circulation passage. As such a control valve, an electromagnetic valve is often used so that the opening degree can be electrically adjusted from the outside.

特開平９−２４０２６６号公報Japanese Patent Laid-Open No. 9-240266

ところで、ハイブリッド車両や電気自動車などは走行駆動源として電動機を用いるため静粛性が高く、内燃機関のみを駆動源とする車両に比べて車両搭載機器の作動音が目立つといった問題がある。例えば、電磁弁はその弁体がソレノイドにより駆動されることで弁部を開閉するが、ソレノイドの可動部と固定部との衝突音が聴感できるレベルの大きさとなるため、ドライバに不快感を与える可能性がある。なお、このような問題はハイブリッド車両や電気自動車などの電動車両において顕著となるものの、内燃機関のみを駆動源とする車両においても程度の差こそあれ生じうる。また、車両に限らず電磁弁を搭載する装置においては同様に発生しうる。   By the way, since a hybrid vehicle, an electric vehicle, etc. use an electric motor as a traveling drive source, there is a problem that quietness is high and operation sound of on-vehicle equipment is more conspicuous than a vehicle using only an internal combustion engine as a drive source. For example, the solenoid valve opens and closes the valve unit when its valve body is driven by a solenoid, but the driver is uncomfortable because the level of the impact sound between the movable part and the fixed part of the solenoid is audible. there is a possibility. Although such a problem becomes prominent in an electric vehicle such as a hybrid vehicle or an electric vehicle, it may occur to some extent in a vehicle using only an internal combustion engine as a drive source. Moreover, it may occur in the same manner not only in a vehicle but also in an apparatus equipped with an electromagnetic valve.

本発明の目的は、電磁弁の作動に伴う異音の発生を抑制するための消音機構を低コストに実現するとともに、その消音機能を安定に維持することにある。   An object of the present invention is to realize a silencing mechanism for suppressing the generation of noise caused by the operation of a solenoid valve at low cost and to stably maintain the silencing function.

上記課題を解決するために、本発明のある態様の電磁弁は、弁本体とソレノイドとを組み付けて構成される電磁弁において、ソレノイドは、弁本体に対して固定されるスリーブと、スリーブに対して固定されるコアと、スリーブに収容されてコアと軸線方向に対向配置されるプランジャと、スリーブの周囲に巻回されてプランジャおよびコアとともに磁気回路を形成する電磁コイルと、プランジャに対してコアから離間する方向の付勢力を付与する付勢部材と、スリーブのコアとは反対側に設けられた縮径部からなる係止部と、プランジャの側面に嵌着される可撓性を有する環状体からなり、ソレノイドが非通電となりプランジャがコアから離間する方向に変位したときに係止部に係止されることにより、プランジャの軸線方向の変位を規制する緩衝部材と、を含む。緩衝部材が係止部から受ける反力がプランジャの軸線と直角方向の成分を有するよう係止部と緩衝部材との当接位置が設定されることにより、緩衝部材が係止部に係止される際にプランジャの軸線方向のみならず半径方向内向きにも変形するように構成されている。   In order to solve the above problems, an electromagnetic valve according to an aspect of the present invention is an electromagnetic valve configured by assembling a valve body and a solenoid. The solenoid includes a sleeve fixed to the valve body, and a sleeve. A fixed core, a plunger accommodated in the sleeve and axially opposed to the core, an electromagnetic coil wound around the sleeve to form a magnetic circuit with the plunger and the core, and the core relative to the plunger A biasing member that imparts a biasing force in a direction away from the sleeve, a locking portion that includes a reduced diameter portion provided on the opposite side of the core of the sleeve, and a flexible ring that is fitted to the side surface of the plunger Body, the solenoid is de-energized, and when the plunger is displaced away from the core, it is locked by the locking part, thereby restricting the displacement of the plunger in the axial direction. That comprise buffering and member. The buffer member is locked to the locking portion by setting the contact position between the locking portion and the buffer member so that the reaction force received by the buffer member from the locking portion has a component perpendicular to the axis of the plunger. It is configured to be deformed not only in the axial direction of the plunger but also inward in the radial direction.

この態様によると、ソレノイドがオフにされることでプランジャがコアから離間する方向に変位すると、プランジャに嵌着された緩衝部材が係止部に係止される。この緩衝部材が係止部に係止される際に変形して衝撃を吸収することで衝突音の発生が抑制される。また、緩衝部材が軸線方向に変位して係止部に突き当たった際に受ける反力がその軸線方向と直角方向の成分を有するように構成したため、緩衝部材がその半径方向内向きにも変形することができる。すなわち、仮に緩衝部材に作用する反力が軸線方向の成分のみであるとすると、繰り返しの圧縮応力によりその緩衝部材に永久歪みが発生しやすくなる。これに対し、この態様では緩衝部材に作用する反力に半径方向内向きの成分をもたせて部分的に内側に逃がせる構成とすることで、永久歪みを発生し難くし、その寿命を長く維持することができる。すなわち、この態様によれば、環状の緩衝部材をプランジャに嵌着するという簡易な構成にて消音機構を実現できるとともに、その緩衝部材の寿命を長くして消音機能を安定に維持できるようになる。   According to this aspect, when the plunger is displaced in a direction away from the core by turning off the solenoid, the buffer member fitted to the plunger is locked to the locking portion. When this buffer member is locked to the locking portion, it is deformed and absorbs an impact, thereby suppressing the occurrence of a collision sound. Further, since the reaction force received when the buffer member is displaced in the axial direction and hits the locking portion is configured to have a component in a direction perpendicular to the axial direction, the buffer member is also deformed inward in the radial direction. be able to. That is, if the reaction force acting on the buffer member is only the component in the axial direction, permanent deformation is likely to occur in the buffer member due to repeated compressive stress. On the other hand, in this mode, the reaction force acting on the buffer member has a radially inward component so that it can be partially released to the inside, thereby preventing permanent distortion and maintaining its life. can do. That is, according to this aspect, the silencing mechanism can be realized with a simple configuration in which the annular cushioning member is fitted to the plunger, and the silencing function can be stably maintained by extending the life of the cushioning member. .

本発明によれば、電磁弁の作動に伴う異音の発生を抑制するための消音機構を低コストに実現するとともに、その消音機能を安定に維持することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, while being able to implement | achieve the silencing mechanism for suppressing generation | occurrence | production of the noise accompanying the action | operation of a solenoid valve at low cost, the silencing function can be maintained stably.

実施形態に係る制御弁の具体的構成および動作を表す断面図である。It is sectional drawing showing the specific structure and operation | movement of the control valve which concerns on embodiment. 実施形態に係る制御弁の具体的構成および動作を表す断面図である。It is sectional drawing showing the specific structure and operation | movement of the control valve which concerns on embodiment. 制御弁の第１の消音機構の詳細を表す部分拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view showing the detail of the 1st silencer mechanism of a control valve. 制御弁の第２の消音機構の詳細を表す部分拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view showing the detail of the 2nd silencer mechanism of a control valve. 変形例に係る制御弁の消音機構の構成を表す部分拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view showing the structure of the silencing mechanism of the control valve which concerns on a modification.

以下、本発明の実施形態を、図面を参照して詳細に説明する。
本実施形態は、本発明の電磁弁を電気自動車の冷暖房装置に適用する制御弁として具体化したものである。この車両用冷暖房装置は、圧縮機、室内凝縮器、室外熱交換器、蒸発器およびアキュムレータを配管にて接続した冷凍サイクルを備える。車両用冷暖房装置は、作動流体としての冷媒が冷凍サイクルを状態変化しながら循環する過程で、その冷媒の熱を利用して車室内の空調を行うヒートポンプ式の冷暖房装置として構成されている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
In the present embodiment, the electromagnetic valve of the present invention is embodied as a control valve that is applied to an air conditioning apparatus for an electric vehicle. This vehicle air conditioner includes a refrigeration cycle in which a compressor, an indoor condenser, an outdoor heat exchanger, an evaporator, and an accumulator are connected by piping. BACKGROUND ART A vehicle air conditioner is configured as a heat pump type air conditioner that performs air conditioning in a vehicle interior using heat of the refrigerant in a process in which a refrigerant as a working fluid circulates while changing the state of the refrigeration cycle.

車両用冷暖房装置は、冷房運転時と暖房運転時とで複数の冷媒循環通路を切り替えるように運転される。そして、この冷凍サイクルは、室内凝縮器と室外熱交換器とが凝縮器として並列に動作可能に構成され、また、蒸発器と室外熱交換器とが蒸発器として並列に動作可能に構成されている。圧縮機は、ハウジング内にモータと圧縮機構を収容する電動圧縮機として構成される。室内凝縮器は、車室内に設けられ、室外熱交換器とは別に冷媒を放熱させる補助凝縮器として機能する。室外熱交換器は、車室外に配置され、冷房運転時に内部を通過する冷媒を放熱させる室外凝縮器として機能する一方、暖房運転時には内部を通過する冷媒を蒸発させる室外蒸発器として機能する。蒸発器は、車室内に配置され、内部を通過する冷媒を蒸発させる室内蒸発器として機能する。アキュムレータは、蒸発器から送出された冷媒を気液分離して溜めておく装置であり、液相部と気相部とを有し、気相部の冷媒を圧縮機に導出する。   The vehicle air conditioner is operated so as to switch a plurality of refrigerant circulation passages between a cooling operation and a heating operation. In this refrigeration cycle, the indoor condenser and the outdoor heat exchanger are configured to operate in parallel as a condenser, and the evaporator and the outdoor heat exchanger are configured to operate in parallel as an evaporator. Yes. The compressor is configured as an electric compressor that houses a motor and a compression mechanism in a housing. The indoor condenser is provided in the passenger compartment and functions as an auxiliary condenser that dissipates the refrigerant separately from the outdoor heat exchanger. The outdoor heat exchanger is disposed outside the vehicle compartment and functions as an outdoor condenser that dissipates the refrigerant that passes through the interior during the cooling operation, and functions as an outdoor evaporator that evaporates the refrigerant that passes through the interior during the heating operation. An evaporator is arrange | positioned in a vehicle interior and functions as an indoor evaporator which evaporates the refrigerant | coolant which passes the inside. The accumulator is a device that stores the refrigerant sent from the evaporator by gas-liquid separation, and has a liquid phase part and a gas phase part, and leads the refrigerant in the gas phase part to the compressor.

そして、本実施形態の制御弁は、蒸発器の下流側に設けられ、その蒸発器における冷媒の蒸発圧力を制御する蒸発圧力制御弁として機能する。すなわち、本実施形態の制御弁は、室内蒸発器の下流側と室外蒸発器の下流側にそれぞれ設けられ、電流供給によって弁部の開度を調整することにより蒸発器の下流側通路の開度を調整し、それにより蒸発器の蒸発圧力を調整する。なお、本実施形態では、その制御弁として通電有無によって開閉する開閉弁（オン／オフ弁）が用いられ、その一定時間あたりの開弁時間を調整することにより開度を調整する。変形例においては、弁部の開口面積そのものを調整可能な比例弁や差圧弁として構成してもよい。   And the control valve of this embodiment is provided in the downstream of an evaporator, and functions as an evaporation pressure control valve which controls the evaporation pressure of the refrigerant | coolant in the evaporator. That is, the control valve of the present embodiment is provided on each of the downstream side of the indoor evaporator and the downstream side of the outdoor evaporator, and the opening degree of the downstream passage of the evaporator is adjusted by adjusting the opening degree of the valve part by supplying current. To adjust the evaporation pressure of the evaporator. In the present embodiment, an open / close valve (on / off valve) that opens and closes depending on whether or not energization is used as the control valve, and the opening degree is adjusted by adjusting the valve opening time per certain time. In a modification, you may comprise as a proportional valve or differential pressure valve which can adjust the opening area itself of a valve part.

次に、本実施形態の制御弁の具体的構成について説明する。図１および図２は、実施形態に係る制御弁の具体的構成および動作を表す断面図である。
図１に示すように、制御弁１０１は、内部に弁機構を収容した弁本体１０２と、その弁機構を駆動するソレノイド１０４とを組み付けて構成される。弁本体１０２におけるボディ１０５の一方の側部には上流側通路につながる導入ポート１１０が設けられ、他方の側部には下流側通路につながる導出ポート１１２が設けられている。導入ポート１１０と導出ポート１１２とをつなぐ内部通路には弁孔１１４が設けられ、その下流側開口端部に弁座１１６が形成されている。 Next, a specific configuration of the control valve of the present embodiment will be described. 1 and 2 are cross-sectional views showing a specific configuration and operation of the control valve according to the embodiment.
As shown in FIG. 1, the control valve 101 is configured by assembling a valve main body 102 that houses a valve mechanism therein and a solenoid 104 that drives the valve mechanism. An inlet port 110 connected to the upstream passage is provided on one side of the body 105 in the valve body 102, and a lead-out port 112 connected to the downstream passage is provided on the other side. A valve hole 114 is provided in the internal passage connecting the introduction port 110 and the outlet port 112, and a valve seat 116 is formed at the downstream opening end thereof.

弁孔１１４の下流側の圧力室１１７には、有底円筒状の弁体１１８が配設されている。ソレノイド１０４からは圧力室１１７に向けて円ボス状のガイド部１１９が下方に延設されており、弁体１１８がガイド部１１９に摺動可能に外挿されている。すなわち、弁体１１８は、ガイド部１１９にガイドされつつ安定に支持されている。弁体１１８とボディ１０５との間には、弁体１１８を開弁方向に付勢するスプリング１２０が介装されている。   A bottomed cylindrical valve body 118 is arranged in the pressure chamber 117 on the downstream side of the valve hole 114. A circular boss-shaped guide portion 119 extends downward from the solenoid 104 toward the pressure chamber 117, and a valve body 118 is slidably fitted on the guide portion 119. That is, the valve body 118 is stably supported while being guided by the guide portion 119. A spring 120 that biases the valve body 118 in the valve opening direction is interposed between the valve body 118 and the body 105.

一方、ソレノイド１０４は、ボディ１０５の上端開口部を封止するように取り付けられている。ソレノイド１０４は、ボディ１０５を封止するように連結されたコア１３０と、コア１３０の上部を固定するように収容する有底円筒状のスリーブ１３２と、スリーブ１３２内でコア１３０に軸線方向に対向配置されたプランジャ１３４と、スリーブ１３２およびコア１３０に外挿嵌合されたボビン１３６と、ボビン１３６に巻回された電磁コイル１３８とを含む。そして、電磁コイル１３８を外部から覆うように樹脂モールドがなされている。ボビン１３６の上面には磁性体からなる環状プレート１３９が設けられている。環状プレート１３９は、ソレノイド１０４への通電時に磁気回路を構成するヨークとして機能する。   On the other hand, the solenoid 104 is attached so as to seal the upper end opening of the body 105. The solenoid 104 has a core 130 connected so as to seal the body 105, a bottomed cylindrical sleeve 132 that is accommodated so as to fix an upper portion of the core 130, and an axially opposed core 130 within the sleeve 132. It includes a disposed plunger 134, a bobbin 136 extrapolated to the sleeve 132 and the core 130, and an electromagnetic coil 138 wound around the bobbin 136. A resin mold is formed so as to cover the electromagnetic coil 138 from the outside. An annular plate 139 made of a magnetic material is provided on the upper surface of the bobbin 136. The annular plate 139 functions as a yoke that forms a magnetic circuit when the solenoid 104 is energized.

コア１３０にはその軸線に沿って貫通孔１３１が設けられ、その貫通孔１３１を長尺状の作動ロッド１４２が貫通している。作動ロッド１４２は、その上端がプランジャ１３４の下面に当接し、下端が弁体１１８の底部に当接している。すなわち、作動ロッド１４２は、プランジャ１３４と弁体１１８との間に固定されることなく挟まれるように配設され、それらと一体に動作する。スリーブ１３２の底部とプランジャ１３４との間には背圧室１４６が形成される。プランジャ１３４は段付円柱状をなし、その外周面の所定箇所には軸線に平行な連通溝１４３が形成され、さらに上半部にはその連通溝１４３と背圧室１４６とを連通させる連通路１４４が形成されている。このような構成により、コア１３０とプランジャ１３４との間の空間と背圧室１４６との連通状態が維持される。   A through hole 131 is provided in the core 130 along the axis thereof, and a long operating rod 142 passes through the through hole 131. The operating rod 142 has an upper end in contact with the lower surface of the plunger 134 and a lower end in contact with the bottom of the valve body 118. That is, the operating rod 142 is disposed so as to be sandwiched between the plunger 134 and the valve body 118 without being fixed, and operates integrally therewith. A back pressure chamber 146 is formed between the bottom of the sleeve 132 and the plunger 134. The plunger 134 has a stepped columnar shape, a communication groove 143 parallel to the axis is formed at a predetermined position on the outer peripheral surface, and a communication path for communicating the communication groove 143 and the back pressure chamber 146 in the upper half. 144 is formed. With such a configuration, the communication state between the space between the core 130 and the plunger 134 and the back pressure chamber 146 is maintained.

スリーブ１３２の上端部はその内径が縮径されており、その縮径部に形成された段部により係止部１４８が構成されている。係止部１４８は、プランジャ１３４の軸線方向上方への変位を規制する。一方、プランジャ１３４の上端部はその外径が縮径されており、その縮径部には凹状の嵌合溝１５０が周設されている。そして、その嵌合溝１５０にＯリング１５２（「緩衝部材」として機能する）が嵌着されている。ソレノイド１０４の非通電時には、このＯリング１５２と係止部１４８とにより消音機構が構成されるが、その詳細については後述する。嵌合溝１５０は、ソレノイド１０４への通電時にプランジャ１３４がコア１３０に最も近接した状態において環状プレート１３９よりも上方に位置するようプランジャ１３４に形成されている（図２参照）。その結果、ソレノイド１０４の通電時においてもＯリング１５２がヨークの外側（環状プレート１３９よりも上方）に位置し、磁気特性にロスが生じにくい構成となっている。なお、変形例においては、磁気特性のロスが予め定める基準値以下となる範囲でＯリング１５２とヨークとが部分的にオーバラップする構成としてもよい。例えば、プランジャ１３４がコア１３０に最も近接した状態において、Ｏリング１５２と環状プレート１３９とが半径方向に部分的にオーバラップするものの、環状プレート１３９とプランジャ１３４との間にＯリング１５２を介することのない磁路を確保可能な構成としてもよい。   The upper end portion of the sleeve 132 has a reduced inner diameter, and a locking portion 148 is constituted by a step portion formed in the reduced diameter portion. The locking portion 148 regulates the upward displacement of the plunger 134 in the axial direction. On the other hand, the outer diameter of the upper end portion of the plunger 134 is reduced, and a concave fitting groove 150 is provided around the reduced diameter portion. An O-ring 152 (functioning as a “buffer member”) is fitted into the fitting groove 150. When the solenoid 104 is not energized, the O-ring 152 and the locking portion 148 constitute a silencer mechanism, the details of which will be described later. The fitting groove 150 is formed in the plunger 134 so as to be positioned above the annular plate 139 in a state where the plunger 134 is closest to the core 130 when the solenoid 104 is energized (see FIG. 2). As a result, even when the solenoid 104 is energized, the O-ring 152 is positioned outside the yoke (above the annular plate 139), so that loss in magnetic characteristics is unlikely to occur. In the modification, the O-ring 152 and the yoke may partially overlap in a range where the loss of magnetic characteristics is equal to or less than a predetermined reference value. For example, when the plunger 134 is closest to the core 130, the O-ring 152 and the annular plate 139 partially overlap in the radial direction, but the O-ring 152 is interposed between the annular plate 139 and the plunger 134. It is good also as a structure which can ensure a magnetic path without this.

また、コア１３０の下面中央から上述のガイド部１１９が下方に延設されており、弁体１１８がガイド部１１９に摺動可能に外挿されている。このような構成により、弁体１１８とコア１３０との間に背圧室１５４が区画形成される。背圧室１５４は、コア１３０と作動ロッド１４２との間のクリアランス、コア１３０とプランジャ１３４との間の空間、連通溝１４３、連通路１４４を介して背圧室１４６と連通している。弁体１１８の底部には、背圧室１５４と上流側の圧力室とを連通させる連通孔１２２（「リーク通路」として機能する）が形成されている。このため、図２に示すような制御弁１０１の制御時には背圧室１５４に上流側圧力Ｐinが満たされるようになる。   Further, the above-described guide portion 119 extends downward from the center of the lower surface of the core 130, and the valve body 118 is slidably fitted on the guide portion 119. With such a configuration, the back pressure chamber 154 is defined between the valve body 118 and the core 130. The back pressure chamber 154 communicates with the back pressure chamber 146 via a clearance between the core 130 and the operating rod 142, a space between the core 130 and the plunger 134, a communication groove 143, and a communication passage 144. A communication hole 122 (functioning as a “leak passage”) that connects the back pressure chamber 154 and the upstream pressure chamber is formed at the bottom of the valve body 118. Therefore, the upstream pressure Pin is filled in the back pressure chamber 154 when the control valve 101 as shown in FIG. 2 is controlled.

以上のように構成された制御弁１０１は、図１に示すようにソレノイド１０４がオフにされた状態（非通電状態）では、コア１３０とプランジャ１３４との間に吸引力が作用しないため、弁体１１８がスプリング１２０により開弁方向に付勢されて全開状態となる。一方、図２に示すようにソレノイド１０４がオンにされた状態（通電状態）では、コア１３０とプランジャ１３４との間に吸引力が作用するため、そのソレノイド力が作動ロッド１４２を介して弁体１１８に伝達される。その結果、弁体１１８が閉弁方向に動作する。   The control valve 101 configured as described above has no suction force between the core 130 and the plunger 134 when the solenoid 104 is turned off (non-energized state) as shown in FIG. The body 118 is urged in the valve opening direction by the spring 120 and is fully opened. On the other hand, as shown in FIG. 2, when the solenoid 104 is turned on (energized state), a suction force acts between the core 130 and the plunger 134. 118. As a result, the valve body 118 operates in the valve closing direction.

本実施形態では、連通孔１２２を介して背圧室１５４に上流側圧力Ｐinを導入することにより、弁体１１８において上流側圧力Ｐinと下流側圧力Ｐoutとの差圧（Ｐin−Ｐout）が開弁方向に作用する面積（Ａ−Ｂ）を、弁孔１１４の断面積Ａよりも小さくしている。それにより、弁体１１８に作用する冷媒の圧力の影響が大きくキャンセルされ、比較的小さなソレノイド力で弁体１１８を閉弁方向に駆動することが可能となっている。また、本実施形態では連通孔１２２を十分に小さくすることにより、連通孔１２２を介した背圧室１５４への冷媒の導入出によって弁体１１８の動作を緩和するダンパ機能が発揮されるようになる。本実施形態においては、制御弁１０１のソレノイド１０４の通電状態（オン）と非通電状態（オフ）との時間の比率、つまりオン・オフのデューティ比を調整することにより、その前後差圧の平均値である平均差圧を適切な値に制御することができる。   In this embodiment, the differential pressure (Pin−Pout) between the upstream pressure Pin and the downstream pressure Pout is opened in the valve body 118 by introducing the upstream pressure Pin into the back pressure chamber 154 through the communication hole 122. The area (AB) acting in the valve direction is made smaller than the cross-sectional area A of the valve hole 114. Thereby, the influence of the pressure of the refrigerant acting on the valve body 118 is largely canceled, and the valve body 118 can be driven in the valve closing direction with a relatively small solenoid force. Further, in the present embodiment, the communication hole 122 is made sufficiently small so that a damper function that relaxes the operation of the valve body 118 by introducing and discharging the refrigerant into the back pressure chamber 154 via the communication hole 122 is exhibited. Become. In the present embodiment, by adjusting the time ratio between the energized state (ON) and the non-energized state (OFF) of the solenoid 104 of the control valve 101, that is, the ON / OFF duty ratio, The average differential pressure as a value can be controlled to an appropriate value.

次に、本実施形態の主要部の構成および動作の詳細について説明する。
図３は、制御弁の第１の消音機構の詳細を表す部分拡大断面図である。（Ａ）はソレノイド１０４をオフにしたときにＯリング１５２に作用する反力を示し、（Ｂ）はＯリング１５２の形状および配置構成の詳細を示している。 Next, the configuration and operation of the main part of the present embodiment will be described in detail.
FIG. 3 is a partially enlarged cross-sectional view showing details of the first silencing mechanism of the control valve. (A) shows the reaction force acting on the O-ring 152 when the solenoid 104 is turned off, and (B) shows the details of the shape and arrangement of the O-ring 152.

ソレノイド１０４を通電状態から非通電状態（オンからオフ）に切り替えると、プランジャ１３４が軸線方向上方に変位するが、係止部１４８がＯリング１５２を係止することによりその変位を規制する。このＯリング１５２が緩衝部材として機能し、係止部１４８に係止される際に変形して衝撃を吸収することで、プランジャ１３４が係止部１４８に直接係止される場合よりも衝突音の発生が抑制される。   When the solenoid 104 is switched from the energized state to the non-energized state (from on to off), the plunger 134 is displaced upward in the axial direction, but the locking portion 148 locks the O-ring 152 to restrict the displacement. The O-ring 152 functions as a buffer member, and is deformed when the O-ring 152 is locked to the locking portion 148 so as to absorb an impact, so that the collision sound is higher than when the plunger 134 is locked directly to the locking portion 148. Is suppressed.

ここで、仮にＯリング１５２が軸線方向にのみ圧縮される構成を想定すると、ソレノイド１０４のオン・オフによりＯリング１５２に一定方向の圧縮応力が繰り返し作用するようになる。その結果、Ｏリング１５２に早期に永久歪みが発生しやすくなり、衝撃の吸収効果が薄れてしまう。そこで本実施形態では、Ｏリング１５２と係止部１４８との位置関係およびＯリング１５２の形状を工夫することで、そうした永久歪みが生じ難い構成を実現している。   Here, assuming a configuration in which the O-ring 152 is compressed only in the axial direction, a compressive stress in a certain direction repeatedly acts on the O-ring 152 when the solenoid 104 is turned on / off. As a result, permanent deformation easily occurs in the O-ring 152 at an early stage, and the impact absorbing effect is reduced. Therefore, in the present embodiment, by devising the positional relationship between the O-ring 152 and the locking portion 148 and the shape of the O-ring 152, a configuration in which such permanent distortion hardly occurs is realized.

すなわち、図３（Ａ）に示すように、スリーブ１３２の上端部が縮径されており、その縮径部のテーパ面にてＯリング１５２に当接するように構成されている。その結果、Ｏリング１５２が係止部１４８に係止されたときには、Ｏリング１５２に係止部１４８からの反力として斜め下方の垂直抗力（太い矢印参照）が作用するようになる。すなわち、Ｏリング１５２は反力としてプランジャ１３４の軸線方向の成分のみならず、軸線と直角方向の成分を受けるようになる（細い矢印参照）。しかも、その直角方向の成分が半径方向内向きに作用することから、Ｏリング１５２を内側に逃がすことができ、軸線方向への偏った変形を防止または抑制できるようになる。   That is, as shown in FIG. 3A, the upper end portion of the sleeve 132 is reduced in diameter, and is configured to abut on the O-ring 152 at the tapered surface of the reduced diameter portion. As a result, when the O-ring 152 is locked to the locking portion 148, a diagonal downward vertical drag (see a thick arrow) acts on the O-ring 152 as a reaction force from the locking portion 148. That is, the O-ring 152 receives not only the component in the axial direction of the plunger 134 but also the component in the direction perpendicular to the axial line as a reaction force (see thin arrows). In addition, since the component in the perpendicular direction acts inward in the radial direction, the O-ring 152 can be released to the inside, and uneven deformation in the axial direction can be prevented or suppressed.

このような反力を作用させるために、図３（Ｂ）に示すように、Ｏリング１５２の内周面とプランジャ１３４の外周面とのクリアランスをａ、係止部１４８とＯリング１５２との当接点ＰとＯリング１５２の断面中心Ｏとの半径方向の距離をｂ、Ｏリング１５２の断面の半径をｒとした場合に、ａ＜ｂかつａ＜ｒ−ｂの関係が成立するように構成している。なお、ここでいうクリアランスａは、嵌合溝１５０の底面とＯリング１５２の内周面との最短距離の平均値とする。   In order to apply such a reaction force, as shown in FIG. 3B, the clearance between the inner peripheral surface of the O-ring 152 and the outer peripheral surface of the plunger 134 is a, and the engagement portion 148 and the O-ring 152 When the radial distance between the contact P and the cross-sectional center O of the O-ring 152 is b and the radius of the cross-section of the O-ring 152 is r, the relationship of a <b and a <rb is satisfied. It is composed. Here, the clearance a is an average value of the shortest distance between the bottom surface of the fitting groove 150 and the inner peripheral surface of the O-ring 152.

すなわち、ａ＜ｂとすることで、仮にＯリング１５２が半径方向にずれたとしても、当接点Ｐを断面中心Ｏの外側に位置させることができ、その結果、Ｏリング１５２に対して半径方向内向きの力を作用させることができる。また、ａ＜ｒ−ｂとすることで、Ｏリング１５２の全周にわたって係止部１４８との当接状態を維持することができる。すなわち、Ｏリング１５２を部分的に内側に逃がすことで永久歪みを発生し難くすることができ、その消音機能を長期にわたって安定に維持できるようになる。   That is, by setting a <b, even if the O-ring 152 is displaced in the radial direction, the contact point P can be positioned outside the center O of the cross section. An inward force can be applied. Further, by setting a <r−b, the contact state with the locking portion 148 can be maintained over the entire circumference of the O-ring 152. That is, permanent distortion can be made difficult to occur by partially releasing the O-ring 152 to the inside, and the silencing function can be stably maintained over a long period of time.

図４は、制御弁の第２の消音機構の詳細を表す断面図である。（Ａ）〜（Ｃ）はコア１３０とプランジャ１３４との対向部の構成および動作を示し、（Ｄ）はその動作による消音作用を示している。なお、説明の便宜上、図４（Ａ）〜（Ｃ）における対向部の構成は、図１および図２に示したものをやや誇張したものとなっている。図４（Ａ）はソレノイド１０４がオフにされたときのプランジャ１３４の位置（「閉弁位置」ともいう）を示し、図４（Ｃ）はソレノイド１０４がオンにされたときのプランジャ１３４の位置（「全開位置」ともいう）を示している。図４（Ｂ）は閉弁過程においてプランジャ１３４が磁気吸引力の変曲点（ｇ点）に差し掛かった状態を示している。図４（Ｄ）の横軸はコア１３０とプランジャ１３４との磁気ギャップＧ（ｍｍ）を例示し、縦軸はソレノイド１０４の吸引力およびスプリング１２０の付勢力（荷重：ｋｇ重）を示している。図中点線は消音対策前の吸引力およびばね荷重を示し、図中実線は消音対策後の吸引力およびばね荷重を示している。   FIG. 4 is a cross-sectional view showing details of the second silencing mechanism of the control valve. (A)-(C) show the configuration and operation of the facing portion between the core 130 and the plunger 134, and (D) shows the silencing effect due to the operation. For convenience of explanation, the configuration of the facing portion in FIGS. 4A to 4C is slightly exaggerated from that shown in FIGS. 4A shows the position of the plunger 134 when the solenoid 104 is turned off (also referred to as “valve closing position”), and FIG. 4C shows the position of the plunger 134 when the solenoid 104 is turned on. (Also referred to as “fully open position”). FIG. 4B shows a state in which the plunger 134 reaches the inflection point (g point) of the magnetic attractive force in the valve closing process. The horizontal axis of FIG. 4D illustrates the magnetic gap G (mm) between the core 130 and the plunger 134, and the vertical axis indicates the attractive force of the solenoid 104 and the biasing force (load: kg weight) of the spring 120. . The dotted line in the figure shows the suction force and the spring load before the noise reduction countermeasure, and the solid line in the figure shows the suction force and the spring load after the noise reduction countermeasure.

本実施形態では、プランジャ１３４とコア１３０との対向部に、磁気ギャップＧが設定値以下となったときにソレノイド力の増加を緩和する吸引力調整構造を設けている。それにより、弁体１１８が閉弁位置となるときの閉弁方向のソレノイド力とスプリング１２０による開弁方向の付勢力との荷重差を小さくし、弁体１１８が弁座１１６に着座する際の衝突エネルギーを低減し、衝突音を軽減している。   In the present embodiment, an attractive force adjusting structure that reduces an increase in solenoid force when the magnetic gap G becomes a set value or less is provided in the facing portion between the plunger 134 and the core 130. Thereby, the load difference between the solenoid force in the valve closing direction when the valve body 118 is in the valve closing position and the biasing force in the valve opening direction by the spring 120 is reduced, so that the valve body 118 is seated on the valve seat 116. The collision energy is reduced and the collision sound is reduced.

すなわち図４（Ａ）に示すように、プランジャ１３４の下部は下方に向かって外径が小径化するテーパ形状となっており、その下端部中央に断面一定の凸部１６０が形成されている。一方、コア１３０の上部は、そのプランジャ１３４の下部と概ね相補形状となっている。すなわち、コア１３０の上部は上方に向かって内径が大径化するテーパ形状となっており、その基端部中央に断面一定の凹部１６２が形成されている。凸部１６０は凹部１６２に挿通可能となっており、この両者により「吸引力調整構造」が実現されている。図４（Ｂ）は凸部１６０の先端が凹部１６２の入口に差し掛かった状態を示し、図４（Ｃ）は凸部１６０が凹部１６２に挿通された状態を示している。   That is, as shown in FIG. 4A, the lower portion of the plunger 134 has a tapered shape with the outer diameter decreasing downward, and a convex portion 160 having a constant cross section is formed at the center of the lower end portion. On the other hand, the upper part of the core 130 is substantially complementary to the lower part of the plunger 134. That is, the upper portion of the core 130 has a tapered shape with an inner diameter increasing upward, and a concave portion 162 having a constant cross section is formed at the center of the base end portion. The convex portion 160 can be inserted into the concave portion 162, and the “suction force adjusting structure” is realized by both of them. FIG. 4B shows a state in which the tip of the convex portion 160 reaches the entrance of the concave portion 162, and FIG. 4C shows a state in which the convex portion 160 is inserted into the concave portion 162.

すなわち、ソレノイド１０４の吸引力はコア１３０とプランジャ１３４の対向面の間隔である磁気ギャップＧに応じて変化し、その磁気ギャップＧが小さくなるほど大きくなるところ、図４（Ｃ）に示すように凸部１６０が凹部１６２に挿通されると、そのオーバラップ部において磁力線が半径方向に漏れて吸引力が上昇し難い状態となる。本実施形態では、このような性質を利用してソレノイド１０４の吸引力とスプリング１２０の付勢力との荷重差を調整することにより、閉弁時に弁体１１８が弁座１１６に着座するときの衝突音を低減する。   That is, the attractive force of the solenoid 104 changes according to the magnetic gap G, which is the distance between the opposed surfaces of the core 130 and the plunger 134, and increases as the magnetic gap G becomes smaller. As shown in FIG. When the portion 160 is inserted into the concave portion 162, the magnetic field lines leak in the radial direction at the overlap portion, and the attraction force is hardly increased. In the present embodiment, the collision when the valve body 118 is seated on the valve seat 116 when the valve is closed by adjusting the load difference between the suction force of the solenoid 104 and the urging force of the spring 120 using such properties. Reduce sound.

具体的には、図４（Ｄ）に示すように、消音対策前は凸部１６０と凹部１６２による挿通構造（スプール構造）を設けておらず、その結果、通電により磁気ギャップＧが小さくなるにつれて吸引力が急峻に増加する吸引力特性となる。一方、スプリング１２０のばね定数がそれほど大きくないため、閉弁位置における吸引力と付勢力との荷重差が約１ｋｇ重と比較的大きくなっている。その結果、その大きな荷重差が弁体１１８を弁座１１６に着座する際の衝突エネルギーとなり、大きな衝突音を発生させる。   Specifically, as shown in FIG. 4 (D), the insertion structure (spool structure) by the convex portion 160 and the concave portion 162 is not provided before the noise reduction countermeasure, and as a result, as the magnetic gap G becomes smaller by energization. The attraction force characteristic increases abruptly. On the other hand, since the spring constant of the spring 120 is not so large, the load difference between the suction force and the urging force at the valve closing position is relatively large at about 1 kg weight. As a result, the large load difference becomes a collision energy when the valve body 118 is seated on the valve seat 116, and a large collision sound is generated.

そこで本実施形態では、閉弁時における吸引力と付勢力との荷重差が小さくなるよう調整する。まず、スプリング１２０としてばね定数を大きくしたものを採用する。すなわち、閉弁位置にて想定される磁気吸引力を超えない範囲でばね荷重を大きくできるようばね定数を設定する（ｃ点）。そして、ソレノイド１０４がオフからオンに切り替えられたときの全開位置における起磁力を維持しつつ（ｅ点）、閉弁位置にてばね荷重を下回らない程度に吸引力を小さくするために（ａ点→ｂ点）、凸部１６０の長さを調整する。   Therefore, in the present embodiment, adjustment is made so that the load difference between the suction force and the urging force when the valve is closed is reduced. First, a spring 120 having a larger spring constant is employed. That is, the spring constant is set so that the spring load can be increased within a range not exceeding the magnetic attraction force assumed at the valve closing position (point c). Then, while maintaining the magnetomotive force in the fully open position when the solenoid 104 is switched from OFF to ON (point e), the attractive force is reduced to the extent that the spring load does not fall below the valve load position (point a). (→ b point), the length of the convex portion 160 is adjusted.

具体的には、スプリング１２０の閉弁位置におけるばね荷重（ｃ点）と等価な吸引力が得られる磁気ギャップＧ０を取得し、その磁気ギャップＧ０にて凸部１６０の先端がｇ点に差し掛かるように凸部１６０の長さを設定する。すなわち、図４（Ｂ）に示すように設定する。なお、所定の誤差（例えば±０．５ｍｍ）を許容するようにしてもよい。これにより、凸部１６０がｇ点を超えて凹部１６２に挿通される間、つまり磁気ギャップＧがＧ０よりも小さくなる間は磁気吸引力の上昇が緩やかとなり、その結果、閉弁位置における吸引力（ｂ点）をばね荷重（ｃ点）に近づけることができる。すなわち、磁気吸引力とばね荷重との荷重差を小さくすることで衝突エネルギーを小さくすることができ、閉弁時の衝突音を低減することが可能になる。本実施形態では、閉弁位置におけるばね荷重（ｃ点）が磁気吸引力（ｂ点）の少なくとも５０％以上（好ましくは８０％以上）となるように設定することで良好な消音効果が得られるようにしている。   Specifically, a magnetic gap G0 that obtains an attractive force equivalent to the spring load (point c) at the valve closing position of the spring 120 is acquired, and the tip of the convex portion 160 approaches the point g at the magnetic gap G0. Thus, the length of the convex portion 160 is set. That is, the setting is made as shown in FIG. A predetermined error (for example, ± 0.5 mm) may be allowed. As a result, while the convex portion 160 is inserted through the concave portion 162 beyond the point g, that is, while the magnetic gap G is smaller than G0, the magnetic attraction force rises gradually, and as a result, the attractive force at the valve closing position is reduced. (Point b) can be made closer to the spring load (point c). That is, by reducing the load difference between the magnetic attractive force and the spring load, it is possible to reduce the collision energy, and it is possible to reduce the collision noise when the valve is closed. In the present embodiment, a good silencing effect can be obtained by setting the spring load (point c) at the valve closing position to be at least 50% or more (preferably 80% or more) of the magnetic attractive force (point b). I am doing so.

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はその特定の実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術思想の範囲内で種々の変形が可能であることはいうまでもない。   The preferred embodiments of the present invention have been described above. However, the present invention is not limited to the specific embodiments, and various modifications can be made within the scope of the technical idea of the present invention. Nor.

図５は、変形例に係る制御弁の消音機構の構成を表す部分拡大断面図である。（Ａ）はソレノイド１０４をオフにしたときにＯリング１５２に作用する反力を示し、（Ｂ）はＯリング１５２と係止部２４８との配置構成の詳細を示している。   FIG. 5 is a partially enlarged cross-sectional view showing a configuration of a silencer mechanism for a control valve according to a modification. (A) shows the reaction force acting on the O-ring 152 when the solenoid 104 is turned off, and (B) shows the details of the arrangement configuration of the O-ring 152 and the locking portion 248.

本変形例では係止部１４８をテーパ面ではなく、スリーブ２３２の本体と小径部との間のエッジ部にて構成している。すなわち、図５（Ａ）に示すように、スリーブ２３２の上端部が凸状に縮径されており、その縮径部の基端部内周面に形成されるエッジ部にてＯリング１５２に当接するように構成されている。本変形例においても図５（Ｂ）に示すように、Ｏリング１５２の内周面とプランジャ１３４の外周面とのクリアランスをａ、係止部２４８とＯリング１５２との当接点ＰとＯリング１５２の断面中心Ｏとの半径方向の距離をｂ、Ｏリング１５２の断面の半径をｒとした場合に、ａ＜ｂかつａ＜ｒ−ｂの関係が成立する。これにより、Ｏリング１５２の全周にわたって係止部１４８との当接状態を維持することができるとともに、Ｏリング１５２に対して半径方向内向きの力を作用させることができる。それにより、Ｏリング１５２を部分的に内側に逃がせるようにしてＯリング１５２に永久歪みが発生し難くすることで、その消音機能を比較的長期にわたって安定に維持できるようにしている。   In this modification, the locking portion 148 is not a taper surface but an edge portion between the main body of the sleeve 232 and the small diameter portion. That is, as shown in FIG. 5A, the upper end portion of the sleeve 232 is reduced in a convex shape, and the edge portion formed on the inner peripheral surface of the reduced diameter portion contacts the O-ring 152. It is configured to touch. Also in this modified example, as shown in FIG. 5B, the clearance between the inner peripheral surface of the O-ring 152 and the outer peripheral surface of the plunger 134 is a, the contact point P between the locking portion 248 and the O-ring 152, and the O-ring. When the radial distance from the cross-sectional center O of 152 is b and the radius of the cross-section of the O-ring 152 is r, the relationship of a <b and a <rb is satisfied. Accordingly, the contact state with the locking portion 148 can be maintained over the entire circumference of the O-ring 152, and a radially inward force can be applied to the O-ring 152. As a result, the O-ring 152 can be partially escaped inward so that the O-ring 152 is less likely to be permanently deformed, so that the silencing function can be stably maintained over a relatively long period of time.

上記実施形態では、プランジャ１３４に嵌着する緩衝部材としてＯリングを採用する例を示した。変形例においては、断面円形状の弾性部材（例えばゴム）からなる環状体を採用してもよい。また、緩衝部材の断面形状として真円ではなく楕円形のものを採用してもよいし、多角形状のものを採用してもよい。ただし、その場合も緩衝部材の内周面とプランジャの外周面とのクリアランスをａ、係止部と緩衝部材との当接点と緩衝部材の断面中心とのプランジャの半径方向の距離をｂ、緩衝部材の断面の半径をｒとした場合に、ａ＜ｂかつａ＜ｒ−ｂの関係が成立するようにする。   In the above embodiment, an example in which an O-ring is used as a buffer member fitted to the plunger 134 has been described. In the modification, an annular body made of an elastic member (for example, rubber) having a circular cross section may be employed. Further, the cross-sectional shape of the buffer member may be an elliptical shape instead of a perfect circle, or may be a polygonal shape. In this case, however, the clearance between the inner peripheral surface of the buffer member and the outer peripheral surface of the plunger is a, the distance in the radial direction of the plunger between the contact point between the engaging portion and the buffer member and the center of the cross section of the buffer member is b, When the radius of the cross section of the member is r, the relationship of a <b and a <rb is satisfied.

上記実施形態では、有底筒状のスリーブ１３２の底部近傍に係止部１４８を一体成形した構成を例示した。変形例においては、スリーブ１３２の底部を別部材にて封止する構成とし、その別部材に係止部を設けるようにしてもよい。すなわち、スリーブのコアとは反対側に非磁性の別部材（例えば樹脂部材等）にて縮径部を構成し、その縮径部を係止部としてもよい。   In the above embodiment, the configuration in which the locking portion 148 is integrally formed in the vicinity of the bottom portion of the bottomed cylindrical sleeve 132 is illustrated. In the modified example, the bottom portion of the sleeve 132 may be sealed with a separate member, and a locking portion may be provided on the separate member. That is, the reduced diameter portion may be configured by a nonmagnetic separate member (for example, a resin member) on the opposite side to the core of the sleeve, and the reduced diameter portion may be used as the locking portion.

上記実施形態では、プランジャ１３４の衝突音を軽減する第１の消音機構（図３参照）と、弁体１１８の衝突音を軽減する第２の消音機構（図４参照）の双方を設ける構成を示した。変形例においては、そのいずれか一方の消音機構を設けるようにしてもよい。   In the above embodiment, a configuration is provided in which both the first silencing mechanism (see FIG. 3) for reducing the collision noise of the plunger 134 and the second silencing mechanism (see FIG. 4) for reducing the collision noise of the valve body 118 are provided. Indicated. In the modified example, any one of the mute mechanisms may be provided.

上記実施形態では、制御弁１０１を室内蒸発器および室外蒸発器の双方の下流側にそれぞれ設ける例を示したが、いずれかの蒸発器の下流側にのみ設けるようにしてもよい。例えば、室内蒸発器の下流側に制御弁１０１を設け、室外熱交換器（室外蒸発器として作用するとき）の下流側には制御弁１０１を設けない構成としてもよい。   In the above embodiment, the control valve 101 is provided on the downstream side of both the indoor evaporator and the outdoor evaporator. However, the control valve 101 may be provided only on the downstream side of one of the evaporators. For example, the control valve 101 may be provided on the downstream side of the indoor evaporator, and the control valve 101 may not be provided on the downstream side of the outdoor heat exchanger (when acting as an outdoor evaporator).

上記実施形態では、本発明の電磁弁を電気自動車の冷暖房装置に適用する例を示したが、内燃機関を搭載した自動車や、内燃機関と電動機を同載したハイブリッド式の自動車の冷暖房装置にも適用可能であることは言うまでもない。上記実施形態では、圧縮機として電動圧縮機を採用する例を示したが、エンジンの回転を利用して容量可変を行う可変容量圧縮機を採用することもできる。さらに、車両に限らず電磁弁を搭載する装置に適用可能であることはもちろんである。   In the above embodiment, an example in which the electromagnetic valve of the present invention is applied to an air conditioning apparatus for an electric vehicle has been shown. However, the present invention also applies to an automobile equipped with an internal combustion engine, or a hybrid automobile air conditioning apparatus equipped with an internal combustion engine and an electric motor. Needless to say, it is applicable. In the above-described embodiment, an example in which an electric compressor is employed as the compressor has been described. However, a variable capacity compressor that performs variable capacity by utilizing the rotation of the engine can also be employed. Furthermore, it is needless to say that the present invention is applicable not only to a vehicle but also to an apparatus equipped with an electromagnetic valve.

１０１ 制御弁、 １０２ 弁本体、 １０４ ソレノイド、 １０５ ボディ、 １１０ 導入ポート、 １１２ 導出ポート、 １１４ 弁孔、 １１６ 弁座、 １１８ 弁体、 １２０ スプリング、 １２２ 連通孔、 １３０ コア、 １３２ スリーブ、 １３４ プランジャ、 １３８ 電磁コイル、 １４２ 作動ロッド、 １４８ 係止部、 １５２ Ｏリング、 １５４ 背圧室、 １６０ 凸部、 １６２ 凹部、 ２３２ スリーブ、 ２４８ 係止部。   101 Control valve, 102 Valve body, 104 Solenoid, 105 Body, 110 Inlet port, 112 Outlet port, 114 Valve hole, 116 Valve seat, 118 Valve body, 120 Spring, 122 Communication hole, 130 Core, 132 Sleeve, 134 Plunger, 138 Electromagnetic coil, 142 Acting rod, 148 Locking part, 152 O-ring, 154 Back pressure chamber, 160 Convex part, 162 Concave part, 232 Sleeve, 248 Locking part.

Claims (8)

弁本体とソレノイドとを組み付けて構成される電磁弁において、
前記ソレノイドは、
前記弁本体に対して固定されるスリーブと、
前記スリーブに対して固定されるコアと、
前記スリーブに収容されて前記コアと軸線方向に対向配置されるプランジャと、
前記スリーブの周囲に巻回されて前記プランジャおよび前記コアとともに磁気回路を形成する電磁コイルと、
前記プランジャに対して前記コアから離間する方向の付勢力を付与する付勢部材と、
前記スリーブの前記コアとは反対側に設けられた縮径部からなる係止部と、
前記プランジャの側面に嵌着される可撓性を有する環状体からなり、前記ソレノイドが非通電となり前記プランジャが前記コアから離間する方向に変位したときに前記係止部に係止されることにより、前記プランジャの軸線方向の変位を規制する緩衝部材と、
を含み、
前記緩衝部材が前記係止部から受ける反力が前記プランジャの軸線と直角方向の成分を有するよう前記係止部と前記緩衝部材との当接位置が設定されることにより、前記緩衝部材が前記係止部に係止される際に前記プランジャの軸線方向のみならず前記環状体の半径方向内向きにも変形するように構成されていることを特徴とする電磁弁。 In a solenoid valve constructed by assembling a valve body and a solenoid,
The solenoid is
A sleeve fixed to the valve body;
A core fixed to the sleeve;
A plunger accommodated in the sleeve and disposed opposite to the core in the axial direction;
An electromagnetic coil wound around the sleeve to form a magnetic circuit with the plunger and the core;
A biasing member that applies a biasing force in a direction away from the core to the plunger;
A locking portion comprising a reduced diameter portion provided on the opposite side of the sleeve from the core;
It is made of a flexible annular body that is fitted to the side surface of the plunger, and when the solenoid is de-energized and the plunger is displaced in a direction away from the core, the plunger is locked to the locking portion. A buffer member for restricting displacement in the axial direction of the plunger;
Including
The abutting position of the locking portion and the buffer member is set so that the reaction force received by the buffer member from the locking portion has a component perpendicular to the axis of the plunger, whereby the buffer member is An electromagnetic valve configured to be deformed not only in the axial direction of the plunger but also inward in the radial direction of the annular body when locked by the locking portion. 前記緩衝部材が断面円形状の環状体からなり、
前記緩衝部材の内周面と前記プランジャの外周面とのクリアランスをａ、前記係止部と前記緩衝部材との当接点と前記緩衝部材の断面中心との前記環状体の半径方向の距離をｂ、前記緩衝部材の断面の半径をｒとした場合に、ａ＜ｂかつａ＜ｒ−ｂの関係が成立することを特徴とする請求項１に記載の電磁弁。 The buffer member is made of an annular body having a circular cross section,
The clearance between the inner peripheral surface of the buffer member and the outer peripheral surface of the plunger is a, and the radial distance of the annular body between the contact point between the locking portion and the buffer member and the cross-sectional center of the buffer member is b. 2. The solenoid valve according to claim 1, wherein the relationship of a <b and a <rb is satisfied when r is a radius of a cross section of the buffer member. 前記緩衝部材がＯリングからなることを特徴とする請求項２に記載の電磁弁。   The electromagnetic valve according to claim 2, wherein the buffer member is an O-ring. 前記緩衝部材が前記プランジャにおける前記コアとは反対側の端部に嵌着され、前記ソレノイドの通電時に前記磁気回路を構成するヨークの外側に位置するように設けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の電磁弁。   The shock-absorbing member is fitted to an end of the plunger opposite to the core, and is provided so as to be positioned outside a yoke constituting the magnetic circuit when the solenoid is energized. Item 4. The solenoid valve according to any one of Items 1 to 3. 前記弁本体は、作動流体の導入ポートおよび導出ポートが設けられたボディと、前記導入ポートと前記導出ポートとをつなぐ通路に設けられた弁孔に接離して弁部を開閉する弁体とを含み、
前記プランジャは、前記コアに対して前記弁体とは反対側に設けられ、前記コアを貫通する作動ロッドを介して前記弁体に閉弁方向のソレノイド力を伝達し、
前記付勢部材は、前記ボディと前記弁体との間に介装されたスプリングからなり、前記弁体を開弁方向に付勢することにより、前記作動ロッドを介して前記プランジャに前記コアから離間する方向の付勢力を付与し、
前記作動ロッドがその一端側にて前記プランジャに当接し、他端側にて前記弁体に当接することにより、前記弁体、前記作動ロッドおよび前記プランジャが一体変位可能に設けられていることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の電磁弁。 The valve body includes a body provided with a working fluid introduction port and a lead-out port, and a valve body that opens and closes a valve portion in contact with and away from a valve hole provided in a passage connecting the introduction port and the lead-out port. Including
The plunger is provided on the opposite side to the valve body with respect to the core, and transmits a solenoid force in a valve closing direction to the valve body through an operation rod penetrating the core.
The urging member includes a spring interposed between the body and the valve body, and urges the valve body in a valve opening direction so that the plunger moves from the core to the plunger via the operating rod. Applying a biasing force in the direction of separation,
The valve body, the operation rod, and the plunger are provided so as to be integrally displaceable by contacting the plunger on one end side thereof and contacting the valve body on the other end side. The electromagnetic valve according to claim 1, wherein the electromagnetic valve is characterized in that: 前記プランジャと前記コアとの対向部に、磁気ギャップが予め定める設定値以下となったときに前記ソレノイド力の増加を緩和する吸引力調整構造を有し、
前記弁体が閉弁位置となるときの閉弁方向のソレノイド力と前記スプリングによる開弁方向の付勢力との荷重差を前記吸引力調整構造がない場合と比較して小さくなるように構成したことを特徴とする請求項５に記載の電磁弁。 At the facing portion between the plunger and the core, there is an attractive force adjustment structure that alleviates an increase in the solenoid force when a magnetic gap becomes a predetermined value or less,
The load difference between the solenoid force in the valve closing direction when the valve body is in the valve closing position and the biasing force in the valve opening direction by the spring is configured to be smaller than in the case without the suction force adjusting structure. The solenoid valve according to claim 5. 前記スプリングは、前記ソレノイドへの通電により前記弁体が閉弁位置となるときに、そのソレノイド力の５０％以上の付勢力を発生するばね特性を有することを特徴とする請求項６に記載の電磁弁。   The said spring has the spring characteristic which generate | occur | produces the urging | biasing force 50% or more of the solenoid force, when the said valve body will be in a valve closing position by electricity supply to the said solenoid. solenoid valve. 前記弁体は、前記ボディまたは前記コアに軸線方向に摺動可能に支持されるとともに、前記コアとの間に背圧室を形成する一方、前記弁孔と前記背圧室とを連通させるリーク通路を有し、
前記リーク通路を介した前記背圧室への作動流体の導入出により、前記弁体に作用する作動流体の圧力の影響の少なくとも一部がキャンセルされるとともに、前記弁体の動作を緩和するダンパ機能を発揮するように構成されていることを特徴とする請求項５〜７のいずれかに記載の電磁弁。 The valve body is supported by the body or the core so as to be slidable in the axial direction, and forms a back pressure chamber between the valve body and the leak, while communicating the valve hole and the back pressure chamber. Has a passage,
The damper that relaxes the operation of the valve body while at least part of the influence of the pressure of the working fluid acting on the valve body is canceled by the introduction and withdrawal of the working fluid to and from the back pressure chamber via the leak passage. The solenoid valve according to claim 5, wherein the solenoid valve is configured to exhibit a function.

Images