JP5818745B2 - How to use ladle nozzle - Google Patents

Description

本発明は、例えば、取鍋の下部に設けられた溶鋼を通す孔（取鍋側溶鋼孔）を、少なくとも２枚の耐火物をスライドさせて開閉する取鍋ノズルの使用方法に関する。   The present invention relates to a method of using a ladle nozzle that opens and closes at least two refractories through a hole (ladder side molten steel hole) through which molten steel is provided at the bottom of the ladle.

従来より、取鍋の下部には、スライドして開閉することにより当該取鍋内の溶鋼を出湯する取鍋ノズル（スライディングノズル）が設けられている。この取鍋ノズルは、取鍋に固定された上プレートと、この上プレートの下部に設けられて油圧シリンダ等の駆動により水平方向にスライドする下プレートとから主構成されている。下プレートをスライドしてスライドバルブを開状態にすることにより溶鋼を出湯することができる。取鍋ノズルの構造や取鍋ノズルの使用に関する技術として特許文献１〜４に示すものがある。   Conventionally, a ladle nozzle (sliding nozzle) that discharges molten steel in the ladle by sliding and opening and closing is provided at the bottom of the ladle. The ladle nozzle is mainly composed of an upper plate fixed to the ladle and a lower plate which is provided below the upper plate and slides in the horizontal direction by driving a hydraulic cylinder or the like. The molten steel can be discharged by sliding the lower plate to open the slide valve. There exist some which are shown to patent documents 1-4 as a technique regarding the structure of a ladle nozzle, or use of a ladle nozzle.

特許文献１では、プレート煉瓦の装置本体側に対する位置決め用突起を、プレート煉瓦のノズル中心部の円筒部のプレート煉瓦セット時と使用初期との温度差によりノズル中心に対するずれ量が少くとも０．５ｍｍ以下となる位置に設けている。
特許文献２では、溶融金属容器の底部に固定され、固定プレートを保持する固定金枠、及び／又は、固定金枠に対して開閉可能に設けられた開閉金枠に振動計を設置し、摺動プレートが開方向に摺動する際の振動波形を前記振動計により測定し、測定された振動波形の波形面積を求め、該波形面積を予め設定した判定基準値と比較し、該波形面積が前記判定基準値を超えた場合に、前記スライディングノズル用プレートを不良品と判定している。 In Patent Document 1, the positioning projection for the plate brick on the apparatus main body side has a displacement of at least 0.5 mm from the center of the nozzle due to the temperature difference between the plate brick at the center of the plate brick and the initial stage of use. It is provided at the following positions.
In Patent Document 2, a vibrometer is installed on a fixed metal frame that is fixed to the bottom of a molten metal container and holds a fixed plate and / or an open / close metal frame that can be opened and closed with respect to the fixed metal frame. The vibration waveform when the moving plate slides in the opening direction is measured by the vibrometer, the waveform area of the measured vibration waveform is obtained, the waveform area is compared with a preset criterion value, and the waveform area is When the determination reference value is exceeded, the sliding nozzle plate is determined to be defective.

特許文献３では、タンディッシュ内の溶鋼をその底部に設けられた溶鋼流出口から上プレート、スライディングノズルおよび浸漬ノズルを介して鋳型に供給して連続的に鋳造を行う連続鋳造方法であって、上プレートの内部にヒーターを設け、そのヒーターにより上プレートを８００℃以上に加熱し、スライディングノズルを閉じた状態でタンディッシュ内に溶鋼を注ぎ上げ、その後スライディングノズルを開いて鋳造を開始している。   Patent Document 3 is a continuous casting method in which molten steel in a tundish is supplied to a mold from a molten steel outlet provided at the bottom of the molten steel through an upper plate, a sliding nozzle and an immersion nozzle and continuously cast, A heater is provided inside the upper plate, and the upper plate is heated to 800 ° C or higher by the heater, and the molten steel is poured into the tundish with the sliding nozzle closed, and then the sliding nozzle is opened to start casting. .

特許文献４では、溶鋼の流出孔がそれぞれ形成された固定プレートと摺動プレートとを有するスライディングノズルを溶鋼容器の底部に配置して、該摺動プレートの摺動操作により前記溶鋼の流出量を制御する溶鋼鋳造用スライディングノズルのシール方法において、固定プレート又は摺動プレートの摺動面に流出孔を囲む溝状のガスシール部を設け、該ガスシール部にスライディングノズルの使用温度において溶融するシール材を充填している。
特開平０９−２２０６５３号公報 特開２００９−２０８０８３号公報 特開２０００−２１０７６１号公報 特開平１０−２３５４５７号公報 In Patent Document 4, a sliding nozzle having a fixed plate and a sliding plate each having an outflow hole for molten steel is arranged at the bottom of the molten steel container, and the amount of outflow of the molten steel is controlled by sliding operation of the sliding plate. In a sealing method for a sliding nozzle for molten steel casting to be controlled, a groove-shaped gas seal portion surrounding an outflow hole is provided on a sliding surface of a stationary plate or a sliding plate, and the gas seal portion is melted at the operating temperature of the sliding nozzle. Filled with material.
JP 09-220653 A JP 2009-208083 A JP 2000-210761 A JP-A-10-235457

上述した如く、取鍋ノズル（スライディングノズル）は、少なくとも２つのプレートが摺動し溶鋼孔を開閉する構成となっているため、プレート間に溶鋼が浸入し漏鋼する危険性を孕むものとなっている。加えて、取鍋ノズルを通過する溶鋼は高温となっており、取鍋ノズルの使用方法が不適切であれば、プレートを構成する耐火物に亀裂が発生する虞もある。   As described above, since the ladle nozzle (sliding nozzle) is configured to open and close the molten steel hole by sliding at least two plates, there is a risk of molten steel entering between the plates and leaking steel. ing. In addition, the molten steel that passes through the ladle nozzle is at a high temperature, and if the method of using the ladle nozzle is inappropriate, the refractory that forms the plate may crack.

ところが、上記した特許文献１には、地金差しや溶鋼の漏鋼の発生を防止することが開示されているものの、取鍋ノズルの構造や取鍋ノズルの使用方法について詳細に述べられておらず、この技術を適用しても確実に溶鋼の漏鋼等を防止することができないのが実情である。
また、特許文献２〜４には、取鍋ノズルの構造や取鍋ノズルの使用について開示されているものの、これらの文献は溶鋼の漏鋼等を防止する技術を開示しておらず、これらの技
術を採用したとしても、取鍋ノズルを構成する耐火物間への溶鋼の浸入、耐火物の亀裂の発生などを防止することが難しい技術である。 However, although the above-mentioned Patent Document 1 discloses preventing the occurrence of leaking steel from a metal bar or molten steel, the structure of the ladle nozzle and the method of using the ladle nozzle are not described in detail. In fact, even if this technology is applied, it is impossible to reliably prevent leakage of molten steel.
Moreover, although patent documents 2 to 4 disclose the structure of the ladle nozzle and the use of the ladle nozzle, these documents do not disclose a technique for preventing leakage of molten steel, etc. Even if the technology is adopted, it is difficult to prevent the intrusion of molten steel between the refractories constituting the ladle nozzle and the occurrence of cracks in the refractory.

そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、取鍋ノズルを構成する耐火物間への溶鋼の浸入防止及び耐火物の亀裂の発生防止をしながら容易に溶鋼の流量を調整することができる取鍋ノズルの使用方法を提供することを目的とする。   Therefore, in view of the above problems, the present invention is capable of easily adjusting the flow rate of molten steel while preventing the penetration of molten steel between the refractories constituting the ladle nozzle and preventing the occurrence of cracks in the refractory. It aims at providing the usage method of a pan nozzle.

前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、取鍋の下部に設けられた溶鋼を通す取鍋側溶鋼孔を、少なくとも２枚の耐火物で構成された上プレート及び下プレートのいずれかをスライドさせて開閉する取鍋ノズルを用いるに際し、前記耐火物の厚みを３０〜５０ｍｍとし、耐火物のスライド方向の長さを５００〜５５０ｍｍとし、耐火物の幅を２００〜３００ｍｍとし、前記耐火物に設けた耐火物側溶鋼孔の孔径を７５〜９０ｍｍとし、且つ、耐火物の組成をＡｌ_２Ｏ_３が７２〜８０質量％、Ｚｒ_２Ｏ_３が８〜１５質量％、Ｃが５〜２０質量％としておき、前記耐火物側溶鋼孔に木炭又はチャコールブリケットを挿入して燃焼させることにより、前記上プレートに形成されたダボ部の下方であって且つ前記耐火物側溶鋼孔の周辺である前記上プレートと前記下プレートとが接触する部分（合わせ面）の温度を、５００℃〜１６００℃として前記耐火物側溶鋼孔に取鍋内の溶鋼を
通すことを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention has taken the following measures.
That is, the technical means for solving the problem in the present invention is that the ladle side molten steel hole through which the molten steel provided at the lower portion of the ladle is passed is either an upper plate or a lower plate made of at least two refractories. When using a ladle nozzle that slides open or close, the thickness of the refractory is 30-50 mm, the length of the refractory in the sliding direction is 500-550 mm, the width of the refractory is 200-300 mm, The hole diameter of the refractory side molten steel hole provided in the refractory is 75 to 90 mm, and the composition of the refractory is 72 to 80 mass% for Al ₂ O ₃ , 8 to 15 mass% for Zr ₂ O ₃ , and 5 for C. leave the 20 wt%, periphery of the refractory side molten steel by burning by inserting the charcoal or charcoal briquettes hole, a lower dowel portion formed in the upper plate and the refractory side molten steel hole The temperature of the upper plate and the lower plate are in contact with portions is (mating surface), and wherein the passing the molten steel in the ladle to the refractory side molten steel hole as 500 ° C. to 1600 ° C..

本発明によれば、耐火物間への溶鋼の浸入防止及び耐火物の亀裂の発生防止をしながら容易に溶鋼の流量を調整することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the flow volume of molten steel can be adjusted easily, preventing the penetration | invasion of the molten steel between refractories, and generation | occurrence | production prevention of the crack of a refractory.

取鍋を設置した連続鋳造装置の全体図である。It is a general view of the continuous casting apparatus which installed the ladle. 取鍋及び取鍋に取り付けた取鍋ノズルを示した図である。It is the figure which showed the ladle nozzle attached to the ladle and the ladle. 取鍋ノズルの拡大図である。It is an enlarged view of a ladle nozzle. 上プレート及び下プレートの詳細図である。It is detail drawing of an upper plate and a lower plate. 耐火物側溶鋼孔に溶鋼を通過させたときの耐火物側溶鋼孔の縁端からの距離と温度（内部温度）との関係図である。It is a related figure of the distance from the edge of a refractory side molten steel hole when passing molten steel through a refractory side molten steel hole, and temperature (internal temperature).

以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
製鉄所における製鋼工程では、まず、転炉や電気炉等にて一次精錬処理が終了した溶鋼を取鍋に出鋼し、溶鋼が装入された取鍋は二次精錬設備に搬送される。二次精錬設備では、取鍋内の溶鋼の介在物の除去や成分調整等の二次精錬処理が行われる。そして、二次精錬処理後は、取鍋は連続鋳造装置に搬送されて当該連続鋳造装置に設置される。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
In the steelmaking process at an ironworks, first, molten steel that has undergone primary refining treatment in a converter, electric furnace, or the like is put out into a ladle, and the ladle charged with molten steel is conveyed to a secondary refining facility. In the secondary refining equipment, secondary refining treatment such as removal of inclusions of molten steel in the ladle and component adjustment is performed. And after a secondary refining process, a ladle is conveyed by the continuous casting apparatus, and is installed in the said continuous casting apparatus.

図１に示すように、連続鋳造装置１では、まず、取鍋２の下部に設けた取鍋ノズル３を開閉して、連続鋳造装置１のタンディッシュ４内に取鍋２内の溶鋼を注入する。タンディッシュ４に注入された溶鋼は、浸漬ノズル５を介してタンディッシュ４の下部に設置した鋳型６に注ぎ込まれ、鋳型６により冷却されて鋳片となり、連続的に溶鋼が鋳造される。
本発明は、転炉から連続鋳造装置１に亘って使用される取鍋２において、当該取鍋２の下部に設けられた取鍋ノズル３の使用方法を規定したものである。特に、取鍋ノズル３が有する上下２枚のプレート状とされた耐火物の構造、使用時における耐火物の温度等を規定することによって、上下２枚のプレート状の耐火物間への溶鋼の浸入防止、耐火物の亀裂の発生防止、溶鋼の流量制御を可能としている。 As shown in FIG. 1, in the continuous casting apparatus 1, first, the ladle nozzle 3 provided at the bottom of the ladle 2 is opened and closed, and the molten steel in the ladle 2 is injected into the tundish 4 of the continuous casting apparatus 1. To do. The molten steel poured into the tundish 4 is poured into the mold 6 installed at the lower part of the tundish 4 through the immersion nozzle 5, cooled by the mold 6 to become a slab, and the molten steel is continuously cast.
This invention prescribes | regulates the usage method of the ladle nozzle 3 provided in the lower part of the said ladle 2 in the ladle 2 used over the continuous casting apparatus 1 from a converter. In particular, by defining the structure of the refractory in the form of two upper and lower plates that the ladle nozzle 3 has, the temperature of the refractory in use, etc., the molten steel between the two upper and lower plate refractories It prevents intrusion, prevents refractory cracks, and controls the flow rate of molten steel.

まず、図２、３を用いて取鍋及び取鍋ノズルについて詳しく説明する。
なお、図２、３は取鍋２を正置させた状態で取鍋ノズル３を取り付けた状態であり、説明の便宜上、図を見て上下を上下方向とする。ただし、取鍋２及び取鍋ノズル３の形状等は、図２、３の示すものに限定されない。
図２に示すように、取鍋２は、本体を構成する上部が開放となった円柱状の鉄皮１０を備えている。この鉄皮１０の稼働面側（溶鋼が入る側）には、定形の耐火物で構成された第１パーマ煉瓦１１が施工されている。鉄皮１０内において、鉄皮１０の胴部１２に対応する部分には、第１パーマ煉瓦１１に続き、さらに当該第１パーマ煉瓦１１の内側に２層目となる第２パーマ煉瓦１３が施工されている。また、鉄皮１０内において、鉄皮１０の敷部１４及び鉄皮１０の胴部１２に対応する部分には、不定形耐火物であるキャスタブル
（アルミナマグネシア材質）１５が施工されている。キャスタブル１５の上側であって、スラグライン部１６に対応する部分には、定形耐火物であるマグカーボン（ＭｇＯ−Ｃ耐火物）１７が施工されている。このような取鍋２の敷部１４において、鉄皮１０、第１パーマ煉瓦１１（定形耐火物）及びキャスタブル１５は上下に貫通していて、その貫通部分に円筒状のノズル１８が取り付けられている。ノズル１８の内部（孔）は、取鍋２と連通していて、取鍋２内の溶鋼（溶鋼という）を外部へ排出する取鍋側溶鋼孔１９とされている。 First, the ladle and ladle nozzle will be described in detail with reference to FIGS.
2 and 3 show a state in which the ladle nozzle 3 is attached in a state where the ladle 2 is placed in an upright position. However, the shape and the like of the ladle 2 and the ladle nozzle 3 are not limited to those shown in FIGS.
As shown in FIG. 2, the ladle 2 includes a columnar iron skin 10 whose upper part constituting the main body is open. A first permanent brick 11 made of a regular refractory is applied to the working surface side (the side into which molten steel enters) of the iron skin 10. In the iron shell 10, a second permanent brick 13, which is a second layer, is installed inside the first permanent brick 11, following the first permanent brick 11, in a portion corresponding to the body portion 12 of the iron skin 10. Has been. Further, in the iron skin 10, castable (alumina magnesia material) 15, which is an irregular refractory material, is applied to portions corresponding to the laying portion 14 of the iron skin 10 and the body portion 12 of the iron skin 10. Mag carbon (MgO-C refractory) 17, which is a regular refractory, is applied to a portion above the castable 15 and corresponding to the slag line portion 16. In the laying part 14 of the ladle 2, the iron skin 10, the first permanent brick 11 (standard refractory) and the castable 15 penetrate vertically, and a cylindrical nozzle 18 is attached to the penetration part. Yes. The inside (hole) of the nozzle 18 communicates with the ladle 2 and is a ladle side molten steel hole 19 that discharges the molten steel (referred to as molten steel) in the ladle 2 to the outside.

図２、図３に示すように、取鍋ノズル３は、溶鋼を通す取鍋側溶鋼孔１９を、少なくとも２枚の板状の耐火物（定形耐火物）をスライドさせて開閉し、溶鋼の遮断や流量制御を行うものである。
具体的には、取鍋ノズル３は、定形耐火物で構成された板状（矩形状）の１枚の上プレート２０と、定形耐火物で構成された板状（矩形状）の１枚の下プレート２１と、下プレート２１が嵌り込んで当該下プレート２１をスライドさせるスライド部材２２と、上プレート２０、下プレート２１及びスライド部材２２を収容して支持するハウジング２３とを有している。 As shown in FIGS. 2 and 3, the ladle nozzle 3 opens and closes the ladle side molten steel hole 19 through which the molten steel passes by sliding at least two plate-like refractories (standard refractories). It shuts off and controls the flow rate.
Specifically, the ladle nozzle 3 is composed of one plate-like (rectangular) upper plate 20 made of a regular refractory and one plate-like (rectangular) plate made of a regular refractory. The lower plate 21 includes a slide member 22 into which the lower plate 21 is fitted to slide the lower plate 21, and a housing 23 that houses and supports the upper plate 20, the lower plate 21, and the slide member 22.

ハウジング２３は、取鍋２の下部の鉄皮１０に固定された上枠体２４と、この上枠体２４の下側に設けられた枢支軸２５に揺動自在に枢支された下枠体２９とを有している。上枠体２４の内壁側には下に凹状の嵌合部２６が形成されている。上枠体２４と下枠体２９との間には、上枠体２４と下枠体２９とを締結する締結具（ボルト等）２７が設けられている。また、下枠体２９には、支持部２８が設置できるようになっている。   The housing 23 has an upper frame 24 fixed to the iron skin 10 at the bottom of the ladle 2 and a lower frame pivotally supported by a pivot shaft 25 provided below the upper frame 24. And a body 29. A concave fitting portion 26 is formed on the inner wall side of the upper frame 24. Fasteners (bolts or the like) 27 for fastening the upper frame body 24 and the lower frame body 29 are provided between the upper frame body 24 and the lower frame body 29. Further, a support portion 28 can be installed on the lower frame 29.

上プレート２０は、上枠体２４の嵌合部２６に嵌合されることで移動不能に固定されている。下プレート２１は、上プレート２０の下側に配置されてスライド部材２２に取り付けられている。下プレート２１がスライド部材２２に取り付けられた状態では、上プレート２０の下面と下プレート２１の上面とは面接触していて、後述するように、スライド部材２２をスライドさせると、当該下プレート２１の上面は、上プレート２０の下面を水平方向に摺動するようになっている。   The upper plate 20 is fixed so as not to move by being fitted to the fitting portion 26 of the upper frame body 24. The lower plate 21 is disposed on the lower side of the upper plate 20 and attached to the slide member 22. In a state where the lower plate 21 is attached to the slide member 22, the lower surface of the upper plate 20 and the upper surface of the lower plate 21 are in surface contact. As will be described later, when the slide member 22 is slid, the lower plate 21 is in contact. The upper surface of the upper plate 20 slides in the horizontal direction on the lower surface of the upper plate 20.

上プレート２０及び下プレート２１には、上下に貫通していて取鍋２（取鍋側溶鋼孔１９）から排出された溶鋼を通す耐火物側溶鋼孔３０が設けられている。詳しくは、上プレート２０の上面には、取鍋側（上方）に突出する円形状の上ダボ部３１が設けられ、下プレート２１の下面は取鍋側とは反対側（下側）に突出する円形状の下ダボ部３２が設けられ、上ダボ部３１及び下ダボ部３２には、上下に貫通する貫通孔が設けられ、この貫通孔が耐火物側溶鋼孔３０とされている。   The upper plate 20 and the lower plate 21 are provided with a refractory-side molten steel hole 30 that passes vertically through the molten steel discharged from the ladle 2 (ladder-side molten steel hole 19). Specifically, the upper surface of the upper plate 20 is provided with a circular upper dowel portion 31 protruding to the ladle side (upward), and the lower surface of the lower plate 21 protrudes to the side opposite to the ladle side (lower side). A circular lower dowel portion 32 is provided, and the upper dowel portion 31 and the lower dowel portion 32 are provided with through holes penetrating vertically, and the through holes serve as the refractory-side molten steel holes 30.

スライド部材２２は、上枠体２４と支持部２８との間に設けられ、支持部２８の上面を水平方向にスライドするようになっている。スライド部材２２の一端に設けられた油圧シリンダ３３を伸縮させることで、スライド部材２２は支持部２８の上面を摺動しながら水平方向にスライドすると共に、スライド部材２２のスライドに伴って下プレート２１は上プレート２０に摺動しながら水平方向にスライドする。   The slide member 22 is provided between the upper frame body 24 and the support portion 28, and slides on the upper surface of the support portion 28 in the horizontal direction. By extending and contracting the hydraulic cylinder 33 provided at one end of the slide member 22, the slide member 22 slides in the horizontal direction while sliding on the upper surface of the support portion 28, and the lower plate 21 is moved along with the slide of the slide member 22. Slides in the horizontal direction while sliding on the upper plate 20.

これにより、上プレート２０の耐火物側溶鋼孔３０と、下プレート２１の耐火物側溶鋼孔３０との重なり度合いが変化し、当該耐火物側溶鋼孔３０を通過する溶鋼の流量を調整することができるようになっている。なお、下プレート２１の下側には、筒状のホルダ３４が取り付けられており、ホルダ３４の内部には耐火物側溶鋼孔３０に連通する連通孔が形成されている。ホルダ３４は下プレート２１のスライドに伴って移動する。   Thereby, the overlapping degree of the refractory side molten steel hole 30 of the upper plate 20 and the refractory side molten steel hole 30 of the lower plate 21 changes, and the flow rate of the molten steel passing through the refractory side molten steel hole 30 is adjusted. Can be done. A cylindrical holder 34 is attached to the lower side of the lower plate 21, and a communication hole communicating with the refractory side molten steel hole 30 is formed inside the holder 34. The holder 34 moves as the lower plate 21 slides.

さて、上プレート２０及び下プレート２１を取鍋ノズル３内に取り付けるには、まず、下枠体２９の先端部を下側に下降させることにより下枠体２９を開状態とする。そして、上枠体２４の嵌合部２６に上プレート２０を嵌めこむと共に、下プレート２１の上面を上プレート２０の下面に合わせ、さらにスライド部材２２を下プレート２１の下面に設置する。そして、下枠体２９の内壁側に支持部２８を設置すると共に下枠体２９の先端部を上枠体２４に近づける（下枠体２９を閉鎖する）ことにより、支持部２８の上面をスライド部材２２に押しつけ、上枠体２４と下枠体２９との間で、上プレート２０、下プレート２１、スライド部材２２を重ね合わせた後、下枠体２９と上枠体２４とを締結具２７によっ
て締め付ける。このように、上プレート２０と下プレート２１とは、下枠体２９と上枠体２４とによる上下の圧力により、取り付けられるようになっている。なお、上プレート２０と下プレート２１は、上下方向の他に、左右、前後の４面方向からも圧力を加えられて締め付けられている。 In order to attach the upper plate 20 and the lower plate 21 in the pan nozzle 3, first, the lower frame body 29 is opened by lowering the tip of the lower frame body 29 downward. Then, the upper plate 20 is fitted into the fitting portion 26 of the upper frame body 24, the upper surface of the lower plate 21 is aligned with the lower surface of the upper plate 20, and the slide member 22 is installed on the lower surface of the lower plate 21. Then, the support portion 28 is installed on the inner wall side of the lower frame body 29 and the upper end portion of the lower frame body 29 is brought close to the upper frame body 24 (the lower frame body 29 is closed), thereby sliding the upper surface of the support portion 28. After the upper plate 20, the lower plate 21, and the slide member 22 are overlapped between the upper frame body 24 and the lower frame body 29 by pressing against the member 22, the lower frame body 29 and the upper frame body 24 are joined to the fasteners 27. Tighten with. As described above, the upper plate 20 and the lower plate 21 are attached by the vertical pressure by the lower frame body 29 and the upper frame body 24. Note that the upper plate 20 and the lower plate 21 are tightened by applying pressure from the left and right and front and rear four directions in addition to the vertical direction.

ここで、締結具２７による上下の締め付け力が弱いと、取鍋ノズル３を使用中に上プレート２０と下プレート２１との間に隙間が生じ、この隙間に溶鋼が流入することがあることから、締結具２７による上下の締め付け力は、０．９〜１．６Ｍpaとしている。このように締め付けることによって、取鍋ノズル３の使用中に上プレート２０や下プレート２１とに発生する亀裂を抑制すると共に、上プレート２０と下プレート２１との間の隙間を小さくし、使用中での隙間へ溶鋼の流入を抑制している。   Here, if the vertical tightening force by the fastener 27 is weak, a gap is formed between the upper plate 20 and the lower plate 21 during use of the ladle nozzle 3, and molten steel may flow into this gap. The upper and lower tightening force by the fastener 27 is 0.9 to 1.6 MPa. By tightening in this way, cracks occurring in the upper plate 20 and the lower plate 21 during use of the ladle nozzle 3 are suppressed, and the gap between the upper plate 20 and the lower plate 21 is reduced, and in use. The inflow of molten steel into the gap at is suppressed.

さて、取鍋ノズル３を使用中に、上プレート２０と下プレート２１との間の隙間に溶鋼が差し込んでしまうと溶鋼が外部に漏れる可能性がある。また、上プレート２０と下プレート２１の強度が弱いと、取鍋ノズル３の使用中に、上プレート２０や下プレート２１に亀裂が発生して亀裂を介して溶鋼が差し込む可能性がある。このようなことを確実に防止するために、本発明では、上プレート２０及び下プレート２１の構造を下記に示すものとしている。   Now, when using the ladle nozzle 3, if molten steel is inserted into the gap between the upper plate 20 and the lower plate 21, the molten steel may leak to the outside. If the strength of the upper plate 20 and the lower plate 21 is weak, cracks may occur in the upper plate 20 and the lower plate 21 during use of the ladle nozzle 3, and molten steel may be inserted through the cracks. In order to reliably prevent this, in the present invention, the structure of the upper plate 20 and the lower plate 21 is shown below.

以下、上プレート２０及び下プレート２１についてさらに詳しく説明する。
図４に示すように、上プレート２０及び下プレート２１の厚み、即ち、耐火物の厚みｔは３０〜５０ｍｍとしている。耐火物の厚みｔが３０ｍｍよりも薄いと強度が低下し、取鍋ノズル３の使用中に亀裂が発生す可能性がある。また、耐火物の厚みｔが５０ｍｍよりも大きいと、溶鋼が耐火物側溶鋼孔３０を通過する距離が長くなるため、耐火物側溶鋼孔３０を構成する孔壁（壁部）に溶鋼中の介在物が付着して、耐火物側溶鋼孔３０を閉塞させる可能性がある。また、耐火物の厚みｔが５０ｍｍよりも大きいと、上プレート２０及び下プレート２１の重量が大きくなり、構造上可動性が低下する可能性がある。なお、上プレート２０及び下プレート２１の厚み（耐火物）は、上ダボ部３１や下ダボ部３２を除く平坦部分の厚みのことである。 Hereinafter, the upper plate 20 and the lower plate 21 will be described in more detail.
As shown in FIG. 4, the thickness of the upper plate 20 and the lower plate 21, that is, the thickness t of the refractory is set to 30 to 50 mm. If the thickness t of the refractory is less than 30 mm, the strength decreases, and cracks may occur during use of the ladle nozzle 3. Further, if the thickness t of the refractory is larger than 50 mm, the distance that the molten steel passes through the refractory side molten steel hole 30 becomes long, so that the hole wall (wall portion) constituting the refractory side molten steel hole 30 is in the molten steel. Inclusions may adhere and block the refractory-side molten steel hole 30. Further, if the thickness t of the refractory is larger than 50 mm, the weights of the upper plate 20 and the lower plate 21 are increased, and there is a possibility that the mobility may be lowered in structure. The thickness (refractory) of the upper plate 20 and the lower plate 21 is the thickness of the flat portion excluding the upper dowel portion 31 and the lower dowel portion 32.

上プレート２０及び下プレート２１の長さ（スライド方向の長さ）Ｌは、５００〜５５０ｍｍとしている。また、上プレート２０及び下プレート２１の幅Ｗ（スライド方向と直交する方向の長さ）は、２００〜３００ｍｍとしている。上プレート２０の長さＬ及び幅Ｗ、或いは、下プレート２１の長さＬ及び幅Ｗが下限値よりも小さい場合は、締結具２７にて締め付けた場合に、その圧力によって亀裂が発生する可能性がある。一方、上プレート２０の長さＬ及び幅Ｗ、或いは、下プレート２１の長さＬ及び幅Ｗが上限値よりも大きい場合は、溶鋼が通過する耐火物側溶鋼孔３０の周辺と、外周部との温度差が大きくなり、この温度差によって生じる耐火物の内部応力よって亀裂が発生する可能性がある。   The length (length in the sliding direction) L of the upper plate 20 and the lower plate 21 is set to 500 to 550 mm. The width W (the length in the direction orthogonal to the sliding direction) of the upper plate 20 and the lower plate 21 is 200 to 300 mm. If the length L and width W of the upper plate 20 or the length L and width W of the lower plate 21 are smaller than the lower limit values, cracks may occur due to the pressure when tightened with the fasteners 27. There is sex. On the other hand, when the length L and width W of the upper plate 20 or the length L and width W of the lower plate 21 are larger than the upper limit value, the periphery of the refractory-side molten steel hole 30 through which the molten steel passes and the outer peripheral portion There is a possibility that cracks may occur due to the internal stress of the refractory produced by this temperature difference.

上プレート２０及び下プレート２１に設けた耐火物側溶鋼孔３０の内径（孔径）は、７５〜９０ｍｍとしている。耐火物側溶鋼孔３０の孔径が７５ｍｍよりも小さいと、耐火物側溶鋼孔３０を通過する溶鋼の介在物が孔の周辺に付着した場合や取鍋２内の溶鋼量が少なくなった場合には、通過する溶鋼の流量制御ができなくなる。一方、耐火物側溶鋼孔３０の孔径が９０ｍｍよりも大きい場合は、耐火物全体の強度が低下し、締結具２７の締め付け力により、耐火物側溶鋼孔３０の孔周辺部に亀裂が発生する可能性がある。なお、耐火物の厚みｔ、耐火物のスライド方向の長さＬ、耐火物の幅Ｗ、耐火物側溶鋼孔３０の孔径は、上プレート２０や下プレート２１を取鍋ノズル３に新しく取り付ける前、若しくは、新しく取り付けた後、当該取鍋ノズル３を使用する前の寸法である。   The inner diameter (hole diameter) of the refractory-side molten steel hole 30 provided in the upper plate 20 and the lower plate 21 is 75 to 90 mm. When the hole diameter of the refractory side molten steel hole 30 is smaller than 75 mm, the inclusion of molten steel passing through the refractory side molten steel hole 30 adheres to the periphery of the hole or the amount of molten steel in the ladle 2 decreases. Will not be able to control the flow rate of the molten steel passing through. On the other hand, when the hole diameter of the refractory side molten steel hole 30 is larger than 90 mm, the strength of the entire refractory decreases, and the tightening force of the fastener 27 causes a crack in the peripheral portion of the refractory side molten steel hole 30. there is a possibility. Note that the thickness t of the refractory, the length L in the sliding direction of the refractory, the width W of the refractory, and the hole diameter of the refractory-side molten steel hole 30 are as follows before the upper plate 20 and the lower plate 21 are newly attached to the pan nozzle 3. Or it is a dimension before using the said ladle nozzle 3 after newly attaching.

上プレート２０及び下プレート２１を構成する耐火物は、溶鋼が長時間通過する耐火物側溶鋼孔３０を有すると共に、さらに、溶鋼の流量の制御を直接行うものであるため、溶鋼の通過初期の熱衝撃に対する耐熱衝撃性、通過する溶鋼による磨耗及び化学的侵食に対する耐食が要求される。このようなことから、上プレート２０及び下プレート２１の組成、即ち、耐火物の組成は、Ａｌ_２Ｏ_３が７２〜８０質量％、Ｚｒ_２Ｏ_３が８〜１５質量％、Ｃが５〜２０質量％としている。このようにＡｌ_２Ｏ_３を７２〜８０質量％とし、Ｃを５〜２０質量％とすることによって、耐火物の耐食性と耐熱衝撃性を向上させている。Ｚ
ｒ_２Ｏ_３を８〜１５質量％とすることによって、更に耐食性と耐熱衝撃性を向上させている。 The refractory constituting the upper plate 20 and the lower plate 21 has a refractory-side molten steel hole 30 through which the molten steel passes for a long time, and further directly controls the flow rate of the molten steel. Thermal shock resistance against thermal shock, wear by passing molten steel, and corrosion resistance against chemical erosion are required. Therefore, the composition of the upper plate 20 and the lower plate 21, that is, the composition of the refractory, is 72 to 80% by mass of Al ₂ O ₃ , 8 to 15% by mass of Zr ₂ O ₃ , and 5 to 5% of C. 20% by mass. By this way the _Al 2 _{O 3} and 72 to 80 wt%, 5 to 20 wt% of C, and to improve the corrosion resistance and thermal shock resistance of the refractory. Z
The r ₂ O ₃ by a 8 to 15 wt%, thereby further improving the corrosion resistance and thermal shock resistance.

以上、取鍋ノズル３についてまとめると、上プレート２０及び下プレート２１を構成する耐火物について、本発明では、耐火物の厚みｔを３０〜５０ｍｍとし、耐火物のスライド方向の長さを５００〜５５０ｍｍとし、耐火物の幅を２００〜３００ｍｍとし、耐火物側溶鋼孔３０の孔径を７５〜９０ｍｍとし、且つ、耐火物の組成をＡｌ_２Ｏ_３が７２〜８０質量％、Ｚｒ_２Ｏ_３が８〜１５質量％、Ｃが５〜２０質量％としている。 As mentioned above, when the ladle nozzle 3 is put together, about the refractory which comprises the upper plate 20 and the lower plate 21, in this invention, the thickness t of a refractory shall be 30-50 mm, and the length of the slide direction of a refractory is 500-. 550 mm, the width of the refractory is 200 to 300 mm, the diameter of the refractory side molten steel hole 30 is 75 to 90 mm, and the composition of the refractory is 72 to 80% by mass of Al ₂ O ₃ and Zr ₂ O ₃ 8 to 15% by mass and C is 5 to 20% by mass.

さて、上述したように、締結具２７によって締め付けを行うことで、上プレート２０と下プレート２１との間に隙間が発生しないようにし溶鋼の差し込みを防止することとしているが、取鍋ノズル３を使用する際には（溶鋼を耐火物側溶鋼孔３０を通過させるとき）、耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度を５００℃〜１６００℃としている。
耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度を５００℃以上にすると、上プレート２０及び下プレート２１（耐火物）が膨張するため、上プレート２０と下プレート２１との間（上下面の隙間）がさらに狭くなり密着度が高くなる。耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度は、５００℃以上とすることが好ましいが、周辺の温度が１６００℃を超えてしまうと、耐火物の溶損速度が早くなって寿命が極端に短くなったり、急激に孔径が拡大してしまうと、溶鋼の流量制御を行うのが難しくなる。 Now, as described above, by tightening with the fastener 27, the gap between the upper plate 20 and the lower plate 21 is prevented from being generated to prevent the molten steel from being inserted. When used (when the molten steel is passed through the refractory side molten steel hole 30), the temperature around the refractory side molten steel hole 30 is set to 500 ° C to 1600 ° C.
When the temperature around the refractory-side molten steel hole 30 is set to 500 ° C. or higher, the upper plate 20 and the lower plate 21 (refractory) expand, so that there is a gap between the upper plate 20 and the lower plate 21 (the gap between the upper and lower surfaces). It becomes narrower and the degree of adhesion becomes higher. The temperature around the refractory-side molten steel hole 30 is preferably 500 ° C. or more. However, if the temperature around the refractory-side molten steel hole 30 exceeds 1600 ° C., the melting rate of the refractory becomes faster and the life becomes extremely short. Or if the hole diameter suddenly expands, it becomes difficult to control the flow rate of the molten steel.

図５は、耐火物側溶鋼孔に溶鋼を通過させたときの耐火物側溶鋼孔端（孔を構成する孔壁）からの水平距離と、温度（内部温度）の関係を示したものである。
図５に示すように、溶鋼が通過したとき、耐火物側溶鋼孔３０の直近の耐火物の内部温度は高く、スライド方向（水平方向）にいくにしたがって温度は低くなる。ダボ部（上ダボ部３１）を超えて外側となる位置では、耐火物の内部温度は急激に下がることから、上プレート２０と下プレート２１との間の隙間に影響する温度は、ダボ部（上ダボ部３１）までの温度であると考えられる。 FIG. 5 shows the relationship between the horizontal distance from the refractory-side molten steel hole end (hole wall constituting the hole) and the temperature (internal temperature) when the molten steel is passed through the refractory-side molten steel hole. .
As shown in FIG. 5, when the molten steel passes, the internal temperature of the refractory nearest to the refractory side molten steel hole 30 is high, and the temperature decreases as it goes in the sliding direction (horizontal direction). Since the internal temperature of the refractory drops sharply at a position outside the dowel portion (upper dowel portion 31), the temperature that affects the gap between the upper plate 20 and the lower plate 21 is less than the dowel portion ( It is considered that the temperature is up to the upper dowel portion 31).

このようなことから本発明では、上プレート２０の上ダボ部３１の端部（上方に突出する部分と平坦部との境界）の直下で、且つ、上プレート２０と下プレート２１との合わせ面（ポイントＰ）を、耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度として、この温度が５００℃以上１６００℃以下となるようにすることにより、上プレート２０と下プレート２１との間の隙間を小さくしている。   For this reason, in the present invention, the joining surface of the upper plate 20 and the lower plate 21 is located directly below the end of the upper dowel portion 31 of the upper plate 20 (the boundary between the portion protruding upward and the flat portion). (Point P) is the temperature around the refractory-side molten steel hole 30, so that the temperature is 500 ° C. or higher and 1600 ° C. or lower, thereby reducing the gap between the upper plate 20 and the lower plate 21. ing.

耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度を５００℃〜１６００℃にするにあたっては、耐火物側溶鋼孔３０に溶鋼を通す前（取鍋ノズル３を使用する前）に、耐火物側溶鋼孔３０に木炭又はチャコールブリケットを挿入して、これらを燃料させることにより、温度を上昇させることとしている。なお、耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度を、ガス等を用いて上昇させてもよいし、取鍋２内の予熱を用いて温度を上昇させてもよい。   When the temperature around the refractory side molten steel hole 30 is set to 500 ° C. to 1600 ° C., the refractory side molten steel hole 30 is passed before the molten steel is passed through the refractory side molten steel hole 30 (before the ladle nozzle 3 is used). The temperature is raised by inserting charcoal or charcoal briquettes into the fuel and fueling them. In addition, the temperature around the refractory-side molten steel hole 30 may be increased using gas or the like, or the temperature may be increased using preheating in the ladle 2.

そして、耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度が５００℃〜１６００℃になると、取鍋２に溶鋼を装入して、スライド部材２２をスライドさせることにより、耐火物側溶鋼孔３０に取鍋２内の溶鋼を通して、例えば、上述したように、タンディッシュ４に溶鋼を注入する。
さて、取鍋ノズル３の使用方法を実施するに際しては、下記に示す実施条件で行うとよい。本発明を適用する実施条件について説明する。 And when the temperature around the refractory-side molten steel hole 30 reaches 500 ° C. to 1600 ° C., the molten steel is inserted into the ladle 2 and the slide member 22 is slid, whereby the ladle is inserted into the refractory-side molten steel hole 30. The molten steel is injected into the tundish 4 through the molten steel in 2, for example, as described above.
Now, when implementing the usage method of the ladle nozzle 3, it is good to carry out on the implementation conditions shown below. Implementation conditions to which the present invention is applied will be described.

取鍋２は、円筒状のものを用いることとし、鉄皮１０の外形としては、底部の直径が約４．０ｍ、上部の直径が約４．３ｍ、高さが約４．３ｍのサイズのものを使用する。取鍋２の敷部１４に施工したキャスタブル１５の厚みは、３１０〜４５０ｍｍ、胴部に施工したキャスタブル１５の厚みは、１２０〜２１０ｍｍとする。キャスタブル１５は、アルミナとマグネシア系の不定形耐火物で、Ａｌ_２Ｏ_３が９３質量％、ＭｇＯが７質量％含有するものを用いる。取鍋２の胴部１２中で、溶鋼とスラグとが接する部位（スラグラインであって、鍋底からの距離で約２．３ｍ〜３．５ｍの場所）の定形耐火物は、マグネシアカーボン系のものを用い、ＭｇＯが７質量％、Ｃが１５質量％、その他が６質量％のものを用いる。 The ladle 2 is a cylindrical one, and the outer shape of the iron skin 10 is such that the bottom diameter is about 4.0 m, the top diameter is about 4.3 m, and the height is about 4.3 m. Use things. The thickness of the castable 15 applied to the laying portion 14 of the ladle 2 is 310 to 450 mm, and the thickness of the castable 15 applied to the trunk portion is 120 to 210 mm. The castable 15 is made of alumina and magnesia-based amorphous refractory and contains 93% by mass of Al ₂ O _{3 and} 7% by mass of MgO. In the body portion 12 of the ladle 2, the regular refractory at the portion where the molten steel and the slag come into contact (a slag line at a distance of about 2.3 to 3.5 m from the bottom of the pan) is magnesia carbon-based. And 7% by mass of MgO, 15% by mass of C, and 6% by mass of others.

取鍋２の設けた取鍋側溶鋼孔１９の周辺の耐火物は、円筒形をしたプレキャスト製の耐
火物を使用しており、Ａｌ_２Ｏ_３が７５質量％、ＭｇＯが１０質量％、Ｃが１０質量％、その他が１０質量％のものを用いる。
上プレート２０、下プレート２１を構成する耐火物の形状は、厚みが３０〜５０ｍｍ、移動方向長さが５００〜５５０ｍｍ、幅が２００〜３００ｍｍとする。ダボ部の厚みは、平坦部の厚みよりも約２０ｍｍ大きくする。上プレート２０及び下プレート２１の材質は、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｚｒ_２Ｏ_３、Ｃを主体としたものであり、Ａｌ_２Ｏ_３を７２〜８０質量％、Ｚｒ_２Ｏ_３を８〜１５質量％、Ｃを５〜２０質量％とする。溶鋼成分は、Ｃ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ａｌを主に含有する普通鋼を対象とした。溶鋼成分は、サンプラーを用いて取鍋２内の溶鋼から採取し、凝固させた鋼を化学分析して求めた。溶鋼温度は、取鍋２中の溶鋼に熱電対を用いた温度計を浸漬させることで測定する。取鍋２内の溶鋼湯面から約３０ｃｍ、胴部１２（側壁）から約１００ｃｍの位置で測定した。取鍋２からタンディッシュ４に注入する溶鋼の流速（溶鋼通過量）は、２．５〜５．５ｔｏｎ／ｍｉｎとする。耐火物側溶鋼孔３０を構成する孔壁から上ダボ部３１の端部までの水平距離は、例えば、３８〜４２ｍｍとしたうえで、この水平距離となるポイントＰでの温度（耐火物側溶鋼孔の周辺の温度）が５００℃〜１６００℃となるように加熱する。 The refractory around the ladle side molten steel hole 19 provided in the ladle 2 is a cylindrical precast refractory, and Al ₂ O ₃ is 75 mass%, MgO is 10 mass%, C Is 10% by mass and the others are 10% by mass.
The refractories constituting the upper plate 20 and the lower plate 21 have a thickness of 30 to 50 mm, a moving direction length of 500 to 550 mm, and a width of 200 to 300 mm. The thickness of the dowel portion is made approximately 20 mm larger than the thickness of the flat portion. The material of the upper plate 20 and the lower plate 21 is mainly composed of Al ₂ O ₃ , Zr ₂ O ₃ , and C. Al ₂ O ₃ is 72 to 80% by mass and Zr ₂ O ₃ is 8 to 15% by mass. %, C is 5 to 20% by mass. The molten steel component was intended for ordinary steel mainly containing C, Mg, Si, and Al. The molten steel component was obtained from the molten steel in the ladle 2 using a sampler and subjected to chemical analysis on the solidified steel. The molten steel temperature is measured by immersing a thermometer using a thermocouple in the molten steel in the ladle 2. The measurement was made at a position of about 30 cm from the molten steel surface in the ladle 2 and about 100 cm from the body 12 (side wall). The flow rate (melted steel passage amount) of the molten steel poured from the ladle 2 into the tundish 4 is set to 2.5 to 5.5 ton / min. The horizontal distance from the hole wall constituting the refractory side molten steel hole 30 to the end of the upper dowel portion 31 is, for example, 38 to 42 mm, and the temperature at the point P at which this horizontal distance is set (the refractory side molten steel (Temperature around the hole) is heated to 500 to 1600 ° C.

表１に示した実施例１〜１０は、上述した実施条件（本発明に規定した条件）で操業を行った一例を示したものであり、表１に示した比較例１〜８は、本発明に規定した条件とは異なる条件で創業を行った一例を示したものである。   Examples 1 to 10 shown in Table 1 show an example of operation under the above-described implementation conditions (conditions defined in the present invention), and Comparative Examples 1 to 8 shown in Table 1 are It shows an example in which the company was founded under conditions different from those specified in the invention.

実施例及び比較例では、耐火物間への溶鋼の浸入の有無、耐火物の亀裂の有無、溶鋼の流量制御の容易性（連鋳引抜速度低下の有無）について評価した。
耐火物間への溶鋼の浸入の有無は、取鍋ノズル３の使用前に新しく設置した上プレート２０及び下プレート２１の耐火物側溶鋼孔３０の孔径（初期の孔径）に対して、約１．３倍まで孔径が大きくなるまで取鍋ノズル３を使用し、その後、上プレート２０及び下プ
レート２１を取り外して、上プレート２０及び下プレート２１を交換するときに、耐火物間を確認することにより判断した。上プレート２０及び下プレート２１の交換時、耐火物側溶鋼孔３０を通過していた溶鋼が耐火物間に浸入して地金となっている場合がある。この地金は、ダボ部に発生した隙間が大きい場合に発生し易く、使用中は溶鋼が隙間に浸入しており、溶鋼が隙間を経由して取鍋ノズル３の外側に漏れる可能性がある。即ち、耐火物間への溶鋼の浸入の有無は、上プレート２０及び下プレート２１の交換時において、上プレート２０及び下プレート２１に差し込んだ地金の状況を見ることによって判断した。 In Examples and Comparative Examples, the presence or absence of molten steel intruding between refractories, the presence or absence of cracks in the refractory, and the ease of controlling the flow rate of molten steel (whether or not the continuous casting drawing speed was reduced) were evaluated.
The presence or absence of intrusion of molten steel between the refractories is about 1 with respect to the hole diameter (initial hole diameter) of the refractory side molten steel holes 30 of the upper plate 20 and the lower plate 21 newly installed before the ladle nozzle 3 is used. Use the ladle nozzle 3 until the hole diameter increases up to 3 times, then remove the upper plate 20 and lower plate 21 and check between refractories when replacing the upper plate 20 and lower plate 21 Judged by. When the upper plate 20 and the lower plate 21 are replaced, the molten steel that has passed through the refractory-side molten steel hole 30 may enter the refractory and become a bare metal. This bullion is likely to occur when the gap generated in the dowel portion is large. During use, the molten steel has entered the gap, and the molten steel may leak to the outside of the ladle nozzle 3 via the gap. . That is, the presence or absence of molten steel intruding between the refractories was determined by observing the state of the bullion inserted into the upper plate 20 and the lower plate 21 when the upper plate 20 and the lower plate 21 were replaced.

耐火物の亀裂の有無は、上プレート２０及び下プレート２１の交換時に、耐火物側溶鋼孔３０の周辺部の損傷状態（亀裂の有無）を確認することによって判断した。
溶鋼の流量制御では、取鍋２からタンディッシュ４に排出する溶鋼の流速と、連続鋳造装置１における鋳片の鋳造速度と同調して制御しなければならないが、下プレート２１をスライドさせて溶鋼の流速を変化させても、鋳造速度に同調できない場合、連続鋳造装置１の鋳造速度を低下させなければならない。このようなことから、溶鋼の流量制御の評価では、取鍋ノズル３が原因で連続鋳造装置１における鋳造速度を低下させた場合を、不良「×」とした。 The presence or absence of cracks in the refractory was determined by confirming the damage state (presence or absence of cracks) in the periphery of the refractory-side molten steel hole 30 when the upper plate 20 and the lower plate 21 were replaced.
In the flow control of the molten steel, the flow rate of the molten steel discharged from the ladle 2 to the tundish 4 must be controlled in synchronization with the casting speed of the slab in the continuous casting apparatus 1, but the molten steel is slid by sliding the lower plate 21. If the casting speed cannot be tuned even if the flow rate is changed, the casting speed of the continuous casting apparatus 1 must be reduced. For this reason, in the evaluation of the flow control of the molten steel, the case where the casting speed in the continuous casting apparatus 1 was reduced due to the ladle nozzle 3 was judged as defective “x”.

実施例１〜１０では、上プレート２０及び下プレート２１を構成する「耐火物の厚みｔ」、「耐火物のスライド方向の長さＬ」、「耐火物の幅Ｗ」、「耐火物側溶鋼孔３０の孔径」、「耐火物の組成」のいずれも、本発明に規定した範囲内である。しかも、取鍋ノズル３を使用するとき（開始時）の「耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度」も、本発明に規定した範囲内であることから、「耐火物間への地金（溶鋼）浸入の欄」に示すように、耐火物間への溶鋼の浸入もなく、「耐火物の損傷（亀裂発生）の欄」に示すように、耐火物の亀裂の発生もなかった。加えて、「溶鋼の流量制御（連鋳引抜速度低下）の欄」に示すように、鋳造速度の低下もなく容易に溶鋼の流量を調整することができた。   In Examples 1 to 10, “the thickness t of the refractory”, “the length L in the sliding direction of the refractory”, “the width W of the refractory”, “the refractory-side molten steel” that constitutes the upper plate 20 and the lower plate 21 Both “the hole diameter of the hole 30” and “the composition of the refractory” are within the range defined in the present invention. Moreover, when the ladle nozzle 3 is used (at the start), the “temperature around the refractory-side molten steel hole 30” is also within the range defined in the present invention. As shown in the “molten steel) infiltration column”, there was no intrusion of molten steel between the refractories, and as shown in the “refractory damage (crack generation) column”, there was no occurrence of cracks in the refractory. In addition, as shown in the column of “flow control of molten steel (decrease in continuous casting drawing speed)”, the flow rate of molten steel could be easily adjusted without a decrease in casting speed.

一方、比較例１〜８は、上述した条件とは異なる条件で操業を例を示したものである。比較例１〜８では、「耐火物の厚みｔ」、「耐火物のスライド方向の長さＬ」、「耐火物の幅Ｗ」、「耐火物側溶鋼孔３０の孔径」、「耐火物の組成」、「耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度」のいずれかが、本発明に規定した範囲から外れているため、「耐火物間への溶鋼の浸入」、「耐火物の亀裂の発生」、「連鋳引抜速度低下」のいずれかが発生した。   On the other hand, Comparative Examples 1-8 show an example of operation under conditions different from the conditions described above. In Comparative Examples 1 to 8, “the thickness t of the refractory”, “the length L in the sliding direction of the refractory”, “the width W of the refractory”, “the hole diameter of the refractory-side molten steel hole 30”, “the refractory Since either “composition” or “temperature around the refractory side molten steel hole 30” is outside the range defined in the present invention, “penetration of molten steel between refractories”, “cracking of refractories” ”Or“ Continuous cast drawing speed reduction ”occurred.

以上、本発明によれば、上プレート２０及び下プレート２１を構成する耐火物において、耐火物の厚みｔを３０〜５０ｍｍとし、耐火物のスライド方向の長さを５００〜５５０ｍｍとし、耐火物の幅を２００〜３００ｍｍとし、耐火物側溶鋼孔３０の孔径を７５〜９０ｍｍとしており、さらに、耐火物の組成をＡｌ_２Ｏ_３が７２〜８０質量％、Ｚｒ_２Ｏ_３が８〜１５質量％、Ｃが５〜２０質量％としている。そのうえで、取鍋ノズル３を使用する際には、耐火物側溶鋼孔３０の周辺の温度を、５００℃〜１６００℃として耐火物側溶鋼孔３０に取鍋２内の溶鋼を通しているため、耐火物間への溶鋼の浸入防止及び耐火物の亀裂の発生防止をしながら容易に溶鋼の流量を調整することができる。 As described above, according to the present invention, in the refractory constituting the upper plate 20 and the lower plate 21, the thickness t of the refractory is 30 to 50 mm, the length of the refractory in the sliding direction is 500 to 550 mm, The width is 200 to 300 mm, the hole diameter of the refractory side molten steel hole 30 is 75 to 90 mm, and the composition of the refractory is 72 to 80 mass% for Al ₂ O _{3 and} 8 to 15 mass% for Zr ₂ O _3. , C is 5 to 20% by mass. In addition, when the ladle nozzle 3 is used, the temperature around the refractory side molten steel hole 30 is set to 500 ° C. to 1600 ° C., and the molten steel in the ladle 2 is passed through the refractory side molten steel hole 30. It is possible to easily adjust the flow rate of molten steel while preventing intrusion of molten steel between them and preventing cracks in the refractory.

なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。   It should be noted that matters not explicitly disclosed in the embodiment disclosed this time, such as operating conditions and operating conditions, various parameters, dimensions, weights, volumes, and the like of a component, deviate from the range normally practiced by those skilled in the art. However, matters that can be easily assumed by those skilled in the art are employed.

１ 連続鋳造装置
２ 取鍋
３ 取鍋ノズル
４ タンディッシュ
５ 浸漬ノズル
６ 鋳型
１０ 鉄皮
１１ 第１パーマ煉瓦
１２ 胴部
１３ 第２パーマ煉瓦
１４ 敷部
１５ キャスタブル
１６ スラグライン部
１７ マグカーボン
１８ ノズル
１９ 取鍋側溶鋼孔
２０ 上プレート
２１ 下プレート
２２ スライド部材
２３ ハウジング
２４ 上枠体
２５ 枢支軸
２６ 嵌合部
２７ 締結具
２８ 支持部
２９ 下枠体
３０ 耐火物側溶鋼孔
３１ 上ダボ部
３２ 下ダボ部
３３ 油圧シリンダ
３４ ホルダ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Continuous casting apparatus 2 Ladle 3 Ladle nozzle 4 Tundish 5 Immersion nozzle 6 Mold 10 Iron skin 11 First permanent brick 12 Body 13 Second permanent brick 14 Laying part 15 Castable 16 Slag line part 17 Mag carbon 18 Nozzle 19 Ladle side molten steel hole 20 Upper plate 21 Lower plate 22 Slide member 23 Housing 24 Upper frame body 25 Pivoting shaft 26 Fitting portion 27 Fastener 28 Support portion 29 Lower frame body 30 Refractory side molten steel hole 31 Upper dowel portion 32 Lower Dowel part 33 Hydraulic cylinder 34 Holder

Claims (1)

取鍋の下部に設けられた溶鋼を通す取鍋側溶鋼孔を、少なくとも２枚の耐火物で構成された上プレート及び下プレートのいずれかをスライドさせて開閉する取鍋ノズルを用いるに際し、
前記耐火物の厚みを３０〜５０ｍｍとし、耐火物のスライド方向の長さを５００〜５５０ｍｍとし、耐火物の幅を２００〜３００ｍｍとし、前記耐火物に設けた耐火物側溶鋼孔の孔径を７５〜９０ｍｍとし、且つ、耐火物の組成をＡｌ_２Ｏ_３が７２〜８０質量％、Ｚｒ_２Ｏ_３が８〜１５質量％、Ｃが５〜２０質量％としておき、
前記耐火物側溶鋼孔に木炭又はチャコールブリケットを挿入して燃焼させることにより、前記上プレートに形成されたダボ部の下方であって且つ前記耐火物側溶鋼孔の周辺である前記上プレートと前記下プレートとが接触する合わせ面の温度を、５００℃〜１６００℃として前記耐火物側溶鋼孔に取鍋内の溶鋼を通すことを特徴とする取鍋ノズルの使用方法。 When using a ladle nozzle that opens or closes by sliding either the upper plate or the lower plate made of at least two refractories, the ladle side molten steel hole through which the molten steel provided at the bottom of the ladle is passed,
The thickness of the refractory is 30 to 50 mm, the length of the refractory in the sliding direction is 500 to 550 mm, the width of the refractory is 200 to 300 mm, and the hole diameter of the refractory side molten steel hole provided in the refractory is 75. To 90 mm, and the composition of the refractory is 72 to 80% by mass of Al ₂ O ₃ , 8 to 15% by mass of Zr ₂ O ₃ , and 5 to 20% by mass of C,
By inserting charcoal or charcoal briquette into the refractory side molten steel hole and burning it , the upper plate which is below the dowel part formed in the upper plate and around the refractory side molten steel hole and the above A method for using a ladle nozzle, wherein the temperature of the mating surface in contact with the lower plate is set to 500 ° C to 1600 ° C, and the molten steel in the ladle is passed through the refractory-side molten steel hole.

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