JP5802722B2 - Aluminum wire for automobile - Google Patents

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Description

本発明は、自動車用アルミ電線の製造方法に関するものである。   The present invention relates to a method for producing an aluminum electric wire for automobiles.

従来より、架空送電線などの電力分野においては、軽量かつ電気伝導性に優れることから、アルミニウム系材料からなる導体を有するアルミ電線が使用されている。そして、強度向上、耐屈曲性向上などの目的で、アルミニウム合金の適用が進められており、その多くはＡｌ−Ｆｅ合金をベースとしている。   Conventionally, in an electric power field such as an overhead power transmission line, an aluminum electric wire having a conductor made of an aluminum-based material has been used because of its light weight and excellent electrical conductivity. For the purpose of improving strength and bending resistance, aluminum alloys are being applied, many of which are based on Al—Fe alloys.

電線材料としては、例えば、サウスワイヤー社のｔｒｉｐｌｅ−Ｅや、住友電気工業（株）のＳＩ−１６などが知られている。また、ＡＡ国際合金記号での８０３０合金（Ａｌ−０．３〜０．８Ｆｅ−０．０５〜０．１５Ｃｕ）なども知られている。   As wire materials, for example, triple-E from South Wire, SI-16 from Sumitomo Electric Industries, Ltd., and the like are known. Moreover, 8030 alloy (Al-0.3-0.8Fe-0.05-0.15Cu) by the AA international alloy symbol is also known.

これに対して、自動車分野においては、電気伝導性に優れた銅系材料からなる導体を有する銅電線が信号線、電力線として多く使用されている。   On the other hand, in the automobile field, copper wires having conductors made of a copper-based material having excellent electrical conductivity are often used as signal lines and power lines.

近年、自動車分野においては、車輌の高性能・高機能化が急速に進められてきていることから、車載される各種電気機器、制御機器等の増加に伴って使用される電線も増加する傾向にある。そこで、軽量化を図る目的から、自動車分野においても、アルミニウム系材料からなる導体を有するアルミ電線を用いる試みがなされている。   In recent years, in the automobile field, since high performance and high functionality of vehicles have been rapidly advanced, the number of electric wires used tends to increase with the increase in various on-vehicle electric devices and control devices. is there. Therefore, attempts have been made to use an aluminum electric wire having a conductor made of an aluminum-based material in the automobile field for the purpose of reducing the weight.

例えば特許文献１には、Ｆｅを１．１０〜１．５０質量％、Ｍｇを０．０３〜０．２５質量％、Ｓｉを０．０２〜０．０６質量％含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金素線を撚り合わせて形成した撚線からなるアルミ導電線が開示されている。   For example, Patent Document 1 includes 1.10 to 1.50% by mass of Fe, 0.03 to 0.25% by mass of Mg, 0.02 to 0.06% by mass of Si, and the balance is Al and inevitable. An aluminum conductive wire made of a twisted wire formed by twisting aluminum alloy wires made of impurities is disclosed.

特開２００６−１９１６３号公報JP 2006-19163 A

しかしながら、従来のＡｌ−Ｆｅ合金を用いる場合、Ｆｅ添加量が０．９％以上になると圧延割れ等の欠陥が起こりやすくなっていた。そのため、自動車用電線として用いる線径まで伸線しようとすると、圧延時の欠陥により断線しやすく、加工性が悪いという問題があった。また、自動車用電線では軟質材で用いるため、圧延時の欠陥の感受性が非常に高く、強度や伸びが低下しやすくなって、耐屈曲性や耐衝撃性が低下するという問題があった。   However, when a conventional Al—Fe alloy is used, defects such as rolling cracks are likely to occur when the amount of Fe added is 0.9% or more. Therefore, when trying to draw to the wire diameter used as the electric wire for automobiles, there is a problem that wire breakage is easily caused by defects during rolling, and workability is poor. Moreover, since the electric wire for automobiles is used as a soft material, there is a problem that the susceptibility of defects during rolling is very high, the strength and elongation are easily lowered, and the bending resistance and impact resistance are lowered.

さらに、特許文献１に示されるものは、アルミ合金素線が硬質の状態となっているため、強度は向上しているものの、伸びが低下して耐屈曲性や耐衝撃性が低下しやすいという問題があった。   Furthermore, although the thing shown by patent document 1 is the state whose aluminum alloy strand is a hard state, although the intensity | strength is improving, elongation falls and it is said that bending resistance and impact resistance fall easily. There was a problem.

本発明が解決しようとする課題は、軽量化を図り、導体としての導電性を確保しつつ、引張強度、加工性、耐屈曲性、耐衝撃性に優れる自動車用アルミ電線の製造方法を提供することにある。 The problem to be solved by the present invention is to provide a method for producing an aluminum electric wire for automobiles that is excellent in tensile strength, workability, bending resistance, and impact resistance while reducing the weight and ensuring the conductivity as a conductor. There is.

上記課題を解決するため本発明に係る自動車用アルミ電線の製造方法は、Ｆｅを０．９０〜１．２０質量％、Ｍｇを０．１０〜０．２５質量％含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金溶湯を固液共存温度域である７００〜６００℃において２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固させてアルミニウム合金を鋳造する工程と、前記アルミニウム合金を塑性加工してアルミニウム合金導体を形成する工程と、前記アルミニウム合金導体を軟化処理する工程と、前記アルミニウム合金導体を絶縁材料で被覆する工程とを有することを要旨とするものである。   In order to solve the above problems, the method for manufacturing an aluminum electric wire for automobiles according to the present invention includes 0.90 to 1.20% by mass of Fe and 0.10 to 0.25% by mass of Mg, with the balance being Al and inevitable. A step of rapidly solidifying a molten aluminum alloy made of impurities at a cooling rate of 20 ° C./sec or more in a solid-liquid coexistence temperature range of 700 to 600 ° C. and casting the aluminum alloy, and then subjecting the aluminum alloy to plastic working The gist includes having a step of forming a conductor, a step of softening the aluminum alloy conductor, and a step of covering the aluminum alloy conductor with an insulating material.

この場合、前記アルミニウム合金溶湯に、急冷凝固する直前にＴｉを０．０１〜０．０５質量％となるように添加すると良い。   In this case, Ti may be added to the molten aluminum alloy so as to be 0.01 to 0.05% by mass immediately before rapid solidification.

また、上記Ｔｉに加えて、前記アルミニウム合金溶湯に、急冷凝固する直前にさらにＢを０．０００５〜０．００２５質量％となるように添加すると良い。   Further, in addition to Ti, B may be added to the molten aluminum alloy so that the content of B is 0.0005 to 0.0025% by mass immediately before rapid solidification.

このとき、前記アルミニウム合金導体を２５０℃以上の温度で軟化処理すると良い。   At this time, the aluminum alloy conductor may be softened at a temperature of 250 ° C. or higher.

そして、軟化処理としては、バッチ式軟化処理が好ましい。この際、加熱温度は２５０〜４００℃の範囲内であり、かつ、軟化温度から１５０℃に冷却するまでの冷却時間は１０分以上であることが望ましい。   And as a softening process, a batch type softening process is preferable. At this time, the heating temperature is preferably in the range of 250 to 400 ° C., and the cooling time from the softening temperature to cooling to 150 ° C. is preferably 10 minutes or more.

また、前記軟化処理は、通電加熱による連続軟化処理であっても良い。   Further, the softening treatment may be a continuous softening treatment by energization heating.

また、前記軟化処理は、高周波誘導加熱による連続軟化処理であっても良い。   The softening process may be a continuous softening process by high frequency induction heating.

さらに、前記軟化処理を非酸化性雰囲気下で行なうと良い。   Furthermore, the softening treatment may be performed in a non-oxidizing atmosphere.

そして、前記アルミニウム合金導体の外形を円形圧縮成形する工程をさらに備えていると良い。   And it is good to further have the process of carrying out circular compression molding of the outline of the aluminum alloy conductor.

本発明に係る自動車用アルミ電線の製造方法によれば、上述する合金組成よりなるアルミニウム合金を鋳造する工程でアルミニウム合金溶湯を急冷凝固させることにより、Ｆｅが過飽和に固溶した状態の鋳物を得ることができる。また、Ａｌ−Ｆｅ晶出物を微細分散させて、圧延時の欠陥を抑制することができる。圧延時に欠陥が生じると、素線の加工性が低下するとともに素線の伸びが低下する。また、アルミニウム合金を塑性加工して形成したアルミニウム合金導体を軟化処理することにより、十分な屈曲性や柔軟性を確保することができる。得られた電線は、特定量のＦｅ、Ｍｇを含むアルミニウム合金の導体で構成されているので、導体としての導電性を確保しつつ、引張強度、加工性、耐屈曲性、耐衝撃性に優れる。そして、電線材料にアルミニウム合金を用いているので、従来の銅電線と比較して軽量化を図ることができる。   According to the method of manufacturing an aluminum electric wire for automobiles according to the present invention, a casting in which Fe is dissolved in supersaturation is obtained by rapidly solidifying the molten aluminum alloy in the step of casting the aluminum alloy having the above-described alloy composition. be able to. Moreover, the Al-Fe crystallized product can be finely dispersed to suppress defects during rolling. If a defect is generated during rolling, the workability of the wire is lowered and the elongation of the wire is lowered. Moreover, sufficient flexibility and flexibility can be ensured by softening an aluminum alloy conductor formed by plastic processing of an aluminum alloy. Since the obtained electric wire is composed of an aluminum alloy conductor containing a specific amount of Fe and Mg, it is excellent in tensile strength, workability, flex resistance, and impact resistance while ensuring conductivity as a conductor. . And since aluminum alloy is used for electric wire material, weight reduction can be achieved compared with the conventional copper electric wire.

この場合、前記アルミニウム合金溶湯に、急冷凝固する直前にＴｉを０．０１〜０．０５質量％となるように添加すると、アルミニウム合金の結晶組織を微細化することができる。   In this case, the crystal structure of the aluminum alloy can be refined by adding Ti to the molten aluminum alloy so as to be 0.01 to 0.05% by mass immediately before rapid solidification.

また、上記Ｔｉに加えて、前記アルミニウム合金溶湯に、急冷凝固する直前にさらにＢを０．０００５〜０．００２５質量％となるように添加すると、Ｔｉ添加によるアルミニウム合金の結晶組織を微細化する効果を向上させることができる。   Further, in addition to Ti, when B is further added to the molten aluminum alloy immediately before rapid solidification, the crystal structure of the aluminum alloy is reduced by adding Ti. The effect can be improved.

このとき、前記アルミニウム合金導体を２５０℃以上の温度で軟化処理すると、十分な屈曲性や柔軟性を確保することができる。   At this time, if the aluminum alloy conductor is softened at a temperature of 250 ° C. or higher, sufficient flexibility and flexibility can be secured.

そして、前記軟化処理がバッチ式軟化処理であると、軟化後の冷却において徐冷できる。そのため、固溶しているＦｅが析出しやすい。また、連続軟化処理と比較して軟化温度を低くできる。そのため、冷却時に析出したＦｅは再固溶しにくい。したがって、これにより得られたアルミニウム合金導体は、固溶状態にあるＦｅの量が少ないため、より一層、導電性に優れる。また、伸びの低下が抑えられ、耐屈曲性および耐衝撃性にも優れる。この際、加熱温度および冷却速度を上記範囲内にすると、確実に、固溶状態にあるＦｅの量を少なくし、Ａｌ−Ｆｅ析出物を多くすることができる。   And when the said softening process is a batch type softening process, it can anneal gradually in cooling after softening. Therefore, solid solution Fe tends to precipitate. Further, the softening temperature can be lowered as compared with the continuous softening treatment. For this reason, Fe precipitated during cooling is not easily re-dissolved. Therefore, the aluminum alloy conductor obtained in this way is further excellent in conductivity because the amount of Fe in a solid solution state is small. Moreover, the fall of elongation is suppressed and it is excellent also in bending resistance and impact resistance. At this time, when the heating temperature and the cooling rate are within the above ranges, the amount of Fe in a solid solution state can be surely reduced and the amount of Al-Fe precipitates can be increased.

一方、前記軟化処理が通電加熱による連続軟化処理である場合には、電線長手方向での特性のばらつきを抑えることができる。また、前記軟化処理が高周波誘導加熱による連続軟化処理の場合にも、同様の効果が得られる。さらに、連続して加熱−急冷することが可能となるので、電線のような長尺なものに特に好適となる。   On the other hand, when the softening process is a continuous softening process by energization heating, variations in characteristics in the longitudinal direction of the electric wire can be suppressed. Moreover, the same effect is acquired also when the said softening process is a continuous softening process by high frequency induction heating. Furthermore, since it becomes possible to carry out heating-rapid cooling continuously, it becomes especially suitable for a long thing like an electric wire.

そして、非酸化性雰囲気下で軟化処理を行なうと、軟化処理時の熱によりアルミ素線の表面に酸化被膜が増大するのを抑え、端子接続部での接触抵抗の増大を抑制することができる。   When the softening treatment is performed in a non-oxidizing atmosphere, an increase in the oxide film on the surface of the aluminum element wire due to heat during the softening treatment can be suppressed, and an increase in contact resistance at the terminal connection portion can be suppressed. .

そして、前記アルミニウム合金導体の外形を円形圧縮成形する工程を、さらに備えていると、電線径をより小さくすることができる。   And when the process of carrying out the circular compression molding of the external shape of the said aluminum alloy conductor is further provided, an electric wire diameter can be made smaller.

本発明に係る自動車用アルミ電線の実施形態の一例を示したアルミ電線の断面図である。It is sectional drawing of the aluminum electric wire which showed an example of embodiment of the aluminum electric wire for motor vehicles based on this invention. 本発明に係る自動車用アルミ電線の実施形態の一例を示したアルミ電線の断面図である。It is sectional drawing of the aluminum electric wire which showed an example of embodiment of the aluminum electric wire for motor vehicles based on this invention. 本発明に係る自動車用アルミ電線の実施形態の一例を示したアルミ電線の断面図である。It is sectional drawing of the aluminum electric wire which showed an example of embodiment of the aluminum electric wire for motor vehicles based on this invention. 本発明に係る自動車用アルミ電線の実施形態の一例を示したアルミ電線の断面図である。It is sectional drawing of the aluminum electric wire which showed an example of embodiment of the aluminum electric wire for motor vehicles based on this invention. バッチ式軟化処理したアルミニウム合金素線の径方向断面におけるＴＥＭ写真である。It is a TEM photograph in the section of the diameter direction of an aluminum alloy strand which carried out batch type softening processing. 連続軟化処理したアルミニウム合金素線の径方向断面におけるＴＥＭ写真である。It is a TEM photograph in the cross section of the diameter direction of the aluminum alloy strand which carried out the continuous softening process.

次に、本発明の実施形態について詳細に説明する。   Next, an embodiment of the present invention will be described in detail.

図１〜４は、本発明に係る自動車用アルミ電線の実施形態の一例を示したアルミ電線の断面図である。自動車用アルミ電線１０は、アルミニウム合金よりなる素線１２を撚り合わせた導体１４を絶縁材料よりなる絶縁体１６で被覆したもので構成されている。図１には、素線１２を同心撚りした圧縮導体１４を絶縁体１６で被覆したものを示しており、図２には、素線１２を同心撚りした導体１４を絶縁体１６で被覆したものを示しており、図３には、素線１２を複合撚りした導体１４を絶縁体１６で被覆したものを示しており、図４には、複数本の素線１２を二段圧縮した圧縮導体１４を絶縁体１６で被覆したものを示している。各々、導体１４を形成する素線１２の本数は、使用する機器の種類等により適宜定められるものである。   1 to 4 are cross-sectional views of an aluminum wire showing an example of an embodiment of an automotive aluminum wire according to the present invention. The aluminum electric wire 10 for automobiles is constituted by a conductor 14 formed by twisting strands 12 made of an aluminum alloy and covered with an insulator 16 made of an insulating material. FIG. 1 shows a conductor 14 in which a strand 12 is concentrically twisted and covered with an insulator 16. FIG. 2 shows a conductor 14 in which a strand 12 is concentrically twisted and covered with an insulator 16. FIG. 3 shows a conductor 14 in which a strand 12 is composite-twisted and covered with an insulator 16. FIG. 4 shows a compressed conductor in which a plurality of strands 12 are compressed in two stages. 14 is covered with an insulator 16. In each case, the number of the strands 12 forming the conductor 14 is appropriately determined depending on the type of equipment used.

素線１２を形成するアルミニウム合金は、特定量のＦｅ、Ｍｇを含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成されている。素線１２は軟質化されており、アルミニウム合金の軟質材よりなる。以下に、合金組成を規定した理由を説明する。なお、以下の含有率の単位は質量％である。   The aluminum alloy forming the strand 12 contains a specific amount of Fe and Mg, and the balance is composed of Al and inevitable impurities. The strand 12 is softened and is made of a soft material of an aluminum alloy. The reason for defining the alloy composition will be described below. In addition, the unit of the following content rate is the mass%.

Ｆｅは、素線１２の導電性を確保しつつその強度を向上させるのに寄与する。その効果を得るためには、Ｆｅの含有率を０．９０〜１．２０％にすると良い。より好ましくは、１．００〜１．２０％である。Ｆｅの含有率が０．９０％未満では、強度向上効果が小さく、素線１２の引張強度が１１０ＭＰａ以上になりにくい。また、耐屈曲性の向上効果も小さい。一方、Ｆｅの含有率が１．２０％を超えると、圧延時に欠陥が生じやすくなり、例えば連続鋳造圧延機などによりアルミニウム合金溶湯を急冷凝固させてアルミニウム合金を鋳造しても、圧延時の欠陥を抑えられないことがある。圧延時に欠陥が生じると、素線１２の加工性が低下するとともに素線１２の伸びが低下する。   Fe contributes to improving the strength of the wire 12 while ensuring the conductivity. In order to obtain the effect, the Fe content is preferably set to 0.90 to 1.20%. More preferably, it is 1.00 to 1.20%. If the Fe content is less than 0.90%, the effect of improving the strength is small, and the tensile strength of the strand 12 is unlikely to be 110 MPa or more. Also, the effect of improving the bending resistance is small. On the other hand, if the Fe content exceeds 1.20%, defects are likely to occur during rolling. For example, even when an aluminum alloy is cast by rapidly solidifying an aluminum alloy melt by a continuous casting rolling machine or the like, defects during rolling can be obtained. May not be suppressed. If a defect occurs during rolling, the workability of the strand 12 is lowered and the elongation of the strand 12 is lowered.

Ｍｇは、素線１２の強度を向上させるのに寄与する。その効果を得るためには、Ｍｇの含有率を０．１０〜０．２５％にすると良い。より好ましくは、０．１０〜０．２０％である。Ｍｇの含有率が０．１０％未満では、強度向上効果が小さい。一方、Ｍｇの含有率が０．２５％を超えると、導電率が５８％ＩＡＣＳを下回る。   Mg contributes to improving the strength of the wire 12. In order to obtain the effect, the Mg content is preferably 0.10 to 0.25%. More preferably, it is 0.10 to 0.20%. If the Mg content is less than 0.10%, the strength improvement effect is small. On the other hand, if the Mg content exceeds 0.25%, the conductivity is less than 58% IACS.

素線１２を形成するアルミニウム合金は、上記元素に加えて、さらに、ＴｉやＢを含有していても良い。   The aluminum alloy forming the strands 12 may further contain Ti or B in addition to the above elements.

Ｔｉは、鋳造時のアルミニウム合金の結晶組織を微細にすることができる。これにより、圧延時の欠陥発生を抑制し、Ｆｅ添加量を０．９０％以上にしたときにも、加工性が低下しにくく、素線１２の強度や伸びも低下しにくくなる。その効果を得るためには、Ｔｉの含有率を０．０１〜０．０５％にすると良い。より好ましくは、０．０１〜０．０３％である。Ｔｉの含有率が０．０１％未満では、結晶組織の微細化効果が得られにくい。一方、Ｔｉの含有率が０．０５％を超えると、導電率を低下させやすい。   Ti can refine the crystal structure of the aluminum alloy at the time of casting. Thereby, the occurrence of defects during rolling is suppressed, and even when the Fe addition amount is 0.90% or more, the workability is not easily lowered, and the strength and elongation of the strand 12 are not easily lowered. In order to obtain the effect, the Ti content is preferably 0.01 to 0.05%. More preferably, it is 0.01 to 0.03%. When the Ti content is less than 0.01%, it is difficult to obtain the effect of refining the crystal structure. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.05%, the electrical conductivity tends to decrease.

Ｂは、Ｔｉ添加によるアルミニウム合金の結晶組織を微細化する効果を向上させることができる。すなわち、圧延時の欠陥抑制効果をさらに高めることができる。その効果を得るためには、Ｂの含有率を０．０００５〜０．００２５％にすると良い。Ｂの含有率が０．０００５％未満では、Ｔｉが結晶組織を微細化する効果を向上させにくい。一方、Ｂの含有率が０．００２５％を超えても、その効果は飽和する。   B can improve the effect of refining the crystal structure of the aluminum alloy by adding Ti. That is, the effect of suppressing defects during rolling can be further enhanced. In order to obtain the effect, the B content is preferably 0.0005 to 0.0025%. When the B content is less than 0.0005%, Ti hardly improves the effect of refining the crystal structure. On the other hand, even if the B content exceeds 0.0025%, the effect is saturated.

素線１２は、引張強度が１１０ＭＰａ以上であることが好ましい。より好ましくは、１２０ＭＰａ以上である。引張強度が１１０ＭＰａ以上あれば、これを撚り合わせて導体とした電線は、自動車用電線として必要な端子固着力を十分に備えることができる。例えば、導体断面積が０．７５ｍｍ２の電線では、端子固着力が５０Ｎ以上になり、自動車用電線として適用できる強度となる。 The strand 12 preferably has a tensile strength of 110 MPa or more. More preferably, it is 120 MPa or more. If the tensile strength is 110 MPa or more, an electric wire that is twisted together to form a conductor can sufficiently have a terminal fixing force necessary for an automobile electric wire. For example, an electric wire having a conductor cross-sectional area of 0.75 mm 2 has a terminal adhering force of 50 N or more, which is a strength applicable as an automobile electric wire.

また、素線１２は、引張強度が１１０ＭＰａ以上、かつ、破断伸びが１５％以上であることが好ましい。より好ましくは、１２０ＭＰａ以上、２０％以上である。引張強度および破断伸びが上記範囲内にあれば、これを撚り合わせて導体とした電線は、自動車用電線として必要な耐衝撃エネルギーを十分に備えることができる。例えば、導体断面積が０．７５ｍｍ２の電線では、耐衝撃エネルギーが１０Ｊ／ｍ以上になり、ワイヤーハーネス組立に適用できる耐衝撃性能が得られ、また、耐屈曲性能も向上する。 The strand 12 preferably has a tensile strength of 110 MPa or more and a breaking elongation of 15% or more. More preferably, it is 120 MPa or more and 20% or more. If the tensile strength and elongation at break are within the above ranges, an electric wire obtained by twisting the tensile strength and breaking elongation can be sufficiently provided with impact energy required for an automobile electric wire. For example, an electric wire having a conductor cross-sectional area of 0.75 mm 2 has an impact energy of 10 J / m or more, and an impact resistance that can be applied to wire harness assembly is obtained, and a flex resistance is also improved.

さらに、素線１２は、導電率が５８％ＩＡＣＳ以上であることが好ましい。より好ましくは、６０％ＩＡＣＳ以上である。アルミニウム合金素線の導電率が５８％ＩＡＣＳ以上あれば、導体断面積を従来の銅電線の１．５倍にすれば従来の銅電線と同等以上の導電性を有することができる。そして、アルミニウムの比重は銅の比重の約１／３であるので、導体重量を約５０％以下にすることができ、導体重量の軽量化を図ることができる。   Further, the wire 12 preferably has a conductivity of 58% IACS or higher. More preferably, it is 60% IACS or more. If the electrical conductivity of the aluminum alloy wire is 58% IACS or higher, the conductivity can be equal to or higher than that of the conventional copper wire if the conductor cross-sectional area is 1.5 times that of the conventional copper wire. And since the specific gravity of aluminum is about 1/3 of the specific gravity of copper, the conductor weight can be reduced to about 50% or less, and the weight of the conductor can be reduced.

導体１４を形成するアルミニウム合金は、固溶しているＦｅの量が少なく、また、Ａｌ−Ｆｅ析出物が多く存在することが好ましい。より具体的には、アルミニウム合金よりなる導体１４の断面（例えば径方向断面）の２４００×２６００ｎｍの範囲内におけるＡｌ−Ｆｅ析出物の量が５個以上であることが好ましい。Ａｌ−Ｆｅ析出物の量がこの範囲内にあると、固溶状態にあるＦｅの量が少ないため、より一層、導電性に優れる。また、伸びの低下が抑えられ、耐屈曲性および耐衝撃性にも優れる。より好ましくは、上記範囲内においてＡｌ−Ｆｅ析出物の量が１０個以上である。Ａｌ−Ｆｅ析出物の量は、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）などを用いて測定することができる。より具体的には、同一試料においてＡｌ−Ｆｅ析出物が確認できる場所を５視野以上観察し、その平均値とする。   The aluminum alloy forming the conductor 14 preferably has a small amount of Fe in solid solution and a large amount of Al-Fe precipitates. More specifically, the amount of Al—Fe precipitates in the range of 2400 × 2600 nm of the cross section (for example, radial cross section) of the conductor 14 made of an aluminum alloy is preferably 5 or more. When the amount of the Al—Fe precipitate is within this range, the amount of Fe in a solid solution state is small, so that the conductivity is further improved. Moreover, the fall of elongation is suppressed and it is excellent also in bending resistance and impact resistance. More preferably, the amount of Al—Fe precipitates is 10 or more within the above range. The amount of the Al—Fe precipitate can be measured using a transmission electron microscope (TEM) or the like. More specifically, a place where Al—Fe precipitates can be confirmed in the same sample is observed at least 5 visual fields, and the average value is obtained.

Ａｌ−Ｆｅ析出物は、アルミニウム合金溶湯を急冷凝固させてアルミニウム合金を鋳造した後の軟化処理時に析出する微細なＡｌ−Ｆｅ系化合物である。Ａｌ−Ｆｅ析出物の粒径は特に限定されるものではないが、２００ｎｍ以下であることが多い。Ａｌ−Ｆｅ析出物の形状としては、例えば球状などが挙げられる。一方、アルミニウム合金溶湯を凝固させた際にも、Ａｌ−Ｆｅ系化合物は生成する。これは、Ａｌ−Ｆｅ晶出物と称され、ここでいうＡｌ−Ｆｅ析出物には含まれない。凝固時に生成するＡｌ−Ｆｅ晶出物は、Ａｌ−Ｆｅ析出物よりも比較的粒径の大きい（２００ｎｍを超えるものであることが多い）ため、Ａｌ−Ｆｅ析出物と区別できる。   The Al-Fe precipitate is a fine Al-Fe-based compound that precipitates during the softening treatment after rapidly solidifying an aluminum alloy melt and casting an aluminum alloy. The particle size of the Al—Fe precipitate is not particularly limited, but is often 200 nm or less. Examples of the shape of the Al—Fe precipitate include a spherical shape. On the other hand, when the aluminum alloy melt is solidified, an Al—Fe-based compound is generated. This is called an Al-Fe crystallized product, and is not included in the Al-Fe precipitate referred to here. Since the Al—Fe crystallized product produced during solidification has a relatively large particle size (often exceeding 200 nm) than the Al—Fe precipitate, it can be distinguished from the Al—Fe precipitate.

絶縁体１６を構成する絶縁材料は、特に限定されるものではないが、例えば、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）やノンハロゲン樹脂などの絶縁性の樹脂材料であれば良い。特に、難燃性に優れる材料を用いると良い。被覆する厚みも、特に限定されるものではない。   Although the insulating material which comprises the insulator 16 is not specifically limited, For example, what is necessary is just insulating resin materials, such as polyvinyl chloride (PVC) and a non-halogen resin. In particular, a material having excellent flame retardancy is preferably used. The thickness to be coated is not particularly limited.

次に、本発明に係る自動車用アルミ電線の製造方法の一例について説明する。一実施形態に係る自動車用アルミ電線の製造方法は、上述する合金組成よりなるアルミニウム合金を鋳造する工程と、鋳造して得られたアルミニウム合金よりアルミニウム合金導体を形成する工程と、アルミニウム合金導体を軟化処理する工程と、アルミニウム合金導体よりアルミ電線を形成する工程とを有している。   Next, an example of the manufacturing method of the aluminum wire for motor vehicles based on this invention is demonstrated. The manufacturing method of the aluminum electric wire for motor vehicles which concerns on one Embodiment has the process of casting the aluminum alloy which consists of an alloy composition mentioned above, the process of forming an aluminum alloy conductor from the aluminum alloy obtained by casting, and the aluminum alloy conductor A step of softening and a step of forming an aluminum wire from an aluminum alloy conductor.

鋳造工程では、まず、上述する合金組成のアルミニウム合金溶湯を形成する。アルミニウム合金溶湯を形成するには、溶解炉にベースとなる純アルミを溶解させ、溶融した純アルミに、Ｆｅ、Ｍｇを所望の濃度となるように投入する。ベースとなる純アルミとしては、９９．７％以上の純度を持つ精製アルミニウムインゴットが好ましい。そして、Ｆｅの添加にはＡｌ−Ｆｅ母合金を用いることが好ましい。成分調整したアルミニウム合金溶湯は、適宜、水素ガス除去処理や異物除去処理を行なうと良い。   In the casting process, first, a molten aluminum alloy having the above-described alloy composition is formed. In order to form a molten aluminum alloy, pure aluminum as a base is melted in a melting furnace, and Fe and Mg are introduced into the molten pure aluminum so as to have a desired concentration. As the pure aluminum used as a base, a purified aluminum ingot having a purity of 99.7% or more is preferable. And it is preferable to use an Al-Fe mother alloy for the addition of Fe. The aluminum alloy molten metal whose components are adjusted may be appropriately subjected to a hydrogen gas removal treatment or a foreign matter removal treatment.

次いで、アルミニウム合金溶湯を急冷凝固させる。急冷凝固させることにより、Ｆｅが過飽和に固溶した状態の鋳物を得ることができる。また、Ａｌ−Ｆｅ晶出物を微細分散させて、圧延時の欠陥を抑制することができる。その冷却速度は、特に限定されるものではないが、固液共存温度域である７００〜６００℃において２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度にすることが好ましい。アルミニウム合金溶湯を急冷凝固させるには、例えば、水冷銅鋳型や強制水冷機構を有する連続鋳造機などを用いると良い。   Next, the molten aluminum alloy is rapidly solidified. By rapidly solidifying, a casting in which Fe is supersaturated can be obtained. Moreover, the Al-Fe crystallized product can be finely dispersed to suppress defects during rolling. The cooling rate is not particularly limited, but it is preferable to set the cooling rate to 20 ° C./sec or more in the solid-liquid coexistence temperature range of 700 to 600 ° C. In order to rapidly solidify the molten aluminum alloy, for example, a water-cooled copper mold or a continuous casting machine having a forced water cooling mechanism may be used.

アルミニウム合金溶湯にＴｉやＢを添加する場合には、ＴｉやＢを鋳造直前に添加すると、効果的に結晶組織を微細化することができる。   When Ti or B is added to the molten aluminum alloy, the crystal structure can be effectively refined by adding Ti or B immediately before casting.

次いで、アルミニウム合金導体を形成する。この工程では、鋳造して得られたアルミニウム合金を塑性加工して、アルミニウム合金素線を形成する。アルミニウム合金導体は、形成された素線１本のみからなるものであっても良いし、複数の素線を撚り合わせた撚線であっても良い。   Next, an aluminum alloy conductor is formed. In this step, the aluminum alloy obtained by casting is plastically processed to form an aluminum alloy strand. The aluminum alloy conductor may be composed of only one formed strand, or may be a stranded wire obtained by twisting a plurality of strands.

具体的には、まず、鋳造して得られたアルミニウム合金を圧延してワイヤーロッドを作製し、その後、伸線加工により所望の素線径になるまで伸線する。圧延は、タンデムに接続された熱間圧延機などにより行ない、連続鋳造圧延法によって行なうと良い。例えば、ベルト−ホイール式の連続鋳造圧延機などを用いることができる。伸線加工は、冷間加工にて行なうと良い。   Specifically, first, an aluminum alloy obtained by casting is rolled to produce a wire rod, and then drawn by wire drawing until a desired strand diameter is obtained. Rolling is preferably performed by a hot rolling mill connected in tandem or the like, and is performed by a continuous casting and rolling method. For example, a belt-wheel type continuous casting and rolling machine can be used. The wire drawing may be performed by cold working.

次いで、アルミニウム合金導体を軟化処理する。アルミニウム合金導体を軟化処理することにより、十分な屈曲性や柔軟性を確保することができる。この工程では、アルミニウム合金導体を熱処理する。処理温度としては、２５０℃以上が好ましい。より好ましくは、３００〜４００℃である。処理温度が２５０℃未満では、導体が十分に軟化されにくい。次いで、加熱されたアルミニウム合金導体を冷却する。   Next, the aluminum alloy conductor is softened. Sufficient flexibility and flexibility can be ensured by softening the aluminum alloy conductor. In this step, the aluminum alloy conductor is heat treated. As processing temperature, 250 degreeC or more is preferable. More preferably, it is 300-400 degreeC. When the processing temperature is less than 250 ° C., the conductor is not easily softened. The heated aluminum alloy conductor is then cooled.

複数の素線を撚り合わせた撚線でアルミニウム合金導体を形成する場合には、撚り合わせ前の素線の段階で、あるいは撚り合わせ後の導体の段階で、もしくは、両段階で、軟化処理を行なうことができる。   When an aluminum alloy conductor is formed with a stranded wire in which a plurality of strands are twisted together, the softening treatment is performed at the strand stage before twisting, at the conductor stage after twisting, or at both stages. Can be done.

軟化処理としては、バッチ式軟化処理、連続軟化処理のいずれの方法であっても良い。より好ましくは、バッチ式軟化処理である。軟化処理がバッチ式軟化処理であると、軟化後の冷却において徐冷できる。そのため、固溶しているＦｅが析出しやすい。また、連続軟化処理と比較して軟化温度を低くできる。そのため、冷却時に析出したＦｅは再固溶しにくい。したがって、これにより得られたアルミニウム合金導体は、固溶状態にあるＦｅの量が少ないため、より一層、導電性に優れる。また、伸びの低下が抑えられ、耐屈曲性および耐衝撃性にも優れる。   As the softening treatment, either a batch softening treatment or a continuous softening treatment may be used. More preferably, it is a batch type softening treatment. When the softening treatment is a batch-type softening treatment, it can be gradually cooled in the cooling after the softening. Therefore, solid solution Fe tends to precipitate. Further, the softening temperature can be lowered as compared with the continuous softening treatment. For this reason, Fe precipitated during cooling is not easily re-dissolved. Therefore, the aluminum alloy conductor obtained in this way is further excellent in conductivity because the amount of Fe in a solid solution state is small. Moreover, the fall of elongation is suppressed and it is excellent also in bending resistance and impact resistance.

バッチ式軟化処理は、ベル型、ポット型、箱型等のバッチ式軟化炉を用いて行なうことができる。バッチ式軟化処理においては、加熱温度は２５０〜４００℃の範囲内であることが好ましい。また、軟化温度から１５０℃に冷却するまでの冷却時間は１０分以上であることが好ましい。このような処理条件であれば、確実に、固溶状態にあるＦｅの量を少なくし、Ａｌ−Ｆｅ析出物を多くすることができる。加熱されたアルミニウム合金導体は、例えば、炉冷、空冷などの方法により冷却（徐冷）することができる。   The batch-type softening treatment can be performed using a bell-type, pot-type, box-type, or other batch-type softening furnace. In the batch-type softening treatment, the heating temperature is preferably in the range of 250 to 400 ° C. Moreover, it is preferable that the cooling time until it cools from softening temperature to 150 degreeC is 10 minutes or more. Under such processing conditions, the amount of Fe in a solid solution state can be surely reduced and the amount of Al-Fe precipitates can be increased. The heated aluminum alloy conductor can be cooled (slowly cooled) by a method such as furnace cooling or air cooling.

また、軟化処理としては、通電連続軟化炉、高周波誘導加熱連続軟化炉などの連続軟化炉を用いることもできる。この場合、電線長手方向での特性のばらつきを抑えることができる。また、連続して加熱−急冷することが可能となるので、電線のような長尺なものに特に好適となる。   Moreover, as the softening treatment, a continuous softening furnace such as an energization continuous softening furnace or a high-frequency induction heating continuous softening furnace can be used. In this case, variation in characteristics in the longitudinal direction of the electric wire can be suppressed. Moreover, since it becomes possible to heat-cool rapidly, it becomes especially suitable for long things like an electric wire.

軟化処理は、非酸化性雰囲気下で行なうと良い。軟化処理時の熱によりアルミ素線の表面に酸化被膜が増大するのを抑え、端子接続部での接触抵抗の増大を抑制することができる。非酸化性雰囲気にするには、系内を、真空（減圧）状態にするか、窒素やアルゴンなどの不活性ガス雰囲気下にするか、または、水素含有ガスや炭酸ガス含有ガスなどの還元性ガス雰囲気下にすると良い。   The softening treatment is preferably performed in a non-oxidizing atmosphere. It is possible to suppress an increase in the oxide film on the surface of the aluminum element wire due to heat during the softening treatment, and it is possible to suppress an increase in contact resistance at the terminal connection portion. To create a non-oxidizing atmosphere, the system is evacuated (reduced pressure), an inert gas atmosphere such as nitrogen or argon, or a reducing gas such as a hydrogen-containing gas or carbon dioxide-containing gas. A gas atmosphere should be used.

次いで、アルミニウム合金導体よりアルミ電線を形成する。この工程では、必要に応じて、アルミニウム合金導体の外形を円形に圧縮加工すると良い。圧縮加工すれば、電線径をより小さくすることができる。作製したアルミニウム合金導体に絶縁材料を被覆すれば、アルミ電線が完成する。   Next, an aluminum electric wire is formed from the aluminum alloy conductor. In this step, the outer shape of the aluminum alloy conductor may be compressed into a circle as necessary. If compression processing is performed, the wire diameter can be further reduced. If the manufactured aluminum alloy conductor is covered with an insulating material, an aluminum electric wire is completed.

以下、本発明を実施例を用いてより具体的に説明する。   Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples.

（実施例１〜５）
表１に示す合金組成となるように溶製したアルミニウム合金溶湯を、ベルト−ホイール式の連続鋳造圧延機により鋳造と熱間圧延を行ない、φ９．５ｍｍのワイヤーロッドを作製した。得られたワイヤーロッドに冷間伸線加工を施して、φ０．２３ｍｍのアルミニウム合金素線を作製した。得られたアルミニウム合金素線を１９本撚り合わせた後に、バッチ式軟化炉を用いて、表１に示す条件で５時間加熱処理した。次いで、炉冷により、高温状態にあるアルミニウム合金導体を徐冷した。この際、軟化温度（３００℃または３５０℃）から１５０℃に冷却するまでの冷却時間を６０分とした。以上により、アルミニウム合金導体を作製した。この導体の外周にハロゲンフリー絶縁材料を０．２ｍｍ厚に被覆して、実施例１〜５に係るアルミ電線を得た。 (Examples 1-5)
The aluminum alloy melt melted to have the alloy composition shown in Table 1 was cast and hot-rolled by a belt-wheel type continuous casting and rolling machine to produce a 9.5 mm wire rod. The obtained wire rod was cold-drawn to produce an aluminum alloy strand having a diameter of 0.23 mm. After 19 obtained aluminum alloy strands were twisted together, they were heat-treated for 5 hours under the conditions shown in Table 1 using a batch type softening furnace. Subsequently, the aluminum alloy conductor in a high temperature state was gradually cooled by furnace cooling. At this time, the cooling time until cooling from the softening temperature (300 ° C. or 350 ° C.) to 150 ° C. was 60 minutes. Thus, an aluminum alloy conductor was produced. The outer periphery of this conductor was covered with a halogen-free insulating material to a thickness of 0.2 mm to obtain aluminum wires according to Examples 1 to 5.

（実施例６）
通電連続軟化炉を用いて連続軟化処理を行なった点以外は、実施例１〜５と同様にして、実施例６に係るアルミ電線を得た。この際、軟化温度（５００℃）から１５０℃に冷却するまでの冷却時間は、１秒以下であった。 (Example 6)
The aluminum electric wire which concerns on Example 6 was obtained like Example 1-5 except the point which performed the continuous softening process using the energization continuous softening furnace. At this time, the cooling time from the softening temperature (500 ° C.) to 150 ° C. was 1 second or less.

（実施例７）
ビレット鋳造機を用いてビレット鋳造を行なった点以外は、実施例６と同様にして、実施例７に係るアルミ電線を得た。 (Example 7)
The aluminum electric wire which concerns on Example 7 was obtained like Example 6 except the point which performed billet casting using the billet casting machine.

（実施例８）
ビレット鋳造機を用いてビレット鋳造を行なった点以外は、実施例１〜５と同様にして、実施例８に係るアルミ電線を得た。 (Example 8)
The aluminum electric wire which concerns on Example 8 was obtained like Example 1-5 except the point which performed billet casting using the billet casting machine.

（比較例１〜４）
表１に示す合金組成とし、実施例１〜５と同様にして、各々アルミ電線を得た。 (Comparative Examples 1-4)
Aluminum wires were obtained in the same manner as in Examples 1 to 5 with the alloy compositions shown in Table 1.

（比較例５）
表１に示す合金組成とし、軟化処理を行なわなかった点以外は、実施例１〜５と同様にして、アルミ電線を得た。 (Comparative Example 5)
Aluminum wires were obtained in the same manner as in Examples 1 to 5, except that the alloy composition shown in Table 1 was used and the softening treatment was not performed.

各々得られたアルミニウム合金素線について、引張強度、破断伸び、導電率を測定した。また、０．７５ｍｍ２電線での加工性、吸収衝撃エネルギー、端子固着力、耐屈曲性を調べた。これらの結果を表１に示す。また、実施例５および実施例６に係るアルミニウム合金素線について、径方向の断面をＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）により観察し、Ａｌ−Ｆｅ析出物の量を測定した。この際、Ａｌ−Ｆｅ析出物が観察される場所を５視野観察し、２４００×２６００ｎｍの範囲内におけるＡｌ−Ｆｅ析出物の量をそれぞれ計数し、５視野の平均値とした。図５および図６には、実施例５および実施例６について、２４００×２６００ｎｍの範囲を撮影した写真を示した。 About each obtained aluminum alloy strand, tensile strength, breaking elongation, and electrical conductivity were measured. In addition, workability, absorbed impact energy, terminal fixing force, and bending resistance with 0.75 mm 2 electric wires were examined. These results are shown in Table 1. Moreover, about the aluminum alloy strand which concerns on Example 5 and Example 6, the cross section of radial direction was observed with TEM (transmission electron microscope), and the quantity of the Al-Fe deposit was measured. At this time, five visual fields were observed where the Al—Fe precipitates were observed, and the amount of Al—Fe precipitates within the range of 2400 × 2600 nm was counted to obtain an average value of the five visual fields. FIGS. 5 and 6 show photographs taken in the range of 2400 × 2600 nm for Example 5 and Example 6. FIG.

（引張強度）
ＪＩＳ Ｚ ２２４１（金属材料引張試験方法）に準拠して、汎用引張試験機にて測定した。１１０ＭＰａ以上を合格とした。 (Tensile strength)
In accordance with JIS Z 2241 (metal material tensile test method), measurement was performed with a general-purpose tensile tester. 110 MPa or more was regarded as acceptable.

（破断伸び）
ＪＩＳ Ｚ ２２４１（金属材料引張試験方法）に準拠して、汎用引張試験機にて測定した。１５％以上を合格とした。 (Elongation at break)
In accordance with JIS Z 2241 (metal material tensile test method), measurement was performed with a general-purpose tensile tester. 15% or more was accepted.

（導電率）
ブリッジ法にて測定した。５８％ＩＡＣＳ（万国軟銅標準）以上を合格とした。 (conductivity)
It was measured by the bridge method. 58% IACS (universal annealed copper standard) or higher was accepted.

（加工性）
熱間圧延加工時および冷間伸線加工時の加工性を評価した。熱間圧延加工時の加工性評価は、φ９．５ｍｍワイヤーロッドの探傷機による検出カウント数で評価した。また、冷間伸線加工時の加工性評価は、断線回数／伸線後線材長さの大小で評価した。それぞれ従来電線用アルミ線材（ＥＣアルミ）軟質材と同等以上の場合を「○」とし、それより劣る場合を「×」とした。 (Processability)
The workability during hot rolling and cold drawing was evaluated. Workability evaluation at the time of hot rolling was evaluated by a count value detected by a flaw detector of φ9.5 mm wire rod. Moreover, the workability evaluation at the time of cold wire drawing was evaluated by the size of the number of wire breaks / the length of wire after wire drawing. In each case, the case where it is equal to or better than the conventional aluminum wire material for electric wires (EC aluminum) and the soft material is “◯”, and the case where it is inferior to that is “×”.

（吸収衝撃エネルギー）
評点間距離１ｍの電線導体の先端に錘を取付け、１ｍ上方に持ち上げた後に自由落下させ、電線が破断しない最大の錘重量がＷ（Ｎ）のとき、Ｗ（Ｊ／ｍ）とした。破断までの衝撃エネルギー吸収量（耐衝撃エネルギー）１０Ｊ／ｍ以上を合格とした。 (Absorption impact energy)
A weight was attached to the tip of a wire conductor with a distance of 1 m between the ratings, and it was lifted 1 m upward and then dropped freely. An impact energy absorption amount (impact resistance energy) of 10 J / m or more up to break was regarded as acceptable.

（端子固着力）
電線端末の絶縁体を剥ぎ端子を圧着し、端子と電線をチャッキングした状態で汎用引張試験機にて破断時の最大荷重を測定した。５０Ｎ以上のものを合格とした。 (Terminal fixing force)
The insulator at the end of the electric wire was peeled off, the terminal was crimped, and the maximum load at the time of breaking was measured with a general-purpose tensile tester in a state where the terminal and the electric wire were chucked. The thing of 50N or more was set as the pass.

（耐屈曲性）
マンドレル式９０°両側折り曲げ屈曲試験において、従来の電気用アルミ線材（ＥＣアルミ）軟質材に比べ２倍以上の寿命を有するものを合格とした。 (Flexibility)
In the mandrel type 90 ° double-sided bending test, a material having a life that is at least twice as long as that of a conventional electric aluminum wire (EC aluminum) soft material was accepted.

表１から明らかなように、実施例では、材料の引張強度、破断伸び、導電率に優れ、電線での加工性、耐衝撃性、端子固着力、耐屈曲性に優れることが分かった。また、導電率が５８％ＩＡＣＳ以上であり、アルミニウム合金を用いることにより従来の銅電線と比較して軽量化されている。   As is apparent from Table 1, in the examples, it was found that the material was excellent in tensile strength, breaking elongation, and electrical conductivity, and was excellent in workability with wire, impact resistance, terminal fixing force, and bending resistance. Moreover, electrical conductivity is 58% IACS or more, and it is reduced in weight compared with the conventional copper electric wire by using an aluminum alloy.

そして、実施例５と実施例６とを比較すると、バッチ式軟化処理であれば、より一層、導電性に優れるとともに、伸びの低下も抑えられることが確認できた。実施例７と実施例８とを比較した場合にも、同様のことがいえる。また、図５および図６から、バッチ式軟化処理の場合には、連続軟化処理の場合と比較して、Ａｌ−Ｆｅ析出物の量が非常に多いことが確認できた。観測範囲内において、Ａｌ−Ｆｅ析出物の量は、図５（バッチ式軟化処理）では１８個であり、図６（連続軟化処理）では３個であった。   And when Example 5 and Example 6 were compared, if it was a batch type softening process, while being further excellent in electroconductivity, it has confirmed that the fall of elongation was also suppressed. The same can be said when Example 7 and Example 8 are compared. Moreover, from FIG.5 and FIG.6, in the case of the batch type softening process, compared with the case of the continuous softening process, it has confirmed that the quantity of the Al-Fe precipitate was very much. Within the observation range, the amount of Al—Fe precipitates was 18 in FIG. 5 (batch softening treatment) and 3 in FIG. 6 (continuous softening treatment).

なお、図５および図６は、それぞれ、バッチ式軟化処理および連続軟化処理したアルミニウム合金素線の断面を観測した一例を示すものであり、他の実施例においても同様の傾向が見られていることを確認している。   FIG. 5 and FIG. 6 show an example of observing a cross section of an aluminum alloy wire subjected to batch-type softening treatment and continuous softening treatment, respectively, and the same tendency is seen in other examples. I have confirmed that.

さらに、実施例５と実施例８とを比較すると、ビレット鋳造と比較して連続鋳造の場合には、さらに伸びの低下が抑えられている。実施例６と実施例７とを比較した場合にも、同様のことがいえる。   Furthermore, when Example 5 and Example 8 are compared, the fall of elongation is further suppressed in the case of continuous casting compared to billet casting. The same can be said when Example 6 and Example 7 are compared.

これに対し、比較例１では、アルミニウム合金のＦｅおよびＭｇの含有量が少なく、引張強度に劣っている。これにより、端子固着力、耐屈曲性に劣っている。比較例２では、アルミニウム合金のＦｅおよびＭｇの含有量が多く、破断伸び、導電率に劣っている。これにより、加工性、耐衝撃性に劣っている。比較例３では、アルミニウム合金のＭｇの含有量が少なく、引張強度に劣っている。これにより、端子固着力に劣っている。比較例４では、アルミニウム合金のＭｇの含有量が多く、破断伸び、導電率に劣っている。これにより、耐衝撃性に劣っている。比較例５では、軟化処理を行なっていないため、アルミニウム合金素線が軟質になっていない。そのため、破断伸びが非常に劣っている。これにより、耐衝撃性に劣っている。   On the other hand, in Comparative Example 1, the content of Fe and Mg in the aluminum alloy is small and the tensile strength is inferior. Thereby, it is inferior to terminal adhering force and bending resistance. In Comparative Example 2, the content of Fe and Mg in the aluminum alloy is large and the elongation at break and the conductivity are inferior. Thereby, it is inferior to workability and impact resistance. In Comparative Example 3, the aluminum alloy has a low Mg content and is inferior in tensile strength. Thereby, it is inferior to the terminal adhering force. In Comparative Example 4, the content of Mg in the aluminum alloy is large, and the elongation at break and the conductivity are inferior. Thereby, it is inferior to impact resistance. In Comparative Example 5, since the softening treatment is not performed, the aluminum alloy strand is not soft. Therefore, the elongation at break is very inferior. Thereby, it is inferior to impact resistance.

以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の改変が可能である。   Although the embodiments of the present invention have been described in detail above, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made without departing from the gist of the present invention.

例えば上記実施例において、電線素線１９本を撚り合わせた電線導体について示しているが、特にこれに限定されるものではない。   For example, in the said Example, although shown about the electric wire conductor which twisted 19 electric wire strands, it is not limited to this in particular.

１０ 自動車用アルミ電線
１２ 素線
１４ 導体
１６ 絶縁体 10 Automotive Aluminum Wire 12 Wire 14 Conductor 16 Insulator

Claims (5)

Ｆｅを０．９０〜１．２０質量％、Ｍｇを０．１０〜０．２５質量％含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金の軟質導体を、絶縁材料で被覆してなり、
前記アルミニウム合金の軟質導体は、複数の素線を撚り合わせてなる撚線であり、
前記撚線を構成する素線は、引張強度が１１０ＭＰａ以上、破断伸びが１５％以上であり、
前記アルミニウム合金の軟質導体の端子固着力が５０Ｎ以上であることを特徴とする自動車用アルミ電線。 Fe and 0.90 to 1.20 wt%, include Mg 0.10 to 0.25 mass%, the balance being a soft conductor luer aluminum alloy of Al and unavoidable impurities, it was covered with an insulating material ,
The aluminum alloy soft conductor is a stranded wire formed by twisting a plurality of strands,
The strands constituting the stranded wire have a tensile strength of 110 MPa or more and a breaking elongation of 15% or more,
The aluminum electric wire for motor vehicles characterized by the terminal adhering force of the soft conductor of said aluminum alloy being 50N or more. 前記アルミニウム合金は、さらに、Ｔｉを０．０１〜０．０５質量％含有することを特徴とする請求項１に記載の自動車用アルミ電線。   The aluminum electric wire for automobiles according to claim 1, wherein the aluminum alloy further contains 0.01 to 0.05% by mass of Ti. 前記アルミニウム合金は、さらに、Ｂを０．０００５〜０．００２５質量％含有することを特徴とする請求項２に記載の自動車用アルミ電線。   The said aluminum alloy contains 0.0005-0.0025 mass% of B further, The aluminum electric wire for motor vehicles of Claim 2 characterized by the above-mentioned. 前記軟質導体を形成する前記アルミニウム合金の軟質材は、導電率が５８％ＩＡＣＳ以上であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の自動車用アルミ電線。 The aluminum electric wire for automobiles according to any one of claims 1 to 3, wherein the soft material of the aluminum alloy forming the soft conductor has a conductivity of 58% IACS or more. 前記軟質導体は、外形を円形圧縮成形されていることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の自動車用アルミ電線。
The aluminum wire for automobiles according to any one of claims 1 to 4 , wherein the soft conductor has a circular outer shape.
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