JP5704172B2 - Molding equipment - Google Patents

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Description

本発明は、レンズを高精度に成形するのに好適な成形装置に関する。 The present invention relates to a preferred molding equipment for molding a lens with high accuracy.

近年、波長４００ｎｍ程度の青紫色半導体レーザを用いて、高密度光ディスクに対して情報の記録及び／又は再生（以下、「記録及び／又は再生」を「記録／再生」と記載する）を行える光ピックアップ装置が開発され、既に市販されている。高密度光ディスクの一例として、ＮＡ０．８〜０．９５、光源波長４０５ｎｍの仕様で情報記録／再生を行う光ディスク、いわゆるＢｌｕ−ｒａｙ Ｄｉｓｃ（以下、ＢＤという）では、ＤＶＤ（ＮＡ０．６、光源波長６５０ｎｍ、記憶容量４．７ＧＢ）と同じ大きさである直径１２ｃｍの光ディスクに対して、１層あたり２５ＧＢの情報の記録が可能である。   In recent years, a light capable of recording and / or reproducing information (hereinafter referred to as “recording / reproducing”) on a high-density optical disk using a blue-violet semiconductor laser having a wavelength of about 400 nm. Pickup devices have been developed and are already on the market. As an example of a high-density optical disc, an optical disc for recording / reproducing information with specifications of NA 0.8 to 0.95 and a light source wavelength 405 nm, so-called Blu-ray Disc (hereinafter referred to as BD), DVD (NA 0.6, light source wavelength). It is possible to record 25 GB of information per layer on an optical disk having a diameter of 12 cm, which is the same size as 650 nm and a storage capacity of 4.7 GB.

ところで、このような光ピックアップ装置に用いる対物レンズを樹脂で成形すると、安価に大量生産が可能になるため好ましいが、かかる対物レンズは本来的に高ＮＡであることから、所望の光学特性を得る為には例えば光学面の位置ズレを精度良く抑える必要がある。なぜならば、ＮＡの大きなＢＤ用の対物レンズの場合、光学面の位置ズレが生じた際に発生するコマ収差の量が、ＤＶＤやＣＤ用の対物レンズの光学面が同じ量だけ位置ズレした際に生じるコマ収差の量よりもはるかに大きくなってしまうからである。そのため、ＮＡの大きなＢＤ用の対物レンズでは特に、光学面の位置ズレを精度良く抑える必要がある。これに対し特許文献１には、固定側金型と可動側金型の位置合わせをテーパブッシュとテーパガイドを使用することで、入子の転写面の位置ずれを抑える成形装置が開示されている。   By the way, it is preferable to mold the objective lens used in such an optical pickup device with a resin because mass production is possible at a low cost. However, since such an objective lens inherently has a high NA, desired optical characteristics are obtained. For this purpose, for example, it is necessary to accurately suppress the positional deviation of the optical surface. This is because, in the case of a BD objective lens having a large NA, the amount of coma generated when the optical surface is displaced is the same as that of the optical surface of the DVD or CD objective lens. This is because it is much larger than the amount of coma aberration generated in the above. For this reason, it is necessary to suppress the positional deviation of the optical surface with high accuracy, particularly in a BD objective lens having a large NA. On the other hand, Patent Document 1 discloses a molding apparatus that uses a taper bush and a taper guide to align the fixed side mold and the movable side mold, and thereby suppress the displacement of the transfer surface of the insert. .

特開平9-267362号公報JP-A-9-267362

特許文献１の技術によれば、固定側金型と可動側金型の位置合わせをテーパブッシュとテーパガイドを２対以上使用することで、入れ子の転写面の位置ずれを抑制しているが、固定側金型と可動側金型の温度差が生じたとき、熱膨張の差が生じ、テーパブッシュとテーパガイドの配置がずれてしまうという問題がある。これにより、２対のテーパブッシュとテーパガイドとも、もしくは片方のテーパブッシュとテーパガイド同士が嵌合（係合ともいう）できなくなってしまう恐れがある。また、テーパブッシュの様な円筒状または円錐形状の嵌合部材を使用すると、テーパ嵌合部が線当たりとなり、位置決めの為の剛性は面当たりする構成より劣り、位置決め精度が低下するという問題もある。特に、円筒状または円錐形状の嵌合部材の場合、金型へ組み込む時、金型への穴加工の精度が嵌合部材の取り付け精度に直接影響を及ぼすため、取り付け後に嵌合部材の位置を微調整することは非常に困難である。高精度な位置決めを行うには、嵌合部材の組み合わせが重要であり、嵌合の向きをそろえる必要があるが、円筒状または円錐形状の嵌合部材であると、組み込み時に回転方向に注意する必要がある。円筒状または円錐形状の嵌合部材を使用すると、嵌合部材の加工精度と組み立て時間や加工費用の増大を招くこととなる。更には、金型の一層の軽量化を図りコストを低減したいという要請もある。
また、嵌合部材どうしの配置がずれた状態で型閉じされた場合、片当たりを招き、この状態で高い型閉じ圧力がかけられると、嵌合部材に大きな負荷が生じ、嵌合部材自体に歪みを発生させてしまう。特に線当たりの場合、その負荷は面当たりに比してさらに大きなものとなる。光ピックアップ装置に用いる対物レンズのように、高い転写精度が要求されるような成形品を樹脂で射出成形する場合、転写性を良くするために長い保圧時間が必要となるが、保圧時間が長くなるほど、歪んだ状態が長くなるため、結果として大きな歪み量を招くことになってしまう。According to the technique of Patent Document 1, the positional displacement of the nesting transfer surface is suppressed by using two or more pairs of the taper bush and the taper guide for alignment of the fixed side mold and the movable side mold. When a temperature difference between the fixed side mold and the movable side mold occurs, a difference in thermal expansion occurs, which causes a problem that the arrangement of the taper bush and the taper guide is shifted. As a result, there is a risk that two pairs of taper bushes and taper guides or one taper bush and taper guides cannot be fitted (also referred to as engagement). In addition, when a cylindrical or conical fitting member such as a taper bush is used, the taper fitting part is in contact with the line, the rigidity for positioning is inferior to the structure in which the surface is in contact, and the positioning accuracy decreases. is there. In particular, in the case of a cylindrical or conical fitting member, the accuracy of hole machining in the mold directly affects the fitting accuracy of the fitting member when it is incorporated into the die, so the position of the fitting member must be adjusted after installation. It is very difficult to fine tune. The combination of mating members is important for high-accuracy positioning, and it is necessary to align the mating direction. However, if the mating member has a cylindrical or conical shape, pay attention to the direction of rotation when assembling. There is a need. If a cylindrical or conical fitting member is used, the processing accuracy, assembly time, and processing cost of the fitting member will be increased. Furthermore, there is a demand for further reducing the cost by reducing the weight of the mold.
In addition, when the molds are closed with the fitting members being misaligned, one contact is caused, and if a high mold closing pressure is applied in this state, a large load is generated on the fitting members, and the fitting members themselves are affected. It will cause distortion. In particular, in the case of per line, the load is larger than that per surface. When a molded product that requires high transfer accuracy, such as an objective lens used in an optical pickup device, is injection molded with resin, a long holding time is required to improve transferability. As the length becomes longer, the distorted state becomes longer, resulting in a larger amount of distortion.

本発明は、工数やコストを抑えつつ、高精度なレンズの成形を可能とすることができる成形装置を提供することを目的とする。 The present invention, while suppressing the number of processes and costs, and to provide a molding equipment which can allow the molding of high-precision lens.

請求項１に記載の成形装置は、レンズを転写成形する成形装置において、
それぞれレンズの転写面を備え、相対的に可動な第１の金型及び第２の金型と、
前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの一方の金型に設けられ、係合平面を備えた凸部と、
前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの他方の金型に設けられ、係合平面を備えた凹部とを有し、
前記第１の金型と前記第２の金型とを型締めしたときに、前記凸部と前記凹部とは前記係合平面を当接させて係合し、前記係合平面に沿って型締め方向に直交する方向に係合位置をシフト可能となっていることを特徴とする。 Molding apparatus according to claim 1, in the molding apparatus for transferring molded lenses,
A first mold and a second mold each having a lens transfer surface and relatively movable;
A convex portion provided on one of the first mold and the second mold, and having an engagement plane;
A recess provided with an engagement plane provided on the other mold of the first mold and the second mold;
When the first mold and the second mold are clamped, the convex portion and the concave portion are engaged with each other by bringing the engaging plane into contact with each other, and the mold is formed along the engaging plane. The engagement position can be shifted in a direction orthogonal to the tightening direction.

本発明によれば、前記第１の金型及び前記第２の金型の位置合わせを前記凹部と前記凸部の係合平面同士を係合させて行う為、位置合わせの繰り返し精度が良く、両金型のレンズ成形面同士の偏心を有効に抑制することができる。更に、前記凹部と前記凸部が、前記係合平面に沿って型締め方向に直交する方向に係合位置をシフト可能な為、金型の熱膨張する方向と前記シフト可能方向とを揃えることで、金型の温度差が生じることによるズレ、すなわち、熱膨張差によるズレを金型への負荷無く、抑制することができる。ゆえに、光学面の位置ズレを精度良く抑える必要のあるＮＡの大きなＢＤ用のレンズの場合には特に本発明が有用となる。   According to the present invention, since the positioning of the first mold and the second mold is performed by engaging the engagement planes of the concave portion and the convex portion, the positioning repeatability is good, Eccentricity between the lens molding surfaces of both molds can be effectively suppressed. Furthermore, since the concave portion and the convex portion can shift the engagement position in a direction orthogonal to the clamping direction along the engagement plane, the direction in which the mold thermally expands and the shiftable direction are aligned. Thus, the shift due to the temperature difference of the mold, that is, the shift due to the difference in thermal expansion can be suppressed without any load on the mold. Therefore, the present invention is particularly useful in the case of a BD lens having a large NA that needs to accurately suppress the positional deviation of the optical surface.

又、係合部が従来技術のように円筒状または円錐形状の場合は線当たりを招くが、前記凸部と前記凹部が係合平面同士を当接させるから面当たりとなり、これにより係合部の剛性が高くなる。線当たりに比べ面当たりの場合、固定側金型と可動側金型とのずれをなくそうとする強制力を大きくすることができるので、位置決め精度を向上することができる。また、係合部への負荷が低減できるため摩耗量が小さくなり、係合する凸部、凹部の長寿命化にも効果がある。   Further, when the engaging portion is cylindrical or conical as in the prior art, a line hit is caused. However, since the convex portion and the concave portion make the engaging planes contact each other, the engaging portion comes into contact with each other. Increased rigidity. In the case of contact per surface compared to contact per line, the forcing force to eliminate the deviation between the fixed side mold and the movable side mold can be increased, so that the positioning accuracy can be improved. Further, since the load on the engaging portion can be reduced, the amount of wear is reduced, which is effective in extending the life of the engaging convex portion and the concave portion.

係合する前記凸部のシフト範囲は熱膨張差よりも広く取っていればよい為、前記凸部のシフト可能方向の係合平面長さは高精度を追求しなくてよいから、低コスト化を図れる。また、係合する前記凹部も同様にシフト可能方向の係合平面長さは高精度を追求しなくてよいから、低コスト化を図れる。即ち、（係合する前記凸部のシフト可能方向の長さ＋熱膨張差＜係合する前記凹部のシフト可能方向の長さ）となるように、前記凸部と前記凹部とを加工すれば良く、シフト可能方向へは金型と前記凸部及び前記凹部を組み立てる時の遊びをつくることが可能となり、その分組み立てが容易に行える。したがって、加工精度と組み立て時間の削減が可能となる。   Since the shift range of the convex portion to be engaged only needs to be wider than the thermal expansion difference, the engagement plane length in the shiftable direction of the convex portion does not have to pursue high accuracy, so the cost is reduced. Can be planned. In addition, the engaging concave portion similarly does not have to pursue high precision in the length of the engaging plane in the shiftable direction, so that the cost can be reduced. In other words, if the protrusions and the recesses are processed so that (the length of the engaging protrusions in the shiftable direction + the difference in thermal expansion <the length of the engaging recesses in the shiftable direction) is satisfied. It is possible to make play when assembling the mold, the convex part, and the concave part in the shiftable direction, and the part can be easily assembled. Therefore, processing accuracy and assembly time can be reduced.

また、光ピックアップ装置に用いる対物レンズのように、高い転写精度が要求されるような成形品を樹脂で射出成形する場合、長い保圧時間が必要となる。本願発明では、上述したように、前記凹部と前記凸部が、前記係合平面に沿って型締め方向に直交する方向に係合位置をシフト可能な為、金型の熱膨張する方向と前記シフト可能方向とを揃えることで、金型の温度差が生じることによるズレ、すなわち、熱膨張差によるズレを金型への負荷無く、抑制することができる、そのため、前記凸部や前記凹部に歪みを生じることなく、型閉じすることができ、保圧時間が長くなったとしても、前記凸部や前記凹部の歪み量が大きくなる恐れはない。このように、長い保圧時間を要する射出成形においても本発明は有用である。
以上のように、結果として、本発明によれば、コマ収差の少ない高精度のＢＤレンズを長期に渡って製造することが可能となる。In addition, when a molded product that requires high transfer accuracy, such as an objective lens used in an optical pickup device, is injection-molded with a resin, a long pressure holding time is required. In the present invention, as described above, since the concave portion and the convex portion can shift the engagement position in the direction perpendicular to the clamping direction along the engagement plane, the direction in which the mold thermally expands and the By aligning with the shiftable direction, it is possible to suppress the deviation due to the temperature difference of the mold, that is, the deviation due to the difference in thermal expansion without any load on the mold. Even if the mold can be closed without causing distortion and the pressure holding time becomes longer, there is no fear that the amount of distortion of the convex part and the concave part will increase. Thus, the present invention is also useful in injection molding that requires a long holding time.
As described above, as a result, according to the present invention, it is possible to manufacture a highly accurate BD lens with little coma aberration over a long period of time.

請求項２に記載の成形装置は、請求項１に記載の発明において、前記レンズのＮＡは０．８〜０．９５であることを特徴とする。
「ＮＡ０．８〜０．９５であるレンズ」とは、例えば光ピックアップ装置用のＢＤ専用レンズの他、ＢＤ、ＤＶＤ及び／又はＣＤ互換レンズも含む。「係合平面」とは、必ずしも真っ平らである必要はなく、平面の一部に凹部を有していても良い。例えば、グリースといった潤滑剤を塗り込むための溝を有していても良い。また、「前記凸部と前記凹部とは前記係合平面を当接させて係合し」とあるが、面当たりで当接されることが好ましい。 A molding apparatus according to a second aspect is characterized in that, in the invention according to the first aspect, the NA of the lens is 0.8 to 0.95.
The “lens with NA of 0.8 to 0.95” includes, for example, a BD, DVD and / or CD compatible lens in addition to a BD dedicated lens for an optical pickup device. The “engagement plane” does not necessarily need to be completely flat, and may have a recess in a part of the plane. For example, a groove for applying a lubricant such as grease may be provided. Further, “the convex portion and the concave portion engage with each other by bringing the engaging plane into contact with each other” is preferable.

請求項３に記載の成形装置は、請求項１又は２に記載の発明において、前記第１の金型及び前記第２の金型は多角形面上にレンズの転写面を備え、前記凸部は、前記一方の金型の多角形面の角部近傍に設けられ、前記凹部は、前記他方の金型の多角形面の角部近傍に設けられていることを特徴とする。 According to a third aspect of the present invention, in the molding apparatus according to the first or second aspect, the first mold and the second mold include a lens transfer surface on a polygonal surface, and the convex portion. Is provided in the vicinity of the corner of the polygonal surface of the one mold, and the recess is provided in the vicinity of the corner of the polygonal surface of the other mold.

前記凸部と前記凹部とを、未使用スペースが設けられることが多い金型の多角形面の角部近傍に設けることで、かかるスペースを有効に使用できるから、その分、金型をよりコンパクトにでき、それにより軽量化とコスト低減を図れる。金型の軽量化が促進されれば、成形装置における金型を保持する部位も軽量化出来ると共に、可動部の慣性力の低減や付加の軽減を図れて、安定的に成形を行える。尚、「多角形面」とは、三角形面以上をいい、特に矩形面であると好ましい。   By providing the convex portion and the concave portion in the vicinity of the corner of the polygonal surface of the mold, where unused space is often provided, such space can be used effectively. This can reduce the weight and reduce the cost. If the weight reduction of the mold is promoted, the part for holding the mold in the molding apparatus can be reduced in weight, and the inertial force of the movable part can be reduced and the addition can be reduced, so that the molding can be stably performed. The “polygonal surface” means a triangular surface or more, and particularly preferably a rectangular surface.

請求項４に記載の成形装置は、請求項１〜３のいずれかに記載の発明において、前記凸部及び前記凹部における少なくとも係合する部位は、シフト可能方向に直交する断面が、前記シフト可能方向に沿って一様な形状を有することを特徴とする。これにより、シフト位置に関わらず安定した係合を得ることができる。 The molding apparatus according to claim 4 is the invention according to any one of claims 1 to 3 , wherein at least a portion of the convex portion and the concave portion to be engaged is perpendicular to a shiftable direction. It has a uniform shape along the direction. Thereby, stable engagement can be obtained regardless of the shift position.

例えば、前記凸部と前記凹部の製造工程において、断面が均一で前記凸部のシフトする方向に長い凸棒材と、断面が均一で前記凹部のシフトする方向に長い凹棒材を作製し、必要長さ毎に切り分けることで、複数の前記凸部と前記凹部を製造できる、これにより係合形状が同じ前記凸部と前記凹部を加工することができる。このため、安定した係合を実現することができる。   For example, in the manufacturing process of the convex part and the concave part, a convex bar material having a uniform cross section and being long in the direction in which the convex part is shifted, and a concave bar material having a uniform cross section and long in the direction in which the concave part is shifted, A plurality of the convex portions and the concave portions can be manufactured by cutting each required length, whereby the convex portions and the concave portions having the same engagement shape can be processed. For this reason, stable engagement can be realized.

請求項５に記載の成形装置は、請求項４に記載の発明において、前記一様な形状とは矩形状であることを特徴とする。例えば、成形しようとするレンズが、ミクロンオーダーの微細形状である回折構造を有する場合、成形後に第１の金型と第２の金型とを型開きする際に、レンズの光軸直交方向に僅かでも相対変位すると、レンズの光学面に形成された回折構造を損傷する恐れがある。これに対し、前記凸部及び前記凹部の、シフト可能方向に直交する断面が矩形状であると、その側面で案内を行うことで、第１の金型と第２の金型とを、レンズの光軸方向に沿って精度良く型開きさせることができる。 According to a fifth aspect of the present invention, in the invention of the fourth aspect , the uniform shape is a rectangular shape. For example, when the lens to be molded has a diffractive structure having a micron-order fine shape, when the first mold and the second mold are opened after molding, the lens is orthogonal to the optical axis direction of the lens. Even a slight displacement may damage the diffractive structure formed on the optical surface of the lens. On the other hand, if the cross section of the convex part and the concave part perpendicular to the shiftable direction is rectangular, the first mold and the second mold can be changed to the lens by guiding on the side surface. The mold can be accurately opened along the optical axis direction.

請求項６に記載の成形装置は、請求項４に記載の発明において、前記一様な形状とは台形状であることを特徴とする。このような形状であれば、型締め時に前記凸部と前記凹部が係合しやすい。尚、台形状とは、一方の面が型締め方向に平行となるものも含む。 According to a sixth aspect of the present invention, in the invention of the fourth aspect , the uniform shape is a trapezoidal shape. If it is such a shape, the said convex part and the said recessed part will be easy to engage at the time of mold clamping. The trapezoidal shape includes one whose one surface is parallel to the clamping direction.

請求項７に記載の成形装置は、請求項１〜６のいずれかに記載の発明において、前記凸部は、第１凸ブロックと第２凸ブロックとを有し、前記凹部は、前記第１凸ブロックに係合する第１凹ブロックと、前記第２凸ブロックに係合する第２凹ブロックとを有し、前記第１凸ブロックと前記第１凹ブロックとのシフト可能方向は、前記第２凸ブロックと前記第２凹ブロックとのシフト可能方向に直交することを特徴とする。これにより直交する２つのシフト可能方向にそったシフトが許容される。このように複数対のブロックを用いて位置合わせ方向を強制できると共に、係合部の剛性を高める効果があり、金型間の位置合わせ精度を高めることができる。 A molding apparatus according to a seventh aspect is the invention according to any one of the first to sixth aspects, wherein the convex portion has a first convex block and a second convex block, and the concave portion is the first convex portion. A first concave block that engages with the convex block, and a second concave block that engages with the second convex block, and a shiftable direction between the first convex block and the first concave block is the first It is characterized by being orthogonal to the shiftable direction of the two convex blocks and the second concave block. Thus the shift along the two shiftable direction perpendicular is acceptable. Thus, the alignment direction can be forced using a plurality of pairs of blocks, and the rigidity of the engaging portion can be increased, and the alignment accuracy between the molds can be increased.

請求項８に記載の成形装置は、請求項１〜７のいずれかに記載の発明において、前記凸部は前記一方の金型と別体であって、前記一方の金型に形成されたくぼみに取り付けられており、及び／又は前記凹部は前記他方の金型と別体であって、前記他方の金型に形成されたくぼみに取り付けられていることを特徴とする。前記金型又は前記凹部を前記金型と別体で形成することで、低コストで精度良く形成できる。「くぼみ」とは、金型に設けられた凹であって、周囲面がつながっている形状と周囲面がつながっていない形状とを含む。「くぼみ」のうち、周囲面がつながっている形状を「孔」という。「くぼみ」は、金型を貫通するものと、貫通しないものがある。また「くぼみ」は方向性を持つ矩形形状であると好ましい。 A molding apparatus according to an eighth aspect of the present invention is the invention according to any one of the first to seventh aspects, wherein the convex portion is a separate body from the one mold and is a recess formed in the one mold. And / or the recess is separate from the other mold and is attached to a recess formed in the other mold. By forming the mold or the concave portion separately from the mold, it can be formed with low cost and high accuracy. The “recess” is a recess provided in the mold, and includes a shape in which the peripheral surface is connected and a shape in which the peripheral surface is not connected. Of the “recesses”, the shape where the peripheral surfaces are connected is called a “hole”. There are “recesses” that penetrate the mold and those that do not penetrate. Further, the “indentation” is preferably a rectangular shape having directionality.

請求項９に記載の成形装置は、請求項８に記載の発明において、前記凸部と前記凹部のうち少なくとも一方は、前記くぼみに圧入されることを特徴とする。圧入により、金型との間のガタをなくし、高精度な成形を行うことができる。 According to a ninth aspect of the present invention, in the invention of the eighth aspect , at least one of the convex portion and the concave portion is press-fitted into the recess. By press-fitting, the backlash between the molds can be eliminated, and high-precision molding can be performed.

請求項１０に記載の成形装置は、請求項８又は９に記載の発明において、前記凸部と前記凹部のうち少なくとも一方は、同一形状のブロック片を組み合わせて形成されていることを特徴とする。
前記凸部と前記凹部の少なくとも一方を同一形状のブロック片を組み合わせて形成する、つまりは、一体構造ではなく分割した構造にした場合、一体構造よりもずれを元に戻そうとする強制力を大きくすることが可能となる。例えば、凹部を形成するブロックが１つの場合はブロックのみの強制力となるが、凹部が２つのブロック片から形成される場合、凹部を形成する２つのブロック片が互いにはなれようとしても金型がおさえこむため金型の強制力が大きくはたらき、ゆえに分割構造にした場合、強制力を大きくすることが可能となる。 According to a tenth aspect of the present invention, in the invention according to the eighth or ninth aspect , at least one of the convex portion and the concave portion is formed by combining block pieces having the same shape. .
When at least one of the convex part and the concave part is formed by combining block pieces having the same shape, that is, when a divided structure is used instead of an integrated structure, a forcing force to restore the deviation from the integrated structure is restored. It becomes possible to enlarge. For example, if there is only one block that forms a recess, the force is only for the block, but if the recess is formed from two block pieces, the mold will not be able to be separated even if the two block pieces that form the recess are separated from each other. forcing reed example Komutame mold acts large, hence when the divided structure, it becomes possible to increase the forcing.

請求項１１に記載の成形装置は、請求項８〜１０のいずれかに記載の発明において、前記凸部と前記凹部は、それぞれ前記同一形状のブロック片を組み合わせて形成されていることを特徴とする。これにより前記凸部と前記凹部とを同じブロック片を用いて形成できるので、低コストながら、相性の良い高精度の凸部と凹部を形成できる。 The molding apparatus according to claim 1 1, characterized in that in the invention of any one of claims 8 to 10, wherein the recess and the convex portion, which are formed by combining the block pieces of the same shape And Since thereby formed using the same block piece and said concave portion and said convex portion, while low cost, can form protrusions and recesses of good compatibility with high accuracy.

請求項１２に記載の成形装置は、請求項８〜１１のいずれかに記載の発明において、前記凸部の熱膨張係数は前記一方の金型の熱膨張係数より大きくなっており、及び／又は前記凹部の熱膨張係数は前記他方の金型の熱膨張係数より大きくなっていることを特徴とする。これにより、常温では、前記くぼみと前記凸部又は前記凹部との間に所定のクリアランスを設けておくことで組付けを容易とし、成形時などに前記金型が加熱されて膨張した場合には、同時に前記凸部又は前記凹部が加熱されて前記くぼみ内でより大きく膨張することで、前記くぼみとの間のクリアランスが減少するので、更に確実に前記凸部又は前記凹部を保持することができる。 The molding apparatus according to claim 1 2, in the invention of any one of claims 8-1 1, the thermal expansion coefficient of the convex portion is larger than the thermal expansion coefficient of the one mold, and In addition, the thermal expansion coefficient of the recess is larger than the thermal expansion coefficient of the other mold. As a result, at normal temperature, it is easy to assemble by providing a predetermined clearance between the indentation and the convex part or the concave part, and when the mold is heated and expanded at the time of molding, etc. At the same time, since the convex portion or the concave portion is heated and expanded more greatly in the recess, the clearance between the concave portion and the concave portion is reduced, so that the convex portion or the concave portion can be held more reliably. .

請求項１３に記載の成形装置は、請求項１〜７のいずれかに記載の発明において、前記凸部は前記一方の金型と一体であり、及び／又は前記凹部は前記他方の金型と一体であることを特徴とする。これにより部品点数を削減できる。尚、金型に凸部を形成する場合には、ワイヤ放電加工を用いて行える。 Forming apparatus according to claim 1 3 is the invention according to any one of claims 1 to 7, wherein the convex portion is integral with the one mold, and / or the recess said other mold It is characterized by being integral with. Thereby, the number of parts can be reduced. In addition, when forming a convex part in a metal mold | die, it can carry out using wire electric discharge machining.

請求項１４に記載の成形装置は、請求項１〜１３のいずれかに記載の発明において、前記凸部と前記凹部の少なくとも一方に、型締め時に予圧を付与することを特徴とする。これにより前記凸部と前記凹部による金型のシフト機能を十分に確保できる。「予圧を付与する」とは、型締め方向に前記凸部及び／又は前記凹部が弾性変形して弾性力を蓄積するようにすることをいい、例えば、前記凸部及び／又は前記凹部が数μｍ程度、縮むような状態である。 Forming apparatus according to claim 1 4 is the invention according to any one of claims 1 to 1 3, at least one of the convex portion and the concave portion, characterized by applying a preload during mold clamping. Thereby, the shift function of the metal mold | die by the said convex part and the said recessed part is fully securable. “Applying preload” means that the convex portions and / or the concave portions are elastically deformed in the mold clamping direction to accumulate elastic force. For example, the convex portions and / or the concave portions are several. It is in a state of shrinking by about μm.

請求項１５に記載の成形装置は、請求項１〜１４のいずれかに記載の発明において、前記凸部と前記凹部とのシフト可能方向は、前記第１の金型または前記第２の金型の熱膨張中心からの放射状線に対して平行であることを特徴とする。これにより、前記凸部と前記凹部とのシフト可能方向と前記第１の金型または前記第２の金型の熱膨張の方向を平行に揃えることが可能となり、熱膨張差によるズレを金型への負荷無く、確実に抑制することができる。 Forming apparatus according to claim 1 5, in the invention of any one of claims 1 to 1 4, shiftable direction and the convex portion and the concave portion, the first mold or the second It is characterized by being parallel to a radial line from the center of thermal expansion of the mold. This makes it possible to align the direction in which the convex portion and the concave portion can be shifted and the direction of thermal expansion of the first mold or the second mold in parallel. It is possible to reliably suppress the load without any load.

横型成形の場合、重力方向に金型の膨張が生じやすく、例えば、重力方向にシフト可能な凸部と凹部、及び、重力方向と直交する方向にシフト可能な凸部と凹部を用いた場合、重力方向と直交する方向にシフト可能な凸部と凹部にかかる負荷の方が重力方向に比べてより大きくなってしまうことが考えられる。ここで、前記凸部と前記凹部とを、金型の四角形面の角部近傍に設け、さらに、前記凸部と前記凹部とのシフト可能方向を、前記第１の金型または前記第２の金型の熱膨張中心からの放射状線に対して平行にすると、それぞれの前記凸部にかかる負荷を均等にすることが可能となる。
複数の凸部を用いる場合において、それぞれの凸部にかかる負荷が均等でないと、摩耗の進行具合にばらつきが生じ、それにより、位置決め精度が低下することが考えられる。一方、それぞれの凸部にかかる負荷を均等にできると、摩耗量を小さくでき、かつ、摩耗の進行具合も均等にすることが可能となる。そのため、凸部の寿命を長くすることができるし、位置決め精度を高くすることも可能となる。In the case of horizontal molding, the mold is likely to expand in the direction of gravity.For example, when a convex part and a concave part that can be shifted in the gravitational direction and a convex part and a concave part that can be shifted in a direction perpendicular to the gravitational direction are used, It is considered that the load applied to the convex part and the concave part that can be shifted in the direction orthogonal to the gravitational direction is larger than that in the gravitational direction. Here, the convex portion and the concave portion are provided in the vicinity of a corner portion of a quadrangular surface of the mold, and the shiftable direction between the convex portion and the concave portion is determined according to the first mold or the second mold. When parallel to the radial line from the center of thermal expansion of the mold, it is possible to equalize the load applied to each of the convex portions.
In the case where a plurality of convex portions are used, if the load applied to the respective convex portions is not uniform, it is considered that the degree of progress of wear varies, thereby reducing the positioning accuracy. On the other hand, if the load applied to each convex portion can be made uniform, the amount of wear can be reduced, and the progress of wear can be made uniform. Therefore, it is possible to extend the life of the convex portion and to increase the positioning accuracy.

請求項１６に記載の成形装置は、請求項１〜１５のいずれかに記載の発明において、前記レンズは、光ピックアップ装置用の対物レンズであることを特徴とする。
光ピックアップ装置用の対物レンズのように、高い成形精度が必要とされるレンズである場合、特に本発明は有用となる。 Molding apparatus according to claim 1 6 is the invention according to any one of claims 1 to 1 5, wherein the lens is characterized by an objective lens for the optical pickup device.
The present invention is particularly useful when the lens requires high molding accuracy, such as an objective lens for an optical pickup device.

請求項１７に記載の成形装置は、請求項１〜１６のいずれかに記載の発明において、前記レンズの少なくとも一方の光学面は、光路差付与構造が形成されていることを特徴とする。
本明細書でいう「光路差付与構造」とは、入射光束に対して光路差を付加する構造の総称である。光路差付与構造には、位相差を付与する位相差付与構造も含まれる。また、位相差付与構造には回折構造が含まれる。
光路差付与構造が形成されたレンズの場合、その構造に転写性よく樹脂を充填させるために、成形においてさらに長い保圧時間が必要となるが、上述したように長い保圧時間が必要なレンズの射出成形においても本発明は有用である。ゆえに、光路差付与構造が形成されたレンズであっても高精度に成形することが可能となる。
また、光路差付与構造が形成されたレンズの場合、光学面の位置ズレに対する許容範囲がいっそう厳しくなるため、本発明が有用となる。 The molding apparatus according to claim 17 is characterized in that, in the invention according to any one of claims 1 to 16 , an optical path difference providing structure is formed on at least one optical surface of the lens. .
The “optical path difference providing structure” in this specification is a general term for structures that add an optical path difference to an incident light beam. The optical path difference providing structure also includes a phase difference providing structure for providing a phase difference. The phase difference providing structure includes a diffractive structure.
In the case of a lens formed with an optical path difference providing structure, in order to fill the structure with resin with good transferability, a longer holding time is required in molding. However, as described above, a lens that requires a long holding time. The present invention is also useful in the injection molding. Therefore, even a lens having an optical path difference providing structure can be molded with high accuracy.
In addition, in the case of a lens in which an optical path difference providing structure is formed, the allowable range with respect to the positional deviation of the optical surface becomes more severe, and the present invention is useful.

請求項１８に記載の成形装置は、請求項１〜１７のいずれかに記載の発明において、前記レンズは、光軸方向の最大長さが４ｍｍ以下であり、光軸方向と直交する方向の最大長さが６ｍｍ以下であることを特徴とする。
レンズのサイズが小さくなるほど、金型の位置ズレがレンズ性能にあたえる影響が大きくなるため、本発明が有用である。 The molding apparatus according to claim 18 is the invention according to any one of claims 1 to 17 , wherein the lens has a maximum length in the optical axis direction of 4 mm or less and a direction orthogonal to the optical axis direction. The maximum length is 6 mm or less.
The present invention is useful because the smaller the lens size, the greater the influence of the displacement of the mold on the lens performance.

請求項１９に記載の成形装置は、請求項１〜１８のいずれかに記載の発明において、前記レンズは以下の式を満たすことを特徴とする。
０．８≦d／f１≦１．５
但し、dは前記レンズの光軸上の厚さ（mm）、f１は、波長５００nm以下の光束における前記レンズの焦点距離（mm）を表す。
ＢＤのような短波長、高ＮＡの光ディスクに対応させる場合、対物レンズにおいて、非点収差が発生しやすくなり、コマ収差も発生しやすくなるという課題が生じるが、この条件式を満たすことにより非点収差やコマ収差の発生を抑制することが可能となる。したがって、本発明により、コマ収差に加え非点収差も良好なレンズを提供することが可能となる。また、上記条件式を満たすような厚いレンズを成形する場合、薄いレンズに比して、より長い保圧時間を要するが、上述したように長い保圧時間を有するレンズに対しても本発明は有用であるので、上記条件式を満たすようなレンズであっても高精度に成形することが可能となる。 Forming apparatus according to claim 1 9, in the invention of any one of claims 1 to 1 8, characterized in the lens to satisfy the following expression.
0.8 ≦ d / f1 ≦ 1.5
However, d represents the thickness (mm) on the optical axis of the lens, and f1 represents the focal length (mm) of the lens in a light beam having a wavelength of 500 nm or less.
When dealing with an optical disk with a short wavelength and high NA such as BD, the objective lens has a problem that astigmatism easily occurs and coma aberration also easily occurs. Generation of point aberration and coma aberration can be suppressed. Therefore, according to the present invention, it is possible to provide a lens that has good astigmatism in addition to coma. In addition, when a thick lens that satisfies the above conditional expression is molded, a longer pressure holding time is required compared to a thin lens, but the present invention is also applied to a lens having a long pressure holding time as described above. Since it is useful, even a lens that satisfies the above conditional expression can be molded with high accuracy.

本発明のさらに別の側面の成形装置は、ＮＡ０．８〜０．９５であるレンズを転写成形する成形装置において、それぞれレンズの転写面を備え、相対的に可動な第１の金型及び第２の金型と、前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの一方に設けられ、係合平面を備えた凸部と、前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの他方に設けられ、係合平面を備えた凹部とを有し、前記第１の金型と前記第２の金型とを型締めしたときに、前記凸部と前記凹部とは前記係合平面を当接させて篏合し、型締め方向に直交する方向に延在する前記係合平面に沿って篏合位置をシフト可能となっていることを特徴とする。   According to still another aspect of the present invention, there is provided a molding apparatus for transferring and molding a lens having an NA of 0.8 to 0.95. Each of the molding apparatuses includes a lens transfer surface and a relatively movable first mold and first mold. Two molds, a convex portion provided on one of the first mold and the second mold and provided with an engagement plane; the first mold and the second mold; And having a concave portion provided with an engagement plane, and when the first mold and the second mold are clamped, the convex portion and the concave portion are The engagement planes are brought into contact with each other and engaged, and the engagement position can be shifted along the engagement plane extending in a direction orthogonal to the mold clamping direction.

本発明のさらに別の側面の成形方法は、それぞれレンズの転写面を備え、相対的に可動な第１の金型及び第２の金型と、前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの一方に設けられ、係合平面を備えた凸部と、前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの他方に設けられ、係合平面を備えた凹部とを有し、前記第１の金型と前記第２の金型とを型締めしたときに、前記凸部と前記凹部とは前記係合平面を当接させて嵌合し、型締め方向に直交する方向に前記係合平面に沿って嵌合位置をシフト可能となっている成形装置を用いて、ＮＡ０．８〜０．９５であるレンズを転写成形することを特徴とする。   The molding method according to still another aspect of the present invention includes a first mold and a second mold, which are each provided with a lens transfer surface and are relatively movable, and the first mold and the second mold. A protrusion provided on one of the molds and having an engagement plane; and a recess provided on the other of the first mold and the second mold and having an engagement plane. When the first mold and the second mold are clamped, the convex portion and the concave portion are fitted with the engagement plane in contact with each other and orthogonal to the clamping direction. A lens having a NA of 0.8 to 0.95 is transferred and molded using a molding apparatus capable of shifting the fitting position in the direction along the engagement plane.

本発明によれば、工数やコストを抑えつつ、高精度なレンズの成形を可能とすることができる成形装置を提供することができる。 According to the present invention, while suppressing the number of processes and costs, it is possible to provide a molding equipment which can allow the molding of high-precision lens.

第１の実施の形態に係る成形装置の一部の斜視図である。It is a one part perspective view of the shaping | molding apparatus which concerns on 1st Embodiment. 第１の実施の形態に係る成形装置の一部の軸線方向断面図である。It is an axial sectional view of a part of the molding apparatus according to the first embodiment. 凸ブロック１５，凹ブロック２５の製造工程の一部を示す図である。5 is a diagram showing a part of the manufacturing process of the convex block 15 and the concave block 25. FIG. 凸ブロック１５，凹ブロック２５の寸法関係を示す図である。It is a figure which shows the dimensional relationship of the convex block 15 and the concave block 25. FIG. 図２の構成を矢印Ｖ方向に見た図である。It is the figure which looked at the structure of FIG. 2 in the arrow V direction. 凸ブロック１５，凹ブロック２５の寸法関係を示す図である。It is a figure which shows the dimensional relationship of the convex block 15 and the concave block 25. FIG. 凸ブロック１５，凹ブロック２５の寸法関係を示す図である。It is a figure which shows the dimensional relationship of the convex block 15 and the concave block 25. FIG. 切欠部と逃げ部の関係を示す拡大斜視図であるが、図１とは天地を逆にしている。FIG. 2 is an enlarged perspective view showing the relationship between the cutout portion and the escape portion, but is upside down from FIG. 切欠部と逃げ部の関係を示す拡大斜視図であるが、図１とは天地を逆にしている。FIG. 2 is an enlarged perspective view showing the relationship between the cutout portion and the escape portion, but is upside down from FIG. 第２の実施の形態に係る成形装置の一部の斜視図である。It is a one part perspective view of the shaping | molding apparatus which concerns on 2nd Embodiment. ブロック片を示す斜視図である。It is a perspective view which shows a block piece. ブロック片を示す斜視図である。It is a perspective view which shows a block piece. 凸ブロック，凹ブロック２５の変形例を示す図である。It is a figure which shows the modification of a convex block and the concave block 25. FIG. 凸ブロック，凹ブロック２５をシフト可能方向に見た組み付け変形例を示す図である。It is a figure which shows the assembly modification which looked at the convex block and the concave block 25 in the shiftable direction. 凸ブロック，凹ブロック２５をシフト可能方向に見た組み付け変形例を示す図である。It is a figure which shows the assembly modification which looked at the convex block and the concave block 25 in the shiftable direction. 本発明の成形方法を実行する第３の実施の形態に係る成形装置の一部の断面図である。It is sectional drawing of a part of the shaping | molding apparatus which concerns on 3rd Embodiment which performs the shaping | molding method of this invention. 図１５の構成を矢印II-II線で切断して矢印方向に見た部分断面図である。It is the fragmentary sectional view which cut | disconnected the structure of FIG. 15 by the arrow II-II line | wire, and looked at the arrow direction. 図１５の構成を矢印III-III線で切断して矢印方向に見た正面図である。It is the front view which cut | disconnected the structure of FIG. 15 by the arrow III-III line | wire, and looked at the arrow direction. 型板とブロックとを示す斜視図である。第３の実施の形態に係る成形装置の一部の斜視図である。It is a perspective view which shows a template and a block. It is a one part perspective view of the shaping | molding apparatus which concerns on 3rd Embodiment. ブロック片を示す斜視図である。It is a perspective view which shows a block piece. ブロック片を示す斜視図である。It is a perspective view which shows a block piece. 凸ブロック２５，凹ブロック１３の製造工程の一部を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a part of the manufacturing process of the convex block 25 and the concave block 13. 凸ブロック２５，凹ブロック１３の寸法関係を示す図である。It is a figure which shows the dimensional relationship of the convex block 25 and the concave block 13. FIG. 凸ブロック２５，凹ブロック１３の寸法関係を示す図である。It is a figure which shows the dimensional relationship of the convex block 25 and the concave block 13. FIG. 凸ブロック２５，凹ブロック１３の寸法関係を示す図である。It is a figure which shows the dimensional relationship of the convex block 25 and the concave block 13. FIG. 孔と逃げ部の関係を示す拡大斜視図である。It is an expansion perspective view which shows the relationship between a hole and an escape part. 孔と逃げ部の関係を示す拡大斜視図である。It is an expansion perspective view which shows the relationship between a hole and an escape part. 第４の実施の形態に係る成形装置の一部の斜視図である。It is a one part perspective view of the shaping | molding apparatus which concerns on 4th Embodiment. 凸ブロック，凹ブロックの変形例を示す図である。It is a figure which shows the modification of a convex block and a concave block. 凸ブロック，凹ブロックをシフト可能方向に見た組み付け変形例を示す図である。It is a figure which shows the assembly modification which looked at the convex block and the concave block in the shiftable direction. 凸ブロック，凹ブロックをシフト可能方向に見た組み付け変形例を示す図である。It is a figure which shows the assembly modification which looked at the convex block and the concave block in the shiftable direction. 第５の実施の形態に係る成形装置の一部の断面図である。It is a partial cross section figure of the shaping | molding apparatus which concerns on 5th Embodiment. 第６の実施の形態に係る成形装置の一部の断面図である。It is a fragmentary sectional view of the forming device concerning a 6th embodiment.

以下、本発明の実施の形態を、図面を参照して説明する。
［第１の実施の形態］
図１は、本発明の成形方法を実行する第１の実施の形態に係る成形装置の一部の斜視図である。図２は、第１の実施の形態に係る成形装置の一部の軸線方向断面図である。図１，２において型締め方向は上下方向即ちＺ方向であり、型締め直交方向をＸ方向、Ｙ方向とする。図１において、第１の金型である固定側金型１０は、矩形筐体状であって、不図示のフレームに固定され、上面１１に４つの転写面１２を形成し、また上面１１と各側面１３に露出するようにして切欠部１４を形成している。各切欠部１４は、同じ形状の直方体状のくぼみであって、その内部に凸ブロック１５を収容している。凸部を形成する凸ブロック１５の熱膨張係数は、固定側金型１０の熱膨張係数より大きくなっている。尚、各転写面１２は放射状のランナー路１６を介して中央凹部１７に連結されている。また、凸ブロック１５の剛性率は、固定側金型１０の剛性率よりも大きいことが好ましい。Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[First Embodiment]
FIG. 1 is a perspective view of a part of a molding apparatus according to a first embodiment for executing the molding method of the present invention. FIG. 2 is a sectional view in the axial direction of a part of the molding apparatus according to the first embodiment. 1 and 2, the mold clamping direction is the vertical direction, that is, the Z direction, and the mold clamping orthogonal direction is defined as the X direction and the Y direction. In FIG. 1, a fixed mold 10 as a first mold has a rectangular housing shape, is fixed to a frame (not shown), forms four transfer surfaces 12 on an upper surface 11, A notch 14 is formed so as to be exposed at each side surface 13. Each notch 14 is a rectangular parallelepiped recess having the same shape, and houses a convex block 15 therein. The thermal expansion coefficient of the convex block 15 forming the convex part is larger than the thermal expansion coefficient of the fixed mold 10. Each transfer surface 12 is connected to the central recess 17 via a radial runner path 16. Further, the rigidity of the convex block 15 is preferably larger than the rigidity of the fixed mold 10.

一方、第２の金型である可動側金型２０は、同様に矩形筐体状であって、不図示のフレームに固定され、下面２１に４つの転写面２２（図２参照）を形成し、また下面２１と各側面２３に露出するようにして切欠部２４を形成している。各切欠部２４は、同じ形状の直方体状のくぼみであって、その内部に凹ブロック２５を収容している。凹部を形成する凹ブロック２５の熱膨張係数は、可動側金型２０の熱膨張係数より大きくなっている。尚、各転写面２２は放射状のランナー路２６を介して、中央凹部１７に対向するように、可動側金型２０を貫通するスプルー２７に連結されている。また、凹ブロック２５の剛性率は、可動側金型２０の剛性率よりも大きいことが好ましい。   On the other hand, the movable mold 20 as the second mold is similarly a rectangular casing, is fixed to a frame (not shown), and forms four transfer surfaces 22 (see FIG. 2) on the lower surface 21. In addition, a notch 24 is formed so as to be exposed on the lower surface 21 and each side surface 23. Each cutout 24 is a rectangular parallelepiped recess having the same shape and houses a concave block 25 therein. The thermal expansion coefficient of the concave block 25 that forms the concave part is larger than the thermal expansion coefficient of the movable mold 20. Each transfer surface 22 is connected to a sprue 27 penetrating the movable mold 20 through a radial runner path 26 so as to face the central recess 17. Further, the rigidity of the concave block 25 is preferably larger than the rigidity of the movable mold 20.

図３は、凸ブロック１５，凹ブロック２５の製造工程の一部を示す図である。凸ブロック１５を製造する場合、長手方向の断面が一様な凸棒材Ｍ１５を形成し、これを所定寸法で切断することで製造できる。凸ブロック１５は、直方体上に、互いに逆方向に傾いた一対の斜面（係合平面）１５ａと頂面１５ｂとを有するテーパ部１５ｃを設けている。   FIG. 3 is a diagram illustrating a part of the manufacturing process of the convex block 15 and the concave block 25. When manufacturing the convex block 15, it can manufacture by forming the convex bar | burr material M15 with a uniform cross section of a longitudinal direction, and cutting this with a predetermined dimension. The convex block 15 is provided with a tapered portion 15c having a pair of inclined surfaces (engagement planes) 15a and a top surface 15b inclined in opposite directions on a rectangular parallelepiped.

一方、凹ブロック２５を製造する場合、長手方向の断面が一様な凹棒材Ｍ２５を形成し、これを所定寸法で切断することで製造できる。凹ブロック２５は、直方体に、互いに逆方向に傾いた一対の斜面（係合平面）２５ａと底面２５ｂとを有する溝部２５ｃを形成している。溝部２５ｃの内形状は、テーパ部１５ｃの外形状に略一致する。なお、凸ブロック１５の斜面１５aの傾き角と、凹ブロック２５の斜面２５aの傾き角は、同じ角度であっても良いし、異なる角度であっても良い。同じ角度である場合、斜面１５aと斜面２５aとが均一に当接するようになるので、余計な競り合いが生じることなく、高精度な位置決めを行うことができる。   On the other hand, when manufacturing the concave block 25, it can manufacture by forming the concave bar material M25 with a uniform cross section of a longitudinal direction, and cutting this with a predetermined dimension. The concave block 25 forms a groove 25c having a pair of inclined surfaces (engagement planes) 25a and a bottom surface 25b inclined in opposite directions in a rectangular parallelepiped. The inner shape of the groove portion 25c substantially matches the outer shape of the tapered portion 15c. The inclination angle of the slope 15a of the convex block 15 and the inclination angle of the slope 25a of the concave block 25 may be the same angle or different angles. In the case of the same angle, the inclined surface 15a and the inclined surface 25a come into contact with each other uniformly, so that highly accurate positioning can be performed without causing unnecessary competition.

固定側金型１０の切欠部１４の内寸法は、凸ブロック１５の外寸法よりも若干大きくなっている。従って、適切な薄さを有する調整機構としての薄板材であるシムＳＭを、切欠部１４の底面といずれかの側面とに介在させるようにして、凸ブロック１５を切欠部１４に組み付けることで、テーパ部１５ｃの型締め方向（Ｚ方向）の位置と、型締め方向に直交する方向（Ｘ方向又はＹ方向のいずれか）の位置決めを行える。組み付けた状態で、転写面１２を挟んで対向する２つの凸ブロック１５（ここでは第１凸ブロック）の軸線Ｌ１（テーパ部１５ｃの中央線）は一致してＹ方向に延在し、且つ別の２つの凸ブロック１５（ここでは第２凸ブロック）の軸線Ｌ２は、軸線Ｌ１に直交してＸ方向に延在する。   The inner dimension of the notch 14 of the fixed mold 10 is slightly larger than the outer dimension of the convex block 15. Therefore, by assembling the shim SM, which is a thin plate material as an adjustment mechanism having an appropriate thickness, on the bottom surface and any one of the side surfaces of the notch portion 14, the convex block 15 is assembled to the notch portion 14, The taper portion 15c can be positioned in the mold clamping direction (Z direction) and in the direction orthogonal to the mold clamping direction (either the X direction or the Y direction). In the assembled state, the axis L1 (the center line of the taper portion 15c) of the two convex blocks 15 (here, the first convex block) facing each other across the transfer surface 12 coincides and extends in the Y direction. The axis L2 of the two convex blocks 15 (here, the second convex block) extends in the X direction perpendicular to the axis L1.

又、可動側金型２０の切欠部２４の内寸法は、凹ブロック２５の外寸法よりも若干大きくなっている。従って、適切な薄さを有する調整機構としての薄板材であるシムＳＭを、切欠部２４の底面といずれかの側面とに介在させるようにして、凹ブロック２５を切欠部２４に組み付けることで、溝部２５ｃの型締め方向（Ｚ方向）の位置と型締め方向に直交する方向（Ｘ方向又はＹ方向のいずれか）の位置決めを行える。組み付けた状態で、転写面２２を挟んで対向する２つの凹ブロック２５の軸線Ｌ３（溝部２５ｃの中央線）は一致してＹ方向に延在し、且つ別の２つの凹ブロック２５の軸線Ｌ４は、軸線Ｌ３に直交してＸ方向に延在する。   Further, the inner dimension of the cutout 24 of the movable mold 20 is slightly larger than the outer dimension of the concave block 25. Accordingly, by assembling the shim SM, which is a thin plate material as an adjustment mechanism having an appropriate thickness, on the bottom surface and any one of the side surfaces of the notch portion 24, the concave block 25 is assembled to the notch portion 24. Positioning of the groove portion 25c in the mold clamping direction (Z direction) and the direction orthogonal to the mold clamping direction (either the X direction or the Y direction) can be performed. In the assembled state, the axis L3 (center line of the groove 25c) of the two concave blocks 25 facing each other across the transfer surface 22 coincides and extends in the Y direction, and the axis L4 of the other two concave blocks 25 extends. Extends in the X direction perpendicular to the axis L3.

尚、調整機構（シム等）を用いることで、凸ブロック１５と凹部ブロック２５の嵌合時の高さ位置等のズレを排除するように調整することができる。また、そのときシフト可能方向はラフな位置決めでよいので、調整しやすいという利点もある。更に、調整機構があるため、凸ブロック１５と凹ブロック２５の金型への取り付け部の加工精度は高精度を求めなくてもよい。したがって、加工精度と組み立て時間の削減が可能となる。   In addition, by using an adjustment mechanism (such as a shim), it is possible to make adjustments so as to eliminate deviations such as a height position when the convex block 15 and the concave block 25 are fitted. Moreover, since the shiftable direction may be rough positioning at that time, there is an advantage that adjustment is easy. Furthermore, since there is an adjustment mechanism, it is not necessary to obtain a high accuracy in the processing accuracy of the attaching portion of the convex block 15 and the concave block 25 to the mold. Therefore, processing accuracy and assembly time can be reduced.

ここで、凸ブロック１５と凹ブロック２５の寸法関係であるが、図４を参照して、凹ブロック２５の溝部２５ｃの長手方向（軸線Ｌ１，Ｌ２方向）の寸法をａ１とし、同方向における凸ブロック１５の寸法をｂ１とし、同方向におけるテーパ部１５ｃの寸法をｃ１とすると、以下の式を満たすと好ましい。
ａ１＞ｂ１＝ｃ１Here, the dimensional relationship between the convex block 15 and the concave block 25 is as follows. Referring to FIG. 4, the dimension in the longitudinal direction (axis L1, L2 direction) of the groove 25c of the concave block 25 is a1, and the convex in the same direction. When the dimension of the block 15 is b1, and the dimension of the tapered portion 15c in the same direction is c1, it is preferable that the following expression is satisfied.
a1> b1 = c1

尚、切欠部１４，２４に対して、凸ブロック１５、凹ブロック２５を組み付ける際に、シムを用いることなく、ボルト固定することもできる。かかる場合、凸ブロック１５、凹ブロック２５を仮止めした状態で、固定側金型１０の上面１１と可動側金型２０の下面２１が密着するようにし、凸ブロック１５のテーパ部１５ｃの斜面１５ａが、凹ブロック２５の溝部２５ｃの斜面２５ａに接触するように調整してボルト止めすればよい。尚、凸ブロック１５の斜面１５ａと、凹ブロック２５の斜面２５ａとが接触しても、頂面１５ｂと底面２５ｂとは接触しない。   In addition, when assembling the convex block 15 and the concave block 25 to the notches 14 and 24, the bolts can be fixed without using shims. In such a case, the upper surface 11 of the fixed mold 10 and the lower surface 21 of the movable mold 20 are in close contact with the convex block 15 and the concave block 25 being temporarily fixed, and the inclined surface 15a of the tapered portion 15c of the convex block 15 is secured. However, it may be adjusted and bolted so as to be in contact with the inclined surface 25a of the groove 25c of the concave block 25. In addition, even if the slope 15a of the convex block 15 and the slope 25a of the concave block 25 contact, the top surface 15b and the bottom face 25b do not contact.

図１１は、本実施の形態の変形例にかかるブロック片を示す斜視図である。図１１Ａに示すように、ブロック片１２５は各面が直交した略四角柱状であって、高上面１２５ａと、高上面１２５ａに平行で且つ低い位置に設けられた低上面１２５ｂと、高上面１２５ａと低上面１２５ｂとを連結する傾いた斜面１２５ｃとを有する。ここで、高上面１２５ａの幅αと、低上面１２５ｂの幅βは、等しく（α＝β）なっている。尚、高上面１２５ａは長側面１２５ｄと直交し、低上面１２５ｂは、長側面１２５ｄと平行する短側面１２５ｅに直交する。   FIG. 11 is a perspective view showing a block piece according to a modification of the present embodiment. As shown in FIG. 11A, the block piece 125 has a substantially quadrangular prism shape in which the surfaces are orthogonal to each other, and includes a high upper surface 125a, a lower upper surface 125b that is parallel to the upper surface 125a and provided at a lower position, And an inclined slope 125c connecting the lower upper face 125b. Here, the width α of the high upper surface 125a and the width β of the lower upper surface 125b are equal (α = β). The high upper surface 125a is orthogonal to the long side surface 125d, and the low upper surface 125b is orthogonal to the short side surface 125e parallel to the long side surface 125d.

図１１Ｂに示すように、同じブロック片１２５を、長側面１２５ｄ同士を対面させて組み合わせれば、凸ブロック１５が形成されることとなる。一方、同じブロック片１２５を、短側面１２５ｅ同士を対面させて組み合わせれば、凹ブロック２５が形成されることとなる。同じ形状のブロック片１２５は高精度なものを容易に生産できる。従って、このブロック片１２５を組み合わせて、凸ブロック１５と凹ブロック２５とを形成すれば、斜面１２５ｃの高上面１２５ａに対する傾き角が、狙いの角度（例えば４５度）から多少ずれていたとしても、ブロック片１２５間で斜面１２５ｃの傾き角に差がない限り、組み合わせた状態でも斜面１２５ｃの傾き角が一様になり、凸ブロック１５の斜面と凹ブロック２５の斜面とが均一に当接するようになるので、余計な競り合いが生じることなく、高精度な位置決めを行うことができる。   As shown in FIG. 11B, when the same block piece 125 is combined with the long side surfaces 125d facing each other, the convex block 15 is formed. On the other hand, if the same block piece 125 is combined with the short side surfaces 125e facing each other, the concave block 25 is formed. A highly accurate block piece 125 having the same shape can be easily produced. Therefore, if the convex block 15 and the concave block 25 are formed by combining the block pieces 125, even if the inclination angle of the inclined surface 125c with respect to the high upper surface 125a is slightly deviated from the target angle (for example, 45 degrees), As long as there is no difference in the inclination angle of the slope 125c between the block pieces 125, the inclination angle of the slope 125c is uniform even in the combined state, and the slope of the convex block 15 and the slope of the concave block 25 are in uniform contact. Therefore, highly accurate positioning can be performed without causing unnecessary competition.

次に、本実施の形態の動作について説明する。まず、図１に示すごとく、固定側金型１０に対して可動側金型２０を離間した状態から、不図示の駆動装置により可動側金型２０を接近させる。ここで、予め不図示のヒータで固定側金型１０及び可動側金型２０を加熱しておくと、常温組み付け時に、切欠部１４と凸ブロック１５、切欠部２４と凹ブロック２５との間に所定のクリアランスを設けた場合でも、凸ブロック１５と凹ブロック２５がより大きく膨張して、かかるクリアランスをなくすことができ、これにより高精度な位置決めを行える。   Next, the operation of the present embodiment will be described. First, as shown in FIG. 1, the movable mold 20 is moved closer to the fixed mold 10 by a driving device (not shown) from the state where the movable mold 20 is separated from the fixed mold 10. Here, if the fixed-side mold 10 and the movable-side mold 20 are heated in advance by a heater (not shown), during normal temperature assembly, the notch 14 and the convex block 15 and the notch 24 and the concave block 25 are interposed between them. Even when a predetermined clearance is provided, the convex block 15 and the concave block 25 expand more greatly, and such clearance can be eliminated, thereby enabling highly accurate positioning.

ここで、まず凸ブロック１５のテーパ部１５ｃの斜面１５ａが、凹ブロック２５の溝部２５ｃの斜面２５ａに接触するようにして嵌合し、固定側金型１０に対して可動側金型２０を所定位置に案内するので、転写面１２，２１の中心が精度良く一致するように型締めを行える。尚、型締め時にテーパ部１５ｃに予圧がかかるようにしても良い。テーパ部１５ｃの剛性を上げて、位置ズレを抑制することができる。通常、固定側金型１０と可動側金型２０を型締めした位置でテーパ部１５ｃが溝部２５ｃに嵌合するように調整するが、型締め力でテーパ部１５ｃが数μｍ弾性変形するように、予め嵌合位置を調整しておくと好ましい。   First, the inclined surface 15 a of the tapered portion 15 c of the convex block 15 is fitted so as to contact the inclined surface 25 a of the groove portion 25 c of the concave block 25, and the movable side mold 20 is fixed to the fixed side mold 10. Since it is guided to the position, the mold can be clamped so that the centers of the transfer surfaces 12 and 21 coincide with each other with high accuracy. Note that a preload may be applied to the tapered portion 15c during mold clamping. The positional deviation can be suppressed by increasing the rigidity of the tapered portion 15c. Usually, the taper portion 15c is adjusted so that it fits into the groove portion 25c at the position where the fixed die 10 and the movable die 20 are clamped, but the taper portion 15c is elastically deformed by several μm by the clamping force. It is preferable to adjust the fitting position in advance.

型締め後に、軸線Ｌ１は軸線Ｌ３と重なり、軸線Ｌ２は軸線Ｌ４と重なり、これに斜面１５ａ，２５ａはそれぞれ平行に延在する。この重なった軸線の方向をシフト可能方向とする。成形のために固定側金型１０と可動側金型２０とが加熱され、異なる膨張が生じた場合には、図５に示すように、シフト可能方向（つまりＸ方向又はＹ方向）に、凸ブロック１５と凹ブロック２５とは嵌合した状態を維持しつつ相対シフト可能である。但し、熱膨張差は一般的に小さいので、転写面１２，２２の中心変位は無視できる。   After the mold clamping, the axis L1 overlaps with the axis L3, the axis L2 overlaps with the axis L4, and the inclined surfaces 15a and 25a extend in parallel thereto. The direction of the overlapping axis is defined as a shiftable direction. When the fixed side mold 10 and the movable side mold 20 are heated for molding and different expansions occur, as shown in FIG. 5, they are projected in the shiftable direction (that is, the X direction or the Y direction). The block 15 and the concave block 25 can be relatively shifted while maintaining the fitted state. However, since the thermal expansion difference is generally small, the center displacement of the transfer surfaces 12 and 22 can be ignored.

なお、凸ブロック１５と凹ブロック２５とのシフト可能方向と、固定側金型１０または可動側金型２０の熱膨張中心からの放射状線とが平行となることが好ましい。つまり、凸ブロック１５及び凹ブロック２５の固定側金型１０や可動側金型２０への配置のさせ方としては、図１だけに限らず、シフト可能方向と熱膨張中心からの放射状線とが平行になるように、凸ブロックと凹ブロックを配置させれば良い。ここで、熱膨張中心とは、スプルー２７の中心や中央凹部１７の中心を熱膨張中心として考えることができる。   In addition, it is preferable that the shiftable direction of the convex block 15 and the concave block 25 is parallel to the radial line from the center of thermal expansion of the fixed mold 10 or the movable mold 20. That is, the method of arranging the convex block 15 and the concave block 25 on the fixed side mold 10 and the movable side mold 20 is not limited to FIG. 1, and the shiftable direction and the radial line from the center of thermal expansion are What is necessary is just to arrange | position a convex block and a concave block so that it may become parallel. Here, the center of thermal expansion can be considered to be the center of the sprue 27 and the center of the central recess 17 as the center of thermal expansion.

また、本実施の形態では、図１に示すように４つの凸ブロック１５と４つの凹ブロック２５を使用しているが、凸ブロックと凹ブロックの数は４つに限られず、それぞれのブロックのシフト可能方向が同一直線上とならなければ、２つ以上のブロックとすることもできる。ここで、ブロックの数を多くした場合、１つのブロックにかかる負荷が低減できるため、ブロックの長寿命化に効果がある。一方、ブロックの数を少なくした場合、凸ブロックと凹ブロックとの嵌合をよりスムーズに行うことが可能になる。   In the present embodiment, as shown in FIG. 1, four convex blocks 15 and four concave blocks 25 are used. However, the number of convex blocks and concave blocks is not limited to four. If the shiftable directions are not on the same straight line, two or more blocks can be used. Here, when the number of blocks is increased, the load on one block can be reduced, which is effective in extending the life of the blocks. On the other hand, when the number of blocks is reduced, the convex block and the concave block can be more smoothly fitted.

ここで、凸ブロック１５と凹ブロック２５とは、図４を参照してａ１＞ｂ１＝ｃ１なるような寸法関係を有するので、シフト可能方向に凸ブロック１５と凹ブロック２５とが相対移動した場合でも、テーパ部１５ｃが溝部２５ｃからはみ出すことを回避できる。   Here, since the convex block 15 and the concave block 25 have a dimensional relationship such that a1> b1 = c1 with reference to FIG. 4, the convex block 15 and the concave block 25 are relatively moved in the shiftable direction. However, the taper portion 15c can be prevented from protruding from the groove portion 25c.

可動側金型２０の下面２１が固定側金型１０の上面１１と密着するまで移動して、型締めを行った後、不図示の供給源から、スプルー２７，中央凹部１７，ランナー路１６，２６を介して、転写面１２，２２とで形成されるキャビティ内に樹脂を充填し、固化させた後、図１に示すように、可動側金型２０を固定側金型１０から離間することで、ＮＡ＝０．８５〜０．９５である光ピックアップ装置用の対物レンズを成形することができる。   After the lower surface 21 of the movable-side mold 20 is moved until it comes into close contact with the upper surface 11 of the fixed-side mold 10 and the mold is clamped, the sprue 27, the central recess 17, the runner path 16, After filling the resin formed in the cavity formed by the transfer surfaces 12 and 22 through 26 and solidifying, the movable mold 20 is separated from the fixed mold 10 as shown in FIG. Thus, an objective lens for an optical pickup device having NA = 0.85 to 0.95 can be molded.

本実施の形態によれば、固定側金型１０及び可動側金型２０の位置合わせを凸ブロック１５と凹ブロック２５を嵌合させて行う為、位置合わせの繰り返し精度が良く、両金型１０，２０のレンズ成形面同士の偏心を有効に抑制することができる。更に、凸ブロック１５と凹ブロック２５が、嵌合したままＸ方向又はＹ方向にシフト可能な為、金型１０，２０の熱膨張する方向とシフト可能方向とを揃えることで、金型１０，２０の温度差が生じることによるズレ、すなわち、熱膨張差によるズレを金型への負荷無く、抑制することができる。   According to the present embodiment, since the positioning of the fixed side mold 10 and the movable side mold 20 is performed by fitting the convex block 15 and the concave block 25, the positioning repeatability is good, and both molds 10 , 20 can effectively suppress the eccentricity between the lens molding surfaces. Furthermore, since the convex block 15 and the concave block 25 can be shifted in the X direction or the Y direction while being fitted, by aligning the direction of thermal expansion of the molds 10, 20 and the shiftable direction, the mold 10, Deviation due to the temperature difference of 20, that is, deviation due to thermal expansion difference can be suppressed without any load on the mold.

又、本実施の形態によれば、凸ブロック１５の斜面１５ａと凹ブロック２５の斜面２５ａが面当たりとなり、これにより嵌合部の剛性が高くなり、位置決め精度が向上する。また、嵌合部への負荷が低減できるため、嵌合部材の長寿命化にも効果がある。   Further, according to the present embodiment, the slope 15a of the convex block 15 and the slope 25a of the concave block 25 are in contact with each other, thereby increasing the rigidity of the fitting portion and improving the positioning accuracy. In addition, since the load on the fitting portion can be reduced, there is an effect in extending the life of the fitting member.

凸ブロック１５のシフト範囲（ａ１−ｂ１）は熱膨張差よりも広く取っているので、凸ブロック１５のシフト可能方向の部品長さは高精度を求めなくてよいから、低コスト化を図れる。また、嵌合する凹ブロック２５も同様にシフト可能方向の部品長さは高精度を求めなくてよいから、低コスト化を図れる。即ち、図４を参照してａ１＞ｂ１＝ｃ１なるように、凸ブロック１５と凹ブロック２５を加工すれば良く、シフト可能方向へは金型１０，２０と凸ブロック１５と凹ブロック２５を組み立てる時の遊びをつくることが可能となり、その分組み立てが容易に行える。したがって、加工精度と組み立て時間の削減が可能となる。   Since the shift range (a1-b1) of the convex block 15 is wider than the thermal expansion difference, the component length in the shiftable direction of the convex block 15 does not need to be highly accurate, so that the cost can be reduced. Similarly, the recessed block 25 to be fitted does not have to require high accuracy in the length of the component in the shiftable direction, so that the cost can be reduced. That is, referring to FIG. 4, the convex block 15 and the concave block 25 may be processed so that a1> b1 = c1, and the molds 10, 20 and the convex block 15 and the concave block 25 are assembled in the shiftable direction. It is possible to make time play, and assembling can be done easily. Therefore, processing accuracy and assembly time can be reduced.

図６は、本実施の形態の変形例にかかる凸ブロック１５と凹ブロック２５の寸法関係を示す図である。変形例にかかる凸ブロック１５と凹ブロック２５の寸法関係であるが、凹ブロック２５の溝部２５ｃの長手方向の寸法をａ２とし、同方向における凸ブロック１５の寸法をｂ２とし、同方向におけるテーパ部１５ｃの寸法をｃ２とすると、以下の式を満たすと好ましい。
ａ２＝ｂ２＞ｃ２FIG. 6 is a diagram showing a dimensional relationship between the convex block 15 and the concave block 25 according to a modification of the present embodiment. The dimensional relationship between the convex block 15 and the concave block 25 according to the modification is as follows. The longitudinal dimension of the groove 25c of the concave block 25 is a2, the dimension of the convex block 15 in the same direction is b2, and the tapered part in the same direction. When the dimension of 15c is c2, it is preferable that the following formula is satisfied.
a2 = b2> c2

図７は、別な変形例にかかる凸ブロック１５と凹ブロック２５の寸法関係を示す図である。変形例にかかる凸ブロック１５と凹ブロック２５の寸法関係であるが、凹ブロック２５の溝部２５ｃの長手方向の寸法をａ３とし、同方向における凸ブロック１５の寸法をｂ３とし、同方向におけるテーパ部１５ｃの寸法をｃ３とすると、以下の式を満たすと好ましい。
ａ３＞ｂ３＞ｃ３FIG. 7 is a diagram illustrating a dimensional relationship between the convex block 15 and the concave block 25 according to another modification. The dimensional relationship between the convex block 15 and the concave block 25 according to the modification is as follows. The longitudinal dimension of the groove 25c of the concave block 25 is a3, the dimension of the convex block 15 in the same direction is b3, and the tapered part in the same direction. When the dimension of 15c is set to c3, it is preferable to satisfy | fill the following formula | equation.
a3>b3> c3

但し、凹ブロック２５の溝部２５ｃの長手方向の寸法と、同方向における凸ブロック１５の寸法とを等しくしても良い。この場合、凹ブロック２５を設けた金型には、図８、９に示すような逃げ部を設けることが望ましい。より具体的には、図８の例では、凹ブロック２５を取り付ける切欠部の代わりに直方体状の開口２４'をくぼみとして下面２１に形成し、更に開口２４'と側面２３との間の壁を矩形状に切り欠いて逃げ部２８を形成している。逃げ部２８の底面は、凹ブロック２５の溝部２５ｃの底面２５ｂに面一又はより深くなっている（下面２１より遠い）と好ましい。この例では、金型間の熱膨張により、同寸法の凸ブロック（不図示）が凹ブロック２５に対して外側にシフトする場合に有効である。   However, the dimension in the longitudinal direction of the groove 25c of the concave block 25 may be made equal to the dimension of the convex block 15 in the same direction. In this case, it is desirable to provide a relief portion as shown in FIGS. More specifically, in the example of FIG. 8, a rectangular parallelepiped opening 24 ′ is formed as a recess in the lower surface 21 instead of the notch portion to which the concave block 25 is attached, and a wall between the opening 24 ′ and the side surface 23 is formed. A relief portion 28 is formed by cutting it into a rectangular shape. The bottom surface of the escape portion 28 is preferably flush with or deeper than the bottom surface 25b of the groove portion 25c of the concave block 25 (far from the lower surface 21). This example is effective when a convex block (not shown) of the same size shifts outward with respect to the concave block 25 due to thermal expansion between molds.

一方、図９の例では、凹ブロック２５を取り付ける切欠部の代わりに直方体状の開口２４'をくぼみとして下面２１に形成し、更に開口２４'を挟んで側面２３と反対側の下面２１を矩形状に切り欠いて逃げ部２８を形成している。逃げ部２８の底面は、凹ブロック２５の溝部２５ｃの底面２５ｂに面一又はより深くなっている（下面２１より遠い）と好ましい。この例では、金型間の熱膨張により、同寸法の凸ブロック（不図示）が凹ブロック２５に対して内側にシフトする場合に有効である。尚、逃げ部２８は、開口２４'に対して両側に設けても良い。尚、可動側金型と固定側金型の熱膨張差を予測するのが困難な場合などは、図８と図９を合わせた形状である、凹部の両端に逃げ部２８を設けても良い。   On the other hand, in the example of FIG. 9, a rectangular parallelepiped opening 24 ′ is formed as a recess in the lower surface 21 instead of the notch for attaching the concave block 25, and the lower surface 21 opposite to the side surface 23 is further rectangularly sandwiched by the opening 24 ′. The escape portion 28 is formed by notching the shape. The bottom surface of the escape portion 28 is preferably flush with or deeper than the bottom surface 25b of the groove portion 25c of the concave block 25 (far from the lower surface 21). This example is effective when a convex block (not shown) of the same size shifts inward with respect to the concave block 25 due to thermal expansion between molds. The escape portion 28 may be provided on both sides of the opening 24 ′. In addition, when it is difficult to predict the difference in thermal expansion between the movable mold and the fixed mold, relief portions 28 may be provided at both ends of the concave portion, which is a combination of FIGS. .

［第２の実施形態］
図１０は、第２の実施の形態にかかる図１と同様な斜視図である。本実施の形態においては、固定側金型１０'は、凸部としてのテーパ部１５ｃを一体的に成形しており、可動側金型２０'は、凹部としての溝部２５ｃを一体的に成形している。尚、本実施の形態では、転写面２２は、入れ子Ｃ１の端面に形成され、入れ子Ｃ１は、固定側金型１０'の開口１０ａ'内に挿入されている。また転写面２２に対向する転写面（不図示）は、入れ子Ｃ２の端面に形成され、入れ子Ｃ２は、可動側金型２０'の開口２０ａ'内に挿入されている。[Second Embodiment]
FIG. 10 is a perspective view similar to FIG. 1 according to the second embodiment. In the present embodiment, the fixed side mold 10 ′ is integrally formed with a tapered portion 15c as a convex portion, and the movable side mold 20 ′ is integrally formed with a groove portion 25c as a concave portion. ing. In the present embodiment, the transfer surface 22 is formed on the end face of the insert C1, and the insert C1 is inserted into the opening 10a ′ of the fixed mold 10 ′. A transfer surface (not shown) opposite to the transfer surface 22 is formed on the end face of the insert C2, and the insert C2 is inserted into the opening 20a ′ of the movable mold 20 ′.

尚、入れ子Ｃ１，Ｃ２は、金型１０'，２０'の開口に直接挿入する以外に、例えば、特開２００４−１６８００９号公報の図１、図２、図５、及び、図６などに符号３４、３５として記載されているような部材を介して、入れ子を開口内に挿入させても良い。この場合、転がり軸受の玉数は５０〜２００個程度が好ましい。   In addition, the inserts C1 and C2 are not directly inserted into the openings of the molds 10 ′ and 20 ′, for example, reference numerals shown in FIGS. 1, 2, 5, and 6 of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-168209. The insert may be inserted into the opening via a member such as 34,35. In this case, the number of balls of the rolling bearing is preferably about 50 to 200.

また、図１０に示すように、転写面２２をすべて囲むような円形の入れ子Ｃ３を、固定側金型１０'の円形開口３０ａ'に設けても良い。同様に、転写面２２に対向する転写面（不図示）をすべて囲むような円形の入れ子Ｃ４を、可動側金型２０'の開口４０ａ'に設けても良い。さらに、円形の入れ子Ｃ３，Ｃ４は、金型１０'，２０'の円形開口に直接挿入する以外に、例えば、特開２００４−１６８００９号公報の図１、図２、図５、及び、図６などに符号３４、３５として記載されているような部材を介して、円形の入れ子を円形開口内に挿入させても良い。この場合、転がり軸受の玉数は５０〜２００個程度が好ましい。   Further, as shown in FIG. 10, a circular nesting C3 surrounding the entire transfer surface 22 may be provided in the circular opening 30a ′ of the fixed mold 10 ′. Similarly, a circular nesting C4 that surrounds the entire transfer surface (not shown) facing the transfer surface 22 may be provided in the opening 40a ′ of the movable mold 20 ′. Furthermore, the circular inserts C3 and C4 are not directly inserted into the circular openings of the molds 10 ′ and 20 ′, for example, FIG. 1, FIG. 2, FIG. 5, and FIG. A circular nest may be inserted into the circular opening via a member described as 34, 35 in the above. In this case, the number of balls of the rolling bearing is preferably about 50 to 200.

図１２は、上述した実施の形態の変形例にかかる凸ブロック１５"と凹ブロック２５"を示す斜視図である。本実施の形態においては、凹ブロック２５"は、互いに平行な側面２５ａ"と底面２５ｂ"とを有する矩形断面溝２５ｃ"を有する。すなわち、シフト可能方向に直交する断面は矩形状である。一方、凸ブロック１５"は、互いに平行な側面１５ａ"と頂面１５ｂ"とを有する突起１５ｃ"を有する。すなわち、シフト可能方向に直交する断面は矩形状である。かかる凸ブロック１５"と凹ブロック２５"は、上述した実施の形態の金型で同様に用いることができる。   FIG. 12 is a perspective view showing a convex block 15 ″ and a concave block 25 ″ according to a modification of the above-described embodiment. In the present embodiment, the concave block 25 ″ has a rectangular cross-sectional groove 25c ″ having a side surface 25a ″ and a bottom surface 25b ″ parallel to each other. That is, the cross section orthogonal to the shiftable direction is rectangular. On the other hand, the convex block 15 ″ has a projection 15c ″ having a side surface 15a ″ and a top surface 15b ″ parallel to each other. That is, the cross section orthogonal to the shiftable direction is rectangular. Such convex blocks 15 "and concave blocks 25" can be used in the same manner in the mold of the embodiment described above.

成形時には、凸ブロック１５"の側面１５ａ"が、凹ブロック２５"の側面２５ａ"に対して摺動しながら、突起１５ｃ"が矩形断面溝２５ｃ"に嵌合する。これにより金型同士の位置決めを行える。成形後に金型を型開きする際には、側面１５ａ"、２５"が案内することで、金型を、成形したレンズの光軸方向に沿って精度良く型開きさせることができる。これは特にレンズに回折構造を形成する場合に有効である。   At the time of molding, the protrusion 15c ″ fits into the rectangular cross-sectional groove 25c ″ while the side surface 15a ″ of the convex block 15 ″ slides with respect to the side surface 25a ″ of the concave block 25 ″. Thereby, positioning of metal mold | dies can be performed. When the mold is opened after molding, the side surfaces 15a "and 25" guide the mold so that the mold can be opened accurately along the optical axis direction of the molded lens. This is particularly effective when a diffractive structure is formed on the lens.

尚、例えば図１３に示すように、凹ブロック２５を可動側金型２０の下面２１から突き出すように配置しても良く、或いは図１４に示すように、凹ブロック２５を可動側金型２０の下面２１から奥側に引き込むように配置しても良い。尚、固定側金型に凹ブロックを設け、可動側金型に凸ブロックを設けても良い。   For example, as shown in FIG. 13, the concave block 25 may be arranged so as to protrude from the lower surface 21 of the movable mold 20, or the concave block 25 may be disposed on the movable mold 20 as shown in FIG. 14. You may arrange | position so that it may draw in from the lower surface 21 to the back side. Note that a concave block may be provided on the fixed mold, and a convex block may be provided on the movable mold.

［第３の実施形態］
図１５は、本発明の成形方法を実行する第３の実施の形態に係る成形装置の一部の断面図である。図１６は、図１５の構成を矢印II-II線で切断して矢印方向に見た部分断面図である。図１７は、図１５の構成を矢印III-III線で切断して矢印方向に見た正面図である。図１８は、型板とブロックとを示す斜視図である。ここでは、横型の成形装置を示しているが、縦型の成形装置であっても良い。ここでは、型締め方向をＺ方向とし、型締め直交方向をＸ方向、Ｙ方向とする。[Third Embodiment]
FIG. 15 is a partial cross-sectional view of a molding apparatus according to the third embodiment for executing the molding method of the present invention. 16 is a partial cross-sectional view of the configuration of FIG. 15 taken along the line II-II and viewed in the direction of the arrow. FIG. 17 is a front view of the configuration of FIG. 15 taken along line III-III and viewed in the direction of the arrow. FIG. 18 is a perspective view showing a template and a block. Although a horizontal molding apparatus is shown here, a vertical molding apparatus may be used. Here, the mold clamping direction is the Z direction, and the mold clamping orthogonal direction is the X direction and the Y direction.

図１５において、不図示のフレームに、固定側取付板１１Ａが固定されている。固定側取付板１１Ａの図で左側には、矩形板状の固定側型板１２Ａが不図示のボルトにより固定されている。固定側型板１２Ａの矩形面１２ｔＡには、４つ（図１８参照）の矩形孔１２ａＡが貫通して形成されており、また矩形孔１２ａＡの間に、レンズの転写面１２ｂＡが形成されている。放電加工等で形成できる各矩形孔１２ａＡは、固定側型板１２Ａの角部Ｐ１近傍に配置され、固定側型板１２Ａの中心を挟んで対称的に配置された矩形孔１２ａＡの中心線は互いに重なると共に、角部Ｐ１を通過するようになっている（図１７参照）。各転写面１２ｂＡは放射状のランナー路１２ｃＡを介して、固定側型板１２Ａ及び固定側取付板１１Ａを貫通するスプルー１２ｄＡに連結されている。   In FIG. 15, the fixed-side mounting plate 11A is fixed to a frame (not shown). On the left side of the fixed-side mounting plate 11A, a rectangular plate-shaped fixed-side template 12A is fixed by a bolt (not shown). Four rectangular holes 12aA (see FIG. 18) are formed through the rectangular surface 12tA of the fixed side template 12A, and a lens transfer surface 12bA is formed between the rectangular holes 12aA. . Each rectangular hole 12aA that can be formed by electric discharge machining or the like is disposed in the vicinity of the corner portion P1 of the fixed-side template 12A, and the center lines of the rectangular holes 12aA that are symmetrically disposed with respect to the center of the fixed-side template 12A are mutually connected. They overlap and pass through the corner P1 (see FIG. 17). Each transfer surface 12bA is connected to a sprue 12dA penetrating the fixed side mold plate 12A and the fixed side mounting plate 11A through a radial runner path 12cA.

図１６、１８において、各矩形孔１２ａＡ内には、凹ブロック１３Ａが設けられている。凹ブロック１３Ａは、詳細は後述するが、２部品（後述するブロック片）から形成され、各々は、固定側取付板１１Ａの背面側から挿通されたボルト１５Ａをネジ孔に螺合することにより固定されている。但し、双方の部品を互いに固定すると共に、片方を単一のボルトで固定しても良い。凹部を形成する凹ブロック１３Ａの熱膨張係数は、固定側型板１２Ａの熱膨張係数より大きくなっている。固定側型板１２Ａと、凹ブロック１３Ａとで、固定側金型１０Ａを形成する。また、凹ブロック１３Ａの剛性率は、固定側型板１２Ａの剛性率よりも大きいことが好ましい。   16 and 18, a concave block 13A is provided in each rectangular hole 12aA. Although the details will be described later, the concave block 13A is formed of two parts (block pieces to be described later), and each is fixed by screwing a bolt 15A inserted from the back side of the fixed side mounting plate 11A into the screw hole. Has been. However, both parts may be fixed to each other and one may be fixed with a single bolt. The thermal expansion coefficient of the concave block 13A that forms the concave is larger than the thermal expansion coefficient of the fixed-side template 12A. The fixed-side mold 10A is formed by the fixed-side mold plate 12A and the concave block 13A. Moreover, it is preferable that the rigidity factor of the concave block 13A is larger than the rigidity factor of the fixed side template 12A.

一方、不図示の駆動部に、可動側取付板２１Ａが固定されている。可動側取付板２１Ａの図で右側には、スペーサブロック２２Ａと受け板２３Ａがこの順序で固定され、更に、受け板２３Ａの右側には矩形板状の可動側型板２４Ａが不図示のボルトにより固定されている。可動側型板２４Ａの矩形面２４ｔＡには、４つ（図１８参照）の矩形孔２４ａＡが貫通して形成されており、また矩形孔２４ａＡの間に、レンズの転写面２４ｂＡが形成されている。放電加工等で形成できる各矩形孔２４ａＡは、可動側型板２４Ａの角部Ｐ２近傍に配置され、可動側型板２４Ａの中心を挟んで対称的に配置された矩形孔２４ａＡの中心線は互いに重なると共に、角部Ｐ２を通過するようになっている。各転写面２４ｂＡは放射状のランナー路２４ｃＡを介して中央凹部２４ｄＡに連結されている。   On the other hand, the movable side attachment plate 21A is fixed to a drive unit (not shown). On the right side of the movable side mounting plate 21A, the spacer block 22A and the receiving plate 23A are fixed in this order. Further, on the right side of the receiving plate 23A, a rectangular plate-like movable side template 24A is provided by a bolt (not shown). It is fixed. Four rectangular holes 24aA (see FIG. 18) are formed through the rectangular surface 24tA of the movable side template 24A, and a lens transfer surface 24bA is formed between the rectangular holes 24aA. . Each rectangular hole 24aA that can be formed by electric discharge machining or the like is disposed in the vicinity of the corner P2 of the movable side mold plate 24A, and the center lines of the rectangular holes 24aA that are symmetrically disposed across the center of the movable side mold plate 24A are mutually connected. While overlapping, it passes through the corner P2. Each transfer surface 24bA is connected to the central recess 24dA via a radial runner path 24cA.

図１６、１８において、各矩形孔２４ａＡ内には、凸ブロック２５Ａが設けられている。凸ブロック２５Ａは、詳細は後述するが、２部品（後述するブロック片）から形成され、各々は、受け板２３Ａの背面側から挿通されたボルト２６Ａにより、高さ調整用のスペーサ２７Ａを介在させつつネジ孔に螺合されて固定されている。但し、双方の部品を互いに固定すると共に、片方を単一のボルトで固定しても良い。凸部を形成する凸ブロック２５Ａの熱膨張係数は、可動側型板２４Ａの熱膨張係数より大きくなっている。可動側取付板２１Ａ，スペーサブロック２２Ａ、受け板２３Ａ，可動側型板２４Ａ、凸ブロック２５Ａは一体的に移動するようになっている。可動側型板２４Ａと、凸ブロック２５Ａとで、可動側金型２０Ａを形成する。また、凸ブロック２５Ａの剛性率は、可動側金型２０Ａの剛性率よりも大きいことが好ましい。   16 and 18, a convex block 25A is provided in each rectangular hole 24aA. Although the details will be described later, the convex block 25A is formed of two parts (a block piece to be described later), and each has a height adjusting spacer 27A interposed by a bolt 26A inserted from the back side of the receiving plate 23A. While being screwed into the screw hole, it is fixed. However, both parts may be fixed to each other and one may be fixed with a single bolt. The thermal expansion coefficient of the convex block 25A forming the convex part is larger than the thermal expansion coefficient of the movable side template 24A. The movable side mounting plate 21A, the spacer block 22A, the receiving plate 23A, the movable side mold plate 24A, and the convex block 25A are moved integrally. The movable mold 20A is formed by the movable mold 24A and the convex block 25A. Further, it is preferable that the rigidity of the convex block 25A is larger than the rigidity of the movable mold 20A.

尚、固定側型板１２Ａに形成された矩形孔１２ａＡに、高さ調整用のスペーサを設けても良い。また、各矩形孔１２ａＡ、２４ａＡ内に、シフト可能方向と直交する方向に対して、凹ブロック１３Ａや凸ブロック２５Ａの位置を調整するスペーサを設けても良いし、シフト可能方向と平行な方向に対して位置を調整するスペーサを設けても良い。このように、各矩形孔１２ａＡ、２４ａＡ内にスペーサ等の位置調整機構を用いることで、凹ブロック１３Ａと凸ブロック２５Ａの係合時の高さ位置等のズレを排除するように調整することができる。このとき、シフト可能方向はラフな位置決めでよいので、調整しやすいという利点もある。更に、調整機構があるため、固定側型板１２Ａと可動側型板２４Ａにそれぞれ形成された各矩形孔１２ａＡ、２４ａＡの加工精度は高精度を求めなくてもよい。したがって、加工精度と組み立て時間の削減が可能となる。   Note that a height adjusting spacer may be provided in the rectangular hole 12aA formed in the fixed side template 12A. Further, a spacer for adjusting the position of the concave block 13A or the convex block 25A with respect to the direction orthogonal to the shiftable direction may be provided in each rectangular hole 12aA, 24aA, or in a direction parallel to the shiftable direction. A spacer for adjusting the position may be provided. As described above, by using a position adjusting mechanism such as a spacer in each of the rectangular holes 12aA and 24aA, adjustment can be performed so as to eliminate a shift in the height position or the like when the concave block 13A and the convex block 25A are engaged. it can. At this time, since the shiftable direction may be rough positioning, there is an advantage that adjustment is easy. Furthermore, since there is an adjusting mechanism, the processing accuracy of the rectangular holes 12aA and 24aA formed in the fixed side mold plate 12A and the movable side template 24A does not need to be high. Therefore, processing accuracy and assembly time can be reduced.

尚、図１８を参照して、組み付けた状態で、可動側型板２４Ａの中心を挟んで対向する２つの凸ブロック２５Ａ（ここでは第１凸ブロック）の軸線Ｌ１Ａは、一致してＸ方向に延在し、且つ別の２つの凸ブロック２５（ここでは第２凸ブロック）の軸線Ｌ２Ａは、一致してＸ方向に直交するＹ方向に延在する。又、組み付けた状態で、固定側型板１２Ａの中心を挟んで対向する２つの凹ブロック１３Ａ（ここでは第１凹ブロック）の軸線Ｌ３Ａは、一致してＸ方向に延在し、且つ別の２つの凹ブロック１３Ａ（ここでは第２凹ブロック）の軸線Ｌ４Ａは、一致してＸ方向に直交するＹ方向に延在する。   Referring to FIG. 18, in the assembled state, the axis L1A of two convex blocks 25A (here, the first convex block) facing each other across the center of the movable side template 24A coincides with each other in the X direction. The axis L2A of the other two convex blocks 25 (here, the second convex block) extends and extends in the Y direction that is orthogonal to the X direction. Further, in the assembled state, the axis L3A of the two concave blocks 13A (here, the first concave block) facing each other across the center of the fixed side template 12A coincides and extends in the X direction, and another The axis L4A of the two concave blocks 13A (here, the second concave block) coincides and extends in the Y direction orthogonal to the X direction.

図１９は、本実施の形態の凸ブロック及び凹ブロックを構成するブロック片を示す斜視図である。図１９Ａに示すように、ブロック片１２５は各面が直交した略四角柱状であって、高上面１２５ａＡと、高上面１２５ａＡに平行で且つ低い位置に設けられた低上面１２５ｂＡと、高上面１２５ａＡと低上面１２５ｂＡとを連結する傾いた斜面１２５ｃＡとを有する。ここで、高上面１２５ａＡの幅αＡと、低上面１２５ｂＡの幅βＡは、等しく（αＡ＝βＡ）なっている。尚、高上面１２５ａＡは長側面１２５ｄＡと直交し、低上面１２５ｂＡは、長側面１２５ｄＡと平行する短側面１２５ｅＡに直交する。   FIG. 19 is a perspective view showing a block piece constituting the convex block and the concave block of the present embodiment. As shown in FIG. 19A, the block piece 125 has a substantially quadrangular prism shape in which the surfaces are orthogonal to each other, and includes a high upper surface 125aA, a lower upper surface 125bA that is parallel to the upper surface 125aA and provided at a lower position, and a higher upper surface 125aA. And an inclined surface 125cA connecting the low upper surface 125bA. Here, the width αA of the high upper surface 125aA and the width βA of the lower upper surface 125bA are equal (αA = βA). The high upper surface 125aA is orthogonal to the long side surface 125dA, and the low upper surface 125bA is orthogonal to the short side surface 125eA parallel to the long side surface 125dA.

図１９Ｂに示すように、同じブロック片１２５Ａを、長側面１２５ｄＡ同士を対面させて組み合わせれば、凸ブロック２５Ａが形成されることとなる。一方、同じブロック片１２５Ａを、短側面１２５ｅＡ同士を対面させて組み合わせれば、凹ブロック１３Ａが形成されることとなる。同じ形状のブロック片１２５Ａは高精度なものを容易に生産できる。従って、このブロック片１２５Ａを組み合わせて、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａとを形成すれば、斜面１２５ｃＡの高上面１２５ａＡに対する傾き角が、狙いの角度（例えば４５度）から多少ずれていたとしても、ブロック片１２５Ａ間で斜面１２５ｃＡの傾き角に差がない限り、組み合わせた状態でも斜面１２５ｃＡの傾き角が一様になり、凸ブロック２５Ａの斜面と凹ブロック１３Ａの斜面とが均一に当接するようになるので、余計な競り合いが生じることなく、高精度な位置決めを行うことができる。   As shown in FIG. 19B, when the same block piece 125A is combined with the long side surfaces 125dA facing each other, a convex block 25A is formed. On the other hand, if the same block piece 125A is combined with the short side faces 125eA facing each other, the concave block 13A is formed. A highly accurate block piece 125A having the same shape can be easily produced. Therefore, if this block piece 125A is combined to form the convex block 25A and the concave block 13A, even if the inclination angle of the inclined surface 125cA with respect to the high upper surface 125aA is slightly deviated from the target angle (for example, 45 degrees), As long as there is no difference in the inclination angle of the inclined surface 125cA between the block pieces 125A, the inclined angle of the inclined surface 125cA is uniform even in the combined state, and the inclined surface of the convex block 25A and the inclined surface of the concave block 13A are in uniform contact. Therefore, highly accurate positioning can be performed without causing unnecessary competition.

尚、凸ブロック２５Ａ，凹ブロック１３Ａは、それぞれ単体からでも形成できる。図２０は、変形例にかかる凸ブロック２５Ａ，凹ブロック１３Ａの製造工程の一部を示す図である。変形例にかかる凸ブロック２５Ａを製造する場合、長手方向の断面が一様な凸棒材Ｍ２５Ａを形成し、これを所定寸法で切断することで製造できる。凸ブロック２５Ａは、直方体上に、互いに逆方向に傾いた一対の斜面（係合平面）２５ａＡと頂面２５ｂＡとを有するテーパ部２５ｃＡを設けている。このようなブロック片１２５Ａを用いて、図１５〜１７に示すような成形装置に適用する場合、ブロック片１２５Ａは１６個用いることになる。   The convex block 25A and the concave block 13A can be formed from a single unit. FIG. 20 is a diagram illustrating a part of the manufacturing process of the convex block 25A and the concave block 13A according to the modification. When manufacturing the convex block 25A concerning a modification, it can manufacture by forming the convex bar material M25A with a uniform cross section of a longitudinal direction, and cutting this with a predetermined dimension. The convex block 25A is provided with a tapered portion 25cA having a pair of inclined surfaces (engagement planes) 25aA and a top surface 25bA inclined in opposite directions on a rectangular parallelepiped. When such a block piece 125A is used in a molding apparatus as shown in FIGS. 15 to 17, 16 block pieces 125A are used.

一方、凹ブロック１３Ａを製造する場合、長手方向の断面が一様な凹棒材Ｍ１３Ａを形成し、これを所定寸法で切断することで製造できる。凹ブロック１３Ａは、直方体に、互いに逆方向に傾いた一対の斜面（係合平面）１３ａＡと底面１３ｂＡとを有する溝部１３ｃＡを形成している。溝部１３ｃＡの内形状は、テーパ部２５ｃＡの外形状に略一致する。なお、凸ブロック２５Ａの斜面２５ａＡの傾き角と、凹ブロック１３Ａの斜面１３ａＡの傾き角は、同じ角度であっても良いし、異なる角度であっても良い。同じ角度である場合、斜面２５ａＡと斜面１３ａＡとが均一に当接するようになるので、余計な競り合いが生じることなく、高精度な位置決めを行うことができる。   On the other hand, when manufacturing the concave block 13A, it can be manufactured by forming the concave bar M13A having a uniform cross section in the longitudinal direction and cutting it with a predetermined dimension. The recessed block 13A forms a groove 13cA having a pair of inclined surfaces (engagement planes) 13aA and a bottom surface 13bA inclined in opposite directions in a rectangular parallelepiped. The inner shape of the groove 13cA substantially matches the outer shape of the tapered portion 25cA. The inclination angle of the slope 25aA of the convex block 25A and the inclination angle of the slope 13aA of the concave block 13A may be the same angle or different angles. When the angles are the same, the inclined surface 25aA and the inclined surface 13aA come into contact with each other uniformly, and therefore, highly accurate positioning can be performed without causing unnecessary competition.

ここで、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａの寸法関係であるが、図２１を参照して、凹ブロック１３Ａの溝部１３ｃＡの長手方向（軸線Ｌ３，Ｌ４方向）の寸法をａ１Ａとし、同方向における凸ブロック２５Ａの寸法をｂ１Ａとし、同方向におけるテーパ部２５ｃＡの寸法をｃ１Ａとすると、以下の式を満たすと好ましい。
ａ１Ａ＞ｂ１Ａ＝ｃ１ＡHere, the dimensional relationship between the convex block 25A and the concave block 13A is as follows. Referring to FIG. 21, the dimension of the groove 13cA of the concave block 13A in the longitudinal direction (axis L3, L4 direction) is a1A. When the dimension of the block 25A is b1A and the dimension of the tapered portion 25cA in the same direction is c1A, it is preferable that the following expression is satisfied.
a1A> b1A = c1A

かかる寸法関係は、凸ブロック２５Ａ又は凹ブロック１３Ａを、複数のブロック片から構成する場合も適用できる（以下の変形例にて同様）。尚、凸ブロック２５Ａの斜面２５ａＡと、凹ブロック１３Ａの斜面１３ａＡとが接触しても、頂面２５ｂＡと底面１３ｂＡとは接触しないようになっている。   This dimensional relationship can also be applied to the case where the convex block 25A or the concave block 13A is composed of a plurality of block pieces (the same applies to the following modified examples). In addition, even if the slope 25aA of the convex block 25A and the slope 13aA of the concave block 13A are in contact, the top surface 25bA and the bottom surface 13bA are not in contact with each other.

次に、本実施の形態の動作について説明する。まず、図１５、１６に示すごとく、固定側金型１０Ａに対して可動側金型２０Ａを離間した状態から、不図示の駆動装置により可動側金型２０Ａを接近させる。ここで、予め不図示のヒータで固定側金型１０Ａ及び可動側金型２０Ａを加熱しておくと、常温組み付け時に、矩形孔２４ａＡと凸ブロック２５Ａ、矩形孔１２ａＡと凹ブロック１３Ａとの間に所定のクリアランスを設けた場合でも、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａがより大きく膨張して、かかるクリアランスをなくすことができ、これにより高精度な位置決めを行える。   Next, the operation of the present embodiment will be described. First, as shown in FIGS. 15 and 16, the movable mold 20 </ b> A is moved closer to the fixed mold 10 </ b> A from the state in which the movable mold 20 </ b> A is separated by a driving device (not shown). Here, if the fixed side mold 10A and the movable side mold 20A are heated in advance by a heater (not shown), during assembly at room temperature, the rectangular hole 24aA and the convex block 25A and the rectangular hole 12aA and the concave block 13A are interposed. Even when a predetermined clearance is provided, the convex block 25A and the concave block 13A expand more greatly, and the clearance can be eliminated, thereby enabling highly accurate positioning.

ここで、まず凸ブロック２５Ａのテーパ部２５ｃＡの斜面２５ａＡが、凹ブロック１３Ａの溝部１３ｃＡの斜面１３ａＡに接触するようにして係合し、固定側金型１０Ａに対して可動側金型２０Ａを所定位置に案内するので、転写面２５ｂＡ，１３ｂＡの中心が精度良く一致するように型締めを行える。このとき、型締め時にテーパ部２５ｃＡに予圧がかかるため、弾性変形により縮むこととなる。又、テーパ部２５ｃＡの剛性を上げて、位置ズレを抑制することができる。通常、固定側金型１０Ａと可動側金型２０Ａを型締めした位置でテーパ部２５ｃＡが溝部１３ｃＡに係合するように調整するが、予圧でテーパ部２５ｃＡが数μｍ弾性変形するように、予め係合位置を調整しておくと好ましい。   Here, first, the inclined surface 25aA of the tapered portion 25cA of the convex block 25A is engaged with the inclined surface 13aA of the groove portion 13cA of the concave block 13A, and the movable side die 20A is fixed to the fixed side die 10A. Since the position is guided, the mold can be clamped so that the centers of the transfer surfaces 25bA and 13bA coincide with each other with high accuracy. At this time, since a preload is applied to the tapered portion 25cA during mold clamping, the taper portion 25cA contracts due to elastic deformation. Further, the rigidity of the tapered portion 25cA can be increased to suppress the positional deviation. Normally, the taper portion 25cA is adjusted to engage with the groove portion 13cA at the position where the fixed side mold 10A and the movable side die 20A are clamped, but in advance, the taper portion 25cA is elastically deformed by several μm by preload. It is preferable to adjust the engagement position.

型締め後に、軸線Ｌ１Ａは軸線Ｌ３Ａと重なり、軸線Ｌ２Ａは軸線Ｌ４Ａと重なり、これに斜面２５ａＡ，１３ａＡはそれぞれ平行に延在する。この重なった軸線の方向をシフト可能方向とする。成形のために固定側金型１０Ａと可動側金型２０Ａとが加熱され、異なる膨張が生じた場合には、図１７に示すように、シフト可能方向（つまりＸ方向又はＹ方向）に、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａとは係合した状態を維持しつつ相対シフト可能である。但し、熱膨張差は一般的に小さいので、転写面２５ｂＡ，１２ｂＡの中心変位は無視できる。   After clamping, the axis L1A overlaps with the axis L3A, the axis L2A overlaps with the axis L4A, and the inclined surfaces 25aA and 13aA extend in parallel thereto. The direction of the overlapping axis is defined as a shiftable direction. When the fixed side mold 10A and the movable side mold 20A are heated for molding and different expansions occur, as shown in FIG. 17, it is convex in the shiftable direction (that is, the X direction or the Y direction). The block 25A and the concave block 13A can be relatively shifted while maintaining the engaged state. However, since the thermal expansion difference is generally small, the center displacement of the transfer surfaces 25bA and 12bA can be ignored.

なお、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａとのシフト可能方向と、固定側金型１０Ａまたは可動側金型２０Ａの熱膨張中心からの放射状線とが平行となることが好ましい。つまり、凸ブロック２５Ａ及び凹ブロック１３Ａの固定側金型１０Ａや可動側金型２０Ａへの配置のさせ方としては、図１５だけに限らず、シフト可能方向と熱膨張中心からの放射状線とが平行になるように、凸ブロックと凹ブロックを配置させれば良い。ここで、熱膨張中心とは、スプルー１２ｄＡの中心や中央凹部２４ｄＡの中心を熱膨張中心として考えることができる。   In addition, it is preferable that the shiftable direction of the convex block 25A and the concave block 13A is parallel to the radial line from the center of thermal expansion of the fixed mold 10A or the movable mold 20A. That is, the method of arranging the convex block 25A and the concave block 13A on the fixed mold 10A and the movable mold 20A is not limited to FIG. 15, and the shiftable direction and the radial line from the center of thermal expansion are as follows. What is necessary is just to arrange | position a convex block and a concave block so that it may become parallel. Here, the center of thermal expansion can be considered as the center of thermal expansion by the center of the sprue 12dA or the center of the central recess 24dA.

また、本実施の形態では、図１５に示すように４つの凸ブロック２５Ａと４つの凹ブロック１３Ａを使用しているが、凸ブロックと凹ブロックの数は４つに限られず、例えば型板の形状を多角形として、角部に合わせて複数のブロックを設けることもできる。ここで、ブロックの数を多くした場合、１つのブロックにかかる負荷が低減できるため、ブロックの長寿命化に効果がある。一方、ブロックの数を少なくした場合、凸ブロックと凹ブロックとの係合をよりスムーズに行うことが可能になる。   In this embodiment, as shown in FIG. 15, four convex blocks 25A and four concave blocks 13A are used. However, the number of convex blocks and concave blocks is not limited to four. The shape may be a polygon, and a plurality of blocks may be provided in accordance with the corners. Here, when the number of blocks is increased, the load on one block can be reduced, which is effective in extending the life of the blocks. On the other hand, when the number of blocks is reduced, the engagement between the convex blocks and the concave blocks can be performed more smoothly.

ここで、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａとは、図２１を参照してａ１Ａ＞ｂ１Ａ＝ｃ１Ａなるような寸法関係を有するので、シフト可能方向に凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａとが相対移動した場合でも、テーパ部２５ｃＡが溝部１３ｃＡからはみ出すことを回避できる。   Here, since the convex block 25A and the concave block 13A have a dimensional relationship such that a1A> b1A = c1A with reference to FIG. 21, the convex block 25A and the concave block 13A move relative to each other in the shiftable direction. However, it is possible to avoid the taper portion 25cA from protruding from the groove portion 13cA.

可動側金型２０Ａの面が固定側金型１０Ａの面と密着するまで移動して、型締めを行った後、不図示の供給源から、スプルー１２ｄＡ，中央凹部２４ｄＡ，ランナー路１２ｃＡ，１４ｃＡを介して、転写面１２ｂＡ，２４ｂＡとで形成されるキャビティ内に樹脂を充填し、固化させた後、図１５に示すように、可動側金型２０Ａを固定側金型１０Ａから離間することで、ＮＡ＝０．８５〜０．９５である光ピックアップ装置用の対物レンズを成形することができる。   After moving the movable mold 20A until the surface of the movable mold 20A comes into close contact with the fixed mold 10A and clamping the mold, a sprue 12dA, a central recess 24dA, runner paths 12cA, 14cA are supplied from a supply source (not shown). Then, after filling the resin formed in the cavity formed by the transfer surfaces 12bA and 24bA and solidifying it, as shown in FIG. 15, the movable mold 20A is separated from the fixed mold 10A. An objective lens for an optical pickup device with NA = 0.85 to 0.95 can be molded.

本実施の形態によれば、固定側金型１０Ａ及び可動側金型２０Ａの位置合わせを凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａを係合させて行う為、位置合わせの繰り返し精度が良く、両金型１０Ａ，２０Ａのレンズ成形面同士の偏心を有効に抑制することができる。更に、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａが、係合したままＸ方向又はＹ方向にシフト可能な為、金型１０Ａ，２０Ａの熱膨張する方向とシフト可能方向とを揃えることで、金型１０Ａ，２０Ａの温度差が生じることによるズレ、すなわち、熱膨張差によるズレを金型への負荷無く、抑制することができる。   According to the present embodiment, the fixed mold 10A and the movable mold 20A are aligned by engaging the convex block 25A and the concave block 13A, so that the positioning repeatability is good and both molds 10A are aligned. , 20A can effectively suppress the eccentricity of the lens molding surfaces. Further, since the convex block 25A and the concave block 13A can be shifted in the X direction or the Y direction while being engaged, the mold 10A, 20A can be shifted by aligning the direction of thermal expansion of the mold 10A, 20A with the shiftable direction. Deviation due to the temperature difference of 20A, that is, deviation due to thermal expansion difference can be suppressed without any load on the mold.

又、本実施の形態によれば、凸ブロック２５Ａの斜面２５ａＡと凹ブロック１３Ａの斜面１３ａＡが面当たりとなり、これにより係合部の剛性が高くなり、位置決め精度が向上する。また、係合部への負荷が低減できるため、係合部材の長寿命化にも効果がある。   Further, according to the present embodiment, the slope 25aA of the convex block 25A and the slope 13aA of the concave block 13A are in contact with each other, thereby increasing the rigidity of the engaging portion and improving the positioning accuracy. In addition, since the load on the engaging portion can be reduced, it is effective in extending the life of the engaging member.

凸ブロック２５Ａのシフト範囲（ａ１Ａ−ｂ１Ａ）は熱膨張差よりも広く取っているので、凸ブロック２５Ａのシフト可能方向の部品長さは高精度を求めなくてよいから、低コスト化を図れる。また、係合する凹ブロック１３Ａも同様にシフト可能方向の部品長さは高精度を求めなくてよいから、低コスト化を図れる。即ち、図２１を参照してａ１Ａ＞ｂ１Ａ＝ｃ１Ａなるように、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａを加工すれば良く、シフト可能方向へは金型１０Ａ，２０Ａと凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａを組み立てる時の遊びをつくることが可能となり、その分組み立てが容易に行える。したがって、加工精度と組み立て時間の削減が可能となる。   Since the shift range (a1A-b1A) of the convex block 25A is wider than the thermal expansion difference, the component length in the shiftable direction of the convex block 25A does not need to be highly accurate, so that the cost can be reduced. Similarly, the concave block 13A to be engaged does not have to require high precision in the length of the component in the shiftable direction, so that the cost can be reduced. That is, referring to FIG. 21, the convex block 25A and the concave block 13A may be processed so that a1A> b1A = c1A, and the molds 10A and 20A, the convex block 25A, and the concave block 13A are assembled in the shiftable direction. It is possible to make time play, and assembling can be done easily. Therefore, processing accuracy and assembly time can be reduced.

加えて、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａとを、金型１０Ａ，２０Ａの矩形面の角部Ｐ１，Ｐ２近傍にそれぞれ設けることで、未使用スペースを有効に使用できるから、金型１０Ａ，２０Ａをよりコンパクトにでき、それにより軽量化とコスト低減を図れる。金型１０Ａ，２０Ａの軽量化が促進されれば、成形装置における金型を保持する部位も軽量化出来ると共に、可動部の慣性力の低減や付加の軽減を図れて、安定的に成形を行える。更に、凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａを、それぞれ型板２４Ａ，１２Ａの孔２４ａＡ、１２ａＡに挿入しているので、例えば切欠に挿入したときなどに生じうる開方向の変形を抑制でき、高精度に成形を行える。   In addition, by providing the convex block 25A and the concave block 13A near the corners P1 and P2 of the rectangular surfaces of the molds 10A and 20A, the unused space can be used effectively. It can be made more compact, thereby reducing weight and cost. If the weight reduction of the molds 10A and 20A is promoted, the part for holding the mold in the molding apparatus can be reduced in weight, and the inertial force of the movable part can be reduced and the addition can be reduced, so that the molding can be stably performed. . Furthermore, since the convex block 25A and the concave block 13A are inserted into the holes 24aA and 12aA of the template plates 24A and 12A, respectively, deformation in the opening direction that may occur, for example, when inserted into the notch can be suppressed, and high accuracy is achieved. Can be molded.

図２２は、本実施の形態の変形例にかかる凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａの寸法関係を示す図である。変形例にかかる凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａの寸法関係であるが、凹ブロック１３Ａの溝部１３ｃＡの長手方向の寸法をａ２Ａとし、同方向における凸ブロック２５Ａの寸法をｂ２Ａとし、同方向におけるテーパ部２５ｃＡの寸法をｃ２Ａとすると、以下の式を満たすと好ましい。
ａ２Ａ＝ｂ２Ａ＞ｃ２ＡFIG. 22 is a diagram showing a dimensional relationship between the convex block 25A and the concave block 13A according to the modification of the present embodiment. The dimensional relationship between the convex block 25A and the concave block 13A according to the modified example is that the longitudinal dimension of the groove 13cA of the concave block 13A is a2A, the dimension of the convex block 25A in the same direction is b2A, and the tapered part in the same direction. When the dimension of 25 cA is c2A, it is preferable that the following formula is satisfied.
a2A = b2A> c2A

図２３は、別な変形例にかかる凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａの寸法関係を示す図である。変形例にかかる凸ブロック２５Ａと凹ブロック１３Ａの寸法関係であるが、凹ブロック１３Ａの溝部１３ｃＡの長手方向の寸法をａ３Ａとし、同方向における凸ブロック２５Ａの寸法をｂ３Ａとし、同方向におけるテーパ部２５ｃＡの寸法をｃ３Ａとすると、以下の式を満たすと好ましい。
ａ３Ａ＞ｂ３Ａ＞ｃ３ＡFIG. 23 is a diagram illustrating a dimensional relationship between a convex block 25A and a concave block 13A according to another modification. The dimensional relationship between the convex block 25A and the concave block 13A according to the modified example is that the longitudinal dimension of the groove 13cA of the concave block 13A is a3A, the dimension of the convex block 25A in the same direction is b3A, and the tapered part in the same direction. When the size of 25 cA is c3A, it is preferable that the following formula is satisfied.
a3A>b3A> c3A

但し、凹ブロック１３Ａの溝部１３ｃＡの長手方向の寸法と、同方向における凸ブロック２５Ａの寸法とを等しくしても良い。この場合、凹ブロック１３Ａを設けた金型には、図２４，２５に示すような逃げ部を設けることが望ましい。より具体的には、図２４の例では、凹ブロック１３Ａを取り付ける孔１２ａＡの外側に隣接して、直方体状に切り欠いて逃げ部１２ｂＡを形成している。逃げ部１２ｂＡの底面は、凹ブロック１３Ａの溝部１３ｃＡの底面１３ｂＡに面一又はより深くなっている（凸ブロック２５Ａより遠い）と好ましい。この例では、金型間の熱膨張により、同寸法の凸ブロック（不図示）が凹ブロック１３Ａに対して外側にシフトする場合に有効である。また、逃げ部１２ｂＡは金型の外まで突き抜けるように形成してもよい。換言すると、型板の側面に露出するように逃げ部１２ｂＡを形成してもよい。   However, the dimension in the longitudinal direction of the groove 13cA of the concave block 13A may be equal to the dimension of the convex block 25A in the same direction. In this case, it is desirable to provide a relief portion as shown in FIGS. 24 and 25 in the mold provided with the concave block 13A. More specifically, in the example of FIG. 24, adjacent to the outside of the hole 12aA to which the concave block 13A is attached, the relief portion 12bA is formed by cutting out into a rectangular parallelepiped shape. The bottom surface of the escape portion 12bA is preferably flush with or deeper than the bottom surface 13bA of the groove portion 13cA of the concave block 13A (far from the convex block 25A). This example is effective when a convex block (not shown) of the same size is shifted outward with respect to the concave block 13A due to thermal expansion between molds. Further, the escape portion 12bA may be formed so as to penetrate out of the mold. In other words, the escape portion 12bA may be formed so as to be exposed on the side surface of the template.

一方、図２５の例では、凹ブロック１３Ａを取り付ける孔１２ａＡの内側に隣接して、直方体状に切り欠いて逃げ部１２ｂＡを形成している。逃げ部１２ｂＡの底面は、凹ブロック１３Ａの溝部１３ｃＡの底面１３ｂＡに面一又はより深くなっている（凸ブロック２５Ａより遠い）と好ましい。この例では、金型間の熱膨張により、同寸法の凸ブロック（不図示）が凹ブロック１３Ａに対して内側にシフトする場合に有効である。尚、逃げ部１２ｂＡは、孔１２ａＡの両側に設けても良い。尚、可動側金型と固定側金型の熱膨張差を予測するのが困難な場合などは、図２４と図２５を合わせた形状である、凹部の両端に逃げ部１２ｂＡを設けても良い。   On the other hand, in the example of FIG. 25, adjacent to the inside of the hole 12aA to which the recessed block 13A is attached, the relief portion 12bA is formed by cutting out into a rectangular parallelepiped shape. The bottom surface of the escape portion 12bA is preferably flush with or deeper than the bottom surface 13bA of the groove portion 13cA of the concave block 13A (far from the convex block 25A). This example is effective when a convex block (not shown) of the same size is shifted inward with respect to the concave block 13A due to thermal expansion between the molds. The escape portion 12bA may be provided on both sides of the hole 12aA. When it is difficult to predict the difference in thermal expansion between the movable side mold and the fixed side mold, relief portions 12bA may be provided at both ends of the concave portion, which is a combination of FIGS. .

［第４の実施形態］
図２６は、第４の実施の形態にかかる図１８と同様な斜視図である。本実施の形態においては、固定側金型１０'Ａは、凹部としてのテーパ溝（不図示）を一体的に成形しており、可動側金型２０'Ａは、凸部としてのテーパ部２５ｃＡを一体的に成形している。尚、本実施の形態では、可動側の転写面２４ｂＡは、円筒状の入れ子Ｃ１Ａの端面に形成され、入れ子Ｃ１Ａは、可動側型板２４Ａの開口２４ｆＡ内に嵌合されている。一方、また転写面２４ｂＡに対向する転写面（不図示）は、円筒状の入れ子Ｃ２Ａの端面に形成され、入れ子Ｃ２Ａは、固定側型板１２Ａの開口１２ｆＡ内に挿入されている。[Fourth Embodiment]
FIG. 26 is a perspective view similar to FIG. 18 according to the fourth embodiment. In the present embodiment, the fixed side mold 10′A is integrally formed with a tapered groove (not shown) as a concave portion, and the movable side mold 20′A is a tapered portion 25cA as a convex portion. Is integrally molded. In the present embodiment, the movable transfer surface 24bA is formed on the end surface of the cylindrical insert C1A, and the insert C1A is fitted in the opening 24fA of the movable mold plate 24A. On the other hand, a transfer surface (not shown) opposite to the transfer surface 24bA is formed on the end face of the cylindrical insert C2A, and the insert C2A is inserted into the opening 12fA of the fixed side template 12A.

尚、入れ子Ｃ１Ａ，Ｃ２Ａは、金型１０'Ａ，２０'Ａの開口に直接挿入する以外に、例えば、特開２００４−１６８００９号公報の図１、図２、図５、及び、図６などに符号３４、３５として記載されているような部材を介して、入れ子を開口内に挿入させても良い。この場合、転がり軸受の玉数は５０〜２００個程度が好ましい。   The inserts C1A and C2A are not directly inserted into the openings of the molds 10′A and 20′A, for example, FIG. 1, FIG. 2, FIG. 5, FIG. The insert may be inserted into the opening through a member described as 34, 35. In this case, the number of balls of the rolling bearing is preferably about 50 to 200.

また、図２６に示すように、転写面２４ｂＡをすべて囲むような円形の入れ子Ｃ３Ａを、可動側型板２４Ａの円形開口２４ｇＡに設けても良い。同様に、転写面２４ｂＡに対向する転写面（不図示）をすべて囲むような円形の入れ子Ｃ４Ａを、固定側型板１２Ａの開口１２ｇＡに設けても良い。さらに、円形の入れ子Ｃ３Ａ，Ｃ４Ａは、金型１０'Ａ，２０'Ａの円形開口に直接挿入する以外に、例えば、特開２００４−１６８００９号公報の図１、図２、図５、及び、図６などに符号３４、３５として記載されているような部材を介して、円形の入れ子を円形開口内に挿入させても良い。この場合、転がり軸受の玉数は５０〜２００個程度が好ましい。   Further, as shown in FIG. 26, a circular nesting C3A surrounding the entire transfer surface 24bA may be provided in the circular opening 24gA of the movable side mold plate 24A. Similarly, a circular nesting C4A that surrounds the entire transfer surface (not shown) facing the transfer surface 24bA may be provided in the opening 12gA of the stationary-side template 12A. Furthermore, the circular inserts C3A and C4A are not directly inserted into the circular openings of the molds 10′A and 20′A, for example, FIG. 1, FIG. 2, FIG. A circular nesting may be inserted into the circular opening through a member described as reference numerals 34 and 35 in FIG. In this case, the number of balls of the rolling bearing is preferably about 50 to 200.

図２７は、上述した実施の形態の変形例にかかる凸ブロック２５"Ａと凹ブロック１３"Ａを示す斜視図である。本実施の形態においては、凹ブロック１３"Ａは、互いに平行な側面１３ａ"Ａと底面１３ｂ"Ａとを有する矩形断面溝１３ｃ"Ａを有する。すなわち、シフト可能方向に直交する断面は矩形状である。一方、凸ブロック２５"Ａは、互いに平行な側面２５ａ"Ａと頂面２５ｂ"Ａとを有する突起２５ｃ"Ａを有する。すなわち、シフト可能方向に直交する断面は矩形状である。かかる凸ブロック２５"Ａと凹ブロック１３"Ａは、上述した実施の形態の金型で同様に用いることができる。   FIG. 27 is a perspective view showing a convex block 25 "A and a concave block 13" A according to a modification of the above-described embodiment. In the present embodiment, the concave block 13 ″ A has a rectangular cross-sectional groove 13c ″ A having a side surface 13a ″ A and a bottom surface 13b ″ A that are parallel to each other. That is, the cross section orthogonal to the shiftable direction is rectangular. On the other hand, the convex block 25 ″ A has a protrusion 25c ″ A having a side surface 25a ″ A and a top surface 25b ″ A that are parallel to each other. That is, the cross section orthogonal to the shiftable direction is rectangular. The convex block 25 "A and the concave block 13" A can be similarly used in the mold according to the above-described embodiment.

成形時には、凸ブロック２５"Ａの側面２５ａ"Ａが、凹ブロック１３"Ａの側面１３ａ"Ａに対して摺動しながら、突起２５ｃ"Ａが矩形断面溝１３ｃ"Ａに係合（嵌合）する。これにより金型同士の位置決めを行える。成形後に金型を型開きする際には、側面２５ａ"Ａ、１３ａ"Ａが案内することで、金型を、成形したレンズの光軸方向に沿って精度良く型開きさせることができる。これは特にレンズに回折構造を形成する場合に有効である。   At the time of molding, the side surface 25a "A of the convex block 25" A slides with respect to the side surface 13a "A of the concave block 13" A, and the protrusion 25c "A engages (fits) with the rectangular cross-sectional groove 13c" A. ) Thereby, positioning of metal mold | dies can be performed. When opening the mold after molding, the side surfaces 25a "A, 13a" A guide the mold so that the mold can be opened with high precision along the optical axis direction of the molded lens. This is particularly effective when a diffractive structure is formed on the lens.

尚、例えば図２８に示すように、凹ブロック１３Ａを可動側金型２０Ａの面から突き出すように配置しても良く、或いは図２９に示すように、凹ブロック１３Ａを可動側金型２０Ａの面から奥側に引き込むように配置しても良い。更に、型板２４Ａ，１２Ａの孔２４ａＡ、１２ａＡに圧入する凸ブロック２５Ａ，凹ブロック１３Ａの挿入端、もしくは孔２４ａＡ、１２ａＡの縁に、面取り部ＴＰを設けることが望ましい。又、一方に面取り部を設ける場合、他方は、相手の幅より若干狭いストレート部を端部もしくは縁部に設けるのがよい。尚、固定側金型に凹ブロックを設け、可動側金型に凸ブロックを設けても良い。   For example, as shown in FIG. 28, the concave block 13A may be arranged so as to protrude from the surface of the movable mold 20A, or as shown in FIG. 29, the concave block 13A is arranged on the surface of the movable mold 20A. You may arrange | position so that it may draw in from the back side. Furthermore, it is desirable to provide chamfered portions TP at the insertion ends of the convex blocks 25A and the concave blocks 13A that are press-fitted into the holes 24aA and 12aA of the templates 24A and 12A, or at the edges of the holes 24aA and 12aA. When a chamfered portion is provided on one side, a straight portion slightly narrower than the width of the other side is preferably provided on the end portion or the edge portion. Note that a concave block may be provided on the fixed mold, and a convex block may be provided on the movable mold.

［第５の実施形態］
図３０は、第５の実施の形態にかかる成形装置の図１６と同様な断面図である。図３０に示す実施の形態では、固定側に凸ブロック２５Ａを設け、可動側に凹ブロック１３Ａを設けており、更に可動側型板２４Ａの孔２４ａＡ内において、受け板２３Ａと凹ブロック１３Ａとの間にスペーサ２７Ａを設けたほか、固定側型板１２Ａの孔１２ａＡ内において、固定側取付板１１Ａと凸ブロック２５Ａとの間にもスペーサ１４Ａを配置している。これにより、より詳細な位置決めが可能になる。尚、固定側取付板１１Ａと凹ブロック１３Ａとの間のみにスペーサ１４Ａを配置しても良い。[Fifth Embodiment]
FIG. 30 is a cross-sectional view similar to FIG. 16 of the molding apparatus according to the fifth embodiment. In the embodiment shown in FIG. 30, the convex block 25A is provided on the fixed side, the concave block 13A is provided on the movable side, and the receiving plate 23A and the concave block 13A are disposed in the hole 24aA of the movable side mold plate 24A. In addition to providing a spacer 27A therebetween, a spacer 14A is also disposed between the fixed side mounting plate 11A and the convex block 25A in the hole 12aA of the fixed side template 12A. Thereby, more detailed positioning becomes possible. Note that the spacer 14A may be disposed only between the fixed-side mounting plate 11A and the concave block 13A.

［第６の実施形態］
図３１は、第６の実施の形態にかかる成形装置の図１６と同様な断面図である。図３１に示す実施の形態では、単体の凸ブロック２５Ａ及び凹ブロック１３Ａを用いている。これは、図２０で示す製造方法により製造した凸ブロック２５Ａ及び凹ブロック１３Ａを用いることができる。尚、凸ブロック２５Ａ及び凹ブロック１３Ａのうち一方のみを単体としても良い。[Sixth Embodiment]
FIG. 31 is a cross-sectional view similar to FIG. 16 of the molding apparatus according to the sixth embodiment. In the embodiment shown in FIG. 31, a single convex block 25A and concave block 13A are used. For this, the convex block 25A and the concave block 13A manufactured by the manufacturing method shown in FIG. 20 can be used. Only one of the convex block 25A and the concave block 13A may be a single unit.

本明細書における多角形面の角部近傍について以下に記載する。多角形面が正多角形面である場合は、１辺の長さをＡとして、各頂点を中心とした半径０．６０Ａの円を描いたときにその各円周内部に含まれる領域のことを多角形面の角部近傍という。また、多角形面が正多角形面でない場合は、１つの頂点を形成する２つの辺のうち長い方の辺の長さをＡ´として、その頂点を中心とした半径０．６０Ａ´の円を各頂点においてそれぞれ描いたときにその円周内部に含まれる領域のことを多角形面の角部近傍という。   It describes below about the corner | angular part vicinity of the polygonal surface in this specification. When the polygonal surface is a regular polygonal surface, the area included in each circle when a circle with a radius of 0.60A centered on each vertex is drawn, where A is the length of one side. Is called near the corner of the polygonal surface. If the polygonal surface is not a regular polygonal surface, the length of the longer side of the two sides forming one vertex is A ′, and a circle with a radius of 0.60 A ′ centered on that vertex When each is drawn at each vertex, the region included in the circumference is called the vicinity of the corner of the polygonal surface.

１０、１０' 固定側金型
１１ 上面
１２ 転写面
１３ 側面
１４ 切欠部
１５ 凸ブロック
１５ａ" 側面
１５ａ 斜面
１５ｂ 頂面
１５ｃ テーパ部
１５ｃ" 突起
１６ ランナー路
１７ 中央凹部
２０、２０' 可動側金型
２１ 下面
２２ 転写面
２３ 側面
２４ 切欠部
２４ 開口
２５ 凹ブロック
２５ａ" 側面
２５ａ 斜面
２５ｂ 底面
２５ｃ 溝部
２５ｃ" 矩形断面溝
２６ ランナー路
２７ スプルー
２８ 逃げ部
１２５ ブロック片
Ｃ１，Ｃ２ 入れ子
Ｍ１５ 凸棒材
Ｍ２５ 凹棒材
ＳＭ シム
１０Ａ 固定側金型
１１Ａ 固定側取付板
１２Ａ 固定側型板
１２ａＡ 矩形孔
１２ｂＡ 転写面
１２ｃＡ ランナー路
１２ｄＡ スプルー
１２ｆＡ 開口
１２ｇＡ 開口
１３Ａ 凹ブロック
１３ａ"Ａ 側面
１３ａＡ 斜面
１３ｂＡ、１３"Ａ 底面
１３ｃＡ 溝部
１４Ａ スペーサ
１５Ａ ボルト
２０Ａ 可動側金型
２１Ａ 可動側取付板
２２Ａ スペーサブロック
２３Ａ 受け板
２４Ａ 可動側型板
２４ａＡ 矩形孔
２４ｂＡ 転写面
２４ｃＡ ランナー路
２４ｄＡ 中央凹部
２４ｆＡ 開口
２４ｇＡ 円形開口
２５Ａ 凸ブロック
２５ａ"Ａ 側面
２５ａＡ 斜面
２５ｂＡ、２５"Ａ 頂面
２５ｃＡ テーパ部
２５ｃ"Ａ 突起
２６Ａ ボルト
２７Ａ スペーサ
１２５Ａ ブロック片
１２５ａＡ 高上面
１２５ｂＡ 低上面
１２５ｃＡ 斜面
１２５ｄＡ 長側面
１２５ｅＡ 短側面
Ｃ１Ａ，Ｃ２Ａ 入れ子
Ｃ３Ａ，Ｃ４Ａ 入れ子
Ｍ１３Ａ 凹棒材
Ｍ２５Ａ 凸棒材
ＴＰ 面取り部10, 10 'fixed side mold 11 upper surface 12 transfer surface 13 side surface 14 notch 15 convex block 15a "side surface 15a slope 15b top surface 15c" taper portion 15c "projection 16 runner path 17 central recess 20, 20' movable side mold 21 Lower surface 22 Transfer surface 23 Side surface 24 Notch portion 24 Opening 25 Concave block 25a "Side surface 25a Slope 25b Bottom surface 25c Groove portion 25c" Rectangular section groove 26 Runner path 27 Sprue 28 Escape portion 125 Block piece C1, C2 Nesting M15 Convex rod M25 Concave rod Material SM Shim 10A Fixed side mold 11A Fixed side mounting plate 12A Fixed side mold plate 12aA Rectangular hole 12bA Transfer surface 12cA Runner path 12dA Sprue 12fA Opening 12gA Opening 13A Concave block 13a "A Side surface 13aA Slope 13bA, 13" A Bottom surface 13cA Groove 14A Spacer 15A Bolt 20A Movable Side mold 21A Movable side mounting plate 22A Spacer block 23A Receiving plate 24A Movable side plate 24aA Rectangular hole 24bA Transfer surface 24cA Runner path 24dA Central recess 24fA Opening 24gA Circular opening 25A Convex block 25a "A Side surface 25aA Slope 25bA, 25" A Top surface 25cA Tapered portion 25c "A Protrusion 26A Bolt 27A Spacer 125A Block piece 125aA High upper surface 125bA Low upper surface 125cA Slope 125dA Long side surface 125eA Short side surface C1A, C2A Nesting C3A, C4A Nesting M13A Concave rod material M25A Convex bar material TP Chamfer

Claims (19)

レンズを転写成形する成形装置において、
それぞれレンズの転写面を備え、相対的に可動な第１の金型及び第２の金型と、
前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの一方に設けられ、係合平面を備えた凸部と、
前記第１の金型及び前記第２の金型のうちの他方に設けられ、係合平面を備えた凹部とを有し、
前記第１の金型と前記第２の金型とを型締めしたときに、前記凸部と前記凹部とは前記係合平面を当接させて嵌合し、型締め方向に直交する方向に延在する前記係合平面に沿って嵌合位置をシフト可能となっていることを特徴とする成形装置。 In a molding device for transfer molding a lens,
A first mold and a second mold each having a lens transfer surface and relatively movable;
A convex portion provided on one of the first mold and the second mold and provided with an engagement plane;
A recess provided on the other of the first mold and the second mold and provided with an engagement plane;
When the first mold and the second mold are clamped, the convex portion and the concave portion are fitted with the engagement plane in contact with each other in a direction perpendicular to the clamping direction. A molding apparatus characterized in that the fitting position can be shifted along the extending engagement plane. 前記レンズのＮＡは０．８〜０．９５であることを特徴とする請求項１に記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 1, wherein the lens has an NA of 0.8 to 0.95. 前記第１の金型及び前記第２の金型は、多角形面上にレンズの転写面を備え、
前記凸部は、前記一方の金型の多角形面の角部近傍に設けられ、
前記凹部は、前記他方の金型の多角形面の角部近傍に設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載の成形装置。 The first mold and the second mold include a lens transfer surface on a polygonal surface,
The convex portion is provided in the vicinity of a corner portion of the polygonal surface of the one mold,
The molding apparatus according to claim 1, wherein the concave portion is provided in the vicinity of a corner portion of a polygonal surface of the other mold. 前記凸部及び前記凹部における少なくとも嵌合する部位は、シフト可能方向に直交する断面が、前記シフト可能方向に沿って一様な形状を有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の成形装置。   The at least a portion of the convex portion and the concave portion to be fitted has a cross section orthogonal to the shiftable direction having a uniform shape along the shiftable direction. The molding apparatus as described. 前記一様な形状とは矩形状であることを特徴とする請求項４に記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 4, wherein the uniform shape is a rectangular shape. 前記一様な形状とは台形状であることを特徴とする請求項４に記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 4, wherein the uniform shape is a trapezoidal shape. 前記凸部は、第１凸ブロックと第２凸ブロックとを有し、前記凹部は、前記第１凸ブロックに係合する第１凹ブロックと、前記第２凸ブロックに係合する第２凹ブロックとを有し、前記第１凸ブロックと前記第１凹ブロックとのシフト可能方向は、前記第２凸ブロックと前記第２凹ブロックとのシフト可能方向に直交することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の成形装置。   The convex portion has a first convex block and a second convex block, and the concave portion is a first concave block that engages with the first convex block, and a second concave that engages with the second convex block. The shiftable direction of the first convex block and the first concave block is orthogonal to the shiftable direction of the second convex block and the second concave block. The shaping | molding apparatus in any one of 1-6. 前記凸部は前記一方の金型と別体であって、前記一方の金型に形成されたくぼみに取り付けられており、及び／又は前記凹部は前記他方の金型と別体であって、前記他方の金型に形成されたくぼみに取り付けられていることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の成形装置。   The convex part is separate from the one mold, and is attached to a recess formed in the one mold, and / or the concave part is separate from the other mold, The molding apparatus according to claim 1, wherein the molding apparatus is attached to a recess formed in the other mold. 前記凸部と前記凹部のうち少なくとも一方は、前記くぼみに圧入されることを特徴とする請求項８に記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 8, wherein at least one of the convex portion and the concave portion is press-fitted into the recess. 前記凸部と前記凹部のうち少なくとも一方は、同一形状のブロック片を組み合わせて形成されていることを特徴とする請求項８又は９に記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 8 or 9, wherein at least one of the convex portion and the concave portion is formed by combining block pieces having the same shape. 前記凸部と前記凹部は、それぞれ前記同一形状のブロック片を組み合わせて形成されていることを特徴とする請求項８〜１０のいずれかに記載の成形装置。 The said convex part and the said recessed part are each formed combining the block piece of the said same shape, The shaping | molding apparatus in any one of Claims 8-10 characterized by the above-mentioned. 前記凸部の熱膨張係数は前記一方の金型の熱膨張係数より大きくなっており、及び／又は前記凹部の熱膨張係数は前記他方の金型の熱膨張係数より大きくなっていることを特徴とする請求項８〜１１のいずれかに記載の成形装置。   The thermal expansion coefficient of the convex portion is larger than the thermal expansion coefficient of the one mold, and / or the thermal expansion coefficient of the concave portion is larger than the thermal expansion coefficient of the other mold. The molding apparatus according to any one of claims 8 to 11. 前記凸部は前記一方の金型と一体であり、及び／又は前記凹部は前記他方の金型と一体であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 1, wherein the convex portion is integral with the one mold and / or the concave portion is integral with the other mold. 前記凸部と前記凹部の少なくとも一方に、型締め時に予圧を付与することを特徴とする請求項１〜１３のいずれかに記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 1, wherein a preload is applied to at least one of the convex portion and the concave portion during mold clamping. 前記凸部と前記凹部とのシフト可能方向は、前記第１の金型または前記第２の金型の熱膨張中心からの放射状線に対して平行であることを特徴とする請求項１〜１４のいずれかに記載の成形装置。   The shiftable direction between the convex portion and the concave portion is parallel to a radial line from the thermal expansion center of the first mold or the second mold. The molding apparatus in any one of. 前記レンズは、光ピックアップ装置用の対物レンズであることを特徴とする請求項１〜１５のいずれかに記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 1, wherein the lens is an objective lens for an optical pickup device. 前記レンズの少なくとも一方の光学面は、光路差付与構造が形成されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれかに記載の成形装置。   The molding apparatus according to claim 1, wherein an optical path difference providing structure is formed on at least one optical surface of the lens. 前記レンズは、光軸方向の最大長さが４ｍｍ以下であり、光軸方向と直交する方向の最大長さが６ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１〜１７のいずれかに記載の成形装置。   18. The molding according to claim 1, wherein the lens has a maximum length in the optical axis direction of 4 mm or less and a maximum length in a direction orthogonal to the optical axis direction of 6 mm or less. apparatus. 前記レンズは以下の式を満たすことを特徴とする請求項１〜１８のいずれかに記載の成形装置。
０．８≦d／f１≦１．５
但し、dは前記レンズの光軸上の厚さ（mm）、f１は、波長５００nm以下の光束における前記レンズの焦点距離（mm）を表す。 The molding apparatus according to claim 1, wherein the lens satisfies the following expression.
0.8 ≦ d / f1 ≦ 1.5
However, d represents the thickness (mm) on the optical axis of the lens, and f1 represents the focal length (mm) of the lens in a light beam having a wavelength of 500 nm or less.
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