JP5665564B2 - Manufacturing method of bearing ring - Google Patents

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Description

本発明は軌道輪の製造方法に関し、より特定的には、焼入装置の製作コストを抑制しつつ、高周波焼入によって焼入硬化層を転走面に沿って全周にわたって均質に形成することが可能な軌道輪の製造方法に関するものである。   The present invention relates to a method of manufacturing a bearing ring, and more specifically, forming a hardened and hardened layer uniformly along the rolling surface by induction hardening while suppressing the manufacturing cost of a quenching device. The present invention relates to a method of manufacturing a bearing ring that can be used.

鋼からなる転がり軸受の軌道輪に対する焼入硬化処理として、高周波焼入が採用される場合がある。この高周波焼入は、軌道輪を炉内で加熱した後、油などの冷却液中に浸漬する一般的な焼入硬化処理に比べて、設備を簡略化できるとともに、短時間での熱処理が可能となるなどの利点を有している。   Induction hardening may be employed as a hardening treatment for the rolling rings of rolling bearings made of steel. This induction hardening can simplify the equipment and heat treatment in a short time compared to the general quench hardening process in which the race is heated in the furnace and then immersed in a coolant such as oil. It has the advantage of becoming.

しかし、高周波焼入において、軌道輪の転走面に沿った焼入硬化すべき環状の領域を同時に加熱するためには、転走面に対向するように、当該軌道輪を誘導加熱するためのコイルなどの誘導加熱部材を配置する必要がある。そのため、大型の軌道輪を焼入硬化する場合、それに応じた大型のコイルや当該コイルに対応する大容量の電源が必要となり、焼入装置の製作コストが高くなるという問題がある。   However, in induction hardening, in order to simultaneously heat the annular region to be hardened and hardened along the raceway surface of the raceway, it is necessary to inductively heat the raceway so as to face the raceway surface. It is necessary to arrange an induction heating member such as a coil. For this reason, when quenching and hardening a large race, a large coil corresponding to that and a large-capacity power source corresponding to the coil are required, which increases the production cost of the quenching apparatus.

このような問題を回避する方策として、小型の誘導加熱コイルを用いた移動焼入が採用される場合がある。この移動焼入においては、軌道輪の加熱すべき環状の領域の一部に対向して配置され、当該領域に沿って相対的に移動するコイルを用いて高周波誘導加熱を実施し、加熱された領域に対してコイルの通過直後に水などの冷却液を噴射することにより、当該領域を順次焼入硬化する。しかし、単にこの移動焼入を採用した場合、焼入が開始された領域(焼入開始領域)からコイルが一回りし、最後に焼入を実施すべき領域(焼入終了領域)を焼入硬化する際、焼入開始領域と焼入終了領域とが部分的に重複する。そのため、重複した領域が再焼入されることによる焼割れの発生が懸念される。また、上記重複した領域に隣接する領域は、焼入終了領域の加熱に伴ってA点以下の温度に加熱されて焼戻されるため、硬度が低下するおそれもある。そのため、移動焼入が採用される場合、焼入開始領域と焼入終了領域との間に焼入を実施しない領域(ソフトゾーン)を残存させる対策が採られるのが一般的である。このソフトゾーンは、硬度が低いため降伏強度が低く、また耐摩耗性も不十分である。そのため、軌道輪にソフトゾーンを形成した場合、当該ソフトゾーンが負荷域とならないように配慮する必要がある。 As a measure for avoiding such a problem, there is a case where moving quenching using a small induction heating coil is employed. In this moving quenching, high-frequency induction heating is performed using a coil that is arranged to face a part of the annular region to be heated of the race and moves relatively along the region, and is heated. By spraying a coolant such as water immediately after passing through the coil to the region, the region is sequentially hardened and hardened. However, when this moving quenching is simply adopted, the coil turns once from the quenching start area (quenching start area) and finally quenches the area where quenching should be performed (quenching end area). When hardening, the quenching start area and the quenching end area partially overlap. For this reason, there is a concern about occurrence of quench cracks due to re-quenching of the overlapped region. The region adjacent to the overlapping region, since it is tempered by being heated to a temperature of less than 1 point A along with the heating of the quenching termination region, there is a possibility that the hardness is lowered. Therefore, when moving quenching is employed, it is common to take measures to leave a region (soft zone) where quenching is not performed between the quenching start region and the quenching end region. This soft zone has low yield strength due to low hardness, and insufficient wear resistance. Therefore, when a soft zone is formed on the race, it is necessary to consider that the soft zone does not become a load region.

これに対し、ソフトゾーンを形成する上記移動焼入を実施した後、ソフトゾーンに相当する領域を切除するとともに、当該領域に焼入を施した栓体を嵌め込む方法が提案されている(たとえば、特許文献1参照)。これにより、硬度の低いソフトゾーンが残存することを回避することができる。   On the other hand, after carrying out the above moving quenching to form a soft zone, a method has been proposed in which a region corresponding to the soft zone is excised and a hardened plug body is fitted in the region (for example, , See Patent Document 1). Thereby, it can avoid that the soft zone with low hardness remains.

また、軌道輪の周方向反対向きに移動する2つのコイルを用いて、ソフトゾーンの形成を回避する方法も提案されている(たとえば、特許文献2参照)。この方法では、2つのコイルが互いに隣接するように配置された状態で焼入を開始し、再度衝合する位置で焼入を終了することにより、ソフトゾーンの形成を回避しつつ、再焼入される領域の発生をも回避することができる。   In addition, a method of avoiding the formation of a soft zone by using two coils that move in opposite directions in the circumferential direction of the raceway has been proposed (see, for example, Patent Document 2). In this method, the quenching is started in a state where the two coils are arranged adjacent to each other, and the quenching is finished at a position where the two coils meet again, thereby avoiding the formation of a soft zone and re-quenching. It is also possible to avoid the occurrence of a region to be generated.

特開平6−17823号公報JP-A-6-17823 特開平6−200326号公報JP-A-6-2003326

しかしながら、上記特許文献1に開示された方法では、軌道輪を製造するための工数が大幅に増加するという問題がある。また、上記特許文献2に開示された方法では、最後に焼入される領域に焼入硬化に伴う残留応力が集中し、熱処理ひずみや焼割れの発生が懸念される。   However, the method disclosed in Patent Document 1 has a problem that the number of man-hours for manufacturing the race is significantly increased. Further, in the method disclosed in Patent Document 2, the residual stress accompanying quench hardening is concentrated in the region that is finally quenched, and there is a concern about the occurrence of heat treatment distortion and quench cracking.

本発明は上述のような問題を解決するためになされたものであり、その目的は、焼入装置の製作コストを抑制しつつ、高周波焼入によって焼入硬化層を転走面に沿って全周にわたって均質に形成することが可能な軌道輪の製造方法を提供することである。   The present invention has been made in order to solve the above-described problems, and its purpose is to suppress the production cost of the quenching apparatus and to completely cure the quench hardened layer along the rolling surface by induction quenching. It is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a bearing ring that can be formed uniformly over the circumference.

本発明に従った軌道輪の製造方法は、転がり軸受の軌道輪の製造方法である。この軌道輪の製造方法は、過共析鋼から構成される成形体を準備する工程と、成形体において軌道輪の転走面となるべき環状領域の一部に面するように配置され、成形体を誘導加熱する誘導加熱部材を、環状領域の周方向に沿って相対的に回転させることにより、成形体にA点以上の温度に加熱された環状の加熱領域を形成する工程と、加熱領域を形成する工程の後、成形体を加熱が停止された状態に保持する工程と、当該保持する工程の後、加熱領域全体をM点以下の温度に同時に冷却する工程とを備えている。 The method for manufacturing a bearing ring according to the present invention is a method for manufacturing a bearing ring for a rolling bearing. This method of manufacturing a bearing ring includes a step of preparing a molded body made of hypereutectoid steel, and a part of the annular body that is to be a rolling surface of the bearing ring in the molded body. Forming an annular heating region heated to a temperature of one or more points A on the molded body by relatively rotating an induction heating member for induction heating the body along the circumferential direction of the annular region; and heating After the step of forming the region, the method includes a step of holding the molded body in a state where heating is stopped, and a step of simultaneously cooling the entire heating region to a temperature equal to or lower than the MS point after the holding step . .

本発明の軌道輪の製造方法においては、転走面となるべき環状領域の一部に面するように配置された誘導加熱部材が周方向に沿って相対的に回転することにより、成形体に加熱領域が形成される。そのため、軌道輪の外形形状に対して小さい誘導加熱部材を採用することが可能である。その結果、大型の軌道輪を焼入硬化する場合でも、焼入装置の製作コストを抑制することができる。また、本発明の軌道輪の製造方法においては、加熱領域全体がM点以下の温度に同時に冷却される。そのため、焼入硬化層を転走面に沿って全周にわたって同時に形成することが可能となり、一部の領域に残留応力が集中することが抑制される。さらに、本発明の軌道輪の製造方法においては、焼入硬化により十分に高い硬度および十分な炭化物量を実現できる過共析鋼が素材として採用される。このように、本発明の軌道輪の製造方法によれば、焼入装置の製作コストを抑制しつつ、高周波焼入によって焼入硬化層を転走面に沿って全周にわたって均質に形成することができる。 In the method for manufacturing a raceway ring according to the present invention, the induction heating member arranged so as to face a part of the annular region to be a rolling surface relatively rotates along the circumferential direction, thereby forming a molded body. A heating region is formed. Therefore, it is possible to employ a small induction heating member with respect to the outer shape of the race. As a result, the manufacturing cost of the quenching device can be suppressed even when a large raceway is quenched and hardened. In the method for manufacturing a bearing ring according to the present invention, the entire heating region is simultaneously cooled to a temperature below the MS point. Therefore, it is possible to simultaneously form a hardened hardened layer along the rolling surface over the entire circumference, and the residual stress is suppressed from being concentrated in a part of the region. Furthermore, in the method for manufacturing a bearing ring according to the present invention, hypereutectoid steel capable of realizing a sufficiently high hardness and a sufficient amount of carbide by quench hardening is adopted as a material. As described above, according to the method for manufacturing a bearing ring of the present invention, the quench hardened layer is uniformly formed along the rolling surface along the rolling surface by induction hardening while suppressing the manufacturing cost of the quenching apparatus. Can do.

なお、「炭化物」とは、FeCで表わされる鉄の炭化物(セメンタイト)を主体とした炭化物である。また、A点とは鋼を加熱した場合に、鋼の組織がフェライトからオーステナイトに変態を開始する温度に相当する点をいう。また、M点とはオーステナイト化した鋼が冷却される際に、マルテンサイト化を開始する温度に相当する点をいう。 The “carbide” is a carbide mainly composed of iron carbide (cementite) represented by Fe 3 C. Further, the 1-point A when heated steel refers to a point that the structure of the steel corresponds to the temperature to start the transformation from ferrite to austenite. Further, the M s point means a point corresponding to a temperature at which martensite formation starts when the austenitized steel is cooled.

上記軌道輪の製造方法においては、加熱領域全体を冷却する工程では、加熱領域全体が冷却された後、転走面に所定量以上の炭化物が残存し、かつ転走面が所定の硬度以上となる予め決定された温度および時間の範囲となるように、加熱領域の温度が保持された後、加熱領域全体が冷却されてもよい。   In the method of manufacturing the bearing ring, in the step of cooling the entire heating region, after the entire heating region is cooled, a predetermined amount or more of carbide remains on the rolling surface, and the rolling surface has a predetermined hardness or more. The entire heating region may be cooled after the temperature of the heating region is maintained so as to be in a predetermined temperature and time range.

このように、素材として過共析鋼を採用するとともに、硬度だけでなく炭化物の残存量をも好ましい範囲とする加熱時間および加熱温度にて焼入を実施することにより、耐摩耗性を含む耐久性に優れた軌道輪を製造することができる。   In this way, the use of hypereutectoid steel as a raw material and durability including abrasion resistance are achieved by carrying out quenching at a heating time and a heating temperature in which not only the hardness but also the remaining amount of carbide is in a preferable range. It is possible to manufacture a raceway having excellent properties.

上記軌道輪の製造方法においては、加熱領域全体を冷却する工程では、加熱領域全体が冷却された後、転走面における炭化物の面積率が5.2%以上、硬度が62HRC以上となる予め決定された温度および時間の範囲となるように、加熱領域の温度が保持された後、加熱領域全体が冷却されてもよい。   In the method of manufacturing the raceway, in the step of cooling the entire heating region, after the entire heating region is cooled, the area ratio of carbides on the rolling surface is 5.2% or more and the hardness is 62HRC or more. The entire heating area may be cooled after the temperature of the heating area is maintained such that the temperature and time range is maintained.

このように素材として採用した過共析鋼の特性を十分に引き出すことが可能な硬度および炭化物の残存量が達成される加熱時間および加熱温度にて焼入を実施することにより、耐摩耗性を含む耐久性に一層優れた軌道輪を製造することができる。   In this way, the hardness of the hypereutectoid steel adopted as the raw material can be fully extracted, and by carrying out quenching at a heating time and a heating temperature at which a residual amount of carbide is achieved, wear resistance is improved. It is possible to manufacture a bearing ring that is further excellent in durability.

上記軌道輪の製造方法においては、上記過共析鋼は、JIS規格高炭素クロム軸受鋼であってもよい。   In the method for manufacturing the race, the hypereutectoid steel may be JIS standard high carbon chromium bearing steel.

高炭素クロム軸受鋼は、規格鋼であるため入手が容易で、かつ軌道輪の素材として好適である。また、軌道輪の体積が大きく、高い焼入性が要求される場合、高炭素クロム軸受鋼の中でもSUJ3またはSUJ5が採用されることが好ましい。   High carbon chrome bearing steel is a standard steel, so it is easy to obtain and is suitable as a material for the bearing ring. Moreover, when the volume of a bearing ring is large and high hardenability is requested | required, it is preferable to employ | adopt SUJ3 or SUJ5 among high carbon chromium bearing steel.

上記軌道輪の製造方法においては、加熱領域を形成する工程よりも前に、成形体に焼ならし処理を実施する工程をさらに備えていてもよい。   The method for manufacturing a bearing ring may further include a step of performing a normalizing process on the molded body before the step of forming the heating region.

高周波焼入により転走面を含む領域が部分的に焼入硬化されて製造される軌道輪においては、焼入硬化されない領域(非硬化領域)においても所定の強度を確保可能な硬度を有している必要がある。そして、非硬化領域において所定の硬度を確保するためには、高周波焼入処理前に成形体(軌道輪)全体に焼入処理を実施した後、さらに焼戻処理を実施してもよい。しかし、上述のように炭素含有量が高い過共析鋼が素材として採用される場合、焼割れが発生しやすいという問題がある。一方、上記過共析鋼からなる成形体においては、焼ならし処理により十分な硬度を確保することができる。そのため、上記焼入および焼戻による硬度の確保に代えて、焼ならし処理を高周波焼入の前に実施しておくことにより、非硬化領域に適切な硬度を付与することができる。   In a raceway ring that is manufactured by partially quenching and hardening the region including the rolling surface by induction hardening, it has a hardness that can secure a predetermined strength even in a region that is not hardened (non-hardened region). Need to be. And in order to ensure predetermined | prescribed hardness in a non-hardening area | region, after performing the quenching process to the whole molded object (track ring) before an induction hardening process, you may implement a tempering process further. However, when a hypereutectoid steel having a high carbon content is employed as a material as described above, there is a problem that fire cracks are likely to occur. On the other hand, in a molded body made of the hypereutectoid steel, sufficient hardness can be ensured by normalizing treatment. Therefore, instead of securing the hardness by the quenching and tempering, an appropriate hardness can be imparted to the non-cured region by performing the normalizing treatment before the induction hardening.

上記軌道輪の製造方法においては、焼ならし処理を実施する工程では、成形体に気体とともに硬質の粒子が吹き付けられることにより、成形体が冷却されつつショットブラスト処理が実施されてもよい。   In the above-described method for manufacturing a bearing ring, in the step of performing the normalizing process, the shot blasting process may be performed while the molded body is cooled by spraying hard particles together with gas on the molded body.

これにより、焼ならし処理の際の衝風冷却と同時にショットブラスト処理を実施することができる。そのため、焼きならし処理の加熱によって成形体の表層部に生成したスケールが除去され、スケールの生成に起因した軌道輪の特性低下やスケールの生成による熱伝導率の低下が抑制される。   Thus, the shot blasting process can be performed simultaneously with the gust cooling at the normalizing process. Therefore, the scale generated in the surface layer portion of the compact is removed by the heating of the normalizing process, and the deterioration of the characteristics of the raceway due to the generation of the scale and the decrease of the thermal conductivity due to the generation of the scale are suppressed.

上記軌道輪の製造方法においては、加熱領域を形成する工程では、誘導加熱部材は、成形体の周方向に沿って相対的に2周以上回転してもよい。これにより、転走面の周方向における温度のばらつきを抑制し、均質な焼入硬化を実現することができる。   In the method for manufacturing a bearing ring, in the step of forming the heating region, the induction heating member may relatively rotate two or more times along the circumferential direction of the molded body. Thereby, the dispersion | variation in the temperature in the circumferential direction of a rolling surface can be suppressed, and homogeneous quench hardening can be implement | achieved.

上記軌道輪の製造方法においては、加熱領域を形成する工程では、誘導加熱部材は、成形体の周方向に沿って複数個配置されてもよい。これにより、転走面の周方向における温度のばらつきを抑制し、均質な焼入硬化を実現することができる。   In the above-described method for manufacturing a race, a plurality of induction heating members may be arranged along the circumferential direction of the molded body in the step of forming the heating region. Thereby, the dispersion | variation in the temperature in the circumferential direction of a rolling surface can be suppressed, and homogeneous quench hardening can be implement | achieved.

上記軌道輪の製造方法においては、加熱領域を形成する工程では、加熱領域の複数箇所の温度が測定されてもよい。これにより、転走面の周方向において均質な加熱が実現されていることを確認した上で急冷して焼入硬化処理を実施することができる。その結果、転走面の周方向において均質な焼入硬化を実現することができる。   In the method for manufacturing a race, the temperature at a plurality of locations in the heating region may be measured in the step of forming the heating region. Thereby, after confirming that homogeneous heating has been realized in the circumferential direction of the rolling surface, quenching and hardening can be performed. As a result, uniform quenching hardening can be realized in the circumferential direction of the rolling surface.

なお、大型の転がり軸受の軌道輪、たとえば1000mm以上の内径を有する転がり軸受の軌道輪においては、必要な硬化層深さは最大で4.7mm程度となる。さらに、焼入硬化処理における熱処理変形に対応するため、焼入硬化後の軌道輪に対しては、研削を実施し、表層部の厚み3mm程度の領域を除去する必要がある。したがって、大型の転がり軸受の軌道輪に対する焼入硬化処理においては、表面から厚み8mm程度の領域を焼入硬化することが好ましい。このような焼入硬化を実現するためには、素材となる鋼の選定が重要であり、焼入性の高い鋼を素材として採用することが望ましい。   In a large-sized rolling bearing raceway, for example, a rolling bearing raceway having an inner diameter of 1000 mm or more, the required hardened layer depth is about 4.7 mm at the maximum. Furthermore, in order to cope with the heat treatment deformation in the quench hardening process, it is necessary to perform grinding on the raceway ring after quench hardening to remove a region having a thickness of about 3 mm of the surface layer portion. Therefore, in the quench hardening treatment for the raceway of a large-sized rolling bearing, it is preferable to quench and harden a region having a thickness of about 8 mm from the surface. In order to realize such quench hardening, it is important to select steel as a material, and it is desirable to employ steel having high hardenability as a material.

焼入性の指標の1つとして、臨界冷却速度がある。臨界冷却速度とは、焼入硬化処理により鋼をマルテンサイト変態させて十分に硬化させるために必要な最低限の冷却速度である。大型の転がり軸受の軌道輪を焼入硬化する際、表面からの深さが8mmの位置における冷却速度は3.5℃/s程度と見積もられる。したがって、臨界冷却速度が3.5℃/s以下である鋼を素材として採用することが好ましいといえる。このような条件を満たす鋼としては、たとえばJIS規格SUJ3、SUJ5などが挙げられる。   One of the indicators of hardenability is a critical cooling rate. The critical cooling rate is a minimum cooling rate necessary for sufficiently hardening the steel by martensitic transformation by quench hardening. When quenching and hardening a bearing ring of a large-sized rolling bearing, the cooling rate at a position where the depth from the surface is 8 mm is estimated to be about 3.5 ° C./s. Therefore, it can be said that it is preferable to employ steel having a critical cooling rate of 3.5 ° C./s or less as a raw material. Examples of the steel satisfying such conditions include JIS standards SUJ3 and SUJ5.

以上の説明から明らかなように、本発明の軌道輪の製造方法によれば、焼入装置の製作コストを抑制しつつ、高周波焼入によって焼入硬化層を転走面に沿って全周にわたって均質に形成することが可能な軌道輪の製造方法を提供することができる。   As is apparent from the above description, according to the method for manufacturing a raceway ring of the present invention, the quench hardened layer is formed over the entire circumference along the rolling surface by induction hardening while suppressing the manufacturing cost of the quenching apparatus. It is possible to provide a method for manufacturing a race that can be uniformly formed.

転がり軸受内輪の製造方法の概略を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the outline of the manufacturing method of a rolling bearing inner ring | wheel. 焼入硬化工程を説明するための概略図である。It is the schematic for demonstrating a hardening hardening process. 図2の線分III−IIIに沿う断面を示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the cross section along line segment III-III of FIG. 実施の形態2における焼入硬化工程を説明するための概略図である。FIG. 5 is a schematic diagram for explaining a quench hardening process in a second embodiment. 実施の形態3における焼入硬化工程を説明するための概略図である。FIG. 6 is a schematic diagram for explaining a quench hardening process in a third embodiment. 風力発電装置用転がり軸受を備えた風力発電装置の構成を示す概略図である。It is the schematic which shows the structure of the wind power generator provided with the rolling bearing for wind power generators. 図6における主軸用軸受の周辺を拡大して示す概略断面図である。It is a schematic sectional drawing which expands and shows the periphery of the spindle bearing in FIG. 各温度における保持時間と炭化物の面積率との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the retention time in each temperature, and the area ratio of a carbide | carbonized_material. 各温度における保持時間と硬さとの関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the holding time and hardness in each temperature. 適切な保持時間および保持温度の範囲を示す図である。It is a figure which shows the range of suitable holding time and holding temperature. 移動焼入を実施した場合の転走面の任意の一点における温度履歴を示す図である。It is a figure which shows the temperature history in arbitrary one points of the rolling surface at the time of implementing a moving quenching. 本発明に従った焼入を実施した場合の転走面の任意の一点における温度履歴を示す図である。It is a figure which shows the temperature history in the arbitrary one points of the rolling surface at the time of implementing hardening according to this invention.

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰り返さない。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following drawings, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals, and description thereof will not be repeated.

(実施の形態1)
まず、転がり軸受の軌道輪である内輪の製造方法を例に、本発明の一実施の形態である実施の形態1について説明する。図1を参照して、本実施の形態における内輪の製造方法では、まず工程(S10)として成形体準備工程が実施される。この工程(S10)では、過共析鋼の鋼材が準備され、鍛造、旋削などの加工が実施されることにより、所望の内輪の形状に応じた形状を有する成形体が作製される。より具体的には、たとえば1000mm以上の内径を有する内輪の形状に応じた成形体が作製される。ここで、上記過共析鋼としては、たとえばJIS規格高炭素クロム軸受鋼であるSUJ3、SUJ5などを採用することができる。
(Embodiment 1)
First, Embodiment 1 which is one embodiment of the present invention will be described by taking as an example a method for manufacturing an inner ring which is a bearing ring of a rolling bearing. Referring to FIG. 1, in the inner ring manufacturing method according to the present embodiment, a molded body preparation step is first performed as a step (S <b> 10). In this step (S10), a hypereutectoid steel material is prepared, and by performing processes such as forging and turning, a formed body having a shape corresponding to the shape of a desired inner ring is produced. More specifically, a molded body corresponding to the shape of the inner ring having an inner diameter of, for example, 1000 mm or more is produced. Here, as the hypereutectoid steel, for example, JIS standard high carbon chromium bearing steel SUJ3, SUJ5, etc. can be adopted.

次に、工程(S20)として、焼ならし工程が実施される。この工程(S20)では、工程(S10)において作製された成形体がA変態点以上の温度に加熱された後、A変態点未満の温度に冷却されることにより焼ならし処理が実施される。このとき、焼ならし処理の冷却時における冷却速度は、成形体を構成する鋼がマルテンサイトに変態しない冷却速度、すなわち臨界冷却速度未満の冷却速度であればよい。そして、焼ならし処理後の成形体の硬度は、この冷却速度が大きくなると高く、冷却速度が小さくなると低くなる。そのため、当該冷却速度を調整することにより、所望の硬度を成形体に付与することができる。 Next, a normalizing step is performed as a step (S20). In this step (S20), after the fabricated molded body is heated to a temperature not lower than the A 1 transformation point in the step (S10), the normalizing process by being cooled to a temperature below the A 1 transformation point implementation Is done. At this time, the cooling rate at the time of cooling in the normalizing process may be a cooling rate at which the steel constituting the formed body is not transformed into martensite, that is, a cooling rate lower than the critical cooling rate. The hardness of the molded body after the normalizing treatment is high when the cooling rate is large, and is low when the cooling rate is small. Therefore, desired hardness can be imparted to the molded body by adjusting the cooling rate.

次に、図1を参照して、焼入硬化工程が実施される。この焼入硬化工程は、工程(S30)として実施される誘導加熱工程と、工程(S40)として実施される冷却工程とを含んでいる。工程(S30)では、図2および図3を参照して、誘導加熱部材としてのコイル21が、成形体10において転動体が転走すべき面である転走面11(環状領域)の一部に面するように配置される。ここで、コイル21において転走面11に対向する面は、図3に示すように転走面11に沿った形状を有している。次に、成形体10が中心軸周り、具体的には矢印αの向きに回転されるとともに、コイル21に対して電源(図示しない)から高周波電流が供給される。これにより、成形体10の転走面11を含む表層領域がA点以上の温度に誘導加熱され、転走面11に沿った円環状の加熱領域11Aが形成される。このとき、転走面11の表面の温度は、放射温度計などの温度計22により測定され、管理される。 Next, with reference to FIG. 1, a quench hardening process is implemented. This quench hardening process includes an induction heating process performed as the process (S30) and a cooling process performed as the process (S40). In step (S30), referring to FIG. 2 and FIG. 3, coil 21 as the induction heating member is a part of rolling surface 11 (annular region) that is a surface on which rolling element should roll in molded body 10. It is arranged to face. Here, the surface of the coil 21 that faces the rolling surface 11 has a shape along the rolling surface 11 as shown in FIG. Next, the molded body 10 is rotated around the central axis, specifically in the direction of the arrow α, and a high frequency current is supplied to the coil 21 from a power source (not shown). Thereby, the surface layer region including the rolling surface 11 of the formed body 10 is induction-heated to a temperature of A 1 point or more, and an annular heating region 11A along the rolling surface 11 is formed. At this time, the temperature of the surface of the rolling surface 11 is measured and managed by a thermometer 22 such as a radiation thermometer.

次に、工程(S40)においては、工程(S30)において形成された加熱領域11Aを含む成形体10全体に対して、たとえば冷却液としての水が噴射されることにより、加熱領域11A全体がM点以下の温度に同時に冷却される。これにより、加熱領域11Aがマルテンサイトに変態し、硬化する。以上の手順により、高周波焼入が実施され、焼入硬化工程が完了する。 Next, in the step (S40), for example, water as a cooling liquid is sprayed onto the entire molded body 10 including the heating region 11A formed in the step (S30), so that the entire heating region 11A is M. Simultaneous cooling to a temperature below the S point. As a result, the heating region 11A is transformed into martensite and cured. By the above procedure, induction hardening is performed and the quench hardening process is completed.

ここで、高周波焼入においては、加熱温度が高く保持時間が長いほど、鋼中の炭化物が鋼の素地に溶け込み、素地の炭素濃度が上昇する。そして、その後M点以下の温度に冷却されて焼入硬化が完了した時点における鋼の硬度は、基本的には素地の炭素濃度の上昇に伴って上昇する。しかし、素地の炭素濃度が高くなり過ぎると、残留オーステナイト量が上昇し、硬さが低下する。また、炭化物の素地への溶け込み量が上昇すると、これに伴って焼入硬化後の鋼中に存在する炭化物の量が少なくなり、耐摩耗性が低下する。したがって、加熱領域11A全体が冷却された後、転走面11に所定量以上の炭化物が残存し、かつ転走面11が所定の硬度以上となる予め決定された温度および時間の範囲となるように、加熱領域11Aの温度が保持された後、加熱領域11A全体が冷却されることが好ましい。これにより、耐摩耗性を含む耐久性に優れた内輪(軌道輪)を製造することができる。 Here, in induction hardening, the higher the heating temperature and the longer the holding time, the more the carbide in the steel dissolves into the steel substrate, and the carbon concentration of the substrate increases. Then, the hardness of the steel at the time when quenching is completed after cooling to a temperature below the MS point basically increases as the carbon concentration of the substrate increases. However, if the carbon concentration of the substrate becomes too high, the amount of retained austenite increases and the hardness decreases. Further, when the amount of carbides dissolved in the substrate increases, the amount of carbides present in the steel after quench hardening decreases, and the wear resistance decreases. Accordingly, after the entire heating area 11A is cooled, a predetermined amount or more of carbide remains on the rolling surface 11 and the rolling surface 11 has a predetermined temperature and time range in which the rolling surface 11 has a predetermined hardness or more. In addition, it is preferable that the entire heating region 11A is cooled after the temperature of the heating region 11A is maintained. Thereby, the inner ring | wheel (track ring) excellent in durability including abrasion resistance can be manufactured.

より具体的には、本発明者の検討によれば、耐摩耗性を含む耐久性に優れた軌道輪を得るためには、加熱領域11A全体が冷却された後、転走面11における炭化物の面積率が5.2%以上、硬度が62HRC以上となる予め決定された温度および時間の範囲となるように、加熱領域11Aの温度が保持された後、加熱領域11A全体が冷却されることが好ましい。   More specifically, according to the study by the present inventor, in order to obtain a bearing ring having excellent durability including wear resistance, the entire heating region 11A is cooled, and then the carbide on the rolling surface 11 is changed. The entire heating region 11A may be cooled after the temperature of the heating region 11A is maintained so that the area ratio is 5.2% or more and the hardness is 62 HRC or more, and the temperature and time are determined in advance. preferable.

次に、工程(S50)として焼戻工程が実施される。この工程(S50)では、工程(S30)および(S40)において焼入硬化された成形体10が、たとえば炉内に装入され、A点以下の温度に加熱されて所定の時間保持されることにより、焼戻処理が実施される。 Next, a tempering step is performed as a step (S50). In this step (S50), the molded body 10 that has been quenched and hardened in steps (S30) and (S40) is charged into, for example, a furnace, heated to a temperature of A 1 point or less, and held for a predetermined time. Thus, a tempering process is performed.

次に、工程(S60)として仕上工程が実施される。この工程(S60)では、たとえば転走面11に対して研磨加工などの仕上げ加工が実施される。以上のプロセスにより、転がり軸受の軌道輪である内輪が完成し、本実施の形態における軌道輪の製造は完了する。   Next, a finishing step is performed as a step (S60). In this step (S60), for example, a finishing process such as a polishing process is performed on the rolling surface 11. Through the above process, the inner ring, which is the bearing ring of the rolling bearing, is completed, and the manufacture of the bearing ring in the present embodiment is completed.

このようにして製造される本実施の形態における内輪10は、図2および図3を参照して、たとえば1000mm以上の内径dを有し、高炭素クロム軸受鋼などの過共析鋼(SUJ3、SUJ5など)からなり、高周波焼入によって焼入硬化層11Aが転走面11に沿って全周にわたって均質に形成されている。これにより、本実施の形態における内輪10は、高周波焼入によって焼入硬化層11Aが転走面11に沿って全周にわたって形成され、かつ耐久性に優れた転がり軸受の軌道輪となっている。 The inner ring 10 in this manner the present embodiment is manufactured, with reference to FIGS. 2 and 3, for example, has an internal diameter d 3 of the above 1000 mm, over-eutectoid steel such as high carbon chromium bearing steel (SUJ3 , SUJ5, etc.), and the hardened and hardened layer 11A is uniformly formed along the rolling surface 11 along the entire circumference by induction hardening. As a result, the inner ring 10 in the present embodiment is a raceway ring of a rolling bearing in which a hardened and hardened layer 11A is formed over the entire circumference along the rolling surface 11 by induction hardening and has excellent durability. .

また、内輪10においては、転走面11における炭化物の面積率が5.2%以上であり、硬度が62HRC以上であることが好ましい。これにより、転動体と内輪10との接触応力が大きく、かつ転動体と内輪10との間の油膜の形成が不十分な環境下において用いられた場合でも十分な耐久性を有する内輪10を得ることができる。なお、このような構成は、上記焼入硬化工程において、転走面11における上記炭化物の面積率および硬度を達成可能な予め決定された温度および時間の範囲となるように、加熱領域11Aの温度が保持された後、加熱領域11A全体が冷却されることにより得られる。   Further, in the inner ring 10, it is preferable that the area ratio of carbides on the rolling surface 11 is 5.2% or more and the hardness is 62HRC or more. As a result, the inner ring 10 having sufficient durability is obtained even when used in an environment where the contact stress between the rolling element and the inner ring 10 is large and the formation of an oil film between the rolling element and the inner ring 10 is insufficient. be able to. In addition, such a structure has the temperature of the heating region 11A so as to be in a predetermined temperature and time range that can achieve the area ratio and hardness of the carbide on the rolling surface 11 in the quench hardening step. Is maintained, and then the entire heating region 11A is cooled.

また、本実施の形態では、工程(S30)において、成形体10の転走面の一部に面するように配置されたコイル21を周方向に沿って相対的に回転させることにより、成形体10に加熱領域11Aが形成される。そのため、成形体10の外形形状に対して小さいコイル21を採用することが可能となっており、大型の成形体10を焼入硬化する場合でも、焼入装置の製作コストを抑制することができる。また、本実施の形態では、加熱領域11A全体がM点以下の温度に同時に冷却される。そのため、周方向に均質な環状の焼入硬化領域を形成することが可能となり、一部の領域に残留応力が集中することが抑制される。さらに、本実施の形態では、焼入硬化により十分に高い硬度および十分な炭化物量を実現できる過共析鋼が素材として採用されている。その結果、本実施の形態における内輪の製造方法によれば、焼入装置の製作コストを抑制しつつ、高周波焼入によって焼入硬化層を転走面に沿って全周にわたって均質に形成し、かつ耐摩耗性を含む耐久性に優れた内輪(軌道輪)を製造することができる。 Moreover, in this Embodiment, in a process (S30), the molded object is rotated by relatively rotating the coil 21 arrange | positioned so that a part of rolling surface of the molded object 10 may be faced along the circumferential direction. A heating region 11 </ b> A is formed in 10. Therefore, it is possible to employ a small coil 21 with respect to the outer shape of the molded body 10, and the manufacturing cost of the quenching apparatus can be suppressed even when the large molded body 10 is quenched and hardened. . In the present embodiment, the entire heating area 11A is simultaneously cooled to a temperature not higher than the MS point. Therefore, it becomes possible to form an annular quenching and hardening region that is homogeneous in the circumferential direction, and the residual stress is prevented from concentrating on a part of the region. Furthermore, in the present embodiment, hypereutectoid steel that can realize a sufficiently high hardness and a sufficient amount of carbide by quench hardening is adopted as a material. As a result, according to the manufacturing method of the inner ring in the present embodiment, while suppressing the production cost of the quenching device, the quench hardening layer is uniformly formed along the rolling surface by induction hardening, In addition, it is possible to manufacture an inner ring (track ring) excellent in durability including wear resistance.

なお、上記工程(S20)は、本発明の軌道輪の製造方法において必須の工程ではないが、これを実施することにより、製造される軌道輪の非硬化領域(焼入硬化層以外の領域)の硬度を調整することができる。   In addition, although the said process (S20) is not an essential process in the manufacturing method of the bearing ring of this invention, the non-hardening area | region (area | region other than a hardening hardening layer) of the bearing ring manufactured by implementing this is carried out. The hardness of can be adjusted.

また、上記工程(S20)においては、成形体10に気体とともに硬質の粒子が吹き付けられることにより、成形体10が冷却されつつショットブラスト処理が実施されてもよい。これにより、焼ならし処理の際の衝風冷却と同時にショットブラスト処理を実施することができる。そのため、焼きならし処理の加熱によって成形体10の表層部に生成したスケールが除去され、スケールの生成に起因した軌道輪の特性低下やスケールの生成による熱伝導率の低下が抑制される。ここで、硬質の粒子(投射材)としては、たとえば鋼や鋳鉄などからなる金属製の粒子を採用することができる。   Moreover, in the said process (S20), a hard particle is sprayed with the gas to the molded object 10, and a shot blast process may be implemented, cooling the molded object 10. FIG. Thus, the shot blasting process can be performed simultaneously with the gust cooling at the normalizing process. Therefore, the scale generated in the surface layer portion of the molded body 10 due to the heating of the normalizing treatment is removed, and the deterioration of the characteristics of the raceway due to the generation of the scale and the decrease of the thermal conductivity due to the generation of the scale are suppressed. Here, as hard particle | grains (projection material), the metal particle | grains which consist of steel, cast iron, etc. are employable, for example.

さらに、上記工程(S30)では、成形体10は少なくとも1回転すればよいが、周方向における温度のばらつきを抑制し、より均質な焼入硬化を実現するためには、複数回回転することが好ましい。すなわち、誘導加熱部材としてのコイル21は、成形体10の転走面の周方向に沿って相対的に2周以上回転することが好ましい。   Further, in the step (S30), the molded body 10 may be rotated at least once. However, in order to suppress temperature variation in the circumferential direction and achieve more uniform quench hardening, the molded body 10 may be rotated a plurality of times. preferable. That is, it is preferable that the coil 21 as the induction heating member relatively rotate two or more times along the circumferential direction of the rolling surface of the molded body 10.

(実施の形態2)
次に、本発明の他の実施の形態である実施の形態2について説明する。実施の形態2における内輪の製造方法は、基本的には実施の形態1の場合と同様に実施され、同様の効果を奏する。しかし、実施の形態2における内輪の製造方法は、工程(S30)におけるコイル21の配置において、実施の形態1の場合とは異なっている。
(Embodiment 2)
Next, Embodiment 2 which is another embodiment of the present invention will be described. The inner ring manufacturing method according to the second embodiment is basically performed in the same manner as in the first embodiment, and has the same effects. However, the inner ring manufacturing method according to the second embodiment is different from the first embodiment in the arrangement of the coils 21 in the step (S30).

すなわち、図4を参照して、実施の形態2における工程(S30)では、成形体10を挟んで一対のコイル21が配置される。そして、成形体10が矢印αの向きに回転されるとともに、コイル21に対して電源(図示しない)から高周波電流が供給される。これにより、成形体10の転走面11を含む表層領域がA点以上の温度に誘導加熱され、転走面11に沿った円環状の加熱領域11Aが形成される。 That is, with reference to FIG. 4, in the step (S30) in the second embodiment, a pair of coils 21 is arranged with the molded body 10 interposed therebetween. And while the molded object 10 rotates in the direction of arrow (alpha), the high frequency current is supplied with respect to the coil 21 from a power supply (not shown). Thereby, the surface layer region including the rolling surface 11 of the formed body 10 is induction-heated to a temperature of A 1 point or more, and an annular heating region 11A along the rolling surface 11 is formed.

このように、コイル21が成形体10の周方向に沿って複数個(本実施の形態では2個)配置されることにより、実施の形態2における転がり軸受の内輪の製造方法は、周方向における温度のばらつきを抑制し、均質な焼入硬化を実現可能な軌道輪の製造方法となっている。また、周方向における温度のばらつきを一層抑制するためには、コイル21は成形体10の周方向において等間隔に配置されることが好ましい。   As described above, by arranging a plurality (two in the present embodiment) of the coils 21 along the circumferential direction of the molded body 10, the method for manufacturing the inner ring of the rolling bearing in the second embodiment is performed in the circumferential direction. This is a method of manufacturing a bearing ring capable of suppressing temperature variation and realizing uniform quench hardening. Further, in order to further suppress the variation in temperature in the circumferential direction, the coils 21 are preferably arranged at equal intervals in the circumferential direction of the molded body 10.

(実施の形態3)
次に、本発明のさらに他の実施の形態である実施の形態3について説明する。実施の形態3における内輪の製造方法は、基本的には実施の形態1および2の場合と同様に実施され、同様の効果を奏する。しかし、実施の形態3における内輪の製造方法は、工程(S30)における温度計22の配置において、実施の形態1および2の場合とは異なっている。
(Embodiment 3)
Next, Embodiment 3 which is still another embodiment of the present invention will be described. The inner ring manufacturing method according to the third embodiment is basically performed in the same manner as in the first and second embodiments, and has the same effects. However, the inner ring manufacturing method in the third embodiment is different from the first and second embodiments in the arrangement of the thermometer 22 in the step (S30).

すなわち、図5を参照して、実施の形態3における工程(S30)では、加熱領域である転走面11の複数箇所(ここでは4箇所)の温度が測定される。より具体的には、実施の形態3の工程(S30)では、成形体10の転走面11の周方向に沿って等間隔に複数の温度計22が配置される。   That is, referring to FIG. 5, in step (S30) in the third embodiment, the temperatures at a plurality of locations (here, 4 locations) of rolling surface 11 that is the heating region are measured. More specifically, in the step (S30) of the third embodiment, a plurality of thermometers 22 are arranged at equal intervals along the circumferential direction of the rolling surface 11 of the molded body 10.

これにより、転走面11の周方向において同時に複数箇所の温度が測定されるため、転走面11の周方向において均質な加熱が実現されていることを確認した上で成形体10を急冷し、焼入硬化処理を実施することができる。その結果、実施の形態3における転がり軸受の内輪の製造方法によれば、転走面11の周方向において一層均質な焼入硬化を実現することができる。   Thereby, since the temperature of several places is measured simultaneously in the circumferential direction of the rolling surface 11, after confirming that the uniform heating is implement | achieved in the circumferential direction of the rolling surface 11, the molded object 10 is rapidly cooled. A quench hardening treatment can be carried out. As a result, according to the method for manufacturing the inner ring of the rolling bearing in the third embodiment, more uniform quench hardening in the circumferential direction of the rolling surface 11 can be realized.

なお、上記実施の形態においてはコイル21を固定し、成形体10を回転させる場合について説明したが、成形体10を固定し、コイル21を成形体10の周方向に回転させてもよいし、コイル21および成形体10の両方を回転させることにより、コイル21を成形体10の周方向に沿って相対的に回転させてもよい。ただし、コイル21には、コイル21に電流を供給する配線などが必要であるため、上述のようにコイル21を固定することが合理的である場合が多い。   In addition, in the said embodiment, although the case where the coil 21 was fixed and the molded object 10 was rotated was demonstrated, the molded object 10 may be fixed and the coil 21 may be rotated in the circumferential direction of the molded object 10, The coil 21 may be relatively rotated along the circumferential direction of the molded body 10 by rotating both the coil 21 and the molded body 10. However, since the coil 21 requires wiring for supplying a current to the coil 21, it is often reasonable to fix the coil 21 as described above.

また、上記実施の形態においては、軌道輪の一例としてラジアル型転がり軸受の内輪が製造される場合について説明したが、本発明を適用可能な軌道輪はこれに限られず、たとえばラジアル型転がり軸受の外輪であってもよいし、スラスト型軸受の軌道輪であってもよい。ここで、工程(S20)において、たとえばラジアル型転がり軸受の外輪を加熱する場合、コイル21を成形体の内周側に形成された転走面に面するように配置すればよい。また、工程(S20)において、たとえばスラスト型転がり軸受の軌道輪を加熱する場合、コイル21を成形体の端面側に形成された転走面に面するように配置すればよい。   Further, in the above embodiment, the case where the inner ring of the radial type rolling bearing is manufactured as an example of the bearing ring has been described. It may be an outer ring or a bearing ring of a thrust type bearing. Here, in the step (S20), for example, when the outer ring of the radial type rolling bearing is heated, the coil 21 may be disposed so as to face the rolling surface formed on the inner peripheral side of the molded body. Further, in the step (S20), for example, when heating the bearing ring of the thrust type rolling bearing, the coil 21 may be disposed so as to face the rolling surface formed on the end surface side of the molded body.

さらに、成形体10の周方向における誘導加熱部材としてのコイル21の長さは、効率よく均質な加熱を実現するように適切に決定することができるが、たとえば加熱すべき領域の長さの1/12程度、すなわち成形体(軌道輪)の中心軸に対する中心角が30°となる程度の長さとすることができる。   Furthermore, the length of the coil 21 as the induction heating member in the circumferential direction of the molded body 10 can be appropriately determined so as to achieve efficient and uniform heating. For example, the length of the region to be heated is 1 / 12, that is, a length such that the central angle with respect to the central axis of the molded body (orbital ring) is 30 °.

さらに、本発明における高周波焼入の具体的な条件は、軌道輪(成形体)の大きさ、肉厚、材質、電源の容量など条件を考慮して、適切に設定することができる。   Furthermore, specific conditions for induction hardening in the present invention can be set appropriately in consideration of conditions such as the size, thickness, material, and power supply capacity of the race (molded body).

また、周方向における温度のばらつきを抑制するためには、誘導加熱完了後、M点以下の温度への冷却前に、成形体を加熱が停止された状態に保持する工程を設けることが好ましい。より具体的には、上記成形体の形状および加熱条件の下においては、たとえば加熱完了後3秒間加熱を停止した状態に保持することにより、加熱された領域の表面における周方向の温度のばらつきを20℃以下程度にまで抑制することができる。 Moreover, in order to suppress the variation in the temperature in the circumferential direction, it is preferable to provide a step of holding the molded body in a state where the heating is stopped after the induction heating is completed and before cooling to a temperature equal to or lower than the MS point. . More specifically, under the shape of the molded body and the heating conditions, for example, by maintaining the state where the heating is stopped for 3 seconds after the heating is completed, the temperature variation in the circumferential direction on the surface of the heated region is changed. It can suppress to about 20 degrees C or less.

(実施の形態4)
次に、本発明の軌道輪が風力発電装置用軸受(風力発電装置用転がり軸受)を構成する軌道輪として用いられる実施の形態4について説明する。
(Embodiment 4)
Next, Embodiment 4 in which the bearing ring of the present invention is used as a bearing ring constituting a bearing for a wind turbine generator (a rolling bearing for a wind turbine generator) will be described.

図6を参照して、風力発電装置50は、旋回翼であるブレード52と、ブレード52の中心軸を含むように、一端においてブレード52に接続された主軸51と、主軸51の他端に接続された増速機54とを備えている。さらに、増速機54は、出力軸55を含んでおり、出力軸55は、発電機56に接続されている。主軸51は、風力発電装置用転がり軸受である主軸用軸受3により、軸まわりに回転自在に支持されている。また、主軸用軸受3は、主軸51の軸方向に複数個(図6では2個)並べて配置されており、それぞれハウジング53により保持されている。主軸用軸受3、ハウジング53、増速機54および発電機56は、機械室であるナセル59の内部に格納されている。そして、主軸51は一端においてナセル59から突出し、ブレード52に接続されている。   Referring to FIG. 6, wind turbine generator 50 is connected to blade 52 that is a swirl blade, main shaft 51 that is connected to blade 52 at one end so as to include the central axis of blade 52, and the other end of main shaft 51. The speed-up gear 54 is provided. Further, the speed increaser 54 includes an output shaft 55, and the output shaft 55 is connected to the generator 56. The main shaft 51 is rotatably supported around the shaft by a main shaft bearing 3 which is a rolling bearing for a wind power generator. Further, a plurality of main shaft bearings 3 (two in FIG. 6) are arranged in the axial direction of the main shaft 51, and are respectively held by a housing 53. The main shaft bearing 3, the housing 53, the speed increaser 54, and the generator 56 are housed in a nacelle 59 that is a machine room. The main shaft 51 protrudes from the nacelle 59 at one end and is connected to the blade 52.

次に、風力発電装置50の動作について説明する。図6を参照して、風力を受けてブレード52が周方向に回転すると、ブレード52に接続された主軸51は、主軸用軸受3によりハウジング53に対して支持されつつ、軸まわりに回転する。主軸51の回転は、増速機54に伝達されて増速され、出力軸55の軸まわりの回転に変換される。そして、出力軸55の回転は、発電機56に伝達され、電磁誘導作用により起電力が発生して発電が達成される。   Next, the operation of the wind power generator 50 will be described. Referring to FIG. 6, when the blade 52 rotates in the circumferential direction by receiving wind force, the main shaft 51 connected to the blade 52 rotates around the shaft while being supported by the main shaft bearing 3 with respect to the housing 53. The rotation of the main shaft 51 is transmitted to the speed increaser 54 to be accelerated, and converted into rotation around the output shaft 55. Then, the rotation of the output shaft 55 is transmitted to the generator 56, and an electromotive force is generated by the electromagnetic induction action to achieve power generation.

次に、風力発電装置50の主軸51の支持構造について説明する。図7を参照して、風力発電装置用転がり軸受としての主軸用軸受3は、風力発電装置用転がり軸受の軌道輪としての環状の外輪31と、外輪31の内周側に配置された風力発電装置用転がり軸受の軌道輪としての環状の内輪32と、外輪31と内輪32との間に配置され、円環状の保持器34に保持された複数のころ33とを備えている。外輪31の内周面には外輪転走面31Aが形成されており、内輪32の外周面には2つの内輪転走面32Aが形成されている。そして、2つの内輪転走面32Aが、外輪転走面31Aに対向するように、外輪31と内輪32とは配置されている。さらに、複数のころ33は、2つの内輪転走面32Aのそれぞれに沿って、外輪転走面31Aと内輪転走面32Aとに、ころ接触面33Aにおいて接触し、かつ保持器34に保持されて周方向に所定のピッチで配置されることにより複列(2列)の円環状の軌道上に転動自在に保持されている。また、外輪31には、外輪31を径方向に貫通する貫通孔31Eが形成されている。この貫通孔31Eを通して、外輪31と内輪32との間の空間に潤滑剤を供給することができる。以上の構成により、主軸用軸受3の外輪31および内輪32は、互いに相対的に回転可能となっている。   Next, a support structure for the main shaft 51 of the wind turbine generator 50 will be described. Referring to FIG. 7, main shaft bearing 3 as a rolling bearing for wind power generator includes an annular outer ring 31 as a raceway of the wind bearing for rolling power generator, and wind power generation disposed on the inner peripheral side of outer ring 31. An annular inner ring 32 as a bearing ring of the rolling bearing for the device, and a plurality of rollers 33 disposed between the outer ring 31 and the inner ring 32 and held by an annular retainer 34 are provided. An outer ring rolling surface 31 </ b> A is formed on the inner circumferential surface of the outer ring 31, and two inner ring rolling surfaces 32 </ b> A are formed on the outer circumferential surface of the inner ring 32. The outer ring 31 and the inner ring 32 are arranged so that the two inner ring rolling surfaces 32A face the outer ring rolling surface 31A. Further, the plurality of rollers 33 are in contact with the outer ring rolling surface 31A and the inner ring rolling surface 32A along the two inner ring rolling surfaces 32A at the roller contact surface 33A and are held by the cage 34. By being arranged at a predetermined pitch in the circumferential direction, it is rotatably held on a double row (two rows) annular track. The outer ring 31 is formed with a through hole 31E that penetrates the outer ring 31 in the radial direction. Lubricant can be supplied to the space between the outer ring 31 and the inner ring 32 through the through hole 31E. With the above configuration, the outer ring 31 and the inner ring 32 of the main shaft bearing 3 are rotatable relative to each other.

一方、ブレード52に接続された主軸51は、主軸用軸受3の内輪32を貫通するとともに、外周面51Aにおいて内輪の内周面32Fに接触し、内輪32に対して固定されている。また、主軸用軸受3の外輪31は、ハウジング53に形成された貫通孔の内壁53Aに外周面31Fにおいて接触するように嵌め込まれ、ハウジング53に対して固定されている。以上の構成により、ブレード52に接続された主軸51は、内輪32と一体に、外輪31およびハウジング53に対して軸まわりに回転可能となっている。   On the other hand, the main shaft 51 connected to the blade 52 passes through the inner ring 32 of the main shaft bearing 3 and contacts the inner peripheral surface 32F of the inner ring at the outer peripheral surface 51A and is fixed to the inner ring 32. Further, the outer ring 31 of the main shaft bearing 3 is fitted into an inner wall 53 </ b> A of a through-hole formed in the housing 53 so as to come into contact with the outer peripheral surface 31 </ b> F, and is fixed to the housing 53. With the above configuration, the main shaft 51 connected to the blade 52 can rotate about the shaft relative to the outer ring 31 and the housing 53 integrally with the inner ring 32.

さらに、内輪転走面32Aの幅方向両端には、外輪31に向けて突出する鍔部32Eが形成されている。これにより、ブレード52が風を受けることにより発生する主軸51の軸方向(アキシャル方向)の荷重が支持される。また、外輪転走面31Aは、球面形状を有している。そのため、外輪31と内輪32とは、ころ33の転走方向に垂直な断面において、当該球面の中心を中心として互いに角度をなすことができる。すなわち、主軸用軸受3は、複列自動調心ころ軸受である。その結果、ブレード52が風を受けることにより主軸51が撓んだ場合であっても、ハウジング53は、主軸用軸受3を介して主軸51を安定して回転自在に保持することができる。   Further, flange portions 32E that protrude toward the outer ring 31 are formed at both ends in the width direction of the inner ring rolling surface 32A. Thereby, a load in the axial direction (axial direction) of the main shaft 51 generated when the blade 52 receives wind is supported. The outer ring rolling surface 31A has a spherical shape. Therefore, the outer ring 31 and the inner ring 32 can make an angle with each other around the center of the spherical surface in a cross section perpendicular to the rolling direction of the rollers 33. That is, the main shaft bearing 3 is a double-row self-aligning roller bearing. As a result, even when the main shaft 51 is bent due to the wind received by the blade 52, the housing 53 can stably and rotatably hold the main shaft 51 via the main shaft bearing 3.

そして、実施の形態4における風力発電装置用転がり軸受の軌道輪としての外輪31および内輪32は、たとえば上記実施の形態1〜3に記載の軌道輪の製造方法により製造されており、上記実施の形態1における内輪10と同様の構成を有している。すなわち。この外輪31および内輪32は、1000mm以上の内径を有する風力発電装置用転がり軸受の軌道輪である。そして、外輪31および内輪32は、過共析鋼からなり、高周波焼入によって焼入硬化層が外輪転走面31Aおよび内輪転走面32Aに沿って全周にわたって均質に形成されている。すなわち、外輪31および内輪32は、1000mm以上の内径を有するとともに、過共析鋼からなり、高周波焼入により形成され、周方向に沿った円環形状の一様な深さの焼入硬化層を有し、当該焼入硬化層の表面が、それぞれ外輪転走面31Aおよび内輪転走面32Aとなっている。その結果、上記外輪31および内輪32は、熱処理のコストが抑制されつつ、高周波焼入によって焼入硬化層が転走面に沿って全周にわたって均質に形成され、かつ耐久性に優れた大型の軌道輪となっており、過酷な環境下においても使用可能な風力発電装置用軸受を構成する軌道輪となっている。   And the outer ring | wheel 31 and the inner ring | wheel 32 as a bearing ring of the rolling bearing for wind power generators in Embodiment 4 are manufactured by the manufacturing method of the bearing ring described in the said Embodiment 1-3, for example, The configuration is the same as that of the inner ring 10 in the first embodiment. That is. The outer ring 31 and the inner ring 32 are raceways of a rolling bearing for a wind power generator having an inner diameter of 1000 mm or more. And the outer ring | wheel 31 and the inner ring | wheel 32 consist of hypereutectoid steel, and the hardening hardening layer is uniformly formed over the perimeter along the outer ring rolling surface 31A and the inner ring rolling surface 32A by induction hardening. That is, the outer ring 31 and the inner ring 32 have an inner diameter of 1000 mm or more, are made of hypereutectoid steel, are formed by induction hardening, and are a hardened hardened layer having a uniform annular shape along the circumferential direction. The surface of the quench hardening layer is an outer ring rolling surface 31A and an inner ring rolling surface 32A, respectively. As a result, the outer ring 31 and the inner ring 32 are large-sized, with a hardened and hardened layer formed uniformly along the rolling surface by induction hardening, while suppressing the heat treatment cost, and having excellent durability. It is a bearing ring, and is a bearing ring that constitutes a bearing for a wind turbine generator that can be used even in a harsh environment.

また、上記内輪32は主軸51とともに回転するため、内輪転走面32Aが全周にわたって負荷域となっている。一方、内輪32においては、高周波焼入によって焼入硬化層が内輪転走面32Aに沿って全周にわたって形成されている。そのため、内輪転走面32Aが全周にわたって負荷域となった場合でも、内輪32は十分な耐久性を有している。   Moreover, since the said inner ring | wheel 32 rotates with the main axis | shaft 51, 32A of inner ring | wheel rolling surfaces are a load area over the perimeter. On the other hand, in the inner ring 32, a hardened and hardened layer is formed over the entire circumference along the inner ring rolling surface 32A by induction hardening. Therefore, even when the inner ring rolling surface 32A becomes a load region over the entire circumference, the inner ring 32 has sufficient durability.

さらに、主軸用軸受3は、主軸51が回転および停止を繰り返すこと等に起因して、油膜パラメータΛの値が1以下の環境下において使用され得る。一方、主軸用軸受3を構成する外輪31および内輪32は耐摩耗性を含む耐久性に優れた本発明の軌道輪である。そのため、このような過酷な環境下において使用された場合でも、主軸用軸受3は十分な耐久性を有している。また、耐久性に優れた主軸用軸受3は、補修作業が困難な洋上風力発電の主軸用軸受としても好適である。   Furthermore, the main shaft bearing 3 can be used in an environment where the value of the oil film parameter Λ is 1 or less due to the main shaft 51 being repeatedly rotated and stopped. On the other hand, the outer ring 31 and the inner ring 32 constituting the main shaft bearing 3 are raceways of the present invention that are excellent in durability including wear resistance. Therefore, even when used in such a severe environment, the main shaft bearing 3 has sufficient durability. The main shaft bearing 3 having excellent durability is also suitable as a main shaft bearing for offshore wind power generation, which is difficult to repair.

なお、上記実施の形態4においては、大型の転がり軸受の一例として風力発電装置用軸受について説明したが、他の大型の転がり軸受への適用も可能である。具体的には、たとえばCTスキャナのX線照射部が設置された回転架台を、当該回転架台に対向するように配置される固定架台に対して回転自在に支持するCTスキャナ用転がり軸受の軌道輪に、本発明の軌道輪を好適に適用することができる。また、本発明の軌道輪は、たとえば深溝玉軸受、アンギュラ玉軸受、円筒ころ軸受、円すいころ軸受、自動調心ころ軸受、スラスト玉軸受など、任意の転がり軸受の軌道輪に適用可能である。   In the fourth embodiment, the wind turbine generator bearing has been described as an example of a large-sized rolling bearing. However, the present invention can be applied to other large-sized rolling bearings. Specifically, for example, a bearing ring of a rolling bearing for CT scanner that rotatably supports a rotating mount on which an X-ray irradiation unit of a CT scanner is installed with respect to a fixed mount arranged to face the rotating mount. In addition, the raceway of the present invention can be suitably applied. Further, the bearing ring of the present invention can be applied to a bearing ring of any rolling bearing such as a deep groove ball bearing, an angular ball bearing, a cylindrical roller bearing, a tapered roller bearing, a self-aligning roller bearing, and a thrust ball bearing.

焼入硬化工程において、軌道輪の転走面に所定量以上の炭化物が残存し、かつ転走面が所定の硬度以上となる温度および時間の範囲を決定する方法の一例として、転走面における炭化物の面積率が5.2%以上、硬度が62HRC以上となる温度および時間の範囲を決定する実験を実施した。実験の手順は以下の通りである。   In the quench hardening process, as an example of a method for determining a temperature and time range in which a predetermined amount or more of carbide remains on the rolling surface of the raceway and the rolling surface is equal to or higher than a predetermined hardness, Experiments were performed to determine the temperature and time range at which the carbide area ratio was 5.2% or higher and the hardness was 62 HRC or higher. The experimental procedure is as follows.

まず、JIS規格SUJ5からなる試験片を準備した。そして、この試験片を高周波加熱により3℃/secの昇温速度にて800、850、875、900、950、1000℃の各温度で10、30、60、300、600、1800秒の各時間保持し、その後急冷することにより焼入硬化させた。そして、得られた試験片を切断し、切断面を研磨した。さらに腐食液としてピクラル(ピクリン酸アルコール溶液)を用いて断面を腐食し、金属組織中に観察される炭化物の面積率を調査した。また、得られた試験片を切断し、ビッカース硬度計を用いて硬度を調査した。調査結果を図8および図9に示す。なお、図8および図9において横軸は保持時間を示している。また、図8の縦軸は炭化物の面積率、図9の縦軸はビッカース硬度を示している。   First, a test piece made of JIS standard SUJ5 was prepared. And this test piece is each time of 10, 30, 60, 300, 600, 1800 seconds at each temperature of 800, 850, 875, 900, 950, and 1000 ° C. at a temperature rising rate of 3 ° C./sec by high frequency heating. It was held and then quenched and hardened by rapid cooling. And the obtained test piece was cut | disconnected and the cut surface was grind | polished. Furthermore, the cross section was corroded using picral (picric acid alcohol solution) as a corrosive solution, and the area ratio of carbides observed in the metal structure was investigated. Moreover, the obtained test piece was cut | disconnected and hardness was investigated using the Vickers hardness meter. The survey results are shown in FIGS. 8 and 9, the horizontal axis indicates the holding time. Moreover, the vertical axis | shaft of FIG. 8 has shown the area ratio of the carbide | carbonized_material, and the vertical axis | shaft of FIG. 9 has shown Vickers hardness.

図8を参照して、炭化物の面積率は、加熱温度が高くなるにつれて少なくなり、かつ保持時間が長くなるにつれて少なくなることが確認される。これは、加熱温度が高いほど多くの炭化物が素地に溶け込み、かつ保持時間が長いほど多くの炭化物が素地に溶け込んだためであると考えられる。   Referring to FIG. 8, it is confirmed that the area ratio of carbides decreases as the heating temperature increases and decreases as the holding time increases. This is considered to be because as the heating temperature is higher, more carbides are dissolved in the substrate, and as the holding time is longer, more carbides are dissolved in the substrate.

一方、図9を参照して、硬度に関しては、加熱温度が800〜850℃の範囲では、保持時間が長くなるにつれて高くなっている。また、加熱温度が875〜900℃の範囲では、保持時間が長くなるにつれて硬度が高くなった後、さらに保持時間が長くなると硬度が低下している。さらに、加熱温度が950〜1000℃の範囲では、保持時間が長くなるにつれて硬度が低下している。これは、加熱温度が低い場合、保持時間が長くなるにつれて焼入後のマルテンサイト組織に含まれる炭素量が増加して硬度が高くなる一方、加熱温度が高い場合において保持時間が長くなると焼入後の残留オーステナイト量が増加し、硬度を低下させたためであると考えられる。   On the other hand, referring to FIG. 9, the hardness increases as the holding time increases in the heating temperature range of 800 to 850 ° C. Moreover, when the heating temperature is in the range of 875 to 900 ° C., the hardness decreases as the holding time increases and then the hardness decreases as the holding time increases. Furthermore, when the heating temperature is in the range of 950 to 1000 ° C., the hardness decreases as the holding time increases. This is because when the heating temperature is low, the amount of carbon contained in the martensite structure after quenching increases as the holding time increases, and the hardness increases. On the other hand, when the heating temperature is high, the hardening time increases. This is probably because the amount of retained austenite later increased and the hardness decreased.

上記実験結果より、炭化物の面積率が5.2%以上、硬度が62HRC以上となる温度および時間の範囲を決定することができる。図10は当該範囲を示す図である。なお、硬度62HRCは、硬度746HVに相当する。図10において横軸は保持時間、縦軸は保持温度を示している。そして、図10において各点を結ぶ線分により取り囲まれた領域に該当する温度および時間の範囲で高周波焼入を実施することにより、転走面における炭化物の面積率が5.2%以上、硬度が62HRC以上という好ましい構成を得ることができる。このように、単に硬度だけに着目するのではなく、炭化物の面積率をも考慮したTTA(Time Temperature Austenitization)線図を作成し、焼入硬化工程においてこれに基づいて予め決定された温度および時間の範囲となるように加熱領域の温度が保持された後、加熱領域全体が冷却されることにより、容易に耐摩耗性を含む耐久性に優れた軌道輪を製造することができる。   From the above experimental results, it is possible to determine the temperature and time range in which the carbide area ratio is 5.2% or more and the hardness is 62 HRC or more. FIG. 10 is a diagram showing the range. The hardness 62HRC corresponds to the hardness 746HV. In FIG. 10, the horizontal axis indicates the holding time, and the vertical axis indicates the holding temperature. Then, by performing induction hardening in the temperature and time range corresponding to the region surrounded by the line segment connecting the points in FIG. 10, the area ratio of carbides on the rolling surface is 5.2% or more, hardness A preferable configuration of 62HRC or more can be obtained. In this way, a temperature and time determined in advance in the quench hardening process is created by creating a TTA (Time Temperature Authentication) diagram that takes into consideration the area ratio of carbides, not just focusing on hardness. After the temperature of the heating region is maintained so as to be in the range, the entire heating region is cooled, whereby a bearing ring having excellent durability including wear resistance can be easily manufactured.

本発明の軌道輪の製造方法の優位性を確認するシミュレーションを行なった。外径φ2000mmの軌道輪を焼入硬化処理する場合を想定し、転走面の任意の一点における温度履歴を算出した。焼入硬化の方法として、転走面の周方向の一部に対向するコイルを用いて高周波誘導加熱を実施し、加熱された領域に対してコイルの通過直後に冷却液を噴射することにより当該領域を順次焼入硬化する方法(移動焼入;本発明の範囲外)と、転走面の一部に面するコイルを周方向に沿って相対的に回転させて環状の加熱領域を形成し、加熱領域全体をM点以下の温度に同時に冷却する方法(実施例;本発明の軌道輪の製造方法に対応)とについて検討した。なお、上記移動焼入は、上述の特許文献2に記載された方法に相当する。 A simulation for confirming the superiority of the manufacturing method of the race ring of the present invention was performed. Assuming a case where a raceway ring having an outer diameter of φ2000 mm is subjected to quench hardening, a temperature history at an arbitrary point on the rolling surface was calculated. As a method of quench hardening, high-frequency induction heating is performed using a coil facing a part of the rolling surface in the circumferential direction, and the coolant is injected into the heated area immediately after passing through the coil. A method of sequentially quenching and hardening the region (moving quenching; outside the scope of the present invention) and a coil facing a part of the rolling surface are relatively rotated along the circumferential direction to form an annular heating region. The method of simultaneously cooling the entire heating region to a temperature below the M S point (Example: corresponding to the method for manufacturing a race of the present invention) was studied. The moving quenching corresponds to the method described in Patent Document 2 described above.

図11に示すように、移動焼入を実施した場合、転走面の一点は短時間で急速に加熱された後、直ちに冷却されている。ここで、本発明において対象とする過共析鋼を素材とした軌道輪の焼入硬化においては、軌道輪を構成する鋼のミクロ組織中に所望の量の炭化物(セメンタイト)を残存させつつ、素地に必要十分な量の炭素を固溶させた適切な炭素の固溶状態から軌道輪を急冷することにより、適切な焼入硬化が達成される。炭化物の残存量が多く炭素の固溶量が少ない場合は転走面に十分な硬度を付与することが困難となる。逆に炭化物の残存量が少なく炭素の固溶量が多い場合は、十分な耐摩耗性を付与することが困難となることに加えて、焼割れ発生のリスクが高まる。また、鋼の素地への炭素の固溶量は加熱温度および保持時間に依存するが、加熱温度の変化が小さければ固溶量の増加は時間の経過によって飽和する。そのため、加熱温度の変化を小さくするとともに当該加熱温度で長時間保持することにより、炭素の固溶量を容易にコントロールすることができる。しかし、上述のように、図11に示す移動焼入を用いた本発明の範囲外の焼入硬化では、加熱温度の変化が大きく、かつ保持時間が短いため、炭素の固溶量をコントロールすることは極めて困難である。そのため、過共析鋼からなる軌道輪の製造方法に移動焼入を採用して適切な焼入硬化を達成することは現実的であるとはいえない。   As shown in FIG. 11, when moving quenching is performed, one point of the rolling surface is rapidly heated in a short time and then immediately cooled. Here, in the quench hardening of the bearing ring made of the hypereutectoid steel as a target in the present invention, while leaving a desired amount of carbide (cementite) in the microstructure of the steel constituting the bearing ring, Appropriate quench hardening is achieved by quenching the raceway from an appropriate carbon solid solution in which a necessary and sufficient amount of carbon is dissolved in the substrate. When the remaining amount of carbide is large and the solid solution amount of carbon is small, it is difficult to impart sufficient hardness to the rolling surface. On the other hand, when the remaining amount of carbide is small and the amount of solid solution of carbon is large, it becomes difficult to impart sufficient wear resistance, and the risk of occurrence of burning cracks increases. Moreover, although the solid solution amount of carbon in the steel base depends on the heating temperature and the holding time, if the change in the heating temperature is small, the increase in the solid solution amount is saturated over time. Therefore, the amount of solid solution of carbon can be easily controlled by reducing the change in the heating temperature and maintaining the heating temperature for a long time. However, as described above, in the quench hardening outside the scope of the present invention using the moving quenching shown in FIG. 11, the change in heating temperature is large and the holding time is short, so that the solid solution amount of carbon is controlled. It is extremely difficult. Therefore, it cannot be said that it is practical to achieve proper quench hardening by using moving quenching in the manufacturing method of the raceway ring made of hypereutectoid steel.

一方、図12に示すように、本発明の軌道輪の製造方法に対応する実施例の焼入硬化方法を採用した場合、転走面の一点は焼入硬化が可能なA変態点以上の温度に加熱された後、温度の変化が小さい状態で長時間保持されている(M点以下の温度への冷却はさらに時間が経過した後に実施されるため、図中には示されていない。)。そのため、実施例の方法においては、炭素の固溶量を容易にコントロールすることができる。その結果、実施例の焼入方法を採用した場合、適切な焼入硬化を容易に達成することができる。 On the other hand, as shown in FIG. 12, the present invention if the quench-hardening method embodiment corresponding to the manufacturing method of the bearing ring is employed, the one point of the rolling surface quench hardening is possible A 1 transformation point or above of After being heated to a temperature, the temperature change is kept small for a long time (not shown in the figure because cooling to a temperature below the MS point is performed after a further time has passed) .) Therefore, in the method of the example, the solid solution amount of carbon can be easily controlled. As a result, when the quenching method of the embodiment is adopted, appropriate quench hardening can be easily achieved.

以上の結果より、本発明の軌道輪の製造方法によれば、過共析鋼からなる軌道輪の適切な焼入硬化を容易に達成できることが確認された。   From the above results, it was confirmed that according to the method for manufacturing a bearing ring of the present invention, appropriate quench hardening of the bearing ring made of hypereutectoid steel can be easily achieved.

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。   The embodiments and examples disclosed herein are illustrative in all respects and should not be construed as being restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

本発明の軌道輪の製造方法は、高い耐久性が求められる転がり軸受の軌道輪の製造方法に、特に有利に適用され得る。   The method for manufacturing a bearing ring according to the present invention can be particularly advantageously applied to a method for manufacturing a bearing ring for a rolling bearing that requires high durability.

3 主軸用軸受、10 成形体(内輪)、11 転走面、11A 加熱領域、21 コイル、22 温度計、31 外輪、31A 外輪転走面、31E 貫通孔、31F 外周面、32 内輪、32A 内輪転走面、32E 鍔部、32F 内周面、33 ころ、33A ころ接触面、34 保持器、50 風力発電装置、51 主軸、51A 外周面、52 ブレード、53 ハウジング、53A 内壁、54 増速機、55 出力軸、56 発電機、59 ナセル。   3 Main shaft bearing, 10 Molded body (inner ring), 11 Rolling surface, 11A Heating area, 21 Coil, 22 Thermometer, 31 Outer ring, 31A Outer ring rolling surface, 31E Through hole, 31F Outer surface, 32 Inner ring, 32A Inner Rolling surface, 32E collar, 32F inner peripheral surface, 33 rollers, 33A roller contact surface, 34 cage, 50 wind power generator, 51 main shaft, 51A outer peripheral surface, 52 blade, 53 housing, 53A inner wall, 54 speed increaser , 55 output shaft, 56 generator, 59 nacelle.

Claims (6)

転がり軸受の軌道輪の製造方法であって、
過共析鋼から構成される成形体を準備する工程と、
前記成形体において前記軌道輪の転走面となるべき環状領域の一部に面するように配置され、前記成形体を誘導加熱する誘導加熱部材を、前記環状領域の周方向に沿って相対的に回転させることにより、前記成形体にA点以上の温度に加熱された環状の加熱領域を形成する工程と、
前記加熱領域を形成する工程の後、前記成形体を加熱が停止された状態に保持する工程と、
前記保持する工程の後、前記加熱領域全体をM点以下の温度に同時に冷却する工程と
前記加熱領域を形成する工程よりも前に、前記成形体に焼ならし処理を実施する工程とを備え
前記焼ならし処理を実施する工程では、前記成形体に気体とともに硬質の粒子が吹き付けられることにより、前記成形体が冷却されつつショットブラスト処理が実施される、軌道輪の製造方法。
A method of manufacturing a bearing ring for a rolling bearing,
Preparing a formed body composed of hypereutectoid steel;
An induction heating member that is arranged so as to face a part of an annular region that is to be a rolling surface of the raceway in the molded body and that is relatively heated along a circumferential direction of the annular region. To form an annular heating region heated to a temperature of A 1 point or more in the molded body,
After the step of forming the heating region, holding the molded body in a state where heating is stopped;
After the holding step, simultaneously cooling the entire heating region to a temperature below the M S point ;
Before the step of forming the heating region, the step of performing a normalization treatment on the molded body ,
In the step of performing the normalizing process, the shot blasting process is performed while the molded body is cooled by spraying hard particles together with gas to the molded body .
前記加熱領域全体を冷却する工程では、前記加熱領域全体が冷却された後、前記転走面における炭化物の面積率が5.2%以上、硬度が62HRC以上となる予め決定された温度および時間の範囲となるように、前記加熱領域の温度が保持された後、前記加熱領域全体が冷却される、請求項1に記載の軌道輪の製造方法。   In the step of cooling the entire heating area, after the entire heating area is cooled, the area ratio of the carbide on the rolling surface is 5.2% or more and the hardness is 62 HRC or more at a predetermined temperature and time. The method for manufacturing a bearing ring according to claim 1, wherein the entire heating region is cooled after the temperature of the heating region is maintained so as to be within a range. 前記過共析鋼は、JIS規格高炭素クロム軸受鋼である、請求項1または2に記載の軌道輪の製造方法。   The method for manufacturing a bearing ring according to claim 1, wherein the hypereutectoid steel is JIS standard high carbon chromium bearing steel. 前記加熱領域を形成する工程では、前記誘導加熱部材は、前記成形体の周方向に沿って相対的に2周以上回転する、請求項1〜のいずれか1項に記載の軌道輪の製造方法。 The track ring manufacturing according to any one of claims 1 to 3 , wherein, in the step of forming the heating region, the induction heating member relatively rotates two or more times along a circumferential direction of the molded body. Method. 前記加熱領域を形成する工程では、前記誘導加熱部材は、前記成形体の周方向に沿って複数個配置される、請求項1〜のいずれか1項に記載の軌道輪の製造方法。 Wherein in the step of forming the heating region, the induction heating member is a plurality arranged along the circumferential direction of the molded body, method for manufacturing a bearing ring according to any one of claims 1-4. 前記加熱領域を形成する工程では、前記加熱領域の複数箇所の温度が測定される、請求項1〜のいずれか1項に記載の軌道輪の製造方法。 The method for manufacturing a bearing ring according to any one of claims 1 to 5 , wherein in the step of forming the heating region, temperatures at a plurality of locations in the heating region are measured.
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