JP5638222B2 - 鋳造用耐熱マグネシウム合金および合金鋳物の製造方法 - Google Patents
鋳造用耐熱マグネシウム合金および合金鋳物の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5638222B2 JP5638222B2 JP2009253527A JP2009253527A JP5638222B2 JP 5638222 B2 JP5638222 B2 JP 5638222B2 JP 2009253527 A JP2009253527 A JP 2009253527A JP 2009253527 A JP2009253527 A JP 2009253527A JP 5638222 B2 JP5638222 B2 JP 5638222B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- casting
- heat
- alloy
- magnesium alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims description 89
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 67
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 46
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 46
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 46
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 75
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 75
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 36
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 32
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 28
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 26
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 23
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 22
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 17
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 16
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 14
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 13
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 13
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 10
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 9
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 9
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 9
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 8
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 7
- WDIHJSXYQDMJHN-UHFFFAOYSA-L barium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ba+2] WDIHJSXYQDMJHN-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- 229910001626 barium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 5
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 5
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 claims description 5
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 claims description 5
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 230000001914 calming effect Effects 0.000 claims description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 36
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 19
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 17
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 229910000882 Ca alloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 10
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 9
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 9
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000011161 development Methods 0.000 description 7
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 7
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 4
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 4
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 206010039897 Sedation Diseases 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- -1 magnesium-aluminum-calcium Chemical compound 0.000 description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000036280 sedation Effects 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101000886895 Magnolia grandiflora Alpha-terpineol synthase, chloroplastic Proteins 0.000 description 2
- 229910003023 Mg-Al Inorganic materials 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N Beryllium oxide Chemical compound O=[Be] LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019018 Mg 2 Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910001278 Sr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005429 filling process Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 229910000464 lead oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N oxolead Chemical compound [Pb]=O YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000007528 sand casting Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N tellanylidenegermanium Chemical compound [Te]=[Ge] JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001887 tin oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Description
そのために、従来では、開発期間を費やして試作鋳造に取り掛からなければならず、結果として開発費用が嵩むと同時に期間が長引くこととなり、航空機産業や自動車産業などの各産業界の開発技術者からより安価で、かつ、短期間で試作品を試作鋳造し、機械的特性などを評価確認(実験証)することができる試作鋳造技術の具現化が強く切望されている。つまり、金型に比べて、安価で短期間で製作することができる砂型による試作品の試作鋳造技術の具現化が強く切望されていた。
ここで、ダイカスト鋳造品の75%以上の機械的特性とは、試作機能評価において主に必要なスペックであるとされる静的引張り試験における0.2%耐力が、ダイカスト鋳造対比75%以上を意味するものである。
すなわち、本発明の耐熱マグネシウム合金は、マグネシウム、アルミニウム、カルシウムを含有する耐熱マグネシウム合金であって、
アルミニウムを9.20質量%超え〜12.6質量%、カルシウムを0.9〜2.0質量%、ベリリウム0.0005〜0.1000質量%、マンガン(Mn)を0.10〜0.45質量%含有し、残部がマグネシウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする。
また、本発明の耐熱マグネシウム合金は、さらに、亜鉛を1.0質量%以下または/およびストロンチウムを0.60質量%以下、鉄を0.005質量%以下、珪素を0.10質量%以下、ニッケルを0.020質量%以下、銅を0.030質量%以下含有していることが好適なものとなる
前記合金溶湯に対して、630〜670℃でのフラックスによる精錬処理、または、630〜730℃での不活性ガスによる脱ガス処理、あるいは、200Torr以下の減圧下に前記合金溶湯を放置することによる脱気処理のうち、いずれか一つ以上の処理を行う処理工程と、この処理工程の後に、キャビティ表面の温度が平均で45℃以上の前記鋳型内に、670〜730℃の溶湯温度で前記合金溶湯を注湯する充填工程と、を含むことを特徴とする。
また、本発明の耐熱マグネシウム合金鋳物の製造方法では、前記鋳物の含有水素量が、20cc/100gMg以下であることが好適なものとなる。
本発明の耐熱マグネシウム合金は、9.21質量%超え〜12.6質量%のアルミニウム(Al)、0.9〜2.0質量%のカルシウム(Ca)、0.0005〜0.00999質量%のベリリウム(Be)、0.10〜0.45質量%のマンガン(Mn)含有し、残部が主成分のマグネシウム(Mg)および微少量の不可避不純物からなる。
また、本発明の耐熱マグネシウム合金は、さらに、1.0質量%以下の亜鉛(Zn)、0.60質量%以下のストロンチウム(Sr)、0.005質量%以下の鉄(Fe)、0.10質量%以下の珪素(Si)、0.020質量%以下のニッケル(Ni)、0.030質量%以下の銅(Cu)を含有してなる。
以下、組成の限定理由について説明する。
アルミニウムは、耐食性および鋳造性の向上に寄与するとともに、マグネシウム合金の強化に寄与して鋳造品の機械的強度を向上させる元素であるために、含有量が過小であると、鋳造性が著しく低下するおそれ、特に、良好な流動性(湯流れ)が得られなくなるおそれがある。一方、含有量が過剰であると、マグネシウム合金の母相(matrix)中におけるアルミニウムの固溶限界を超えることもあり、非平衡晶出したβ(Mg17,Al12)相が著しく増大し、鋳物品の靭性および延性(伸び)が低下するおそれがある。
そのために、アルミニウムの含有量は、9.21質量%超え〜12.6質量%の範囲内に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましくは9.50質量%超え〜10.5質量%の範囲内である。
カルシウムは、マグネシウム合金中においてアルミニウムと共存した場合、Al2Caに代表されるAl−Ca系化合物相が凝固中に結晶粒界、セル境界に主に晶出生成し、これらの熱的に安定な化合物相が結晶粒内の変形および粒界すべりなどを抑制し、マグネシウム合金の高温強度(耐熱性)を改善する元素であるために、含有量が過小であると、Al2Ca相の生成が少なく、耐熱性の向上効果が少なくなる。一方、含有量が過剰であると、実用性に耐え得ないほどに靭性および延性が低下するおそれがある。
そのために、カルシウムの含有量は、0.9〜2.0質量%の範囲内に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましいくは1.21〜1.90質量%の範囲内である。
ベリリウムは、溶解、フラックス精錬、脱ガス、溶湯保持および鋳造中(型内への合金溶湯の充填中)における耐熱マグネシウム合金の合金溶湯の酸化燃焼を防止する役目を成す元素であるが、この防止効果は、金属酸化物の生成自由エネルギーがマグネシウムよりもベリリウムのほうが低く、優先酸化し易いことに起因する。このため、含有量が0.0005質量%より過小であると、ベリリウムの優先酸化量が少なくなるので、溶湯自体の酸化燃焼が著しく進むこととなり、鋳造時の流動性(湯流れ性)が低下する。一方、含有量が0.1000質量%より過剰であると、必要以上に厚肉、かつ、強固な酸化ベリリウム(BeO)の保護皮膜が合金溶湯の表面にできてしまい、流動性(湯流れ性)の弊害となって湯回り不良を引き起こす要因となるばかりか、保護皮膜が介在物となって鋳物品中に混入し、機械的特性の低下を招く要因となる。
そのために、ベリリウムの含有量は、0.0005〜0.1000質量%の範囲内に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましくは0.0010〜0.0100質量%の範囲内である。
マンガンは、マグネシウム合金の耐食性の向上に寄与する元素であるために、含有量が0.10質量%より過小であると、耐食性の向上効果が少なくなる。一方、含有量が0.45質量%より過剰であると、合金溶湯中に溶解しきれなくなり、Al6Mnなどの脆弱な化合物相の生成に起因した靭性の低下を招くおそれがある。
そのために、マンガンの含有量は、0.10〜0.45質量%の範囲内に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましくは0.15〜0.35質量%の範囲内である。
亜鉛は、Mg−Al合金中に添加した場合、マグネシウム合金の母相(matrix)中へ優先固溶して固溶強化に寄与するとともに晶出ならびに析出β(Mg17,Al12)相の微細、かつ、均一な分散に寄与する元素であるために、含有量が1.0質量%より過剰であると、Mg−Zn系晶出相とこれに伴う低融点な多元共晶反応の生成に繋がるおそれがあり、この多元共晶反応の生成が生じると、凝固途中の鋳造割れが著しく増大するおそれがある。
そのため、亜鉛の含有量は、1.0質量%以下に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましくは0.90質量%以下である。
ストロンチウムは、Al2Caに代表されるAl−Ca系化合物相へ均一に固溶することにより、マグネシウム合金の耐熱性の向上に有利な元素である。しかし、含有量が0.60質量%より過剰になると、前記の耐熱改善効果が飽和してしまい、0.60質量%を越えて含有しても意味がなくなる。加えて、0.60質量%より過剰の含有は、Al―Sr化合物相が生成されるおそれがある。このAl―Sr化合物相は脆弱であるために、マグネシウム合金の強度や延性などの機械的特性を低下させるおそれがある。
そのため、ストロンチウムの含有量は、0.60質量%以下に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましくは0.40質量%以下である。
鉄は、鋳造品の耐食性に大きく影響を与える元素であるために、含有量が0.005質量%より過剰になると、鋳造品の耐食性が著しく低下するおそれがある。
そのために、鉄の含有量は、0.005質量%以下に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましい含有量は
0.003質量%以下である。
珪素は、微量であれば有害元素ではなく、耐熱マグネシウム合金の特性変化をあまりもたらさないが、含有量が0.10質量%より過剰になると、Mg2Si化合物相が生成されて延性および疲労強度が低下する傾向がある。
そのために、含有量は、0.10質量%以下に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましい含有量は0.07質量%以下である。
ニッケルは、鋳造品の耐食性に大きく影響を与える元素であるために、含有量が0.002質量%より過剰になると、鋳造品の耐食性が著しく低下するおそれがある。
そのために、ニッケルの含有量は、0.020質量%以下に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましい含有量は0.001質量%以下である。
銅は、ニッケルと同じく、鋳造品の耐食性に大きく影響を与える元素であるために、含有量が0.030質量%より過剰になると、鋳造品の耐食性が著しく低下するおそれがある。
そのために、銅の含有量は0.030質量%以下に設定することが本発明を成立させる上で重要で、好ましい含有量は0.020質量%以下である。
本発明に係る耐熱マグネシウム合金中の不可避不純物としては、例えば、鉛(Pb)、チタン(Ti)、スズ(Sn)、そして酸化マグネシウム(MgO)などの酸化物を挙げられる。
鉛およびチタンは、微量であれば有害元素ではなく、耐熱マグネシウム合金の特性変化をあまりもたらさないが、含有量が0.01質量%より過剰になると、金属間化合物相が生成されて延性が低下する傾向がある。そのために、耐熱マグネシウム合金中において0.01%質量%以下となるように調製(調合)することが好ましい。
スズは、微量添加では特に大きな影響を及ぼさないが、0.02%以上含有すると、高温で安定なMg−Sn−Ca系金属間化合物相を生成する。この金属間化合物相の生成量が増えると、耐熱性の向上を目的として添加しているCaが、Mg−Sn−Ca系金属間化合物相の生成に消費されてしまい、相対的に本系耐熱合金の主要な耐熱強化相であるAl2Ca相の減少、ひいては、耐熱特性の低下に繋がってしまう。そのために、耐熱マグネシウム合金中において0.01質量%以下となるように調製することが好ましい。
酸化マグネシウムは、鋳造時の溶湯の湯流れ性および鋳造後の鋳物の機械的性質に主に影響を及ぼす非金属介在物であるため、含有量の増加は、比例的にこれらの特性を相対的に低下させる傾向にある。そのため、耐熱マグネシウム合金中において1.0質量%以下となるように調製することが好ましい。
主成分のマグネシウムに、アルミニウムを9.50質量%超え〜10.5質量%、カルシウムを1.21〜1.90質量%、ベリリウムを0.0010〜0.0100質量%、マンガンを0.15〜0.35質量%、不可避不純物(鉛、チタン、スズ、そして酸化マグネシウムなどの酸化物)を含有し、さらに、亜鉛を1.0質量%以下、ストロンチウムを0.60質量%以下、鉄を0.005質量%以下、珪素を0.10質量%以下、ニッケルを0.020質量%以下、銅を0.030質量%以下に含有調製した各種Mg−Al−Ca系合金をそれぞれ準備した(表1の実施例1〜6)。
そして、準備した本発明合金から後記する製造方法(砂型鋳造)によって鋳物を鋳造し、このときの本各種Mg−Al−Ca系合金の鋳造性を観察するとともに、得られた本各種Mg−Al−Ca系合金鋳物を用いて機械的特性を評価する試験を行い、それらの結果を表2に示す。
[比較例]
つぎに、表1に示す実施例1〜6の各組成からなる本各種Mg−Al−Ca系合金を用いて耐熱マグネシウム合金鋳物を鋳造する本発明の製造方法について説明する。
本実施例の製造方法は、溶解された耐熱マグネシウム合金(合金インゴット)の合金溶湯に対して、630〜670℃でのフラックスによる精錬処理、または、630〜730℃での不活性ガスによる脱ガス処理、あるいは、200Torr以下の減圧下に合金溶湯を放置することによる脱気処理のうち、これらいずれか一つ以上の処理を行う処理工程、この処理工程の後に、鋳型キャビティ表面の温度が平均で45℃以上の鋳型内に、670〜730℃の注湯温度で合金溶湯を注湯する充填工程にて行われる。
また、本実施例の製造方法では、合金溶湯を注湯して鋳物を製造する鋳型として砂型が使用される。この砂型は、30%以上のジルコンサンド(ZrO2,ZrO)を含む型母材によって製作されている。
表1に示す実施例1〜6の本各種Mg−Al−Ca系合金の合金溶湯(以後、単に「溶湯」と称する)のフラックスによる精錬処理、すなわち、溶湯へのフラックス散布と攪拌による酸化物などのゴミ、介在物のフラックスへの反応吸着と塩化物生成およびこの塩化物の重力分離(溶湯表面への浮上除去或いは溶湯底部側への沈殿)による溶湯の清浄化処理を行うことを目的として溶湯中の介在物除去を行うには630〜670℃の範囲における溶湯温度でフラックスによる精錬処理が重要である。
その理由は、630℃より低温の場合は、介在物のフラックスへの反応吸着と塩化物生成が進まず、溶湯の清浄化処理を達成することができない。670℃より高温の場合では、フラックスへの反応吸着が促進されすぎることとなり、正常なマグネシウム合金溶湯自体の吸着反応も進むこととなり、結果として、溶湯は清浄となるが、溶湯自体が減量してしまい、精錬歩留まりが低下してしまうからである。
そのために、フラックスによる溶湯の精錬処理では、溶湯温度を630〜670℃の範囲内に設定することが本発明の製造方法を成立させる上で重要で、好ましくは640〜660℃の範囲内である。
その理由は、ふっ化カルシウム、塩化バリウム、塩化カリウム、塩化マグネシウムの配合量が前記範囲内から外れると、フラックス自体の粘性変化および酸化物との吸着性低下などが生じ易くなり、精錬処理における精錬能力(溶湯中の介在物除去効果)が著しく低下するおそれがあるからである。
そのために、精錬処理時に溶湯に投入混練されるフラックスは、10〜15質量%のふっ化カルシウムと、40〜46質量%の塩化バリウムと、6〜11質量%の塩化カリウムと、30〜38質量%の塩化マグネシウムと、不可避不純物がそれぞれ混入された粉体であることが本発明の製造方法を成立させる上で重要である。
その理由は、投入量が全溶湯重量の0.2重量%より少なすぎると、介在物除去が不十分となり、0.5重量%より多すぎると、反応に寄与しないばかりか、不要なフラックス成分が増大し、実生産上、コスト高となる。また、溶湯へ投入混練させた後、20分以内で溶湯とフラックスの攪拌反応を十分に完了させないと、20分を越えた攪拌は不必要かつ無駄な作業となる。
そのために、精錬処理において、フラックスは、注湯される全溶湯重量の0.2〜0.5質量%の範囲内で溶湯に投入混練させた後に、20分間以内の溶湯の攪拌作業と、この攪拌作業後5分以上の溶湯鎮静とを続けて行うことが本発明の製造方法を成立させる上で重要である。
不活性ガスによる溶湯の脱ガス処理では、溶湯内へ不活性ガスを吹き込みバブリングすることによって溶湯中の固溶された水素を泡に吸着させて浮上分離させる。これにより、溶湯中の含有水素量を低減させる効果をもたらす。この含有水素量の低減効果をもたらすためには630〜730℃の範囲における溶湯温度での不活性ガスによる脱ガス処理が重要である。
その理由は、630℃より低温の場合は、溶湯粘性が高く、低温であることにより吸着反応が進み難く脱ガス効果が乏しくなる。730℃より高温の場合は、吸着反応が進んで脱ガス効果が得られるものの、泡立てた溶湯表面での水素吸収ならびに介在物生成も進むこととなって脱ガス効果の低減と溶湯の汚染が進むこととなるために、好ましくない。
そのために、不活性ガスによる脱ガス処理では、溶湯温度を630〜730℃の範囲内に設定することが本発明の製造方法を成立させる上で重要で、好ましくは640〜660℃の範囲内である。
流量3〜10リットル/分、3分以上の時間でアルゴンガスを溶湯に送込むことは、例えば、50〜1000kg程度の溶湯重量の溶解、保持炉に適用させた場合の条件であって、この条件以上の流量および/または時間でアルゴンガスを溶湯内に送込んでも、溶湯中の含有水素量の低減が本発明工法での限界レベルに達しているため、意味がなくなる。
そして、アルゴンガスの純度が97%より過少であると、溶湯中の含有水素量の低減効果が低下、すなわち、脱ガス効果が低下するために、アルゴンガスは純度97%以上であることが重要である。
また、溶湯内へのアルゴンガスの送込みを、アルゴンガスが気泡となって噴出する微細な孔を多数有するガス供給パイプを用い、このガス供給パイプを溶湯内に浸漬させて行うようにすることが好ましい。
主に溶湯中の不要気体(ガス)を減圧下で低減することで、鋳造前の溶湯を清浄にすることを目的にしている。溶湯中の窒素、水素などのガス化成分を効果的に低減するには、適切な溶湯温度、630〜730℃に加えて減圧度の臨界値があり、これが概ね200Torr以下となる。200Torr以上では、溶湯中の脱気効果が顕著に得られなくなる。
そのために、200Torr以下の減圧下に溶湯を放置することによる脱気処理が有効であり、本発明の製造方法を成立させる上で重要である。
溶湯温度が670〜730℃の溶湯をキャビティ表面温度が平均で45℃以上の鋳型内に注湯することが本発明の製造方法を成立させる上で重要である。
その理由は、溶湯温度が630℃より低温でキャビティ表面温度が45度以下では、溶湯の流動性が低下し、凝固を早まるなどから、鋳型(キャビティ)内への完全充填が不可能となる。所謂湯回り不良を引き起こすおそれがある。
そのために、前記した精錬処理、脱ガス処理、脱気処理のうち、いずれか一つ以上の処理が行われた後の溶湯を鋳型に注湯する鋳造時には、溶湯温度が670〜730℃でキャビティ表面温度が平均で45℃以上にて鋳型へ注湯する充填を行うことが本発明の製造方法を成立させる上で重要である。
砂型の型主材として、30%以上のジルコンサンド(ZrO2,ZrO)を含むことが本発明の製造方法を成立させる上で重要である。
つまり、砂型は、通常けい砂(SiO2)を型主材としている。本発明の耐熱マグネシウム合金は、合金設計段階で鋳造性(湯流れ性、焼き付き、鋳造割れなど)を十分に考慮した、所謂良鋳造性材料となっている。しかし、合金設計が災いし、一方で従来の微細化剤(C系化合物を微細化核とするもの全て)では鋳物の結晶粒を微細化(機械的特性、強度や伸び向上)ができないことから、金型鋳造に比べて凝固速度が遅い砂型鋳造においては、差異として最も顕著に現れる。
そのために、けい砂より熱伝導係数が小さな(熱伝導の良い)ジルコニウム砂を、型主材として、30%以上使うことで、けい砂100%よりも凝固が速まり、この効果により過冷による結晶核生成数の増大が生じ、結果として、鋳物の微細化組織が得られる。つまり、機械的特性(軸力保持率、引張強さ、0.2耐力%、伸び)に優れた鋳物を鋳造が可能になる。
そのために、砂型の型主材として、30%以上のジルコンサンド(ZrO2,ZrO)を含むことが本発明の製造方法を成立させる上で重要である。
前記した製造方法の精錬処理、脱ガス処理、脱気処理、充填(注湯)、砂型の各条件で、表1に示す実施例1〜6の本各種Mg−Al−Ca系合金、比較例1〜6の各種Mg−Al−Ca系合金による試作品の製造を以下の鋳造条件により試みた。
鋳造条件
使用鋳型:JIS−H5203砂型(4号試験片4本取り、木型で造型)
溶湯処理:合金溶け落ち後、フラックス精錬:at650〜670℃
⇒Ar脱ガス:3リットル/分×5分 at630〜700℃
(ここで酸化燃焼が激しい場合は精錬用フラックスを散布)
⇒鎮静:5〜10分
溶湯充填:at700〜720℃
試作品a:150×150×3.5t(実部品試作時の平均肉厚部を想定)
試作品b:140×60×30t(実部品試作時の厚肉部を想定)
そして、前記の鋳造条件による鋳造時における鋳造性と、この鋳造条件によって得られた鋳物(試作品a,b)の機械的特性を評価する試験を行った。
前記の鋳造条件における鋳造性の評価を、鋳造過程で合金の性質を特徴つける流動性および鋳造割れの二つのパラメータによって行い、その結果を表2に示す。
流動性(湯流れ)については、鋳型に溶湯を注湯する鋳造時において、溶湯のオーバフロー量、溶湯が流れ込むチルベルトなどの空間における溶湯の充填量の大きさを評価基準として判定し、以下の3段階に分けて評価した。
a.良好
b.やや劣る
c.劣る
鋳造割れ(熱間割れ発生)については、得られた鋳物(試作品)の外観検査で行い、割れの有無で判定し、以下の3段階に分けて評価した。
a.殆ど無し
b.少々有り
c.有り
また、前記の鋳造条件によって得られた表1に示す実施例1〜6、比較例1〜6の各種Mg−Al−Ca−Be−Mn系合金鋳物(試作品)の機械的特性の評価として、軸力保持率と引張特性(引張強さ、0.2%耐力および伸び)について測定し、その結果を表2に示す。
図1は、締結したボルトの軸力を測定する状態を模式的に示す概念説明図である。
軸力測定は、円筒状に加工されたボルト挿通孔1aを有する供試材(座面外径φ20mm、内径(ボルト挿通孔)φ9mm、厚さ約10mm)1を、図1に示すように、ネジ穴(M8.0×P1.25)2aを有する相手材2にワッシャ3を介してボルト(フランジ付)4による所定の軸力で締結させた状態で、150℃の大気炉で200時間保持し、その後、室温まで冷却させた後のボルト4の軸力を測定することにより、軸力保持率(%)を評価した。
ここで、使用した相手材2は、JIS規格ADC12のアルミニウム合金部材でL50×D25×D25のブロック形状であり、ワッシャ3は、外径φ18mm、内径φ9mm、厚さ3mm、A6061−T6のアルミニウム合金製(表面には厚さが20〜30μの硬質アルマイト処理が施されている)であり、ボルト4は、M8×P1.25×25mm、強度区分8.0〜9.0の鉄合金製である。
室温まで冷却した後に、ボルト4の軸力を歪ゲージ5で再び測定することにより、前記の初期軸力に対する軸力保持率を求めた。この軸力保持率は、複数個(概ね n=3)の平均値として求めることができる。その算出式は以下の通りである。
軸力保持率(%)=(150℃×200h加熱保持して室温まで冷却した後の残留軸力÷加熱保持前の初期軸力)×100
ここで、軸力保持率が、例えば、45%であることは、150℃、200時間の条件で高温保持により、初期軸力9.5KN×0.45の軸力に低下したことを意味するものである。したがって、軸力保持率が45%を越えるものを○とし、越えないものを×として評価した。
図2は、引張特性を評価する試験片を示す説明図である。
そして、引張特性を評価する試験を行った。このときの試験条件は、図2に示す形状(概寸)に切り出し加工された試験片(テストピース)を、20〜25℃の雰囲気中で、(株)津島製作所製のインストロン型引張試験機を用いたクロスヘッドスピード1mm/minで引っ張ることにより行い、引張強さ(MPa)、0.2%耐力(MPa)、伸び(%)についてそれぞれ評価した。
ここで、図2に示す試験片の寸法表示中のGLは評点間距離を表し、PPは平面部長さを表すものである。
比較例2では、比較例1に対して鋳造性に改善が見られるものの、機械的特性における軸力保持率が低く、総合評価は×であった。
比較例3では、比較例2と同じく鋳造性に改善が見られるものの、機械的特性における軸力保持率と0.2%耐力が低く、総合評価は×であった。
比較例5では、機械的特性において高い値を有し、しかも、鋳造時に鋳造割れが発生しないものの、鋳造時における溶湯の流動性が悪く、さらに焼き付きが発生するなどの鋳造性に少々問題が有り、総合評価は×であった。
比較例6では、鋳造時における溶湯の流動性が悪く、さらに焼き付きが発生するなど鋳造性に少々問題があり、機械的特性においても0.2%耐力値が低く、総合評価は×であった。
また、ダイカスト鋳造品の75%以上の機械的特性(軸力保持率、引張強さ、0.2%耐力、伸び)が得られる試作品を簡易な砂型鋳造で製造することができる。
耐熱マグネシウム合金として、前記実施例詳述のMg−Al−Ca系合金以外に、例えば、Mg−Al−Mn系合金またはMg−Zn−Mn系合金またはMg−Al−Zn−Mn系合金のいずれか一つの合金に、耐熱性向上を目的として、さらに、Ca、Sr、ER、Si、Snのうち、一種類以上を含有してなる耐熱マグネシウム合金を挙げることができる。
そして、これら耐熱マグネシウム合金を用い、この合金溶湯を前記実施例詳述の製造方法における鋳造条件による砂型鋳造の具現化を可能とするものである。
Claims (8)
- マグネシウム、アルミニウム、カルシウムを含有する鋳造用耐熱マグネシウム合金であって、
アルミニウムを9.20質量%超え〜12.6質量%、カルシウムを0.9〜2.0質量%、ベリリウムを0.0005〜0.1000質量%、マンガンを0.10〜0.45質量%含有すると共に、亜鉛、ストロンチウム、鉄、ニッケルを含有し、
亜鉛を1.0質量%以下、ストロンチウムを0.60質量%以下、鉄を0.005質量%以下、ニッケルを0.020質量%以下含有し、残部がマグネシウムおよび不可避不純物からなることを特徴とする鋳造用耐熱マグネシウム合金。 - アルミニウムを9.50質量%超え〜10.5質量%、カルシウムを1.2質量%超え〜2.0質量%、ベリリウム0.0010〜0.0100質量%含有していることを特徴とする請求項1に記載の鋳造用耐熱マグネシウム合金。
- 請求項1または2に記載の鋳造用耐熱マグネシウム合金は、さらに、珪素、銅を含有し、珪素を0.10質量%以下、銅を0.030質量%以下含有することを特徴とする鋳造用耐熱マグネシウム合金。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載された鋳造用耐熱マグネシウム合金を溶解し、その合金溶湯を鋳型に注湯して鋳物を鋳造する製造方法であって、
前記合金溶湯に対して、630〜670℃でのフラックスによる精錬処理、630〜730℃での不活性ガスによる脱ガス処理、200Torr以下の減圧下に前記合金溶湯を放置することによる脱気処理を行う処理工程と、
この処理工程の後に、キャビティ表面の温度が平均で45℃以上の前記鋳型内に、670〜730℃の溶湯温度で前記合金溶湯を注湯する充填工程とを含み、
前記鋳型が砂型であり、その型主材が30%以上のジルコンサンドを含むことを特徴とする耐熱マグネシウム合金鋳物の製造方法。 - 前記フラックスは、10〜15質量%のふっ化カルシウムと、40〜46質量%の塩化バリウムと、6〜11質量%の塩化カリウムと、30〜38質量%の塩化マグネシウムと、不可避不純物がそれぞれ混入された粉体からなり、
前記粉体を、前記鋳型に注湯される全溶湯重量の0.2〜0.5質量%の範囲内で前記合金溶湯に投入混練させた後に、20分間以内の前記合金溶湯の攪拌作業と、この攪拌作業後5分以上の溶湯鎮静とを続けて行うことを特徴とする請求項4に記載された耐熱マグネシウム合金鋳物の製造方法。 - 前記脱ガス処理は、前記合金溶湯内に、流量3〜10リットル/分、3分以上の時間でアルゴンガスが送込まれることで行われ、前記アルゴンガスは、純度97%以上であることを特徴とする請求項4又は5に記載された耐熱マグネシウム合金鋳物の製造方法。
- アルゴンガスの前記合金溶湯内への送込みが、アルゴンガスが気泡となって噴出する微細な孔を多数有するガス供給パイプを、前記合金溶湯内に浸漬させて行われることを特徴とする請求項6に記載された耐熱マグネシウム合金鋳物の製造方法。
- 前記鋳物の含有水素量が、20cc/100gMg以下であることを特徴とする請求項4〜7のいずれか1項に記載された耐熱マグネシウム合金鋳物の製造方法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009253527A JP5638222B2 (ja) | 2009-11-04 | 2009-11-04 | 鋳造用耐熱マグネシウム合金および合金鋳物の製造方法 |
CN2010105361597A CN102051507A (zh) | 2009-11-04 | 2010-11-03 | 耐热镁合金及合金铸件的制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009253527A JP5638222B2 (ja) | 2009-11-04 | 2009-11-04 | 鋳造用耐熱マグネシウム合金および合金鋳物の製造方法 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011099136A JP2011099136A (ja) | 2011-05-19 |
JP2011099136A5 JP2011099136A5 (ja) | 2013-02-14 |
JP5638222B2 true JP5638222B2 (ja) | 2014-12-10 |
Family
ID=43956301
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009253527A Active JP5638222B2 (ja) | 2009-11-04 | 2009-11-04 | 鋳造用耐熱マグネシウム合金および合金鋳物の製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5638222B2 (ja) |
CN (1) | CN102051507A (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103769528B (zh) * | 2012-10-25 | 2016-02-17 | 成霖企业股份有限公司 | 具有抗冷热急变性质的陶瓷铸型组合物及其制备方法 |
CN103834839A (zh) * | 2012-11-23 | 2014-06-04 | 天津德盛镁科技发展有限公司 | 一种新型钙锶耐热镁合金 |
CN105886819B (zh) * | 2016-06-07 | 2017-07-25 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种高品质含锆镁合金连续熔炼铸造方法 |
CN108474067A (zh) * | 2016-07-15 | 2018-08-31 | 住友电气工业株式会社 | 镁合金 |
JP7315941B2 (ja) * | 2018-10-03 | 2023-07-27 | 地方独立行政法人東京都立産業技術研究センター | 粉末材料、及びマグネシウム合金部材の製造方法 |
CN113549770B (zh) * | 2021-07-13 | 2023-08-04 | 烟台金钪稀贵金属材料有限公司 | 一种电子废弃物有色金属回收用真空提纯设备 |
CN114686713A (zh) * | 2022-04-06 | 2022-07-01 | 惠州云海镁业有限公司 | 一种碱土耐热镁合金锭制备工艺 |
CN118028624B (zh) * | 2024-04-10 | 2024-07-12 | 北京科技大学 | 一种热态镁精炼渣原位在线处理方法及装置 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0099470A1 (en) * | 1982-06-18 | 1984-02-01 | Cosworth Research And Development Limited | Casting non-ferrous metals |
IL125681A (en) * | 1998-08-06 | 2001-06-14 | Dead Sea Magnesium Ltd | Magnesium alloy for high temperature applications |
JP2001247926A (ja) * | 2000-03-03 | 2001-09-14 | Japan Steel Works Ltd:The | 流動性に優れたマグネシウム合金およびマグネシウム合金材 |
CN1109115C (zh) * | 2000-03-29 | 2003-05-21 | 上海交通大学 | 耐热阻燃压铸镁合金及其熔炼铸造工艺 |
IL146336A0 (en) * | 2001-11-05 | 2002-07-25 | Dead Sea Magnesium Ltd | High strength creep resistant magnesium alloy |
CN100476002C (zh) * | 2007-03-30 | 2009-04-08 | 闻喜云海金属有限公司 | 一种耐热铸造镁合金及其制备方法 |
JP5356777B2 (ja) * | 2008-10-31 | 2013-12-04 | 宮本工業株式会社 | マグネシウム合金の鍛造方法 |
JP5415739B2 (ja) * | 2008-10-31 | 2014-02-12 | 宮本工業株式会社 | 鍛造用マグネシウム合金 |
-
2009
- 2009-11-04 JP JP2009253527A patent/JP5638222B2/ja active Active
-
2010
- 2010-11-03 CN CN2010105361597A patent/CN102051507A/zh active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102051507A (zh) | 2011-05-11 |
JP2011099136A (ja) | 2011-05-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5638222B2 (ja) | 鋳造用耐熱マグネシウム合金および合金鋳物の製造方法 | |
EP2339037B1 (en) | Manufacturing method of aluminum alloy | |
CN105525158B (zh) | 一种半固态压铸铝合金材料及使用该材料压铸成型的方法 | |
JP4765400B2 (ja) | セミソリッド鋳造用アルミニウム合金、並びにアルミ合金鋳物とその製造方法 | |
US9080225B2 (en) | Aluminum alloy and manufacturing method thereof | |
CN109295351B (zh) | 一种压铸铝合金及其制备方法和应用 | |
WO2006016631A1 (ja) | Sn含有銅合金及びその製造方法 | |
DE602005017734D1 (de) | Aluminium-Silizium-Legierung mit reduzierter Neigung zum Kleben an Druckgussformen | |
JP6852146B2 (ja) | ダイカスト用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金ダイカスト | |
JP2001220639A (ja) | アルミニウム鋳造用合金 | |
AU2010322541A1 (en) | Aluminum alloy and manufacturing method thereof | |
JP2009108409A (ja) | 靭性に優れた鋳造用Al−Mg系アルミニウム合金及びそれからなる鋳造部材 | |
KR101273533B1 (ko) | 피로특성이 개선된 알루미늄 합금 및 그 제조 방법 | |
JP7152977B2 (ja) | アルミニウム合金 | |
JPH11293375A (ja) | 高靱性アルミニウム合金ダイカストおよびその製造方法 | |
JP2007046071A (ja) | Mg合金及びその鋳造又は鍛造方法 | |
JP4145242B2 (ja) | 鋳物用アルミニウム合金、アルミニウム合金製鋳物およびアルミニウム合金製鋳物の製造方法 | |
JP4390762B2 (ja) | デファレンシャルギアケース及びその製造方法 | |
US20080187454A1 (en) | Heat-resistant magnesium alloy for casting heat-resistant magnesium alloy cast product, and process for producing heat-resistant magnesium alloy cast product | |
JP2008025003A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金および同アルミニウム合金鋳物 | |
CN102660693A (zh) | 采用TiN及BeH2粉末处理的铝合金及其制备方法 | |
JP6900199B2 (ja) | 鋳造用アルミニウム合金、アルミニウム合金鋳物製品およびアルミニウム合金鋳物製品の製造方法 | |
JP7293696B2 (ja) | アルミニウム合金鋳造材およびその製造方法 | |
JP4155509B2 (ja) | 鋳造用アルミニウム合金とアルミニウム合金製鋳物およびその製造方法 | |
CN108779521B (zh) | 低压铸造用铝合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20121030 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121226 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140218 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140415 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20141007 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20141022 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5638222 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |