JP5622523B2 - Burnishing drill reamer - Google Patents
Burnishing drill reamer Download PDFInfo
- Publication number
- JP5622523B2 JP5622523B2 JP2010239637A JP2010239637A JP5622523B2 JP 5622523 B2 JP5622523 B2 JP 5622523B2 JP 2010239637 A JP2010239637 A JP 2010239637A JP 2010239637 A JP2010239637 A JP 2010239637A JP 5622523 B2 JP5622523 B2 JP 5622523B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reamer
- branch
- drill
- axial direction
- blades
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/06—Drills with lubricating or cooling equipment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/08—Drills combined with tool parts or tools for performing additional working
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D77/00—Reaming tools
- B23D77/14—Reamers for special use, e.g. for working cylinder ridges
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling, Broaching, Filing, Reaming, And Others (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
Description
本発明は、本発明は、リーマ付ドリルの一種であって、特に高速高送り用バニシングドリルリーマに関する。 The present invention is a kind of drill with a reamer, and particularly relates to a burnishing drill reamer for high speed and high feed.
従来より、一本の工具に荒削り用の２枚のドリル刃と、仕上げ加工用の２枚のリーマ刃を備えたバニシングドリルリーマが知られている（特許文献１参照）。２枚のドリル刃は、回転方向に１８０°の位相差で設けられている。また、２枚のリーマ刃は、それぞれドリル刃より９０°回転方向後方、かつ、ドリル刃より軸方向後方に設けられている。
このバニシングドリルリーマによってワークに穴あけ加工を行う際、先ず、ドリル刃によってワークに下穴があけられる。続いて、リーマ刃によって下穴の内壁が仕上げ加工される。これにより、高精度な穴加工が１工程に集約され、加工時間を短縮することが可能になる。
Conventionally, a burnishing drill reamer has been known that includes two drill blades for roughing and two reamer blades for finishing on a single tool (see Patent Document 1). The two drill blades are provided with a phase difference of 180 ° in the rotation direction. Further, the two reamer blades are provided 90 ° behind the drill blade in the rotational direction and axially behind the drill blade, respectively.
When drilling a workpiece with the burnishing drill reamer, first, a pilot hole is drilled in the workpiece with a drill blade. Subsequently, the inner wall of the prepared hole is finished with a reamer blade. As a result, highly accurate hole machining is integrated into one process, and the machining time can be shortened.
ところで、バニシングドリルリーマは、例えば予め鋳抜穴の形成されたアルミからなるワークに穴あけ加工をすることに用いられる。このとき、目標とする加工穴の中心と鋳抜穴の中心とがずれていると、特許文献１のバニシングドリルリーマは、穴あけ加工時の軸ブレが大きくなる。したがって、「穴あけ加工された加工穴の中心位置が目標とする加工穴の中心位置からずれる」、「加工穴の径が目標とする加工穴の径より大きくなる、又は小さくなる」等の問題が生じることが懸念されていた。この問題は、目標とする加工中心との鋳抜穴の中心と芯ずれが大きいほど、切削速度又は送り速度が大きいほど顕著に生じるおそれがあった。
本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、加工穴の位置精度および加工径精度を高めることの可能なバニシングドリルリーマを提供することにある。
By the way, the burnishing drill reamer is used for, for example, drilling a workpiece made of aluminum in which a cast hole is formed in advance. At this time, if the center of the target processing hole and the center of the punched hole are misaligned, the burnishing drill reamer of Patent Document 1 has a large shaft blur at the time of drilling. Therefore, there are problems such as “the center position of the drilled hole is shifted from the center position of the target hole” and “the diameter of the hole is larger or smaller than the target hole diameter”. There was concern about what would happen. This problem may occur more significantly as the misalignment between the center of the core hole with the target processing center and the cutting speed or feed speed increase.
The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a burnishing drill reamer capable of increasing the accuracy of processing hole position and processing diameter.
上述した課題を解決するため、本発明の請求項１に記載の発明によると、シャンクの軸方向前方に連なるドリル本体に主幹部が形成される。主幹部の軸方向から見て略扇状の３個の枝部が主幹部の径外側で軸方向に延びて形成される。この３個の枝部のそれぞれ回転方向後方に、３個の分岐枝が軸方向に延びて形成される。分岐枝とその分岐枝の回転方向後方に位置する枝部との間には、軸方向に延びる切屑排出ポケットが形成される。
３個の枝部の軸方向前端に形成される３枚のドリル刃は、径外方向に向かい軸方向後方に傾斜するとともに、回転方向後方に向かい軸方向後方に傾斜する。
３個の分岐枝の軸方向前端に形成される３枚のリーマ刃は、径外方向に向かい軸方向前方に傾斜するとともに、回転方向後方に向かい軸方向前方に傾斜する。また、リーマ刃は、軸方向最先端がドリル刃の軸方向後端より軸方向後方に設けられ、かつ径方向最外端がドリル刃の径方向最外端より径方向外側に設けられる。
３個の分岐枝の径方向外側に形成される３枚の案内面は、横断面が主幹部の中心軸を中心とした円弧状に形成され、３枚のリーマ刃の径方向最外端から連なり軸方向に延びる。
In order to solve the above-described problem, according to the first aspect of the present invention, the main trunk portion is formed in the drill body that is continuous forward in the axial direction of the shank. Three substantially fan-shaped branches as viewed from the axial direction of the main trunk portion are formed to extend in the axial direction outside the diameter of the main trunk portion. Three branch branches extend in the axial direction at the rear of each of the three branch portions in the rotational direction. A chip discharge pocket extending in the axial direction is formed between the branch branch and a branch portion located behind the branch branch in the rotation direction.
The three drill blades formed at the front end in the axial direction of the three branches are inclined in the axial direction rearward in the radially outward direction, and in the axial rearward in the rotational direction rearward.
The three reamer blades formed at the front ends in the axial direction of the three branch branches are inclined in the axial direction forward in the radial direction and in the axial direction forward in the rotational direction. In addition, the reamer blade is provided with the axially forwardmost end axially rearward from the axially rear end of the drill blade, and with the radially outermost end provided radially outward from the radially outermost end of the drill blade.
The three guide surfaces formed on the radially outer side of the three branch branches are formed in an arc shape with the cross section centering on the central axis of the main trunk portion, and from the radially outermost ends of the three reamer blades. It extends continuously in the axial direction.
鋳抜穴のあけられたワークに穴あけ加工を行う際、先ず３枚のドリル刃により、鋳抜穴の径を拡げるように下穴があけられる。次いで、３枚のリーマ刃により、下穴の内壁に仕上げ加工がされる。
穴あけ加工の際、３枚のドリル刃には、バニシングドリルリーマに印加される荷重に対する応力及び切削抵抗が作用する。３枚のドリル刃は、バニシングドリルリーマを回転方向に位相の異なる三方から支持するので、バニシングドリルリーマに作用する力が均衡し、バニシングドリルリーマの軸ブレが抑制される。穴開け加工が進むと、３枚のドリル刃と３枚のリーマ刃から軸方向に延びる３枚の案内面とが、バニシングドリルリーマを軸方向と径方向に支持する。このように回転軸の安定した回転状態で、３枚のリーマ刃により下穴の内壁に精密な仕上げ加工が行なわれる。したがって、バニシングドリルリーマは、加工穴の位置精度と加工径精度を高めることができる。
When drilling a workpiece with a punched hole, a drill hole is first drilled with three drill blades so as to increase the diameter of the punched hole. Next, the inner wall of the prepared hole is finished with three reamer blades.
During drilling, stress and cutting resistance against the load applied to the burnishing drill reamer act on the three drill blades. The three drill blades support the burnishing drill reamer from three directions with different phases in the rotational direction, so that the forces acting on the burnishing drill reamer are balanced, and axial blurring of the burnishing drill reamer is suppressed. As drilling progresses, the three drill blades and the three guide surfaces extending in the axial direction from the three reamer blades support the burnishing drill reamer in the axial direction and the radial direction. In this way, with the rotational axis of the rotating shaft being stably rotated, precise finishing is performed on the inner wall of the prepared hole by the three reamer blades. Therefore, the burnishing drill reamer can improve the position accuracy and the processing diameter accuracy of the processing hole.
請求項２に記載の発明によると、３枚のドリル刃は、それぞれ回転方向に略１２０°の位相差で設けられ、３枚のリーマ刃もまた、それぞれ回転方向に略１２０°の位相差で設けられる。これにより、穴あけ加工の際、バニシングドリルリーマに三方向から作用する力が均衡する。また、３枚のリーマ刃の傾斜角を小さくすることが可能になるので、リーマ刃に作用する切削抵抗を低減することができる。したがって、バニシングドリルリーマの軸ブレを抑制することができる。 According to the invention described in claim 2, the three drill blades are provided with a phase difference of approximately 120 ° in the rotation direction, respectively, and the three reamer blades are also respectively provided with a phase difference of approximately 120 ° in the rotation direction. Provided. This balances the forces acting on the burnishing drill reamer from three directions during drilling. In addition, since the inclination angle of the three reamer blades can be reduced, the cutting resistance acting on the reamer blades can be reduced. Therefore, the shaft shake of the burnishing drill reamer can be suppressed.
ところで、従来より、バニシングドリルリーマには、ドリル刃に切削液を供給する切削液供給路として、軸方向に通る孔が形成されていた。また、この軸方向に通る孔から、径外方向に分岐する孔を形成し、リーマ刃に切削液を供給していた。これらの孔は孔あけ加工等によって形成されるので、小径のバニシングドリルリーマ対し、小径の切削液供給路を形成することが困難であった。
そこで、請求項１に記載の発明では、枝部と分岐枝との間に、軸方向に延びる切削液供給路が形成される。切削液供給路の軸方向後側に、切削液供給路に切削液を供給する切削液供給孔が設けられる。切削液供給路は、軸方向前端に開口すると共に径外方向に開口し、回転方向前側の面と回転方向後側の面とが平行に形成され、径内方向の面が円弧状に形成されることにより、軸方向から見てＵ字形である。
これにより、ドリル本体の径外方向から研削加工することで切削液供給路を形成することが可能になる。このため、小径のバニシングドリルリーマに対し、切削液供給路を容易に形成することができる。
また、切削液供給路を流れる切削液は、軸方向前端の開口からドリル刃に供給されると共に、径外方向の開口からリーマ刃に供給される。このため、リーマ刃に切削液を供給する孔を別途形成することなく、加工工数を低減することができる。
さらに、切削液供給路の径外側に壁を設けないので、ドリル本体の中心と切削液供給路との距離を遠くすることが可能になる。これにより、主幹部の径を大きくすることができる。したがって、バニシングドリルリーマの軸ブレが抑制され、加工穴の位置精度と加工径精度を高めることができる。
By the way, conventionally, the burnishing drill reamer has been formed with a hole passing in the axial direction as a cutting fluid supply path for supplying the cutting fluid to the drill blade. Further, a hole branching in the radially outward direction is formed from the hole passing in the axial direction, and the cutting fluid is supplied to the reamer blade. Since these holes are formed by drilling or the like, it is difficult to form a small diameter cutting fluid supply path for a small diameter burnishing drill reamer.
Therefore, in the first aspect of the present invention, the cutting fluid supply path extending in the axial direction is formed between the branch portion and the branch branch. A cutting fluid supply hole for supplying the cutting fluid to the cutting fluid supply passage is provided on the rear side in the axial direction of the cutting fluid supply passage. The cutting fluid supply path opens at the front end in the axial direction and opens radially outward, the front surface in the rotational direction and the rear surface in the rotational direction are formed in parallel, and the surface in the radial direction is formed in an arc shape. Therefore, it is U-shaped when viewed from the axial direction.
Thereby, it becomes possible to form a cutting fluid supply path by grinding from the radial direction of the drill body. For this reason, a cutting fluid supply path can be easily formed for a small-diameter burnishing drill reamer.
Further, the cutting fluid flowing in the cutting fluid supply path is supplied to the drill blade from the opening at the front end in the axial direction, and is supplied to the reamer blade from the opening in the radially outward direction. For this reason, a processing man-hour can be reduced, without forming the hole which supplies cutting fluid to a reamer blade separately.
Furthermore, since no wall is provided outside the diameter of the cutting fluid supply path, the distance between the center of the drill body and the cutting fluid supply path can be increased. Thereby, the diameter of the main trunk can be increased. Therefore, the shaft blur of the burnishing drill reamer is suppressed, and the position accuracy and the processing diameter accuracy of the processing hole can be improved.
以下、本発明による複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態によるバニシングドリルリーマの構成を図１〜図８に示す。本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、超硬合金から形成される。シャンク２の軸方向前方に連なるドリル本体３には、ドリル本体３の最大外径より外径の小さい小径部４が先端部から段部５まで形成されている。小径部４の軸方向の長さは、バニシングドリルリーマ１が加工する加工穴の深さに加え、ドリル刃１１とリーマ刃１２の再研磨加工を所定回数行うことの可能な長さに設定されている。
Hereinafter, a plurality of embodiments according to the present invention will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
The structure of the burnishing drill reamer according to the first embodiment of the present invention is shown in FIGS. The burnishing drill reamer 1 of the present embodiment is formed from a cemented carbide. A small diameter portion 4 having an outer diameter smaller than the maximum outer diameter of the drill main body 3 is formed from the tip portion to the stepped portion 5 in the drill main body 3 that continues to the front of the shank 2 in the axial direction. The axial length of the small-diameter portion 4 is set to a length that allows the re-grinding of the drill blade 11 and the reamer blade 12 to be performed a predetermined number of times in addition to the depth of the processing hole processed by the burnishing drill reamer 1. ing.
図５に示すように、ドリル本体３には、軸方向から見て中心部に形成される主幹部としてのウェブ６と、このウェブ６の径外側に略扇状に形成される３個の枝部７と、３個の枝部７のそれぞれ回転方向後方に設けられる３個の分岐枝８が形成されている。ウェブ６、枝部７及び分岐枝８は、ドリル本体３の軸と平行に軸方向に延びている。
なお、図５ではウェブ６を破線によって概念的に区分し、図７では枝部７と分岐枝８を破線によって概念的に区分しているが、ウェブ６、枝部７及び分岐枝８は、ドリル本体３を研削加工することで、一体に形成されるものである。
As shown in FIG. 5, the drill body 3 includes a web 6 as a main trunk portion formed in the central portion when viewed from the axial direction, and three branch portions formed in a substantially fan shape outside the diameter of the web 6. 7 and three branch branches 8 provided at the rear of each of the three branch portions 7 in the rotation direction. The web 6, the branch portion 7, and the branch branch 8 extend in the axial direction in parallel with the axis of the drill body 3.
In FIG. 5, the web 6 is conceptually divided by a broken line, and in FIG. 7, the branch portion 7 and the branch branch 8 are conceptually divided by a broken line, but the web 6, the branch portion 7, and the branch branch 8 are The drill body 3 is integrally formed by grinding.
本実施形態では、ウェブ６の直径Ｄ１は、小径部４の直径Ｄ２の約１／３に形成されている。なお、ウェブ６の直径Ｄ１は、小径部４の直径Ｄ２の約１／３以上に形成してもよい。ウェブ６の直径Ｄ１を大きくすることで、バニシングドリルリーマ１の剛性が高くなる。但し、ウェブ６の直径Ｄ１を大きくすると、切屑排出ポケット９の容積が小さくなる。
３個の枝部７は回転方向に略均等間隔で設けられている。本実施形態では、３個の枝部７は、それぞれ回転方向に約１２０°の位相差で形成されている。
３個の分岐枝８は、３個の枝部７のそれぞれ回転方向後方に略同一の位相差で設けられている。分岐枝８の回転方向前側の面は、バニシングドリルリーマ１の半径方向と略一致するように形成されている。分岐枝８の回転方向後側の面は、ウェブ６の外径から分岐枝８の回転方向前側の面と平行に形成されている。
In the present embodiment, the diameter D1 of the web 6 is formed to be about 1/3 of the diameter D2 of the small diameter portion 4. The diameter D1 of the web 6 may be formed to be about 1/3 or more of the diameter D2 of the small diameter portion 4. By increasing the diameter D1 of the web 6, the rigidity of the burnishing drill reamer 1 is increased. However, when the diameter D1 of the web 6 is increased, the volume of the chip discharge pocket 9 is decreased.
The three branch parts 7 are provided at substantially equal intervals in the rotation direction. In the present embodiment, the three branch portions 7 are each formed with a phase difference of about 120 ° in the rotation direction.
The three branch branches 8 are provided with substantially the same phase difference behind the three branch parts 7 in the rotational direction. The front surface in the rotational direction of the branch branch 8 is formed so as to substantially coincide with the radial direction of the burnishing drill reamer 1. The surface on the rear side in the rotational direction of the branch branch 8 is formed in parallel with the surface on the front side in the rotational direction of the branch branch 8 from the outer diameter of the web 6.
分岐枝８と、その分岐枝８の回転方向後方に位置する枝部７との間には、それぞれ切屑排出ポケット９が形成されている。本実施形態では、３個の切屑排出ポケット９は、分岐枝８の回転方向後側の面と、その分岐枝８の回転方向後方に位置する枝部７の回転方向前側の面とのなす角θが約７５°で形成されている。
枝部７と分岐枝８との間に、切削液供給路１０が形成されている。切削液供給路１０は、軸方向に延び、軸方向前端に開口すると共に、径外方向に開口している。切削液供給路１０は、回転方向前側の面と、回転方向後側の面とが略平行に形成され、径内方向の面が円弧状に形成されている。
切削液供給路１０は、軸方向後方で、シャンク２の軸方向後端部から通じる切削液供給孔１３に連通している。これにより、切削液供給孔１３から切削液供給路１０に切削液が供給される。切削液供給路１０に供給された切削液は、切削液供給路１０内を旋回しながら軸方向に流れ、ドリル刃１１とリーマ刃１２と案内面１４に供給される。
A chip discharge pocket 9 is formed between the branch branch 8 and the branch portion 7 located behind the branch branch 8 in the rotation direction. In the present embodiment, the three chip discharge pockets 9 are formed by the angle formed between the surface on the rear side in the rotation direction of the branch branch 8 and the surface on the front side in the rotation direction of the branch portion 7 located behind the branch branch 8 in the rotation direction. The angle θ is about 75 °.
A cutting fluid supply path 10 is formed between the branch portion 7 and the branch branch 8. The cutting fluid supply path 10 extends in the axial direction, opens at the front end in the axial direction, and opens in the radially outward direction. In the cutting fluid supply path 10, the front surface in the rotational direction and the rear surface in the rotational direction are formed substantially in parallel, and the surface in the radial direction is formed in an arc shape.
The cutting fluid supply path 10 communicates with the cutting fluid supply hole 13 that communicates from the axial rear end of the shank 2 at the rear in the axial direction. As a result, the cutting fluid is supplied from the cutting fluid supply hole 13 to the cutting fluid supply path 10. The cutting fluid supplied to the cutting fluid supply passage 10 flows in the axial direction while turning in the cutting fluid supply passage 10, and is supplied to the drill blade 11, the reamer blade 12, and the guide surface 14.
３枚のドリル刃１１は、それぞれ３個の枝部７の軸方向前端に形成される。ドリル刃１１は、主幹部の中心から径外方向に向かい軸方向後方に傾斜すると共に、回転方向後方に向かい軸方向後方に傾斜するように形成される。
３枚のドリル刃１１の軸方向の高さは、略同一に形成される。本実施形態では、３枚のドリル刃１１の軸方向の高さは、１／１００ｍｍ以下の精度で形成されている。
図８に示すように、ドリル刃１１の先端角αは、１１０°≦α≦１８０°の範囲で形成される。α≦１８０°としたのは、切削抵抗を低減し、穴あけ時の加熱を防ぐためである。一方、１１０°≦αとしたのは、穴あけ時にドリル刃１１から径内方向に作用する分力を小さくすることで、ワークに予め設けられた鋳抜穴の中心と目標とする加工中心とがずれている場合、バニシングドリルリーマ１の求心性を低減するためである。なお、本実施形態において、ドリル刃１１の先端角αは、１４０°≦α≦１６０°の範囲が理想である。ただし、ドリル刃１１の先端角αは、加工物の寸法に制約されるため、指示がある場合はその指示に従う。
The three drill blades 11 are each formed at the front end in the axial direction of the three branch portions 7. The drill blade 11 is formed so as to incline in the axially rearward direction from the center of the main trunk portion and in the axially rearward direction toward the rear in the rotational direction.
The axial heights of the three drill blades 11 are formed substantially the same. In this embodiment, the axial height of the three drill blades 11 is formed with an accuracy of 1/100 mm or less.
As shown in FIG. 8, the tip angle α of the drill blade 11 is formed in a range of 110 ° ≦ α ≦ 180 °. The reason for α ≦ 180 ° is to reduce cutting resistance and prevent heating during drilling. On the other hand, 110 ° ≦ α is set so that the center force of the cast hole provided in advance in the workpiece and the target processing center are reduced by reducing the component force acting radially inward from the drill blade 11 when drilling. This is to reduce the centripetality of the burnishing drill reamer 1 when it is deviated. In the present embodiment, the tip angle α of the drill blade 11 is ideally in a range of 140 ° ≦ α ≦ 160 °. However, since the tip angle α of the drill blade 11 is restricted by the dimensions of the workpiece, the instruction is followed when there is an instruction.
３枚のリーマ刃１２は、それぞれ３個の分岐枝８の軸方向前端に形成される。リーマ刃１２は、径外方向に向かい軸方向前方に傾斜するとともに、回転方向後方に向かい軸方向前方に傾斜して形成されている。また、リーマ刃１２の径方向最外端は、ウェブ６の中心軸を中心とした円弧状に形成されている。
リーマ刃１２のすくい角βは、０°＜β≦３０°の範囲で形成される。０°＜βとしたのは、送り方向の切削抵抗を低減することで切削能力を高めると共に、切屑を径内側に導くことで切削面に切屑が入り込むことを抑制するためである。一方、β≦３０°としたのは、刃欠けの危険度を低減するためである。なお、本実施形態において、リーマ刃１２のすくい角βは、５°≦β≦１５°の範囲が理想である。
The three reamer blades 12 are respectively formed at the front ends in the axial direction of the three branch branches 8. The reamer blade 12 is formed to incline forward in the axial direction toward the radially outward direction, and to incline forward in the axial direction toward the rear in the rotation direction. Further, the radially outermost end of the reamer blade 12 is formed in an arc shape centered on the central axis of the web 6.
The rake angle β of the reamer blade 12 is formed in the range of 0 ° <β ≦ 30 °. The reason for setting 0 ° <β is to reduce cutting resistance in the feed direction to increase cutting ability and to prevent chips from entering the cutting surface by guiding the chips to the inside of the diameter. On the other hand, β ≦ 30 ° is set to reduce the risk of blade chipping. In the present embodiment, the rake angle β of the reamer blade 12 is ideally in the range of 5 ° ≦ β ≦ 15 °.
図７に示すように、バニシングドリルリーマ１を径方向から見たときのリーマ刃１２の傾斜角γは、３°≦γ≦３０°の範囲で形成される。３°≦γとしたのは、リーマ刃１２の軸方向の長さが、穴あけ時の送り量より小さくなると、ドリル刃１１で形成した下穴の内壁をリーマ刃１２が切削することができなくなるからである。一方、γ≦３０°としたのは、下穴の内壁に当接する面を広くすることで、下穴の内壁とリーマ刃１２との溶着を抑制し、加工精度を高めるためである。リーマ刃１２の傾斜角γを小さくすると、下穴の内壁の一定面積に対してリーマ刃が当接する面が広くなることで、切削抵抗が低減する。これにより、リーマ刃１２と下穴の内壁との溶着が抑制され、加工精度が高まる。また、切削抵抗の低減により、軸ブレが抑制される。
なお、本実施形態において、リーマ刃１２の傾斜角γは、５°≦γ≦１５°の範囲でよく使用され、好ましくは７°≦γ≦１３°の範囲である。
As shown in FIG. 7, the inclination angle γ of the reamer blade 12 when the burnishing drill reamer 1 is viewed from the radial direction is formed in a range of 3 ° ≦ γ ≦ 30 °. 3 ° ≦ γ is set so that the reamer blade 12 cannot cut the inner wall of the prepared hole formed by the drill blade 11 when the axial length of the reamer blade 12 becomes smaller than the feed amount at the time of drilling. Because. On the other hand, the reason why γ ≦ 30 ° is set is to increase the processing accuracy by suppressing the welding between the inner wall of the prepared hole and the reamer blade 12 by widening the surface in contact with the inner wall of the prepared hole. When the inclination angle γ of the reamer blade 12 is reduced, the surface with which the reamer blade comes into contact with a certain area of the inner wall of the prepared hole is widened, thereby reducing the cutting resistance. Thereby, welding with the reamer blade 12 and the inner wall of a pilot hole is suppressed, and processing precision increases. Moreover, axial blurring is suppressed by reducing the cutting resistance.
In this embodiment, the inclination angle γ of the reamer blade 12 is often used in the range of 5 ° ≦ γ ≦ 15 °, and preferably in the range of 7 ° ≦ γ ≦ 13 °.
また、図８に示すように、リーマ刃１２は、軸方向最先端がドリル刃１１の軸方向最後端より軸方向後方に設けられ、かつ径方向最外端がドリル刃１１の径方向最外端より径方向外側に設けられる。これにより、ドリル刃１１で形成された下穴の内壁をリーマ刃１２で仕上げ加工することが可能になる。
本実施形態では、リーマ刃１２の軸方向最先端（回転方向最後端かつ径方向最外端）と、ドリル刃１１の回転方向最前端かつ径方向最外端との軸方向の距離δが、約２ｍｍで形成されている。但し、距離δについては、加工物の指示に従うことが多く、自由度がある。
また、本実施形態では、ウェブ６の中心軸からリーマ刃１２の径方向最外端までの距離と、ウェブ６の中心軸からドリル刃１１の径方向最外端までの距離との差εが約０．１ｍｍで形成されている。但し、この距離の差εについては、０．０１〜０．２ｍｍの範囲で形成するのが主流であり、本実施形態では、約０．１ｍｍで形成されている。
Further, as shown in FIG. 8, the reamer blade 12 is provided with the axially distal end at the axially rearward side from the axially rearmost end of the drill blade 11 and the radial outermost end at the radially outermost end of the drill blade 11. Provided radially outward from the end. As a result, the inner wall of the prepared hole formed by the drill blade 11 can be finished with the reamer blade 12.
In the present embodiment, the axial distance δ between the most axial end of the reamer blade 12 (the rearmost end in the rotational direction and the radially outermost end) and the most forward end in the rotational direction and the most radially outer end of the drill blade 11 is: It is formed with about 2 mm. However, the distance δ is often in accordance with the instruction of the workpiece and has a degree of freedom.
In this embodiment, the difference ε between the distance from the central axis of the web 6 to the radially outermost end of the reamer blade 12 and the distance from the central axis of the web 6 to the radially outermost end of the drill blade 11 is as follows. It is formed with about 0.1 mm. However, the difference ε of the distance is mainly formed in the range of 0.01 to 0.2 mm, and in this embodiment, it is formed with about 0.1 mm.
３枚の案内面１４は、それぞれ３個の分岐枝８の径方向外側に形成される。３枚の案内面１４は、横断面がウェブ６の中心軸を中心とした円弧状に形成され、３枚のリーマ刃１２の径方向最外端に連なり軸方向に延びている。これにより、案内面１４は、リーマ刃１２による仕上げ加工のされた加工穴の内壁に摺接し、バニシングドリルリーマ１を径方向に支持する。 The three guide surfaces 14 are each formed on the radially outer side of the three branch branches 8. The three guide surfaces 14 are formed in an arc shape with a cross section centered on the central axis of the web 6, and are connected to the radially outermost ends of the three reamer blades 12 and extend in the axial direction. Thereby, the guide surface 14 is slidably contacted with the inner wall of the processed hole finished by the reamer blade 12, and supports the burnishing drill reamer 1 in the radial direction.
本実施形態のバニシングドリルリーマ１の動作を説明する。
本実施形態では、例えば、予め鋳抜穴の形成されたアルミからなるワークに穴あけ加工をする場合を説明する。図９〜図１２では、ワーク２０の鋳抜穴２１の中心Ｏ１と目標とする加工穴の中心Ｏ２とがずれている。なお、図９〜図１２において、バニシングドリルリーマ１の断面のハッチングは省略している。
先ず、図９に示すように、目標とする加工穴の中心Ｏ２から鋳抜穴２１の中心Ｏ１がずれた方向と反対側がドリル刃１１により削られる。このとき、バニシングドリルリーマ１には、ドリル刃１１の先端角αと送り量に応じて、ドリル刃１１に作用する応力Ｆの分力Ｆ１が径内方向の一方に作用する。また、バニシングドリルリーマ１には、ワーク２０の切削面とドリル刃１１との当接面積、及び切削速度に応じて切削抵抗Ｆ４が作用する。
Operation | movement of the burnishing drill reamer 1 of this embodiment is demonstrated.
In the present embodiment, for example, a case will be described in which drilling is performed on a workpiece made of aluminum in which cast holes are formed in advance. 9 to 12, the center O1 of the cast hole 21 of the workpiece 20 and the center O2 of the target machining hole are shifted. 9 to 12, the cross section hatching of the burnishing drill reamer 1 is omitted.
First, as shown in FIG. 9, the side opposite to the direction in which the center O <b> 1 of the cast hole 21 is shifted from the center O <b> 2 of the target machining hole is cut by the drill blade 11. At this time, the component force F1 of the stress F acting on the drill blade 11 acts on the burnishing drill reamer 1 in one in the radial direction according to the tip angle α of the drill blade 11 and the feed amount. Moreover, the cutting resistance F4 acts on the burnishing drill reamer 1 according to the contact area between the cutting surface of the workpiece 20 and the drill blade 11 and the cutting speed.
次に、図１０に示すように、鋳抜穴２１の径外側の全周がドリル刃１１により削られると、バニシングドリルリーマ１は、ドリル刃１１により三方から支持される。このとき、バニシングドリルリーマ１には、３枚のドリル刃１１から径内方向に分力Ｆ１が作用する。また、バニシングドリルリーマ１には、３枚のドリル刃１１から軸方向に分力Ｆ２が作用する。また、３枚のドリル刃１１から回転方向と逆方向に切削抵抗Ｆ４が作用する。これにより、バニシングドリルリーマ１に三方向から作用する力が均衡するので、バニシングドリルリーマ１の軸ブレが低減される。
続いて、図１１に示すように、鋳抜穴２１の径がドリル刃１１により拡げられ、ドリル刃１１によって形成された下穴にドリル刃１１の肩部１１１が入ると、バニシングドリルリーマ１は、３枚のドリル刃１１により軸方向と径方向に三方から支持される。これにより、バニシングドリルリーマ１の軸ブレが確実に抑制される。
穴開け加工が進み、図１２に示すように、３枚のドリル刃１１と３枚のリーマ刃１２から軸方向に延びる３枚の案内面１４とが、バニシングドリルリーマ１を軸方向と径方向に支持する。このように軸ブレの抑制された回転状態で、３枚のリーマ刃１２により下穴の内壁に精密な仕上げ加工が行なわれる。
Next, as shown in FIG. 10, when the entire outer circumference of the outer diameter of the cast hole 21 is cut by the drill blade 11, the burnishing drill reamer 1 is supported by the drill blade 11 from three directions. At this time, the component force F1 acts on the burnishing drill reamer 1 from the three drill blades 11 in the radially inward direction. In addition, a component force F <b> 2 acts on the burnishing drill reamer 1 in the axial direction from the three drill blades 11. Further, the cutting resistance F4 acts from the three drill blades 11 in the direction opposite to the rotation direction. Thereby, since the force which acts on the burnishing drill reamer 1 from three directions balances, the axial blurring of the burnishing drill reamer 1 is reduced.
Subsequently, as shown in FIG. 11, when the diameter of the cast hole 21 is expanded by the drill blade 11 and the shoulder portion 111 of the drill blade 11 enters the prepared hole formed by the drill blade 11, the burnishing drill reamer 1 is The three drill blades 11 are supported from three directions in the axial direction and the radial direction. Thereby, the axial blurring of the burnishing drill reamer 1 is reliably suppressed.
As drilling progresses, as shown in FIG. 12, three drill blades 11 and three guide surfaces 14 extending in the axial direction from the three reamer blades 12 make the burnishing drill reamer 1 axial and radial. To support. As described above, in the rotational state in which the shaft blur is suppressed, the three reamer blades 12 perform precise finishing on the inner wall of the prepared hole.
３枚のリーマ刃１２により下穴の内壁に仕上げ加工がされる動作を図１３（Ａ）に示す。
図１３（Ａ）では、回転方向に略１２０°の位相差で形成された３枚のリーマ刃１２の径方向最外端と、そのリーマ刃１２に連なる案内面１４を摸式的に示している。また、実線で示すリーマ刃１２と案内面１４が１２０°回転移動した状態を破線で表わしている。ここで、リーマ刃１２は、１２０°回転するときの軸方向の変位量に対応する斜面の長さωが有効な切刃となる。なお、リーマ刃１２により削れた切屑は、リーマ刃１２の径内方向に導かれ、切削液供給路１０もしくは切屑排出ポケット９から加工穴の外へ排出される。
FIG. 13A shows the operation of finishing the inner wall of the prepared hole by the three reamer blades 12.
In FIG. 13 (A), the radial outermost ends of the three reamer blades 12 formed with a phase difference of approximately 120 ° in the rotational direction and the guide surface 14 connected to the reamer blades 12 are schematically shown. Yes. Moreover, the broken line represents the state in which the reamer blade 12 and the guide surface 14 indicated by solid lines are rotated by 120 °. Here, the reamer blade 12 is an effective cutting blade having a slope length ω corresponding to the amount of displacement in the axial direction when rotating 120 °. The chips shaved by the reamer blade 12 are guided in the radial direction of the reamer blade 12 and discharged out of the machining hole from the cutting fluid supply path 10 or the chip discharge pocket 9.
ここで、従来のバニシングドリルリーマとして、２枚のリーマ刃１２により下穴の内壁に仕上げ加工がされる動作を図１３（Ｂ）に示す。従来のバニシングドリルリーマは、２枚のリーマ刃が回転方向に１８０°の位相差で設けられているものとする。
従来のバニシングドリルリーマは、リーマ刃の有効な切刃の長さω１を、本実施形態のリーマ刃の有効な切刃の長さωと略同じにしている。このため、従来のバニシングドリルリーマは、リーマ刃の傾斜角γ１が本実施形態のリーマ刃の傾斜角γよりも大きくなっている。
つまり、本実施形態のバニシングドリルリーマは、リーマ刃１２の位相差が１２０°であることで、リーマ刃１２の傾斜角γを従来のリーマ刃の傾斜角γ１より小さくすることが可能となる。これにより、下穴の内壁の一定面積に対してリーマ刃の当接する面が広くなることで、切削抵抗が低減する。したがって、リーマ刃１２と下穴の内壁との溶着が抑制され、加工精度を高めることができる。また、バニシングドリルリーマ１の軸ブレを抑制することができる。
Here, as a conventional burnishing drill reamer, FIG. 13B shows an operation in which the inner wall of the prepared hole is finished by two reamer blades 12. In the conventional burnishing drill reamer, it is assumed that two reamer blades are provided with a phase difference of 180 ° in the rotation direction.
In the conventional burnishing drill reamer, the effective cutting edge length ω1 of the reamer blade is substantially the same as the effective cutting blade length ω of the reamer blade of this embodiment. For this reason, in the conventional burnishing drill reamer, the inclination angle γ1 of the reamer blade is larger than the inclination angle γ of the reamer blade of this embodiment.
That is, the burnishing drill reamer of this embodiment can make the inclination angle γ of the reamer blade 12 smaller than the inclination angle γ1 of the conventional reamer blade because the phase difference of the reamer blade 12 is 120 °. As a result, the surface with which the reamer blade comes into contact with a certain area of the inner wall of the pilot hole is widened, thereby reducing cutting resistance. Therefore, welding between the reamer blade 12 and the inner wall of the pilot hole is suppressed, and the processing accuracy can be increased. Moreover, the axial blurring of the burnishing drill reamer 1 can be suppressed.
本実施形態のバニシングドリルリーマ１により形成した加工穴と、従来のバニシングドリルリーマにより形成した加工穴とを比較した試験結果を図１４〜図１８に示す。
図１４〜図１８では、従来のバニシングドリルリーマを「２枚刃（従来）」と表記し、本実施形態のバニシングドリルリーマ１を「３枚刃（新）」と表記している。
試験では、全長１２０ｍｍ、リーマ刃１２の外径１０φ（ｍｍ）のバニシングドリルリーマ１を使用した。
従来のバニシングドリルリーマとして、２枚のドリル刃と２枚のリーマ刃とを備えたものを使用した。この従来のバニシングドリルリーマは、２枚のドリル刃が回転方向に１８０°の位相差で設けられている。また、２枚のリーマ刃は、それぞれドリル刃より９０°回転方向後方に設けられている。それ以外、従来のバニシングドリルリーマの構成は、本実施形態のバニシングドリルリーマ１の構成と同一である。
The test results comparing the processed hole formed by the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment with the processed hole formed by the conventional burnishing drill reamer are shown in FIGS.
14 to 18, the conventional burnishing drill reamer is described as “two blades (conventional)”, and the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment is described as “three blades (new)”.
In the test, a burnishing drill reamer 1 having a total length of 120 mm and an outer diameter of 10 mm (mm) of the reamer blade 12 was used.
As a conventional burnishing drill reamer, one having two drill blades and two reamer blades was used. In this conventional burnishing drill reamer, two drill blades are provided with a phase difference of 180 ° in the rotational direction. Further, the two reamer blades are respectively provided 90 ° behind the drill blade in the rotation direction. Other than that, the structure of the conventional burnishing drill reamer is the same as the structure of the burnishing drill reamer 1 of this embodiment.
試験には、ワークとしてアルミ材を使用し、このアルミ材に鋳抜穴相当の穴をあけていないもの（以下「ムク穴」という）と、鋳抜穴相当の穴として径８φ（ｍｍ）深さ１７ｍｍの穴をあけたものを用意した。アルミ材に鋳抜穴相当の穴をあけたものとしては、鋳抜穴相当の穴と目標とする加工中心とが一致するもの（芯ズレ０ｍｍ）と、鋳抜穴相当の穴と目標とする加工中心との芯ズレが０．２ｍｍ、０．４ｍｍ、０．６ｍｍのものを用意した。
バニシングドリルリーマ１は、回転機のホルダにシャンク２を６０ｍｍクランプして使用し、上記のワークに対し、深さ２０ｍｍの加工穴をあけた。穴あけ加工は、切削液供給孔１３から切削液を供給して行った。
穴あけ加工の条件として、送り速度ｆ：０．１（ｍｍ／ｒｅｖ）において、切削速度Ｖ：１００、Ｖ：１５０、Ｖ：２００（ｍ／ｍｉｎ）を各１０回行なった。また、送り速度ｆ：０．２において、切削速度Ｖ：１００、Ｖ：１５０、Ｖ：２００を各１０回行った。
For the test, an aluminum material was used as the workpiece, and a hole corresponding to the cast hole (hereinafter referred to as a “drilled hole”) and a hole corresponding to the cast hole were used. A 17 mm hole was prepared. As for the aluminum material with a hole corresponding to the cast hole, the hole corresponding to the cast hole and the target processing center match (core misalignment 0 mm), and the hole corresponding to the cast hole and the target. Samples with core misalignment with the processing center of 0.2 mm, 0.4 mm, and 0.6 mm were prepared.
The burnishing drill reamer 1 was used by clamping the shank 2 to a holder of a rotating machine by 60 mm, and drilled a machining hole having a depth of 20 mm on the workpiece. The drilling was performed by supplying cutting fluid from the cutting fluid supply hole 13.
As conditions for drilling, cutting speeds V: 100, V: 150, and V: 200 (m / min) were performed 10 times each at a feed speed f: 0.1 (mm / rev). Moreover, cutting speed V: 100, V: 150, and V: 200 were performed 10 times each at feed rate f: 0.2.
本実施形態のバニシングドリルリーマ１により形成した加工穴の径の拡大代の試験結果と、従来のバニシングドリルリーマにより形成した加工穴の径の拡大代の試験結果を図１４の表に示す。また、この試験結果をグラフにしたものを図１５および図１６に示す。
ムク穴に穴あけ加工をした場合、本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、従来のバニシングドリルリーマに対し、送り速度ｆ：０．１では、拡大代のバラツキが非常に大きい。これは、ムク穴の場合、送り速度ｆ：０．１のとき、切屑の排出性が悪く、軸ブレが生じたものと考えられる。
また、送り速度ｆ：０．２では、拡大代の平均値が負の値になっている。これは、送り速度ｆ：０．２のとき、切屑が大きくなるので、排出性は良くなるが、穴あけ時の摩擦熱により膨張したワークが、穴あけ加工後に収縮したものと考えられる。
The table of FIG. 14 shows the test results of the allowance for expanding the diameter of the processed hole formed by the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment and the test results of the allowance for increasing the diameter of the processed hole formed by the conventional burnishing drill reamer. Further, graphs of the test results are shown in FIGS.
In the case of drilling a hollow hole, the burnishing drill reamer 1 of this embodiment has a very large variation in the expansion allowance at a feed speed f of 0.1 compared to the conventional burnishing drill reamer. In the case of a hole, it is considered that the chip discharge was poor and the shaft was shaken when the feed speed f was 0.1.
Further, at the feed speed f: 0.2, the average value of the enlargement allowance is a negative value. It is considered that when the feed speed f is 0.2, the chips become larger and the discharge performance is improved, but the work expanded by the frictional heat at the time of drilling contracts after the drilling.
従来のバニシングドリルリーマは、芯ズレ０〜０．６（ｍｍ）において、芯ズレが大きくなるに従い拡大代のバラツキが大きくなっている。送り速度ｆ：０．１、切削速度Ｖ：１００〜２００の場合、最小値−０．００５（ｍｍ）、最大値０．０１１（ｍｍ）である。また、送り速度ｆ：０．２、切削速度Ｖ：１００〜２００の場合、最小値−０．００４（ｍｍ）、最大値０．０２６（ｍｍ）である。 In the conventional burnishing drill reamer, the variation in the expansion allowance increases as the misalignment increases at the misalignment of 0 to 0.6 (mm). When the feed speed f is 0.1 and the cutting speed V is 100 to 200, the minimum value is -0.005 (mm) and the maximum value is 0.011 (mm). When the feed speed f is 0.2 and the cutting speed V is 100 to 200, the minimum value is -0.004 (mm) and the maximum value is 0.026 (mm).
これに対し、本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、芯ズレ０〜０．６（ｍｍ）において、芯ズレと送り速度に関わらず、拡大代のバラツキが小さい。送り速度ｆ：０．１、切削速度Ｖ：１００〜２００の場合、最小値−０．００４（ｍｍ）、最大値０．００４（ｍｍ）である。また、送り速度ｆ：０．２、切削速度Ｖ：１００〜２００の場合、最小値−０．００４（ｍｍ）、最大値０．００５（ｍｍ）である。 On the other hand, the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment has a small variation in the expansion margin regardless of the misalignment and the feed rate when the misalignment is 0 to 0.6 (mm). When the feed speed f is 0.1 and the cutting speed V is 100 to 200, the minimum value is -0.004 (mm) and the maximum value is 0.004 (mm). When the feed speed f is 0.2 and the cutting speed V is 100 to 200, the minimum value is -0.004 (mm) and the maximum value is 0.005 (mm).
次に、本実施形態のバニシングドリルリーマ１により形成した加工穴の位置度の試験結果と、従来のバニシングドリルリーマにより形成した加工穴の位置度の試験結果を図１７の表に示す。また、この試験結果をグラフにしたものを図１８に示す。
従来のバニシングドリルリーマは、芯ズレ０〜０．６（ｍｍ）において、芯ズレが大きくなるに従い位置度の狂いが大きくなる。また、従来のバニシングドリルリーマは、切削速度と位置度の狂いとの関係は低いものと考えられる。
従来のバニシングドリルリーマは、送り速度ｆ：０．１、切削速度Ｖ：１００〜２００の場合、位置度の狂いは最大０．０５６（ｍｍ）である。また、送り速度ｆ：０．２、切削速度Ｖ：１００〜２００の場合、位置度の狂いは最大０．０８１（ｍｍ）である。
Next, the table of FIG. 17 shows the test results of the position degree of the processed hole formed by the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment and the test result of the position degree of the processed hole formed by the conventional burnishing drill reamer. FIG. 18 shows a graph of the test results.
In the conventional burnishing drill reamer, the misalignment increases as the misalignment increases at the misalignment of 0 to 0.6 (mm). Further, it is considered that the conventional burnishing drill reamer has a low relationship between the cutting speed and the positional deviation.
The conventional burnishing drill reamer has a maximum positional deviation of 0.056 (mm) when the feed speed f is 0.1 and the cutting speed V is 100 to 200. Further, when the feed speed f is 0.2 and the cutting speed V is 100 to 200, the positional deviation is 0.081 (mm) at the maximum.
これに対し、本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、送り速度ｆ：０．１の場合、切削速度が速くなるに従い位置度の狂いが僅かに大きくなっている。一方、送り速度ｆ：０．２の場合、切削速度と位置度の狂いとの関係は低いものと考えられる。また、本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、芯ズレ０〜０．６（ｍｍ）において、芯ズレの大きさと位置度との関係は低いものと考えられる。
本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、送り速度ｆ：０．１、切削速度Ｖ：１００〜２００において、位置度の狂いは最大０．０３８（ｍｍ）である。また、送り速度ｆ：０．２、切削速度Ｖ：１００〜２００において、位置度の狂いは最大０．０５１（ｍｍ）である。
On the other hand, in the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment, when the feed speed f is 0.1, the positional deviation is slightly increased as the cutting speed increases. On the other hand, when the feed speed f is 0.2, it is considered that the relationship between the cutting speed and the misalignment is low. Further, it is considered that the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment has a low relationship between the size of the misalignment and the degree of position when the misalignment is 0 to 0.6 (mm).
The burnishing drill reamer 1 of the present embodiment has a maximum positional deviation of 0.038 (mm) at a feed speed f: 0.1 and a cutting speed V: 100 to 200. Further, in the feed speed f: 0.2 and the cutting speed V: 100 to 200, the positional deviation is a maximum of 0.051 (mm).
本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、従来のバニシングドリルリーマに対し、以下の作用効果を奏する。
従来、２枚のドリル刃を備えたバニシングドリルリーマを用いて、予め鋳抜穴の形成されたワークに穴あけ加工をする場合、目標とする加工穴の中心と鋳抜穴の中心とがずれていると、２枚のドリル刃に作用する力が不均衡になる。このため、鋳抜穴の中心と加工穴の中心との芯ズレが大きくなるに従い、加工穴の拡大代のバラツキと位置度の狂いが共に大きくなる。また、送り速度が大きくなるに従い、加工穴の拡大代のバラツキと位置度の狂いが大きくなる。
The burnishing drill reamer 1 of the present embodiment has the following operational effects with respect to the conventional burnishing drill reamer.
Conventionally, when using a burnishing drill reamer equipped with two drill blades to drill a workpiece in which a hole has been formed in advance, the center of the target hole and the center of the hole have shifted. If so, the forces acting on the two drill blades become imbalanced. For this reason, as the misalignment between the center of the punched hole and the center of the machining hole increases, the variation in the machining hole expansion margin and the positional deviation both increase. Further, as the feed rate increases, the variation in the machining hole enlargement margin and the positional deviation increase.
これに対し、本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、３枚のドリル刃１１がバニシングドリルリーマ１を三方で支持する。これにより、３枚のドリル刃１１に作用する応力Ｆ１、Ｆ２が均衡すると共に、切削抵抗Ｆ４が均衡する。このため、バニシングドリルリーマ１の軸ブレが抑制される。穴開け加工が進むと、３枚のドリル刃と３枚のリーマ刃から軸方向に延びる３枚の案内面とが、バニシングドリルリーマ１を軸方向と径方向に支持する。このように軸ブレの少ない回転状態で、３枚のリーマ刃により仕上げ加工がされるので、精度の高い加工穴が形成される。したがって、本実施形態のバニシングドリルリーマは、従来のバニシングドリルリーマと比較して、鋳抜穴の中心と加工中心との芯ズレの大きさに関わらず、拡大代のバラツキと位置度の狂いを小さくすることができる。 In contrast, in the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment, the three drill blades 11 support the burnishing drill reamer 1 in three directions. Thereby, the stresses F1 and F2 acting on the three drill blades 11 are balanced, and the cutting resistance F4 is balanced. For this reason, the axial blurring of the burnishing drill reamer 1 is suppressed. When drilling progresses, the three drill blades and the three guide surfaces extending in the axial direction from the three reamer blades support the burnishing drill reamer 1 in the axial direction and the radial direction. In this way, finishing is performed by three reamer blades in a rotating state with little shaft blurring, so that a highly accurate machining hole is formed. Therefore, the burnishing drill reamer of the present embodiment has a variation in the expansion allowance and a misalignment in comparison with the conventional burnishing drill reamer regardless of the size of the misalignment between the center of the cast hole and the processing center. Can be small.
ところで、従来のバニシングドリルリーマは、例えば４ｍｍ以下のバニシングドリルリーマに対し、切削液供給路として、軸方向に通る０．４ｍｍ以下の孔を鋳造又は孔あけ加工等によって形成することが困難であった。また、この軸方向に通る孔から径外方向に分岐する孔を形成することで、リーマ刃に切削液を供給していた。
これに対し、本実施形態のバニシングドリルリーマ１は、切削液供給路１０を軸方向前端に開口すると共に、径外方向に開口するように形成した。これにより、ドリル本体３の径外側から研削加工することで、切削液供給路１０を形成することが可能となる。このため、例えば４ｍｍ以下の小径のバニシングドリルリーマ１に対し、切削液供給路１０を容易に形成することができる。
また、切削液供給路１０を流れる切削液は、軸方向前端の開口からドリル刃１１に供給されると共に、径外方向の開口からリーマ刃１２に供給される。このため、リーマ刃１２に切削液を供給する孔を別途形成することなく、加工工数を低減することができる。
さらに、切削液供給路１０の径外側に壁を設けることなく、ドリル本体３の径外側に切削液供給路１０を形成することで、ドリル本体３の中心と切削液供給路１０との距離を遠くすることが可能になる。これにより、ウェブ６の径を大きくすることで、バニシングドリルリーマ１の剛性を高くすることができる。したがって、穴あけ時のバニシングドリルリーマ１の軸ブレが抑制され、加工穴の位置精度と加工径精度を高めることができる。
By the way, in the conventional burnishing drill reamer, for example, it is difficult to form a hole of 0.4 mm or less passing in the axial direction as a cutting fluid supply path by casting or drilling with respect to a burnishing drill reamer of 4 mm or less. It was. Moreover, the cutting fluid was supplied to the reamer blade by forming a hole that branches from the hole passing in the axial direction in the radially outward direction.
On the other hand, the burnishing drill reamer 1 of the present embodiment is formed so that the cutting fluid supply passage 10 is opened at the front end in the axial direction and is opened in the radially outward direction. Thus, the cutting fluid supply path 10 can be formed by grinding from the outside of the diameter of the drill body 3. For this reason, for example, the cutting fluid supply path 10 can be easily formed for the burnishing drill reamer 1 having a small diameter of 4 mm or less.
Further, the cutting fluid flowing through the cutting fluid supply path 10 is supplied to the drill blade 11 from the opening at the front end in the axial direction and is supplied to the reamer blade 12 from the opening in the radially outward direction. For this reason, it is possible to reduce the number of processing steps without separately forming a hole for supplying the cutting fluid to the reamer blade 12.
Furthermore, the distance between the center of the drill body 3 and the cutting fluid supply path 10 can be reduced by forming the cutting fluid supply path 10 outside the diameter of the drill body 3 without providing a wall outside the diameter of the cutting fluid supply path 10. It becomes possible to be far away. Thereby, the rigidity of the burnishing drill reamer 1 can be increased by increasing the diameter of the web 6. Therefore, the shaft blurring of the burnishing drill reamer 1 at the time of drilling is suppressed, and the position accuracy and the processing diameter accuracy of the processing hole can be improved.
（他の実施形態）
上述した実施形態では、３個の枝部と３個の分岐枝を備え、３枚のドリル刃、３枚のリーマ刃および３枚の案内面を有するバニシングドリルリーマについて説明した。これに対し、バニシングドリルリーマは、枝部と分岐枝を３個以上備えてもよく、また、ドリル刃、リーマ刃および案内面を３枚以上有するものであってもよい。
本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。
(Other embodiments)
In the above-described embodiment, a burnishing drill reamer having three branch portions and three branch branches and having three drill blades, three reamer blades, and three guide surfaces has been described. On the other hand, the burnishing drill reamer may be provided with three or more branch portions and branch branches, or may have three or more drill blades, reamer blades, and guide surfaces.
The present invention is not limited to the above embodiment, and can be implemented in various forms without departing from the spirit of the invention.
１ ・・・バニシングドリルリーマ
２ ・・・シャンク
３ ・・・ドリル本体
４ ・・・小径部
５ ・・・段部
６ ・・・ウェブ（主幹部）
７ ・・・枝部
８ ・・・分岐枝
９ ・・・切屑排出ポケット
１０ ・・・切削液供給路
１１ ・・・ドリル刃
１２ ・・・リーマ刃
１３ ・・・切削液供給孔
１４ ・・・案内面
１１１・・・肩部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Burnishing drill reamer 2 ... Shank 3 ... Drill body 4 ... Small diameter part 5 ... Step part 6 ... Web (main part)
7 ... Branch part 8 ... Branch branch 9 ... Chip discharge pocket 10 ... Cutting fluid supply path 11 ... Drill blade 12 ... Reamer blade 13 ... Cutting fluid supply hole 14・ Guide 111 ... Shoulder
Claims (2)
前記主幹部の軸方向から見て前記主幹部の径外側に略扇状に形成され、軸方向に延びる３個の枝部と、
３個の前記枝部のそれぞれ回転方向後方に設けられ、軸方向に延びる３個の分岐枝と、を備え、
前記分岐枝と該分岐枝の回転方向後方に位置する前記枝部との間には、軸方向に延びる切屑排出ポケットが形成され、
３個の前記枝部は、該枝部の軸方向前端に、径外方向に向かい軸方向後方に傾斜するとともに、回転方向後方に向かい軸方向後方に傾斜して形成される３枚のドリル刃を有し、
３個の前記分岐枝は、該分岐枝の軸方向前端に、径外方向に向かい軸方向前方に傾斜するとともに、回転方向後方に向かい軸方向前方に傾斜して形成され、軸方向最先端が前記ドリル刃の軸方向後端より軸方向後方に設けられ、かつ径方向最外端が前記ドリル刃の径方向最外端より径方向外側に設けられる３枚のリーマ刃を有し、
３個の前記分岐枝は、該分岐枝の径方向外側で、横断面が前記主幹部の中心軸を中心とした円弧状に形成され、３枚の前記リーマ刃の径方向最外端から連なり軸方向に延びる３枚の案内面を有し、
前記枝部と前記分岐枝との間に、軸方向に延びる切削液供給路が形成され、
前記切削液供給路の軸方向後側に、前記切削液供給路に切削液を供給する切削液供給孔が設けられ、
前記切削液供給路は、軸方向前端に開口すると共に径外方向に開口し、回転方向前側の面と回転方向後側の面とが平行に形成され、径内方向の面が円弧状に形成されることにより、軸方向から見てＵ字形であることを特徴とするバニシングドリルリーマ。 A main trunk formed on a drill body that extends in front of the shank in the axial direction;
Three branches formed in a substantially fan shape on the outer diameter side of the main trunk as viewed from the axial direction of the main trunk, and extending in the axial direction;
Each of the three branch portions is provided at the rear in the rotational direction, and includes three branch branches extending in the axial direction,
A chip discharge pocket extending in the axial direction is formed between the branch branch and the branch portion located behind the branch branch in the rotation direction,
Three drill blades are formed at the front end in the axial direction of the branch portion so as to be inclined in the axial direction rearward in the radial direction and in the axial rearward direction in the rearward direction of rotation. Have
The three branch branches are formed at the front end in the axial direction of the branch branch, and are inclined forward in the axial direction toward the outer radial direction and inclined forward in the axial direction toward the rear in the rotation direction. Three reamer blades provided axially rearward from the axial rear end of the drill blade, and having a radially outermost end provided radially outward from the radial outermost end of the drill blade;
The three branch branches are radially outward of the branch branches, and the cross section is formed in an arc shape centering on the central axis of the main trunk portion, and is continuous from the radially outermost ends of the three reamer blades. have a three guide surface extending in the axial direction,
A cutting fluid supply path extending in the axial direction is formed between the branch portion and the branch branch,
A cutting fluid supply hole for supplying cutting fluid to the cutting fluid supply passage is provided on the rear side in the axial direction of the cutting fluid supply passage,
The cutting fluid supply path opens at the front end in the axial direction and opens radially outward, the front surface in the rotational direction and the rear surface in the rotational direction are formed in parallel, and the surface in the radial direction is formed in an arc shape. A burnishing drill reamer characterized by being U-shaped when viewed from the axial direction .
３枚のリーマ刃は、それぞれ回転方向に略１２０ーの位相差で設けられることを特徴とする請求項１に記載のバニシングドリルリーマ。 The three drill blades are each provided with a phase difference of approximately 120- in the rotational direction,
The burnishing drill reamer according to claim 1, wherein the three reamer blades are provided with a phase difference of about 120- in the rotation direction.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010239637A JP5622523B2 (en) | 2010-10-26 | 2010-10-26 | Burnishing drill reamer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010239637A JP5622523B2 (en) | 2010-10-26 | 2010-10-26 | Burnishing drill reamer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012091258A JP2012091258A (en) | 2012-05-17 |
| JP5622523B2 true JP5622523B2 (en) | 2014-11-12 |
Family
ID=46385205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010239637A Active JP5622523B2 (en) | 2010-10-26 | 2010-10-26 | Burnishing drill reamer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5622523B2 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101604530B1 (en) * | 2014-03-04 | 2016-03-17 | 두산중공업 주식회사 | reamer |
| JP7458701B2 (en) * | 2018-10-19 | 2024-04-01 | 武雄 松本 | drilling tool |
| CN110605436A (en) * | 2019-10-10 | 2019-12-24 | 中山市德泓科技研究有限公司 | Long-life high accuracy drilling reamer |
| CN113751964A (en) * | 2021-08-16 | 2021-12-07 | 重庆铁马变速箱有限公司 | Multi-step inner hole machining method |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6211514U (en) * | 1985-07-04 | 1987-01-24 | ||
| JPH08155714A (en) * | 1994-12-08 | 1996-06-18 | Dijet Ind Co Ltd | Drill |
| JPH11138320A (en) * | 1997-10-31 | 1999-05-25 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Drill |
| JP5034528B2 (en) * | 2007-02-01 | 2012-09-26 | 株式会社タンガロイ | Rotary cutting tool for punching holes |
| JP5286933B2 (en) * | 2007-05-24 | 2013-09-11 | 三菱マテリアル株式会社 | drill |
| JP2010105119A (en) * | 2008-10-29 | 2010-05-13 | Fuji Seiko Ltd | Drill reamer |
-
2010
- 2010-10-26 JP JP2010239637A patent/JP5622523B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2012091258A (en) | 2012-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101983487B1 (en) | Drill | |
| US8926236B2 (en) | Drilling/reaming tool | |
| JP6108264B2 (en) | 2-flute double margin drill | |
| US10926344B2 (en) | Taper reamer | |
| JP7001844B2 (en) | Drill | |
| JP2010105119A (en) | Drill reamer | |
| SE517946C2 (en) | Drilling unit with three inserts and cooling duct | |
| JP2011073129A (en) | Boring drill | |
| JP5622523B2 (en) | Burnishing drill reamer | |
| WO2019049258A1 (en) | Deep hole machining method | |
| CN102728870A (en) | Cutting tool | |
| WO2007039949A1 (en) | Boring tool and method of boring pilot hole | |
| JP3850000B2 (en) | Drill | |
| EP1561535B1 (en) | Cutting tool and method for using said cutting tool | |
| JP6764073B1 (en) | Reamer with oil holes | |
| JP5811919B2 (en) | Drill with coolant hole | |
| JP4930313B2 (en) | Reamer | |
| JP2009202288A (en) | Drilling tool | |
| KR100990171B1 (en) | Twist drill reamer for the high speed machining of the difficult-to-cut materials | |
| JP5103077B2 (en) | drill | |
| JP3835902B2 (en) | Drill | |
| JP2009241239A (en) | Drill and boring machining method | |
| JP4401495B2 (en) | Single blade reamer | |
| JPH10263929A (en) | Gun reamer | |
| JPH09103918A (en) | Boring tool |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130906 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140514 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140603 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140801 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140828 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140922 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5622523 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |