JP5535853B2 - Omnidirectional moving body operating system and omnidirectional moving body operating method - Google Patents
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Description
本発明は、全方向移動体操作システムおよび全方向移動体操作方法に関する。 The present invention relates to an omnidirectional mobile body operating system and an omnidirectional mobile body operating method.
倒立振子型車両を操作する場合、この倒立振子型車両に操作装置を取り付け、搭乗者による操作装置への入力に応じて動作するように構成されていた(例えば、特許文献1参照)。 When operating an inverted pendulum type vehicle, an operating device is attached to the inverted pendulum type vehicle, and is configured to operate in accordance with an input to the operating device by a passenger (for example, see Patent Document 1).
特許文献1の技術では、操作者が倒立振子型車両に搭乗し、倒立振子型車両のフレームに備えられたジョイスティックによって操作を行なうため、ジョイスティックの操作方向と倒立振子型車両を動かしたい方向の相対関係は常に変化せず、操作は容易である。しかし、搭乗せずに倒立振子型車両などの全方向移動体を操作する場合、リモートコントローラによって指示する進行方向と全方向移動体を動かしたい方向との相対関係が固定であると、操作者からみて進行させたい方向と、現在の全方向移動体の向きとに応じて指示する方向を変更しなければならない。前後の区別が明確な車両を遠隔で操作する場合であれば、操作者は、車両を動かしたい方向と、その方向に車両を動かすためにリモートコントローラによって指示する進行方向とを容易に対応付けることができる。しかし、全方向移動体は、旋回を行なわずに前後左右へ進むことができるため、現在どの方向が前であるかを判別しにくく、特に、前後の区別が明確ではない外観の場合にはそれが顕著である。従って、操作者は、全方向移動体を動かしたい方向と、その方向に全方向移動体を動かすためにリモートコントローラによって指示する方向とを容易に対応付けることはできず、操作に時間がかかってしまう。
In the technique of
本発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、操作装置によって全方向移動体を簡易に遠隔で操作することができる全方向移動体操作システムおよび全方向移動体操作方法を提供することにある。 The present invention has been made in view of such circumstances, and provides an omnidirectional mobile body operation system and an omnidirectional mobile body operation method that can easily and remotely operate an omnidirectional mobile body using an operating device. There is to do.
上記問題を解決するために、請求項1に記載した発明は、全方向移動体(例えば、実施形態による全方向移動車両500)と、前記全方向移動体と通信して前記全方向移動体を操作する操作装置(例えば、実施形態による操作装置400)とからなる全方向移動体操作システムであって、前記操作装置は、前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした方向と、自装置からの距離とをそれぞれ使用者に入力させるための入力部と、前記全方向移動体が備える基体の移動に関する操作量であって、前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置を原点とする極座標系において、目標位置を表わす操作量を出力する操作量生成部(例えば、実施形態による操作部404)と、前記操作量生成部が出力した前記操作量を送信する操作量送信部(例えば、実施形態による送信部406)とを備え、前記全方向移動体は、基体(例えば、実施形態による基体9)と、前記基体に接続され、前記基体を走行面上の全方向に駆動可能とする移動部(例えば、実施形態による移動動作部5、アクチュエータ装置7)と、前記操作量送信部が送信した前記操作量を受信する操作量受信部(例えば、実施形態による受信部502)と、前記操作量受信部が受信した前記操作量を用いて前記移動部を制御する移動制御部(例えば、実施形態による車両目標速度計算部504、車輪速度指令演算部505、車輪駆動部506)とを備え、前記全方向移動体操作システムは、前記操作体基準位置と前記全方向移動体との相対的な位置関係を検出する検出部(例えば、実施形態による操作装置検出部402、車両検出部501)をさらに備え、前記操作量は、前記検出部が検出した前記相対的な位置関係に対して、前記操作体基準位置を原点とする座標系において表わされる目標位置までの移動を示すことを特徴とする全方向移動体操作システムである。
これにより、操作者がリモートコントローラなどの操作装置によって全方向移動体の移動を操作する場合に、操作体基準位置に対する全方向移動車両の相対的な位置関係(車両位置)を取得し、この取得した相対的な位置関係に従って、操作装置による目標位置を車両位置と同一の極座標系に変換して、全方向移動車両の移動方向及び速度を決定することができる。
In order to solve the above problem, an invention described in
Thereby, when the operator operates the movement of the omnidirectional mobile body by an operating device such as a remote controller, the relative positional relationship (vehicle position) of the omnidirectional mobile vehicle with respect to the operating body reference position is acquired, and this acquisition is performed. According to the relative positional relationship, the target position by the operating device can be converted to the same polar coordinate system as the vehicle position, and the moving direction and speed of the omnidirectional vehicle can be determined.
請求項2に記載した発明は、請求項1に記載の全方向移動体操作システムであって、前記検出部は、前記操作体基準位置を原点とする極座標系において前記全方向移動体の存在する位置を、前記相対的な位置関係として検出することを特徴とする。
これにより、移動制御部は、操作者による操作に基づいて操作量部が出力した操作量から全方向移動体を駆動するための目標移動速度ベクトルを生成する際、操作装置による目標位置と車両位置を同一の極極座標系に変換して、全方向移動車両の移動方向及び速度を決定することができる。
The invention described in claim 2 is the omnidirectional mobile object operating system according to
Thus, when the movement control unit generates a target movement speed vector for driving the omnidirectional mobile body from the operation amount output by the operation amount unit based on the operation by the operator, the target position and the vehicle position by the operation device are generated. Can be converted to the same polar coordinate system to determine the direction and speed of movement of the omnidirectional vehicle.
請求項3に記載した発明は、全方向移動体(例えば、実施形態による全方向移動車両500)と、前記全方向移動体と通信して前記全方向移動体を操作する操作装置(例えば、実施形態による操作装置400)とからなる全方向移動体操作システムであって、前記操作装置は、前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした方向と、自装置からの距離とをそれぞれ使用者に入力させるための入力部と、前記全方向移動体が備える基体の移動に関する操作量として、前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置と前記全方向移動体との距離を操作するための第1操作量と、前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした前記全方向移動体の方向を操作するための第2操作量とを出力する操作量生成部(例えば、実施形態による操作部404)と、前記操作量生成部が出力した前記第1操作量および前記第2操作量を送信する操作量送信部(例えば、実施形態による送信部406)とを備え、前記全方向移動体は、基体(例えば、実施形態による基体9)と、前記基体に接続され、前記基体を走行面上の全方向に駆動可能とする移動部(例えば、実施形態による移動動作部5、アクチュエータ装置7)と、前記操作量送信部が送信した前記第1操作量および前記第2操作量を受信する操作量受信部(例えば、実施形態による受信部502)と、前記第1操作量に基づき前記操作体基準位置と前記全方向移動体との距離を変更し、前記第2操作量に基づき前記操作体基準位置を中心として前記全方向移動体を回転させるように前記移動部を制御する移動制御部(例えば、実施形態による車両目標速度計算部504、車輪速度指令演算部505、車輪駆動部506)とを備え、前記全方向移動体操作システムは、前記操作体基準位置と前記全方向移動体との相対的な位置関係を検出する検出部(例えば、実施形態による操作装置検出部402、車両検出部501)をさらに備え、前記操作量は、前記検出部が検出した前記相対的な位置関係に対して、前記操作体基準位置を原点とする座標系において表わされる目標位置までの移動を示すことを特徴とする全方向移動体操作システムである。
これにより、移動制御部は、操作者による操作に基づいて操作量部が出力した操作量から全方向移動体を駆動するための目標移動速度ベクトルを生成する際、極座標系における目標位置までの移動方向を極座標系において算出するため、操作体基準位置を中心に回転するようにして制御することができる。
The invention described in
Thereby, the movement control unit moves to the target position in the polar coordinate system when generating the target moving speed vector for driving the omnidirectional moving body from the operation amount output by the operation amount unit based on the operation by the operator. Since the direction is calculated in the polar coordinate system, it can be controlled to rotate around the operating body reference position.
請求項4に記載した発明は、全方向移動体と、前記全方向移動体と通信して前記全方向移動体を操作する操作装置とからなる全方向移動体操作システムにおいて前記全方向移動体を操作する全方向移動体操作方法であって、前記操作装置が、前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした方向と、自装置からの距離とをそれぞれ使用者に入力させ、前記入力された方向と距離に基づいて、前記全方向移動体が備える基体の移動に関する操作量であって、前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置を原点とする極座標系において、目標位置を表わす操作量を出力し(例えば、実施形態によるステップS1005)、前記操作量を前記全方向移動体に送信し(例えば、実施形態によるステップS1015)、前記全方向移動体が、前記操作量を前記操作装置から受信し(例えば、実施形態によるステップS1020)、前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置と前記全方向移動体との相対的な位置関係を検出し(例えば、実施形態によるステップS1025)、検出した前記相対的な位置関係に対して、前記操作体基準位置を原点とする座標系において表わされる目標位置までの移動を示す前記操作量に基づき、前記基体を走行面上の全方向に駆動制御する(例えば、実施形態によるステップS1030、S1035、S1040)ことを特徴とする全方向移動体操作方法である。
これにより、操作者がリモートコントローラなどの操作装置によって全方向移動体の移動を操作する場合に、操作体基準位置に対する全方向移動車両の相対的な位置関係(車両位置)を取得し、この取得した相対的な位置関係に従って、操作装置による目標位置を車両位置と同一の極座標系に変換して、全方向移動車両の移動方向及び速度を決定することができる。
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided an omnidirectional mobile body operating system comprising an omnidirectional mobile body and an operating device that communicates with the omnidirectional mobile body and operates the omnidirectional mobile body. An omnidirectional moving body operating method for operating, wherein the operating device causes a user to input a direction based on a reference direction based on a posture of the operating device and a distance from the device, and the input is performed. In a polar coordinate system having an operation body reference position indicating the reference position for operating the omnidirectional mobile body as an origin, the operation amount related to the movement of the base provided in the omnidirectional mobile body based on the direction and distance outputting an operation amount representing the position (e.g., step S1005 according to the embodiment), and sends the manipulated variable the omnidirectionally mobile (e.g., step S1015 according to the embodiment), the omni-directional However, the operation amount is received from the operation device (for example, step S1020 according to the embodiment), and the relative position between the operation body reference position indicating the reference position for operating the omnidirectional movement body and the omnidirectional movement body. The operation amount indicating a movement to a target position represented in a coordinate system having the operating body reference position as an origin with respect to the detected relative positional relationship, for example, detecting a relationship (step S1025 according to the embodiment). The omnidirectional mobile object operating method is characterized in that the base is driven and controlled in all directions on the traveling surface (for example, steps S1030, S1035, and S1040 according to the embodiment).
Thereby, when the operator operates the movement of the omnidirectional mobile body by an operating device such as a remote controller, the relative positional relationship (vehicle position) of the omnidirectional mobile vehicle with respect to the operating body reference position is acquired, and this acquisition is performed. According to the relative positional relationship, the target position by the operating device can be converted to the same polar coordinate system as the vehicle position, and the moving direction and speed of the omnidirectional vehicle can be determined.
請求項1に記載した発明によれば、操作者がリモートコントローラなどの操作装置によって全方向移動体の移動を操作する場合に、操作体基準位置に対する全方向移動車両の相対的な位置関係(車両位置)を取得し、この取得した相対的な位置関係に従って、操作装置による目標位置を車両位置と同一の極座標系に変換して、全方向移動車両の移動方向及び速度を決定することができる。このため、全方向移動体の向きによって進行方向を指示するときの操作装置の操作を変える必要がない。従って、操作者は操作装置を用い、簡易な操作によって全方向移動体を遠隔で制御することができる。また、移動制御部が、操作者による操作に基づいて操作量部が出力した操作量から全方向移動体を駆動するための目標移動速度ベクトルを生成する際、操作量生成部に与えられる操作量に応じて、操作体基準位置に対する目的位置の方向および距離を決定する。このため、極座標における目標位置を表わす方位角θ_desおよび距離r_desを用いて簡単に決定することができる。 According to the first aspect of the present invention, when the operator operates the movement of the omnidirectional mobile body with an operating device such as a remote controller, the relative positional relationship of the omnidirectional mobile vehicle with respect to the operating body reference position (vehicle Position) is acquired, and the target position by the operating device is converted into the same polar coordinate system as the vehicle position in accordance with the acquired relative positional relationship, so that the moving direction and speed of the omnidirectional vehicle can be determined. For this reason, it is not necessary to change the operation of the operating device when instructing the traveling direction depending on the direction of the omnidirectional mobile body. Therefore, the operator can remotely control the omnidirectional moving body by a simple operation using the operating device. Further, when the movement control unit generates a target movement speed vector for driving the omnidirectional mobile body from the operation amount output by the operation amount unit based on the operation by the operator, the operation amount given to the operation amount generation unit Accordingly, the direction and distance of the target position with respect to the operating tool reference position are determined. Therefore, it can be easily determined using the azimuth angle θ_des and the distance r_des representing the target position in polar coordinates.
請求項3に記載した発明によれば、移動制御部は、操作者による操作に基づいて操作量部が出力した操作量から全方向移動体を駆動するための目標移動速度ベクトルを生成する際、操作装置による目標位置と車両位置を同一の極極座標系に変換して、全方向移動車両の移動方向及び速度を決定することができる。このため、極座標における車両位置を表わす方位角θ_actおよび距離r_actと、目標位置を表わす方位角θ_desおよび距離r_desを用いて、全方向移動車両の移動方向及び速度を簡単に決定することができる。
According to the invention described in
請求項4に記載した発明によれば、移動制御部は、操作者による操作に基づいて操作量部が出力した操作量から全方向移動体を駆動するための目標移動速度ベクトルを生成する際、極座標系における目標位置までの移動方向を極座標系において算出するため、操作体基準位置を中心に回転するようにして制御することができる。このため、操作者からみて、全方向移動体が操作者の周りを回転するように移動させることができる。 According to the invention described in claim 4, when the movement control unit generates the target movement speed vector for driving the omnidirectional mobile body from the operation amount output by the operation amount unit based on the operation by the operator, Since the movement direction to the target position in the polar coordinate system is calculated in the polar coordinate system, it can be controlled to rotate around the operating body reference position. For this reason, the omnidirectional moving body can be moved so as to rotate around the operator as viewed from the operator.
[本発明が適用される全方向移動車両の基本的な構成と動作の説明]
最初に、本発明が適用される全方向移動車両の基本的な構成と動作について以下に説明する。本発明の全方向移動車両操作システム(全方向移動体操作システム)は、操作装置と、操作装置からの制御に従って移動する全方向移動車両(全方向移動体)とから構成され、全方向移動車両操作システムを構成する全方向移動車両は、図1に示す全方向移動車両1を基本的な構成として、操作装置によって制御を行なうための構成を付加したものである。
[Description of basic configuration and operation of omnidirectional vehicle to which the present invention is applied]
First, the basic configuration and operation of an omnidirectional vehicle to which the present invention is applied will be described below. An omnidirectional mobile vehicle operation system (omnidirectional mobile body operation system) of the present invention includes an operation device and an omnidirectional mobile vehicle (omnidirectional mobile body) that moves according to control from the operation device. The omnidirectional vehicle constituting the operation system has a basic configuration of the
図1は、全方向移動車両の基本的な構成を示す図であり、本発明の全方向移動車両操作システムの操作装置による制御を受けない全方向移動車両の構成を示す図である。まず、図1〜図6を参照して、全方向移動車両1の構成について、その構造を説明する。
図1及び図2に示すように、全方向移動車両1は、乗員(運転者)の搭乗部3と、床面に接地しながら該床面上を全方向(前後方向及び左右方向を含む2次元的な全方向)に移動可能な移動動作部5と、この移動動作部5を駆動する動力を該移動動作部5に付与するアクチュエータ装置7と、これらの搭乗部3、移動動作部5及びアクチュエータ装置7が組付けられた基体9とを備える。
FIG. 1 is a diagram showing a basic configuration of an omnidirectional vehicle, and is a diagram showing a configuration of an omnidirectional vehicle that is not controlled by the operating device of the omnidirectional vehicle operation system of the present invention. First, the structure of the
As shown in FIGS. 1 and 2, the omnidirectional
ここで、「前後方向」、「左右方向」は、それぞれ、搭乗部3に標準的な姿勢で搭乗した乗員の上体の前後方向、左右方向に一致もしくはほぼ一致する方向を意味する。なお、「標準的な姿勢」は、搭乗部3に関して設計的に想定されている姿勢であり、乗員の上体の体幹軸を概ね上下方向に向け、且つ、上体を捻ったりしていない姿勢である。
この場合、図1においては、「前後方向」、「左右方向」はそれぞれ、紙面に垂直な方向、紙面の左右方向であり、図2においては、「前後方向」、「左右方向」はそれぞれ、紙面の左右方向、紙面に垂直な方向である。また、この全方向移動車両1についての説明では、参照符号に付する添え字「R」,「L」は、それぞれ全方向移動車両1の右側、左側に対応するものという意味で使用する。
Here, “front-rear direction” and “left-right direction” mean directions that coincide with or substantially coincide with the front-rear direction and the left-right direction of the upper body of the occupant who has boarded the
In this case, in FIG. 1, the “front-rear direction” and the “left-right direction” are the direction perpendicular to the paper surface and the left-right direction of the paper surface, respectively. In FIG. It is the left-right direction of the paper surface and the direction perpendicular to the paper surface. In the description of the
基体9は、移動動作部5及びアクチュエータ装置7とが組付けられた下部フレーム11と、この下部フレーム11の上端から上方に延設された支柱フレーム13とを備える。
支柱フレーム13の上部には、該支柱フレーム13から前方側に張り出したシートフレーム15が固定されている。そして、このシートフレーム15上に、乗員が着座するシート3が装着されている。このシート3が乗員の搭乗部となっている。従って、全方向移動車両1(以降、単に車両1という)は、乗員がシート3に着座した状態で、床面上を移動するものである。
The
A
また、シート3の左右には、シート3に着座した乗員が必要に応じて把持するためのグリップ17R,17Lが配置され、これらのグリップ17R,17Lがそれぞれ、支柱フレーム13(又はシートフレーム15)から延設されたブラケット19R,19Lの先端部に固定されている。
下部フレーム11は、左右方向に間隔を存して二股状に対向するように配置された一対のカバー部材21R,21Lを備える。これらのカバー部材21R,21Lの上端部(二股の分岐部分)は、前後方向の軸心を有するヒンジ軸23を介して連結され、カバー部材21R,21Lの一方が他方に対して相対的にヒンジ軸23の周りに揺動可能となっている。この場合、カバー部材21R,21Lは、図示を省略するバネによって、カバー部材21R,21Lの下端部側(二股の先端側)が狭まる方向に付勢されている。
また、カバー部材21R,21Lのそれぞれの外面部には、前記シート3に着座した乗員の右足を載せるステップ25Rと左足を載せるステップ25Lとが各々、右向き、左向きに張り出すように突設されている。
Further, on the left and right sides of the
The
Further, on each outer surface portion of the
移動動作部5及びアクチュエータ装置7は、下部フレーム11のカバー部材21R,21Lの間に配置されている。これらの移動動作部5及びアクチュエータ装置7の構造を図3〜図6を参照して説明する。
なお、移動動作部5及びアクチュエータ装置7は、例えば前記特許文献2の図1に開示されているものと同じ構造のものである。従って、移動動作部5及びアクチュエータ装置7の構成に関して、前記特許文献2に記載された事項については、簡略的な説明に留める。
The moving
The moving
移動動作部5は、ゴム状弾性材により円環状に形成された車輪体であり、ほぼ円形の横断面形状を有する。この移動動作部5(以降、車輪体5という)は、その弾性変形によって、図5及び図6の矢印Y1で示す如く、円形の横断面の中心C1(より詳しくは、円形の横断面中心C1を通って、車輪体5の軸心と同心となる円周線)の周りに回転可能となっている。
The moving
この車輪体5は、その軸心C2(車輪体5全体の直径方向に直交する軸心C2)を左右方向に向けた状態で、カバー部材21R,21Lの間に配置され、該車輪体5の外周面の下端部にて床面に接地する。
そして、車輪体5は、アクチュエータ装置7による駆動(詳細は後述する)によって、図5の矢印Y2で示す如く車輪体5の軸心C2の周りに回転する動作(床面上を輪転する動作)と、車輪体5の横断面中心C1の周りに回転する動作とを行なうことが可能である。その結果、車輪体5は、それらの回転動作の複合動作によって、床面上を全方向に移動することが可能となっている。
The
The
アクチュエータ装置7は、車輪体5と右側のカバー部材21Rとの間に介装される回転部材27R及びフリーローラ29Rと、車輪体5と左側のカバー部材17Lとの間に介装される回転部材27L及びフリーローラ29Lと、回転部材27R及びフリーローラ29Rの上方に配置されたアクチュエータとしての電動モータ31Rと、回転部材27L及びフリーローラ29Lの上方に配置されたアクチュエータとしての電動モータ31Lとを備える。
電動モータ31R,31Lは、それぞれのハウジングがカバー部材21R,21Lに各々取付けられている。なお、図示は省略するが、電動モータ31R,31Lの電源(蓄電器)は、支柱フレーム13等、基体9の適所に搭載されている。
The
The
回転部材27Rは、左右方向の軸心を有する支軸33Rを介してカバー部材21Rに回転可能に支持されている。同様に、回転部材27Lは、左右方向の軸心を有する支軸33Lを介してカバー部材21Lに回転可能に支持されている。この場合、回転部材27Rの回転軸心(支軸33Rの軸心)と、回転部材27Lの回転軸心(支軸33Lの軸心)とは同軸心である。
回転部材27R,27Lは、それぞれ電動モータ31R,31Lの出力軸に、減速機としての機能を含む動力伝達機構を介して接続されており、電動モータ31R,31Lからそれぞれ伝達される動力(トルク)によって回転駆動される。各動力伝達機構は、例えばプーリ・ベルト式のものである。すなわち、図3に示す如く、回転部材27Rは、プーリ35Rとベルト37Rとを介して電動モータ31Rの出力軸に接続されている。同様に、回転部材27Lは、プーリ35Lとベルト37Lとを介して電動モータ31Lの出力軸に接続されている。
The rotating
The rotating
なお、上記動力伝達機構は、例えば、スプロケットとリンクチェーンとにより構成されるもの、あるいは、複数のギヤにより構成されるものであってもよい。また、例えば、電動モータ31R,31Lを、それぞれの出力軸が各回転部材27R,27Lと同軸心になるように各回転部材27R,27Lに対向させて配置し、電動モータ31R,31Lのそれぞれの出力軸を回転部材27R,27Lに各々、減速機(遊星歯車装置等)を介して連結するようにしてもよい。
The power transmission mechanism may be constituted by, for example, a sprocket and a link chain, or may be constituted by a plurality of gears. In addition, for example, the
各回転部材27R,27Lは、車輪体5側に向かって縮径する円錐台と同様の形状に形成されており、その外周面がテーパ外周面39R,39Lとなっている。
回転部材27Rのテーパ外周面39Rの周囲には、回転部材27Rと同心の円周上に等間隔で並ぶようにして、複数のフリーローラ29Rが配列されている。そして、これらのフリーローラ29Rは、それぞれ、ブラケット41Rを介してテーパ外周面39Rに取付けられ、該ブラケット41Rに回転自在に支承されている。
同様に、回転部材27Lのテーパ外周面39Lの周囲には、回転部材27Lと同心の円周上に等間隔で並ぶようにして、複数(フリーローラ29Rと同数)のフリーローラ29Lが配列されている。そして、これらのフリーローラ29Lは、それぞれ、ブラケット41Lを介してにテーパ外周面39Lに取付けられ、該ブラケット41Lに回転自在に支承されている。
Each rotating
A plurality of
Similarly, a plurality (the same number as the
前記車輪体5は、回転部材27R側のフリーローラ29Rと、回転部材27L側のフリーローラ29Lとの間に挟まれるようにして、回転部材27R,27Lと同軸心に配置されている。
この場合、図1及び図6に示すように、各フリーローラ29R,29Lは、その軸心C3が車輪体5の軸心C2に対して傾斜すると共に、車輪体5の直径方向(車輪体5をその軸心C2の方向で見たときに、該軸心C2と各フリーローラ29R,29Lとを結ぶ径方向)に対して傾斜する姿勢で配置されている。そして、このような姿勢で、各フリーローラ29R,29Lのそれぞれの外周面が車輪体5の内周面に斜め方向に圧接されている。
より一般的に言えば、右側のフリーローラ29Rは、回転部材27Rが軸心C2の周りに回転駆動されたときに、車輪体5との接触面で、軸心C2周りの方向の摩擦力成分(車輪体5の内周の接線方向の摩擦力成分)と、車輪体5の前記横断面中心C1の周り方向の摩擦力成分(円形の横断面の接線方向の摩擦力成分)とを車輪体5に作用させ得るような姿勢で、車輪体5の内周面に圧接されている。左側のフリーローラ29Lについても同様である。
The
In this case, as shown in FIGS. 1 and 6, each of the free rollers 29 </ b> R and 29 </ b> L has the axis C <b> 3 inclined with respect to the axis C <b> 2 of the
More generally speaking, the
この場合、前記したように、カバー部材21R,21Lは、図示しないバネによって、カバー部材21R,21Lの下端部側(二股の先端側)が狭まる方向に付勢されている。このため、この付勢力によって、右側のフリーローラ29Rと左側のフリーローラ29Lとの間に車輪体5が挟持されると共に、車輪体5に対する各フリーローラ29R,29Lの圧接状態(より詳しくはフリーローラ29R,29Lと車輪体5との間で摩擦力が作用し得る圧接状態)が維持される。
In this case, as described above, the
以上説明した構造を有する車両1においては、電動モータ31R,31Lによりそれぞれ、回転部材27R,27Lを同方向に等速度で回転駆動した場合には、車輪体5が回転部材27R,27Lと同方向に軸心C2の周りに回転することとなる。これにより、車輪体5が床面上を前後方向に輪転して、車両1の全体が前後方向に移動することとなる。なお、この場合は、車輪体5は、その横断面中心C1の周りには回転しない。
In the
また、例えば、回転部材27R,27Lを互いに逆方向に同じ大きさの速度で回転駆動した場合には、車輪体5は、その横断面中心C1の周りに回転することとなる。これにより、車輪体5がその軸心C2の方向(すなわち左右方向)に移動し、ひいては、車両1の全体が左右方向に移動することとなる。なお、この場合は、車輪体5は、その軸心C2の周りには回転しない。
Further, for example, when the
さらに、回転部材27R,27Lを、互いに異なる速度(方向を含めた速度)で、同方向又は逆方向に回転駆動した場合には、車輪体5は、その軸心C2の周りに回転すると同時に、その横断面中心C1の周りに回転することとなる。
この時、これらの回転動作の複合動作(合成動作)によって、前後方向及び左右方向に対して傾斜した方向に車輪体5が移動し、ひいては、車両1の全体が車輪体5と同方向に移動することとなる。この場合の車輪体5の移動方向は、回転部材27R,27Lの回転方向を含めた回転速度(回転方向に応じて極性が定義された回転速度ベクトル)の差に依存して変化するものとなる。
Furthermore, when the
At this time, the
以上のように車輪体5の移動動作が行なわれるので、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転速度(回転方向を含む)を制御し、ひいては回転部材27R,27Lの回転速度を制御することによって、車両1の移動速度及び移動方向を制御できることとなる。
Since the moving operation of the
次に、図1に示す車両1の動作制御のための構成を説明する。なお、以降の説明では、図1及び図2に示すように、前後方向の水平軸をX軸、左右方向の水平軸をY軸、鉛直方向をZ軸とするXYZ座標系を想定し、前後方向、左右方向をそれぞれX軸方向、Y軸方向と言うことがある。
Next, a configuration for operation control of the
まず、車両1の概略的な動作制御を説明すると、基本的には、シート3に着座した乗員がその上体を傾けた場合(詳しくは、乗員と車両1とを合わせた全体の重心点の位置(水平面に投影した位置)を動かすように上体を傾けた場合)に、該上体を傾けた側に基体9がシート3と共に傾動する。そして、この時、基体9が傾いた側に車両1が移動するように、車輪体5の移動動作が制御される。例えば、乗員が上体を前傾させ、ひいては、基体9をシート3と共に前傾させると、車両1が前方に移動するように、車輪体5の移動動作が制御される。
First, the general operation control of the
すなわち、図1に示す車両1では、乗員が上体を動かし、ひいては、シート3と共に基体9を傾動させるという動作が、車両1に対する1つの基本的な操縦操作(車両1の動作要求)とされ、その操縦操作に応じて車輪体5の移動動作がアクチュエータ装置7を介して制御される。
That is, in the
ここで、車両1は、その全体の接地面としての車輪体5の接地面が、車両1とこれに搭乗する乗員との全体を床面に投影した領域に比して面積が小さい単一の局所領域となり、その単一の局所領域だけに床反力が作用する。このため、基体9が傾倒しないようにするためには、乗員及び車両1の全体の重心点が車輪体5の接地面のほぼ真上に位置するように、車輪体5を動かす必要がある。
Here, the
そこで、車両1では、乗員及び車両1の全体の重心点が、車輪体5の中心点(軸心C2上の中心点)のほぼ真上に位置する状態(より正確には当該重心点が車輪体5の接地面のほぼ真上に位置する状態)での基体9の姿勢を目標姿勢とし、基本的には、基体9の実際の姿勢を目標姿勢に収束させるように、車輪体5の移動動作が制御される。
Therefore, in the
また、車両1を発進させる場合等において、アクチュエータ装置7による推進力とは別に、例えば乗員が必要に応じて自身の足により床を蹴り、それにより車両1の移動速度を増速させる推進力(乗員の足平と床との摩擦力による推進力)を、付加的な外力として車両1に作用させた場合には、それに応じて車両1の移動速度(より正確には、乗員及び車両の全体の重心点の移動速度)が増速するように、車輪体5の移動動作が制御される。なお、当該推進力の付加が停止された状態では、車両1の移動速度が一旦、一定速度に保持された後、減衰して、該車両1が停止するように、車輪体5の移動動作が制御される(車輪体5の制動制御が行なわれる)。
In addition, when starting the
さらに、車両1に乗員が搭乗していない状態では、車両1の単体の重心点が、車輪体5の中心点(軸心C2上の中心点)のほぼ真上に位置する状態(より正確には当該重心点が車輪体5の接地面のほぼ真上に位置する状態)での基体9の姿勢を目標姿勢とし、該基体9の実際の姿勢を目標姿勢に収束させ、ひいては、基体9が傾倒することなく車両1が自立するように、車輪体5の移動動作が制御される。
Further, in a state where no occupant is on board the
車両1では、以上の如き車両1の動作制御を行なうために、図1及び図2に示すように、マイクロコンピュータや電動モータ31R,31Lのドライブ回路ユニットなどを含む電子回路ユニットにより構成された制御ユニット50と、基体9の所定の部位の鉛直方向(重力方向)に対する傾斜角θb及びその変化速度(=dθb/dt)を計測するための傾斜センサ52と、車両1に乗員が搭乗しているか否かを検知するための荷重センサ54と、電動モータ31R,31Lのそれぞれの出力軸の回転角度及び回転角速度を検出するための角度センサとしてのロータリーエンコーダ56R,56Lがそれぞれ、車両1の適所に搭載されている。
In the
この場合、制御ユニット50及び傾斜センサ52は、例えば、基体9の支柱フレーム13の内部に収容された状態で該支柱フレーム13に取付けられている。また、荷重センサ54は、シート3に内蔵されている。また、ロータリーエンコーダ56R,56Lは、それぞれ、電動モータ31R,31Lと一体に設けられている。なお、ロータリーエンコーダ56R,56Lは、それぞれ、回転部材27R,27Lに装着してもよい。
In this case, the
上記傾斜センサ52は、より詳しくは、加速度センサとジャイロセンサ等のレートセンサ(角速度センサ)とから構成され、これらのセンサの検出信号を制御ユニット50に出力する。そして、制御ユニット50が、傾斜センサ52の加速度センサ及びレートセンサの出力を基に、所定の計測演算処理(これは公知の演算処理でよい)を実行することによって、傾斜センサ52を搭載した部位(支柱フレーム13)の、鉛直方向に対する傾斜角度θbの計測値とその変化速度(微分値)である傾斜角速度θbdotの計測値とを算出する。
More specifically, the
この場合、計測する傾斜角度θb(以降、基体傾斜角度θbということがある)は、より詳しくは、それぞれ、Y軸周り方向(ピッチ方向)の成分θb_xと、X軸周り方向(ロール方向)の成分θb_yとから成る。同様に、計測する傾斜角速度θbdot(以降、基体傾斜角速度θbdotということがある)も、Y軸周り方向(ピッチ方向)の成分θbdot_x(=dθb_x/dt)と、X軸周り方向(ロール方向)の成分θbdot_y(=dθb_y/dt)とから成る。 In this case, the tilt angle θb to be measured (hereinafter also referred to as the base body tilt angle θb) is more specifically, the component θb_x in the Y axis direction (pitch direction) and the X axis direction (roll direction), respectively. It consists of component θb_y. Similarly, the measured tilt angular velocity θbdot (hereinafter also referred to as the base tilt angular velocity θbdot) is also measured in the Y-axis direction (pitch direction) component θbdot_x (= dθb_x / dt) and the X-axis direction (roll direction). Component θbdot_y (= dθb_y / dt).
なお、車両1の説明では、上記基体傾斜角度θbなど、X軸及びY軸の各方向(又は各軸周り方向)の成分を有する運動状態量等の変数、あるいは、該運動状態量に関連する係数等の変数に関しては、その各成分を区別して表記する場合に、該変数の参照符号に、添え字“_x”又は“_y”を付加する。
この場合において、並進速度等の並進運動に係わる変数については、そのX軸方向の成分に添え字“_x”を付加し、Y軸方向の成分に添え字“_y”を付加する。
In the description of the
In this case, for a variable related to translational motion such as translational speed, a subscript “_x” is added to the component in the X-axis direction, and a subscript “_y” is added to the component in the Y-axis direction.
一方、角度、回転速度(角速度)、角加速度など、回転運動に係わる変数については、並進運動に係わる変数と添え字を揃えるために、便宜上、Y軸周り方向の成分に添え字“_x”を付加し、X軸周り方向の成分に添え字“_y”を付加する。
さらに、X軸方向の成分(又はY軸周り方向の成分)と、Y軸方向の成分(又はX軸周り方向の成分)との組として変数を表記する場合には、該変数の参照符号に添え字“_xy”を付加する。例えば、上記基体傾斜角度θbを、Y軸周り方向の成分θb_xとX軸周り方向の成分θb_yの組として表現する場合には、「基体傾斜角度θb_xy」というように表記する。
On the other hand, for variables related to rotational motion, such as angle, rotational speed (angular velocity), angular acceleration, etc., the subscript “_x” is added to the component around the Y axis for convenience in order to align the subscript with the variable related to translational motion. In addition, the subscript “_y” is added to the component around the X axis.
Further, when a variable is expressed as a set of a component in the X-axis direction (or a component around the Y-axis) and a component in the Y-axis direction (or a component around the X-axis), the reference numeral of the variable The subscript “_xy” is added. For example, when the base body tilt angle θb is expressed as a set of a component θb_x around the Y axis and a component θb_y around the X axis, it is expressed as “base body tilt angle θb_xy”.
前記荷重センサ54は、乗員がシート3に着座した場合に該乗員の重量による荷重を受けるようにシート3に内蔵され、その荷重に応じた検出信号を制御ユニット50に出力する。そして、制御ユニット50が、この荷重センサ54の出力により示される荷重の計測値に基づいて、車両1に乗員が搭乗しているか否かを判断する。
なお、荷重センサ54の代わりに、例えば、乗員がシート3に着座したときにONとなるようなスイッチ式のセンサを用いてもよい。
The
Instead of the
ロータリーエンコーダ56Rは、電動モータ31Rの出力軸が所定角度回転する毎にパルス信号を発生し、このパルス信号を制御ユニット50に出力する。そして、制御ユニット50が、そのパルス信号を基に、電動モータ53Rの出力軸の回転角度を計測し、さらにその回転角度の計測値の時間的変化率(微分値)を電動モータ53Rの回転角速度として計測する。電動モータ31L側のロータリーエンコーダ56Lについても同様である。
The
制御ユニット50は、上記の各計測値を用いて所定の演算処理を実行することによって、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度の目標値である速度指令を決定し、その速度指令に従って、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度をフィードバック制御する。
The
なお、電動モータ31Rの出力軸の回転角速度と、回転部材27Rの回転角速度との間の関係は、該出力軸と回転部材27Rとの間の一定値の減速比に応じた比例関係になるので、車両1の説明では、便宜上、電動モータ31Rの回転角速度は、回転部材27Rの回転角速度を意味するものとする。同様に、電動モータ31Lの回転角速度は、回転部材27Lの回転角速度を意味するものとする。
The relationship between the rotational angular velocity of the output shaft of the
以下に、制御ユニット50の制御処理をさらに詳細に説明する。
制御ユニット50は、所定の制御処理周期で図7のフローチャートに示す処理(メインルーチン処理)を実行する。
Hereinafter, the control process of the
The
まず、ステップS1において、制御ユニット50は、傾斜センサ52の出力を取得する。
次いで、ステップS2に進んで、制御ユニット50は、取得した傾斜センサ52の出力を基に、基体傾斜角度θbの計測値θb_xy_sと、基体傾斜角速度θbdotの計測値θbdot_xy_sとを算出する。
First, in step S <b> 1, the
Next, the process proceeds to step S2, and the
なお、以降の説明では、上記計測値θb_xy_sなど、変数(状態量)の実際の値の観測値(計測値又は推定値)を参照符号により表記する場合に、該変数の参照符号に、添え字“_s”を付加する。 In the following description, when an observed value (measured value or estimated value) of an actual value of a variable (state quantity) such as the measured value θb_xy_s is represented by a reference symbol, a subscript is added to the reference symbol of the variable. Add “_s”.
次いで、制御ユニット50は、ステップS3において、荷重センサ54の出力を取得した後、ステップS4の判断処理を実行する。この判断処理においては、制御ユニット50は、取得した荷重センサ54の出力が示す荷重計測値があらかじめ設定された所定値よりも大きいか否かによって、車両1に乗員が搭乗しているか否か(シート3に乗員が着座しているか否か)を判断する。
Next, after acquiring the output of the
そして、制御ユニット50は、ステップS4の判断結果が肯定的である場合には、基体傾斜角度θbの目標値θb_xy_objを設定する処理と、車両1の動作制御用の定数パラメータ(各種ゲインの基本値など)の値を設定する処理とを、それぞれステップS5、6で実行する。
If the determination result in step S4 is affirmative, the
ステップS5においては、制御ユニット50は、基体傾斜角度θbの目標値θb_xy_objとして、あらかじめ定められた搭乗モード用の目標値を設定する。
ここで、「搭乗モード」は、車両1に乗員が搭乗している場合での車両1の動作モードを意味する。この搭乗モード用の目標値θb_xy_objは、車両1とシート3に着座した乗員との全体の重心点(以降、車両・乗員全体重心点という)が車輪体5の接地面のほぼ真上に位置する状態となる基体9の姿勢において、傾斜センサ52の出力に基づき計測される基体傾斜角度θbの計測値θb_xy_sに一致又はほぼ一致するようにあらかじめ設定されている。
In step S5, the
Here, the “boarding mode” means an operation mode of the
また、ステップS6においては、制御ユニット50は、車両1の動作制御用の定数パラメータの値として、あらかじめ定められた搭乗モード用の値を設定する。なお、定数パラメータは、後述するhx,hy,Ki_a_x,Ki_b_x,Ki_a_y,Ki_b_y(i=1,2,3)等である。
In step S <b> 6, the
一方、ステップS4の判断結果が否定的である場合には、制御ユニット50は、基体傾斜角度θb_xyの目標値θb_xy_objを設定する処理と、車両1の動作制御用の定数パラメータの値を設定する処理とを、ステップS7、8で実行する。
ステップS7においては、制御ユニット50は、傾斜角度θbの目標値θb_xy_objとして、あらかじめ定められた自立モード用の目標値を設定する。
On the other hand, if the determination result in step S4 is negative, the
In step S7, the
ここで、「自立モード」は、車両1に乗員が搭乗していない場合での車両1の動作モードを意味する。この自立モード用の目標値θb_xy_objは、車両1単体の重心点(以降、車両単体重心点という)が車輪体5の接地面のほぼ真上に位置する状態となる基体9の姿勢において、傾斜センサ52の出力に基づき計測される基体傾斜角度θbの計測値θb_xy_sに一致又はほぼ一致するようにあらかじめ設定されている。この自立モード用の目標値θb_xy_objは、搭乗モード用の目標値θb_xy_objと一般的には異なる。
Here, the “self-supporting mode” means an operation mode of the
また、ステップS8においては、制御ユニット50は、車両1の動作制御用の定数パラメータの値として、あらかじめ定められた自立モード用の値を設定する。この自立モード用の定数パラメータの値は、搭乗モード用の定数パラメータの値と異なる。
搭乗モードと自立モードとで、上記定数パラメータの値を異ならせるのは、それぞれのモードで上記重心点の高さや、全体質量等が異なることに起因して、制御入力に対する車両1の動作の応答特性が互いに異なるからである。
In step S <b> 8, the
The difference in the value of the constant parameter between the boarding mode and the independent mode is due to the difference in the height of the center of gravity, the overall mass, etc. in each mode, and the response of the operation of the
以上のステップS4〜8の処理によって、搭乗モード及び自立モードの動作モード毎に個別に、基体傾斜角度θb_xyの目標値θb_xy_objと定数パラメータの値とが設定される。 Through the processes in steps S4 to S8 described above, the target value θb_xy_obj of the base body tilt angle θb_xy and the value of the constant parameter are set individually for each operation mode of the boarding mode and the independent mode.
なお、ステップS5,6の処理、又はステップS7,8の処理は、制御処理周期毎に実行することは必須ではなく、ステップS4の判断結果が変化した場合にだけ実行するようにしてもよい。
補足すると、搭乗モード及び自立モードのいずれにおいても、基体傾斜角速度θbdotのY軸周り方向の成分θbdot_xの目標値とX軸周り方向の成分θbdot_yの目標値とは、いずれも“0”である。このため、基体傾斜角速度θbdot_xyの目標値を設定する処理は不要である。
Note that it is not essential to execute the processes of steps S5 and S6 or the processes of steps S7 and S8, and may be executed only when the determination result of step S4 changes.
Supplementally, in both the boarding mode and the self-supporting mode, the target value of the component θbdot_x around the Y axis and the target value of the component θbdot_y around the X axis of the base body tilt angular velocity θbdot are both “0”. For this reason, the process which sets the target value of base | substrate inclination angular velocity (theta) bdot_xy is unnecessary.
以上の如くステップS5,6の処理、又はステップS7,8の処理を実行した後、制御ユニット50は、次にステップS9において、車両制御演算処理を実行することによって、電動モータ31R,31Lのそれぞれの速度指令を決定する。この車両制御演算処理の詳細は後述する。
After executing the processing of steps S5 and S6 or the processing of steps S7 and 8 as described above, the
次いで、ステップS10に進んで、制御ユニット50は、ステップS9で決定した速度指令に応じて電動モータ31R,31Lの動作制御処理を実行する。この動作制御処理では、制御ユニット50は、ステップS9で決定した電動モータ31Rの速度指令と、ロータリーエンコーダ56Rの出力に基づき計測した電動モータ31Rの回転速度の計測値との偏差に応じて、該偏差を“0”に収束させるように電動モータ31Rの出力トルクの目標値(目標トルク)を決定する。そして、制御ユニット50は、その目標トルクの出力トルクを電動モータ31Rに出力させるように該電動モータ31Rの通電電流を制御する。左側の電動モータ31Lの動作制御についても同様である。
以上が、制御ユニット50が実行する全体的な制御処理である。
Next, the process proceeds to step S10, and the
The above is the overall control process executed by the
次に、上記ステップS9の車両制御演算処理の詳細を説明する。
なお、以降の説明においては、前記搭乗モードにおける車両・乗員全体重心点と、前記自立モードにおける車両単体重心点とを総称的に、車両系重心点という。該車両系重心点は、車両1の動作モードが搭乗モードである場合には、車両・乗員全体重心点を意味し、自立モードである場合には、車両単体重心点を意味する。
Next, details of the vehicle control calculation process in step S9 will be described.
In the following description, the vehicle / occupant overall center-of-gravity point in the boarding mode and the vehicle single body center-of-gravity point in the autonomous mode are collectively referred to as a vehicle system center-of-gravity point. When the operation mode of the
また、以降の説明では、制御ユニット50が各制御処理周期で決定する値(更新する値)に関し、現在の(最新の)制御処理周期で決定する値を今回値、その1つ前の制御処理周期で決定した値を前回値ということがある。そして、今回値、前回値を特にことわらない値は、今回値を意味する。
また、X軸方向の速度及び加速度に関しては、前方向きを正の向きとし、Y軸方向の速度及び加速度に関しては、左向きを正の向きとする。
In the following description, regarding the value (value to be updated) determined by the
Further, regarding the speed and acceleration in the X-axis direction, the forward direction is a positive direction, and regarding the speed and acceleration in the Y-axis direction, the left direction is a positive direction.
そして、前記車両系重心点の動力学的な挙動(詳しくは、Y軸方向からこれに直交する面(XZ平面)に投影して見た挙動と、X軸方向からこれに直交する面(YZ平面)に投影して見た挙動)が、近似的に、図8に示すような、倒立振子モデルの挙動(倒立振子の動力学的挙動)によって表現されるものとして、ステップS9の車両制御演算処理が行なわれる。 The dynamic behavior of the vehicle system center-of-gravity point (specifically, the behavior seen by projecting from the Y-axis direction onto the plane orthogonal to this (XZ plane) and the plane orthogonal to this from the X-axis direction (YZ The vehicle control calculation in step S9 assumes that the behavior projected on the plane) is approximately expressed by the behavior of the inverted pendulum model (the dynamic behavior of the inverted pendulum) as shown in FIG. Processing is performed.
なお、図8において、括弧を付していない参照符号は、Y軸方向から見た倒立振子モデルに対応する参照符号であり、括弧付きの参照符号は、X軸方向から見た倒立振子モデルに対応する参照符号である。
この場合、Y軸方向から見た挙動を表現する倒立振子モデルは、車両系重心点に位置する質点60_xと、Y軸方向に平行な回転軸62a_xを有して床面上を輪転自在な仮想的な車輪62_x(以降、仮想車輪62_xという)とを備える。そして、質点60_xが、仮想車輪62_xの回転軸62a_xに直線状のロッド64_xを介して支持され、該回転軸62a_xを支点として該回転軸62a_xの周りに揺動自在とされている。
In FIG. 8, reference numerals without parentheses are reference numerals corresponding to the inverted pendulum model viewed from the Y-axis direction, and reference numerals with parentheses refer to the inverted pendulum model viewed from the X-axis direction. Corresponding reference sign.
In this case, the inverted pendulum model expressing the behavior seen from the Y-axis direction has a mass point 60_x located at the center of gravity of the vehicle system and a rotation axis 62a_x parallel to the Y-axis direction. Wheel 62_x (hereinafter referred to as virtual wheel 62_x). The mass point 60_x is supported by the rotation shaft 62a_x of the virtual wheel 62_x via the linear rod 64_x, and can swing around the rotation shaft 62a_x with the rotation shaft 62a_x as a fulcrum.
この倒立振子モデルでは、質点60_xの運動が、Y軸方向から見た車両系重心点の運動に相当する。また、鉛直方向に対するロッド64_xの傾斜角度θbe_xがY軸周り方向での基体傾斜角度計測値θb_x_sと基体傾斜角度目標値θb_x_objとの偏差θbe_x_s(=θb_x_s−θb_x_obj)に一致するものとされる。また、ロッド64_xの傾斜角度θbe_xの変化速度(=dθbe_x/dt)がY軸周り方向の基体傾斜角速度計測値θbdot_x_sに一致するものとされる。また、仮想車輪62_xの移動速度Vw_x(X軸方向の並進移動速度)は、車両1の車輪体5のX軸方向の移動速度に一致するものとされる。
In this inverted pendulum model, the motion of the mass point 60_x corresponds to the motion of the vehicle system center of gravity as viewed from the Y-axis direction. Further, the inclination angle θbe_x of the rod 64_x with respect to the vertical direction coincides with the deviation θbe_x_s (= θb_x_s−θb_x_obj) between the measured base body tilt angle value θb_x_s and the base body tilt angle target value θb_x_obj in the direction around the Y axis. Further, the changing speed (= dθbe_x / dt) of the inclination angle θbe_x of the rod 64_x is set to coincide with the measured body inclination angular velocity θbdot_x_s in the direction around the Y axis. Further, the movement speed Vw_x (translation movement speed in the X-axis direction) of the virtual wheel 62_x is the same as the movement speed in the X-axis direction of the
同様に、X軸方向から見た挙動を表現する倒立振子モデル(図8の括弧付きの符号を参照)は、車両系重心点に位置する質点60_yと、X軸方向に平行な回転軸62a_yを有して床面上を輪転自在な仮想的な車輪62_y(以降、仮想車輪62_yという)とを備える。そして、質点60_yが、仮想車輪62_yの回転軸62a_yに直線状のロッド64_yを介して支持され、該回転軸62a_yを支点として該回転軸62a_yの周りに揺動自在とされている。 Similarly, an inverted pendulum model (refer to the reference numerals in parentheses in FIG. 8) expressing the behavior viewed from the X-axis direction includes a mass point 60_y located at the vehicle system center of gravity and a rotation axis 62a_y parallel to the X-axis direction. And virtual wheels 62_y (hereinafter referred to as virtual wheels 62_y) that can rotate on the floor surface. The mass point 60_y is supported by the rotation shaft 62a_y of the virtual wheel 62_y via a linear rod 64_y, and can swing around the rotation shaft 62a_y with the rotation shaft 62a_y as a fulcrum.
この倒立振子モデルでは、質点60_yの運動が、X軸方向から見た車両系重心点の運動に相当する。また、鉛直方向に対するロッド64_yの傾斜角度θbe_yがX軸周り方向での基体傾斜角度計測値θb_y_sと基体傾斜角度目標値θb_y_objとの偏差θbe_y_s(=θb_y_s−θb_y_obj)に一致するものとされる。また、ロッド64_yの傾斜角度θbe_yの変化速度(=dθbe_y/dt)がX軸周り方向の基体傾斜角速度計測値θbdot_y_sに一致するものとされる。また、仮想車輪62_yの移動速度Vw_y(Y軸方向の並進移動速度)は、車両1の車輪体5のY軸方向の移動速度に一致するものとされる。
In this inverted pendulum model, the motion of the mass point 60_y corresponds to the motion of the vehicle system center-of-gravity point viewed from the X-axis direction. In addition, the inclination angle θbe_y of the rod 64_y with respect to the vertical direction coincides with the deviation θbe_y_s (= θb_y_s−θb_y_obj) between the measured base body tilt angle value θb_y_s and the base body tilt angle target value θb_y_obj in the direction around the X axis. In addition, the change speed (= dθbe_y / dt) of the inclination angle θbe_y of the rod 64_y coincides with the measured base body inclination angular velocity θbdot_y_s in the direction around the X axis. Further, the moving speed Vw_y (translational moving speed in the Y-axis direction) of the virtual wheel 62_y is set to coincide with the moving speed in the Y-axis direction of the
なお、仮想車輪62_x,62_yは、それぞれ、あらかじめ定められた所定値Rw_x,Rw_yの半径を有するものとされる。
また、仮想車輪62_x,62_yのそれぞれの回転角速度ωw_x,ωw_yと、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度ω_R,ω_L(より正確には、回転部材27R,27Lのそれぞれの回転角速度ω_R,ω_L)との間には、次式01a,01bの関係が成立するものとされる。
The virtual wheels 62_x and 62_y are assumed to have predetermined radii of predetermined values Rw_x and Rw_y, respectively.
Further, the rotational angular velocities ωw_x and ωw_y of the virtual wheels 62_x and 62_y and the rotational angular velocities ω_R and ω_L of the
ωw_x=C・(ω_R−ω_L)/2 ……式01a
ωw_y=(ω_R+ω_L)/2 ……式01b
ωw_x = C · (ω_R−ω_L) / 2 …… Formula 01a
ωw_y = (ω_R + ω_L) / 2 …… Formula 01b
なお、式01aにおける“C”は、前記フリーローラ29R,29Lと車輪体5との間の機構的な関係や滑りに依存する所定値の係数である。
Note that “C” in the expression 01a is a coefficient of a predetermined value depending on the mechanical relationship between the
ここで、図8に示す倒立振子モデルの動力学は、次式03x,03yにより表現される。なお、式03xは、Y軸方向から見た倒立振子モデルの動力学を表現する式、式03yは、X軸方向から見た倒立振子モデルの動力学を表現する式である。 Here, the dynamics of the inverted pendulum model shown in FIG. 8 is expressed by the following equations 03x and 03y. The expression 03x is an expression expressing the dynamics of the inverted pendulum model viewed from the Y-axis direction, and the expression 03y is an expression expressing the dynamics of the inverted pendulum model viewed from the X-axis direction.
d2θbe_x/dt2=α_x・θbe_x+β_x・ωwdot_x ……式03x
d2θbe_y/dt2=α_y・θbe_y+β_y・ωwdot_y ……式03y
d 2 θbe_x / dt 2 = α_x · θbe_x + β_x · ωwdot_x ...... Formula 03x
d 2 θbe_y / dt 2 = α_y · θbe_y + β_y · ωwdot_y ...... Formula 03y
式03xにおけるωwdot_xは仮想車輪62_xの回転角加速度(回転角速度ωw_xの1階微分値)、α_xは、質点60_xの質量や高さh_xに依存する係数、β_xは、仮想車輪62_xのイナーシャ(慣性モーメント)や半径Rw_xに依存する係数である。式03yにおけるωwdot_y、α_y、β_yについても上記と同様である。 In equation 03x, ωwdot_x is the rotational angular acceleration of the virtual wheel 62_x (first-order differential value of the rotational angular velocity ωw_x), α_x is a coefficient that depends on the mass and height h_x of the mass 60_x, and β_x is the inertia (moment of inertia of the virtual wheel 62_x ) And the radius Rw_x. The same applies to ωwdot_y, α_y, and β_y in Expression 03y.
これらの式03x,03yから判るように、倒立振子の質点60_x,60_yの運動(ひいては車両系重心点の運動)は、それぞれ、仮想車輪62_xの回転角加速度ωwdot_x、仮想車輪62_yの回転角加速度ωwdot_yに依存して規定される。 As can be seen from these equations 03x and 03y, the motions of the mass points 60_x and 60_y of the inverted pendulum (and hence the motion of the center of gravity of the vehicle system) are the rotational angular acceleration ωwdot_x of the virtual wheel 62_x and the rotational angular acceleration ωwdot_y of the virtual wheel 62_y, respectively. It is defined depending on.
そこで、Y軸方向から見た車両系重心点の運動を制御するためのモータ操作量(制御入力)として、仮想車輪62_xの回転角加速度ωwdot_xを用いると共に、X軸方向から見た車両系重心点の運動を制御するためのモータ操作量(制御入力)として、仮想車輪62_yの回転角加速度ωwdot_yを用いる。 Therefore, the rotational angular acceleration ωwdot_x of the virtual wheel 62_x is used as the motor operation amount (control input) for controlling the motion of the vehicle system center of gravity point viewed from the Y axis direction, and the vehicle system center of gravity point viewed from the X axis direction is used. The rotational angular acceleration ωwdot_y of the virtual wheel 62_y is used as a motor operation amount (control input) for controlling the movement of the wheel.
そして、ステップS9の車両制御演算処理を概略的に説明すると、制御ユニット50は、X軸方向で見た質点60_xの運動と、Y軸方向で見た質点60_yの運動とが、車両系重心点の所望の運動に対応する運動となるように、モータ操作量としての上記回転角加速度ωwdot_x,ωwdot_yの指令値(目標値)である仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_x_cmd,ωwdot_y_cmdを決定する。さらに、制御ユニット50は、仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_x_cmd,ωwdot_y_cmdをそれぞれ積分してなる値を、仮想車輪62_x,62_yのそれぞれの回転角速度ωw_x,ωw_yの指令値(目標値)である仮想車輪回転角速度指令ωw_x_cmd,ωw_y_cmdとして決定する。
The vehicle control arithmetic processing in step S9 will be described schematically. The
そして、制御ユニット50は、仮想車輪回転角速度指令ωw_x_cmdに対応する仮想車輪62_xの移動速度(=Rw_x・ωw_x_cmd)と、仮想車輪回転角速度指令ωw_y_cmdに対応する仮想車輪62_yの移動速度(=Rw_y・ωw_y_cmd)とを、それぞれ、車両1の車輪体5のX軸方向の目標移動速度、Y軸方向の目標移動速度とし、それらの目標移動速度を実現するように、電動モータ31R,31Lのそれぞれの速度指令ω_R_cmd,ω_L_cmdを決定する。
Then, the
なお、モータ操作量(制御入力)としての上記仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_x_cmd,ωwdot_y_cmdは、それぞれ、後述する式07x,07yに示す如く、3個のモータ操作量成分を加え合わせることによって決定される。 The virtual wheel rotation angular acceleration commands ωwdot_x_cmd and ωwdot_y_cmd as motor operation amounts (control inputs) are determined by adding three motor operation amount components, as shown in equations 07x and 07y described later, respectively. .
制御ユニット50は、上記の如き、ステップS9の車両制御演算処理を実行するための機能として、図9のブロック図で示す機能を備えている。
すなわち、制御ユニット50は、基体傾斜角度計測値θb_xy_sと基体傾斜角度目標値θb_xy_objとの偏差である基体傾斜角度偏差計測値θbe_xy_sを算出する偏差演算部70と、前記車両系重心点の移動速度である重心速度Vb_xyの観測値としての重心速度推定値Vb_xy_sを算出する重心速度算出部72と、乗員等による車両1の操縦操作(車両1に推進力を付加する操作)によって要求されていると推定される上記重心速度Vb_xyの要求値としての要求重心速度V_xy_aimを生成する要求重心速度生成部74と、これらの重心速度推定値Vb_xy_s及び要求重心速度V_xy_aimから、電動モータ31R,31Lの回転角速度の許容範囲に応じた制限を加味して、重心速度Vb_xyの目標値としての制御用目標重心速度Vb_xy_mdfdを決定する重心速度制限部76と、後述する式07x,07yのゲイン係数の値を調整するためのゲイン調整パラメータKr_xyを決定するゲイン調整部78とを備える。
As described above, the
That is, the
制御ユニット50は、さらに、前記仮想車輪回転角速度指令ωw_xy_cmdを算出する姿勢制御演算部80と、この仮想車輪回転角速度指令ωw_xy_cmdを、右側の電動モータ31Rの速度指令ω_R_cmd(回転角速度の指令値)と左側の電動モータ31Lの速度指令ω_L_cmd(回転角速度の指令値)との組に変換するモータ指令演算部82とを備える。
The
なお、図9中の参照符号84を付したものは、姿勢制御演算部80が制御処理周期毎に算出する仮想車輪回転角速度指令ωw_xy_cmdを入力する遅延要素を示している。該遅延要素84は、各制御処理周期において、仮想車輪回転角速度指令ωw_xy_cmdの前回値ωw_xy_cmd_pを出力する。
In FIG. 9, the
前記ステップS9の車両制御演算処理では、これらの上記の各処理部の処理が以下に説明するように実行される。
すなわち、制御ユニット50は、まず、偏差演算部70の処理と重心速度算出部72の処理とを実行する。
In the vehicle control calculation process in step S9, the processes of the above-described respective processing units are executed as described below.
That is, the
偏差演算部70には、前記ステップS2で算出された基体傾斜角度計測値θb_xy_s(θb_x_s及びθb_y_s)と、前記ステップS5又はステップS7で設定された目標値θb_xy_obj(θb_x_obj及びθb_y_obj)とが入力される。そして、偏差演算部70は、θb_x_sからθb_x_objを減算することによって、Y軸周り方向の基体傾斜角度偏差計測値θbe_x_s(=θb_x_s−θb_x_obj)を算出すると共に、θb_y_sからθb_y_objを減算することによって、X軸周り方向の基体傾斜角度偏差計測値θbe_y_s(=θb_y_s−θb_y_obj)を算出する。
The
なお、偏差演算部70の処理は、ステップS9の車両制御演算処理の前に行なうようにしてもよい。例えば、前記ステップS5又は7の処理の中で、偏差演算部70の処理を実行してもよい。
The process of the
前記重心速度算出部72には、前記ステップS2で算出された基体傾斜角速度計測値θbdot_xy_s(θbdot_x_s及びθbdot_y_s)の今回値が入力されると共に、仮想車輪速度指令ωw_xy_cmdの前回値ωw_xy_cmd_p(ωw_x_cmd_p及びωw_y_cmd_p)が遅延要素84から入力される。そして、重心速度算出部72は、これらの入力値から、前記倒立振子モデルに基づく所定の演算式によって、重心速度推定値Vb_xy_s(Vb_x_s及びVb_y_s)を算出する。
具体的には、重心速度算出部72は、次式05x,05yにより、Vb_x_s及びVb_y_sをそれぞれ算出する。
The center-of-gravity
Specifically, the center-of-gravity
Vb_x_s=Rw_x・ωw_x_cmd_p+h_x・θbdot_x_s ……式05x
Vb_y_s=Rw_y・ωw_y_cmd_p+h_y・θbdot_y_s ……式05y
Vb_x_s = Rw_x · ωw_x_cmd_p + h_x · θbdot_x_s ...... Formula 05x
Vb_y_s = Rw_y · ωw_y_cmd_p + h_y · θbdot_y_s …… Formula 05y
これらの式05x,05yにおいて、Rw_x,Rw_yは、前記したように、仮想車輪62_x,62_yのそれぞれの半径であり、これらの値は、あらかじめ設定された所定値である。また、h_x,h_yは、それぞれ倒立振子モデルの質点60_x,60_yの高さである。この場合、車両系重心点の高さは、ほぼ一定に維持されるものとされる。そこで、h_x,h_yの値としては、それぞれ、あらかじめ設定された所定値が用いられる。補足すると、高さh_x,h_yは、前記ステップS6又は8において値を設定する定数パラメータに含まれるものである。 In these expressions 05x and 05y, Rw_x and Rw_y are the respective radii of the virtual wheels 62_x and 62_y as described above, and these values are predetermined values set in advance. H_x and h_y are the heights of the mass points 60_x and 60_y of the inverted pendulum model, respectively. In this case, the height of the vehicle system center-of-gravity point is maintained substantially constant. Therefore, predetermined values set in advance are used as the values of h_x and h_y, respectively. Supplementally, the heights h_x and h_y are included in the constant parameters whose values are set in step S6 or 8.
上記式05xの右辺の第1項は、仮想車輪62_xの速度指令の前回値ωw_x_cmd_pに対応する該仮想車輪62_xのX軸方向の移動速度であり、この移動速度は、車輪体5のX軸方向の実際の移動速度の現在値に相当するものである。また、式05xの右辺の第2項は、基体9がY軸周り方向にθbdot_x_sの傾斜角速度で傾動することに起因して生じる車両系重心点のX軸方向の移動速度(車輪体5に対する相対的な移動速度)の現在値に相当するものである。これらのことは、式05yについても同様である。
The first term on the right side of the formula 05x is the moving speed in the X-axis direction of the virtual wheel 62_x corresponding to the previous value ωw_x_cmd_p of the speed command of the virtual wheel 62_x, and this moving speed is the X-axis direction of the
なお、前記ロータリーエンコーダ56R,56Lの出力を基に計測される電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度の計測値(今回値)の組を、仮想車輪62_x,62_yのそれぞれの回転角速度の組に変換し、それらの回転角速度を、式05x、05yのωw_x_cmd_p、ωw_y_cmd_pの代わりに用いてもよい。ただし、回転角速度の計測値に含まれるノイズの影響を排除する上では、目標値であるωw_x_cmd_p、ωw_y_cmd_pを使用することが有利である。
Note that a set of measured values (current values) of the respective rotational angular velocities of the
次に、制御ユニット50は、要求重心速度生成部74の処理とゲイン調整部78の処理とを実行する。この場合、要求重心速度生成部74及びゲイン調整部78には、それぞれ、重心速度算出部72で上記の如く算出された重心速度推定値Vb_xy_s(Vb_x_s及びVb_y_s)が入力される。
Next, the
そして、要求重心速度生成部74は、詳細は後述するが、車両1の動作モードが搭乗モードである場合に、入力された重心速度推定値Vb_xy_s(Vb_x_s及びVb_y_s)を基に、要求重心速度V_xy_aim(V_x_aim,V_y_aim)を決定する。なお、車両1の動作モードが自立モードである場合には、要求重心速度生成部74は、要求重心速度V_x_aim及びV_y_aimをいずれも“0”とする。
The required center-of-gravity
また、ゲイン調整部78は、入力された重心速度推定値Vb_xy_s(Vb_x_s及びVb_y_s)を基に、前記ゲイン調整パラメータKr_xy(Kr_x及びKr_y)を決定する。
このゲイン調整部78の処理を図10及び図11を参照して以下に説明する。
Further, the
The processing of the
図10に示すように、ゲイン調整部78は、入力された重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sをリミット処理部86に入力する。このリミット処理部86では、重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sに、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度の許容範囲に応じた制限を適宜、加えることによって、出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1を生成する。出力値Vw_x_lim1は、前記仮想車輪62_xのX軸方向の移動速度Vw_xの制限後の値、出力値Vw_y_lim1は、前記仮想車輪62_yのY軸方向の移動速度Vw_yの制限後の値としての意味を持つ。
As shown in FIG. 10, the
このリミット処理部86の処理を、図11を参照してさらに詳細に説明する。なお、図11中の括弧付きの参照符号は、後述する重心速度制限部76のリミット処理部104の処理を示すものであり、リミット処理部86の処理に関する説明では無視してよい。
The processing of the
リミット処理部86は、まず、重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sをそれぞれ処理部86a_x,86a_yに入力する。処理部86a_xは、Vb_x_sを仮想車輪62_xの半径Rw_xで除算することによって、仮想車輪62_xのX軸方向の移動速度をVb_x_sに一致させたと仮定した場合の該仮想車輪62_xの回転角速度ωw_x_sを算出する。同様に、処理部86a_yは、仮想車輪62_yのY軸方向の移動速度をVb_y_sに一致させたと仮定した場合の該仮想車輪62_yの回転角速度ωw_y_s(=Vb_y_s/Rw_y)を算出する。
First, the
次いで、リミット処理部86は、ωw_x_s,ωw_y_sの組を、XY−RL変換部86bにより、電動モータ31Rの回転角速度ω_R_sと電動モータ31Lの回転角速度ω_L_sとの組に変換する。
Next, the
この変換は、前記式01a,01bのωw_x,ωw_y,ω_R,ω_Lをそれぞれ、ωw_x_s,ωw_y_s,ω_R_s,ω_L_sに置き換えて得られる連立方程式を、ω_R_s,ω_L_sを未知数として解くことにより行なわれる。 This conversion is performed by solving the simultaneous equations obtained by replacing ωw_x, ωw_y, ω_R, and ω_L in the equations 01a and 01b with ωw_x_s, ωw_y_s, ω_R_s, and ω_L_s, respectively, with ω_R_s and ω_L_s as unknowns.
次いで、リミット処理部86は、XY−RL変換部86bの出力値ω_R_s,ω_L_sをそれぞれ、リミッタ86c_R,86c_Lに入力する。このとき、リミッタ86c_Rは、ω_R_sが、あらかじめ設定された所定値の上限値(>0)と下限値(<0)とを有する右モータ用許容範囲内に収まっている場合には、ω_R_sをそのまま出力値ω_R_lim1として出力する。また、リミッタ86c_Rは、ω_R_sが、右モータ用許容範囲から逸脱している場合には、該右モータ用許容範囲の上限値と下限値とのうちのω_R_sに近い方の境界値を出力値ω_R_lim1として出力する。これにより、リミッタ86c_Rの出力値ω_R_lim1は、右モータ用許容範囲内の値に制限される。
Next, the
同様に、リミッタ86c_Lは、ω_L_sが、あらかじめ設定された所定値の上限値(>0)と下限値(<0)とを有する左モータ用許容範囲内に収まっている場合には、ω_L_sをそのまま出力値ω_L_lim1として出力する。また、リミッタ86c_Lは、ω_L_sが、左モータ用許容範囲から逸脱している場合には、該左モータ用許容範囲の上限値と下限値とのうちのω_L_sに近い方の境界値を出力値ω_L_lim1として出力する。これにより、リミッタ86c_Lの出力値ω_L_lim1は、左モータ用許容範囲内の値に制限される。 Similarly, when the limiter 86c_L is within the allowable range for the left motor having a predetermined upper limit value (> 0) and lower limit value (<0), the limiter 86c_L keeps ω_L_s as it is. Output as output value ω_L_lim1. Further, when ω_L_s deviates from the left motor allowable range, the limiter 86c_L outputs the boundary value closer to ω_L_s between the upper limit value and the lower limit value of the left motor allowable range as the output value ω_L_lim1. Output as. As a result, the output value ω_L_lim1 of the limiter 86c_L is limited to a value within the left motor allowable range.
上記右モータ用許容範囲は右側の電動モータ31Rの回転角速度(絶対値)が高くなり過ぎないようにし、ひいては、電動モータ31Rが出力可能なトルクの最大値が低下するのを防止するために設定された許容範囲である。このことは、左モータ用許容範囲についても同様である。
The allowable range for the right motor is set so that the rotational angular velocity (absolute value) of the right
次いで、リミット処理部86は、リミッタ86c_R,86c_Lのそれぞれの出力値ω_R_lim1,ω_L_lim1の組を、RL−XY変換部86dにより、仮想車輪62_x,62_yのそれぞれの回転角速度ωw_x_lim1,ωw_y_lim1の組に変換する。
Next, the
この変換は、前記XY−RL変換部86bの変換処理の逆変換の処理である。この処理は、前記式01a,01bのωw_x,ωw_y,ω_R,ω_Lをそれぞれ、ωw_x_lim1,ωw_y_lim1,ω_R_lim1,ω_L_lim1に置き換えて得られる連立方程式を、ωw_x_lim1,ωw_y_lim1を未知数として解くことにより行なわれる。
This conversion is a reverse conversion process of the conversion process of the XY-
次いで、リミット処理部86は、RL−XY変換部86dの出力値ωw_x_lim1,ωw_y_lim1をそれぞれ処理部86e_x,86e_yに入力する。処理部86e_xは、ωw_x_lim1に仮想車輪62_xの半径Rw_xを乗じることによって、ωw_x_lim1を仮想車輪62_xの移動速度Vw_x_lim1に変換する。同様に、処理部86e_yは、ωw_y_lim1を仮想車輪62_yの移動速度Vw_y_lim1(=ωw_y_lim1・Rw_y)に変換する。
Next, the
以上のリミット処理部86の処理によって、仮想車輪62_xのX軸方向の移動速度Vw_xと、仮想車輪62_yのY軸方向の移動速度Vw_yとをそれぞれ重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sに一致させたと仮定した場合(換言すれば、車輪体5のX軸方向の移動速度とY軸方向の移動速度とをそれぞれ、Vb_x_s,Vb_y_sに一致させたと仮定した場合)に、それらの移動速度を実現するために必要な電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度ω_R_s,ω_L_sが、両方とも、許容範囲内に収まっている場合には、Vb_x_s,Vb_y_sにそれぞれ一致する出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1の組がリミット処理部86から出力される。
It is assumed that the movement speed Vw_x of the virtual wheel 62_x in the X-axis direction and the movement speed Vw_y of the virtual wheel 62_y in the Y-axis direction are made to coincide with the center-of-gravity speed estimated values Vb_x_s and Vb_y_s, respectively, by the above processing of the
一方、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度ω_R_s,ω_L_sの両方又は一方が許容範囲から逸脱している場合には、その両方又は一方の回転角速度が強制的に許容範囲内に制限された上で、その制限後の電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度ω_R_lim1,ω_L_lim1の組に対応する、X軸方向及びY軸方向の移動速度Vw_x_lim1,Vw_y_lim1の組がリミット処理部86から出力される。
On the other hand, when both or one of the rotational angular velocities ω_R_s and ω_L_s of the
従って、リミット処理部86は、その出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1の組に対応する電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度が許容範囲を逸脱しないことを必須の必要条件として、その必要条件下で可能な限り、出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1をそれぞれVb_x_s,Vb_y_sに一致させるように、出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1の組を生成する。
Therefore, the
図10の説明に戻って、ゲイン調整部78は、次に、演算部88_x,88_yの処理を実行する。演算部88_xには、X軸方向の重心速度推定値Vb_x_sと、リミット処理部86の出力値Vw_x_lim1とが入力される。そして、演算部88_xは、Vw_x_lim1からVb_x_sを減算してなる値Vover_xを算出して出力する。また、演算部88_yには、Y軸方向の重心速度推定値Vb_y_sと、リミット処理部86の出力値Vw_y_lim1とが入力される。そして、演算部88_yは、Vw_y_lim1からVb_y_sを減算してなる値Vover_yを算出して出力する。
Returning to the description of FIG. 10, the
この場合、リミット処理部86での出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1の強制的な制限が行なわれなかった場合には、Vw_x_lim1=Vb_x_s、Vw_y_lim1=Vb_y_sとなるので、演算部88_x,88_yのそれぞれの出力値Vover_x,Vover_yはいずれも“0”となる。
In this case, if the output values Vw_x_lim1 and Vw_y_lim1 are not forcibly limited by the
一方、リミット処理部86の出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1が、入力値Vb_x_s,Vb_y_sに対して強制的な制限を施して生成された場合には、Vw_x_lim1のVb_x_sからの修正量(=Vw_x_lim1−Vb_x_s)と、Vw_y_lim1のVb_y_sからの修正量(=Vw_y_lim1−Vb_y_s)とがそれぞれ、演算部88_x,88_yから出力される。
On the other hand, when the output values Vw_x_lim1 and Vw_y_lim1 of the
次いで、ゲイン調整部78は、演算部88_xの出力値Vover_xを処理部90_x,92_xに順番に通すことによって、ゲイン調整パラメータKr_xを決定する。また、ゲイン調整部78は、演算部88_yの出力値Vover_yを処理部90_y,92_yに順番に通すことによって、ゲイン調整パラメータKr_yを決定する。なお、ゲイン調整パラメータKr_x,Kr_yは、いずれも“0”から“1”までの範囲内の値である。
Next, the
上記処理部90_xは、入力されるVover_xの絶対値を算出して出力する。また、処理部92_xは、その出力値Kr_xが入力値|Vover_x|に対して単調に増加し、且つ、飽和特性を有するようにKr_xを生成する。該飽和特性は、入力値がある程度大きくなると、入力値の増加に対する出力値の変化量が“0”になるか、もしくは、“0”に近づく特性である。 The processing unit 90_x calculates and outputs the absolute value of the input Vover_x. Further, the processing unit 92_x generates Kr_x so that the output value Kr_x monotonously increases with respect to the input value | Vover_x | and has a saturation characteristic. The saturation characteristic is a characteristic in which the change amount of the output value with respect to the increase of the input value becomes “0” or approaches “0” when the input value increases to some extent.
この場合、処理部92_xは、入力値|Vover_x|があらかじめ設定された所定値以下である場合には、該入力値|Vover_x|に所定値の比例係数を乗じてなる値をKr_xとして出力する。また、処理部92_xは、入力値|Vover_x|が所定値よりも大きい場合には、“1”をKr_xとして出力する。なお、上記比例係数は、|Vover_x|が所定値に一致するときに、|Vover_x|と比例係数との積が“1”になるように設定されている。
また、処理部90_y,92_yの処理は、それぞれ上記した処理部90_x,92_xの処理と同様である。
In this case, when the input value | Vover_x | is equal to or less than a predetermined value set in advance, the processing unit 92_x outputs a value obtained by multiplying the input value | Vover_x | by a proportional coefficient of the predetermined value as Kr_x. In addition, when the input value | Vover_x | is larger than a predetermined value, the processing unit 92_x outputs “1” as Kr_x. The proportional coefficient is set so that the product of | Vover_x | and the proportional coefficient is “1” when | Vover_x | matches a predetermined value.
The processing of the processing units 90_y and 92_y is the same as the processing of the above-described processing units 90_x and 92_x, respectively.
以上説明したゲイン調整部78の処理によって、リミット処理部86での出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1の強制的な制限が行なわれなかった場合、すなわち、車輪体5のX軸方向及びY軸方向のそれぞれの移動速度Vw_x,Vw_yを、それぞれ、重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sに一致させるように電動モータ31R,31Lを動作させても、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度が許容範囲内に収まるような場合には、ゲイン調整パラメータKr_x,Kr_yはいずれも“0”に決定される。
When the output values Vw_x_lim1 and Vw_y_lim1 are not forcibly limited by the
一方、リミット処理部86の出力値Vw_x_lim1,Vw_y_lim1が、入力値Vb_x_s,Vb_y_sに対して強制的な制限を施して生成された場合、すなわち、車輪体5のX軸方向及びY軸方向のそれぞれの移動速度Vw_x,Vw_yを、それぞれ、重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sに一致させるように電動モータ31R,31Lを動作させると、電動モータ31R,31Lのいずれかの回転角速度が許容範囲を逸脱してしまう場合(いずれかの回転角速度の絶対値が高くなり過ぎる場合)には、前記修正量Vover_x,Vover_yのそれぞれの絶対値に応じて、ゲイン調整パラメータKr_x,Kr_yの値がそれぞれ決定される。この場合、Kr_xは、“1”を上限値して、修正量Vx_overの絶対値が大きいほど、大きな値になるように決定される。このことは、Kr_yについても同様である。
On the other hand, when the output values Vw_x_lim1 and Vw_y_lim1 of the
図9の説明に戻って、制御ユニット50は、重心速度算出部72及び要求重心速度生成部74の処理を前記した如く実行した後、次に、重心速度制限部76の処理を実行する。
この重心速度制限部76には、重心速度算出部72で算出された重心速度推定値Vb_xy_s(Vb_x_s及びVb_y_s)と、要求重心速度生成部74で決定された要求重心速度V_xy_aim(V_x_aim及びV_y_aim)とが入力される。そして、重心速度制限部76は、これらの入力値を使用して、図12のブロック図で示す処理を実行することによって、制御用目標重心速度V_xy_mdfd(V_x_mdfd及びV_y_mdfd)を決定する。
具体的には、重心速度制限部76は、まず、定常偏差算出部94_x,94_yの処理を実行する。
Returning to the description of FIG. 9, the
The center-of-gravity
Specifically, the center-of-gravity
この場合、定常偏差算出部94_xには、X軸方向の重心速度推定値Vb_x_sが入力されると共に、X軸方向の制御用目標重心速度Vb_x_mdfdの前回値Vb_x_mdfd_pが遅延要素96_xを介して入力される。そして、定常偏差算出部94_xは、まず、入力されるVb_x_sが比例・微分補償要素(PD補償要素)94a_xに入力する。この比例・微分補償要素94_xは、その伝達関数が1+Kd・Sにより表される補償要素であり、入力されるVb_x_sと、その微分値(時間的変化率)に所定値の係数Kdを乗じてなる値とを加算し、その加算結果の値を出力する。 In this case, the steady-state deviation calculating unit 94_x receives the estimated center-of-gravity velocity value Vb_x_s in the X-axis direction and the previous value Vb_x_mdfd_p of the control target center-of-gravity velocity Vb_x_mdfd in the X-axis direction via the delay element 96_x. . The steady deviation calculating unit 94_x first inputs the input Vb_x_s to the proportional / differential compensation element (PD compensation element) 94a_x. The proportional / differential compensation element 94_x is a compensation element whose transfer function is represented by 1 + Kd · S, and is obtained by multiplying the input Vb_x_s and its differential value (time change rate) by a predetermined coefficient Kd. Add the value and output the result of the addition.
次いで、定常偏差算出部94_xは、入力されるVb_x_mdfd_pを、比例・微分補償要素94_xの出力値から減算してなる値を演算部94b_xにより算出した後、この演算部94b_xの出力値を、位相補償機能を有するローパスフィルタ94c_xに入力する。このローパスフィルタ94c_xは、伝達関数が(1+T2・S)/(1+T1・S)により表されるフィルタである。そして、定常偏差算出部94_xは、このローパスフィルタ94c_xの出力値Vb_x_prdを出力する。 Next, the steady deviation calculating unit 94_x calculates a value obtained by subtracting the input Vb_x_mdfd_p from the output value of the proportional / differential compensation element 94_x by the calculating unit 94b_x, and then outputs the output value of the calculating unit 94b_x to the phase compensation It inputs into the low-pass filter 94c_x which has a function. The low-pass filter 94c_x is a filter whose transfer function is represented by (1 + T2 · S) / (1 + T1 · S). The steady deviation calculating unit 94_x outputs the output value Vb_x_prd of the low-pass filter 94c_x.
また、定常偏差算出部94_yには、Y軸方向の重心速度推定値Vb_y_sが入力されると共に、Y軸方向の制御用目標重心速度Vb_y_mdfdの前回値Vb_y_mdfd_pが遅延要素96_yを介して入力される。
そして、定常偏差算出部94_yは、上記した定常偏差算出部94_xと同様に、比例・微分補償要素94a_y、演算部94b_y及びローパスフィルタ94c_yの処理を順次実行し、ローパスフィルタ94c_yの出力値Vb_y_prdを出力する。
In addition, the steady-state deviation calculating unit 94_y receives the Y-axis centroid speed estimated value Vb_y_s and the previous value Vb_y_mdfd_p of the Y-axis control target centroid speed Vb_y_mdfd via the delay element 96_y.
Then, similarly to the above-described steady deviation calculation unit 94_x, the steady deviation calculation unit 94_y sequentially executes the processing of the proportional / differential compensation element 94a_y, the calculation unit 94b_y, and the low-pass filter 94c_y, and outputs the output value Vb_y_prd of the low-pass filter 94c_y. To do.
ここで、定常偏差算出部94_xの出力値Vb_x_prdは、Y軸方向から見た車両系重心点の現在の運動状態(換言すればY軸方向から見た倒立振子モデルの質点60_xの運動状態)から推測される、将来のX軸方向の重心速度推定値の収束予測値の制御用目標重心速度Vb_x_mdfdに対する定常偏差としての意味を持つものである。同様に、定常偏差算出部94_y出力値Vb_y_prdは、X軸方向から見た車両系重心点の現在の運動状態(換言すればX軸方向から見た倒立振子モデルの質点60_yの運動状態)から推測される、将来のY軸方向の重心速度推定値の収束予測値の制御用目標重心速度Vb_y_mdfdに対する定常偏差としての意味を持つものである。以降、定常偏差算出部94_x,94_yのそれぞれの出力値Vb_x_prd,Vb_y_prdを重心速度定常偏差予測値という。 Here, the output value Vb_x_prd of the steady deviation calculating unit 94_x is based on the current motion state of the vehicle system center of gravity as viewed from the Y-axis direction (in other words, the motion state of the mass point 60_x of the inverted pendulum model as viewed from the Y-axis direction). It has a meaning as a steady deviation with respect to the control target center-of-gravity speed Vb_x_mdfd of the estimated predicted center-of-gravity speed estimated value in the X-axis direction. Similarly, the steady deviation calculating unit 94_y output value Vb_y_prd is estimated from the current motion state of the vehicle system center of gravity as viewed from the X-axis direction (in other words, the motion state of the mass point 60_y of the inverted pendulum model as viewed from the X-axis direction). The convergence predicted value of the estimated center-of-gravity speed value in the future Y-axis direction has a meaning as a steady deviation with respect to the control target center-of-gravity speed Vb_y_mdfd. Hereinafter, the respective output values Vb_x_prd and Vb_y_prd of the steady deviation calculation units 94_x and 94_y are referred to as center-of-gravity velocity steady deviation prediction values.
重心速度制限部76は、上記の如く定常偏差算出部94_x,94_yの処理を実行した後、定常偏差算出部94_xの出力値Vb_x_prdに要求重心速度Vb_x_aimを加算する処理と、定常偏差算出部94_yの出力値Vb_y_prdに要求重心速度Vb_y_aimを加算する処理とをそれぞれ、演算部98_x,98_yにより実行する。
The center-of-
従って、演算部98_xの出力値Vb_x_tは、X軸方向の重心速度定常偏差予測値Vb_x_prdに、X軸方向の要求重心速度Vb_x_aimを付加した速度となる。同様に、演算部98_yの出力値Vb_y_tは、Y軸方向の重心速度定常偏差予測値Vb_y_prdに、Y軸方向の要求重心速度Vb_y_aimを付加した速度となる。 Therefore, the output value Vb_x_t of the calculation unit 98_x is a speed obtained by adding the required center-of-gravity speed Vb_x_aim in the X-axis direction to the center-of-gravity speed steady deviation predicted value Vb_x_prd in the X-axis direction. Similarly, the output value Vb_y_t of the calculation unit 98_y is a speed obtained by adding the requested center-of-gravity speed Vb_y_aim in the Y-axis direction to the center-of-gravity speed steady-state deviation predicted value Vb_y_prd in the Y-axis direction.
なお、車両1の動作モードが自立モードである場合等、X軸方向の要求重心速度Vb_x_aimが“0”である場合には、X軸方向の重心速度定常偏差予測値Vb_x_prdがそのまま、演算部98_xの出力値Vb_x_tとなる。同様に、Y軸方向の要求重心速度Vb_y_aimが“0”である場合には、Y軸方向の重心速度定常偏差予測値Vb_y_prdがそのまま、演算部98_yの出力値Vb_y_tとなる。
Note that, when the required center-of-gravity velocity Vb_x_aim in the X-axis direction is “0”, such as when the operation mode of the
次いで、重心速度制限部76は、演算部98_x,98_yのそれぞれの出力値Vb_x_t,Vb_y_tを、リミット処理部100に入力する。このリミット処理部100の処理は、前記したゲイン調整部78のリミット処理部86の処理と同じである。この場合、図11に括弧付きに参照符号で示す如く、リミット処理部100の各処理部の入力値及び出力値だけがリミット処理部86と相違する。
Next, the center-of-gravity
具体的には、リミット処理部100では、前記仮想車輪62_x,62_yのそれぞれの移動速度Vw_x,Vw_yを、Vb_x_t,Vb_y_tにそれぞれ一致させたと仮定した場合の各仮想車輪62_x,62_yの回転角速度ωw_x_t,ωw_y_tがそれぞれ処理部86a_x,86a_yにより算出される。そして、この回転角速度ωw_x_t,ωw_y_tの組が、XY−RL変換部86bにより、電動モータ31R,31Lの回転角速度ω_R_t,ω_L_tの組に変換される。
Specifically, in the
さらに、これらの回転角速度ω_R_t,ω_L_tが、リミッタ86c_R,86c_Lによって、それぞれ、右モータ用許容範囲内の値と左モータ用許容範囲内の値とに制限される。そして、この制限処理後の値ω_R_lim2,ω_L_lim2が、RL−XY変換部86dによって、仮想車輪62_x,62_yの回転角速度ωw_x_lim2,ωw_y_lim2に変換される。
Further, these rotational angular velocities ω_R_t and ω_L_t are limited by the limiters 86c_R and 86c_L to values within the allowable range for the right motor and values within the allowable range for the left motor, respectively. Then, the values ω_R_lim2 and ω_L_lim2 after the restriction process are converted into the rotational angular velocities ωw_x_lim2 and ωw_y_lim2 of the virtual wheels 62_x and 62_y by the RL-
次いで、この各回転角速度ωw_x_lim2,ωw_y_lim2に対応する各仮想車輪62_x,62_yの移動速度Vw_x_lim2,Vw_y_lim2がそれぞれ処理部86e_x,86e_yによって算出され、これらの移動速度Vw_x_lim2,Vw_y_lim2がリミット処理部100から出力される。
Next, the moving speeds Vw_x_lim2 and Vw_y_lim2 of the virtual wheels 62_x and 62_y corresponding to the rotational angular velocities ωw_x_lim2 and ωw_y_lim2 are calculated by the processing units 86e_x and 86e_y, respectively, and the moving speeds Vw_x_lim2 and Vw_y_lim2 are output from the
以上のリミット処理部100の処理によって、リミット処理部100は、リミット処理部86と同様に、その出力値Vw_x_lim2,Vw_y_lim2の組に対応する電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度が許容範囲を逸脱しないことを必須の必要条件として、その必要条件下で可能な限り、出力値Vw_x_lim2,Vw_y_lim2をそれぞれVb_x_t,Vb_y_tに一致させるように、出力値Vw_x_lim2,Vw_y_lim2の組を生成する。
By the above processing of the
なお、リミット処理部100における右モータ用及び左モータ用の各許容範囲は、リミット処理部86における各許容範囲と同一である必要はなく、互いに異なる許容範囲に設定されていてもよい。
Note that the permissible ranges for the right motor and the left motor in the
図12の説明に戻って、重心速度制限部76は、次に、演算部102_x,102_yの処理を実行することによって、それぞれ制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdを算出する。この場合、演算部102_xは、リミット処理部100の出力値Vw_x_lim2から、X軸方向の重心速度定常偏差予測値Vb_x_prdを減算してなる値をX軸方向の制御用目標重心速度Vb_x_mdfdとして算出する。同様に、演算部102_yは、リミット処理部100の出力値Vw_y_lim2から、Y軸方向の重心速度定常偏差予測値Vb_y_prdを減算してなる値をY軸方向の制御用目標重心速度Vb_y_mdfdとして算出する。
Returning to the description of FIG. 12, the center-of-gravity
以上のようにして決定される制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdは、リミット処理部100での出力値V_x_lim2,V_y_lim2の強制的な制限が行なわれなかった場合、すなわち、車輪体5のX軸方向及びY軸方向のそれぞれの移動速度を、それぞれ、演算部98_xの出力値Vb_x_tと演算部98_yの出力値Vb_y_tとに一致させるように電動モータ31R,31Lを動作させても、電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度が許容範囲内に収まるような場合には、要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimがそれぞれ、そのまま、制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdとして決定される。
なお、この場合、X軸方向の要求重心速度Vb_x_aimが“0”であれば、X軸方向の制御用目標重心速度Vb_x_mdfdも“0”となり、Y軸方向の要求重心速度Vb_y_aimが“0”であれば、Y軸方向の制御用目標重心速度Vb_y_mdfdも“0”となる。
The control target center-of-gravity velocities Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd determined as described above are obtained when the output values V_x_lim2 and V_y_lim2 in the
In this case, if the required center-of-gravity speed Vb_x_aim in the X-axis direction is “0”, the control target center-of-gravity speed Vb_x_mdfd in the X-axis direction is also “0”, and the required center-of-gravity speed Vb_y_aim in the Y-axis direction is “0”. If there is, the control target center-of-gravity velocity Vb_y_mdfd in the Y-axis direction is also “0”.
一方、リミット処理部100の出力値Vw_x_lim2,Vw_y_lim2が、入力値Vb_x_t,Vb_y_tに対して強制的な制限を施して生成された場合、すなわち、車輪体5のX軸方向及びY軸方向のそれぞれの移動速度を、それぞれ、演算部98_xの出力値Vb_x_tと演算部98_yの出力値Vb_y_tとに一致させるように電動モータ31R,31Lを動作させると、電動モータ31R,31Lのいずれかの回転角速度が許容範囲を逸脱してしまう場合(いずれかの回転角速度の絶対値が高くなり過ぎる場合)には、X軸方向については、リミット処理部100の出力値Vw_x_lim2の入力値Vb_x_tからの修正量(=Vw_x_lim2−Vb_x_t)だけ、要求重心速度Vb_x_aimを補正してなる値(当該修正量をVb_x_aimに加算した値)が、X軸方向の制御用目標重心速度Vb_x_mdfdとして決定される。
On the other hand, when the output values Vw_x_lim2 and Vw_y_lim2 of the
また、Y軸方向については、リミット処理部100の出力値Vw_y_lim2の入力値Vb_y_tからの修正量(=Vw_y_lim2−Vb_y_t)だけ、要求重心速度Vb_y_aimを補正してなる値(当該修正量をVb_y_aimに加算した値)が、Y軸方向の制御用目標重心速度Vb_y_mdfdとして決定される。
この場合において、例えばX軸方向の速度に関し、要求重心速度Vb_x_aimが“0”でない場合には、制御用目標重心速度Vb_x_mdfdは、要求重心速度Vb_x_aimよりも“0”に近づくか、もしくは、要求重心速度Vb_x_aimと逆向きの速度となる。また、要求重心速度Vb_x_aimが“0”である場合には、制御用目標重心速度Vb_x_mdfdは、定常偏差算出部94_xが出力するX軸方向の重心速度定常偏差予測値Vb_x_prdと逆向きの速度となる。これらのことは、Y軸方向の速度に関しても同様である。
以上が、重心速度制限部76の処理である。
For the Y-axis direction, a value obtained by correcting the requested center-of-gravity velocity Vb_y_aim by the correction amount (= Vw_y_lim2-Vb_y_t) from the input value Vb_y_t of the output value Vw_y_lim2 of the limit processing unit 100 (the correction amount is added to Vb_y_aim) Is determined as the control target center-of-gravity velocity Vb_y_mdfd in the Y-axis direction.
In this case, for example, regarding the speed in the X-axis direction, if the requested center-of-gravity speed Vb_x_aim is not “0”, the control target center-of-gravity speed Vb_x_mdfd is closer to “0” than the requested center-of-gravity speed Vb_x_aim or The speed is opposite to the speed Vb_x_aim. When the requested center-of-gravity speed Vb_x_aim is “0”, the control target center-of-gravity speed Vb_x_mdfd is a speed opposite to the X-axis center of gravity speed steady deviation predicted value Vb_x_prd output by the steady deviation calculator 94_x. . The same applies to the velocity in the Y-axis direction.
The above is the process of the gravity center
図9の説明に戻って、制御ユニット50は、以上の如く重心速度算出部72、重心速度制限部76、ゲイン調整部78、及び偏差演算部70の処理を実行した後、次に、姿勢制御演算部80の処理を実行する。
Returning to the description of FIG. 9, the
この姿勢制御演算部80の処理を、以下に図13を参照して説明する。なお、図13において、括弧を付していない参照符号は、X軸方向に輪転する仮想車輪62_xの回転角速度の目標値である前記仮想車輪回転角速度指令ωw_x_comを決定する処理に係わる参照符号であり、括弧付きの参照符合は、Y軸方向に輪転する仮想車輪62_yの回転角速度の目標値である前記仮想車輪回転角速度指令ωw_y_comを決定する処理に係わる参照符号である。
The processing of the attitude
姿勢制御演算部80には、偏差演算部70で算出された基体傾斜角度偏差計測値θbe_xy_sと、前記ステップS2で算出された基体傾斜角速度計測値θbdot_xy_sと、重心速度算出部72で算出された重心速度推定値Vb_xy_sと、重心速度制限部76で算出された目標重心速度Vb_xy_cmdと、ゲイン調整部78で算出されたゲイン調整パラメータKr_xyとが入力される。
そして、姿勢制御演算部80は、まず、これらの入力値を用いて、次式07x,07yにより、仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_xy_comを算出する。
The posture
Then, the attitude
ωwdot_x_cmd=K1_x・θbe_x_s+K2_x・θbdot_x_s
+K3_x・(Vb_x_s−Vb_x_mdfd) ……式07x
ωwdot_y_cmd=K1_y・θbe_y_s+K2_y・θbdot_y_s
+K3_y・(Vb_y_s−Vb_y_mdfd) ……式07y
ωwdot_x_cmd = K1_x ・ θbe_x_s + K2_x ・ θbdot_x_s
+ K3_x ・ (Vb_x_s−Vb_x_mdfd) ...... Formula 07x
ωwdot_y_cmd = K1_y ・ θbe_y_s + K2_y ・ θbdot_y_s
+ K3_y · (Vb_y_s−Vb_y_mdfd) ...... Formula 07y
従って、Y軸方向から見た倒立振子モデルの質点60_xの運動(ひいては、Y軸方向から見た車両系重心点の運動)を制御するためのモータ操作量(制御入力)としての仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_x_comと、X軸方向から見た倒立振子モデルの質点60_yの運動(ひいては、X軸方向から見た車両系重心点の運動)を制御するためのモータ操作量(制御入力)としての仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_y_comとは、それぞれ、3つのモータ操作量成分(式07x,07yの右辺の3つの項)を加え合わせることによって決定される。 Therefore, the virtual wheel rotation angle as a motor operation amount (control input) for controlling the motion of the mass point 60_x of the inverted pendulum model viewed from the Y-axis direction (and hence the motion of the center of gravity of the vehicle system viewed from the Y-axis direction). A virtual operation amount (control input) for controlling the acceleration command ωdotw_x_com and the motion of the mass point 60_y of the inverted pendulum model viewed from the X-axis direction (and hence the motion of the center of gravity of the vehicle system viewed from the X-axis direction). The wheel rotation angular acceleration command ωdotw_y_com is determined by adding three motor operation amount components (three terms on the right side of equations 07x and 07y).
この場合、式07xにおける各モータ操作量成分に係わるゲイン係数K1_x,K2_x,K3_xは、ゲイン調整パラメータKr_xに応じて可変的に設定され、式07yにおける各モータ操作量成分に係わるゲイン係数K1_y,K2_y,K3_yは、ゲイン調整パラメータKr_yに応じて可変的に設定される。以降、式07xにおけるゲイン係数K1_x,K2_x,K3_xのそれぞれを第1ゲイン係数K1_x、第2ゲイン係数K2_x、第3ゲイン係数K3_xということがある。このことは、式07yにおけるゲイン係数K1_y,K2_y,K3_yについても同様とする。 In this case, the gain coefficients K1_x, K2_x, K3_x related to each motor operation amount component in Expression 07x are variably set according to the gain adjustment parameter Kr_x, and the gain coefficients K1_y, K2_y related to each motor operation amount component in Expression 07y. , K3_y are variably set according to the gain adjustment parameter Kr_y. Hereinafter, the gain coefficients K1_x, K2_x, and K3_x in Expression 07x may be referred to as a first gain coefficient K1_x, a second gain coefficient K2_x, and a third gain coefficient K3_x, respectively. The same applies to the gain coefficients K1_y, K2_y, and K3_y in Expression 07y.
式07xにおける第iゲイン係数Ki_x(i=1,2,3)と、式07yにおける第iゲイン係数Ki_y(i=1,2,3)とは、図13中にただし書きで示した如く、次式09x、09yにより、ゲイン調整パラメータKr_x,Kr_yに応じて決定される。 The i-th gain coefficient Ki_x (i = 1, 2, 3) in Expression 07x and the i-th gain coefficient Ki_y (i = 1, 2, 3) in Expression 07y are as follows. It is determined according to the gain adjustment parameters Kr_x and Kr_y by the equations 09x and 09y.
Ki_x=(1−Kr_x)・Ki_a_x+Kr_x・Ki_b_x ……式09x
Ki_y=(1−Kr_y)・Ki_a_y+Kr_y・Ki_b_y ……式09y
(i=1,2,3)
Ki_x = (1−Kr_x) · Ki_a_x + Kr_x · Ki_b_x ...... Expression 09x
Ki_y = (1−Kr_y) · Ki_a_y + Kr_y · Ki_b_y ...... Equation 09y
(I = 1, 2, 3)
ここで、式09xにおけるKi_a_x、Ki_b_xは、それぞれ、第iゲイン係数Ki_xの最小側(“0”に近い側)のゲイン係数値、最大側(“0”から離れる側)のゲイン係数値としてあらかじめ設定された定数値である。このことは、式09yにおけるKi_a_y、Ki_b_yについても同様である。 Here, Ki_a_x and Ki_b_x in Expression 09x are preliminarily set as the gain coefficient value on the minimum side (side closer to “0”) and the gain coefficient value on the maximum side (side away from “0”) of the i-th gain coefficient Ki_x, respectively. It is a set constant value. The same applies to Ki_a_y and Ki_b_y in Expression 09y.
従って、式07xの演算に用いる各第iゲイン係数Ki_x(i=1,2,3)は、それぞれに対応する定数値Ki_a_x、Ki_b_xの重み付き平均値として決定される。そして、この場合、Ki_a_x、Ki_b_xにそれぞれ掛かる重みが、ゲイン調整パラメータKr_xに応じて変化させられる。このため、Kr_x=0である場合には、Ki_x=Ki_a_xとなり、Kr_x=1である場合には、Ki_x=Ki_b_xとなる。そして、Kr_xが“0”から“1”に近づくに伴い、第iゲイン係数Ki_xはKi_a_xからKi_b_x近づいていく。 Accordingly, each i-th gain coefficient Ki_x (i = 1, 2, 3) used in the calculation of Expression 07x is determined as a weighted average value of the corresponding constant values Ki_a_x and Ki_b_x. In this case, the weights applied to Ki_a_x and Ki_b_x are changed according to the gain adjustment parameter Kr_x. Therefore, when Kr_x = 0, Ki_x = Ki_a_x, and when Kr_x = 1, Ki_x = Ki_b_x. As Kr_x approaches “1” from “0”, the i-th gain coefficient Ki_x approaches Ki_b_x from Ki_a_x.
同様に、式07yの演算に用いる各第iゲイン係数Ki_y(i=1,2,3)は、それぞれに対応する定数値Ki_a_y、Ki_b_yの重み付き平均値として決定される。そして、この場合、Ki_a_y、Ki_b_yにそれぞれ掛かる重みが、ゲイン調整パラメータKr_yに応じて変化させられる。このため、Ki_xの場合と同様に、Kr_yの値が“0”から“1”の間で変化するに伴い、第iゲイン係数Ki_yの値が、Ki_a_yとKi_b_yとの間で変化する。 Similarly, each i-th gain coefficient Ki_y (i = 1, 2, 3) used in the calculation of Expression 07y is determined as a weighted average value of the corresponding constant values Ki_a_y and Ki_b_y. In this case, the weights applied to Ki_a_y and Ki_b_y are changed according to the gain adjustment parameter Kr_y. Therefore, as in the case of Ki_x, as the value of Kr_y changes between “0” and “1”, the value of the i-th gain coefficient Ki_y changes between Ki_a_y and Ki_b_y.
補足すると、上記定数値Ki_a_x、Ki_b_x及びKi_a_y,Ki_b_y(i=1,2,3)は、前記ステップS6又は8において値が設定される定数パラメータに含まれるものである。 Supplementally, the constant values Ki_a_x, Ki_b_x and Ki_a_y, Ki_b_y (i = 1, 2, 3) are included in the constant parameters whose values are set in step S6 or 8.
姿勢制御演算部80は、上記の如く決定した第1〜第3ゲイン係数K1_x,K2_x,K3_xを用いて前記式07xの演算を行なうことで、X軸方向に輪転する仮想車輪62_xに係わる仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_x_cmdを算出する。
The attitude
さらに詳細には、図13を参照して、姿勢制御演算部80は、基体傾斜角度偏差計測値θbe_x_sに第1ゲイン係数K1_xを乗じてなるモータ操作量成分u1_xと、基体傾斜角速度計測値θbdot_x_sに第2ゲイン係数K2_xを乗じてなるモータ操作量成分u2_xとをそれぞれ、処理部80a,80bで算出する。さらに、姿勢制御演算部80は、重心速度推定値Vb_x_sと制御用目標重心速度Vb_x_mdfdとの偏差(=Vb_x_s−Vb_x_mdfd)を演算部80dで算出し、この偏差に第3ゲイン係数K3_xを乗じてなるモータ操作量成u3_xを処理部80cで算出する。そして、姿勢制御演算部80は、これらのモータ操作量成分u1_x,u2_x,u3_xを演算部80eにて加え合わせることにより、仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_x_comを算出する。
In more detail, with reference to FIG. 13, the attitude
同様に、姿勢制御演算部80は、上記の如く決定した第1〜第3ゲイン係数K1_y,K2_y,K3_yを用いて前記式07yの演算を行なうことで、Y軸方向に輪転する仮想車輪62_yに係わる仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_y_cmdを算出する。
Similarly, the posture
この場合には、姿勢制御演算部80は、基体傾斜角度偏差計測値θbe_y_sに第1ゲイン係数K1_yを乗じてなるモータ操作量成分u1_yと、基体傾斜角速度計測値θbdot_y_sに第2ゲイン係数K2_yを乗じてなるモータ操作量成分u2_yとをそれぞれ、処理部80a,80bで算出する。さらに、姿勢制御演算部80は、重心速度推定値Vb_y_sと制御用目標重心速度Vb_y_mdfdとの偏差(=Vb_y_s−Vb_y_mdfd)を演算部80dで算出し、この偏差に第3ゲイン係数K3_yを乗じてなるモータ操作量成u3_yを処理部80cで算出する。そして、姿勢制御演算部80は、これらのモータ操作量成分u1_y,u2_y,u3_yを演算部80eにて加え合わせることにより、仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_x_comを算出する。
In this case, the posture
ここで、式07xの右辺の第1項(=第1モータ操作量成分u1_x)及び第2項(=第2モータ操作量成分u2_x)は、X軸周り方向での基体傾斜角度偏差計測値θbe_x_sを、フィードバック制御則としてのPD則(比例・微分則)により“0”に収束させる(基体傾斜角度計測値θb_x_sを目標値θb_x_objに収束させる)ためのフィードバックモータ操作量成分としての意味を持つ。 Here, the first term (= first motor operation amount component u1_x) and the second term (= second motor operation amount component u2_x) on the right side of the expression 07x are the measured values of the base body tilt angle deviation θbe_x_s in the direction around the X axis. Is converged to “0” by the PD law (proportional / derivative law) as a feedback control law (meaning that the measured base body tilt angle value θb_x_s is converged to the target value θb_x_obj).
また、式07xの右辺の第3項(=第3モータ操作量成分u3_x)は、重心速度推定値Vb_x_sと目標重心速度Vb_x_mdfdとの偏差をフィードバック制御則としての比例則により“0”に収束させる(Vb_x_sをVb_x_mdfdに収束させる)ためのフィードバックモータ操作量成分としての意味を持つ。
これらのことは、式07yの右辺の第1〜第3項(第1〜第3モータ操作量成分u1_y,u2_y,u3_y)についても同様である。
Further, the third term (= third motor operation amount component u3_x) on the right side of the expression 07x converges the deviation between the center of gravity speed estimated value Vb_x_s and the target center of gravity speed Vb_x_mdfd to “0” by a proportional law as a feedback control law. It has a meaning as a feedback motor operation amount component for converging Vb_x_s to Vb_x_mdfd.
The same applies to the first to third terms (first to third motor operation amount components u1_y, u2_y, u3_y) on the right side of the expression 07y.
姿勢制御演算部80は、上記の如く、仮想車輪回転角加速度指令ωwdot_x_com,ωwdot_y_comを算出した後、次に、これらのωwdot_x_com,ωwdot_y_comをそれぞれ積分器80fにより積分することによって、前記仮想車輪回転速度指令ωw_x_com,ωw_y_comを決定する。
以上が姿勢制御演算部80の処理の詳細である。
After calculating the virtual wheel rotation angular acceleration commands ωwdot_x_com and ωwdot_y_com as described above, the attitude
The above is the details of the processing of the attitude
補足すると、式07xの右辺の第3項を、Vb_x_sに応じたモータ操作量成分(=K3_x・Vb_x_s)と、Vb_x_mdfdに応じたモータ操作量成分(=−K3_x・Vb_x_mdfd)とに分離した式によって、仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_x_comを算出するようにしてよい。同様に、式07yの右辺の第3項を、Vb_y_sに応じたモータ操作量成分(=K3_y・Vb_y_s)と、Vb_y_mdfdに応じたモータ操作量成分(=−K3_y・Vb_y_mdfd)とに分離した式によって、仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_y_comを算出するようにしてよい。 Supplementally, the third term on the right side of Expression 07x is divided into a motor operation amount component (= K3_x · Vb_x_s) according to Vb_x_s and a motor operation amount component (= −K3_x · Vb_x_mdfd) according to Vb_x_mdfd. The virtual wheel rotation angular acceleration command ωdotw_x_com may be calculated. Similarly, the third term on the right side of Expression 07y is divided into a motor operation amount component (= K3_y · Vb_y_s) according to Vb_y_s and a motor operation amount component (= −K3_y · Vb_y_mdfd) according to Vb_y_mdfd. The virtual wheel rotation angular acceleration command ωdotw_y_com may be calculated.
また、車両1においては、車両系重心点の挙動を制御するためのモータ操作量(制御入力)として、仮想車輪62_x,62_yの回転角加速度指令ωw_x_cmd,ωw_y_cmdを用いるようにしたが、例えば、仮想車輪62_x,62_yの駆動トルク、あるいは、この駆動トルクに各仮想車輪62_x,62_yの半径Rw_x,Rw_yを乗じてなる並進力(すなわち仮想車輪62_x,62_yと床面との間の摩擦力)をモータ操作量として用いるようにしてもよい。
In the
図9の説明に戻って、制御ユニット50は、次に、姿勢制御演算部80で上記の如く決定した仮想車輪回転速度指令ωw_x_com,ωw_y_comをモータ指令演算部82に入力し、該モータ指令演算部82の処理を実行することによって、電動モータ31Rの速度指令ω_R_comと電動モータ31Lの速度指令ω_L_comとを決定する。このモータ指令演算部82の処理は、前記リミット処理部86(図11参照)のXY−RL変換部86bの処理と同じである。
Returning to the description of FIG. 9, the
具体的には、モータ指令演算部82は、前記式01a,01bのωw_x,ωw_y,ω_R,ω_Lをそれぞれ、ωw_x_com,ωw_y_com,ω_R_cmd,ω_L_cmdに置き換えて得られる連立方程式を、ω_R_cmd,ω_L_cmdを未知数として解くことによって、電動モータ31R,31Lのそれぞれの速度指令ω_R_com,ω_L_comを決定する。
以上により前記ステップS9の車両制御演算処理が完了する。
Specifically, the motor
Thus, the vehicle control calculation process in step S9 is completed.
以上説明した如く制御ユニット50が制御演算処理を実行することによって、前記搭乗モード及び自立モードのいずれの動作モードにおいても、基本的には、基体9の姿勢が、前記基体傾斜角度偏差計測値θbe_x_s,θbe_y_sの両方が“0”となる姿勢(以下、この姿勢を基本姿勢という)に保たれるように、換言すれば、車両系重心点(車両・乗員全体重心点又は車両単体重心点)の位置が、車輪体5の接地面のほぼ真上に位置する状態に保たれるように、モータ操作量(制御入力)としての仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_xy_comが決定される。より詳しく言えば、基体9の姿勢を前記基本姿勢に保ちつつ、車両系重心点の移動速度の推定値としての重心速度推定値Vb_xy_sを制御用目標重心速度Vb_xy_mdfdに収束させるように、仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_xy_comが決定される。なお、制御用目標重心速度Vb_xy_mdfdは、通常は(詳しくは搭乗モードで乗員等が車両1の付加的な推進力を付与しない限り)、“0”である。この場合には、基体9の姿勢を前記基本姿勢に保ちつつ、車両系重心点がほぼ静止するように、仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_xy_comが決定されることとなる。
As described above, the
そして、ωdotw_xy_comの各成分を積分してなる仮想車輪回転角速度指令ωw_xy_comを変換してなる電動モータ31R,31Lのそれぞれの回転角速度が、電動モータ31R,31Lの速度指令ω_R_cmd,ω_L_cmdとして決定される。さらに、その速度指令ω_R_cmd,ω_L_cmdに従って、各電動モータ31R,31Lの回転速度が制御される。ひいては車輪体5のX軸方向及びY軸方向のそれぞれの移動速度が、ωw_x_comに対応する仮想車輪62_xの移動速度と、ωw_y_comに対応する仮想車輪62_yの移動速度とに各々一致するように制御される。
このため、例えば、Y軸周り方向で、実際の基体傾斜角度θb_xが目標値θb_x_objから前傾側にずれると、そのずれを解消すべく(θbe_x_sを“0”に収束させるべく)、車輪体5が前方に向かって移動する。同様に、実際のθb_xが目標値θb_x_objから後傾側にずれると、そのずれを解消すべく(θbe_x_sを“0”に収束させるべく)、車輪体5が後方に向かって移動する。
Then, the rotational angular velocities of the
For this reason, for example, if the actual base body tilt angle θb_x shifts forward from the target value θb_x_obj in the direction around the Y axis, the
また、例えば、X軸周り方向で、実際の基体傾斜角度θb_yが目標値θb_y_objから右傾側にずれると、そのずれを解消すべく(θbe_y_sを“0”に収束させるべく)、車輪体5が右向きに移動する。同様に、実際のθb_yが目標値θb_y_objから左傾側にずれると、そのずれを解消すべく(θbe_y_sを“0”に収束させるべく)、車輪体5が左向きに移動する。
Further, for example, when the actual base body tilt angle θb_y shifts to the right tilt side from the target value θb_y_obj in the direction around the X axis, the
さらに、実際の基体傾斜角度θb_x,θb_yの両方が、それぞれ目標値θb_x_obj,θb_y_objからずれると、θb_xのずれを解消するための車輪体5の前後方向の移動動作と、θb_yのずれを解消するための車輪体5の左右方向の移動動作とが合成され、車輪体5がX軸方向及びY軸方向の合成方向(X軸方向及びY軸方向の両方向に対して傾斜した方向)に移動することとなる。
Further, when both the actual base body tilt angles θb_x and θb_y deviate from the target values θb_x_obj and θb_y_obj, respectively, in order to eliminate the shift operation of the
このようにして、基体9が前記基本姿勢から傾くと、その傾いた側に向かって、車輪体5が移動することとなる。従って、例えば前記搭乗モードにおいて、乗員が意図的にその上体を傾けると、その傾けた側に、車輪体5が移動することとなる。
Thus, when the
なお、制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdが“0”である場合には、基体9の姿勢が基本姿勢に収束すると、車輪体5の移動もほぼ停止する。また、例えば、基体9のY軸周り方向の傾斜角度θb_xを基本姿勢から傾いた一定の角度に維持すると、車輪体5のX軸方向の移動速度は、その角度に対応する一定の移動速度(制御用目標重心速度Vb_x_mdfdと一定の定常偏差を有する移動速度)に収束する。このことは、基体9のX軸周り方向の傾斜角度θb_yを基本姿勢から傾いた一定の角度に維持した場合も同様である。
When the control target center-of-gravity speeds Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd are “0”, the movement of the
また、例えば、前記要求重心速度生成部74で生成される要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimの両方が“0”となっている状況において、基体9の前記基本姿勢からの傾き量(基体傾斜角度偏差計測値θbe_x_s,θbe_y_s)が比較的大きくなり、それを解消し、もしくはその傾き量を維持するために必要な車輪体5のX軸方向及びY軸方向の一方又は両方の移動速度(これらの移動速度は、それぞれ、図12に示した前記重心速度定常偏差予測値Vb_x_prd、Vb_y_prdに相当する)が、電動モータ31R,31Lの一方又は両方の回転角速度を許容範囲から逸脱させてしまうような、過大な移動速度になるような状況では、該車輪体5の移動速度に対して逆向きとなる速度(詳しくは、Vw_x_lim2−Vb_x_prd及びVw_y_lim2−Vb_y_prd)が制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdとして決定される。そして、制御入力を構成するモータ操作量成分のうちのモータ操作量成分u3_x,u3_yが、この制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdに重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sをそれぞれ収束させるように決定される。このため、基体9の前記基本姿勢からの傾き量が過大になるのを予防し、ひいては、電動モータ31R,31Lの一方又は両方の回転角速度が高速になり過ぎるのが防止される。
Further, for example, in a situation where both the required center-of-gravity speeds Vb_x_aim and Vb_y_aim generated by the required center-of-gravity
さらに、前記ゲイン調整部78では、重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sの一方又は両方が大きくなり、ひいては、基体9の前記基本姿勢からの傾きを解消し、もしくはその傾き量を維持するために必要な車輪体5のX軸方向及びY軸方向の一方又は両方の移動速度が、電動モータ31R,31Lの一方又は両方の回転角速度を許容範囲から逸脱させてしまうような、過大な移動速度になる恐れがある状況では、その逸脱が顕著になるほど(詳しくは、図10に示すVover_x,Vover_yの絶対値が大きくなるほど)、前記ゲイン調整パラメータKr_x,Kr_yの一方又は両方が“0”から“1”に近づけられる。
Further, in the
この場合、前記式09xにより算出される各第iゲイン係数Ki_x(i=1,2,3)は、Kr_xが“1”に近づくほど、最小側の定数値Ki_a_xから最大側の定数値Ki_b_xに近づく。このことは、前記式09yにより算出される各第iゲイン係数Ki_y(i=1,2,3)についても同様である。 In this case, each i-th gain coefficient Ki_x (i = 1, 2, 3) calculated by the expression 09x is changed from the minimum constant value Ki_a_x to the maximum constant value Ki_b_x as Kr_x approaches “1”. Get closer. The same applies to each i-th gain coefficient Ki_y (i = 1, 2, 3) calculated by the expression 09y.
そして、上記ゲイン係数の絶対値が大きくなることによって、基体9の傾きの変化に対するモータ操作量(仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_x_cmd,ωdotw_y_cmd)の感度が高まる。従って、基体9の基本姿勢からの傾き量が大きくなろうとすると、それを素早く解消するように、車輪体5の移動速度が制御されることとなる。従って、基体9が基本姿勢から大きく傾くことが強めに抑制され、ひいては、車輪体5のX軸方向及びY軸方向の一方又は両方の移動速度が、電動モータ31R,31Lの一方又は両方の回転角速度を許容範囲から逸脱させてしまうような、過大な移動速度になるのを防止することができる。
As the absolute value of the gain coefficient increases, the sensitivity of the motor operation amount (virtual wheel rotation angular acceleration commands ωdotw_x_cmd, ωdotw_y_cmd) with respect to changes in the tilt of the
また、搭乗モードにおいて、要求重心速度生成部74が、乗員等の操縦操作による要求に応じて要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aim(Vb_x_aim,Vb_y_aimの一方又は両方が“0”でない要求重心速度)を生成した場合には、電動モータ31R,31Lの一方又は両方の回転角速度が許容範囲を逸脱するような高速の回転角速度にならない限り(詳しくは図12に示すVw_x_lim2,Vw_y_lim2がVb_x_t,Vb_y_tにそれぞれ一致する限り)、要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimがそれぞれ前記制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdとして決定される。このため、要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimを実現するように(実際の重心速度が要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimに近づくように)、車輪体5の移動速度が制御される。
Further, in the boarding mode, the requested center-of-gravity
次に、説明を後回しにした、前記要求重心速度生成部74の処理の詳細を説明する。
要求重心速度生成部74は、車両1の動作モードが自立モードである場合には、前記したように、要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimを“0”とする。
一方、要求重心速度生成部74は、車両1の動作モードが搭乗モードである場合には、乗員等による車両1の操縦操作(車両1に推進力を付加する操作)に応じて、該操作により要求されると推定される要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimを決定する。
ここで、例えば、車両1の乗員が、車両1の発進時等において、車両1の移動速度(車両系重心点の移動速度)を積極的に増速させようとする場合には、自身の足により床を蹴り、それにより車両1に移動速度を増速させる推進力(乗員の足平と床との摩擦力による推進力)を車両1に付加する。あるいは、例えば、車両1の乗員の要求に応じて、外部の補助者等が、車両1にその移動速度を増速させる推進力を付加する場合もある。
Next, details of the processing of the required center-of-gravity
When the operation mode of the
On the other hand, when the operation mode of the
Here, for example, when an occupant of the
このような場合に、要求重心速度生成部74は、車両系重心点の実際の速度ベクトル(以降、重心速度ベクトル↑Vbという)の大きさ(絶対値)の時間的変化率に基づいて、車両1の移動速度を増加させる要求としての加速要求が発生したか否かを判断しつつ、それに応じて、↑Vbの目標値としての要求重心速度ベクトル↑Vb_aim(要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aimを2つの成分とする速度ベクトル)を逐次決定する。
その処理を概略的に説明すると、上記加速要求が発生した場合には、該加速要求が解消するまでの間、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの大きさを増加させるように、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimが決定される。そして、上記加速要求が解消すると、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの大きさを段階的に減衰させていくように、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimが決定される。この場合、基本的には、加速要求が解消してから、所定時間の期間、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの大きさが一定に保たれる。そして、その後に、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの大きさが“0”まで連続的に減衰させられる。なお、この減衰時には、適宜、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの向きがX軸方向に近づけられる。
In such a case, the required center-of-gravity
The process is schematically described. When the acceleration request is generated, the requested gravity center velocity vector ↑ Vb_aim is increased so that the magnitude of the requested gravity center velocity vector ↑ Vb_aim is increased until the acceleration request is canceled. Is determined. When the acceleration request is resolved, the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim is determined so as to attenuate the magnitude of the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim stepwise. In this case, basically, the magnitude of the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim is kept constant for a predetermined time period after the acceleration request is canceled. After that, the magnitude of the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim is continuously attenuated to “0”. At the time of this attenuation, the direction of the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim is brought closer to the X-axis direction as appropriate.
このような処理を実行する要求重心速度生成部74を、図14〜図20のフローチャートを参照して以下に詳細に説明する。
The required center-of-gravity
図14を参照して、要求重心速度生成部74は、まず、ステップS21の処理を実行する。この処理では、要求重心速度生成部74は、入力される重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sを2つの成分とする速度ベクトル(実際の重心速度ベクトル↑Vbの観測値)である推定重心速度ベクトル↑Vb_sの大きさ|↑Vb_s|(=sqrt(Vb_x_s2+Vb_y_s2))の時間的変化率(微分値)DVb_sを算出する。このDVb_sは、実際の重心速度ベクトル↑Vbの大きさの時間的変化率の観測値(推定値)としての意味を持つ。以降、DVb_sを推定重心速度絶対値変化率DVb_sという。なお、上記sqrt( )は、平方根関数である。
With reference to FIG. 14, the requested center-of-gravity
さらに、ステップS21では、要求重心速度生成部74は、入力される重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sのそれぞれの時間的変化率(微分値)である重心加速度推定値Vbdot_x_s,Vvdot_y_sを算出する。なお、Vbdot_x_s,Vvdot_y_sを2つの成分とするベクトルは、車両系重心点の実際の加速度ベクトルの観測値を意味する。
Further, in step S21, the requested center-of-gravity
次いで、ステップS22に進んで、要求重心速度生成部74は、要求重心速度Vb_x_aimを算出するための現在の演算処理モードが、どのモードであるかを判断する。
Next, the process proceeds to step S22, and the requested center-of-gravity
ここで、要求重心速度生成部74は、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの基本値(以降、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1という)を決定した上で、この基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1に要求重心速度ベクトル↑Vb_aimを追従させるように(定常的には一致させるように)、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimを決定する。
Here, the requested center-of-gravity
上記演算処理モードは、上記基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の決定の仕方の種別を表すものである。そして、該演算処理モードとしては、制動モード、速度追従モード、速度ホールドモードの3種類のモードがある。
制動モードは、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の大きさを“0”に減衰させていくか、又は“0”に保持するように↑Vb_aim1を決定するモードである。また、速度追従モードは、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1を、推定重心速度ベクトル↑Vb_sに追従させるように(一致又はほぼ一致させるように)決定するモードである。また、速度ホールドモードは、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の大きさを一定に保つように↑Vb_aim1を決定するモードである。
なお、制御ユニット50の起動時等に該制御ユニット50が初期化された状態での演算処理モード(初期演算処理モード)は、制動モードである。
The arithmetic processing mode represents a type of how to determine the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1. As the calculation processing mode, there are three types of modes: a braking mode, a speed following mode, and a speed hold mode.
The braking mode is a mode in which ↑ Vb_aim1 is determined so that the magnitude of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 is attenuated to “0” or held at “0”. The speed follow-up mode is a mode in which the basic required center-of-gravity speed vector ↑ Vb_aim1 is determined so as to follow (match or substantially match) the estimated center-of-gravity speed vector ↑ Vb_s. The speed hold mode is a mode for determining ↑ Vb_aim1 so as to keep the magnitude of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 constant.
Note that the calculation processing mode (initial calculation processing mode) in a state in which the
要求重心速度生成部74は、上記ステップS22において、現在の演算処理モードが制動モードである場合と、速度追従モードである場合と、速度ホールドモードである場合とで、それぞれ、次に、ステップS23の演算処理、ステップS24の演算処理、ステップS25の演算処理を実行し、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1を決定する。
The requested center-of-gravity
これらの各モードに対応する演算処理は、次のように実行される。
ステップS23における制動モードの演算処理は、図15のフローチャートに示す如く実行される。具体的には、要求重心速度生成部74は、まず、前記ステップS21で算出した推定重心速度絶対値変化率DVb_sと、重心加速度推定値Vbdot_x_s,Vbdot_y_sとに関して、DVb_s>DV1、且つ、|Vbdot_x_s|>a1*|Vbdot_y_s|という条件が成立するか否かをステップS23−1で判断する。この判断処理は、車両1の移動速度を車両1の概略前後方向で増速させようとする加速要求が有るか否かを判断する処理である。
ここで、上記DV1は、あらかじめ設定された正の値の第1閾値DV1(>0)である。そして、DVb_s>DV1であるということは、実際の重心速度ベクトル↑Vbの大きさ|↑Vb|が第1閾値DV1よりも大きな時間的変化率で増加している状況を意味する。
The arithmetic processing corresponding to each of these modes is executed as follows.
The braking mode calculation process in step S23 is executed as shown in the flowchart of FIG. Specifically, the requested center-of-gravity
The DV1 is a positive first threshold value DV1 (> 0) set in advance. And DVb_s> DV1 means a situation where the magnitude | ↑ Vb | of the actual center-of-gravity velocity vector ↑ Vb increases at a temporal change rate larger than the first threshold value DV1.
また、上記a1は、あらかじめ設定された正の値の係数値である。そして、|Vbdot_x_s|>a1*|Vbdot_y_s|であるということは、車両系重心点の実際の加速度ベクトルが“0”でないX軸方向の成分を有し、且つ、該加速度ベクトルのX軸方向に対する鋭角側の角度(=tan-1(|Vbdot_y_s|/|Vbdot_x_s|)が、所定角度(=tan-1(1/a1))よりも“0”に近い状況であることを意味する。この例では、a1は、例えば“1”又はこれに近い値に設定されている。
従って、ステップS23−1の判断結果が肯定的になる状況は、乗員あるいは外部の補助者等により概略前後方向での重心速度ベクトル↑Vbの大きさを増加させようとする操縦操作(車両1に概略前後方向の推進力を付加する操縦操作)が行なわれている状況である。
ステップS23−1の判断結果が否定的となる場合、すなわち、車両1の加速要求(概略前後方向での車両1の加速要求)が無い場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS23−4の判断処理を実行する。
The a1 is a positive coefficient value set in advance. And | Vbdot_x_s |> a1 * | Vbdot_y_s | means that the actual acceleration vector of the vehicle system center-of-gravity point has a component in the X-axis direction that is not “0”, and the acceleration vector is in the X-axis direction. This means that the acute angle (= tan −1 (| Vbdot_y_s | / | Vbdot_x_s |) is closer to “0” than the predetermined angle (= tan −1 (1 / a1)). Then, a1 is set to, for example, “1” or a value close thereto.
Accordingly, the situation in which the determination result in step S23-1 is affirmative is that a maneuvering operation (in the vehicle 1) is attempted to increase the magnitude of the center-of-gravity velocity vector ↑ Vb in the front-rear direction by an occupant or an external assistant. This is a situation in which a maneuvering operation that adds a propulsive force in a substantially longitudinal direction is being performed.
When the determination result of step S23-1 is negative, that is, when there is no acceleration request for the vehicle 1 (a request for acceleration of the
ステップS23−4の判断処理では、要求重心速度生成部74は、ステップS21で算出した推定重心速度絶対値変化率DVb_sが、あらかじめ設定された負の値の第3閾値DV3(<0)よりも小さいか否かを判断する。この判断処理は、車両1の乗員が重心速度ベクトル↑Vbの大きさを積極的に減少させようとする減速要求が発生したか否かを判断するものである。この場合、車両1の乗員が意図的に自身の足を接地させ、自身の足と床との間に車両1の制動方向の摩擦力を発生させたような場合にステップS23−4の判断結果が肯定的になる。
In the determination process of step S23-4, the requested center-of-gravity
そして、要求重心速度生成部74は、ステップS23−4の判断結果が否定的である場合(減速要求が発生していない場合)には、ステップS23−5で第1制動演算処理を実行することによって、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の大きさ|↑Vb_aim1|(以降、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|という)と方位角θvb_aim1(以降、基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1という)とを決定し、図15の処理を終了する。また、ステップS23−4の判断結果が肯定的である場合(減速要求が発生した場合には)、要求重心速度生成部74は、ステップS23−6で第2制動演算処理を実行することによって、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1とを決定し、図15の処理を終了する。
And the required gravity center speed production |
なお、基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1は、sin(θvb_aim1)=Vb_x_aim1/|↑Vb_aim1|,cos(θvb_aim1)=Vb_y_aim1/|↑Vb_aim1|となる角度(180°≦θVb_aim≦180°)として定義される。また、|↑Vb_aim|=0である場合には、θVb_aim=0°であるとする。 The basic required center-of-gravity velocity vector azimuth angle θvb_aim1 is defined as an angle (180 ° ≦ θVb_aim ≦ 180 °) that satisfies sin (θvb_aim1) = Vb_x_aim1 / | ↑ Vb_aim1 | The When | ↑ Vb_aim | = 0, it is assumed that θVb_aim = 0 °.
上記ステップS23−5の第1制動演算処理は、図16及び図17のフローチャートに示す如く実行される。
この第1制動演算処理では、要求重心速度生成部74は、まず、ステップS23−5−1において基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|の前回値|↑Vb_aim_p|からあらかじめ設定された正の所定値ΔVb1だけ減少させてなる値を、|↑Vb_aim1|の候補値ABS_Vbとして算出する。ΔVb1は、制御処理周期毎の|↑Vb_aim1|の減少量(ひいては|↑Vb_aim1|の時間的変化率)を規定する設定値である。
The first braking calculation process of step S23-5 is executed as shown in the flowcharts of FIGS.
In the first braking calculation process, the requested center-of-gravity
次いで、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−2において、この候補値ABS_Vbと、“0”とのうちの大きい方の値max(0,ABS_Vb)を、|↑Vb_aim1|の今回値として決定する。従って、ABS_Vb≧0である場合には、ABS_Vbがそのまま|↑Vb_aim1|の今回値として決定され、ABS_Vb<0である場合には、|↑Vb_aim1|の今回値は“0”とされる。
Next, in step S23-5-2, the requested center-of-gravity
次いで、要求重心速度生成部74は、上記の如く決定した|↑Vb_aim1|が“0”であるか否かをステップS23−5−3で判断する。この判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS23−5−4において、θvb_aim1の今回値を0°とし、図16の処理を終了する。
Next, the requested center-of-gravity
ステップS23−5−3の判断結果が否定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS23−5−5からの処理によって、θvb_aim1の前回値θvb_aim1_pの値が、0°≦θvb_aim1_p≦θth1+、θth1-≦θvb_aim1_p<0°、θth2+≦θvb_aim1_p≦180°、−180°≦θvb_aim1_p≦θth2-、θth1+<θvb_aim1_p<θth2+、θth2-<θvb_aim1_p<θth1-のいずれの範囲内の値であるかに応じて、θvb_aim1の今回値を決定する。
If the determination result of step S23-5-3 is negative, the requested center-of-gravity
ここで、θth1+は、0°と90°との間の値であらかじめ設定された正の方位角閾値、θth1-は、0°と−90°との間の値であらかじめ設定された負の方位角閾値、θth2+は、90°と180°との間の値であらかじめ設定された正の方位角閾値、θth2-は、−90°と−180°との間の値であらかじめ設定された負の方位角閾値である。この例では、θth1+とθth1-とは、それらの絶対値が互いに同一の値(例えば45°もしくはその近辺の角度値)に設定されている。また、θth2+とθth2-とは、それらの絶対値が互いに同一の値(例えば135°もしくはその近辺の角度値)に設定されている。なお、θth1+とθth1-との差(=(θth1+)−(θth1-))と、θth2とθth2-との差(=(θth2+)−(θth2-))とは、互いに同一である必要なない。 Here, θth1 + is a positive azimuth angle threshold preset with a value between 0 ° and 90 °, and θth1- is a negative azimuth preset with a value between 0 ° and −90 °. Angle threshold, θth2 + is a positive azimuth threshold preset with a value between 90 ° and 180 °, and θth2- is a negative negative preset with a value between -90 ° and -180 °. Azimuth angle threshold. In this example, the absolute values of θth1 + and θth1- are set to the same value (for example, 45 ° or an angle value in the vicinity thereof). The absolute values of θth2 + and θth2- are set to the same value (for example, 135 ° or an angle value in the vicinity thereof). Note that the difference between θth1 + and θth1- (= (θth1 +)-(θth1-)) and the difference between θth2 and θth2- (= (θth2 +)-(θth2-)) are not necessarily the same. .
ステップS23−5−5からの処理は以下に説明する如く実行される。すなわち、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−5において、0°≦θvb_aim1_p≦θth1+であるか否かを判断する。この判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−6において、θvb_aim1の前回値θvb_aim1_pからあらかじめ設定された正の所定値Δθvb1だけ減少させてなる値を、θvb_aim1の候補値ANG_Vbとして算出する。Δθvb1は、制御処理周期毎のθvb_aim1の変化量(ひいてはθvb_aim1の時間的変化率)を規定する設定値である。
そして、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−7において、この候補値ANG_Vbと、0°とのうちの大きい方の角度値max(0,ANG_Vb)をθvb_aim1の今回値として決定し、図16の処理を終了する。従って、ANG_Vb≧0°である場合には、ANG_Vbがそのままθvb_aim1の今回値として決定され、ANG_Vb<0°である場合には、θvb_aim1の今回値は0°とされる。
The processing from step S23-5-5 is executed as described below. That is, the required center-of-gravity
In step S23-5-7, the requested center-of-gravity
ステップS23−5−5の判断結果が否定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS23−5−8において、θth1-≦θvb_aim1_p<0°であるか否かを判断する。この判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−9において、θvb_aim1の前回値θvb_aim1_pから前記所定値Δθvb1だけ増加させてなる値を、θvb_aim1の候補値ANG_Vbとして算出する。
そして、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−10において、この候補値ANG_Vbと、0°とのうちの小さい方の角度値min(0,ANG_Vb)をθvb_aim1の今回値として決定し、図16の処理を終了する。従って、ANG_Vb≦0°である場合には、ANG_Vbがそのままθvb_aim1の今回値として決定され、ANG_Vb>0°である場合には、θvb_aim1の今回値は0°とされる。
If the determination result of step S23-5-5 is negative, the requested center-of-gravity
In step S23-5-10, the requested center-of-gravity
ステップS23−5−8の判断結果が否定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、図17のステップS23−5−11において、θth2+≦θvb_aim1_p≦180°であるか否かを判断する。この判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−12において、θvb_aim1の前回値θvb_aim1_pから前記所定値Δθvb1だけ増加させてなる値を、θvb_aim1の候補値ANG_Vbとして算出する。
そして、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−13において、この候補値ANG_Vbと、0°とのうちの小さい方の角度値min(180,ANG_Vb)をθvb_aim1の今回値として決定し、図17の処理を終了する。従って、ANG_Vb≦180°である場合には、ANG_Vbがそのままθvb_aim1の今回値として決定され、ANG_Vb>180°である場合には、θvb_aim1の今回値は180°とされる。
If the determination result of step S23-5-8 is negative, the requested center-of-gravity
In step S23-5-13, the requested center-of-gravity
ステップS23−5−11の判断結果が否定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS23−5−14において、−180°≦θvb_aim1_p≦θth2-であるか否かを判断する。この判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−15において、θvb_aim1の前回値θvb_aim1_pから前記所定値Δθvb1だけ減少させてなる値を、θvb_aim1の候補値ANG_Vbとして算出する。
If the determination result of step S23-5-11 is negative, the requested center-of-gravity
そして、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−16において、この候補値ANG_Vbと、−180°とのうちの大きい方の角度値max(180,ANG_Vb)をθvb_aim1の今回値として決定し、図17の処理を終了する。従って、ANG_Vb≧−180°である場合には、ANG_Vbがそのままθvb_aim1の今回値として決定され、ANG_Vb<−180°である場合には、θvb_aim1の今回値は−180°とされる。
Then, in step S23-5-16, the required center-of-gravity
ステップS23−5−14の判断結果が否定的である場合、すなわち、θth1+<θvb_aim1_p<θth2+又はθth2-<θvb_aim1_p<θth1-である場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS23−5−17において、θvb_aim1の今回値を、前回値θvb_aim1_pと同じ値に決定し、図17の処理を終了する。
以上が、ステップS23−5の第1制動演算処理の詳細である。
If the determination result in step S23-5-14 is negative, that is, if θth1 + <θvb_aim1_p <θth2 + or θth2- <θvb_aim1_p <θth1-, then the required center-of-gravity
The above is the details of the first braking calculation process in step S23-5.
一方、前記ステップS23−6の第2制動演算処理は、図18のフローチャートに示す如く実行される。
この第2制動演算処理では、要求重心速度生成部74は、まず、ステップS23−6−1において基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|の前回値|↑Vb_aim_p|からあらかじめ設定された正の所定値ΔVb2だけ減少させてなる値を、|↑Vb_aim1|の候補値ABS_Vbとして算出する。ΔVb2は、第2制動演算処理での、制御処理周期毎の|↑Vb_aim1|の減少量(ひいては|↑Vb_aim1|の時間的変化率)を規定する設定値である。この場合、ΔVb2は、前記第1制動演算処理で使用する所定値ΔVb1よりも大きな値に設定されている。
On the other hand, the second braking calculation process of step S23-6 is executed as shown in the flowchart of FIG.
In the second braking calculation process, the requested center-of-gravity
次いで、要求重心速度生成部74は、ステップS23−6−2において、前記ステップS23−5−2と同様の処理を実行し、ステップS23−6−1で算出した候補値ABS_Vbと、“0”とのうちの大きい方の値max(0,ABS_Vb)を、|↑Vb_aim1|の今回値として決定する。
次いで、要求重心速度生成部74は、上記の如く決定した|↑Vb_aim1|が“0”であるか否かをステップS23−6−3で判断する。この判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS23−6−4において、θvb_aim1の今回値を“0”とし、図18の処理を終了する。
Next, the requested center-of-gravity
Next, the required center-of-gravity
また、ステップS23−6−3の判断結果が否定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS23−6−5において、θvb_aim1の今回値を、前回値θvb_aim1_pと同じ値に決定し、図18の処理を終了する。
以上が、ステップS23−6の第2制動演算処理の詳細である。
If the determination result in step S23-6-3 is negative, the requested center-of-gravity
The above is the details of the second braking calculation process in step S23-6.
図15の説明に戻って、前記ステップS23−1の判断結果が肯定的である場合、すなわち、概略前後方向での車両1の加速要求が有る場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS23−2で基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1とを決定する。要求重心速度生成部74は、ステップS23−3で演算処理モードを制動モードから速度追従モードに変更し、図15の処理を終了する。
Returning to the description of FIG. 15, when the determination result of step S23-1 is affirmative, that is, when there is a request for acceleration of the
上記ステップS23−2では、具体的には、前記推定重心速度ベクトル↑Vb_s(今回値)の大きさ|↑Vb_s|(=sqrt(Vb_x_s2+Vb_y_s2))に、あらかじめ設定された所定値の比率γを乗じてなる値が、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|として決定される。上記比率γは、“1”よりも若干小さい正の値(例えば0.8)に設定されている。 In step S23-2, specifically, a ratio of a predetermined value set in advance to the magnitude | ↑ Vb_s | (= sqrt (Vb_x_s 2 + Vb_y_s 2 )) of the estimated gravity center velocity vector ↑ Vb_s (current value). A value obtained by multiplying γ is determined as the basic required center-of-gravity velocity vector absolute value | ↑ Vb_aim1 |. The ratio γ is set to a positive value (for example, 0.8) slightly smaller than “1”.
さらに、ステップS23−2では、推定重心速度ベクトル↑Vb_sの方位角θvb_s(=sin-1(Vb_x_s/|↑Vb_s|))がそのまま、基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1として決定される。従って、ステップS23−2では、結果的には、推定重心速度ベクトル↑Vb_sに上記比率γを乗じてなるベクトルが、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1として決定されることとなる。
このようなステップS23−2の処理は、|↑Vb_x_aim1|とθvb_aim1との決定の仕方を、次回の制御処理サイクルから開始する速度追従モードに合わせるものである。
Further, in step S23-2, the azimuth angle θvb_s (= sin −1 (Vb_x_s / | ↑ Vb_s |)) of the estimated centroid velocity vector ↑ Vb_s is determined as the basic required centroid velocity vector azimuth θvb_aim1. Accordingly, in step S23-2, as a result, a vector obtained by multiplying the estimated centroid velocity vector ↑ Vb_s by the ratio γ is determined as the basic required centroid velocity vector ↑ Vb_aim1.
Such processing in step S23-2 is to match the method of determining | ↑ Vb_x_aim1 | and θvb_aim1 with the speed following mode starting from the next control processing cycle.
なお、上記比率γの値が“1”よりも若干小さいことは必須ではなく、例えば、該比率γの値を“1”あるいはそれよりも若干大きい値に設定してもよい。この例では、乗員が体感的(感覚的)に認識する車両1の移動速度が、実際の移動速度に比べて高速であるかのように認識されるのを防止するために、比率γの値を“1”よりも若干小さい値に設定している。
以上が、ステップS23における制動モードの演算処理である。
Note that it is not essential that the value of the ratio γ is slightly smaller than “1”. For example, the value of the ratio γ may be set to “1” or a value slightly larger than that. In this example, the value of the ratio γ is used to prevent the movement speed of the
The above is the calculation process of the braking mode in step S23.
なお、ステップS23−1の判断結果が否定的となる場合には、演算処理モードは変更されないので、次回の制御処理周期においても、演算処理モードは、制動モードに維持されることとなる。 If the determination result in step S23-1 is negative, the arithmetic processing mode is not changed, and therefore the arithmetic processing mode is maintained in the braking mode even in the next control processing cycle.
次に、ステップS24における速度追従モードの演算処理は、図19のフローチャートに示す如く実行される。具体的には、要求重心速度生成部74は、まず、ステップS24−1において、前記ステップS23−4と同じ判断処理、すなわち、車両1の減速要求が発生したか否かの判断処理を実行する。
Next, the speed follow-up mode calculation process in step S24 is executed as shown in the flowchart of FIG. Specifically, the requested center-of-gravity
この判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS24−6において、前記ステップS23−6と同じ処理(図18のフローチャートに示す処理)を実行することによって、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1とを決定する。さらに、要求重心速度生成部74は、ステップS24−7において、演算処理モードを速度追従モードから制動モードに変更し、図19の処理を終了する。
If this determination result is affirmative, the requested center-of-gravity
一方、前記ステップS24−1の判断結果が否定的である場合、すなわち、車両1の減速要求が発生していない場合には、要求重心速度生成部74は、次にステップS24−2の処理を実行する。このステップS24−2では、要求重心速度生成部74は、前記ステップS23−2と同じ処理を実行し、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1とを決定する。すなわち、|↑Vb_x_s|*γが|↑Vb_aim1|として決定される共に、θvb_sがθvb_aim1として決定される。
On the other hand, when the determination result of step S24-1 is negative, that is, when the deceleration request for the
次いで、要求重心速度生成部74は、ステップS24−3において、前記推定重心速度絶対値変化率DVb_s(ステップS21で算出した値)が、あらかじめ設定された第2閾値DV2よりも小さいか否かを判断する。この第2閾値DV2は、前記第3閾値DV3よりも大きい(DV3よりも“0”に近い)負の所定値に設定されている。なお、第2閾値DV2は、“0”もしくは“0”よりも若干大きい正の値(ただし、前記第1閾値DV1よりも小さい値)に設定されていてもよい。
Next, in step S24-3, the requested center-of-gravity
このステップS24−3の判断処理は、速度追従モードから、前記速度ホールドモードへの移行タイミングを判断するものである。そして、要求重心速度生成部74は、ステップS24−3の判断結果が否定的である場合には、そのまま図19の処理を終了する。この場合には、演算処理モードは変更されないので、次回の制御処理周期においても、演算処理モードは、速度追従モードに維持されることとなる。
The determination process in step S24-3 is to determine the transition timing from the speed following mode to the speed hold mode. Then, when the result of determination in step S24-3 is negative, the requested center-of-gravity
また、ステップS24−3の判断結果が肯定的である場合には、要求重心速度生成部74は、車両1の加速要求が完了したものとみなして、ステップS24−4において、カウントダウンタイマを初期化する。そして、要求重心速度生成部74は、ステップS24−5にて演算処理モードを速度追従モードから速度ホールドモードに変更し、図19の処理を終了する。
If the determination result in step S24-3 is affirmative, the requested center-of-gravity
上記カウントダウンタイマは、次回の制御処理周期から開始する速度ホールドモードの開始後の経過時間を計時するタイマである。そして、ステップS24−4では、該タイマの計時値CNTに、あらかじめ設定された初期値Tmがセットされる。初期値Tm_xは、速度ホールドモードを継続させようとする時間の設定値を意味する。
以上が、ステップS24における速度追従モードの演算処理である。
The countdown timer is a timer that measures the elapsed time after the start of the speed hold mode that starts from the next control processing cycle. In step S24-4, a preset initial value Tm is set in the timer time value CNT. The initial value Tm_x means a set value of time for which the speed hold mode is to be continued.
The above is the calculation process of the speed follow-up mode in step S24.
次に、ステップS25における速度ホールドモードの演算処理は、図20のフローチャートに示す如く実行される。具体的には、要求重心速度生成部74は、まず、ステップS25−1において、前記ステップS23−4と同じ判断処理、すなわち、車両1の減速要求が発生したか否かの判断処理を実行する。
そして、このステップS25−1の判断結果が肯定的である場合(車両1の減速要求が発生した場合)には、要求重心速度生成部74は、次に、ステップS25−2において、前記ステップS23−6と同じ処理(図18のフローチャートに示す処理)を実行することによって、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1とを決定する。さらに、要求重心速度生成部74は、ステップS25−3において、演算処理モードを速度ホールドモードから制動モードに変更し、図20の処理を終了する。
Next, the calculation processing in the speed hold mode in step S25 is executed as shown in the flowchart of FIG. Specifically, the required center-of-gravity
If the determination result in step S25-1 is affirmative (when a deceleration request for the
一方、前記ステップS25−1の判断結果が否定的である場合(車両1の減速要求が発生していない場合)には、要求重心速度生成部74は、前記ステップS23−1と同じ判断処理、すなわち概略前後方向での車両1の加速要求が有るか否かの判断処理をステップS25−4で実行する。
そして、ステップS25−4の判断結果が肯定的である場合(概略前後方向での車両1の加速要求が再び発生した場合)には、要求重心速度生成部74は、ステップS25−5において、前記ステップS23−2と同じ処理を実行することによって、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1とを決定する。すなわち、|↑Vb_x_s|*γが|↑Vb_aim1|として決定される共に、θvb_sがθvb_aim1として決定される。
さらに、要求重心速度生成部74は、ステップS25−6において、演算処理モードを速度ホールドモードから速度追従モードに変更し、図20の処理を終了する。
On the other hand, when the determination result of the step S25-1 is negative (when the deceleration request for the
And when the judgment result of step S25-4 is affirmative (when the acceleration request | requirement of the
Further, the requested center-of-gravity
前記ステップS25−4の判断結果が否定的である場合(概略前後方向での加速要求が無い状態が継続している場合)には、要求重心速度生成部74は、ステップS25−7において、前記カウントダウンタイマの計時値CNTをデクリメントする。すなわち、計時値CNTの現在値から所定値ΔT(制御処理周期の時間)を差し引くことによって、計時値CNTを更新する。
When the determination result of step S25-4 is negative (when the state where there is no approximate acceleration request in the front-rear direction continues), the required center-of-gravity
次いで、要求重心速度生成部74は、カウントダウンタイマの計時値CNTが“0”よりも大きいか否か、すなわち、カウントダウンタイマの計時が終了したか否かをステップS25−8にて判断する。
Next, the requested center-of-gravity
このステップS25−8の判断結果が肯定的である場合は、速度ホールドモードが開始してから、カウントダウンタイマの前記初期値Tmにより表される時間が未だ経過していない場合である。この場合には、要求重心速度生成部74は、演算処理モードを速度ホールドモードに維持するものとして、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度方位角θvb_aim1とをステップS25−9にて決定し、図20の処理を終了する。
この場合、ステップS25−9では、|↑Vb_aim1|の今回値は、前回値|↑Vb_aim1_p|と同じ値に決定される。また、θvb_aim1の今回値は、前回値θvb_aim1_pと同じ値に決定される。従って、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1_pの前回値がそのまま、↑Vb_aim1の今回値の速度ベクトルとして決定される。
If the determination result in step S25-8 is affirmative, the time represented by the initial value Tm of the countdown timer has not yet elapsed since the start of the speed hold mode. In this case, the requested center-of-gravity
In this case, in step S25-9, the current value of | ↑ Vb_aim1 | is determined to be the same value as the previous value | ↑ Vb_aim1_p |. Also, the current value of θvb_aim1 is determined to be the same value as the previous value θvb_aim1_p. Accordingly, the previous value of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1_p is determined as it is as the velocity vector of the current value of ↑ Vb_aim1.
なお、ステップS25−8の判断結果が肯定的である場合には、演算処理モードは変更されないので、次回の制御処理周期においても、演算処理モードは、速度ホールドモードに維持されることとなる。 If the determination result in step S25-8 is affirmative, the arithmetic processing mode is not changed, and therefore the arithmetic processing mode is maintained in the speed hold mode even in the next control processing cycle.
前記ステップS25−8の判断結果が否定的となった場合、すなわち、速度ホールドモードが開始してから、カウントダウンタイマの前記初期値Tmにより表される所定時間が経過した場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS25−10において、前記ステップS23−5と同じ処理(図16及び図17のフローチャートの処理)を実行することによって、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|と基本要求重心速度方位角θvb_aim1とを決定する。
さらに、要求重心速度生成部74は、ステップS25−11にて、演算処理モードを速度ホールドモードから制動モードに変更し、図20の処理を終了する。
以上が、ステップS25における速度ホールドモードの演算処理である。
If the determination result in step S25-8 is negative, that is, if the predetermined time represented by the initial value Tm of the countdown timer has elapsed since the start of the speed hold mode, the required gravity center speed In step S25-10, the
Further, the requested center-of-gravity
The above is the calculation process of the speed hold mode in step S25.
図14の説明に戻って、要求重心速度生成部74は、以上の如くステップS23〜25のいずれかの演算処理を実行した後、次に、その演算処理により決定した|↑Vb_aim1|とθvb_aim1とをそれぞれフィルタに入力する処理(フィルタリング処理)をステップS26にて実行する。
Returning to the description of FIG. 14, the requested center-of-gravity
ここで、|↑Vb_aim1|とθvb_aim1とをそれぞれ入力するフィルタは、特に、演算処理モードが制動モードから速度追従モードに変更された直後に、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの大きさ|↑Vb_aim|と方位角θvb_aimとがステップ状に急変するのを防止するための一次遅れ特性のローパスフィルタである。この場合、|↑Vb_aim|を入力するフィルタの時定数は比較的短い時定数に設定されており、|↑Vb_aim1|が急変した直後以外の状況では該フィルタの出力値が|↑Vb_aim1|に一致又はほぼ一致するようになっている。θvb_aim1を入力するフィルタについても同様である。
そして、ステップS26では、θvb_aim1を入力したフィルタの出力値が、そのまま、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの方位角θvb_aim(以降、要求重心速度ベクトル方位角θvb_aimという)として決定される。
Here, the filters that respectively input | ↑ Vb_aim1 | and θvb_aim1 are the sizes of the required gravity center velocity vector ↑ Vb_aim | ↑ Vb_aim |, immediately after the arithmetic processing mode is changed from the braking mode to the speed following mode. This is a low-pass filter having a first-order lag characteristic for preventing the azimuth angle θvb_aim from changing suddenly in a step shape. In this case, the time constant of the filter that inputs | ↑ Vb_aim | is set to a relatively short time constant, and the output value of the filter matches | ↑ Vb_aim1 | in a situation other than immediately after | ↑ Vb_aim1 | Or they are almost identical. The same applies to the filter that inputs θvb_aim1.
In step S26, the output value of the filter to which θvb_aim1 is input is determined as it is as the azimuth angle θvb_aim of the required centroid velocity vector ↑ Vb_aim (hereinafter referred to as the required centroid velocity vector azimuth angle θvb_aim).
次いで、ステップS27に進んで、要求重心速度生成部74は、|↑Vb_aim1|を入力したフィルタの出力値を、リミッタに通してなる値を、最終的に要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの大きさ|↑Vb_aim|(以降、要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim|という)として決定する。この場合、該リミッタは、|↑Vb_aim|が過大になるのを防止するためのものであり、|↑Vb_aim1|を入力したフィルタの出力値があらかじめ設定された所定の上限値以下である場合には、該フィルタの出力値をそのまま|↑Vb_aim|として出力する。また、該リミッタは、フィルタの出力値が上記上限値を超えている場合には、該上限値を|↑Vb_aim|として出力する。換言すれば、該リミッタは、フィルタの出力値と上記上限値とのうちの小さい方の値を|↑Vb_aim|として出力する。
Next, the process proceeds to step S27, where the required center-of-gravity
次いで、ステップS28に進んで、要求重心速度生成部74は、上記の如く決定した|↑Vb_aim|とθvb_aimとから、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimのX軸方向成分(X軸方向の要求重心速度)Vb_x_aimと、Y軸方向の成分(Y軸方向の要求重心速度)Vb_y_aimとを算出する。より詳しくは、|↑Vb_aim|*sin(θvb_aim)がVb_x_aimとして算出され、|↑Vb_aim|*cos(θvb_aim)がVb_y_aimとして算出される。
以上が要求重心速度生成部74の処理の詳細である。
Next, the process proceeds to step S28, and the required center-of-gravity
The above is the details of the processing of the required center-of-gravity
以上説明した要求重心速度生成部74の処理によって、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimは(ひいては要求重心速度Vb_x_aim,Vb_y_aim)は、以下のような態様で決定されることとなる。
すなわち、例えば、車両1の移動速度を増速するために、乗員が自身の足平で床を蹴ることにって、あるいは、補助者等が車両1を押すことによって、車両1に対して、概略X軸方向の推進力(詳しくは、前記ステップS23−1の判断結果が肯定的となるような推進力)を付加した場合を想定する。
なお、推進力を付加する前の演算処理モードは、前記制動モードであるとする。また、ここでは、理解の便宜上、図14のステップS26で|↑Vb_aim1|を入力するフィルタの出力値は、ステップS27でのリミッタによる強制的な制限がかからない程度の範囲内に収まる値(該リミッタの上限値以下の値)であるとする。同様に、重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sが、前記リミット処理部104での出力値V_x_lim2,V_y_lim2の強制的な制限が行なわれない程度の範囲内に収まるものとする。
By the processing of the requested center-of-gravity
That is, for example, in order to increase the moving speed of the
It is assumed that the arithmetic processing mode before applying the propulsive force is the braking mode. Here, for the sake of understanding, the output value of the filter that inputs | ↑ Vb_aim1 | in step S26 of FIG. 14 is a value that falls within a range that is not subject to the compulsory restriction by the limiter in step S27 (the limiter). It is assumed that the value is equal to or less than the upper limit value. Similarly, it is assumed that the estimated center-of-gravity speed values Vb_x_s and Vb_y_s are within a range where the output values V_x_lim2 and V_y_lim2 in the limit processing unit 104 are not forcibly limited.
この場合、車両1に推進力を付加することによって、前記ステップS23−1の判断結果が肯定的となると、図15のステップS23−3の処理によって、演算処理モードが制動モードから速度追従モードに変更されることとなる。
この速度追従モードでは、減速要求が発生しない状況(ステップS24−1の判断結果が否定的となる状況)で、推定重心速度ベクトル↑Vb_sの今回値(現在値)に、所定値の比率γを乗じてなるベクトル、すなわち、↑Vb_sよりも大きさが若干小さく、且つ、↑Vb_sと同じ向きの速度ベクトルが、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1として逐次決定される。
In this case, if the determination result in step S23-1 becomes affirmative by applying propulsive force to the
In this speed follow-up mode, in a situation where a deceleration request is not generated (a situation where the determination result in step S24-1 is negative), a ratio γ of a predetermined value is set to the current value (current value) of the estimated center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_s. A vector obtained by multiplication, that is, a velocity vector slightly smaller than ↑ Vb_s and in the same direction as ↑ Vb_s is sequentially determined as a basic required centroid velocity vector ↑ Vb_aim1.
このため、要求重心速度生成部74が逐次決定する要求重心速度ベクトル↑Vb_aimは、車両1に付加された推進力によって増速する(大きさが増加する)実際の重心速度ベクトル↑Vbにほぼ一致する速度ベクトル↑Vb_aim1(=γ*↑Vb_s)に追従するように、決定されることとなる。
そして、このように決定される要求重心速度ベクトル↑Vb_aimのX軸方向成分とY軸方向成分とが前記制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdとして決定される。さらに、各仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_x_cmd,ωdotw_y_cmdにそれぞれ含まれるモータ操作量成分u3_x,u3_yは、制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdに重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sを各々収束させるように決定される。
Therefore, the requested center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim, which is sequentially determined by the requested center-of-gravity
Then, the X-axis direction component and the Y-axis direction component of the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim determined in this way are determined as the control target center-of-gravity velocity Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd. Further, the motor operation amount components u3_x and u3_y included in the virtual wheel rotation angular acceleration commands ωdotw_x_cmd and ωdotw_y_cmd are determined so that the center-of-gravity speed estimated values Vb_x_s and Vb_y_s converge on the control target center-of-gravity speeds Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd, respectively. .
この結果、乗員が車両1に付加した推進力による車両系重心点の実際の移動速度の増速(概略前後方向での増速)が該推進力による要求に即して速やかに行なわれるように、車輪体5の移動速度が制御されることとなる。従って、車両1が付加された推進力によって円滑に加速することとなる。
As a result, the actual moving speed of the vehicle system center of gravity (acceleration in the front-rear direction) due to the propulsive force applied by the occupant to the
なお、速度追従モードにおいて、車両1に制動力を付加することによって、図19のステップS24−1の判断結果が肯定的になると(減速要求が発生すると)、演算処理モードが前記制動モードに変化する。このため、車両1の移動速度が減衰していくこととなる。この場合、減速要求の発生中は、ステップS23−6の第2制動演算処理(図18の処理)によって、|↑Vb_aim1|とθvb_aim1とが決定されるので、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1、あるいはこれに追従する要求重心速度ベクトル↑Vb_aimは、その向きを一定に保ったまま、大きさが一定の時間的変化率(前記所定値ΔVb2により規定される時間的変化率)で減衰していくように決定されることとなる。
In addition, when the braking force is applied to the
次に、速度追従モードにおいて、車両1への推進力の付加が終了し、推定重心速度絶対値変化率DVb_sが前記第2閾値DV2よりも小さくなると(図19のステップS24−3の判断結果が肯定的になると)、図19のステップS24−5の処理によって、演算処理モードが速度追従モードから速度ホールドモードに変更されることとなる。
Next, in the speed following mode, when the addition of the propulsive force to the
この速度ホールドモードでは、加速要求及び減速要求が発生しない状況(図19のステップS25−1、25−4の判断結果がいずれも否定的となる状況)で、カウントダウンタイマの計時が終了するまで、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1は、前回値の速度ベクトル↑Vb_aim1_pと同じ速度ベクトルに設定される。
従って、速度ホールドモードの開始後、カウントダウンタイマの計時が終了するまでの所定時間(カウントダウンタイマの初期値Tmの時間)の期間において、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1は、速度ホールドモードが開始する直前に決定された速度ベクトルと同じ速度ベクトルで一定に保持されることとなる。
このため、↑Vb_aim1に追従するように決定される要求重心速度ベクトル↑Vb_aimも、一定の速度ベクトル(速度ホールドモードが開始する直前に決定された↑Vb_aimと一致又はほぼ一致する速度ベクトル)に保たれるように決定されることとなる。
In this speed hold mode, the acceleration request and the deceleration request are not generated (the determination result of steps S25-1 and 25-4 in FIG. 19 is both negative) until the countdown timer finishes counting. The basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 is set to the same velocity vector as the previous velocity vector ↑ Vb_aim1_p.
Therefore, the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 is set immediately before the start of the speed hold mode in a predetermined time period (the time of the initial value Tm of the countdown timer) after the start of the speed hold mode. Thus, the speed vector is held constant at the same speed vector as the determined speed vector.
For this reason, the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim determined so as to follow ↑ Vb_aim1 is also maintained at a constant velocity vector (a velocity vector that coincides with or substantially coincides with ↑ Vb_aim determined immediately before the velocity hold mode starts). It will be decided to sag.
そして、上記の如く決定される要求重心速度ベクトル↑Vb_aimのX軸方向成分とY軸方向成分とが前記制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdとして決定される。さらに、各仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_x_cmd,ωdotw_y_cmdにそれぞれ含まれるモータ操作量成分u3_x,u3_yは、制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdに重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sを各々収束させるように決定される。
この結果、車両1の増速後に、カウントダウンタイマの計時が終了するまでの期間(前記初期値Tmにより表される時間の期間)において、乗員の上体の姿勢の頻繁な調整を必要とすることなく、車両系重心点の実際の速度ベクトル↑Vbの大きさ及び向きが一定に保たれるように該車輪体5の移動速度が制御されることとなる。従って、この状況での車両1の実際の走行状態は、乗員がその上体を積極的に動かすような操縦操作をせずとも、ほぼ一定の速度ベクトルで滑走するような状態となる。
Then, the X-axis direction component and the Y-axis direction component of the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim determined as described above are determined as the control target center-of-gravity velocity Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd. Further, the motor operation amount components u3_x and u3_y included in the virtual wheel rotation angular acceleration commands ωdotw_x_cmd and ωdotw_y_cmd are determined so that the center-of-gravity speed estimated values Vb_x_s and Vb_y_s converge on the control target center-of-gravity speeds Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd, respectively. .
As a result, it is necessary to frequently adjust the occupant's body posture in the period (time period represented by the initial value Tm) until the countdown timer finishes counting after the
なお、速度ホールドモードにおいて、再び車両1に概略前後方向の推進力を付加することによって、図20のステップS25−4の判断結果が肯定的になると(加速要求が発生すると)、演算処理モードが前記速度追従モードに戻る。このため、車両1が再び概略前後方向で加速することとなる。
In addition, in the speed hold mode, when the driving force in the roughly forward / backward direction is applied to the
また、速度ホールドモードにおいて、車両1に制動力を付加することによって、図20のステップS25−1の判断結果が肯定的になると(減速要求が発生すると)、演算処理モードが前記制動モードに変化する。このため、車両1の移動速度が減衰していくこととなる。この場合、速度追従モードで減速要求が発生した場合と同様に、減速要求の発生中は、ステップS23−6の第2制動演算処理(図18の処理)によって、|↑Vb_aim1|とθvb_aim1とが決定される
In addition, when the braking force is applied to the
次に、速度ホールドモードにおいて、加速要求及び減速要求が発生しない状況(図20のステップS25−1、25−4の判断結果がいずれも否定的となる状況)が保たれたまま、前記カウントダウンタイマの計時が終了すると、図20のステップS25−11の処理によって、演算処理モードが速度ホールドモードから制動モードに変更されることとなる。 Next, in the speed hold mode, the countdown timer is maintained while maintaining a situation in which neither an acceleration request nor a deceleration request is generated (a situation in which the judgment results in steps S25-1 and 25-4 in FIG. 20 are both negative). When the time measurement is completed, the calculation processing mode is changed from the speed hold mode to the braking mode by the processing of step S25-11 in FIG.
この制動モードでは、加速要求及び減速要求が発生しない状況(図15のステップS23−1,23−4の判断結果がいずれも否定的となる状況)で、図16のステップS23−5−1,23−5−2の処理が制御処理周期毎に実行されることによって、基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|が、“0”まで一定の時間的変化率(前記ΔVb1により規定される時間的変化率)で連続的に減衰していくこととなる。そして、|↑Vb_aim1|が“0”まで減衰した後には、|↑Vb_aim1|が“0”に保持される。 In this braking mode, in a situation where neither an acceleration request nor a deceleration request is generated (a situation where the judgment results in steps S23-1 and 23-4 in FIG. 15 are both negative), step S23-5-1 in FIG. By executing the processing of 23-5-2 every control processing cycle, the basic required center-of-gravity velocity vector absolute value | ↑ Vb_aim1 | becomes a constant rate of change (time defined by ΔVb1) until “0”. The rate of decay is continuously reduced. Then, after | ↑ Vb_aim1 | is attenuated to “0”, | ↑ Vb_aim1 | is held at “0”.
さらに、制動モードでは、加速要求及び減速要求が発生しない状況で、図16のステップS23−5−3以降の処理が制御処理周期毎に実行される。この場合、速度ホールドモードから制動モードへの移行直前に決定された基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の向き(図20のステップS25−8の判断結果が否定的となる制御処理周期の1つ前の制御処理周期で決定された↑Vb_aim1の向き)が、X軸方向と異なり、且つ、比較的X軸方向に近い向きである場合(より正確には、移行直前に決定された↑Vb_aim1の方位角θvb_aim1が、0°<θvb_aim1_p≦θth1+、θth1-≦θvb_aim1_p<0°、θth2+≦θvb_aim1_p<180°、−180°<θvb_aim1_p≦θth2-のいずれかの範囲内の角度値である場合)には、|↑Vb_aim1|が“0”に減衰するまでの期間内において、θvb_aim1が一定の時間的変化率で収束目標角度値としての0°又は180°又は−180°に近づいていき、最終的に、該収束目標角度値に保持される。従って、制動モードの開始後、|↑Vb_aim1|が“0”に減衰するまでの期間内において、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aimの向きが、連続的にX軸方向に近づいていくこととなる。換言すれば、当該期間内において、基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aimのX軸方向成分Vb_x_aim1の絶対値に対するY軸方向成分Vb_y_aim1の絶対値の比率が、“0”に近づいていくこととなる。そして、|↑Vb_aim1|が“0”に減衰するまでに、↑Vb_aim1の向きがX軸方向と同じ向きに到達すると(Vb_y_aim1=0になると)、↑Vb_aim1の向きがX軸方向と同じ向きに保持される。 Further, in the braking mode, the processing after step S23-5-3 in FIG. 16 is executed every control processing cycle in a situation where neither an acceleration request nor a deceleration request is generated. In this case, the direction of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed hold mode to the braking mode (one step before the control processing cycle in which the determination result in step S25-8 in FIG. 20 is negative) When the direction of ↑ Vb_aim1 determined in the control processing cycle is different from the X-axis direction and is relatively close to the X-axis direction (more precisely, the azimuth angle of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition) When θvb_aim1 is an angle value within the range of 0 ° <θvb_aim1_p ≦ θth1 +, θth1- ≦ θvb_aim1_p <0 °, θth2 + ≦ θvb_aim1_p <180 °, −180 ° <θvb_aim1_p ≦ θth2-) In the period until ↑ Vb_aim1 | decays to “0”, θvb_aim1 approaches 0 °, 180 °, or −180 ° as a convergence target angle value at a constant rate of time change, and finally, The convergence target angle value is held. Therefore, the direction of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim continuously approaches the X-axis direction within a period until | ↑ Vb_aim1 | attenuates to “0” after the start of the braking mode. In other words, during the period, the ratio of the absolute value of the Y-axis direction component Vb_y_aim1 to the absolute value of the X-axis direction component Vb_x_aim1 of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim approaches “0”. When the direction of ↑ Vb_aim1 reaches the same direction as the X-axis direction (when Vb_y_aim1 = 0) until | ↑ Vb_aim1 | attenuates to “0”, the direction of ↑ Vb_aim1 becomes the same direction as the X-axis direction. Retained.
従って、↑Vb_aim1は、その大きさが減衰しつつ、その向きがX軸方向に近づく(収束する)ように決定される。このように↑Vb_aim1が決定される状況では、↑Vb_aim1に追従するように決定される要求重心速度ベクトル↑Vb_aimも、その大きさが減衰しつつ、その向きがX軸方向に近づくように決定されることとなる。 Therefore, ↑ Vb_aim1 is determined such that the direction thereof approaches (converges) in the X-axis direction while the magnitude is attenuated. Thus, in the situation where ↑ Vb_aim1 is determined, the required gravity center velocity vector ↑ Vb_aim determined so as to follow ↑ Vb_aim1 is also determined so that its direction approaches the X-axis direction while the magnitude is attenuated. The Rukoto.
また、速度ホールドモードから制動モードへの移行直前に決定された基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の向きが、X軸方向と異なり、且つ、X軸方向から比較的乖離した向きである場合(より正確には、上記移行直前に決定された↑Vb_aim1の方位角θvb_aim1が、θth1+<θvb_aim1_p<θth2+、θth2-<θvb_aim1_p<θth1-のいずれかの範囲内の角度値である場合)には、|↑Vb_aim1|が“0”に減衰するまでの期間内において、θvb_aim1が、上記移行直前に決定された↑Vb_aim1の方位角θvb_aim1と同じ角度値で一定に保持される。
従って、↑Vb_aim1は、その大きさが減衰しつつ、その向きが一定に保たれるように決定される。このように↑Vb_aim1が決定される状況では、↑Vb_aim1に追従するように決定される要求重心速度ベクトル↑Vb_aimも、その大きさが減衰しつつ、その向きが一定に保たれるように決定されることとなる。
Further, when the direction of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed hold mode to the braking mode is different from the X-axis direction and is relatively deviated from the X-axis direction (more accurately If the azimuth angle θvb_aim1 of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition is an angle value in any of θth1 + <θvb_aim1_p <θth2 +, θth2- <θvb_aim1_p <θth1-)), | ↑ Vb_aim1 In the period until | is attenuated to “0”, θvb_aim1 is held constant at the same angle value as the azimuth angle θvb_aim1 of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition.
Therefore, ↑ Vb_aim1 is determined such that its direction is kept constant while its magnitude is attenuated. Thus, in the situation where ↑ Vb_aim1 is determined, the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim determined so as to follow ↑ Vb_aim1 is also determined so that its direction is kept constant while its magnitude is attenuated. The Rukoto.
なお、速度ホールドモードでは、↑Vb_aim1は、その大きさ及び向きが一定に保持されるので、速度ホールドモードから制動モードへの移行直前に決定された基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1は、結果的には、速度追従モードから速度ホールドモードへの移行直前に決定された↑Vb_aim1(図19のステップS24−3の判断結果が肯定的となる制御処理周期で決定された↑Vb_aim1)に一致する。
そして、制動モードで上記の如く決定される要求重心速度ベクトル↑Vb_aimのX軸方向成分とY軸方向成分とが前記制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdとして決定される。さらに、各仮想車輪回転角加速度指令ωdotw_x_cmd,ωdotw_y_cmdにそれぞれ含まれるモータ操作量成分u3_x,u3_yは、制御用目標重心速度Vb_x_mdfd,Vb_y_mdfdに重心速度推定値Vb_x_s,Vb_y_sを各々収束させるように決定される。
In the speed hold mode, the size and orientation of ↑ Vb_aim1 is held constant, so that the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed hold mode to the braking mode is Corresponds to ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed tracking mode to the speed hold mode (↑ Vb_aim1 determined in the control processing cycle in which the determination result of step S24-3 in FIG. 19 is affirmative).
Then, the X-axis direction component and the Y-axis direction component of the required center-of-gravity speed vector ↑ Vb_aim determined as described above in the braking mode are determined as the control target center-of-gravity speeds Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd. Further, the motor operation amount components u3_x and u3_y included in the virtual wheel rotation angular acceleration commands ωdotw_x_cmd and ωdotw_y_cmd are determined so that the center-of-gravity speed estimated values Vb_x_s and Vb_y_s converge on the control target center-of-gravity speeds Vb_x_mdfd and Vb_y_mdfd, respectively. .
この結果、前記制動モードの前の演算処理モードが速度ホールドモードである場合に、乗員がその上体の動きによる積極的な操縦操作を行なわずとも、車両系重心点の実際の速度ベクルの大きさが速度ホールドモードでの大きさから連続的に減衰していくように車輪体5の移動速度が制御されることとなる。
この場合、速度ホールドモードから制動モードへの移行直前に決定された↑Vb_aim1(=速度追従モードから速度ホールドモードへの移行直前に決定された↑Vb_aim1)の向きが、X軸方向と異なり、且つ、比較的X軸方向に近い向きである場合には、乗員がその上体の動きによる積極的な操縦操作を行なわずとも、車両系重心点の速度ベクトルの大きさが減衰しながら、該速度ベクトルの向きが自動的にX軸方向(乗員の前後方向)に近づいていくこととなる。従って、乗員の前後方向に対する車両1の直進性が高まる。
As a result, when the calculation processing mode prior to the braking mode is the speed hold mode, the actual speed vector of the vehicle system center-of-gravity point is increased even if the occupant does not actively perform the steering operation by the movement of the upper body. Therefore, the moving speed of the
In this case, the direction of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed hold mode to the braking mode (= ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed follow mode to the speed hold mode) is different from the X-axis direction, and If the direction is relatively close to the X-axis direction, the speed vector is reduced while the magnitude of the speed vector at the center of gravity of the vehicle system is attenuated without the occupant performing an aggressive maneuvering operation by the movement of the upper body. The direction of the vector automatically approaches the X-axis direction (the occupant's front-rear direction). Accordingly, the straight traveling performance of the
ここで、車両1を加速しようとする場合、多くの場合、特に乗員の前後方向で車両1を加速することが要求される。この場合、車両1は、上記の如く前後方向に対する直進性が高いので、車両1に付加する推進力の向きが、前後方向から多少ずれていても、その後の速度ホールドモードに続く制動モードにおいて、自動的に車両系重心点の速度ベクトルが、前後方向に向くように車輪体5の移動速度が制御される。
このため、車両1の移動方向のばらつきが生じにくく、乗員の前後方向に対して高い直進性を有する車両1(乗員の前後方向に進み易い車両1)が実現されている。ひいては、車両1を前後方向に移動させる場合に、車両1に付加する推進力を正確に前後方向に向けずとも、該車両1を前後方向に移動させることができる。その結果、車両1を前後方向に移動させる操縦操作が容易になる。
Here, when the
For this reason, a variation in the moving direction of the
また、速度ホールドモードから制動モードへの移行直前に決定された基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1(=速度追従モードから速度ホールドモードへの移行直前に決定された↑Vb_aim1)の向きが、X軸方向と異なり、且つ、X軸方向から比較的乖離した向きである場合には、乗員がその上体の動きによる積極的な操縦操作を行なわずとも、車両系重心点の速度ベクトルの大きさが減衰しながら、該速度ベクトルの向きがほぼ一定に保たれる。すなわち、速度ホールドモードから制動モードへの移行直前に決定された↑Vb_aim1の向きが、X軸方向から比較的乖離した向きである場合には、速度追従モードで最終的に乗員が意図した車両系重心の速度ベクトルの向きが、X軸方向と異なる向きである可能性が高い。従って、速度追従モード以後に、車両系重心点が、乗員が意図する方向と乖離する向きに移動しようとするのを防止できる。 The direction of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 (= ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed follow mode to the speed hold mode) determined immediately before the transition from the speed hold mode to the braking mode is the X-axis direction. If the direction is relatively different from the X-axis direction, the magnitude of the velocity vector at the center of gravity of the vehicle system is attenuated even if the occupant does not actively perform the steering operation by the movement of the upper body. However, the direction of the velocity vector is kept almost constant. That is, if the direction of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the speed hold mode to the braking mode is a direction that is relatively deviated from the X-axis direction, the vehicle system finally intended by the occupant in the speed follow-up mode There is a high possibility that the direction of the velocity vector of the center of gravity is different from the X-axis direction. Therefore, it is possible to prevent the vehicle system center-of-gravity point from moving in a direction deviating from the direction intended by the occupant after the speed following mode.
[車両1の変形例についての説明]
次に、前述した車両1(基本構成例)の変形例について図21を参照しつつ以下に説明する。なお、この変形例は、前記速度ホールドモードでの一部の処理のみが前記基本構成例と相違するものである。このため、変形例の説明では、前述の基本構成例の車両1と同一の構成及び処理については説明を省略する。
[Description of Modified Example of Vehicle 1]
Next, a modified example of the above-described vehicle 1 (basic configuration example) will be described below with reference to FIG. In this modification, only a part of the processing in the speed hold mode is different from the basic configuration example. For this reason, in description of a modification, description is abbreviate | omitted about the structure and process same as the
この変形例では、図14のステップS25の速度ホールドモードの演算処理は、図21のフローチャートに示す如く実行される。この場合、図21のステップS25−8の判断結果が肯定的となった場合以外の処理は、前述の基本構成例で説明した処理(図20の処理)と同じである。 In this modification, the speed hold mode calculation process in step S25 of FIG. 14 is executed as shown in the flowchart of FIG. In this case, the processing other than the case where the determination result in step S25-8 in FIG. 21 is affirmative is the same as the processing described in the basic configuration example (the processing in FIG. 20).
そして、本変形例では、図21のステップS25−8の判断結果が肯定的となった場合、すなわち、速度ホールドモードが開始してから、加速要求及び減速要求が発生しない状態で、カウントダウンタイマの初期値Tmにより表される所定時間が未だ経過していない場合には、要求重心速度生成部74は、ステップS25−9aにおいて基本要求重心速度ベクトル絶対値|↑Vb_aim1|を決定し、さらに、ステップS25−9bにおいて基本要求重心速度ベクトル方位角θvb_aim1を決定する。
In this modification, when the determination result in step S25-8 in FIG. 21 is affirmative, that is, after the speed hold mode is started, the acceleration request and the deceleration request are not generated, and the countdown timer If the predetermined time represented by the initial value Tm has not yet elapsed, the required center-of-gravity
この場合、ステップS25−9aでは、|↑Vb_aim1|の今回値は、前述の基本構成例の場合と同様に、前回値|↑Vb_aim1_p|と同じ値に決定される。 In this case, in step S25-9a, the current value of | ↑ Vb_aim1 | is determined to be the same value as the previous value | ↑ Vb_aim1_p |, as in the case of the basic configuration example described above.
また、ステップS25−9bでは、θvb_aim1の今回値は、前記基本構成例で説明した図16、17のステップS25−5−5〜25−5−17と同じ処理によって決定される。従って、速度追従モードから速度ホールドモードへの移行直前に決定された基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の向き(図19のステップS24−3の判断結果が肯定的となる制御処理周期で決定された↑Vb_aim1の向き)が、X軸方向と異なり、且つ、比較的X軸方向に近い向きである場合(より正確には、移行直前に決定された↑Vb_aim1の方位角θvb_aim1が、0°<θvb_aim1_p≦θth1+、θth1-≦θvb_aim1_p<0°、θth2+≦θvb_aim1_p<180°、−180°<θvb_aim1_p≦θth2-のいずれかの範囲内の角度値である場合)には、速度ホールドモードの継続期間において、θvb_aim1が一定の時間的変化率で収束目標角度としての0°又は180°又は−180°に近づいていき、最終的に、0°又は180°又は−180°に保持されるようにθvb_aim1が決定される。 In step S25-9b, the current value of θvb_aim1 is determined by the same processing as steps S25-5-5 to 25-5-17 of FIGS. 16 and 17 described in the basic configuration example. Therefore, the direction of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the velocity follow-up mode to the velocity hold mode (the decision was made in the control processing cycle in which the determination result in step S24-3 in FIG. 19 is positive) Vb_aim1) is different from the X-axis direction and is relatively close to the X-axis direction (more precisely, the azimuth angle θvb_aim1 of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition is 0 ° <θvb_aim1_p ≦ θth1 +, θth1- ≦ θvb_aim1_p <0 °, θth2 + ≦ θvb_aim1_p <180 °, −180 ° <θvb_aim1_p ≦ θth2-)), in the duration of the velocity hold mode, θvb_aim1 Θvb_aim1 is determined so that it approaches 0 °, 180 °, or −180 ° as the convergence target angle at a constant rate of time change, and is finally held at 0 °, 180 °, or −180 °. The
このため、速度ホールドモードとこれに続く制動モードとを合わせた期間で、θvb_aim1が一定の時間的変化率で収束目標角度(0°又は180°又は−180°)に近づいていき、最終的に、該収束目標角度に保持されるようにθvb_aim1が決定される。 For this reason, θvb_aim1 approaches the convergence target angle (0 °, 180 °, or −180 °) at a constant rate of time change during the period in which the speed hold mode and the subsequent braking mode are combined. , Θvb_aim1 is determined so as to be held at the convergence target angle.
また、速度追従モードから速度ホールドモードへの移行直前に決定された基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の向き(図19のステップS24−3の判断結果が肯定的となる制御処理周期で決定された↑Vb_aim1の向き)が、X軸方向と異なり、且つ、X軸方向から比較的乖離した向きである場合(より正確には、上記移行直前に決定された↑Vb_aim1の方位角θvb_aim1が、θth1+<θvb_aim1_p<θth2+、θth2-<θvb_aim1_p<θth1-のいずれかの範囲内の角度値である場合)には、速度ホールドモードの継続期間において、θvb_aim1が、上記移行直前に決定された↑Vb_aim1の方位角θvb_aim1と同じ角度値で一定に保持される。従って、この場合における方位角θvb_aim1の決定処理は、基本構成例と同じである。このため、速度ホールドモードとこれに続く制動モードとを合わせた期間で、θvb_aim1が一定に保持されるように決定される。
以上説明した以外の処理は、前述の基本構成例と同じである。
Further, the direction of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the velocity follow-up mode to the velocity hold mode (↑ determined at the control processing cycle in which the determination result in step S24-3 in FIG. 19 is affirmative) Vb_aim1) is different from the X-axis direction and is relatively distant from the X-axis direction (more precisely, the azimuth angle θvb_aim1 of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition is θth1 + <θvb_aim1_p <If θth2 +, θth2- <θvb_aim1_p <θth1-), θvb_aim1 is the azimuth angle θvb_aim1 of ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition in the duration of the speed hold mode Is held constant at the same angle value. Accordingly, the determination process of the azimuth angle θvb_aim1 in this case is the same as the basic configuration example. For this reason, it is determined so that θvb_aim1 is held constant during a period in which the speed hold mode and the subsequent braking mode are combined.
Processes other than those described above are the same as in the basic configuration example described above.
かかる変形例は、速度追従モードから速度ホールドモードへの移行直前に決定された基本要求重心速度ベクトル↑Vb_aim1の向きが、X軸方向と異なり、且つ、比較的X軸方向に近い向きである場合に、速度ホールドモードに続く制動モードだけでなく、速度ホールドモードにおいても、乗員がその上体の動きによる積極的な操縦操作を行なわずとも、車両系重心点の速度ベクトルの向きが自動的にX軸方向(乗員の前後方向)に近づいていくこととなる。従って、乗員の前後方向に対する車両1の直進性がより一層高めることができる。
In such a modification, the direction of the basic required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim1 determined immediately before the transition from the velocity tracking mode to the velocity hold mode is different from the X-axis direction and is relatively close to the X-axis direction. In addition, not only in the braking mode following the speed hold mode, but also in the speed hold mode, the direction of the velocity vector at the vehicle system center of gravity is automatically determined even if the occupant does not actively control the body by moving its upper body. It will approach the X-axis direction (front and rear direction of the occupant). Accordingly, the straight traveling performance of the
次に、以上説明した基本構成の車両1及びその変形例に関していくつか説明しておく。
前記基本構成及び変形例では、車両系重心点(詳しくは車両・乗員全体重心点)を車両1の所定の代表点としたが、該代表点を例えば、車輪体5の中心点や、基体9の所定の部位(例えば支持フレーム13)の点等に設定してもよい。
前記基本構成及び変形例では、ステップS23−1,25−4において、加速要求が発生したか否かを判断するために、推定重心速度絶対値変化率DVb_sと、重心加速度推定値Vbdot_x_s,Vbdot_y_sとに関して、DVb_s>DV1、且つ、|Vbdot_x_s|>a1*|Vbdot_y_s|という条件が成立するか否かを判断した。
ただし、例えば、X軸方向の重心速度推定値Vb_x_sの絶対値の時間的変化率が所定の閾値よりも大きい場合に、加速要求が発生したものと判断するようにしてもよい。
あるいは、例えば、重心加速度推定値Vbdot_x_s,Vbdot_y_sに関する条件を省略し、単に、DVb_s>DV1であるか否かを判断することで、加速要求が発生したか否かを判断するようにしてもよい。このようにした場合には、車両系重心点の速度ベクトル↑Vbを概略Y軸方向に加速した後に、一定の大きさの速度ベクトルに保持し、次いで、↑Vbの大きさを減衰させていくという車両1の走行を行なうことができる。
Next, some of the
In the basic configuration and the modified example, the vehicle system center of gravity (specifically, the vehicle / occupant overall center of gravity) is set as a predetermined representative point of the
In the basic configuration and the modified example, in steps S23-1 and 25-4, in order to determine whether or not an acceleration request has occurred, the estimated gravity center velocity absolute value change rate DVb_s and the gravity center acceleration estimated values Vbdot_x_s and Vbdot_y_s are With respect to the above, it was determined whether or not the condition of DVb_s> DV1 and | Vbdot_x_s |> a1 * | Vbdot_y_s |
However, for example, when the temporal change rate of the absolute value of the center-of-gravity velocity estimated value Vb_x_s in the X-axis direction is larger than a predetermined threshold, it may be determined that an acceleration request has occurred.
Alternatively, for example, the conditions regarding the center-of-gravity acceleration estimated values Vbdot_x_s and Vbdot_y_s may be omitted, and it may be determined whether or not an acceleration request has occurred by simply determining whether or not DVb_s> DV1. In such a case, the speed vector ↑ Vb of the vehicle system center of gravity is accelerated in the approximate Y-axis direction, and then held at a constant speed vector, and then the magnitude of ↑ Vb is attenuated. The
また、前記基本構成及び変形例において、図17のステップS23−5−14の判断結果が否定的である場合において、θvb_aim1_pが90°に比較的近い値である場合(90°の前後の所定範囲内の値である場合)には、θvb_aim1を90°に徐々に近づけるように決定し、θvb_aim1が−90°に比較的近い値である場合(−90°の前後の所定範囲内の値である場合)には、θvb_aim1を−90°に徐々に近づけるように決定してもよい。あるいは、ステップS23−5−14の判断結果が否定的である場合に常に、90°又は−90°(θvb_aim1_pにより近い方の角度値)にθvb_aim1を近づけるようにしてもよい。これらの場合にθvb_aim1を90°又は−90°に近づける手法としては、例えば、前記基本構成及び変形例でθvb_aim1を0°又は180°又は−180°に近づける手法と同様の手法を用いればよい。 In the basic configuration and the modified example, when the determination result in step S23-5-14 in FIG. 17 is negative, θvb_aim1_p is a value relatively close to 90 ° (a predetermined range around 90 °). Is determined so that θvb_aim1 gradually approaches 90 °, and θvb_aim1 is a value relatively close to −90 ° (a value within a predetermined range around −90 °). In the case), θvb_aim1 may be determined so as to gradually approach −90 °. Alternatively, whenever the determination result in step S23-5-14 is negative, θvb_aim1 may be brought close to 90 ° or −90 ° (an angle value closer to θvb_aim1_p). In these cases, as a method for bringing θvb_aim1 closer to 90 ° or −90 °, for example, a method similar to the method for bringing θvb_aim1 closer to 0 °, 180 °, or −180 ° in the basic configuration and the modification may be used.
このようにした場合には、速度追従モードから速度ホールドモードに移行する直前における↑Vb_aim1の向きが、Y軸方向に比較的近い場合に、速度ホールドモードに続く制動モードにおいて、あるいは、速度ホールドモードと制動モードとにおいて、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimをY軸方向の向きに近づけることができる。
また、速度追従モードの後の制動モードにおいて、あるいは、速度ホールドモードと制動モードとにおいて、↑Vb_aim1の向き(ひいては↑Vb_aimの向き)をX軸方向とY軸方向とのいずれの方向に近づけるかを、スイッチ操作などに応じて選択的に切り換えることができるようにしてもよい。
In this case, when the direction of ↑ Vb_aim1 immediately before shifting from the speed follow mode to the speed hold mode is relatively close to the Y-axis direction, in the braking mode following the speed hold mode or in the speed hold mode. In the braking mode, the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim can be made closer to the Y-axis direction.
Also, in the braking mode after the speed following mode, or in the speed hold mode and the braking mode, whether the direction of ↑ Vb_aim1 (and thus ↑ Vb_aim) is closer to the X-axis direction or the Y-axis direction. May be selectively switched according to a switch operation or the like.
また、前記基本構成及び変形例では、↑Vb_aim1の大きさを制動モードで減衰させていく場合に、|↑Vb_aim1|を一定の時間的変化率で“0”に連続的に減衰させていくようにしたが、他の形態で|↑Vb_aim1|を“0”に減衰させていくようにしてもよい。例えば、|↑Vb_aim1|を所定の時定数で指数関数的に減衰させていくようにしてもよい。
同様に、↑Vb_aim1の向きをX軸方向に近づけていく場合に、θvb_aim1を一定の時間的変化率で、収束目標角度(0°又は180°又は−180°)に近づける代わりに、例えば、θvb_aim1を所定の時定数で指数関数的に収束目標角度に近づけるようにしてもよい。なお、このことは、↑Vb_aim1の向きをY軸方向に近づけていく場合でも同様である。
Further, in the basic configuration and the modification, when the magnitude of ↑ Vb_aim1 is attenuated in the braking mode, | ↑ Vb_aim1 | is continuously attenuated to “0” at a constant rate of time change. However, | ↑ Vb_aim1 | may be attenuated to “0” in other forms. For example, | ↑ Vb_aim1 | may be attenuated exponentially with a predetermined time constant.
Similarly, when the direction of ↑ Vb_aim1 is made closer to the X-axis direction, instead of making θvb_aim1 close to the convergence target angle (0 °, 180 °, or −180 °) at a constant rate of time change, for example, θvb_aim1 May be exponentially approximated to the convergence target angle with a predetermined time constant. This is the same even when the direction of ↑ Vb_aim1 is made closer to the Y-axis direction.
また、前記基本構成及び変形例では、↑Vb_aim1の向きをX軸方向に近づけていく場合に、θvb_aim1(ひいてはθvb_aim)を収束目標角度(0°又は180°又は−180°)に近づけるように逐次決定した。ただし、θvb_aim1を逐次決定する代わりに、↑Vb_aim1のX軸方向成分Vb_x_aim1の絶対値に対するY軸方向成分Vb_y_aim1の絶対値の比率|Vb_y_aim1|/|Vb_x_aim1|を“0”に近づけていくように逐次決定し、この比率|Vb_y_aim1|/|Vb_x_aim1|によって、↑Vb_aim1の向きを決定するようにしてもよい。この場合、Vb_x_aim1,Vb_y_aim1の極性は、それぞれの大きさが“0”になるまでは、一定の極性に保持する。
なお、↑Vb_aim1の向きをY軸方向に近づけていく場合には、↑Vb_aim1のY軸方向成分Vb_y_aim1の絶対値に対するX軸方向成分Vb_x_aim1の絶対値の比率|Vb_x_aim1|/|Vb_y_aim1|を“0”に近づけていくように逐次決定し、この比率|Vb_x_aim1|/|Vb_y_aim1|によって、↑Vb_aim1の向きを決定すればよい。
Further, in the basic configuration and the modification example, when the direction of ↑ Vb_aim1 is made closer to the X-axis direction, θvb_aim1 (and thus θvb_aim) is sequentially brought closer to the convergence target angle (0 °, 180 °, or −180 °). Were determined. However, instead of sequentially determining θvb_aim1, the ratio of the absolute value of the Y-axis direction component Vb_y_aim1 to the absolute value of the X-axis direction component Vb_x_aim1 of ↑ Vb_aim1 | Vb_y_aim1 | / | Vb_x_aim1 | The direction of ↑ Vb_aim1 may be determined by this ratio | Vb_y_aim1 | / | Vb_x_aim1 |. In this case, the polarities of Vb_x_aim1 and Vb_y_aim1 are kept constant until the respective magnitudes become “0”.
When the direction of ↑ Vb_aim1 is made closer to the Y-axis direction, the ratio of the absolute value of the X-axis direction component Vb_x_aim1 to the absolute value of the Y-axis direction component Vb_y_aim1 of ↑ Vb_aim1 | Vb_x_aim1 | / | Vb_y_aim1 | "Vb_x_aim1 | / | Vb_y_aim1 |" to determine the direction of ↑ Vb_aim1.
また、前記基本構成及び変形例では、速度追従モードと制動モードとの間に速度ホールドモードを備えるようにしたが、この速度ホールドモードを省略するようにしてもよい。この場合には、図19のステップS24−4の処理を省略すると共に、ステップS24−5の処理の代わりに、演算処理モードを制動モードに変更する処理を実行するようにすればい。そして、これ以外は、例えば前記基本構成例と同一でよい。このようにした場合には、速度減衰処理は、加速要求及び減速要求が発生しない状態での制動モードの処理(ステップS23−1,23−4の判断結果がいずれも否定的となる状態での図15の処理)とこれに続くステップS26〜28の処理とにより実現されることとなる。 In the basic configuration and the modification, the speed hold mode is provided between the speed follow-up mode and the braking mode. However, the speed hold mode may be omitted. In this case, the process of step S24-4 in FIG. 19 is omitted, and a process of changing the arithmetic processing mode to the braking mode may be executed instead of the process of step S24-5. Other than this, for example, the basic configuration example may be the same. In this case, the speed attenuation process is performed in the braking mode process in the state where the acceleration request and the deceleration request are not generated (the determination results in steps S23-1, 23-4 are both negative). This is realized by the processing of FIG. 15 and the subsequent processing of steps S26 to S28.
また、前記基本構成及び変形例では、車両1に付加的に推進力を加えることに応じて要求重心速度ベクトル↑Vb_aimを増速させ、その後、速度減衰処理としての速度ホールドモード及び制動モードの処理を実行するようにした。ただし、例えば、乗員によるスイッチ操作等に応じて、車両1を加速させるように要求重心速度ベクトル↑Vb_aimを増速させ、その後、該スイッチ操作の解除などに応じて、速度ホールドモード及び制動モードの処理(速度減衰処理)の実行を開始するようにしてもよい。また、速度ホールドモード及び制動モードの処理を開始するための条件として、環境条件などを加味してもよい。
Further, in the basic configuration and the modified example, the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim is increased in response to additional driving force applied to the
また、前記基本構成及び変形例では、前記自立モードにおいては、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimを常に“0”に設定するようにしたが、乗員が搭乗していない車両1を必要に応じて作業者などが押して移動させるような場合には、搭乗モードの場合と同様の処理を実行することで、要求重心速度ベクトル↑Vb_aimを変化させるように↑Vb_aimを決定するようにしてもよい。 Further, in the basic configuration and the modified example, in the self-supporting mode, the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim is always set to “0”. ↑ Vb_aim may be determined so as to change the required center-of-gravity velocity vector ↑ Vb_aim by executing the same processing as in the boarding mode.
[全方向移動車両操作システムの説明]
次に、本発明による全方向移動車両操作システムについて説明する。
[Description of omnidirectional mobile vehicle operation system]
Next, the omnidirectional vehicle operating system according to the present invention will be described.
図22は、本発明による全方向移動車両操作システムの上面図を示す。同図に示すように、本実施形態の全方向移動車両操作システムは、リモートコントローラなどの操作装置400と、全方向移動車両500(以下、「車両500」と記載する。)とからなる。車両500は、上述した基本構成の車両1、あるいは、車両1の変形例に、操作装置400による制御を行なうための構成を付加した構成である。
FIG. 22 shows a top view of an omnidirectional vehicle operating system according to the present invention. As shown in the figure, the omnidirectional vehicle operating system according to this embodiment includes an
操作装置400には、ジョイスティックや十字キーなど、車両500を動かしたい移動方向(言い換えると目的位置)を指示するための操作部404が備えられている。この操作部404に対して操作者により与えられる操作量は、例えば、操作者の位置を示す操作体基準位置Sを原点とする座標系において表わされる目標位置Oによって表わすことができる。この目標位置Oは、操作体基準位置Sを原点とする極座標系において目標座標Pos_des2[x,y]=[r_des×sin(θ_des),r_des×cos(θ_des)]へ変換して表わすことができる。
なお、θ_desは、操作装置400の筐体の前方向を示す座標軸を0度(基準方向)とした方位角を表わす。また、r_desは、操作体基準位置Sから目標位置Oまでの距離を表わす。
また、操作体基準位置Sとは、全方向移動体500が操作される際の基準位置を示す。この、操作体基準位置Sは、操作装置400の操作部404を操作する操作者の位置であってもよく、操作装置400の位置であってもよい。また、操作装置400および操作者の両方を含む概念を、操作体という。
The
Note that θ_des represents an azimuth angle in which the coordinate axis indicating the front direction of the casing of the
The operating tool reference position S indicates a reference position when the omnidirectional moving
車両500には、操作装置筐体座標系における座標を検出する車両センサ501が備えられている。この車両センサ501としては、例えば、エスパアンテナ、超音波、赤外光センサなどのレーザー(光)、画像処理、GPS( Global Positioning System )などを用いることができる。この車両センサ501は、操作装置400に対する車両500の位置、すなわち、操作体基準位置Sに対する車両500の相対的な位置関係を、車両位置Cとして検出する。
この車両位置Cは、操作体基準位置Sを原点とする極座標系において車両500が存在する位置を示す車両座標Pos2[x,y]=[r_act×sin(θ_act),r_act×cos(θ_act)]に変換して表わすことができる。
なお、θ_actは、操作装置400の筐体の前方向を示す座標軸を0度(基準方向)とした方位角を表わす。車両座標のy=r_actは、操作体基準位置Sから車両位置Cまでの距離r_actを表わす。なお、この基準方向は、操作装置400において予め決められている。
The
The vehicle position C is a vehicle coordinate Pos2 [x, y] = [r_act × sin (θ_act), r_act × cos (θ_act)] indicating the position where the
Θ_act represents an azimuth angle with the coordinate axis indicating the front direction of the casing of the
このように、操作量は、車両センサ501によって検出された操作体基準位置Sと車両500との相対的な位置関係を示す車両座標Pos2(θ_act,r_act)に対して、操作体基準位置Sを原点とする同一極座標系における目標座標Pos_des2で表わされる。
As described above, the operation amount is the same as the operation body reference position S with respect to the vehicle coordinates Pos2 (θ_act, r_act) indicating the relative positional relationship between the operation body reference position S detected by the
次に、図23を参照して、操作部404の一例について説明する。
操作部404は、図23(a)に示す通り、例えば、ジョイスティック4041を備えるものであってもよく、図23(b)に示す通り、例えば、十字キー4042を備えるものであってもよい。
図23(a)に示す通り、ジョイスティック4041は、操作者により与えられる操作量を入力する操作部であって、レバー部分4041aと、遠ボタン4041bと、近ボタン4041cとを含む。このレバー部分4041aは、360度方向に操作可能であって、操作者がこのレバー部分4041aを操作することで、操作量として操作体基準位置Sに対する目標位置Oの方向を示す方位角θ_desを指定することができる。また、操作者が遠ボタン4041bを押下することで、操作量として操作体基準位置Sに対する目標位置Oとの距離r_desを指定することができる。
なお、図示するX−Y平面において、ジョイスティック4041のレバー部分4041aが倒される向きが、操作体基準位置Sに対する目標位置Oの方向を示す方位角θ_desを示す。
Next, an example of the
The
As shown in FIG. 23A, the
In the illustrated XY plane, the direction in which the
また、操作部404は、図23(b)に示す通り、十字キー4042を備えるものであってもよい。
図23(b)に示す通り、十字キー4042は、前方向のボタン4042a、後方向のボタン4042b、右方向のボタン4042c、左方向のボタン4042dを備える。これらボタン4042a〜4042dが操作者によって押下されることによって、操作装置筐体座標系における目標位置Oを表わす操作量を検出する。
例えば、操作者が右方向のボタン4042cを押下することにより操作量として操作体基準位置Sに対して目標位置Oの+方向の方位角θ_desを指定し、左方向のボタン4042dを押下することにより操作量として操作体基準位置Sに対して目標位置Oの−方向の方位角θ_desを指定することができる。また、操作者が前方向のボタン4042aを押下することにより操作量として操作体基準位置Sから目的位置Oまでの距離r_desの増加を指定し、後方向のボタン4042bを押下することにより操作量として操作体基準位置Sから目的位置Oまでの距離r_desの減少を指定することができる。
なお、図示するX−Y平面において、右方向のボタン4042cが1回押下されることにより、操作体基準位置Sに対する目標位置Oの方向を示す方位角θ_desを、予め決められた角度(例えば5度)だけ基準方向よりも右側の向きとする。一方、図示するX−Y平面において、左方向のボタン4042dが1回押下されることにより、操作体基準位置Sに対する目標位置Oの方向を示す方位角θ_desを、予め決められた角度(例えば5度)だけ基準方向よりも左側の向きとする。
Further, the
As shown in FIG. 23B, the cross key 4042 includes a
For example, when the operator depresses the
In the illustrated XY plane, when the
図24は、本実施形態による全方向移動車両操作システムの構成を示すブロック図である。以下、車両500については、上述した基本構成の車両1、あるいは、車両1の変形例からの差分である追加構成を中心に説明する。
FIG. 24 is a block diagram showing the configuration of the omnidirectional vehicle operating system according to this embodiment. Hereinafter, the
同図に示すように、操作装置400は、モード切替ボタン401、操作装置センサ部402、座標系変換部403、操作部404、送信データ変換部405、送信部406、受信部451、内部データ変換部452、及び、重心速度指令生成部453を備えて構成される。
モード切替ボタン401は、車両500に指示すべきモードとして遠隔操作モード、あるいは、遠隔操作停止モードのいずれかを入力する。
操作装置センサ部402は、操作装置400からみた車両500の存在方向である車両位置C、つまり、操作体基準位置Sに対する車両500の相対的な位置を検出する。操作装置センサ部402には任意のセンサを用いることができ、例えば、エスパアンテナ、超音波、赤外光センサなどのレーザー(光)、画像処理、GPSなどを用いることができる。
座標系変換部403は、操作装置センサ部402が用いる座標系を極座標系に変換し、車両位置Cとして、極座標系における車両座標Pos2を示す情報を出力する。
As shown in the figure, the
The
The operating
The coordinate
受信部451は、無線あるいは有線によって、車両500から送信されたデータを受信する。
内部データ変換部452は、受信部451が受信した車両500からの受信データを操作装置400において処理可能なデータ形式に変換する。
重心速度指令生成部453は、第1の実施形態における車両500の重心速度指令生成部601と同様に方法により、重心速度指令値である前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcを算出する。この重心速度指令生成部453は、操作装置400において前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcを算出するモードに設定されている場合に、操作装置センサ部402から出力される車両位置Cと、内部データ変換部452から出力される受信データと、操作部404から出力される操作量に基づき、前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcを算出して送信データ変換部405に出力する。
The receiving
The internal
The center-of-gravity speed
操作部404は、上述の通り、例えば、ジョイスティック4041、あるいは十字キーボタン4042などによって操作者が入力した操作に応じた操作量を出力する。この操作部404は、入力する操作に応じた操作量を、極座標系における目標座標Pos_des2に変換して、送信データ変換部405に出力する。
送信データ変換部405は、操作部404から入力する目標座標Pos_des2を、車両500が受信可能なデータ形式に変換して、送信部406に出力する。また、送信データ変換部405は、重心速度指令生成部453から入力する前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcを、車両500が受信可能なデータ形式に変換して、送信部406に出力する。
送信部406は、車両500へ無線あるいは有線によって、送信データ変換部405がデータ形式を変換したデータを車両500に送信する。
As described above, the
The transmission
The
車両500は、車両センサ部501、受信部502、内部データ変換部503、車両目標速度計算部504、車輪速度指令演算部505、車輪駆動部506、座標系変換部551、送信データ変換部552、及び、送信部553を備えて構成される。
車両センサ部501は、車両500の姿勢、車輪速度、向き、位置などの車両500の状態を検出するセンサであり、基本構成の車両1が備えるセンサ(傾斜センサ52、荷重センサ54と、角度センサとしてのロータリーエンコーダ56R,56L)に、操作装置400に対する車両500の車両位置Cを検出するセンサを加えたものである。
The
The
受信部502は、無線あるいは有線によって、操作装置400の送信部406から送信されたデータを受信する。
内部データ変換部503は、受信部502が受信した操作装置400からの受信データを車両500において処理可能なデータ形式に変換する。
車両目標速度計算部504は、車両センサ部501から入力する車両位置Cを、極座標系における車両座標Pos2に変換する。この車両目標速度計算部504は、この車両座標Pos2と、操作装置400から受信した目標座標Pos_des2との差分に基づき、車両500が進行すべき目標位置Pos_des2への移動方向及び移動速度を算出する。この車両目標速度計算部504は、例えば、以下の式11により、目標座標Pos_des2に基づいて、重心速度指令値となる前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rc(目標速度ベクトル)を算出する。
↑Vb_rc=c・(Pos2−Pos_des2) ……式11
The receiving
The internal
The vehicle target
↑ Vb_rc = c · (Pos2-Pos_des2) ......
ここで、「・」は内積、Pos2は極座標系における車両位置C、Pos_des2は極座標系における目標位置Oを表す。また、cは任意の係数である。式11により、車両位置Cから目標位置Oへの移動方向を、同一の極座標系における座標を減算することによって、前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcを求めている。
Here, “·” represents the inner product, Pos 2 represents the vehicle position C in the polar coordinate system, and Pos_des 2 represents the target position O in the polar coordinate system. C is an arbitrary coefficient. The forward / backward / left / right target speed vector ↑ Vb_rc is obtained by subtracting the coordinate in the same polar coordinate system from the vehicle position C to the target position O according to
また、車両目標速度計算部504は、以下の式12により、目標座標Pos_des2に基づいて、重心速度指令値となる前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rc(目標速度ベクトル)を算出するものであってもよい。
↑Vb_rc=c・(Pos2−Pos_des2)
ただし、Pos_des2=sign(θ_des)・r_des・f(step) ……式12
なお、signは角速度の符号(+あるいは−)を、θ_desは操作体基準位置Sを原点とし目標位置Pos_des2の方向を示す方位角を、r_desは操作体基準位置Sから目標位置Pos_des2までの距離を、f(step)は、操作し始めた時からの円軌道を生成する関数を、それぞれ示す。
Further, the vehicle target
↑ Vb_rc = c · (Pos2-Pos_des2)
However, Pos_des2 = sign (θ_des) · r_des · f (step) (12)
Sign is the sign of the angular velocity (+ or-), θ_des is the azimuth angle indicating the direction of the target position Pos_des2 with the operating body reference position S as the origin, and r_des is the distance from the operating body reference position S to the target position Pos_des2. , F (step) indicate functions for generating a circular orbit from the start of operation.
例えば、操作部404としてジョイスティック4041を利用する場合、レバー部分4041aが倒される方向をθ_des、遠ボタン4041bや近ボタン4041cにより指定された距離をr_desとする。
また、操作部404として十字キー4042を利用する場合、前方向のボタン4042aや後方向のボタン4042bにより指定された距離をr_desとする。また、右方向のボタン4042cが押下された場合、この押下された回数に応じた角速度を符号+の値でsignとする。一方、左方向のボタン4042Dが押下された場合、この押下された回数に応じた角速度を符号−の値でsignとする。
For example, when the
When the cross key 4042 is used as the
車輪速度指令演算部505は、車両目標速度計算部504によって算出された目標位置Pos_des2への移動方向及び移動速度となるように車輪駆動部506への指令値を算出する。
車輪駆動部506は、車輪速度指令演算部505により算出された指令値に従って車輪(移動動作部5)を駆動する。
座標系変換部551は、車両センサ部501が用いる座標系が操作装置筐体座標系と異なる場合に、車両センサ部501が検出した車両位置Cを操作装置筐体座標系に変換する。なお、車両センサ部501が操作装置筐体座標系を用いる場合、変換を行う必要はない。
送信データ変換部552は、送信データを操作装置400が受信可能なデータ形式に変換する。
送信部553は、操作装置400へ無線あるいは有線によって、送信データ変換部552によってデータ形式が変換されたデータを送信する。
The wheel speed
The
The coordinate
The transmission
The
図25は、図1に示す車両目標速度計算部504が備える詳細な機能を示す図である。図25において、図9に示す基本構成の車両1の制御ユニット50が備える機能と同一の機能には同一の符号を付与し、詳細な説明を省略する。同図に示す車両目標速度計算部504が、図9に示す車両1の制御ユニット50が備える機能と異なる点は、重心速度指令生成部601、加算演算部602が付加されている点である。
重心速度指令生成部601は、操作装置400から受信した目標座標Pos_des2と、車両センサ部501において検出した車両座標Pos2(θ_act,r_act)との差分に基づき、車両座標系における重心速度指令値を決定する。加算演算部602は、要求重心速度生成部74から出力された要求重心速度と、重心速度指令生成部601が生成した重心速度指令値を加算し、重心速度制限部76へ出力する。
FIG. 25 is a diagram showing detailed functions provided in the vehicle target
The center-of-gravity speed
なお、図24に示す車輪速度指令演算部505は、図9、図25に示すモータ指令演算部82に相当し、図24に示す車輪駆動部506は、車両1のアクチュエータ装置7に相当する。つまり、車両500は、上述した基本構成の車両1、あるいは、車両1の変形例に対して、図24に示す車両センサ部501内の操作装置存在方向を検出するセンサ、受信部502、内部データ変換部503、ならびに、車両目標速度計算部504内の重心速度指令生成部601及び加算演算部602を追加した構成である。
24 corresponds to the motor
図26は、本実施形態による全方向移動車両操作システムの処理フローを示す図であり、図7のステップS9における動作を示す。
まず、遠隔操作停止モードにおいて、車両500は、車両センサ部501の傾斜センサ52、荷重センサ54と、角度センサとしてのロータリーエンコーダ56R,56Lの検出値を車両目標速度計算部504に出力し、上述した基本構成の車両1あるいはその変形例と同様に動作している。
FIG. 26 is a diagram showing a processing flow of the omnidirectional mobile vehicle operation system according to this embodiment, and shows the operation in step S9 in FIG.
First, in the remote operation stop mode, the
ここで、操作者が操作装置400のモード切替ボタン401を用いて遠隔操作モードを入力すると、送信部406は、送信データ変換部405の指示に従い、遠隔操作モードへのモード切替指示信号を車両500に送信する。車両500の内部データ変換部503が受信部502を介してモード切替指示信号を受信すると、車両目標速度計算部504は、操作装置400からの操作指示信号を受信可能とする。
Here, when the operator inputs the remote operation mode using the
そして、操作者が、操作部404により、操作量に応じた操作を与える。これにより、操作部404として、例えばジョイスティック4041のレバー部分4041aが倒された方向、および、遠ボタン4041bあるいは近ボタン4041cにより指定された距離を示す操作量が操作部404に与えられる(ステップS1005)。
操作部404は、操作量に応じた目標位置Oを極座標系における目標座標Pos_des2に変換して送信データ変換部405に出力する(ステップS1010)。
この送信データ変換部405は、操作部404から入力する目標座標Pos_des2のデータ形式を変換して、車両500に送信する(ステップST1015)。
Then, the operator gives an operation according to the operation amount through the
The
The transmission
車両500の受信部502は、操作装置400から目標座標Pos_des2を受信する(ステップST1020)。
そして、車両センサ部501は、操作体基準位置Sに対する車両500の位置(車両位置C)を検出し、この車両位置Cを、極座標系における車両座標Pos2に変換する(ステップS1025)。
And the
車両目標速度計算部504の重心速度指令生成部601は、上述の式11により、目標座標Pos_des2に基づいて、重心速度指令値となる前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rc(目標速度ベクトル)を算出する(ステップS1030)。これによって、操作装置400の操作部404によって指示された目標位置Oの方向と、前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcの方向とが、絶対座標系において同じ方向となる。
The center-of-gravity speed
車両目標速度計算部504の加算演算部602は、ステップS1030において算出した前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcのX軸方向の成分とY軸方向の成分の組である前後左右目標速度Vb_xy_rcを、要求重心速度生成部74から出力された要求重心速度Vb_xy_aimと加算し、重心速度制限部76に出力する(ステップS1035)。重心速度制限部76は、基本構成の車両1、あるいは、車両1の変形例において要求重心速度Vb_xy_aimを用いて行なった処理を、加算演算部602から出力された前後左右目標速度Vb_xy_rcが加算された要求重心速度Vb_xy_aimを代わりに用いて実行する。
The
以降、車輪速度指令演算部505が、車両目標速度計算部504によって算出された目標速度に従って車輪を駆動するよう指示し、車輪駆動部506が、車輪速度指令演算部505からの指示に従って車輪を駆動する処理は、基本構成の車両1、あるいは、車両1の変形例と同様である(ステップS1040)。
Thereafter, the wheel speed
上記においては、操作部404による操作方向のみを操作量として前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcを算出していたが、操作部404により入力された速度指示をさらに操作量として用い、前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcの大きさを変えて速度を制御するようにしてもよい。
この速度指示は、ステップS1010において、操作部404から出力される。例えば、操作部404がジョイスティック4041であれば、ジョイスティック4041のレバー部分4041aの倒れ角を速度指示とする。あるいは、操作部404として、低速、高速などの速度指示ボタンを含むものであってもよい。そして、ステップS1030において、車両500の重心速度指令生成部601は、倒れ角や、速度指示ボタンにより入力された低速、高速などの速度指示に対応して決定される速度制御係数tを用い、操作装置400による重心速度指令値である前後左右目標速度ベクトル↑Vb_rcを、以下の式13により算出する。
In the above description, the front / rear / right / left target speed vector ↑ Vb_rc is calculated using only the operation direction of the
This speed instruction is output from the
↑Vb_rc=c・(Pos2−Pos_des2)・t ……式13
↑ Vb_rc = c. (Pos2-Pos_des2) .t .......
なお、高速が指示されるほど速度制御係数tは大きくなる。例えば、ジョイスティック4041を用いる場合、倒れ角が大きくなるほど、連続的にまたは段階的に速度制御係数tの値を大きくするが、速度制御係数tの上限を設けてもよい。
The speed control coefficient t increases as the high speed is instructed. For example, when the
なお、操作装置400の送信データ変換部405において、操作部404から入力された速度指示を速度制御係数tに変換し、この速度制御係数tを目標座標Pos_des2と併せて車両500に送信してもよく、操作装置400から目標位置Pos_des2と併せて速度指示を車両500に送信し、車両500の重心速度指令生成部601において、操作指示を速度制御係数tに変換してもよい。
Note that the transmission
上述の通り、本発明によると、操作体基準位置Sを原点とする同一極座標系を用いて車両位置Cと目標位置Oを表わし、この車両位置Cの座標Pos2と目標位置Oの座標Pos_des2との差分を算出することにより、車両位置Cに存在する車両500の移動方向を簡単に算出することができる。
これにより、操作体基準位置Sからみた移動方向に応じて、車両500を移動させることができる。よって、車両500がいずれの方向を向いている場合であっても、常に操作者から見て車両500を動かしたい方向を指示すればよく、簡単な操作で車両500を制御することができる。つまり、操作者は、より感覚的に車両500の移動方向を指定することができる。
また、車両500は、極座標系における目標位置Oまでの移動方向を、極座標系において算出するため、操作体基準位置Sを中心に回転するようにして移動することができる。これにより、操作者からみて、車両500が自身の周りを回転するように移動させることができる。
As described above, according to the present invention, the vehicle position C and the target position O are represented using the same polar coordinate system with the operating body reference position S as the origin, and the coordinates Pos2 of the vehicle position C and the coordinates Pos_des2 of the target position O By calculating the difference, the moving direction of the
Thereby, the
Further, since the
また、全方向移動車両500が回転して、操作者に対する向きが変化した場合でも、全方向移動車両500と操作装置400のそれぞれにおいて得た他方の存在方向または存在位置から全方向移動車両の向きと操作装置の向きの相対関係を取得し、この取得した相対関係に従って操作装置400による目標位置を同一の極座標系に変換して、全方向移動車両500の移動方向及び速度を決定することができる。従って、操作者は全方向移動車両500の向きを考慮した操作を行なう必要がないため、操作者は意図を反映させ、容易に操作装置400により全方向移動車両500を操作することができる。
Further, even when the
なお、本実施形態では、では、車両500の基本構成及び変形例として図1及び図2に示した構造の車両1を例示したが、基本構成及び変形例で例示した車両に限られるものではない。
具体的には、車両1の移動動作部としての車輪体5は一体構造のものであるが、例えば、国際公開第08/132779号パンフレット(以下、「文献A」と記載する)の図10に記載されているような構造のものであってもよい。すなわち、剛性を有する円環状の軸体に、複数のローラをその軸心が該軸体の接線方向に向くようにして回転自在に外挿し、これらの複数のローラを軸体に沿って円周方向に配列させることによって、車輪体を構成してもよい。
さらに移動動作部は、例えば、国際公開第08/132778号パンフレット(以下、「文献B」と記載する)の図3に記載されているようなクローラ状の構造のものであってもよい。
あるいは、例えば、文献Bの図5、文献Aの図7、もしくは特許文献1の図1に記載されているように、移動動作部を球体により構成し、この球体を、アクチュエータ装置(例えば前記車輪体5を有するアクチュエータ装置)によりX軸周り方向及びY軸周り方向に回転駆動するように車両を構成してもよい。
In the present embodiment, the
Specifically, the
Further, the moving operation unit may have, for example, a crawler-like structure as described in FIG. 3 of International Publication No. 08/132778 (hereinafter referred to as “Document B”).
Alternatively, for example, as described in FIG. 5 of Document B, FIG. 7 of Document A, or FIG. 1 of
また、本基本構成及び変形例では、乗員の搭乗部としてシート3を備えた車両1を例示したが、例えば文献Aの図8に見られるように、乗員が両足を載せるステップと、そのステップ上で起立した乗員が把持する部分とを基体に組付けた構造の車両であってもよい。
このように、文献A、B、特許文献1等に見られる如き、各種の構造の全方向移動車両に適用することが可能である。
Further, in the present basic configuration and the modification, the
As described above, the present invention can be applied to omnidirectional vehicles having various structures as seen in Documents A and B,
さらには、本発明の実施形態における車両500は、床面上を全方向に移動可能な移動動作部を複数(例えば、左右方向に2つ、あるいは、前後方向に2つ、あるいは、3つ以上)備えていてもよい。この場合、例えば、移動動作部を3つ以上備えた場合には、基体が傾動しないようにして、該基体の傾斜角度の制御を省略してもよい。
Furthermore, the
1…全方向移動車両、3…シート、5…移動動作部(移動部)、7…アクチュエータ装置(移動部)、9…基体、50…制御ユニット、400…操作装置、401…モード切替ボタン、402…操作装置センサ部(検出部)、403…座標系変換部、404…操作部(操作量生成部)、405…送信データ変換部、406…送信部(操作量送信部)、450…操作装置、451…受信部、452…内部データ変換部、453…重心速度指令生成部(目標移動速度ベクトル生成部)、500、550…全方向移動車両(全方向移動体)、501…車両センサ部(検出部、センサ部)、502…受信部(操作量受取部)、503…内部データ変換部、504…車両目標速度計算部(移動制御部)、505…車輪速度指令演算部(移動制御部)、506…車輪駆動部(移動制御部)、551…座標系変換部、552…送信データ変換部、553…送信部、554…車両目標速度計算部(移動制御部)、601…重心速度指令生成部(目標移動速度ベクトル生成部)、602…加算演算部
DESCRIPTION OF
Claims (4)
前記操作装置は、
前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした方向と、自装置からの距離とをそれぞれ使用者に入力させるための入力部と、
前記入力部に入力された方向と距離に基づいて、前記全方向移動体が備える基体の移動に関する操作量であって、前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置を原点とする極座標系において、目標位置を表わす操作量を出力する操作量生成部と、
前記操作量生成部が出力した前記操作量を送信する操作量送信部とを備え、
前記全方向移動体は、
基体と、
前記基体に接続され、前記基体を走行面上の全方向に駆動可能とする移動部と、
前記操作量送信部が送信した前記操作量を受信する操作量受信部と、
前記操作量受信部が受信した前記操作量を用いて前記移動部を制御する移動制御部とを備え、
前記全方向移動体操作システムは、
前記操作体基準位置と前記全方向移動体との相対的な位置関係を検出する検出部をさらに備え、
前記操作量は、前記検出部が検出した前記相対的な位置関係に対して、前記操作体基準位置を原点とする座標系において表わされる目標位置までの移動を示すことを特徴とする全方向移動体操作システム。 An omnidirectional mobile body operation system comprising an omnidirectional mobile body and an operating device that communicates with the omnidirectional mobile body and operates the omnidirectional mobile body,
The operating device is:
An input unit for allowing a user to input a direction based on a reference direction based on the attitude of the operating device and a distance from the own device;
Based on the direction and distance input to the input unit, the operation amount related to the movement of the base included in the omnidirectional moving body, and the operating body reference position indicating the reference position for operating the omnidirectional moving body as an origin An operation amount generating unit that outputs an operation amount representing a target position in a polar coordinate system ;
An operation amount transmission unit that transmits the operation amount output by the operation amount generation unit;
The omnidirectional mobile body is
A substrate;
A moving unit connected to the base body and capable of driving the base body in all directions on a running surface;
An operation amount receiving unit that receives the operation amount transmitted by the operation amount transmitting unit;
A movement control unit that controls the moving unit using the operation amount received by the operation amount receiving unit;
The omnidirectional mobile body operating system is:
A detection unit for detecting a relative positional relationship between the operating body reference position and the omnidirectional mobile body;
The omnidirectional movement is characterized in that the operation amount indicates a movement to a target position represented in a coordinate system having the operation body reference position as an origin with respect to the relative positional relationship detected by the detection unit. Body operation system.
前記操作装置は、
前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした方向と、自装置からの距離とをそれぞれ使用者に入力させるための入力部と、
前記全方向移動体が備える基体の移動に関する操作量として、前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置と前記全方向移動体との距離を操作するための第1操作量と、前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした前記全方向移動体の方向を操作するための第2操作量とを出力する操作量生成部と、
前記操作量生成部が出力した前記第1操作量および前記第2操作量を送信する操作量送信部とを備え、
前記全方向移動体は、
基体と、
前記基体に接続され、前記基体を走行面上の全方向に駆動可能とする移動部と、
前記操作量送信部が送信した前記第1操作量および前記第2操作量を受信する操作量受信部と、
前記第1操作量に基づき前記操作体基準位置と前記全方向移動体との距離を変更し、前記第2操作量に基づき前記操作体基準位置を中心として前記全方向移動体を回転させるように前記移動部を制御する移動制御部とを備え、
前記全方向移動体操作システムは、
前記操作体基準位置と前記全方向移動体との相対的な位置関係を検出する検出部をさらに備え、
前記操作量は、前記検出部が検出した前記相対的な位置関係に対して、前記操作体基準位置を原点とする座標系において表わされる目標位置までの移動を示すことを特徴とする
全方向移動体操作システム。 An omnidirectional mobile body operation system comprising an omnidirectional mobile body and an operating device that communicates with the omnidirectional mobile body and operates the omnidirectional mobile body,
The operating device is:
An input unit for allowing a user to input a direction based on a reference direction based on the attitude of the operating device and a distance from the own device;
As an operation amount related to the movement of the base provided in the omnidirectional mobile body, a first operation amount for operating a distance between the operation body reference position indicating a reference position for operating the omnidirectional mobile body and the omnidirectional mobile body; An operation amount generation unit that outputs a second operation amount for operating the direction of the omnidirectional mobile body with reference to a reference direction based on a posture of the operation device ;
An operation amount transmission unit that transmits the first operation amount and the second operation amount output by the operation amount generation unit;
The omnidirectional mobile body is
A substrate;
A moving unit connected to the base body and capable of driving the base body in all directions on a running surface;
An operation amount receiving unit that receives the first operation amount and the second operation amount transmitted by the operation amount transmitting unit;
A distance between the operating body reference position and the omnidirectional moving body is changed based on the first operation amount, and the omnidirectional moving body is rotated around the operating body reference position based on the second operation amount. A movement control unit for controlling the movement unit,
The omnidirectional mobile body operating system is:
A detection unit for detecting a relative positional relationship between the operating body reference position and the omnidirectional mobile body;
The omnidirectional movement is characterized in that the operation amount indicates a movement to a target position represented in a coordinate system having the operation body reference position as an origin with respect to the relative positional relationship detected by the detection unit. Body operation system.
前記操作装置が、
前記操作装置の姿勢に基づく基準方向を基準とした方向と、自装置からの距離とをそれぞれ使用者に入力させ、
前記入力された方向と距離に基づいて、前記全方向移動体が備える基体の移動に関する操作量であって、前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置を原点とする極座標系において、目標位置を表わす操作量を出力し、
前記操作量を前記全方向移動体に送信し、
前記全方向移動体が、
前記操作量を前記操作装置から受信し、
前記全方向移動体を操作する基準位置を示す操作体基準位置と前記全方向移動体との相対的な位置関係を検出し、
検出した前記相対的な位置関係に対して、前記操作体基準位置を原点とする座標系において表わされる目標位置までの移動を示す前記操作量に基づき、前記基体を走行面上の全方向に駆動制御する
ことを特徴とする全方向移動体操作方法。 An omnidirectional mobile body operation method for operating an omnidirectional mobile body in an omnidirectional mobile body operation system comprising an omnidirectional mobile body and an operating device that communicates with the omnidirectional mobile body and operates the omnidirectional mobile body There,
The operating device is
A direction based on a reference direction based on the attitude of the operating device and a distance from the own device are input to the user,
Based on the input direction and distance, a polar coordinate system that is an operation amount related to the movement of the substrate included in the omnidirectional mobile body and that has an operating body reference position that indicates a reference position for operating the omnidirectional mobile body as an origin Output an operation amount representing the target position ,
The operation amount is transmitted to the omnidirectional mobile body,
The omnidirectional mobile body is
Receiving the operation amount from the operation device;
Detecting a relative positional relationship between an operating body reference position indicating a reference position for operating the omnidirectional moving body and the omnidirectional moving body;
The base is driven in all directions on the running surface based on the operation amount indicating movement to a target position represented in a coordinate system with the operating body reference position as an origin with respect to the detected relative positional relationship. An omnidirectional mobile object operating method characterized by controlling.
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