JP5514003B2 - Absorption heat pump - Google Patents

Absorption heat pump Download PDF

Info

Publication number
JP5514003B2
JP5514003B2 JP2010136332A JP2010136332A JP5514003B2 JP 5514003 B2 JP5514003 B2 JP 5514003B2 JP 2010136332 A JP2010136332 A JP 2010136332A JP 2010136332 A JP2010136332 A JP 2010136332A JP 5514003 B2 JP5514003 B2 JP 5514003B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
temperature
low
refrigerant
regenerator
liquid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2010136332A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2012002403A (en
Inventor
修行 井上
Original Assignee
荏原冷熱システム株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 荏原冷熱システム株式会社 filed Critical 荏原冷熱システム株式会社
Priority to JP2010136332A priority Critical patent/JP5514003B2/en
Priority to CN201110160507.XA priority patent/CN102287950B/en
Publication of JP2012002403A publication Critical patent/JP2012002403A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5514003B2 publication Critical patent/JP5514003B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
    • Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/52—Heat recovery pumps, i.e. heat pump based systems or units able to transfer the thermal energy from one area of the premises or part of the facilities to a different one, improving the overall efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/62—Absorption based systems

Landscapes

  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)

Description

本発明は吸収ヒートポンプに関し、特に昇温型の吸収ヒートポンプに関する。   The present invention relates to an absorption heat pump, and more particularly to a temperature rising type absorption heat pump.

駆動熱源温度より高い温度の被加熱媒体を取り出す昇温型のヒートポンプである第二種吸収ヒートポンプは、駆動熱源の温度や冷却水の温度等の条件が適合すれば、被加熱媒体を利用価値の高い高温蒸気として取り出すことが可能である。装置構成が比較的単純な単段昇温型の吸収ヒートポンプでは、例えば熱源入口温度が１２０℃、冷却水入口温度が２５℃の条件下で、１６０℃程度の被加熱媒体の蒸気を取り出すことが可能である。熱源温度が低い場合（例えば８０〜９０℃）は、単段昇温型よりもＣＯＰが低下するものの、二段昇温あるいは三段以上の多段昇温型の吸収ヒートポンプとすれば、被加熱媒体の蒸気を取り出すことが可能となる（例えば、特許文献１参照。）。   The type 2 absorption heat pump, which is a temperature rising type heat pump that takes out a heated medium having a temperature higher than the driving heat source temperature, is useful if the conditions such as the temperature of the driving heat source and the temperature of the cooling water are suitable. It can be taken out as high temperature steam. In a single-stage temperature rising type absorption heat pump having a relatively simple device configuration, for example, the steam of the heated medium at about 160 ° C. can be taken out under conditions where the heat source inlet temperature is 120 ° C. and the cooling water inlet temperature is 25 ° C. Is possible. When the heat source temperature is low (for example, 80 to 90 ° C.), the COP is lower than that of the single-stage temperature rising type. However, if the absorption heat pump is a two-stage temperature rising type or a multi-stage temperature rising type having three or more stages, It becomes possible to take out the vapor | steam (for example, refer patent document 1).

特開２０１０−０４８５１９号公報（段落００１９、図１等）JP 2010-048519 A (paragraph 0019, FIG. 1 etc.)

単段昇温型の吸収ヒートポンプを作動させることができる程度に温度が高い熱源がある場合、単段昇温型及び多段昇温型の吸収ヒートポンプを組み合わせることで、熱源の利用温度範囲を広げつつ、製造される被加熱媒体の蒸気の量を増大させることが可能となる。しかしながら、複数の吸収ヒートポンプを設置すると、据付面積の増加を招来してしまい、機器設置場所の自由度が制限されてしまう。   If there is a heat source that is high enough to operate a single-stage temperature rising type absorption heat pump, combining the single-stage temperature rising type and multi-stage temperature rising type absorption heat pumps will expand the operating temperature range of the heat source. It becomes possible to increase the amount of steam of the heated medium to be manufactured. However, if a plurality of absorption heat pumps are installed, the installation area is increased, and the degree of freedom of equipment installation location is limited.

本発明は上述の課題に鑑み、機器の据付面積の増大を抑制しながら熱源の利用温度を拡大させてより多くの蒸気を取り出す吸収ヒートポンプを提供することを目的とする。   In view of the above-described problems, an object of the present invention is to provide an absorption heat pump that takes out more steam by expanding the use temperature of a heat source while suppressing an increase in the installation area of equipment.

上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１に示すように、熱源流体ｈの流路２１を内部に有し、熱源流体ｈの熱で第１の冷媒液Ｖｆ１を蒸発させて第１の冷媒蒸気Ｖｒを生成する第１の蒸発器２０と；被加熱媒体Ｗの流路１１を内部に有し、第１の蒸発器２０で生成された第１の冷媒蒸気Ｖｒを受け入れて、第１の吸収液Ｓａが第１の冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際に発生する吸収熱で被加熱媒体Ｗを加熱する第１の吸収器１０と；熱源流体ｈの流路５１を内部に有し、第１の吸収器１０において第１の吸収液Ｓａが第１の冷媒蒸気Ｖｒを吸収して濃度が低下した第１の希溶液Ｓｗを受け入れて、熱源流体ｈの熱で第１の希溶液Ｓｗから冷媒を蒸発させて第１の吸収液Ｓａを濃度的に再生する第１の再生器５０と；第１の蒸発器２０に導入される熱源流体ｈよりも温度が低い熱源流体ｈの流路４１を内部に有し、熱源流体ｈの熱で第２の冷媒液Ｖｆ２を蒸発させて第２の冷媒蒸気Ｖｓを生成する第２の蒸発器４０と；第２の蒸発器４０で生成された第２の冷媒蒸気Ｖｓを受け入れて、第２の吸収液Ｓｂが第２の冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際に発生する吸収熱で、第１の蒸発器２０の第１の冷媒液Ｖｆ１を加熱して蒸発させる第２の吸収器３０と；第１の再生器５０に導入される熱源流体ｈよりも温度が低い熱源流体ｈの流路６１を内部に有し、第２の吸収器３０において第２の吸収液Ｓｂが第２の冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した第２の希溶液Ｓｖを受け入れて、熱源流体ｈの熱で第２の希溶液Ｓｖから冷媒を蒸発させて第２の吸収液Ｓｂを濃度的に再生する第２の再生器６０とを備える。   In order to achieve the above object, the absorption heat pump according to the first aspect of the present invention has a flow path 21 of the heat source fluid h inside, for example, as shown in FIG. A first evaporator 20 that generates a first refrigerant vapor Vr by evaporating the refrigerant liquid Vf1; and a first flow path 11 for a medium to be heated W that is generated by the first evaporator 20. The first absorber 10 that receives the first refrigerant vapor Vr and heats the heated medium W with the absorption heat generated when the first absorbing liquid Sa absorbs the first refrigerant vapor Vr; and the heat source fluid h In the first absorber 10, the first absorbing liquid Sa absorbs the first refrigerant vapor Vr and receives the first dilute solution Sw having a reduced concentration, and the heat source fluid The first absorption liquid Sa is concentratedly regenerated by evaporating the refrigerant from the first dilute solution Sw with the heat of h. The living unit 50 has a flow path 41 of the heat source fluid h whose temperature is lower than that of the heat source fluid h introduced into the first evaporator 20, and the second refrigerant liquid Vf2 is evaporated by the heat of the heat source fluid h. The second evaporator 40 for generating the second refrigerant vapor Vs; the second refrigerant vapor Vs generated by the second evaporator 40 is received, and the second absorbent Sb becomes the second refrigerant. A second absorber 30 that heats and evaporates the first refrigerant liquid Vf1 of the first evaporator 20 with absorption heat generated when absorbing the vapor Vs; and is introduced into the first regenerator 50. The flow path 61 of the heat source fluid h whose temperature is lower than that of the heat source fluid h is included therein, and the second absorbent Sb absorbs the second refrigerant vapor Vs in the second absorber 30 and the concentration decreases. 2 is received, and the refrigerant is evaporated from the second dilute solution Sv by the heat of the heat source fluid h, so that the second absorbing solution And a second regenerator 60 to regenerate the concentration to the b.

このように構成すると、熱源流体の熱のみならず第２の吸収器の吸収熱によっても第１の冷媒蒸気が生成されることとなり、機器の据付面積の増大を抑制しながら、第１の冷媒蒸気の生成量を多くすることができ、第１の吸収器で発生する吸収熱を多くすることができて、被加熱媒体に与える熱量を増大させることができる。   If comprised in this way, a 1st refrigerant | coolant vapor | steam will be produced | generated not only by the heat | fever of a heat source fluid but the absorption heat of a 2nd absorber, and the 1st refrigerant | coolant is suppressed, suppressing the increase in the installation area of an apparatus. The amount of steam generated can be increased, the heat absorbed by the first absorber can be increased, and the amount of heat applied to the heated medium can be increased.

また、本発明の第２の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１に示すように、上記本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプ１において、第１の蒸発器２０内の熱源流体ｈの流路２１と、第１の再生器５０内の熱源流体ｈの流路５１と、第２の蒸発器４０内の熱源流体ｈの流路４１及び第２の再生器６０内の熱源流体ｈの流路６１の少なくとも一方と、が同一の系統に構成され；第１の蒸発器２０内の熱源流体ｈの流路２１及び第１の再生器５０内の熱源流体ｈの流路５１を流れた後の熱源流体ｈが、第２の蒸発器４０内の熱源流体ｈの流路４１及び第２の再生器６０内の熱源流体ｈの流路６１の少なくとも一方に導入されるように構成されている。   Moreover, the absorption heat pump according to the second aspect of the present invention is, for example, as shown in FIG. 1, in the absorption heat pump 1 according to the first aspect of the present invention, the heat source fluid h in the first evaporator 20. The flow path 21, the flow path 51 of the heat source fluid h in the first regenerator 50, the flow path 41 of the heat source fluid h in the second evaporator 40 and the heat source fluid h in the second regenerator 60. At least one of the flow paths 61 is configured in the same system; the flow path 21 of the heat source fluid h in the first evaporator 20 and the flow path 51 of the heat source fluid h in the first regenerator 50 flowed. The later heat source fluid h is configured to be introduced into at least one of the flow path 41 of the heat source fluid h in the second evaporator 40 and the flow path 61 of the heat source fluid h in the second regenerator 60. Yes.

このように構成すると、熱源流体の熱を利用する温度域を広範囲にすることができてより低温域まで同一系統の熱源流体の熱を利用することができる。   If comprised in this way, the temperature range using the heat of a heat source fluid can be made wide, and the heat of the heat source fluid of the same system | strain can be utilized to a low temperature range.

本発明によれば、熱源流体の熱のみならず第２の吸収器の吸収熱によっても第１の冷媒蒸気が生成されることとなり、機器の据付面積の増大を抑制しながら、第１の冷媒蒸気の生成量を多くすることができ、第１の吸収器で発生する吸収熱を多くすることができて、被加熱媒体に与える熱量を増大させることができる。   According to the present invention, the first refrigerant vapor is generated not only by the heat of the heat source fluid but also by the absorption heat of the second absorber, and the first refrigerant is suppressed while suppressing an increase in the installation area of the device. The amount of steam generated can be increased, the heat absorbed by the first absorber can be increased, and the amount of heat applied to the heated medium can be increased.

本発明の第１の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの系統図である。It is a systematic diagram of the absorption heat pump which concerns on the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１の実施の形態に係る吸収ヒートポンプのデューリング線図である。It is a Duhring diagram of the absorption heat pump concerning a 1st embodiment of the present invention. 本発明の第１の実施の形態の変形例に係る吸収ヒートポンプの部分系統図である。（ａ）は第１の変形例、（ｂ）は第２の変形例を示す。It is a partial systematic diagram of the absorption heat pump which concerns on the modification of the 1st Embodiment of this invention. (A) shows a 1st modification, (b) shows a 2nd modification. 本発明の第２の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの系統図である。It is a systematic diagram of the absorption heat pump which concerns on the 2nd Embodiment of this invention.

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the drawings, the same or similar members are denoted by the same or similar reference numerals, and redundant description is omitted.

まず図１を参照して、本発明の第１の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１を説明する。図１は、吸収ヒートポンプ１の系統図である。吸収ヒートポンプ１は、主要構成機器として、第１の吸収液としての高温濃溶液Ｓａが第１の冷媒蒸気としての高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際の吸収熱で被加熱媒体Ｗを加熱する第１の吸収器としての高温吸収器１０と、高温吸収器１０に供給する高温冷媒蒸気Ｖｒを生成する第１の蒸発器としての高温蒸発器２０と、高温吸収器１０よりも作動温度が低い第２の吸収器としての低温吸収器３０と、低温吸収器３０に供給する第２の冷媒蒸気としての低温冷媒蒸気Ｖｓを生成する第２の蒸発器としての低温蒸発器４０と、高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収して濃度が低下した第１の希溶液としての高温希溶液Ｓｗを高温濃溶液Ｓａに再生する第１の再生器としての高温再生器５０と、低温吸収器３０において第２の吸収液としての低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した第２の希溶液としての低温希溶液Ｓｖを低温濃溶液Ｓｂに再生する第２の再生器としての低温再生器６０と、高温再生器５０で高温希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒と低温再生器６０で低温希溶液Ｓｖから蒸発した冷媒とが混合した第３の冷媒蒸気としての再生器冷媒蒸気Ｖｇを冷却して凝縮させる凝縮器７０とを備えている。さらに、吸収ヒートポンプ１は、高温吸収器１０で加熱された被加熱媒体Ｗを導入して気体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体蒸気Ｗｖと液体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体液Ｗｑとを分離する気液分離器８０と、制御装置９９とを備えている。   First, an absorption heat pump 1 according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a system diagram of the absorption heat pump 1. The absorption heat pump 1 is a first component that heats the heated medium W with heat absorbed when the high-temperature concentrated solution Sa as the first absorption liquid absorbs the high-temperature refrigerant vapor Vr as the first refrigerant vapor. A high-temperature absorber 10 as an absorber, a high-temperature evaporator 20 as a first evaporator that generates a high-temperature refrigerant vapor Vr supplied to the high-temperature absorber 10, and a second operating temperature lower than that of the high-temperature absorber 10. A low-temperature absorber 30 as an absorber, a low-temperature evaporator 40 as a second evaporator that generates a low-temperature refrigerant vapor Vs as a second refrigerant vapor to be supplied to the low-temperature absorber 30, and a high-temperature concentrated solution Sa. A high-temperature regenerator 50 as a first regenerator that regenerates a high-temperature dilute solution Sw as a first dilute solution having a reduced concentration by absorbing the high-temperature refrigerant vapor Vr, and a low-temperature absorber 30 Low as 2 absorbent A low-temperature regenerator 60 as a second regenerator that regenerates the low-temperature dilute solution Sv as the second dilute solution whose concentration has decreased due to the concentrated solution Sb absorbing the low-temperature refrigerant vapor Vs; The condenser 70 that cools and condenses the regenerator refrigerant vapor Vg as the third refrigerant vapor in which the refrigerant evaporated from the high temperature dilute solution Sw in the regenerator 50 and the refrigerant evaporated from the low temperature dilute solution Sv in the low temperature regenerator 60 are mixed. And. Further, the absorption heat pump 1 introduces the heated medium W heated by the high-temperature absorber 10 to heat the heated medium vapor Wv that is a gaseous heated medium W and the heated medium liquid Wq that is a liquid heated medium W. Are provided with a gas-liquid separator 80 and a control device 99.

なお、以下の説明においては、吸収液に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「高温希溶液Ｓｗ」、「低温希溶液Ｓｖ」、「高温濃溶液Ｓａ」、「低温濃溶液Ｓｂ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「吸収液Ｓ」ということとする。同様に、冷媒に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「高温冷媒蒸気Ｖｒ」、「低温冷媒蒸気Ｖｓ」、「再生器冷媒蒸気Ｖｇ」、「高温冷媒液Ｖｆ１」、「低温冷媒液Ｖｆ２」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「冷媒Ｖ」ということとする。本実施の形態では、吸収液Ｓ（吸収剤と冷媒Ｖとの混合物）としてＬｉＢｒ水溶液が用いられており、冷媒Ｖとして水（Ｈ２Ｏ）が用いられている。また、被加熱媒体Ｗは、液体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体液Ｗｑ、気体の被加熱媒体である被加熱媒体蒸気Ｗｖ、被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが混合した混合被加熱媒体Ｗｍの総称である。本実施の形態では、被加熱媒体Ｗとして水（Ｈ２Ｏ）が用いられている。 In the following description, in order to facilitate the distinction on the heat pump cycle with respect to the absorbing liquid, “high temperature dilute solution Sw”, “low temperature dilute solution Sv”, “high temperature dilute” depending on properties and positions on the heat pump cycle. Although they are referred to as “concentrated solution Sa”, “low temperature concentrated solution Sb”, etc., they are collectively referred to as “absorbing liquid S” when the properties are not questioned. Similarly, regarding the refrigerant, in order to facilitate the distinction on the heat pump cycle, “high temperature refrigerant vapor Vr”, “low temperature refrigerant vapor Vs”, “regenerator refrigerant vapor Vg”, depending on properties and positions on the heat pump cycle, Although referred to as “high-temperature refrigerant liquid Vf1”, “low-temperature refrigerant liquid Vf2”, etc., they are collectively referred to as “refrigerant V” when the properties and the like are not questioned. In the present embodiment, an LiBr aqueous solution is used as the absorbing liquid S (a mixture of the absorbent and the refrigerant V), and water (H 2 O) is used as the refrigerant V. The heated medium W is a heated medium liquid Wq which is a liquid heated medium W, a heated medium vapor Wv which is a gaseous heated medium, and the heated medium liquid Wq and the heated medium vapor Wv are mixed. A general term for the mixed medium Wm to be heated. In the present embodiment, water (H 2 O) is used as the heating medium W.

高温吸収器１０は、被加熱媒体Ｗの流路を構成する被加熱媒体管１１と、高温濃溶液Ｓａを散布する高温濃溶液散布ノズル１２を内部に有している。高温濃溶液散布ノズル１２は、散布した高温濃溶液Ｓａが被加熱媒体管１１に降りかかるように、被加熱媒体管１１の上方に配設されている。高温吸収器１０は、高温濃溶液散布ノズル１２から高温濃溶液Ｓａが散布され、高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際に吸収熱を発生させる。この吸収熱を、被加熱媒体管１１を流れる被加熱媒体Ｗが受熱して、被加熱媒体Ｗが加熱されるように構成されている。高温吸収器１０の下部には、散布された高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収して濃度が低下した高温希溶液Ｓｗが貯留される貯留部１３が形成されている。被加熱媒体管１１は、高温希溶液Ｓｗに没入しないように、貯留部１３よりも上方に配設されている。このようにすると、発生した吸収熱が被加熱媒体管１１を流れる被加熱媒体Ｗに速やかに伝わり、吸収能力の回復を早めることができる。貯留部１３には、貯留された高温希溶液Ｓｗの液位を検出する高温吸収器液位検出器１４が配設されている。   The high-temperature absorber 10 includes a heated medium tube 11 that forms a flow path of the heated medium W and a high-temperature concentrated solution spray nozzle 12 that sprays the high-temperature concentrated solution Sa. The high temperature concentrated solution spraying nozzle 12 is disposed above the heated medium tube 11 so that the sprayed high temperature concentrated solution Sa falls on the heated medium tube 11. The high temperature absorber 10 sprays the high temperature concentrated solution Sa from the high temperature concentrated solution spray nozzle 12 and generates heat of absorption when the high temperature concentrated solution Sa absorbs the high temperature refrigerant vapor Vr. The heated medium W flowing through the heated medium tube 11 receives this absorbed heat, and the heated medium W is heated. In the lower part of the high-temperature absorber 10, a storage part 13 is formed in which the high-temperature dilute solution Sw that has been dispersed by the dispersed high-temperature concentrated solution Sa absorbing the high-temperature refrigerant vapor Vr is stored. The to-be-heated medium pipe | tube 11 is arrange | positioned above the storage part 13 so that it may not immerse in the hot dilute solution Sw. If it does in this way, the absorbed heat which generate | occur | produced will be rapidly transmitted to the to-be-heated medium W which flows through the to-be-heated medium pipe | tube 11, and recovery | restoration of absorption capability can be accelerated. The storage unit 13 is provided with a high-temperature absorber liquid level detector 14 that detects the liquid level of the stored hot dilute solution Sw.

高温蒸発器２０は、高温吸収器１０に供給する高温冷媒蒸気Ｖｒを生成する構成部材であり、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する高蒸熱源温水管２１と、第１の冷媒液としての高温冷媒液Ｖｆ１を散布する高温冷媒液散布ノズル２２とを内部に有している。高温冷媒液散布ノズル２２は、散布した高温冷媒液Ｖｆ１が高蒸熱源温水管２１に降りかかるように、高蒸熱源温水管２１の上方に配設されている。高温蒸発器２０は、高温冷媒液散布ノズル２２から散布された高温冷媒液Ｖｆ１が高蒸熱源温水管２１内を流れる熱源温水ｈに加熱されて蒸発することで高温冷媒蒸気Ｖｒが生成されるように構成されている。高温蒸発器２０の下部には、散布された高温冷媒液Ｖｆ１のうち蒸発しなかったものが貯留される貯留部２３が形成されている。貯留部２３には、貯留された高温冷媒液Ｖｆ１の液位を検出する高温蒸発器液位検出器２４が配設されている。   The high-temperature evaporator 20 is a component that generates the high-temperature refrigerant vapor Vr to be supplied to the high-temperature absorber 10, and includes a high steam source hot water pipe 21 that forms a flow path of the heat source hot water h as a heat source fluid, and a first refrigerant. It has a high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22 for spraying a high-temperature refrigerant liquid Vf1 as a liquid. The high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22 is disposed above the high steam source hot water pipe 21 so that the sprayed high-temperature refrigerant liquid Vf1 falls on the high steam source hot water pipe 21. In the high-temperature evaporator 20, the high-temperature refrigerant liquid Vf1 sprayed from the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22 is heated and evaporated by the heat source hot water h flowing in the high steam source heat water pipe 21, so that the high-temperature refrigerant vapor Vr is generated. It is configured. In the lower part of the high-temperature evaporator 20, a storage part 23 is formed in which the sprayed high-temperature refrigerant liquid Vf1 that has not evaporated is stored. The storage unit 23 is provided with a high-temperature evaporator liquid level detector 24 that detects the liquid level of the stored high-temperature refrigerant liquid Vf1.

高温蒸発器２０には、高温冷媒液Ｖｆ１を高温冷媒液散布ノズル２２に導く高温冷媒液循環管２５の一端が貯留部２３に接続されている。高温冷媒液循環管２５の他端は高温冷媒液散布ノズル２２に接続されている。また、高温蒸発器２０には、低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１で高温冷媒液Ｖｆ１が加熱されて生成された高温冷媒蒸気Ｖｒを、あるいは高温冷媒蒸気Ｖｒと高温冷媒液Ｖｆ１との冷媒気液混相を高温蒸発器２０の缶胴内まで案内する高温冷媒蒸気受入管２８と、凝縮器７０から高温蒸発器２０へ冷媒液Ｖｆを導く冷媒液管２９とが缶胴の気相部に接続されている。高温冷媒液循環管２５には、高温冷媒液Ｖｆ１を高温冷媒液散布ノズル２２に向けて圧送する高温冷媒液循環ポンプ２６が配設されている。高温冷媒液循環ポンプ２６の上流側の高温冷媒液循環管２５には、高温冷媒液Ｖｆ１の一部を被加熱冷媒液管３１に導く冷媒液供給管２７が接続されている。冷媒液管２９には二方弁２９ｖが配設されている。二方弁２９ｖと高温蒸発器液位検出器２４とは信号ケーブルで接続されており、高温蒸発器液位検出器２４が検出した高温冷媒液Ｖｆ１の液位に応じて高温蒸発器２０内に流入する冷媒液Ｖｆの流量を調節することができるように構成されている。なお、被加熱冷媒液管３１の内部で冷媒液Ｖｆが蒸気に変化して密度が大幅に減少するので、被加熱冷媒液管３１を気泡ポンプとして機能させることで、冷媒液供給管２７内で冷媒液Ｖｆを圧送するポンプを省略することが可能となる。なお、冷媒液供給管２７内に冷媒液Ｖｆを圧送するポンプを設けてもよく、この場合、管内流量を最適化（管内二相流のかわき度の最適化）することで伝熱を改良することも可能となる。   One end of a high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25 that guides the high-temperature refrigerant liquid Vf <b> 1 to the high-temperature refrigerant liquid spraying nozzle 22 is connected to the high-temperature evaporator 20. The other end of the high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25 is connected to the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22. Further, the high-temperature evaporator 20 receives the high-temperature refrigerant vapor Vr generated by heating the high-temperature refrigerant liquid Vf1 in the heated refrigerant liquid pipe 31 of the low-temperature absorber 30, or the high-temperature refrigerant vapor Vr and the high-temperature refrigerant liquid Vf1. A high-temperature refrigerant vapor receiving pipe 28 that guides the refrigerant gas-liquid mixed phase into the can body of the high-temperature evaporator 20 and a refrigerant liquid pipe 29 that guides the refrigerant liquid Vf from the condenser 70 to the high-temperature evaporator 20 are gas phase portions of the can body. It is connected to the. The high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25 is provided with a high-temperature refrigerant liquid circulation pump 26 that pumps the high-temperature refrigerant liquid Vf1 toward the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22. A refrigerant liquid supply pipe 27 that guides part of the high-temperature refrigerant liquid Vf1 to the heated refrigerant liquid pipe 31 is connected to the high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25 on the upstream side of the high-temperature refrigerant liquid circulation pump 26. The refrigerant liquid pipe 29 is provided with a two-way valve 29v. The two-way valve 29v and the high temperature evaporator liquid level detector 24 are connected by a signal cable, and the high temperature evaporator liquid level detector 24 detects the high temperature refrigerant liquid Vf1 in the high temperature evaporator 20 according to the liquid level. The flow rate of the inflowing refrigerant liquid Vf can be adjusted. Since the refrigerant liquid Vf is changed to vapor inside the heated refrigerant liquid pipe 31 and the density is significantly reduced, the heated refrigerant liquid pipe 31 functions as a bubble pump so that the refrigerant liquid supply pipe 27 It becomes possible to omit the pump for pumping the refrigerant liquid Vf. A pump for pumping the refrigerant liquid Vf may be provided in the refrigerant liquid supply pipe 27. In this case, heat transfer is improved by optimizing the flow rate in the pipe (optimizing the degree of the two-phase flow in the pipe). It is also possible.

高温吸収器１０と高温蒸発器２０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。高温吸収器１０と高温蒸発器２０とが連通することにより、高温蒸発器２０内の高温冷媒蒸気Ｖｒを高温吸収器１０に供給することができるように構成されている。高温吸収器１０と高温蒸発器２０とは、典型的には、高温濃溶液散布ノズル１２より上方及び高温冷媒液散布ノズル２２より上方で連通している。   The high temperature absorber 10 and the high temperature evaporator 20 are formed in one can body so as to communicate with each other. The high temperature absorber 10 and the high temperature evaporator 20 communicate with each other so that the high temperature refrigerant vapor Vr in the high temperature evaporator 20 can be supplied to the high temperature absorber 10. The high-temperature absorber 10 and the high-temperature evaporator 20 typically communicate with each other above the high-temperature concentrated solution spray nozzle 12 and above the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22.

低温吸収器３０は、高温冷媒液Ｖｆ１及び高温冷媒蒸気Ｖｒの流路を構成する被加熱冷媒液管３１と、低温濃溶液Ｓｂを散布する低温濃溶液散布ノズル３２を内部に有している。被加熱冷媒液管３１は、上述のように、一端に冷媒液供給管２７が、他端に高温冷媒蒸気受入管２８が、それぞれ接続されている。低温濃溶液散布ノズル３２は、散布した低温濃溶液Ｓｂが被加熱冷媒液管３１に降りかかるように、被加熱冷媒液管３１の上方に配設されている。低温吸収器３０は、低温濃溶液散布ノズル３２から低温濃溶液Ｓｂが散布され、低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際に生じる吸収熱により、被加熱冷媒液管３１を流れる高温冷媒液Ｖｆ１を加熱して高温冷媒蒸気Ｖｒを生成することができるように構成されている。低温吸収器３０は、高温吸収器１０よりも低い圧力（露点温度）で作動するように構成されており、高温吸収器１０よりも作動温度が低くなっている。低温吸収器３０の下部には、散布された低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した低温希溶液Ｓｖが貯留される貯留部３３が形成されている。被加熱冷媒液管３１は、貯留部３３よりも上方に配設されている。貯留部３３には、貯留された低温希溶液Ｓｖの液位を検出する低温吸収器液位検出器３４が配設されている。   The low-temperature absorber 30 includes a heated refrigerant liquid pipe 31 that forms a flow path for the high-temperature refrigerant liquid Vf1 and the high-temperature refrigerant vapor Vr, and a low-temperature concentrated solution spray nozzle 32 that sprays the low-temperature concentrated solution Sb. As described above, the refrigerant liquid pipe 31 to be heated is connected to the refrigerant liquid supply pipe 27 at one end and the high-temperature refrigerant vapor receiving pipe 28 at the other end. The low temperature concentrated solution spray nozzle 32 is disposed above the heated refrigerant liquid pipe 31 so that the sprayed low temperature concentrated solution Sb falls on the heated refrigerant liquid pipe 31. The low-temperature absorber 30 is sprayed with the low-temperature concentrated solution Sb from the low-temperature concentrated solution spray nozzle 32, and the high-temperature refrigerant flowing through the heated refrigerant liquid pipe 31 by the heat absorbed when the low-temperature concentrated solution Sb absorbs the low-temperature refrigerant vapor Vs. The liquid Vf1 is heated so that the high-temperature refrigerant vapor Vr can be generated. The low temperature absorber 30 is configured to operate at a pressure (dew point temperature) lower than that of the high temperature absorber 10, and the operating temperature is lower than that of the high temperature absorber 10. In the lower part of the low-temperature absorber 30, a storage part 33 is formed in which the sprayed low-temperature concentrated solution Sb absorbs the low-temperature refrigerant vapor Vs to store the low-temperature dilute solution Sv having a reduced concentration. The heated refrigerant liquid pipe 31 is disposed above the storage portion 33. The storage unit 33 is provided with a low-temperature absorber liquid level detector 34 that detects the liquid level of the stored low-temperature dilute solution Sv.

低温蒸発器４０は、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する低蒸熱源温水管４１と、第２の冷媒液としての低温冷媒液Ｖｆ２を散布する低温冷媒液散布ノズル４２とを内部に有している。低温冷媒液散布ノズル４２は、散布した低温冷媒液Ｖｆ２が低蒸熱源温水管４１に降りかかるように、低蒸熱源温水管４１の上方に配設されている。低温蒸発器４０は、低温冷媒液散布ノズル４２から散布された低温冷媒液Ｖｆ２が低蒸熱源温水管４１内を流れる熱源温水ｈに加熱されて蒸発することで低温冷媒蒸気Ｖｓが生成されるように構成されている。低温蒸発器４０は、高温蒸発器２０よりも低い圧力（露点温度）で作動するように構成されており、高温蒸発器２０よりも作動温度が低くなっている。低温蒸発器４０の下部には、散布された低温冷媒液Ｖｆ２のうち蒸発しなかったものが貯留される貯留部４３が形成されている。貯留部４３には、貯留された低温冷媒液Ｖｆ２の液位を検出する低温蒸発器液位検出器４４が配設されている。   The low-temperature evaporator 40 includes a low steam heat source hot water pipe 41 that forms a flow path of the heat source hot water h as a heat source fluid, and a low-temperature refrigerant liquid spray nozzle 42 that sprays a low-temperature refrigerant liquid Vf2 as a second refrigerant liquid. Have. The low-temperature refrigerant liquid spray nozzle 42 is disposed above the low steam source hot water pipe 41 so that the sprayed low-temperature refrigerant liquid Vf2 falls on the low steam source hot water pipe 41. In the low-temperature evaporator 40, the low-temperature refrigerant liquid Vf2 sprayed from the low-temperature refrigerant liquid spray nozzle 42 is heated and evaporated by the heat source hot water h flowing in the low steam source hot water pipe 41 so that the low-temperature refrigerant vapor Vs is generated. It is configured. The low temperature evaporator 40 is configured to operate at a pressure (dew point temperature) lower than that of the high temperature evaporator 20, and the operating temperature is lower than that of the high temperature evaporator 20. In the lower part of the low-temperature evaporator 40, a storage portion 43 is formed in which the sprayed low-temperature refrigerant liquid Vf2 that has not evaporated is stored. The storage unit 43 is provided with a low-temperature evaporator liquid level detector 44 that detects the liquid level of the stored low-temperature refrigerant liquid Vf2.

貯留部４３と低温冷媒液散布ノズル４２とは、貯留部４３内の低温冷媒液Ｖｆ２を低温冷媒液散布ノズル４２へ導く低温冷媒液循環管４５で接続されている。低温冷媒液循環管４５には、低温冷媒液Ｖｆ２を圧送する低温冷媒液循環ポンプ４６が配設されている。低温冷媒液循環ポンプ４６よりも上流側の低温冷媒液循環管４５には、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆを内部に流す冷媒液管４８の一端が接続されている。冷媒液管４８には、低温冷媒液循環管４５に流入する冷媒液Ｖｆの流量を調節する流量調節弁４８ｖが配設されている。流量調節弁４８ｖと低温蒸発器液位検出器４４とは信号ケーブルで接続されており、低温蒸発器液位検出器４４が検出した低温冷媒液Ｖｆ２の液位に応じて低温蒸発器４０に導入する冷媒液Ｖｆの流量を調節することができるように構成されている。   The storage section 43 and the low-temperature refrigerant liquid spray nozzle 42 are connected by a low-temperature refrigerant liquid circulation pipe 45 that guides the low-temperature refrigerant liquid Vf2 in the storage section 43 to the low-temperature refrigerant liquid spray nozzle 42. The low-temperature refrigerant liquid circulation pipe 45 is provided with a low-temperature refrigerant liquid circulation pump 46 that pumps the low-temperature refrigerant liquid Vf2. One end of a refrigerant liquid pipe 48 through which the refrigerant liquid Vf from the condenser 70 flows is connected to the low-temperature refrigerant liquid circulation pipe 45 upstream of the low-temperature refrigerant liquid circulation pump 46. The refrigerant liquid pipe 48 is provided with a flow rate adjusting valve 48v for adjusting the flow rate of the refrigerant liquid Vf flowing into the low-temperature refrigerant liquid circulation pipe 45. The flow rate adjusting valve 48v and the low temperature evaporator liquid level detector 44 are connected by a signal cable, and are introduced into the low temperature evaporator 40 according to the liquid level of the low temperature refrigerant liquid Vf2 detected by the low temperature evaporator liquid level detector 44. It is comprised so that the flow volume of the refrigerant | coolant liquid Vf to adjust can be adjusted.

低温吸収器３０と低温蒸発器４０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。低温吸収器３０と低温蒸発器４０とが連通することにより、低温蒸発器４０で発生した低温冷媒蒸気Ｖｓを低温吸収器３０に供給することができるように構成されている。本実施の形態では、低温吸収器３０の上方に低温蒸発器４０が位置するように、低温吸収器３０と低温蒸発器４０とが上下に配置されている。   The low temperature absorber 30 and the low temperature evaporator 40 are formed in one can body so as to communicate with each other. The low temperature absorber 30 and the low temperature evaporator 40 communicate with each other so that the low temperature refrigerant vapor Vs generated in the low temperature evaporator 40 can be supplied to the low temperature absorber 30. In the present embodiment, the low temperature absorber 30 and the low temperature evaporator 40 are arranged vertically so that the low temperature evaporator 40 is positioned above the low temperature absorber 30.

高温再生器５０は、高温希溶液Ｓｗを高温濃溶液Ｓａに再生する構成部材であり、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する高再熱源温水管５１と、高温希溶液Ｓｗを散布する高温希溶液散布ノズル５２とを有している。高温希溶液散布ノズル５２は、散布した高温希溶液Ｓｗが高再熱源温水管５１に降りかかるように、高再熱源温水管５１の上方に配設されている。高温再生器５０は、散布された高温希溶液Ｓｗが熱源温水ｈに加熱されることにより、高温希溶液Ｓｗから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した高温濃溶液Ｓａが生成されるように構成されている。高温再生器５０の下部には、生成された高温濃溶液Ｓａが貯留される貯留部５３が形成されている。   The high-temperature regenerator 50 is a component that regenerates the high-temperature dilute solution Sw into the high-temperature concentrated solution Sa, and sprays the high-reheat source hot water pipe 51 that forms the flow path of the heat source hot water h as the heat source fluid, and the high-temperature dilute solution Sw. And a high-temperature dilute solution spray nozzle 52. The high temperature dilute solution spray nozzle 52 is disposed above the high reheat source hot water pipe 51 so that the sprayed high temperature dilute solution Sw falls on the high reheat source hot water pipe 51. The high-temperature regenerator 50 is configured such that the sprayed high-temperature dilute solution Sw is heated by the heat source hot water h, thereby generating a high-temperature concentrated solution Sa in which the refrigerant V is evaporated and the concentration is increased from the high-temperature dilute solution Sw. Has been. In the lower part of the high temperature regenerator 50, a storage part 53 for storing the generated high temperature concentrated solution Sa is formed.

高温再生器５０の貯留部５３と高温吸収器１０の高温濃溶液散布ノズル１２とは、高温濃溶液Ｓａを流す高温濃溶液管５５で接続されている。高温濃溶液管５５には、高温再生器５０の高温濃溶液Ｓａを高温吸収器１０に圧送する高温溶液ポンプ５６が配設されている。高温溶液ポンプ５６は、高温吸収器液位検出器１４と信号ケーブルで接続されたインバータ５６ｖを有しており、高温吸収器液位検出器１４が検出する液位に応じて回転速度が調節されて高温吸収器１０に圧送する高温濃溶液Ｓａの流量を調節することができるように構成されている。高温希溶液散布ノズル５２と高温吸収器１０の貯留部１３とは高温希溶液Ｓｗを流す高温希溶液管１６で接続されている。高温濃溶液管５５及び高温希溶液管１６には、高温濃溶液Ｓａと高温希溶液Ｓｗとの間で熱交換を行わせる高温溶液熱交換器５８が配設されている。   The storage unit 53 of the high temperature regenerator 50 and the high temperature concentrated solution spray nozzle 12 of the high temperature absorber 10 are connected by a high temperature concentrated solution tube 55 through which the high temperature concentrated solution Sa flows. The high temperature concentrated solution tube 55 is provided with a high temperature solution pump 56 that pumps the high temperature concentrated solution Sa of the high temperature regenerator 50 to the high temperature absorber 10. The high temperature solution pump 56 has an inverter 56v connected to the high temperature absorber liquid level detector 14 by a signal cable, and the rotation speed is adjusted according to the liquid level detected by the high temperature absorber liquid level detector 14. Thus, the flow rate of the hot concentrated solution Sa pumped to the high temperature absorber 10 can be adjusted. The high-temperature dilute solution spray nozzle 52 and the storage unit 13 of the high-temperature absorber 10 are connected by a high-temperature dilute solution pipe 16 that flows the high-temperature dilute solution Sw. The high temperature concentrated solution tube 55 and the high temperature diluted solution tube 16 are provided with a high temperature solution heat exchanger 58 that performs heat exchange between the high temperature concentrated solution Sa and the high temperature diluted solution Sw.

低温再生器６０は、低温希溶液Ｓｖを低温濃溶液Ｓｂに再生する構成部材であり、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する低再熱源温水管６１と、低温希溶液Ｓｖを散布する低温希溶液散布ノズル６２とを有している。低温希溶液散布ノズル６２は、散布した低温希溶液Ｓｖが低再熱源温水管６１に降りかかるように、低再熱源温水管６１の上方に配設されている。低温再生器６０は、散布された低温希溶液Ｓｖが熱源温水ｈで加熱されることにより、低温希溶液Ｓｖから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した低温濃溶液Ｓｂが生成されるように構成されている。低温再生器６０の下部には、生成された低温濃溶液Ｓｂを貯留する貯留部６３が形成されている。貯留部６３には、貯留された低温濃溶液Ｓｂの液位を検出する低温再生器液位検出器６４が配設されている。また、貯留部６３には所定の液位を越えた低温濃溶液Ｓｂを高温再生器５０へ導く溢流管６９が配設されている。溢流管６９は、一端が所定の液位で開口し、他端は高温再生器５０の気相部に接続されている。   The low-temperature regenerator 60 is a component that regenerates the low-temperature dilute solution Sv into the low-temperature concentrated solution Sb, and sprays the low-reheat source hot water pipe 61 that forms the flow path of the heat source hot water h as the heat source fluid and the low-temperature dilute solution Sv. And a low-temperature dilute solution spraying nozzle 62. The low temperature dilute solution spray nozzle 62 is disposed above the low reheat source hot water pipe 61 so that the sprayed low temperature dilute solution Sv falls on the low reheat source hot water pipe 61. The low-temperature regenerator 60 is configured such that the sprayed low-temperature dilute solution Sv is heated with the heat source hot water h, so that the low-temperature dilute solution Sb having an increased concentration is generated from the low-temperature dilute solution Sv. Has been. A storage part 63 for storing the generated low-temperature concentrated solution Sb is formed in the lower part of the low-temperature regenerator 60. The storage unit 63 is provided with a low-temperature regenerator liquid level detector 64 that detects the liquid level of the stored low-temperature concentrated solution Sb. The reservoir 63 is provided with an overflow pipe 69 that guides the low temperature concentrated solution Sb exceeding the predetermined liquid level to the high temperature regenerator 50. One end of the overflow pipe 69 is opened at a predetermined liquid level, and the other end is connected to the gas phase portion of the high temperature regenerator 50.

低温再生器６０は、高温再生器５０と同じ缶胴内に収容されている。本実施の形態では、缶胴の下部に高温再生器５０が、上部に低温再生器６０が配設されており、両者の間には低温再生器６０内の低温濃溶液Ｓｂが高温再生器５０へ溢流するのを防ぐように、溢流管６９の開口よりも立ち上げられて設けられた区画板６７が配置されている。区画板６７は、高温再生器５０と低温再生器６０とを完全に隔離するものではなく、両者は互いに連通していて概ね等しい圧力（露点温度）で作動するように構成されている。低温再生器６０の貯留部６３と低温吸収器３０の低温濃溶液散布ノズル３２とは、低温濃溶液Ｓｂを流す低温濃溶液管３８で接続されている。低温濃溶液管３８には、低温再生器６０の低温濃溶液Ｓｂを低温吸収器３０に圧送する低温溶液ポンプ６６が配設されている。低温溶液ポンプ６６は、低温吸収器液位検出器３４と信号ケーブルで接続されたインバータ６６ｖを有しており、低温吸収器液位検出器３４が検出する液位に応じて回転速度が調節されて低温吸収器３０に圧送する低温濃溶液Ｓｂの流量を調節することができるように構成されている。   The low temperature regenerator 60 is accommodated in the same can body as the high temperature regenerator 50. In the present embodiment, a high temperature regenerator 50 is disposed at the bottom of the can body, and a low temperature regenerator 60 is disposed at the top, and the low temperature concentrated solution Sb in the low temperature regenerator 60 is interposed between the high temperature regenerator 50. A partition plate 67 is provided so as to be raised from the opening of the overflow pipe 69 so as to prevent overflow. The partition plate 67 does not completely separate the high-temperature regenerator 50 and the low-temperature regenerator 60, and both are in communication with each other and are configured to operate at approximately the same pressure (dew point temperature). The storage unit 63 of the low temperature regenerator 60 and the low temperature concentrated solution spray nozzle 32 of the low temperature absorber 30 are connected by a low temperature concentrated solution tube 38 through which the low temperature concentrated solution Sb flows. The low temperature concentrated solution pipe 38 is provided with a low temperature solution pump 66 that pumps the low temperature concentrated solution Sb of the low temperature regenerator 60 to the low temperature absorber 30. The low temperature solution pump 66 has an inverter 66v connected to the low temperature absorber liquid level detector 34 by a signal cable, and the rotation speed is adjusted according to the liquid level detected by the low temperature absorber liquid level detector 34. Thus, the flow rate of the low-temperature concentrated solution Sb pumped to the low-temperature absorber 30 can be adjusted.

低温希溶液散布ノズル６２と低温吸収器３０の貯留部３３とは低温希溶液Ｓｖを流す低温希溶液管３６で接続されている。低温濃溶液管３８及び低温希溶液管３６には、低温濃溶液Ｓｂと低温希溶液Ｓｖとの間で熱交換を行わせる低温溶液熱交換器６８が配設されている。高温溶液ポンプ５６の下流側の高温濃溶液管５５と低温溶液熱交換器６８の下流側の低温希溶液管３６とは、吸収液補充管５９で接続されている。吸収液補充管５９には、低温希溶液管３６に流入する高温濃溶液Ｓａの流量を調節する流量調節弁５９ｖが配設されている。流量調節弁５９ｖと低温再生器液位検出器６４とは信号ケーブルで接続されており、低温再生器液位検出器６４が検出した低温濃溶液Ｓｂの液位に応じて低温希溶液管３６に流入する高温濃溶液Ｓａの流量を調節することができるように構成されている。   The low-temperature dilute solution spray nozzle 62 and the storage unit 33 of the low-temperature absorber 30 are connected by a low-temperature dilute solution pipe 36 that flows the low-temperature dilute solution Sv. The low temperature concentrated solution pipe 38 and the low temperature diluted solution pipe 36 are provided with a low temperature solution heat exchanger 68 that performs heat exchange between the low temperature concentrated solution Sb and the low temperature diluted solution Sv. The high temperature concentrated solution pipe 55 on the downstream side of the high temperature solution pump 56 and the low temperature dilute solution pipe 36 on the downstream side of the low temperature solution heat exchanger 68 are connected by an absorption liquid replenishment pipe 59. The absorbent replenishment pipe 59 is provided with a flow rate adjustment valve 59v for adjusting the flow rate of the hot concentrated solution Sa flowing into the low temperature diluted solution pipe 36. The flow rate control valve 59v and the low temperature regenerator liquid level detector 64 are connected by a signal cable, and the low temperature regenerator liquid level detector 64 detects the low temperature concentrated solution Sb detected by the low temperature regenerator liquid level detector 64. The flow rate of the hot concentrated solution Sa that flows in can be adjusted.

凝縮器７０は、冷却媒体流路を形成する冷却水管７１を有している。冷却水管７１には、冷却媒体としての冷却水ｃが流れる。凝縮器７０は、高温再生器５０で発生した冷媒Ｖの蒸気と低温再生器６０で発生した冷媒Ｖの蒸気とが混合した再生器冷媒蒸気Ｖｇを導入し、これを冷却水ｃで冷却して凝縮させるように構成されている。冷却水管７１は、再生器冷媒蒸気Ｖｇを直接冷却することができるように、再生器冷媒蒸気Ｖｇが凝縮した冷媒液Ｖｆに浸らないように配設されている。凝縮器７０には、凝縮した冷媒液Ｖｆを高温蒸発器２０及び低温蒸発器４０に向けて送る冷媒液管７５が接続されている。冷媒液管７５は、高温蒸発器２０に接続された冷媒液管２９及び低温蒸発器４０に接続された冷媒液管４８に接続されており、凝縮器７０内の冷媒液Ｖｆを高温蒸発器２０と低温蒸発器４０とに分配することができるように構成されている。冷媒液管７５には、冷媒液Ｖｆを圧送するための凝縮器冷媒ポンプ７６が配設されている。凝縮器冷媒ポンプ７６の下流側の冷媒液管７５と高温溶液ポンプ５６の上流側の高温濃溶液管５５とは、吸収液希釈管７９で接続されている。吸収液希釈管７９には、流路を開閉する二方弁７９ｖが配設されている。   The condenser 70 has a cooling water pipe 71 that forms a cooling medium flow path. The cooling water c as a cooling medium flows through the cooling water pipe 71. The condenser 70 introduces the regenerator refrigerant vapor Vg in which the vapor of the refrigerant V generated in the high temperature regenerator 50 and the vapor of the refrigerant V generated in the low temperature regenerator 60 are mixed, and cools it with the cooling water c. It is configured to condense. The cooling water pipe 71 is disposed so that the regenerator refrigerant vapor Vg is not immersed in the condensed refrigerant liquid Vf so that the regenerator refrigerant vapor Vg can be directly cooled. The condenser 70 is connected to a refrigerant liquid pipe 75 that sends the condensed refrigerant liquid Vf toward the high temperature evaporator 20 and the low temperature evaporator 40. The refrigerant liquid pipe 75 is connected to the refrigerant liquid pipe 29 connected to the high temperature evaporator 20 and the refrigerant liquid pipe 48 connected to the low temperature evaporator 40, and the refrigerant liquid Vf in the condenser 70 is transferred to the high temperature evaporator 20. And the low-temperature evaporator 40 can be distributed. The refrigerant liquid pipe 75 is provided with a condenser refrigerant pump 76 for pumping the refrigerant liquid Vf. The refrigerant liquid pipe 75 downstream of the condenser refrigerant pump 76 and the high temperature concentrated solution pipe 55 upstream of the high temperature solution pump 56 are connected by an absorbing liquid dilution pipe 79. The absorbing liquid dilution pipe 79 is provided with a two-way valve 79v that opens and closes the flow path.

高温再生器５０及び低温再生器６０と凝縮器７０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。高温再生器５０及び低温再生器６０と凝縮器７０とが連通することにより、高温再生器５０及び低温再生器６０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを凝縮器７０に供給することができるように構成されている。高温再生器５０及び低温再生器６０と凝縮器７０とは、上部の気相部で連通している。   The high temperature regenerator 50, the low temperature regenerator 60, and the condenser 70 are formed in one can body so as to communicate with each other. The high temperature regenerator 50, the low temperature regenerator 60, and the condenser 70 communicate with each other, so that the regenerator refrigerant vapor Vg generated in the high temperature regenerator 50 and the low temperature regenerator 60 can be supplied to the condenser 70. Has been. The high temperature regenerator 50, the low temperature regenerator 60, and the condenser 70 communicate with each other in the upper gas phase portion.

高温蒸発器２０の高蒸熱源温水管２１の一端には、吸収ヒートポンプ１の外部から供給される熱源温水ｈを高蒸熱源温水管２１へ導く熱源温水搬送管９４が接続されている。高蒸熱源温水管２１の他端と高温再生器５０の高再熱源温水管５１の一端とは、熱源温水搬送管９５で接続されている。高再熱源温水管５１の他端と低再熱源温水管６１の一端とは、熱源温水搬送管９６で接続されている。低再熱源温水管６１の他端と低蒸熱源温水管４１の一端とは、熱源温水搬送管９７で接続されている。低蒸熱源温水管４１の他端には、熱源温水ｈを吸収ヒートポンプ１の外部へ導出する熱源温水搬送管９８が接続されている。このように接続されていることで、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低再熱源温水管６１、低蒸熱源温水管４１が同一の系統に構成されて、この順に熱源温水ｈが流れるように構成されている。   One end of the high steam source hot water pipe 21 of the high temperature evaporator 20 is connected to a heat source hot water transport pipe 94 that guides the heat source hot water h supplied from the outside of the absorption heat pump 1 to the high steam source hot water pipe 21. The other end of the high steam heat source hot water pipe 21 and one end of the high reheat source hot water pipe 51 of the high temperature regenerator 50 are connected by a heat source hot water transport pipe 95. The other end of the high reheat source hot water pipe 51 and one end of the low reheat source hot water pipe 61 are connected by a heat source hot water transport pipe 96. The other end of the low reheat source hot water pipe 61 and one end of the low steam source hot water pipe 41 are connected by a heat source hot water transport pipe 97. The other end of the low steam source hot water pipe 41 is connected to a heat source hot water transport pipe 98 that leads the heat source hot water h to the outside of the absorption heat pump 1. By being connected in this way, the high steam source hot water pipe 21, the high reheat source hot water pipe 51, the low reheat source hot water pipe 61, and the low steam source hot water pipe 41 are configured in the same system, and the heat source hot water in this order. h is configured to flow.

気液分離器８０は、高温吸収器１０の被加熱媒体管１１を流れて加熱された被加熱媒体Ｗを導入し、被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとを分離する機器である。気液分離器８０には、内部に貯留する被加熱媒体液Ｗｑの液位を検出する気液分離器液位検出器８１が設けられている。気液分離器８０の下部と高温吸収器１０の被加熱媒体管１１の一端とは、被加熱媒体液Ｗｑを被加熱媒体管１１に導く被加熱媒体液管８２で接続されている。被加熱媒体液管８２には、被加熱媒体液Ｗｑを被加熱媒体管１１に向けて圧送する被加熱媒体ポンプ８３が配設されている。内部が気相部となる気液分離器８０の側面と被加熱媒体管１１の他端とは、加熱された被加熱媒体Ｗを気液分離器８０に導く加熱後被加熱媒体管８４で接続されている。   The gas-liquid separator 80 is a device that introduces the heated medium W that flows through the heated medium tube 11 of the high-temperature absorber 10 and separates the heated medium vapor Wv and the heated medium liquid Wq. The gas-liquid separator 80 is provided with a gas-liquid separator liquid level detector 81 that detects the liquid level of the heated medium liquid Wq stored inside. The lower part of the gas-liquid separator 80 and one end of the heated medium pipe 11 of the high-temperature absorber 10 are connected by a heated medium liquid pipe 82 that guides the heated medium liquid Wq to the heated medium pipe 11. The heated medium liquid pipe 82 is provided with a heated medium pump 83 that pumps the heated medium liquid Wq toward the heated medium pipe 11. A side surface of the gas-liquid separator 80 whose inside is a gas phase portion and the other end of the heated medium pipe 11 are connected by a heated heated medium pipe 84 that guides the heated heated medium W to the gas-liquid separator 80. Has been.

また、気液分離器８０には、蒸気として系外に供給された分の被加熱媒体Ｗを補うための補給水Ｗｓを系外から導入する補給水管８５が接続されている。補給水管８５には、気液分離器８０に向けて補給水Ｗｓを圧送する補給水ポンプ８６と、逆止弁８５ｃと、補給水Ｗｓを温水で予熱する補給水熱交換器８７とが、補給水Ｗｓの流れ方向に向かってこの順に配設されている。補給水ポンプ８６は、気液分離器液位検出器８１と信号ケーブルで接続されており、気液分離器８０内の被加熱媒体液Ｗｑの液位に応じて発停が制御されるように構成されている。また、気液分離器８０には、被加熱媒体蒸気Ｗｖを系外に供給する被加熱媒体蒸気供給管８９が上部（典型的には頂部）に接続されている。被加熱媒体蒸気供給管８９には、系外に供給する被加熱媒体蒸気Ｗｖの流量を調節することで気液分離器８０内の圧力を調節する圧力調節弁８９ｖが配設されている。気液分離器８０には、内部の静圧を検出する気液分離器圧力センサ９２が設けられている。圧力調節弁８９ｖは、気液分離器圧力センサ９２と信号ケーブルで接続されており、気液分離器圧力センサ９２で検出された圧力に応じて開度を調節することができるように構成されている。   The gas-liquid separator 80 is connected to a makeup water pipe 85 that introduces makeup water Ws for supplementing the heated medium W supplied to the outside of the system as steam from outside the system. The make-up water pipe 85 is supplied with a make-up water pump 86 for pumping make-up water Ws toward the gas-liquid separator 80, a check valve 85c, and a make-up water heat exchanger 87 for preheating the make-up water Ws with warm water. It arrange | positions in this order toward the flow direction of water Ws. The make-up water pump 86 is connected to the gas-liquid separator liquid level detector 81 through a signal cable so that the start / stop is controlled according to the liquid level of the heated medium liquid Wq in the gas-liquid separator 80. It is configured. Further, the heated liquid vapor supply pipe 89 for supplying the heated medium vapor Wv to the outside of the system is connected to the upper part (typically the top) of the gas-liquid separator 80. The heated medium vapor supply pipe 89 is provided with a pressure adjustment valve 89v that adjusts the pressure in the gas-liquid separator 80 by adjusting the flow rate of the heated medium vapor Wv supplied outside the system. The gas-liquid separator 80 is provided with a gas-liquid separator pressure sensor 92 that detects an internal static pressure. The pressure control valve 89v is connected to the gas-liquid separator pressure sensor 92 through a signal cable, and is configured to be able to adjust the opening according to the pressure detected by the gas-liquid separator pressure sensor 92. Yes.

気液分離器８０は、被加熱媒体管１１内で被加熱媒体液Ｗｑの一部が蒸発して被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが混合した混合被加熱媒体Ｗｍを導入してもよく、被加熱媒体液Ｗｑのまま気液分離器８０に導いて減圧し一部を気化させて混合被加熱媒体Ｗｍとしたものを気液分離させるようにしてもよい。被加熱媒体液Ｗｑを減圧気化するには、オリフィス等の絞り手段を用いることができる。被加熱媒体管１１内で被加熱媒体液Ｗｑの一部を蒸発させるか否かは、典型的には、被加熱媒体ポンプ８３及び／又は補給水ポンプ８６の吐出圧力を調節することにより、被加熱媒体管１１内の圧力を被加熱媒体液Ｗｑの温度に相当する飽和圧力よりも高くするか否かによって調節することができる。   The gas-liquid separator 80 introduces a mixed heated medium Wm in which a part of the heated medium liquid Wq evaporates in the heated medium pipe 11 and the heated medium liquid Wq and the heated medium vapor Wv are mixed. Alternatively, the heated medium liquid Wq may be guided to the gas-liquid separator 80 and the pressure may be reduced to partially vaporize the mixed heated medium Wm for gas-liquid separation. In order to vaporize the medium to be heated Wq under reduced pressure, a throttle means such as an orifice can be used. Whether or not a part of the heated medium liquid Wq is evaporated in the heated medium pipe 11 is typically determined by adjusting the discharge pressure of the heated medium pump 83 and / or the makeup water pump 86. The pressure in the heating medium pipe 11 can be adjusted depending on whether or not the pressure is higher than the saturation pressure corresponding to the temperature of the heated medium liquid Wq.

制御装置９９は、吸収ヒートポンプ１の運転を制御する機器である。制御装置９９は、高温冷媒液循環ポンプ２６、低温冷媒液循環ポンプ４６、凝縮器冷媒ポンプ７６、被加熱媒体ポンプ８３とそれぞれ信号ケーブルで接続されており、これらの発停や回転速度の調節を行うことができるように構成されている。これまでの説明では高温吸収器液位検出器１４の出力を直接入力して制御されることとした高温溶液ポンプ５６、低温吸収器液位検出器３４の出力を直接入力して制御されることとした低温溶液ポンプ６６、及び気液分離器液位検出器８１の出力を直接入力して制御されることとした補給水ポンプ８６も、制御装置９９を介して（検出器の出力信号を一旦制御装置９９に入力して）制御されることとしてもよい。また、制御装置９９は、二方弁７９ｖと信号ケーブルで接続されており、二方弁７９ｖの開閉を制御することができるように構成されている。これまでの説明では高温蒸発器液位検出器２４の出力を直接入力して制御されることとした二方弁２９ｖ、低温蒸発器液位検出器４４の出力を直接入力して制御されることとした流量調節弁４８ｖ、低温再生器液位検出器６４の出力を直接入力して制御されることとした流量調節弁５９ｖ、及び気液分離器圧力センサ９２の出力を直接入力して制御されることとした圧力調節弁８９ｖも、制御装置９９を介して（検出器の出力信号を一旦制御装置９９に入力して）制御されることとしてもよい。   The control device 99 is a device that controls the operation of the absorption heat pump 1. The control device 99 is connected to each of the high-temperature refrigerant liquid circulation pump 26, the low-temperature refrigerant liquid circulation pump 46, the condenser refrigerant pump 76, and the heated medium pump 83 by signal cables. It is configured to be able to do. In the description so far, the output of the high-temperature absorber liquid level detector 14 is directly input and controlled, and the output of the high-temperature solution pump 56 and the low-temperature absorber liquid level detector 34 is directly input and controlled. The replenishing water pump 86 that is controlled by directly inputting the output of the low-temperature solution pump 66 and the gas-liquid separator liquid level detector 81 are also connected via the control device 99 (the output signal of the detector is temporarily set). It is good also as being controlled by inputting into the control apparatus 99. FIG. The control device 99 is connected to the two-way valve 79v through a signal cable, and is configured to be able to control the opening and closing of the two-way valve 79v. In the above description, the two-way valve 29v, which is controlled by directly inputting the output of the high temperature evaporator liquid level detector 24, is controlled by directly inputting the output of the low temperature evaporator liquid level detector 44. It is controlled by directly inputting the output of the flow rate adjusting valve 59v and the gas-liquid separator pressure sensor 92 which are controlled by directly inputting the output of the flow rate adjusting valve 48v and the low temperature regenerator liquid level detector 64. The pressure control valve 89v to be used may also be controlled via the control device 99 (by inputting the detector output signal to the control device 99 once).

引き続き図１に加えて図２のデューリング線図をも参照して、吸収ヒートポンプ１の作用を説明する。図２のデューリング線図は、縦軸に冷媒Ｖ（本実施の形態では水）の飽和温度を、横軸に吸収液Ｓ（本実施の形態ではＬｉＢｒ水溶液）の温度をとっている。右上がりの線は吸収液Ｓの等濃度線を表し、右に行くほど高濃度、左に行くほど低濃度となり、図中の原点を通る右上がりの線ＶＤは溶液濃度０％（すなわち冷媒のみ）の線（これを「冷媒線ＶＤ」という）である。図２中、吸収ヒートポンプ１の定格運転における吸収液Ｓの状態は、高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統が高温溶液線ＳＨＤで、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統が低温溶液線ＳＬＤで表されている。なお、縦軸が示す飽和温度は飽和圧力と対応関係にあるため、冷媒蒸気Ｖｒ、Ｖｓ、Ｖｇが飽和蒸気である本実施の形態のヒートポンプサイクルでは、縦軸は主要構成部材１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０の内部圧力を表していると見ることもできる。   The operation of the absorption heat pump 1 will be described with reference to the Düring diagram of FIG. 2 in addition to FIG. In the Dueling diagram of FIG. 2, the vertical axis represents the saturation temperature of the refrigerant V (water in the present embodiment), and the horizontal axis represents the temperature of the absorbing liquid S (LiBr aqueous solution in the present embodiment). A line rising to the right represents an isoconcentration line of the absorbing solution S. The concentration increases toward the right and decreases toward the left. The line VD rising to the right passing through the origin in the figure indicates a solution concentration of 0% (that is, only the refrigerant). ) (This is referred to as “refrigerant line VD”). In FIG. 2, the state of the absorbent S in the rated operation of the absorption heat pump 1 is that the system of the high temperature absorber 10 and the high temperature regenerator 50 is the high temperature solution line SHD, and the system of the low temperature absorber 30 and the low temperature regenerator 60 is the low temperature solution. It is represented by a line SLD. Since the saturation temperature indicated by the vertical axis has a corresponding relationship with the saturation pressure, in the heat pump cycle of the present embodiment in which the refrigerant vapors Vr, Vs, and Vg are saturated vapors, the vertical axis indicates the main constituent members 10, 20, 30. , 40, 50, 60, 70 can be viewed as representing the internal pressure.

まず、冷媒側のサイクルを説明する。凝縮器７０では、高温再生器５０及び低温再生器６０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを受け入れて、冷却水管７１を流れる冷却水ｃで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆとする（状態Ｐ７０）。凝縮した冷媒液Ｖｆは、凝縮器冷媒ポンプ７６で高温蒸発器２０及び低温蒸発器４０に向けて圧送される。凝縮器冷媒ポンプ７６で圧送された冷媒液Ｖｆは、冷媒液管７５を流れた後、冷媒液管２９と冷媒液管４８とに分流され、冷媒液管２９を流れる冷媒液Ｖｆは高温冷媒液Ｖｆ１として高温蒸発器２０に導入され、冷媒液管４８を流れる冷媒液Ｖｆは低温冷媒液循環管４５に導入される。このとき、高温蒸発器２０の貯留部２３内の高温冷媒液Ｖｆ１が所定の液位になるように、高温蒸発器液位検出器２４の検出液位に応じて二方弁２９ｖが制御され、低温蒸発器４０の貯留部４３内の低温冷媒液Ｖｆ２が所定の液位になるように、低温蒸発器液位検出器４４の検出液位に応じて流量調節弁４８ｖが制御される。   First, the refrigerant side cycle will be described. In the condenser 70, the regenerator refrigerant vapor Vg generated in the high temperature regenerator 50 and the low temperature regenerator 60 is received, cooled and condensed with the cooling water c flowing through the cooling water pipe 71, and is set to the refrigerant liquid Vf (state P70). . The condensed refrigerant liquid Vf is pumped by the condenser refrigerant pump 76 toward the high temperature evaporator 20 and the low temperature evaporator 40. The refrigerant liquid Vf pumped by the condenser refrigerant pump 76 flows through the refrigerant liquid pipe 75, and then is divided into the refrigerant liquid pipe 29 and the refrigerant liquid pipe 48, and the refrigerant liquid Vf flowing through the refrigerant liquid pipe 29 is a high-temperature refrigerant liquid. The refrigerant liquid Vf introduced into the high temperature evaporator 20 as Vf1 and flowing through the refrigerant liquid pipe 48 is introduced into the low temperature refrigerant liquid circulation pipe 45. At this time, the two-way valve 29v is controlled according to the detected liquid level of the high-temperature evaporator liquid level detector 24 so that the high-temperature refrigerant liquid Vf1 in the reservoir 23 of the high-temperature evaporator 20 becomes a predetermined liquid level. The flow rate adjustment valve 48v is controlled according to the detected liquid level of the low temperature evaporator liquid level detector 44 so that the low temperature refrigerant liquid Vf2 in the storage unit 43 of the low temperature evaporator 40 becomes a predetermined liquid level.

低温冷媒液循環管４５に導入された冷媒液Ｖｆは、低温冷媒液循環ポンプ４６で低温冷媒液散布ノズル４２に搬送され、低温冷媒液Ｖｆ２として低温蒸発器４０内に散布される。低温冷媒液散布ノズル４２から散布された低温冷媒液Ｖｆ２は、低蒸熱源温水管４１内を流れる熱源温水ｈによって加熱され蒸発して低温冷媒蒸気Ｖｓとなる。低温蒸発器４０で発生した低温冷媒蒸気Ｖｓは、低温蒸発器４０と連通する低温吸収器３０へと移動する。低温冷媒蒸気Ｖｓとならなかった低温冷媒液Ｖｆ２は、一旦貯留部４３に貯留された後に低温冷媒液循環管４５を流れ、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆと合流して再び低温冷媒液散布ノズル４２から散布される循環作用が行われる。低温蒸発器４０内の冷媒Ｖは、状態Ｐ４０となっている。   The refrigerant liquid Vf introduced into the low-temperature refrigerant liquid circulation pipe 45 is conveyed to the low-temperature refrigerant liquid spray nozzle 42 by the low-temperature refrigerant liquid circulation pump 46, and is dispersed in the low-temperature evaporator 40 as the low-temperature refrigerant liquid Vf2. The low-temperature refrigerant liquid Vf2 sprayed from the low-temperature refrigerant liquid spray nozzle 42 is heated and evaporated by the heat source hot water h flowing in the low steam heat source hot water pipe 41 to become a low-temperature refrigerant vapor Vs. The low-temperature refrigerant vapor Vs generated in the low-temperature evaporator 40 moves to the low-temperature absorber 30 that communicates with the low-temperature evaporator 40. The low-temperature refrigerant liquid Vf2 that has not become the low-temperature refrigerant vapor Vs is once stored in the storage unit 43, then flows through the low-temperature refrigerant liquid circulation pipe 45, and merges with the refrigerant liquid Vf from the condenser 70 to re-apply the low-temperature refrigerant liquid spray nozzle. Circulating action sprayed from 42 is performed. The refrigerant V in the low temperature evaporator 40 is in the state P40.

高温蒸発器２０に導入された高温冷媒液Ｖｆ１は、一旦貯留部２３に貯留された後に高温冷媒液循環管２５を流れ、一部は冷媒液供給管２７に流入して低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１へ向かい、残りは引き続き高温冷媒液循環管２５を流れる。高温冷媒液循環管２５を流れる高温冷媒液Ｖｆ１は、高温冷媒液循環ポンプ２６により圧送されて高温冷媒液散布ノズル２２から散布される。高温冷媒液散布ノズル２２から散布された高温冷媒液Ｖｆ１は、高蒸熱源温水管２１内を流れる熱源温水ｈによって加熱され蒸発して高温冷媒蒸気Ｖｒとなる。高温冷媒蒸気Ｖｒとならなかった高温冷媒液Ｖｆ１は、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆと共に再び貯留部２３に貯留される。   The high-temperature refrigerant liquid Vf1 introduced into the high-temperature evaporator 20 is temporarily stored in the storage unit 23 and then flows through the high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25. A part of the high-temperature refrigerant liquid Vf1 flows into the refrigerant liquid supply pipe 27 and covers the low-temperature absorber 30. It goes to the heating refrigerant liquid pipe 31 and the rest continues to flow through the high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25. The high-temperature refrigerant liquid Vf1 flowing through the high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25 is pumped by the high-temperature refrigerant liquid circulation pump 26 and dispersed from the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22. The high-temperature refrigerant liquid Vf1 sprayed from the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22 is heated and evaporated by the heat source hot water h flowing in the high steam source hot water pipe 21 to become a high-temperature refrigerant vapor Vr. The high-temperature refrigerant liquid Vf1 that has not become the high-temperature refrigerant vapor Vr is stored again in the storage unit 23 together with the refrigerant liquid Vf from the condenser 70.

他方、高温冷媒液循環管２５から冷媒液供給管２７へ流入した高温冷媒液Ｖｆ１は、低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１に導入される。被加熱冷媒液管３１に導入された高温冷媒液Ｖｆ１は、低温吸収器３０において、低温蒸発器４０で発生して低温吸収器３０に移動してきた低温冷媒蒸気Ｖｓが低温濃溶液Ｓｂに吸収される際に発生する吸収熱（Ｈ２０）により加熱され、この加熱により蒸発して高温冷媒蒸気Ｖｒとなる。被加熱冷媒液管３１内で発生した高温冷媒蒸気Ｖｒは、高温冷媒液Ｖｆ１よりも密度が小さいために高温蒸発器２０に向かって上昇し、高温冷媒蒸気受入管２８を流れて高温蒸発器２０内に流入し、高蒸熱源温水管２１内の熱源温水ｈに加熱されて生成された高温冷媒蒸気Ｖｒと合流して、高温蒸発器２０と連通する高温吸収器１０へと移動する。高温蒸発器２０内の冷媒Ｖは、状態Ｐ２０となっている。このように、吸収ヒートポンプ１では、高温冷媒蒸気Ｖｒが、高蒸熱源温水管２１内の熱源温水ｈによる加熱のみならず、低温吸収器３０内で発生する吸収熱Ｈ２０による加熱によっても生成されるので、より多量の高温冷媒蒸気Ｖｒが生成されることとなる。   On the other hand, the high-temperature refrigerant liquid Vf 1 flowing from the high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25 into the refrigerant liquid supply pipe 27 is introduced into the heated refrigerant liquid pipe 31 of the low-temperature absorber 30. The high-temperature refrigerant liquid Vf1 introduced into the heated refrigerant liquid pipe 31 is absorbed in the low-temperature concentrated solution Sb in the low-temperature absorber 30 by the low-temperature refrigerant solution Vb generated in the low-temperature evaporator 40 and transferred to the low-temperature absorber 30. It is heated by the absorption heat (H20) generated at the time of evaporation, and is evaporated by this heating to become a high-temperature refrigerant vapor Vr. Since the high-temperature refrigerant vapor Vr generated in the heated refrigerant liquid pipe 31 has a density lower than that of the high-temperature refrigerant liquid Vf1, the high-temperature refrigerant vapor Vr rises toward the high-temperature evaporator 20 and flows through the high-temperature refrigerant vapor receiving pipe 28. The high-temperature refrigerant vapor Vr generated by being heated by the heat source hot water h in the high-vapor heat source hot water pipe 21 is joined to the high-temperature absorber 10 and communicated with the high-temperature evaporator 20. The refrigerant V in the high temperature evaporator 20 is in the state P20. Thus, in the absorption heat pump 1, the high-temperature refrigerant vapor Vr is generated not only by the heating by the heat source hot water h in the high steam source hot water pipe 21 but also by the heating by the absorption heat H 20 generated in the low temperature absorber 30. Therefore, a larger amount of the high-temperature refrigerant vapor Vr is generated.

次に吸収ヒートポンプ１の吸収液側のサイクルを説明する。高温吸収器１０では、高温濃溶液Ｓａが高温濃溶液散布ノズル１２から散布され（状態Ｐ１２）、この散布された高温濃溶液Ｓａが高温蒸発器２０から移動してきた高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する。高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収した高温濃溶液Ｓａは、濃度が低下して高温希溶液Ｓｗとなる（状態Ｐ１３）。高温吸収器１０では、高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際に吸収熱（Ｈｗ）が発生する。この吸収熱Ｈｗにより、被加熱媒体管１１を流れる被加熱媒体液Ｗｑが加熱される。ここで、被加熱媒体蒸気Ｗｖを取り出すための気液分離器８０まわりの作用について説明する。   Next, the cycle on the absorption liquid side of the absorption heat pump 1 will be described. In the high-temperature absorber 10, the high-temperature concentrated solution Sa is sprayed from the high-temperature concentrated solution spray nozzle 12 (state P12), and the sprayed high-temperature concentrated solution Sa absorbs the high-temperature refrigerant vapor Vr that has moved from the high-temperature evaporator 20. The high-temperature concentrated solution Sa that has absorbed the high-temperature refrigerant vapor Vr is reduced in concentration to become a high-temperature dilute solution Sw (state P13). In the high temperature absorber 10, absorption heat (Hw) is generated when the high temperature concentrated solution Sa absorbs the high temperature refrigerant vapor Vr. The heated medium liquid Wq flowing through the heated medium pipe 11 is heated by the absorbed heat Hw. Here, the operation around the gas-liquid separator 80 for taking out the heated medium vapor Wv will be described.

気液分離器８０には、系外から補給水Ｗｓが補給水管８５を介して導入される。補給水Ｗｓは、補給水ポンプ８６により補給水管８５を圧送され、補給水熱交換器８７で温度が上昇した後に気液分離器８０に導入される。気液分離器８０に導入された補給水Ｗｓは、被加熱媒体液Ｗｑとして気液分離器８０の下部に貯留される。気液分離器８０の下部に貯留される被加熱媒体液Ｗｑが所定の液位になるように、補給水ポンプ８６が制御される。気液分離器８０の下部に貯留されている被加熱媒体液Ｗｑは、被加熱媒体ポンプ８３で高温吸収器１０の被加熱媒体管１１に送られる。被加熱媒体管１１に送られた被加熱媒体液Ｗｑは、高温吸収器１０における上述の吸収熱Ｈｗにより加熱される。被加熱媒体管１１で加熱された被加熱媒体液Ｗｑは、一部が蒸発して被加熱媒体蒸気Ｗｖとなった混合被加熱媒体Ｗｍとして、あるいは温度が上昇した被加熱媒体液Ｗｑとして、気液分離器８０に向けて加熱後被加熱媒体管８４を流れる。加熱後被加熱媒体管８４を、温度が上昇した被加熱媒体液Ｗｑが流れる場合、被加熱媒体液Ｗｑは、気液分離器８０に導入される際に減圧され、一部が蒸発して被加熱媒体蒸気Ｗｖとなった混合被加熱媒体Ｗｍとして気液分離器８０に導入される。気液分離器８０に導入された混合被加熱媒体Ｗｍは、被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが分離される。分離された被加熱媒体液Ｗｑは、気液分離器８０の下部に貯留され、再び高温吸収器１０の被加熱媒体管１１に送られる。他方、分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、被加熱媒体蒸気供給管８９に導出され、蒸気利用場所に供給される。本実施の形態では、０．２〜０．４ＭＰａ（ゲージ圧）を超えて約１５０℃の被加熱媒体蒸気Ｗｖが気液分離器８０から導出され、また、熱源温水ｈの温度を上昇させることで０．８ＭＰａ（ゲージ圧）程度の、あるいはこれらの間の任意の圧力の被加熱媒体蒸気Ｗｖが導出される。   The gas-liquid separator 80 is introduced with makeup water Ws from outside the system via a makeup water pipe 85. The makeup water Ws is pumped through the makeup water pipe 85 by the makeup water pump 86 and is introduced into the gas-liquid separator 80 after the temperature rises by the makeup water heat exchanger 87. The makeup water Ws introduced into the gas-liquid separator 80 is stored in the lower part of the gas-liquid separator 80 as the heated medium liquid Wq. The makeup water pump 86 is controlled so that the heated medium liquid Wq stored in the lower part of the gas-liquid separator 80 becomes a predetermined liquid level. The heated medium liquid Wq stored in the lower part of the gas-liquid separator 80 is sent to the heated medium pipe 11 of the high-temperature absorber 10 by the heated medium pump 83. The heated medium liquid Wq sent to the heated medium pipe 11 is heated by the above-described absorption heat Hw in the high-temperature absorber 10. The heated medium liquid Wq heated in the heated medium pipe 11 is vaporized as a mixed heated medium Wm partially evaporated to become a heated medium vapor Wv, or as a heated medium liquid Wq whose temperature has increased. After heating toward the liquid separator 80, it flows through the heated medium tube 84. When the heated medium liquid Wq whose temperature has risen flows through the heated medium pipe 84 after heating, the heated medium liquid Wq is depressurized when being introduced into the gas-liquid separator 80, and a part of the heated medium liquid Wq is evaporated and covered. The mixed medium to be heated Wm that has become the heating medium vapor Wv is introduced into the gas-liquid separator 80. In the mixed heated medium Wm introduced into the gas-liquid separator 80, the heated medium liquid Wq and the heated medium vapor Wv are separated. The separated heated medium liquid Wq is stored in the lower part of the gas-liquid separator 80 and sent again to the heated medium pipe 11 of the high-temperature absorber 10. On the other hand, the separated heated medium vapor Wv is led out to the heated medium vapor supply pipe 89 and supplied to the vapor use place. In the present embodiment, the heated medium vapor Wv of about 150 ° C. exceeding 0.2 to 0.4 MPa (gauge pressure) is derived from the gas-liquid separator 80, and the temperature of the heat source hot water h is increased. The heated medium vapor Wv having a pressure of about 0.8 MPa (gauge pressure) or any pressure therebetween is derived.

再び吸収ヒートポンプ１の吸収液側のサイクルの説明に戻る。高温吸収器１０で高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収した高温濃溶液Ｓａは、濃度が低下して高温希溶液Ｓｗとなり（状態Ｐ１３）、貯留部１３に貯留される。貯留部１３内の高温希溶液Ｓｗは、重力及び内圧の差により高温再生器５０に向かって高温希溶液管１６を流れ、高温溶液熱交換器５８で高温濃溶液Ｓａと熱交換して温度が低下した後に、高温希溶液散布ノズル５２から散布される（状態Ｐ５２）。高温希溶液散布ノズル５２から高再熱源温水管５１に向けて散布された高温希溶液Ｓｗは、高再熱源温水管５１内を流れる熱源温水ｈによって加熱濃縮されて、冷媒Ｖの一部が蒸発して濃度が上昇し、高温濃溶液Ｓａとなって（状態Ｐ５３）、高温再生器５０の貯留部５３に貯留される。貯留部５３に貯留された高温濃溶液Ｓａは、高温溶液ポンプ５６により、高温濃溶液管５５を介して吸収器１０の高温濃溶液散布ノズル１２に向けて圧送され、高温溶液熱交換器５８で高温希溶液Ｓｗと熱交換して温度が上昇した後に、高温濃溶液散布ノズル１２から散布される（状態Ｐ１２）。このとき、高温吸収器１０の貯留部１３に貯留された高温希溶液Ｓｗが所定の液位になるように、高温吸収器液位検出器１４の検出液位に応じてインバータ５６ｖにより高温溶液ポンプ５６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節される。高温濃溶液散布ノズル１２から散布された高温濃溶液Ｓａは、高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収し、以降、同様のサイクルを繰り返す。   Returning to the description of the cycle on the absorption liquid side of the absorption heat pump 1 again. The high-temperature concentrated solution Sa that has absorbed the high-temperature refrigerant vapor Vr by the high-temperature absorber 10 is reduced in concentration to become a high-temperature dilute solution Sw (state P13), and is stored in the storage unit 13. The high-temperature dilute solution Sw in the reservoir 13 flows through the high-temperature dilute solution pipe 16 toward the high-temperature regenerator 50 due to the difference between gravity and internal pressure, and exchanges heat with the high-temperature concentrated solution Sa in the high-temperature solution heat exchanger 58 to have a temperature. After decreasing, it is sprayed from the hot dilute solution spray nozzle 52 (state P52). The high temperature dilute solution Sw sprayed from the high temperature dilute solution spray nozzle 52 toward the high reheat source hot water pipe 51 is heated and concentrated by the heat source hot water h flowing in the high reheat source hot water pipe 51, and a part of the refrigerant V evaporates. Then, the concentration rises to become a high-temperature concentrated solution Sa (state P53) and is stored in the storage unit 53 of the high-temperature regenerator 50. The high-temperature concentrated solution Sa stored in the storage unit 53 is pumped by the high-temperature solution pump 56 toward the high-temperature concentrated solution spray nozzle 12 of the absorber 10 via the high-temperature concentrated solution tube 55, and the high-temperature solution heat exchanger 58 After heat exchange with the hot dilute solution Sw and the temperature rises, it is sprayed from the hot concentrated solution spray nozzle 12 (state P12). At this time, the high temperature solution pump is driven by the inverter 56v according to the detected liquid level of the high temperature absorber liquid level detector 14 so that the high temperature dilute solution Sw stored in the storage unit 13 of the high temperature absorber 10 becomes a predetermined liquid level. The rotational speed 56 (and thus the discharge flow rate) is adjusted. The hot concentrated solution Sa sprayed from the hot concentrated solution spray nozzle 12 absorbs the high-temperature refrigerant vapor Vr, and thereafter repeats the same cycle.

他方、低温吸収器３０では、低温濃溶液散布ノズル３２から被加熱冷媒液管３１に向けて散布された低温濃溶液Ｓｂ（状態Ｐ３２）が、低温蒸発器４０から移動してきた低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収し、その際に発生する吸収熱で被加熱冷媒液管３１内を流れる高温冷媒液Ｖｆ１を加熱して高温冷媒蒸気Ｖｒとする。低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収した低温濃溶液Ｓｂは、濃度が低下して低温希溶液Ｓｖとなり（状態Ｐ３３）、貯留部３３に貯留される。貯留部３３の低温希溶液Ｓｖは、重力及び内圧の差により低温再生器６０へ送られる。低温希溶液Ｓｖは、低温吸収器３０から低温再生器６０に向かって低温希溶液管３６を流れる際、低温溶液熱交換器６８で低温濃溶液Ｓｂと熱交換して温度が低下する。低温再生器６０に送られた低温希溶液Ｓｖは、低温希溶液散布ノズル６２から散布される（状態Ｐ６２）。低温希溶液散布ノズル６２から散布された低温希溶液Ｓｖは、低再熱源温水管６１を流れる熱源温水ｈによって加熱され、散布された低温希溶液Ｓｖ中の冷媒が蒸発して低温濃溶液Ｓｂとなり（状態Ｐ６３）、低温再生器６０の貯留部６３に貯留される。   On the other hand, in the low-temperature absorber 30, the low-temperature concentrated solution Sb (state P 32) sprayed from the low-temperature concentrated solution spray nozzle 32 toward the heated refrigerant liquid pipe 31 uses the low-temperature refrigerant vapor Vs that has moved from the low-temperature evaporator 40. The high-temperature refrigerant liquid Vf1 that flows through the heated refrigerant liquid pipe 31 with the absorbed heat generated at that time is heated to form a high-temperature refrigerant vapor Vr. The low-temperature concentrated solution Sb that has absorbed the low-temperature refrigerant vapor Vs decreases in concentration to become a low-temperature diluted solution Sv (state P33), and is stored in the storage unit 33. The low temperature dilute solution Sv in the reservoir 33 is sent to the low temperature regenerator 60 due to the difference between gravity and internal pressure. When the low-temperature dilute solution Sv flows through the low-temperature dilute solution tube 36 from the low-temperature absorber 30 toward the low-temperature regenerator 60, the low-temperature dilute solution Sv exchanges heat with the low-temperature concentrated solution Sb in the low-temperature solution heat exchanger 68 and the temperature is lowered. The low temperature dilute solution Sv sent to the low temperature regenerator 60 is sprayed from the low temperature dilute solution spray nozzle 62 (state P62). The low temperature dilute solution Sv sprayed from the low temperature dilute solution spray nozzle 62 is heated by the heat source hot water h flowing through the low reheat source hot water pipe 61, and the refrigerant in the sprayed low temperature dilute solution Sv evaporates to become a low temperature concentrated solution Sb. (State P63), stored in the storage unit 63 of the low temperature regenerator 60.

他方、低温希溶液Ｓｖから蒸発した冷媒Ｖは、高温再生器５０で発生した冷媒Ｖの蒸気と合流し、再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器７０へと移動する。低温再生器６０の貯留部６３に貯留された低温濃溶液Ｓｂは、低温溶液ポンプ６６により、低温濃溶液管３８を介して低温吸収器３０の低温濃溶液散布ノズル３２に圧送される。このとき、低温吸収器３０の貯留部３３に貯留される低温希溶液Ｓｖの液位が所定の液位になるように、低温吸収器液位検出器３４の検出液位に応じてインバータ６６ｖにより低温溶液ポンプ６６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節される。低温濃溶液管３８を流れる低温濃溶液Ｓｂは、低温溶液熱交換器６８で低温希溶液Ｓｖと熱交換して温度が上昇してから低温吸収器３０に流入し、低温濃溶液散布ノズル３２から散布される（状態Ｐ３２）。以降、同様のサイクルを繰り返す。このように、吸収ヒートポンプ１では、吸収液Ｓ側のサイクルが、高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統と、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統とで、別個に構成されている。   On the other hand, the refrigerant V evaporated from the low temperature dilute solution Sv merges with the vapor of the refrigerant V generated in the high temperature regenerator 50 and moves to the condenser 70 as the regenerator refrigerant vapor Vg. The low temperature concentrated solution Sb stored in the storage unit 63 of the low temperature regenerator 60 is pumped by the low temperature solution pump 66 to the low temperature concentrated solution spray nozzle 32 of the low temperature absorber 30 via the low temperature concentrated solution pipe 38. At this time, the inverter 66v according to the detected liquid level of the low temperature absorber liquid level detector 34 so that the liquid level of the low temperature diluted solution Sv stored in the storage unit 33 of the low temperature absorber 30 becomes a predetermined liquid level. The rotational speed (and hence the discharge flow rate) of the low temperature solution pump 66 is adjusted. The low-temperature concentrated solution Sb flowing through the low-temperature concentrated solution pipe 38 heat-exchanges with the low-temperature dilute solution Sv in the low-temperature solution heat exchanger 68 and rises in temperature, and then flows into the low-temperature absorber 30. It is sprayed (state P32). Thereafter, the same cycle is repeated. As described above, in the absorption heat pump 1, the cycle on the side of the absorbing liquid S is configured separately in the system of the high temperature absorber 10 and the high temperature regenerator 50 and the system of the low temperature absorber 30 and the low temperature regenerator 60. .

また、吸収ヒートポンプ１では、上述の運転を行っている際、高温再生器５０の貯留部５３から導出される高温濃溶液Ｓａが所定の濃度を超えたときに、制御装置９９が二方弁７９ｖを開にして冷媒液Ｖｆを高温濃溶液管５５に流入させ、高温濃溶液Ｓａの濃度を低下させる。所定の濃度は、冷媒液Ｖｆを高温濃溶液管５５に流入させる間に吸収液Ｓが結晶してしまうこと（結晶ラインに到達すること）を回避することができる余裕分を考慮した濃度である。貯留部５３から導出される高温濃溶液Ｓａの濃度は、制御装置９９に信号ケーブルで接続された濃度計（不図示）あるいは濃度を算出可能な物理量を検出する計測器（不図示）によって検出することができる。また、低温再生器液位検出器６４で検出された貯留部６３の液位が低下しすぎたとき、制御装置９９は流量調節弁５９ｖの開度を調節して高温溶液ポンプ５６で吐出された高温濃溶液Ｓａの一部を低温希溶液管３６へ流入させる。反対に、貯留部６３の液位が上昇して溢流管６９の上端を超えたときに、低温濃溶液Ｓｂが溢流管６９を介して高温再生器５０内に流入する。このようにして、溶液線ＳＨＤと溶液線ＳＬＤとの間で吸収液Ｓが融通され、上述の吸収液Ｓの結晶の回避の制御と相俟って、吸収ヒートポンプ１の適正な運転が行われる。   Further, in the absorption heat pump 1, when the above-described operation is performed, when the high-temperature concentrated solution Sa derived from the storage unit 53 of the high-temperature regenerator 50 exceeds a predetermined concentration, the control device 99 controls the two-way valve 79v. Is opened to allow the refrigerant liquid Vf to flow into the high-temperature concentrated solution tube 55 to reduce the concentration of the high-temperature concentrated solution Sa. The predetermined concentration is a concentration in consideration of a margin that can prevent the absorption liquid S from crystallizing (arriving at the crystal line) while the refrigerant liquid Vf is allowed to flow into the high-temperature concentrated solution tube 55. . The concentration of the hot concentrated solution Sa derived from the storage unit 53 is detected by a concentration meter (not shown) connected to the control device 99 with a signal cable or a measuring device (not shown) that detects a physical quantity capable of calculating the concentration. be able to. Further, when the liquid level in the storage unit 63 detected by the low temperature regenerator liquid level detector 64 is too low, the control device 99 adjusts the opening degree of the flow control valve 59v and is discharged by the high temperature solution pump 56. A part of the high temperature concentrated solution Sa is caused to flow into the low temperature diluted solution tube 36. On the contrary, when the liquid level in the storage unit 63 rises and exceeds the upper end of the overflow pipe 69, the low temperature concentrated solution Sb flows into the high temperature regenerator 50 through the overflow pipe 69. In this way, the absorption liquid S is interchanged between the solution line SHD and the solution line SLD, and the absorption heat pump 1 is appropriately operated in combination with the above-described control of avoiding crystals of the absorption liquid S. .

また、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１では、約１２０℃の熱源温水ｈが高蒸熱源温水管２１に導入され、高温冷媒液Ｖｆ１を加熱し、次いで高再熱源温水管５１を流れて高温希溶液Ｓｗを加熱して、約１００℃の熱源温水ｈが高再熱源温水管５１から導出される。この、高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統の吸収液Ｓのサイクルは、単段サイクルと見ることができ、ＣＯＰは概ね０．４５である。高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統では、熱源温水ｈを１２０℃から１００℃まで利用しているため、（１２０−１００）×０．４５＝９[Ｋ]の顕熱に相当する被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。さらに、高再熱源温水管５１から導出された約１００℃の熱源温水ｈは、低再熱源温水管６１に流入して低温希溶液Ｓｖを加熱し、次いで低蒸熱源温水管４１を流れて低温冷媒液Ｖｆ２を加熱して、約７４℃の熱源温水ｈが低蒸熱源温水管４１から導出される。前述のように、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統で汲み上げられた熱（低温吸収器３０における吸収熱Ｈ２０）は、さらに汲み上げられて高温冷媒液Ｖｆ１を蒸発させるのに用いられる。このように、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統の吸収液Ｓのサイクルによって生じた吸収熱は、さらに高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統で用いられるべく昇温されているので、二段昇温サイクルと見ることができ、ＣＯＰは概ね０．３である。低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統では、熱源温水ｈを１００℃から７４℃まで利用して二段昇温しているため、（１００−７４）×０．３＝８．７[Ｋ]の顕熱に相当する被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。   In the absorption heat pump 1 according to the present embodiment, the heat source hot water h of about 120 ° C. is introduced into the high steam heat source hot water pipe 21 to heat the high-temperature refrigerant liquid Vf1, and then flows through the high reheat source hot water pipe 51 to increase the temperature. The diluted solution Sw is heated, and the heat source hot water h of about 100 ° C. is led out from the high reheat source hot water pipe 51. This cycle of the absorbent S in the system of the high-temperature absorber 10 and the high-temperature regenerator 50 can be regarded as a single-stage cycle, and the COP is approximately 0.45. In the system of the high-temperature absorber 10 and the high-temperature regenerator 50, the heat source hot water h is used from 120 ° C. to 100 ° C., so that the temperature corresponding to (120-100) × 0.45 = 9 [K] The heating medium vapor Wv can be generated. Further, the heat source hot water h of about 100 ° C. derived from the high reheat source hot water pipe 51 flows into the low reheat source hot water pipe 61 to heat the low temperature dilute solution Sv, and then flows through the low steam source hot water pipe 41 to lower the temperature. The refrigerant liquid Vf2 is heated, and a heat source hot water h of about 74 ° C. is led out from the low steam source hot water pipe 41. As described above, the heat pumped up by the system of the low-temperature absorber 30 and the low-temperature regenerator 60 (absorbed heat H20 in the low-temperature absorber 30) is further pumped and used to evaporate the high-temperature refrigerant liquid Vf1. Thus, the absorption heat generated by the cycle of the absorbing liquid S of the low temperature absorber 30 and the low temperature regenerator 60 is heated to be further used in the high temperature absorber 10 and high temperature regenerator 50 systems. The COP is approximately 0.3. In the system of the low temperature absorber 30 and the low temperature regenerator 60, the temperature of the heat source hot water h is raised from 100 ° C. to 74 ° C. in two stages, so (100−74) × 0.3 = 8.7 [K The heated medium vapor Wv corresponding to the sensible heat can be generated.

以上で説明したように、吸収ヒートポンプ１では、熱源温水ｈの熱を、高温の領域（１２０℃〜１００℃）から低温の領域（１００℃〜７４℃）まで広範囲にわたって利用することが可能であるため、被加熱媒体蒸気Ｗｖの生成にかかわる高温冷媒蒸気Ｖｒをより多く生成することができ、ひいてはより多くの被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。それでいて、高温吸収器１０に導入される高温冷媒蒸気Ｖｒが、高蒸熱源温水管２１内を流れる熱源温水ｈの熱が利用されて生成されたものと、低蒸熱源温水管４１内を流れる熱源温水ｈの熱に起因して低温吸収器３０内で発生した吸収熱が利用されて生成されたものとが合流したものであるから、吸収ヒートポンプ１は二段昇温サイクルの高温吸収器と単段昇温サイクルの吸収器とを兼用した構成となっており、単段昇温型の吸収ヒートポンプ及び二段昇温型の吸収ヒートポンプの２台の吸収ヒートポンプを設置する必要がなく、機器据付面積の増大を抑制することができる。   As described above, in the absorption heat pump 1, the heat of the heat source hot water h can be widely used from a high temperature region (120 ° C. to 100 ° C.) to a low temperature region (100 ° C. to 74 ° C.). Therefore, it is possible to generate more high-temperature refrigerant vapor Vr related to the generation of the heated medium vapor Wv, and in turn, it is possible to generate more heated medium vapor Wv. Nevertheless, the high-temperature refrigerant vapor Vr introduced into the high-temperature absorber 10 is generated using the heat of the heat source hot water h flowing in the high steam source hot water pipe 21 and the heat source flowing in the low steam source hot water pipe 41. Since the absorption heat generated in the low-temperature absorber 30 due to the heat of the hot water h is merged, the absorption heat pump 1 is combined with a high-temperature absorber in a two-stage heating cycle. It has a configuration that also serves as an absorber for the stage heating cycle, and it is not necessary to install two absorption heat pumps, a single stage heating absorption heat pump and a two-stage heating absorption heat pump, and the equipment installation area Can be suppressed.

以上の説明では、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低再熱源温水管６１、低蒸熱源温水管４１が、同一の系統に構成されて、この順に熱源温水ｈが流れるように構成されているとしたが、例えば高蒸熱源温水管２１及び高再熱源温水管５１（高温の系統）と、低再熱源温水管６１及び低蒸熱源温水管４１（低温の系統）とで別の系統に構成し、高温の系統と低温の系統とで熱源温水ｈの利用温度範囲の一部が重複するように構成してもよい。しかしながら、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低再熱源温水管６１、低蒸熱源温水管４１を同一の系統に構成することで、単段昇温サイクルと二段昇温サイクルとを単一の熱源で駆動しつつ熱源温水ｈの熱を広範囲に有効利用することができるため好ましい。あるいは、低再熱源温水管６１と低蒸熱源温水管４１とで熱源温水ｈが流れる順序を入れ替えて、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低蒸熱源温水管４１、低再熱源温水管６１が同一の系統に構成されて、この順に熱源温水ｈが流れるように構成してもよい。   In the above description, the high steam source hot water pipe 21, the high reheat source hot water pipe 51, the low reheat source hot water pipe 61, and the low steam source hot water pipe 41 are configured in the same system so that the heat source hot water h flows in this order. For example, a high steam source hot water pipe 21 and a high reheat source hot water pipe 51 (high temperature system), a low reheat source hot water pipe 61 and a low steam source hot water pipe 41 (low temperature system) are used. You may comprise in another system | strain, and you may comprise so that a part of utilization temperature range of the heat source warm water h may overlap with a high temperature system | strain and a low temperature system | strain. However, by configuring the high steam source hot water pipe 21, the high reheat source hot water pipe 51, the low reheat source hot water pipe 61, and the low steam source hot water pipe 41 in the same system, a single stage heating cycle and a two stage heating cycle are provided. Can be effectively used in a wide range while being driven by a single heat source. Alternatively, the order in which the heat source hot water h flows in the low reheat source hot water pipe 61 and the low steam source hot water pipe 41 is changed, and the high steam source hot water pipe 21, the high reheat source hot water pipe 51, the low steam source hot water pipe 41, the low steam source hot water pipe 41, The heat source hot water pipes 61 may be configured in the same system so that the heat source hot water h flows in this order.

以上の説明では、低温吸収器３０内に配設された被加熱冷媒液管３１内に高温冷媒液Ｖｆ１が導入されることで低温吸収器３０内において発生した吸収熱が高温冷媒蒸気Ｖｒの生成に用いられることとしたが、以下のような構成であってもよい。
図３は、本発明の第１の実施の形態の変形例に係る吸収ヒートポンプの部分系統図であり、（ａ）は第１の変形例に係る吸収ヒートポンプ１Ａ、（ｂ）は第２の変形例に係る吸収ヒートポンプ１Ｂを示している。吸収ヒートポンプ１Ａ、１Ｂでは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）に対し、低温吸収器３０で発生した吸収熱を高温冷媒液Ｖｆ１へ伝達する態様が異なっている。図３で省略している高温吸収器１０（図１参照）、凝縮器７０（図１参照）、及び気液分離器８０（図１参照）まわりの構成は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様である。 In the above description, the absorption heat generated in the low-temperature absorber 30 by the introduction of the high-temperature refrigerant liquid Vf1 into the heated refrigerant liquid pipe 31 disposed in the low-temperature absorber 30 generates the high-temperature refrigerant vapor Vr. However, the following configuration may be used.
FIG. 3 is a partial system diagram of an absorption heat pump according to a modification of the first embodiment of the present invention. FIG. 3A is an absorption heat pump 1A according to the first modification, and FIG. 3B is a second modification. The absorption heat pump 1B which concerns on an example is shown. The absorption heat pumps 1A and 1B are different from the absorption heat pump 1 (see FIG. 1) in the manner of transmitting the absorption heat generated in the low-temperature absorber 30 to the high-temperature refrigerant liquid Vf1. The configuration around the high-temperature absorber 10 (see FIG. 1), the condenser 70 (see FIG. 1), and the gas-liquid separator 80 (see FIG. 1) omitted in FIG. 3 is the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). It is the same.

図３（ａ）に示す吸収ヒートポンプ１Ａは、高温蒸発器２０内に、高蒸熱源温水管２１と併設する形で、熱媒体伝熱管２２９が設けられ、さらに、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた冷媒液供給管２７（図１参照）及び高温冷媒蒸気受入管２８（図１参照）に代えて循環熱媒体管２２７、２２８が設けられると共に、低温吸収器３０内の被加熱冷媒液管３１（図１参照）に代えて被加熱循環媒体管２３１が設けられており、高温蒸発器２０内の熱媒体伝熱管２２９と低温吸収器３０内の被加熱循環媒体管２３１とが循環熱媒体管２２７、２２８で接続されて、熱媒体ｔを循環させる密閉の循環流路が形成されている。循環熱媒体管２２８には、熱媒体ｔを流動させる循環熱媒体ポンプ２２６が配設されている。   The absorption heat pump 1A shown in FIG. 3A is provided with a heat medium heat transfer pipe 229 in the high-temperature evaporator 20 so as to be provided with the high steam heat source hot water pipe 21. Further, the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). Circulating heat medium pipes 227 and 228 are provided in place of the refrigerant liquid supply pipe 27 (see FIG. 1) and the high-temperature refrigerant vapor receiving pipe 28 (see FIG. 1) provided in FIG. Instead of the refrigerant liquid pipe 31 (see FIG. 1), a heated circulating medium pipe 231 is provided, and a heat medium heat transfer pipe 229 in the high temperature evaporator 20 and a heated circulating medium pipe 231 in the low temperature absorber 30 are provided. A hermetic circulation flow path that connects the circulation heat medium pipes 227 and 228 and circulates the heat medium t is formed. The circulating heat medium pipe 228 is provided with a circulating heat medium pump 226 that causes the heat medium t to flow.

吸収ヒートポンプ１Ａでは、循環熱媒体ポンプ２２６によって循環させられている熱媒体ｔが、被加熱循環媒体管２３１内を流れる際に、低温吸収器３０内で低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際に発生する吸収熱により加熱される。加熱された熱媒体ｔは、熱媒体伝熱管２２９を流れる際に、高温蒸発器２０内で高温冷媒液散布ノズル２２から散布された高温冷媒液Ｖｆ１に熱を与えて蒸発させ、自身は温度が低下して再び被加熱循環媒体管２３１に送られて加熱される作用を繰り返す。このように、吸収ヒートポンプ１Ａでは、熱媒体ｔを介して低温吸収器３０で発生した吸収熱を高温蒸発器２０内の高温冷媒液Ｖｆ１に与えることとしている。   In the absorption heat pump 1A, the low temperature concentrated solution Sb absorbs the low temperature refrigerant vapor Vs in the low temperature absorber 30 when the heat medium t circulated by the circulation heat medium pump 226 flows in the heated circulation medium tube 231. It is heated by the absorption heat generated when When the heated heat medium t flows through the heat medium heat transfer tube 229, the high-temperature refrigerant liquid Vf1 sprayed from the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22 in the high-temperature evaporator 20 is heated to evaporate, and the temperature of the heat medium t itself increases. The action of being lowered and sent again to the heated circulating medium tube 231 and heated is repeated. Thus, in the absorption heat pump 1A, the absorption heat generated in the low temperature absorber 30 via the heat medium t is given to the high temperature refrigerant liquid Vf1 in the high temperature evaporator 20.

図３（ｂ）に示す吸収ヒートポンプ１Ｂは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）では低温蒸発器４０と同じ缶胴内に設けられていた低温吸収器３０（図１参照）が、加熱用吸収装置３５１の形態で高温蒸発器２０内に設けられている点が大きく異なっている。加熱用吸収装置３５１は、高温蒸発器２０内で高蒸熱源温水管２１と併設されている。加熱用吸収装置３５１は、低温吸収器の役割を果たす装置であり、複数の伝熱管が鉛直に延びるように配設され、複数の伝熱管の各上端が上部ヘッダーで、各下端が下部ヘッダーでそれぞれ接続されている。加熱用吸収装置３５１の上部ヘッダーには、低温蒸発器４０内で生成された低温冷媒蒸気Ｖｓを流す低温冷媒蒸気管３５７と、低温濃溶液Ｓｂを流す低温濃溶液管３８とが接続されている。加熱用吸収装置３５１の下部ヘッダーには、低温希溶液Ｓｖを流す低温希溶液管３６が接続されている。つまり、低温濃溶液管３８は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で接続されていた低温濃溶液散布ノズル３２（図１参照）に代えて加熱用吸収装置３５１の上部ヘッダーに接続されており、低温希溶液管３６は、貯留部３３（図１参照）に代えて加熱用吸収装置３５１の下部ヘッダーに接続されている。   The absorption heat pump 1B shown in FIG. 3 (b) includes a low-temperature absorber 30 (see FIG. 1) provided in the same can body as the low-temperature evaporator 40 in the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). The point provided in the high temperature evaporator 20 in the form of 351 is greatly different. The heating absorber 351 is provided in the high-temperature evaporator 20 along with the high steam source hot water pipe 21. The heating absorption device 351 is a device that functions as a low-temperature absorber, and is arranged such that a plurality of heat transfer tubes extend vertically, with each upper end being an upper header and each lower end being a lower header. Each is connected. The upper header of the heating absorber 351 is connected to a low-temperature refrigerant vapor pipe 357 for flowing the low-temperature refrigerant vapor Vs generated in the low-temperature evaporator 40 and a low-temperature concentrated solution pipe 38 for flowing the low-temperature concentrated solution Sb. . A low-temperature dilute solution pipe 36 for flowing a low-temperature dilute solution Sv is connected to the lower header of the heating absorber 351. That is, the low-temperature concentrated solution pipe 38 is connected to the upper header of the heating absorber 351 instead of the low-temperature concentrated solution spray nozzle 32 (see FIG. 1) connected by the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). The low-temperature dilute solution pipe 36 is connected to the lower header of the heating absorber 351 instead of the reservoir 33 (see FIG. 1).

吸収ヒートポンプ１Ｂでは、高温蒸発器２０において、加熱用吸収装置３５１の内部に低温濃溶液Ｓｂ及び低温冷媒蒸気Ｖｓを導入し、加熱用吸収装置３５１の伝熱管内で低温濃溶液Ｓｂに低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収させて吸収熱を発生させ、高温冷媒液散布ノズル２２から加熱用吸収装置３５１の外部に散布された高温冷媒液Ｖｆ１を加熱して蒸発させるように構成されている。加熱用吸収装置３５１では、高温蒸発器２０の内圧よりも高圧である低温濃溶液Ｓｂ及び低温冷媒蒸気Ｖｓを内部に導入することとしている。加熱用吸収装置３５１内で低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した低温希溶液Ｓｖは、下部ヘッダーから低温希溶液管３６を流れて低温再生器６０に至り、低温濃溶液Ｓｂに再生されて再び加熱用吸収装置３５１の上部ヘッダーに送られて、上述の作用を繰り返す。このように、吸収ヒートポンプ１Ｂでは、低温吸収器の役割を果たす加熱用吸収装置３５１を高温蒸発器２０内に配設し、発生した吸収熱を直接的に高温冷媒液Ｖｆ１に与えることとしているため、温度効率に優れている。   In the absorption heat pump 1B, in the high-temperature evaporator 20, the low-temperature concentrated solution Sb and the low-temperature refrigerant vapor Vs are introduced into the heating absorption device 351, and the low-temperature refrigerant vapor is converted into the low-temperature concentrated solution Sb in the heat transfer tube of the heating absorption device 351. Vs is absorbed to generate absorption heat, and the high-temperature refrigerant liquid Vf1 sprayed to the outside of the heating absorber 351 from the high-temperature refrigerant liquid spray nozzle 22 is heated and evaporated. In the heating absorber 351, the low-temperature concentrated solution Sb and the low-temperature refrigerant vapor Vs that are higher than the internal pressure of the high-temperature evaporator 20 are introduced into the inside. The low-temperature dilute solution Sv, whose concentration has been reduced by the low-temperature concentrated solution Sb absorbing the low-temperature refrigerant vapor Vs in the heating absorber 351, flows from the lower header through the low-temperature dilute solution pipe 36 to the low-temperature regenerator 60, where The solution Sb is regenerated and sent again to the upper header of the heating absorber 351, and the above operation is repeated. As described above, in the absorption heat pump 1B, the heating absorption device 351 serving as a low-temperature absorber is disposed in the high-temperature evaporator 20, and the generated absorption heat is directly given to the high-temperature refrigerant liquid Vf1. Excellent in temperature efficiency.

次に図４を参照して、本発明の第２の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ２を説明する。図４は、吸収ヒートポンプ２の系統図である。吸収ヒートポンプ２は、熱源流体として熱源ガスＧを用い、利用価値の高い被加熱媒体蒸気Ｗｖを取り出す装置としている。吸収ヒートポンプ２は、熱源流体として熱源ガスＧを用いている特性上、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と比較して以下に示す構成上の相違がある。吸収ヒートポンプ２は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）が備えていた高温蒸発器２０、高温再生器５０、低温再生器６０、低温蒸発器４０に代えて、第１の蒸発器としての高温蒸発器２０Ａ、第１の再生器としての高温再生器５０Ａ、第２の再生器としての低温再生器６０Ａ、第２の蒸発器としての低温蒸発器４０Ａが、この順に配列されている。したがって、これらは、高温吸収器１０あるいは低温吸収器３０と、同一の缶胴に形成されていない。   Next, with reference to FIG. 4, the absorption heat pump 2 which concerns on the 2nd Embodiment of this invention is demonstrated. FIG. 4 is a system diagram of the absorption heat pump 2. The absorption heat pump 2 uses a heat source gas G as a heat source fluid and takes out a heated medium vapor Wv having a high utility value. The absorption heat pump 2 has the following structural differences as compared with the absorption heat pump 1 (see FIG. 1) due to the characteristics of using the heat source gas G as the heat source fluid. The absorption heat pump 2 replaces the high temperature evaporator 20, the high temperature regenerator 50, the low temperature regenerator 60, and the low temperature evaporator 40 included in the absorption heat pump 1 (see FIG. 1) with a high temperature evaporator as a first evaporator. 20A, a high temperature regenerator 50A as a first regenerator, a low temperature regenerator 60A as a second regenerator, and a low temperature evaporator 40A as a second evaporator are arranged in this order. Therefore, they are not formed in the same can body as the high temperature absorber 10 or the low temperature absorber 30.

高温蒸発器２０Ａは、上部ヘッダーと下部ヘッダーとの間に複数の垂直伝熱管が両ヘッダーと連通するように接続され、各垂直伝熱管の外側が熱源ガスＧの流路４９０となっており、流路４９０を流れる熱源ガスＧにより垂直伝熱管内を流れる流体が加熱されるように構成されている。高温再生器５０Ａ、低温再生器６０Ａ、低温蒸発器４０Ａも、高温蒸発器２０Ａと同様に、上部ヘッダーと下部ヘッダーとが複数の垂直伝熱管を介して連通され、各垂直伝熱管の外側に熱源ガスＧの流路４９０が形成された構造となっている。これらは、互いに構造が概ね同じであるが、垂直伝熱管内を流れる流体の種類は異なる。構造が「概ね」同じというのは、高温再生器５０Ａ及び低温再生器６０Ａは、それぞれ、濃度的に再生した吸収液Ｓを受け入れる出口ヘッダー４５５、４６５が設けられ、上部ヘッダーと出口ヘッダー４５５、４６５とが吸収液出口（図４中に実線で表わされている角穴）を介して連通している構造となっている点が、高温蒸発器２０Ａ及び低温蒸発器４０Ａと異なっていることを考慮したものである。流路４９０は、高蒸熱源温水管２１（図１参照）、高再熱源温水管５１（図１参照）、低再熱源温水管６１（図１参照）、低蒸熱源温水管４１（図１参照）に代えて設けられた構成部材（代替構成部材）である。   In the high-temperature evaporator 20A, a plurality of vertical heat transfer tubes are connected between the upper header and the lower header so as to communicate with both headers, and the outside of each vertical heat transfer tube is a flow path 490 of the heat source gas G. The fluid flowing in the vertical heat transfer tube is heated by the heat source gas G flowing in the flow path 490. Similarly to the high temperature evaporator 20A, the high temperature regenerator 50A, the low temperature regenerator 60A, and the low temperature evaporator 40A have an upper header and a lower header communicated with each other through a plurality of vertical heat transfer tubes, and a heat source outside each vertical heat transfer tube. The gas G channel 490 is formed. These are generally the same in structure, but the type of fluid flowing in the vertical heat transfer tubes is different. The structure is “substantially the same” because the high-temperature regenerator 50A and the low-temperature regenerator 60A are provided with outlet headers 455 and 465 for receiving the concentrated regenerated absorbent S, respectively, and the upper header and the outlet headers 455 and 465. Is different from the high-temperature evaporator 20A and the low-temperature evaporator 40A in that it communicates via an absorption liquid outlet (a square hole represented by a solid line in FIG. 4). It is taken into consideration. The flow path 490 includes the high steam source hot water pipe 21 (see FIG. 1), the high reheat source hot water pipe 51 (see FIG. 1), the low reheat source hot water pipe 61 (see FIG. 1), and the low steam source hot water pipe 41 (see FIG. 1). It is a structural member (alternative structural member) provided in place of the reference).

高温蒸発器２０Ａは、下部ヘッダーに、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆを導入する冷媒液管２９が接続されていると共に、高温冷媒液Ｖｆ１を低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１へ導く冷媒液供給管２７が直接（高温冷媒液循環管２５（図１参照）を介さずに）接続されている。冷媒液供給管２７には、高温冷媒液Ｖｆ１を圧送する高温冷媒液循環ポンプ４２６が配設されている。上部ヘッダーには、被加熱冷媒液管３１内で生成された高温冷媒蒸気Ｖｒを導入する高温冷媒蒸気受入管２８が接続されている。また、上部ヘッダーと高温吸収器１０の気相部とは、高温冷媒蒸気Ｖｒを流す高温冷媒蒸気管４１８で接続されている。高温蒸発器液位検出器２４は、上部ヘッダーに設けられている。高温蒸発器２０Ａは、冷媒液管２９から下部ヘッダーに冷媒液Ｖｆが導入され、導入された冷媒液Ｖｆが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱されて蒸発し、さらに高温冷媒液Ｖｆ１を被加熱冷媒液管３１に供給して生成された高温冷媒蒸気Ｖｒを受け入れて、熱源ガスＧの熱及び低温吸収器３０における吸収熱で生成された高温冷媒蒸気Ｖｒが、上部ヘッダーから高温冷媒蒸気管４１８へ導出されるように構成されている。   In the high temperature evaporator 20A, a refrigerant liquid pipe 29 for introducing the refrigerant liquid Vf from the condenser 70 is connected to the lower header, and the high temperature refrigerant liquid Vf1 is guided to the heated refrigerant liquid pipe 31 of the low temperature absorber 30. The refrigerant liquid supply pipe 27 is directly connected (not via the high-temperature refrigerant liquid circulation pipe 25 (see FIG. 1)). The refrigerant liquid supply pipe 27 is provided with a high-temperature refrigerant liquid circulation pump 426 that pumps the high-temperature refrigerant liquid Vf1. Connected to the upper header is a high-temperature refrigerant vapor receiving pipe 28 for introducing the high-temperature refrigerant vapor Vr generated in the heated refrigerant liquid pipe 31. Further, the upper header and the gas phase portion of the high-temperature absorber 10 are connected by a high-temperature refrigerant vapor pipe 418 through which the high-temperature refrigerant vapor Vr flows. The high temperature evaporator liquid level detector 24 is provided in the upper header. In the high-temperature evaporator 20A, the refrigerant liquid Vf is introduced into the lower header from the refrigerant liquid pipe 29, and when the introduced refrigerant liquid Vf rises in the vertical heat transfer pipe, it is heated and evaporated by the heat source gas G. The high-temperature refrigerant vapor Vr generated by supplying Vf1 to the heated refrigerant liquid pipe 31 and receiving the high-temperature refrigerant vapor Vr is absorbed by the heat of the heat source gas G and the absorbed heat in the low-temperature absorber 30. The refrigerant vapor pipe 418 is led out.

高温再生器５０Ａは、下部ヘッダーに高温吸収器１０からの高温希溶液Ｓｗを導入する高温希溶液管１６が接続されている。上部ヘッダーには、冷媒Ｖの蒸気を流す高温再生器冷媒蒸気管４５７が接続されている。また、上部ヘッダー内には、吸収液Ｓの液位を検出する高温再生器液位検出器４５４が設けられている。高温再生器液位検出器４５４は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた高温吸収器液位検出器１４（図１参照）に代えて、高温溶液ポンプ５６のインバータ５６ｖと信号ケーブルで接続されており、高温再生器液位検出器４５４で検出した液位に応じて高温溶液ポンプ５６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節されるように構成されている。出口ヘッダー４５５には、高温吸収器１０へ高温濃溶液Ｓａを導く高温濃溶液管５５が接続されている。高温再生器５０Ａは、高温希溶液管１６から下部ヘッダーに高温希溶液Ｓｗが導入され、導入された高温希溶液Ｓｗが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱され冷媒Ｖが蒸発して高温濃溶液Ｓａとなり、蒸発した冷媒Ｖは上部ヘッダーから高温再生器冷媒蒸気管４５７へ導出され、高温濃溶液Ｓａは吸収液出口から出口ヘッダー４５５を介して高温濃溶液管５５へ導出されるように構成されている。   In the high temperature regenerator 50A, a high temperature dilute solution tube 16 for introducing the high temperature dilute solution Sw from the high temperature absorber 10 is connected to the lower header. Connected to the upper header is a high-temperature regenerator refrigerant vapor pipe 457 through which the vapor of the refrigerant V flows. A high temperature regenerator liquid level detector 454 for detecting the liquid level of the absorbing liquid S is provided in the upper header. The high temperature regenerator liquid level detector 454 is replaced with the inverter 56v of the high temperature solution pump 56 and the signal cable instead of the high temperature absorber liquid level detector 14 (see FIG. 1) provided in the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). And the rotational speed (and hence the discharge flow rate) of the high temperature solution pump 56 is adjusted according to the liquid level detected by the high temperature regenerator liquid level detector 454. The outlet header 455 is connected to a hot concentrated solution tube 55 that guides the hot concentrated solution Sa to the high temperature absorber 10. In the high temperature regenerator 50A, the high temperature dilute solution Sw is introduced into the lower header from the high temperature dilute solution tube 16, and when the introduced high temperature dilute solution Sw rises in the vertical heat transfer tube, the heat source gas G is heated and the refrigerant V evaporates. Thus, the evaporated refrigerant V is led from the upper header to the high temperature regenerator refrigerant vapor pipe 457, and the high temperature concentrated solution Sa is led from the absorption liquid outlet to the high temperature concentrated solution pipe 55 via the outlet header 455. It is configured as follows.

低温再生器６０Ａは、下部ヘッダーに低温吸収器３０からの低温希溶液Ｓｖを導入する低温希溶液管３６が接続されている。上部ヘッダーには、冷媒Ｖの蒸気を流す低温再生器冷媒蒸気管４６７が接続されている。低温再生器液位検出器６４は、上部ヘッダー内に配設されている。低温再生器液位検出器６４は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた低温吸収器液位検出器３４（図１参照）に代えて、低温溶液ポンプ６６のインバータ６６ｖと信号ケーブルで接続されており、低温再生器液位検出器６４で検出した液位に応じて低温溶液ポンプ６６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節されるように構成されている。出口ヘッダー４６５には、低温吸収器３０へ低温濃溶液Ｓｂを導く低温濃溶液管３８が接続されている。低温再生器６０Ａは、低温希溶液管３６から下部ヘッダーに低温希溶液Ｓｖが導入され、導入された低温希溶液Ｓｖが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱され冷媒Ｖが蒸発して低温濃溶液Ｓｂとなり、蒸発した冷媒Ｖは上部ヘッダーから低温再生器冷媒蒸気管４６７へ導出され、低温濃溶液Ｓｂは吸収液出口から出口ヘッダー４６５を介して低温濃溶液管３８へ導出されるように構成されている。低温再生器冷媒蒸気管４６７は、高温再生器冷媒蒸気管４５７と接続されて再生器冷媒蒸気管４７７となり、再生器冷媒蒸気管４７７は凝縮器７０に接続されている。これにより、高温再生器５０Ａから導出された冷媒Ｖの蒸気と低温再生器６０Ａから導出された冷媒Ｖの蒸気とは合流して再生器冷媒蒸気Ｖｇとなり、凝縮器７０へ導入されるように構成されている。   In the low temperature regenerator 60A, a low temperature dilute solution pipe 36 for introducing the low temperature dilute solution Sv from the low temperature absorber 30 is connected to the lower header. A low temperature regenerator refrigerant vapor pipe 467 through which the vapor of the refrigerant V flows is connected to the upper header. The low temperature regenerator liquid level detector 64 is disposed in the upper header. The low temperature regenerator liquid level detector 64 replaces the low temperature absorber liquid level detector 34 (see FIG. 1) provided in the absorption heat pump 1 (see FIG. 1) with an inverter 66v of the low temperature solution pump 66 and a signal cable. And the rotational speed (and hence the discharge flow rate) of the low temperature solution pump 66 is adjusted according to the liquid level detected by the low temperature regenerator liquid level detector 64. The outlet header 465 is connected to a low temperature concentrated solution pipe 38 that guides the low temperature concentrated solution Sb to the low temperature absorber 30. In the low temperature regenerator 60A, the low temperature dilute solution Sv is introduced into the lower header from the low temperature dilute solution pipe 36, and the introduced low temperature dilute solution Sv is heated by the heat source gas G when the vertical heat transfer tube rises, and the refrigerant V evaporates. Thus, the evaporated refrigerant V is led out from the upper header to the low temperature regenerator refrigerant vapor pipe 467, and the low temperature concentrated solution Sb is led out from the absorption liquid outlet to the low temperature concentrated solution pipe 38 via the outlet header 465. It is configured as follows. The low temperature regenerator refrigerant vapor pipe 467 is connected to the high temperature regenerator refrigerant vapor pipe 457 to form a regenerator refrigerant vapor pipe 477, and the regenerator refrigerant vapor pipe 477 is connected to the condenser 70. Accordingly, the vapor of the refrigerant V derived from the high temperature regenerator 50A and the vapor of the refrigerant V derived from the low temperature regenerator 60A are merged into a regenerator refrigerant vapor Vg and introduced into the condenser 70. Has been.

低温蒸発器４０Ａは、下部ヘッダーに凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆを導入する冷媒液管４８が接続されている。上部ヘッダーと低温吸収器３０の気相部とは、低温冷媒蒸気Ｖｓを流す低温冷媒蒸気管４４７で接続されている。低温蒸発器液位検出器４４は、上部ヘッダーに設けられている。低温蒸発器４０Ａは、冷媒液管４８から下部ヘッダーに冷媒液Ｖｆが導入され、導入された冷媒液Ｖｆが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱されて蒸発し、生成された低温冷媒蒸気Ｖｓが上部ヘッダーから低温冷媒蒸気管４４７へ導出されるように構成されている。   In the low temperature evaporator 40A, a refrigerant liquid pipe 48 for introducing the refrigerant liquid Vf from the condenser 70 is connected to the lower header. The upper header and the gas phase part of the low-temperature absorber 30 are connected by a low-temperature refrigerant vapor pipe 447 through which the low-temperature refrigerant vapor Vs flows. The low temperature evaporator liquid level detector 44 is provided in the upper header. In the low-temperature evaporator 40A, the refrigerant liquid Vf is introduced from the refrigerant liquid pipe 48 to the lower header, and the introduced refrigerant liquid Vf is heated and evaporated by the heat source gas G when it rises up the vertical heat transfer pipe, and the generated low temperature The refrigerant vapor Vs is led out to the low-temperature refrigerant vapor pipe 447 from the upper header.

本実施の形態では、高温蒸発器２０Ａ、高温再生器５０Ａ、低温再生器６０Ａ、低温蒸発器４０Ａが、これらを貫く流路４９０が直線的に形成されるように、直列に配設されている。このように、直線的に配列されていると、熱源流体が単位体積あたりの熱容量が小さいガス（熱源ガスＧ）であり、吸収ヒートポンプ２の作動に必要な熱量を得るためには非常に大きな体積流量の熱源ガスＧを流す必要があるときであっても、流動抵抗による圧力損失を低く抑えることができる。すなわち、ガス（熱源ガスＧ）を流動させるための動力は大きくなりがちであるが、曲がり損失あるいはターンによる損失を低減することで、省エネルギーに資することとなる。しかしながら、曲がり損失あるいはターンによる損失を許容できる場合は、装置の小型化を図る観点から、流路４９０中に曲がりやターンが形成されていてもよい。   In the present embodiment, the high-temperature evaporator 20A, the high-temperature regenerator 50A, the low-temperature regenerator 60A, and the low-temperature evaporator 40A are arranged in series so that the flow path 490 passing through them is formed linearly. . Thus, when arranged in a straight line, the heat source fluid is a gas (heat source gas G) having a small heat capacity per unit volume, and a very large volume for obtaining the amount of heat necessary for the operation of the absorption heat pump 2. Even when it is necessary to flow the heat source gas G at a flow rate, the pressure loss due to the flow resistance can be kept low. That is, power for flowing gas (heat source gas G) tends to increase, but it contributes to energy saving by reducing bending loss or loss due to turn. However, when a bending loss or a loss due to a turn can be allowed, a bending or a turn may be formed in the flow path 490 from the viewpoint of downsizing the apparatus.

また、吸収ヒートポンプ２は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた吸収液補充管５９（図１参照）に代えて、高温溶液ポンプ５６の下流側の高温濃溶液管５５と低温溶液ポンプ６６の上流側の低温濃溶液管３８とを接続する高温吸収液補充管４５９が設けられている。高温吸収液補充管４５９には、低温濃溶液管３８に流入する高温濃溶液Ｓａの流量を調節する流量調節弁４５９ｖが配設されている。また、吸収ヒートポンプ２では、低温溶液ポンプ６６の下流側の低温濃溶液管３８と高温溶液ポンプ５６の上流側の高温濃溶液管５５とが、低温吸収液補充管４６９で接続されている。低温吸収液補充管４６９には、高温濃溶液管５５に流入する低温濃溶液Ｓｂの流量を調節する流量調節弁４６９ｖが配設されている。流量調節弁４５９ｖ、４６９ｖは、それぞれ制御装置９９と信号ケーブルで接続されている。制御装置９９は、低温吸収器液位検出器３４から液位信号を受信し、低温吸収器液位検出器３４が高液位を検出したときに流量調節弁４６９ｖを開いて低温濃溶液Ｓｂを高温濃溶液管５５へ流入させ、低液位を検出したときに流量調節弁４５９ｖを開いて高温濃溶液Ｓａを低温濃溶液管３８へ流入させるように構成されている。吸収ヒートポンプ２のこれまで説明した相違点以外の構成は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様である。なお、高温再生器５０Ａの上部ヘッダーと低温再生器６０Ａの上部ヘッダーと凝縮器７０とを一体化するなど、吸収ヒートポンプ２の缶胴構成を適宜変更してもよい。   Further, the absorption heat pump 2 replaces the absorption liquid replenishment pipe 59 (see FIG. 1) provided in the absorption heat pump 1 (see FIG. 1) with a high temperature concentrated solution pipe 55 and a low temperature solution downstream of the high temperature solution pump 56. A high-temperature absorbent replenishment pipe 459 that connects the low-temperature concentrated solution pipe 38 upstream of the pump 66 is provided. The high temperature absorbent replenishing tube 459 is provided with a flow rate adjusting valve 459v for adjusting the flow rate of the high temperature concentrated solution Sa flowing into the low temperature concentrated solution tube 38. In the absorption heat pump 2, the low temperature concentrated solution pipe 38 on the downstream side of the low temperature solution pump 66 and the high temperature concentrated solution pipe 55 on the upstream side of the high temperature solution pump 56 are connected by a low temperature absorbent replenishment pipe 469. The low temperature absorbent replenishing pipe 469 is provided with a flow rate adjusting valve 469v for adjusting the flow rate of the low temperature concentrated solution Sb flowing into the high temperature concentrated solution pipe 55. The flow rate adjusting valves 459v and 469v are connected to the control device 99 by signal cables, respectively. The control device 99 receives the liquid level signal from the low-temperature absorber liquid level detector 34, and when the low-temperature absorber liquid level detector 34 detects a high liquid level, the flow control valve 469v is opened to generate the low-temperature concentrated solution Sb. When the low liquid level is detected, the flow rate adjustment valve 459v is opened to allow the high temperature concentrated solution Sa to flow into the low temperature concentrated solution tube 38 when the low liquid level is detected. The configuration of the absorption heat pump 2 other than the differences described so far is the same as that of the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). In addition, you may change suitably the can body structure of the absorption heat pump 2, such as integrating the upper header of the high temperature regenerator 50A, the upper header of the low temperature regenerator 60A, and the condenser 70.

上述のように構成された吸収ヒートポンプ２は、熱源流体が熱源ガスＧであるものの、吸収液Ｓ及び冷媒Ｖのサイクルは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様に作動する。それゆえ、吸収ヒートポンプ２では、熱源ガスＧの熱を、高温の領域から低温の領域まで広範囲にわたって利用することが可能であり、被加熱媒体蒸気Ｗｖの生成にかかわる高温冷媒蒸気Ｖｒをより多く生成することができ、ひいてはより多くの被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。また、吸収ヒートポンプ２においても、高温吸収器１０に導入される高温冷媒蒸気Ｖｒが、流路４９０を流れる熱源ガスＧの熱が利用されて生成されたものと、熱源ガスＧの熱に起因して低温吸収器３０内で発生した吸収熱が利用されて生成されたものとが合流したものであり、二段昇温サイクルの高温吸収器と単段昇温サイクルの吸収器とを兼用した構成となって、単段昇温型の吸収ヒートポンプ及び二段昇温型の吸収ヒートポンプの２台の吸収ヒートポンプを設置する必要がなく、機器据付面積の増大を抑制することができる。   In the absorption heat pump 2 configured as described above, although the heat source fluid is the heat source gas G, the cycle of the absorption liquid S and the refrigerant V operates in the same manner as the absorption heat pump 1 (see FIG. 1). Therefore, in the absorption heat pump 2, the heat of the heat source gas G can be used over a wide range from a high temperature region to a low temperature region, and more high-temperature refrigerant vapor Vr related to generation of the heated medium vapor Wv is generated. As a result, more heated medium vapor Wv can be generated. Also in the absorption heat pump 2, the high-temperature refrigerant vapor Vr introduced into the high-temperature absorber 10 is generated by using the heat of the heat source gas G flowing through the flow path 490 and the heat of the heat source gas G. In this configuration, the heat generated in the low-temperature absorber 30 is combined and the heat generated in the low-temperature absorber 30 is combined, and the high-temperature absorber for the two-stage heating cycle and the absorber for the single-stage heating cycle are combined. Thus, it is not necessary to install two absorption heat pumps, a single-stage temperature rising type absorption heat pump and a two-stage temperature rising type absorption heat pump, and an increase in the installation area of the equipment can be suppressed.

以上で説明したように、吸収ヒートポンプ１（変形例１Ａ、１Ｂを含む。以下同じ。）及び吸収ヒートポンプ２では、熱源流体（熱源温水ｈ及び熱源ガスＧ）の熱を広範囲に有効利用することができるため、排熱を保有する排温水や排ガス等の一過性の熱源を熱源温水ｈあるいは熱源ガスＧとして利用するのに適している。換言すれば、吸収ヒートポンプ１、２では、従来では捨てられていた比較的低温域の排熱を有効利用することができ、排出される熱源流体の温度をより周囲環境温度に近づけることができるので、好適である。なお、このことは、エンジンの冷却水のような循環性の熱源を利用することを妨げるものではない。   As described above, in the absorption heat pump 1 (including modifications 1A and 1B, the same applies hereinafter) and the absorption heat pump 2, the heat of the heat source fluid (heat source hot water h and heat source gas G) can be effectively used over a wide range. Therefore, it is suitable to use a temporary heat source such as exhaust hot water or exhaust gas that retains exhaust heat as the heat source hot water h or the heat source gas G. In other words, the absorption heat pumps 1 and 2 can effectively use waste heat in a relatively low temperature region that has been discarded in the past, and the temperature of the discharged heat source fluid can be brought closer to the ambient temperature. Is preferable. This does not prevent the use of a circulating heat source such as engine cooling water.

以上の説明では、熱源流体（熱源温水ｈ又は熱源ガスＧ）が最初に高温蒸発器２０、２０Ａに導入されることとしたが、最初に補給水熱交換器８７に導入して補給水Ｗｓを加熱した後に高温蒸発器２０、２０Ａに導入される構成としてもよい。このように構成すると、補給水熱交換器８７における補給水Ｗｓの加熱の際のＣＯＰは１に近く、補給水Ｗｓを気液分離器８０経由で高温吸収器１０内に流入させて加熱する場合（ＣＯＰは概ね０．３〜０．４５）よりも、同じ熱量を補給水Ｗｓに与えるのに投入される熱量が少なくて済むので好ましい。それでいて、補給水熱交換器８７で加熱される補給水Ｗｓの流量は比較的少ないので、補給水熱交換器８７において熱源流体から奪われる熱量も比較的少なく、吸収ヒートポンプ１、２における吸収液Ｓ及び冷媒Ｖのサイクルの作動に与える影響も限定的である。また、補給水熱交換器８７に導入する熱源流体と補給水Ｗｓとを対向流とすれば、補給水熱交換器８７の熱は補給水Ｗｓの補給温度近くまで利用することができる。この場合、補給水Ｗｓは補給水熱交換器８７を出た後で高温蒸発器２０、２０Ａに導入するよりも並列に流すこととするとよい。   In the above description, the heat source fluid (heat source hot water h or heat source gas G) is first introduced into the high-temperature evaporators 20 and 20A, but first introduced into the make-up water heat exchanger 87 to supply make-up water Ws. It is good also as a structure introduced into the high temperature evaporators 20 and 20A after heating. With this configuration, the COP when the makeup water Ws is heated in the makeup water heat exchanger 87 is close to 1, and the makeup water Ws flows into the high-temperature absorber 10 via the gas-liquid separator 80 and is heated. (COP is approximately 0.3 to 0.45), which is preferable because less heat is required to supply the same amount of heat to the makeup water Ws. Nevertheless, since the flow rate of the make-up water Ws heated by the make-up water heat exchanger 87 is relatively small, the amount of heat taken away from the heat source fluid in the make-up water heat exchanger 87 is also relatively small, and the absorbing liquid S in the absorption heat pumps 1 and 2. And the effect on the operation of the refrigerant V cycle is also limited. Further, if the heat source fluid introduced into the make-up water heat exchanger 87 and the make-up water Ws are made to face each other, the heat of the make-up water heat exchanger 87 can be utilized up to near the make-up temperature of the make-up water Ws. In this case, the makeup water Ws may flow in parallel rather than being introduced into the high temperature evaporators 20 and 20A after leaving the makeup water heat exchanger 87.

以上の説明では、高温再生器５０と低温再生器６０とが同じ缶胴内に収容されていて、缶胴の下部に高温再生器５０が、上部に低温再生器６０が配設されていることとしたが、上部に高温再生器５０が、下部に低温再生器６０が配設されていることとしてもよく、高温再生器５０と低温再生器６０とが横並びに配設されていることとしてもよい。また、高温再生器５０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気と低温再生器６０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気とが共通の凝縮器７０で凝縮されることとしたが、高温再生器５０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気を凝縮させる凝縮器と、低温再生器６０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気を凝縮させる凝縮器とを個別に設けてもよい。この場合は、高温再生器５０及び高温再生器５０用の凝縮器と、低温再生器６０及び低温再生器６０用の凝縮器との組み合わせで、それぞれ別の缶胴に収容される構成とするのが好ましい。   In the above description, the high temperature regenerator 50 and the low temperature regenerator 60 are accommodated in the same can body, and the high temperature regenerator 50 is disposed in the lower portion of the can body, and the low temperature regenerator 60 is disposed in the upper portion. However, the high temperature regenerator 50 may be disposed at the top and the low temperature regenerator 60 may be disposed at the bottom, and the high temperature regenerator 50 and the low temperature regenerator 60 may be disposed side by side. Good. Further, the vapor of the refrigerant V evaporated in the high temperature regenerator 50 and the vapor of the refrigerant V evaporated in the low temperature regenerator 60 are condensed in the common condenser 70, but the refrigerant V evaporated in the high temperature regenerator 50 is used. You may provide separately the condenser which condenses this vapor | steam, and the condenser which condenses the vapor | steam of the refrigerant | coolant V evaporated by the low temperature regenerator 60 separately. In this case, the high-temperature regenerator 50 and the condenser for the high-temperature regenerator 50 are combined with the condenser for the low-temperature regenerator 60 and the low-temperature regenerator 60 so that they are accommodated in different can bodies. Is preferred.

１、２ 吸収ヒートポンプ
１０ 高温吸収器
１１ 被加熱媒体管
２０ 高温蒸発器
２１ 高蒸熱源温水管
３０ 低温吸収器
４０ 低温蒸発器
４１ 低蒸熱源温水管
５０ 高温再生器
５１ 高再熱源温水管
６０ 低温再生器
６１ 低再熱源温水管
４９０ 流路
ｈ 熱源温水
Ｇ 熱源ガス
Ｓａ 高温濃溶液
Ｓｂ 低温濃溶液
Ｓｗ 高温希溶液
Ｓｖ 低温希溶液
Ｖｆ１ 高温冷媒液
Ｖｆ２ 低温冷媒液
Ｖｒ 高温冷媒蒸気
Ｖｓ 低温冷媒蒸気
Ｗ 被加熱媒体 1, 2 Absorption heat pump 10 High temperature absorber 11 Heated medium pipe 20 High temperature evaporator 21 High steam source hot water pipe 30 Low temperature absorber 40 Low temperature evaporator 41 Low steam source hot water pipe 50 High temperature regenerator 51 High reheat source hot water pipe 60 Low temperature Regenerator 61 Low reheat source hot water pipe 490 Channel h Heat source hot water G Heat source gas Sa High temperature concentrated solution Sb Low temperature concentrated solution Sw High temperature diluted solution Sv Low temperature diluted solution Vf1 High temperature refrigerant liquid Vf2 Low temperature refrigerant liquid Vr High temperature refrigerant vapor Vs Low temperature refrigerant vapor W Heated medium

Claims (2)

熱源流体の流路を内部に有し、前記熱源流体の熱で第１の冷媒液を蒸発させて第１の冷媒蒸気を生成する第１の蒸発器と；
被加熱媒体の流路を内部に有し、前記第１の蒸発器で生成された第１の冷媒蒸気を受け入れて、第１の吸収液が前記第１の冷媒蒸気を吸収する際に発生する吸収熱で前記被加熱媒体を加熱する第１の吸収器と；
熱源流体の流路を内部に有し、前記第１の吸収器において前記第１の吸収液が前記第１の冷媒蒸気を吸収して濃度が低下した第１の希溶液を受け入れて、前記熱源流体の熱で前記第１の希溶液から冷媒を蒸発させて前記第１の吸収液を濃度的に再生する第１の再生器と；
前記第１の蒸発器に導入される熱源流体よりも温度が低い熱源流体の流路を内部に有し、前記熱源流体の熱で第２の冷媒液を蒸発させて第２の冷媒蒸気を生成する第２の蒸発器と；
前記第２の蒸発器で生成された第２の冷媒蒸気を受け入れて、第２の吸収液が前記第２の冷媒蒸気を吸収する際に発生する吸収熱で、前記第１の蒸発器の前記第１の冷媒液を加熱して蒸発させる第２の吸収器と；
前記第１の再生器に導入される熱源流体よりも温度が低い熱源流体の流路を内部に有し、前記第２の吸収器において前記第２の吸収液が前記第２の冷媒蒸気を吸収して濃度が低下した第２の希溶液を受け入れて、前記熱源流体の熱で前記第２の希溶液から冷媒を蒸発させて前記第２の吸収液を濃度的に再生する第２の再生器とを備え；
前記第１の再生器及び前記第２の再生器は、同じ缶胴内に、前記第１の再生器が下部に、前記第２の再生器が上部になるように配設され；
前記第２の再生器は、所定の液位を超えた第２の吸収液を前記第１の再生器へ導く溢流管を有する；
吸収ヒートポンプ。 A first evaporator having a flow path of a heat source fluid therein and evaporating a first refrigerant liquid with heat of the heat source fluid to generate a first refrigerant vapor;
Generated when the first absorption liquid absorbs the first refrigerant vapor by receiving the first refrigerant vapor generated in the first evaporator and having a flow path for the medium to be heated. A first absorber for heating the heated medium with absorbed heat;
A flow path for heat source fluid therein, wherein the first absorber receives the first dilute solution having a reduced concentration by absorbing the first refrigerant vapor in the first absorber, and the heat source A first regenerator for concentratingly regenerating the first absorbent by evaporating a refrigerant from the first dilute solution with heat of fluid;
A heat source fluid passage having a temperature lower than that of the heat source fluid introduced into the first evaporator is provided inside, and the second refrigerant liquid is evaporated by the heat of the heat source fluid to generate a second refrigerant vapor. A second evaporator that
The second refrigerant vapor generated by the second evaporator is received and absorbed heat generated when the second absorption liquid absorbs the second refrigerant vapor, and the first evaporator has the absorption heat. A second absorber for heating and evaporating the first refrigerant liquid;
A heat source fluid flow path having a temperature lower than that of the heat source fluid introduced into the first regenerator is provided therein, and the second absorbent absorbs the second refrigerant vapor in the second absorber. A second regenerator that receives the second dilute solution having a reduced concentration and evaporates the refrigerant from the second dilute solution with the heat of the heat source fluid to regenerate the second absorbent in a concentration manner. for example Bei the door;
The first regenerator and the second regenerator are disposed in the same can body so that the first regenerator is at the bottom and the second regenerator is at the top;
The second regenerator has an overflow pipe for guiding a second absorbing liquid exceeding a predetermined liquid level to the first regenerator;
Absorption heat pump. 前記第１の蒸発器内の前記熱源流体の流路と、前記第１の再生器内の前記熱源流体の流路と、前記第２の蒸発器内の前記熱源流体の流路及び前記第２の再生器内の前記熱源流体の流路の少なくとも一方と、が同一の系統に構成され；
前記第１の蒸発器内の前記熱源流体の流路及び前記第１の再生器内の前記熱源流体の流路を流れた後の前記熱源流体が、前記第２の蒸発器内の前記熱源流体の流路及び前記第２の再生器内の前記熱源流体の流路の少なくとも一方に導入されるように構成された；
請求項１に記載の吸収ヒートポンプ。 The heat source fluid flow path in the first evaporator, the heat source fluid flow path in the first regenerator, the heat source fluid flow path in the second evaporator, and the second And at least one of the flow paths of the heat source fluid in the regenerator are configured in the same system;
The heat source fluid after flowing through the flow path of the heat source fluid in the first evaporator and the flow path of the heat source fluid in the first regenerator is the heat source fluid in the second evaporator. A flow path of the heat source fluid in the second regenerator and configured to be introduced into at least one of the flow paths of the heat source fluid in the second regenerator;
The absorption heat pump according to claim 1.
JP2010136332A 2010-06-15 2010-06-15 Absorption heat pump Active JP5514003B2 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010136332A JP5514003B2 (en) 2010-06-15 2010-06-15 Absorption heat pump
CN201110160507.XA CN102287950B (en) 2010-06-15 2011-06-15 Absorbing heat pump

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010136332A JP5514003B2 (en) 2010-06-15 2010-06-15 Absorption heat pump

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2012002403A JP2012002403A (en) 2012-01-05
JP5514003B2 true JP5514003B2 (en) 2014-06-04

Family

ID=45334584

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010136332A Active JP5514003B2 (en) 2010-06-15 2010-06-15 Absorption heat pump

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP5514003B2 (en)
CN (1) CN102287950B (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104949379B (en) * 2015-07-09 2018-02-23 荏原冷热***（中国）有限公司 A kind of second-kind absorption-type heat pump
JP6337062B2 (en) * 2015-12-01 2018-06-06 荏原冷熱システム株式会社 Absorption heat pump
JP2019113259A (en) * 2017-12-25 2019-07-11 荏原冷熱システム株式会社 Absorption type heat exchange system
CN109059353B (en) * 2018-07-31 2021-01-26 北京华源泰盟节能设备有限公司 Waste heat recovery system and waste heat recovery process based on absorption heat pump

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58224279A (en) * 1982-06-21 1983-12-26 株式会社日立製作所 Absorption type refrigerator
JP3290464B2 (en) * 1992-05-29 2002-06-10 月島機械株式会社 Combined refrigeration equipment
JP4241089B2 (en) * 2003-02-27 2009-03-18 三洋電機株式会社 Absorption heat pump device
JP2006162113A (en) * 2004-12-03 2006-06-22 Ebara Corp Absorption heat pump
US7464562B2 (en) * 2004-10-13 2008-12-16 Ebara Corporation Absorption heat pump
JP2006177569A (en) * 2004-12-21 2006-07-06 Ebara Corp Absorption heat pump system
JP2007127342A (en) * 2005-11-04 2007-05-24 Ebara Corp Absorption heat pump and steam supply system
JP5097593B2 (en) * 2008-03-28 2012-12-12 三洋電機株式会社 Absorption heat pump
JP5250340B2 (en) * 2008-08-25 2013-07-31 荏原冷熱システム株式会社 Absorption heat pump

Also Published As

Publication number Publication date
CN102287950A (en) 2011-12-21
CN102287950B (en) 2015-06-24
JP2012002403A (en) 2012-01-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5250340B2 (en) Absorption heat pump
JPS61110852A (en) Absorption heat pump/refrigeration system
JP5514003B2 (en) Absorption heat pump
JP2011089722A (en) Method and device for refrigeration/air conditioning
WO2012159228A1 (en) Third-type absorption-generation system and third-type absorption heat pump
JP6397747B2 (en) Absorption heat pump
JPS61110853A (en) Absorption heat pump/refrigeration system
KR100878514B1 (en) Absorption cold or hot water generating machine
JP2015025628A (en) Multi-stage temperature rising type absorption heat pump device
JP4542985B2 (en) Absorption heat pump
JP5395502B2 (en) Absorption heat pump
JP6084485B2 (en) Absorption heat pump and operation method of absorption heat pump
JP6138642B2 (en) Absorption refrigerator
JP2012202589A (en) Absorption heat pump apparatus
JP5552363B2 (en) Absorption heat pump
JP5513981B2 (en) Absorption heat pump
CN108180670A (en) Absorption type heat exchange system
CN208296358U (en) Absorption Refrigerator
JP2007333342A (en) Multi-effect absorption refrigerating machine
CN207662009U (en) Absorption type heat exchange system
JP5513979B2 (en) Absorption heat pump
JP5513980B2 (en) Absorption heat pump
JP6570965B2 (en) Absorption heat pump
CN108375238A (en) Absorption refrigerator
JP5260895B2 (en) Absorption refrigerator

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20121212

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130917

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20130918

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20131115

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20140311

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20140328

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5514003

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250