JP5486634B2 - 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法 - Google Patents

冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP5486634B2
JP5486634B2 JP2012098774A JP2012098774A JP5486634B2 JP 5486634 B2 JP5486634 B2 JP 5486634B2 JP 2012098774 A JP2012098774 A JP 2012098774A JP 2012098774 A JP2012098774 A JP 2012098774A JP 5486634 B2 JP5486634 B2 JP 5486634B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
less
pro
ferrite
steel
pearlite
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2012098774A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2013227602A (ja
Inventor
浩司 山下
武広 土田
政道 千葉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP2012098774A priority Critical patent/JP5486634B2/ja
Application filed by Kobe Steel Ltd filed Critical Kobe Steel Ltd
Priority to PCT/JP2013/060357 priority patent/WO2013161538A1/ja
Priority to KR1020147029416A priority patent/KR101598319B1/ko
Priority to CA2868394A priority patent/CA2868394C/en
Priority to EP13781028.9A priority patent/EP2843070B1/en
Priority to MX2014012971A priority patent/MX2014012971A/es
Priority to CN201380021104.4A priority patent/CN104245987B/zh
Priority to US14/387,906 priority patent/US9914990B2/en
Priority to TW102113604A priority patent/TWI490346B/zh
Publication of JP2013227602A publication Critical patent/JP2013227602A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5486634B2 publication Critical patent/JP5486634B2/ja
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

本発明は、自動車用部品、建設機械用部品等の各種部品の製造に用いられる冷間加工用機械構造用鋼に関し、特に球状化焼鈍後の変形抵抗が低く冷間加工性に優れた鋼材、及びその製造方法に関する。より具体的には、本発明は、冷間鍛造、冷間圧造、冷間転造等の冷間加工によって製造される自動車用部品、建設機械用部品等の各種部品（例えば、ボルト、ねじ、ナット、ソケット、ボールジョイント、インナーチューブ、トーションバー、クラッチケース、ケージ、ハウジング、ハブ、カバー、ケース、受座金、タペット、サドル、バルグ、インナーケース、クラッチ、スリーブ、アウターレース、スプロケット、コアー、ステータ、アンビル、スパイダー、ロッカーアーム、ボディー、フランジ、ドラム、継手、コネクター、プーリー、金具、ヨーク、口金、バルブリフター、スパークプラグ、ピニオンギヤ、ステアリングシャフト、コモンレール等の機械部品、伝送部品等）に用いられる高強度機械構造用線材および棒鋼を対象としており、上記の各種機械構造用部品を製造するときの室温および加工発熱領域における変形抵抗が低く、且つ金型や素材の割れが抑制されることで優れた冷間加工性を発揮できる。
自動車用部品、建設機械用部品等の各種部品を製造するにあたっては、炭素鋼、合金鋼等の熱間圧延材に冷間加工性を付与する目的で、球状化焼鈍処理を施してから冷間加工を行い、その後切削加工などを施して所定の形状に成形した後、焼入れ焼戻し処理を行って最終的な強度調整が行われている。
近年は、部品形状が複雑化、大型化する傾向にあり、それに伴って冷間加工工程では、鋼材を更に軟質化し、鋼材の割れの防止や金型寿命を向上させるという要求がある。鋼材を更に軟質化させるためには、より長時間の球状化焼鈍処理を施すことも方法の一つであるが、省エネルギーの観点からは、熱処理時間を長くし過ぎることには問題がある。
これまでにも球状化を促進するための鋼材がいくつか提案されている。例えば、特許文献１では、初析フェライトとパーライトを有し、平均結晶粒径が６〜１５μｍであり、且つ初析フェライトの体積率が所定範囲である鋼線材が、迅速な球状化焼鈍処理と冷間鍛造性を両立できることが開示されている。しかし、組織を微細にする場合には、球状化焼鈍処理時間の短縮化は図れるものの、１０〜３０時間程度の通常の球状化焼鈍処理を行った時の素材の軟質化は不十分である。
一方、特許文献２では、転位セルの大きさとフェライト結晶粒度番号を特定することによって、熱間圧延のままで軟質化を図る技術が開示されている。しかし、この技術も更なる軟質化には未だ不十分である。
特開２０００−１１９８０９号公報 特許第３４７４５４５号公報
本発明はこうした状況の下になされたものであって、その目的は通常の球状化焼鈍処理を施すことによって、十分な軟質化を実現できる冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法を提供することにある。本発明は、特にＣｒなどの合金元素を含む合金鋼を対象とする。
上記目的を達成した本発明は、Ｃ：０．２〜０．６％（質量％の意味。以下、化学成分組成について同じ）、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．００１〜０．０５％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）、及びＣｒ：０．５％超、２．０％以下を含有し、残部が鉄および不可避不純物であり、金属組織が、パーライトと初析フェライトを有し、全組織に対するパーライトと初析フェライトの合計面積率が９０％以上であるとともに、初析フェライトの面積率Ａが、下記式（１）で表されるＡｅと、Ａ＞Ａｅの関係を有し、初析フェライト及びパーライト中のフェライトの平均粒径が１５〜２５μｍであることを特徴とする冷間加工用機械構造用鋼である。
Ａｅ＝（０．８−Ｃｅｑ）×９６．７５・・・（１）
但し、式（１）において、Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋０．１×［Ｓｉ］＋０．０６×［Ｍｎ］＋０．１１×［Ｃｒ］であり、［（元素名）］は各元素の含有量（質量％）を意味する。
本発明の冷間加工用機械構造用鋼は、必要に応じて更に（ａ）Ｍｏ：１％以下（０％を含まない）、Ｎｉ：３％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：０．２５％以下（０％を含まない）、及びＢ：０．０１０％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される１種以上、（ｂ）Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．２％以下（０％を含まない）、及びＶ：０．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される１種以上を含有することも好ましい。
本発明は、上記冷間加工用機械構造用鋼の製造方法も包含し、具体的には上記のいずれかの化学成分組成を有する鋼を、８５０〜１１００℃で仕上圧延した後、１０℃／秒以上の平均冷却速度で７２０〜７８０℃まで冷却し、その後、１℃／秒以下の平均冷却速度で６８０℃以上まで冷却し、更に０．５℃／秒以下の平均冷却速度で６４０℃以下まで冷却することを特徴とする冷間加工用機械構造用鋼の製造方法である。
本発明によれば、各種成分を適切に調整するとともに、パーライトと初析フェライトを９０面積％以上有する組織とし、更にフェライト（初析フェライトとパーライト中のフェライト）結晶粒径及び初析フェライトの面積率を所定範囲にしているため、球状化焼鈍化後の軟質化を実現でき、冷間加工に適した機械構造用鋼を提供できる。
本発明の鋼材は、（i）パーライトと初析フェライトを有する組織であって、全組織に対するパーライト及び初析フェライトの合計面積率が９０％以上であること、（ii）初析フェライトの面積率が、平衡初析フェライト量の７５％を超えること、及び（iii）初析フェライト及びパーライト中のフェライトの平均粒径が１５〜２５μｍである点に特徴を有している。
（i）金属組織がパーライトと初析フェライトを有する組織であること、及び全組織に対するこれら組織の合計面積率について
金属組織がベイナイトやマルテンサイト等の微細な組織を含む場合には、一般的な球状化焼鈍を行っても、球状化焼鈍後はベイナイトやマルテンサイトの影響によって組織が微細となり、軟質化が不十分となる。従って、金属組織はパーライトと初析フェライトを有する組織とし、これらの合計面積率を９０面積％以上と定めた。パーライトと初析フェライトの合計面積率は、好ましくは９５面積％以上であり、より好ましくは９７面積％以上である。なお、パーライトと初析フェライト以外の金属組織として、例えば製造過程で生成し得るマルテンサイトやベイナイト等が挙げられるが、これら組織の面積率が高くなると強度が高くなって冷間加工性が劣化することがあるため、できるだけ含まれていないことが好ましい。よって、パーライトと初析フェライトの合計面積率は１００面積％が最も好ましい。
（ii）初析フェライトの面積率について
本発明では、球状化焼鈍前の初析フェライトの面積率をできるだけ多く確保することによって、球状化焼鈍前にあらかじめセメンタイトが局在化することとなり、球状化焼鈍によってセメンタイトの球状化が促進されることで軟質化を実現できる。本発明者らは、初析フェライトを平衡量程度まで析出させるという観点から検討し、実験に基づき平衡初析フェライト量は（０．８−Ｃｅｑ）×１２９で表されることを明らかにした。更に、球状化焼鈍の後に軟質化を実現するためには、前記した平衡初析フェライト量の７５％を超える量の初析フェライト量を確保すれば良いことを見出した。すなわち、本発明における初析フェライトの面積率Ａは、下記式（１）で表されるＡｅと、Ａ＞Ａｅの関係を有する。
Ａｅ＝（０．８−Ｃｅｑ）×１２９×０．７５
＝（０．８−Ｃｅｑ）×９６．７５ ・・・（１）
但し、式（１）において、Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋０．１×［Ｓｉ］＋０．０６×［Ｍｎ］＋０．１１×［Ｃｒ］であり、［（元素名）］は各元素の含有量（質量％）を意味する。
（iii）初析フェライト及びパーライト中のフェライトの平均粒径について
初析フェライト及びパーライト中のフェライトの平均粒径は１５μｍ以上とする。このようにすることで、球状化焼鈍後の軟質化が可能となる。一方、前記平均粒径が大きくなりすぎると、通常の球状化焼鈍では再生パーライト等の強度が増加し、軟質化が困難となる。そこで、初析フェライト及びパーライト中のフェライトの平均粒径は２５μｍ以下とする。前記平均粒径の下限は、好ましくは１６μｍ以上、より好ましくは１７μｍ以上であり、好ましい上限は２３μｍ以下であり、より好ましくは２１μｍ以下である。
前記平均粒径の測定に際しては、隣り合う２つの結晶粒の方位差が１５°よりも大きい大角粒界で囲まれたフェライト（初析フェライト及びパーライト中のフェライト）結晶粒（ｂｃｃ−Ｆｅ結晶粒）を対象とする。これは、方位差が１５°以下の小角粒界では、球状化焼鈍による影響が小さいからである。方位差が１５°よりも大きい大角粒界で囲まれた前記フェライト結晶粒の大きさを上記範囲とすることで、球状化焼鈍後に十分な軟質化を実現できる。
上記平均粒径とは、同一面積の円に換算したときの直径（円相当直径）の平均値を意味する。また、前記方位差は、「ずれ角」又は「斜角」と呼ばれているものであり、方位差の測定にはＥＢＳＰ法（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ Ｐａｔｔｅｒｎ法）を採用すれば良い。
次に、本発明に係る機械構造用鋼の化学成分組成について説明する。
Ｃ：０．２〜０．６％
Ｃは、鋼の強度（最終製品の強度）を確保する上で有用な元素である。こうした効果を有効に発揮させるため、Ｃ量を０．２％以上と定めた。Ｃ量は、好ましくは０．２５％以上であり、より好ましくは０．３０％以上である。一方、Ｃ量が過剰になると強度が高くなりすぎて冷間加工性が低下する。そこでＣ量を０．６％以下と定めた。Ｃ量は、好ましくは０．５５％以下であり、より好ましくは０．５０％以下である。
Ｓｉ：０．０１〜０．５％
Ｓｉは、脱酸作用を有するとともに、固溶体硬化による最終製品の強度向上に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｓｉ量を０．０１％以上と定めた。Ｓｉ量は、好ましくは０．０２％以上であり、より好ましくは０．０３％以上（特に０．０５％以上）である。一方、Ｓｉ量が過剰になると、硬度が過度に上昇して冷間加工性が劣化する。そこで、Ｓｉ量を０．５％以下と定めた。Ｓｉ量は、好ましくは０．４５％以下であり、より好ましくは０．４０％以下である。
Ｍｎ：０．２〜１．５％
Ｍｎは、焼入れ性の向上を通じて、最終製品の強度を増加させるのに有効な元素である。そのような作用を有効に発揮させるため、Ｍｎ量を０．２％以上と定めた。Ｍｎ量は、好ましくは０．３％以上であり、より好ましくは０．４％以上である。一方、Ｍｎ量が過剰になると、硬度が過度に上昇して冷間加工性が劣化する。そこで、Ｍｎ量を１．５％以下と定めた。Ｍｎ量は、好ましくは１．１％以下であり、より好ましくは０．９％以下である。
Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）
Ｐは、鋼中に不可避的に含まれる元素であり、鋼中で粒界偏析を起こし、延性の劣化の原因となる元素である。そこで、Ｐ量は０．０３％以下に抑制する。Ｐ量は好ましくは０．０２％以下であり、より好ましくは０．０１５％以下である。Ｐは少なければ少ないほど好ましいが、製造工程上の制約から、通常０．００１％程度は含まれる。
Ｓ：０．００１〜０．０５％
Ｓは、鋼中に不可避的に含まれる元素であり、鋼中でＭｎＳとして存在し、延性を劣化させるため冷間加工に有害な元素である。従って、Ｓ量は０．０５％以下に抑制する。Ｓ量は、好ましくは０．０４％以下であり、より好ましくは０．０３％以下である。但し、Ｓは被削性を向上させる作用があるので、０．００１％以上含有することは有用である。Ｓ量は、好ましくは０．００２％以上であり、より好ましくは０．００３％以上である。
Ａｌ：０．０１〜０．１％
Ａｌは、脱酸元素として有用であるとともに、鋼中に存在する固溶ＮをＡｌＮとして固定するのに有用な元素である。こうした作用を有効に発揮させるため、Ａｌ量を０．０１％以上と定めた。Ａｌ量は、好ましくは０．０１３％以上であり、より好ましくは０．０１５％以上である。一方、Ａｌ量が過剰になると、Ａｌ2Ｏ3が過剰に生成して冷間加工性を劣化させる。そこで、Ａｌ量は０．１％以下と定めた。Ａｌ量は、好ましくは０．０９０％以下であり、より好ましくは０．０８０％以下である。
Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）
Ｎは、鋼中に不可避的に含まれる元素であり、鋼中に固溶Ｎが含まれると、歪み時効による硬度上昇及び延性低下を招き、冷間加工性を劣化させる。そこで、Ｎ量を０．０１５％以下と定めた。Ｎ量は、好ましくは０．０１３％以下であり、より好ましくは０．０１０％以下である。Ｎ量は、少なければ少ない程好ましいが、製造工程上の制約により、通常０．００１％程度含まれる。
Ｃｒ：０．５％超、２．０％以下
Ｃｒは、鋼材の焼入れ性を向上させることによって最終製品の強度を増加させるのに有効な元素であるとともに、球状炭化物中に少量含まれるため、球状化焼鈍時の炭化物の安定性を高め、再生パーライトを抑制するなどの作用によって球状化促進に有用な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｃｒ量を０．５％超と定めた。Ｃｒ量は、好ましくは０．６％以上であり、より好ましくは０．７％以上である。一方、Ｃｒ量が過剰になると、強度が高くなりすぎて冷間加工性を劣化させる。そこで、Ｃｒ量を２．０％以下と定めた。Ｃｒ量は、好ましくは１．８％以下であり、より好ましくは１．５％以下である。
本発明の機械構造用鋼の基本的な化学成分組成は上記の通りであり、残部は実質的に鉄である。なお、「実質的に鉄」とは、鉄以外にも本発明の鋼材の特性を阻害しない程度の微量成分（例えば、Ｓｂ、Ｚｎ等）を許容できる他、Ｐ、Ｓ、Ｎ以外の不可避不純物（例えば、Ｏ、Ｈ等）も含み得ることを意味する。また、本発明の機械構造用鋼は、必要に応じて、以下の元素を含んでいても良い。
Ｍｏ：１％以下（０％を含まない）、Ｎｉ：３％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：０．２５％以下（０％を含まない）、及びＢ：０．０１０％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される１種以上
Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕ及びＢは、いずれも鋼材の焼入れ性を向上させることによって最終製品の強度を増加させるのに有用な元素であり、必要に応じて単独で又は２種以上用いることができる。このような作用を有効に発揮させるため、Ｍｏ、Ｎｉ及びＣｕはいずれも０．０２％以上とすることが好ましく、より好ましくは０．０５％以上である。Ｂは、好ましくは０．００１％以上であり、より好ましくは０．００２％以上である。一方、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕ及びＢの含有量が過剰になると、強度が高くなり過ぎ、冷間加工性が劣化する。そこで、Ｍｏ量は１％以下が好ましく（より好ましくは０．９０％以下、さらに好ましくは０．８０％以下）、Ｎｉ量は３％以下が好ましく（より好ましくは２．５％以下、さらに好ましくは２．０％以下）、Ｃｕ量は０．２５％以下が好ましく（より好ましくは０．２０％以下、さらに好ましくは０．１５％以下）、Ｂ量は０．０１０％以下が好ましい（より好ましくは０．００７％以下、さらに好ましくは０．００５％以下）。
Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．２％以下（０％を含まない）、及びＶ：０．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される１種以上
Ｔｉ、Ｎｂ及びＶは、Ｎと化合物を形成し、固溶Ｎを低減することで変形抵抗低減の効果を発揮するため、必要に応じて単独で又は２種以上用いることができる。このような効果を有効に発揮させるため、Ｔｉ及びＮｂはいずれも０．０３％以上が好ましく、より好ましくは０．０５％以上であり、Ｖは０．０３％以上が好ましく、より好ましくは０．０５％以上である。一方、これらの元素の含有量が過剰になると、形成される化合物が変形抵抗の上昇を招き、却って冷間加工性を低下させる。そこで、Ｔｉ及びＮｂは、いずれも０．２％以下が好ましく、より好ましくは０．１８％以下、さらに好ましくは０．１５％以下である。Ｖは、好ましくは０．５％以下であり、より好ましくは０．４５％以下、さらに好ましくは０．４０％以下である。
本発明の機械構造用鋼は、線材又は棒鋼を対象とし、その直径は特に限定されないが、例えば５．０〜２０ｍｍ程度である。
本発明の機械構造用鋼を製造するためには、仕上圧延温度及び仕上圧延後の冷却条件を適切に調整することが重要である。具体的には、仕上圧延温度を８５０〜１１００℃とし、その後の冷却では、１０℃／秒以上の平均冷却速度で７２０〜７８０℃まで冷却し（冷却１）、その後１℃／秒以下の平均冷却速度で６８０℃以上まで冷却し（冷却２）、更に０．５℃／秒以下の平均冷却速度で６４０℃以下まで冷却する（冷却３）。以下、それぞれの条件について詳述する。
仕上圧延温度：８５０〜１１００℃
仕上圧延温度は、上述したフェライト（初析フェライト及びパーライト中のフェライト）の平均粒径に影響する。仕上圧延温度が１１００℃を超えると、前記フェライトの平均粒径が２５μｍを超え、仕上圧延温度が８５０℃未満となると、前記フェライトの平均粒径が１５μｍ未満となる。仕上圧延温度の下限は、好ましくは９００℃以上であり、より好ましくは９５０℃以上であり、上限は、好ましくは１０５０℃以下であり、より好ましくは１０００℃以下である。
冷却１：仕上圧延後、１０℃／秒以上の平均冷却速度で７２０〜７８０℃まで冷却
仕上圧延後の平均冷却速度が遅いと、オーステナイト粒が粗大化して焼入れ性が上がることによって、（i）上記したＡ＞Ａｅの関係を満足する量の初析フェライトを確保できない、及び／又は（ii）初析フェライトとパーライトの合計面積率を９０面積％以上確保できない。従って仕上圧延後の平均冷却速度は１０℃／秒以上とする。該平均冷却速度は、好ましくは１５℃／秒以上であり、より好ましくは２０℃／秒以上であり、上限は特に限定されないが、現実的な範囲は通常１００℃／秒以下である。
また、冷却１における冷却停止温度が低いと上記したＡ＞Ａｅの関係を満足する量の初析フェライト量を確保できない。そこで、冷却停止温度は７２０℃以上とする。冷却停止温度の下限は、好ましくは７３０℃以上であり、より好ましくは７４０℃以上である。一方、冷却停止温度が高いと、オーステナイト粒が粗大化して焼入れ性が上がることによって、（i）上記したＡ＞Ａｅの関係を満足する量の初析フェライトを確保できない、及び／又は（ii）初析フェライトとパーライトの合計面積率を９０面積％以上確保できない。従って、冷却停止温度は７８０℃以下とする、冷却停止温度の上限は、好ましくは７７０℃以下であり、より好ましくは７６０℃以下である。
冷却２：１℃／秒以下の平均冷却速度で６８０℃以上まで冷却
冷却１の後の平均冷却速度が速いと、上記したＡ＞Ａｅの関係を満足する量の初析フェライトを確保できない。従って、平均冷却速度は１℃／秒以下とする。平均冷却速度は好ましくは０．８℃／秒以下であり、より好ましくは０．６℃／秒以下であり、その下限は特に限定されないが、通常０．１℃／秒程度である。
冷却２における冷却停止温度が低いと、初析フェライトとパーライトの合計面積率を９０面積％以上とできない。そこで、冷却停止温度は６８０℃以上とした。冷却停止温度は、好ましくは６８５℃以上であり、より好ましくは６９０℃以上である。なお、冷却２における平均冷却速度が０．５℃／秒以下の場合は、冷却停止温度を６８０℃以下とすることもできる。冷却停止温度の上限は、７８０℃以下であれば良い。
冷却３：０．５℃／秒以下の平均冷却速度で６４０℃以下まで冷却
冷却３における平均冷却速度が速い場合や、冷却停止温度が高い場合は、初析フェライトとパーライトの合計面積率を９０面積％以上とすることができない。平均冷却速度は、０．５℃／秒以下であり、好ましくは０．４℃／秒以下、より好ましくは０．３℃／秒以下であり、下限は特に限定されないが、通常０．１℃／秒程度である。また、冷却停止温度は６４０℃以下であり、好ましくは６３０℃以下、より好ましくは６２０℃以下である。
冷却３の後は、放冷などによって、室温まで冷却すればよい。上記のような条件で圧延及び冷却を行った後、球状化焼鈍を行えば良いが、球状化焼鈍の前に、必要に応じて伸線を行ってもよい。伸線減面率は特に限定されないが、例えば５〜３０％程度である。
本発明の機械構造用鋼は、球状化焼鈍化後に十分に軟質化できるため、冷間加工性に優れており、冷間鍛造、冷間圧造、冷間転造等の冷間加工によって製造される自動車用部品、建設機械用部品等の各種部品に好適に用いることができる。
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、前記、後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
下記表１に示す化学成分組成の鋼を用い、表２及び表４に示した各条件（仕上圧延温度、冷却１〜３における平均冷却速度及び冷却停止温度）で、φ８．０ｍｍ〜１７ｍｍの線材を作製した。
得られた各線材（圧延材）について、以下に示す方法によって、組織の観察及び面積率の測定、フェライト平均粒径の測定、球状化焼鈍後の硬さの測定を行った。これらはいずれも各線材の縦断面（軸線に平行な断面）が観察できるように樹脂埋めした試料を作製し、Ｄ／４（Ｄは、線材の直径）位置で観察又は測定した。
１．フェライトの平均粒径の測定
平均粒径の測定には、ＥＢＳＰ解析装置及びＦＥ−ＳＥＭ（電解放出型走査電子顕微鏡）を用いた。結晶方位差（斜角）が１５°を超える境界、すなわち大角粒界を結晶粒界として結晶粒を定義し、フェライト（初析フェライト及びパーライト中のフェライトの両者を含む）結晶粒の平均粒径を測定した。測定領域は任意の４００μｍ×４００μｍ、測定ステップは０．７μｍ間隔とし、測定方位の信頼性を示すコンフィデンス・インデックス（Ｃｏｎｆｉｄｅｎｃｅ Ｉｎｄｅｘ）が０．１以下の測定点は解析対象から削除した。
２．組織の観察及び面積率の測定
各試料について、ナイタールエッチングによって組織を現出させ、光学顕微鏡にて倍率４００倍で１０視野を撮影した。撮影した写真を画像解析し、初析フェライト及びパーライトの合計面積率（表中、「Ｐ＋Ｆの割合」と表す）、及び初析フェライトの面積率を判定した。なお、組織の解析に際しては、上記各写真について、ランダムに１００点（すなわち、合計で１０００点測定した）選び、各組織（初析フェライト、パーライトの他、ベイナイト、マルテンサイトなどの組織）が存在した点数を全点数で割ることによって組織分率を求めた。
３．球状化焼鈍後の硬さの測定
各試料について、球状化焼鈍後の硬さ測定は、ビッカース硬度計を用い、荷重１ｋｇｆで５点測定し、その平均値（ＨＶ）を求めた。この時の硬さの基準として、下記式（２）を用い、前記平均値が下記式（２）よりも小さい場合を合格と判断した。
硬さの基準値＝８８．４×Ｃｅｑ２＋８８．０ ・・・（２）
但し、Ｃｅｑ２＝［Ｃ］＋０．２×［Ｓｉ］＋０．２×［Ｍｎ］であり、［（元素名）］は各元素の含有量（質量％）を意味する。
Figure 0005486634
実施例１
上記表１に示した鋼種Ａを用いて、ラボの加工フォーマスタ試験装置を用い、仕上加工温度（仕上圧延温度に相当）、冷却条件を下記表２に示すように変化させて、組織の異なるサンプルをそれぞれ作製した。このとき、加工フォーマスタサンプルはφ８．０ｍｍ×１２．０ｍｍとし、熱処理後に２等分して、それぞれ組織調査用（球状化焼鈍前）サンプル、及び球状化焼鈍後の硬さ測定用サンプルとした。これらサンプルについて、フェライトの平均粒径、組織の面積率、球状化焼鈍後の硬さを測定し、下記表３に示した。球状化焼鈍では、各サンプルをそれぞれ真空封入し、大気炉にて７６０℃で６時間保持後、一旦６８０℃まで冷却して再度７６０℃に加熱し（トータルで４時間）、７６０℃で６時間保持後、平均冷却速度６℃／時間で６８０℃まで冷却した。なお、鋼種Ａについて上記式（２）に基づいて求めた硬さの基準値はＨＶ１３４である。
Figure 0005486634
Figure 0005486634
本発明の要件を満たす試験Ｎｏ．１〜４は、球状化焼鈍後に十分に軟質化している。一方、Ｎｏ．５は仕上加工温度が低かったため、フェライトの平均粒径が小さくなり、Ｎｏ．６は、冷却１における冷却停止温度が低く初析フェライト量が確保できず、Ｎｏ．７は冷却３における平均冷却速度が速かったため、初析フェライトとパーライトの合計面積率が確保できず、またＮｏ．８は仕上加工温度が高かったため、フェライトの平均粒径が大きくなり、いずれも球状化焼鈍後の硬さが高くなった。
実施例２
上記表１に示した鋼種Ｂ〜Ｊを用い、下記表４に示す条件（仕上圧延温度、冷却条件）で圧延し、組織の異なるサンプルを作製した。球状化焼鈍は実施例１と同様の方法で実施した。なお、試験Ｎｏ．１２、１６については、圧延材作製後、約２０％の減面率で伸線した後に球状化焼鈍を実施した。これらサンプルについて、フェライトの平均粒径、組織の面積率、球状化焼鈍後の硬さを測定し、下記表５に示した。
Figure 0005486634
Figure 0005486634
本発明の要件を満たす試験Ｎｏ．９〜１６は、球状化焼鈍後に十分に軟質化している。一方、Ｎｏ．１７は冷却２における平均冷却速度が速かったため、初析フェライト量が確保できず、Ｎｏ．１８は冷却１における平均冷却速度が遅く、冷却３における冷却停止温度が高かったため初析フェライトとパーライトの合計面積率が低く、Ｎｏ．１９は冷却１における冷却停止温度が高く、かつ冷却２における冷却停止温度が低かったため、初析フェライトとパーライトの合計面積率が低く、かつ初析フェライト量が確保できず、Ｎｏ．２０はＮ量とＣｒ量が多い鋼種Ｊを用いたため、初析フェライトとパーライトの合計面積率が低く、いずれも球状化焼鈍後の硬さが高くなった。

Claims (4)

  1. Ｃ ：０．２〜０．６％（質量％の意味。以下、化学成分組成について同じ）、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５％、
    Ｍｎ：０．２〜１．５％、
    Ｐ ：０．０３％以下（０％を含まない）、
    Ｓ ：０．００１〜０．０５％、
    Ａｌ：０．０１〜０．１％、
    Ｎ ：０．０１５％以下（０％を含まない）、及び
    Ｃｒ：０．５％超、２．０％以下を含有し、残部が鉄および不可避不純物であり、
    金属組織が、パーライトと初析フェライトを有し、全組織に対するパーライトと初析フェライトの合計面積率が９０％以上であるとともに、
    初析フェライトの面積率Ａが、下記式（１）で表されるＡｅと、Ａ＞Ａｅの関係を有し、
    初析フェライト及びパーライト中のフェライトの平均粒径が１５〜２５μｍであることを特徴とする冷間加工用機械構造用鋼。
    Ａｅ＝（０．８−Ｃｅｑ）×９６．７５・・・（１）
    但し、式（１）において、Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋０．１×［Ｓｉ］＋０．０６×［Ｍｎ］＋０．１１×［Ｃｒ］であり、［（元素名）］は各元素の含有量（質量％）を意味する。
  2. 更に、
    Ｍｏ：１％以下（０％を含まない）、
    Ｎｉ：３％以下（０％を含まない）、
    Ｃｕ：０．２５％以下（０％を含まない）、及び
    Ｂ ：０．０１０％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される１種以上を含有する請求項１に記載の冷間加工用機械構造用鋼。
  3. 更に、
    Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）、
    Ｎｂ：０．２％以下（０％を含まない）、及び
    Ｖ：０．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される１種以上を含有する請求項１又は２に記載の冷間加工用機械構造用鋼。
  4. 請求項１〜３のいずれかに記載の化学成分組成を有する鋼を、
    ８５０〜１１００℃で仕上圧延した後、１０℃／秒以上の平均冷却速度で７２０〜７８０℃まで冷却し、その後、１℃／秒以下の平均冷却速度で６８０℃以上まで冷却し、更に０．５℃／秒以下の平均冷却速度で６４０℃以下まで冷却することを特徴とする冷間加工用機械構造用鋼の製造方法。
JP2012098774A 2012-04-24 2012-04-24 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法 Expired - Fee Related JP5486634B2 (ja)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012098774A JP5486634B2 (ja) 2012-04-24 2012-04-24 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法
KR1020147029416A KR101598319B1 (ko) 2012-04-24 2013-04-04 냉간 가공용 기계 구조용 강 및 그 제조 방법
CA2868394A CA2868394C (en) 2012-04-24 2013-04-04 Steel for mechanical structure for cold working, and method for manufacturing same
EP13781028.9A EP2843070B1 (en) 2012-04-24 2013-04-04 Steel for mechanical structure for cold working, and method for manufacturing same
PCT/JP2013/060357 WO2013161538A1 (ja) 2012-04-24 2013-04-04 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法
MX2014012971A MX2014012971A (es) 2012-04-24 2013-04-04 Acero para estructuras mecanicas para trabajado en frio, y metodo para la fabricacion del mismo.
CN201380021104.4A CN104245987B (zh) 2012-04-24 2013-04-04 冷加工用机械结构用钢及其制造方法
US14/387,906 US9914990B2 (en) 2012-04-24 2013-04-04 Steel for mechanical structure for cold working, and method for manufacturing same
TW102113604A TWI490346B (zh) 2012-04-24 2013-04-17 A wire or strip for mechanical construction for cold working and a method for manufacturing the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012098774A JP5486634B2 (ja) 2012-04-24 2012-04-24 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2013227602A JP2013227602A (ja) 2013-11-07
JP5486634B2 true JP5486634B2 (ja) 2014-05-07

Family

ID=49482869

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012098774A Expired - Fee Related JP5486634B2 (ja) 2012-04-24 2012-04-24 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法

Country Status (9)

Country Link
US (1) US9914990B2 (ja)
EP (1) EP2843070B1 (ja)
JP (1) JP5486634B2 (ja)
KR (1) KR101598319B1 (ja)
CN (1) CN104245987B (ja)
CA (1) CA2868394C (ja)
MX (1) MX2014012971A (ja)
TW (1) TWI490346B (ja)
WO (1) WO2013161538A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018008703A1 (ja) 2016-07-05 2018-01-11 新日鐵住金株式会社 圧延線材

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10119174B2 (en) * 2014-05-28 2018-11-06 Hitachi Metals, Ltd. Hot work tool material and method for manufacturing hot work tool
JP2016020537A (ja) 2014-06-16 2016-02-04 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法
CN104178695B (zh) * 2014-07-10 2017-04-26 燕山大学 一种风电轴承用中碳硼微合金化钢的制备方法
CN106574335B (zh) * 2014-07-23 2019-06-18 日立金属株式会社 热作工具材料、热作工具的制造方法及热作工具
CA2966479A1 (en) 2014-11-18 2016-05-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Rolled steel bar or rolled wire rod for cold-forged component
US10829842B2 (en) 2014-11-18 2020-11-10 Nippon Steel Corporation Rolled steel bar or rolled wire rod for cold-forged component
JP2017043835A (ja) * 2015-08-25 2017-03-02 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼、およびその製造方法
KR102090196B1 (ko) 2015-12-04 2020-03-17 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 냉간 단조 조질품용 압연 봉선
KR102079312B1 (ko) 2015-12-04 2020-02-19 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 고강도 볼트
JP2017106048A (ja) * 2015-12-07 2017-06-15 株式会社神戸製鋼所 機械構造部品用鋼線
CN105648315A (zh) * 2016-01-27 2016-06-08 太仓旺美模具有限公司 一种冷冲模用高强度模具钢
KR101836610B1 (ko) * 2016-04-04 2018-04-20 현대자동차주식회사 트리포드 조인트 스파이더와 그 제조방법 및 이에 적용되는 합금강
JP6838873B2 (ja) * 2016-07-04 2021-03-03 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
PL3372704T3 (pl) * 2017-03-09 2019-07-31 Nedschroef Fraulautern Gmbh Śruba kombinowana i sposób wytwarzania śruby kombinowanej
JP7127999B2 (ja) * 2017-03-27 2022-08-30 株式会社神戸製鋼所 鍛鋼品用鋼、組立型クランク軸用鍛鋼クランクスローおよび鍛鋼ジャーナル
KR102065265B1 (ko) * 2018-08-08 2020-01-10 주식회사 포스코 연질 열처리 시간 단축을 위한 냉간 압조용 선재 및 그 제조 방법
KR102109278B1 (ko) * 2018-10-31 2020-05-11 주식회사 포스코 연질화 열처리의 생략이 가능한 선재 및 그 제조방법
KR102153195B1 (ko) * 2018-12-18 2020-09-07 주식회사 포스코 연질화 열처리의 생략이 가능한 선재 및 그 제조방법
JP7247078B2 (ja) * 2019-01-31 2023-03-28 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
US20220106670A1 (en) * 2019-01-31 2022-04-07 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Mechanical structure steel for cold-working and manufacturing method therefor
US20220154301A1 (en) * 2019-02-28 2022-05-19 Jfe Steel Corporation Steel sheet and member, and methods for manufacturing same
CN110129675B (zh) * 2019-05-23 2020-08-28 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 高强钢筋及其生产方法
CN110472322B (zh) * 2019-07-31 2021-07-23 北京科技大学 一种基于热力学和动力学预测珠光体钢显微组织的方法
US20240150861A1 (en) * 2021-02-26 2024-05-09 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Cold-workable mechanical structural steel, and method for manufacturing same
CN114166605B (zh) * 2021-12-07 2024-03-29 安徽林洪重工科技有限公司 一种模拟与预测大尺寸CrMo钢构件心部组织性能的方法

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1549149A (ja) 1967-12-29 1968-12-06
JPS61166922A (ja) * 1985-01-18 1986-07-28 Kobe Steel Ltd 浸炭用線材の製造方法
JPS61174322A (ja) 1985-01-28 1986-08-06 Nippon Steel Corp 機械構造用鋼の圧延材軟質化法
JPS62199718A (ja) * 1986-02-25 1987-09-03 Nippon Steel Corp 機械構造用鋼の圧延材直接軟質化法
JPH04124217A (ja) * 1990-09-12 1992-04-24 Toa Steel Co Ltd 焼鈍軟化性に優れた強靭歯車用鋼の製造方法
JP2802155B2 (ja) * 1990-09-21 1998-09-24 株式会社神戸製鋼所 耐疲労性および耐摩耗性に優れた熱処理省略型高張力鋼線材の製造方法
JPH0971841A (ja) * 1995-09-01 1997-03-18 Aichi Steel Works Ltd 軟窒化用鋼
JPH11181542A (ja) * 1997-12-16 1999-07-06 Nippon Steel Corp 冷間加工性と高周波焼入れ性に優れた高周波焼入れ用鋼材とその製造方法
JP3842888B2 (ja) * 1998-01-30 2006-11-08 新日本製鐵株式会社 冷間加工性と高強度特性を兼備した高周波焼入れ用鋼材の製造方法
JP3764586B2 (ja) * 1998-05-22 2006-04-12 新日本製鐵株式会社 冷間加工性と低浸炭歪み特性に優れた肌焼鋼の製造方法
JP3742232B2 (ja) 1998-10-13 2006-02-01 株式会社神戸製鋼所 迅速球状化可能で冷間鍛造性の優れた鋼線材およびその製造方法
JP3737323B2 (ja) * 1999-09-17 2006-01-18 株式会社神戸製鋼所 球状化後の冷間鍛造性に優れた鋼線材・棒鋼およびその製造方法
KR100428581B1 (ko) * 1999-12-28 2004-04-30 주식회사 포스코 강도 및 인성이 우수한 비조질강 및 이를 이용한 선재의 제조방법
JP2001234284A (ja) 2000-02-18 2001-08-28 Sanyo Special Steel Co Ltd 結晶粒度特性に優れた鋼およびその製造方法
JP3474545B2 (ja) 2000-02-18 2003-12-08 株式会社神戸製鋼所 機械部品
JP3764627B2 (ja) * 2000-04-18 2006-04-12 新日本製鐵株式会社 浸炭時に異常組織を生成しない冷間鍛造用肌焼ボロン鋼とその製造方法
JP4445095B2 (ja) 2000-04-21 2010-04-07 新日本製鐵株式会社 バーリング加工性に優れる複合組織鋼板およびその製造方法
KR100441414B1 (ko) 2000-04-21 2004-07-23 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 버링 가공성이 우수한 고피로강도 강판 및 그의 제조방법
JP2002212667A (ja) * 2001-01-15 2002-07-31 Kobe Steel Ltd 機械構造用鋼およびその製造方法
JP2003277888A (ja) * 2002-03-26 2003-10-02 Jfe Steel Kk 疲労き裂伝播特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP2003328079A (ja) * 2002-05-14 2003-11-19 Nippon Steel Corp 加工性に優れた冷間鍛造用鋼管とその製造方法。
JP3941749B2 (ja) * 2003-07-02 2007-07-04 住友金属工業株式会社 軟質化鋼材の製造方法
KR20090032150A (ko) * 2007-09-27 2009-04-01 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 냉간 단조성과 저침탄 왜곡 특성이 우수한 기소강
US8034199B2 (en) * 2007-09-27 2011-10-11 Nippon Steel Corporation Case-hardening steel excellent in cold forgeability and low carburization distortion property
JP5332646B2 (ja) * 2009-01-23 2013-11-06 Ｊｆｅスチール株式会社 冷間鍛造性に優れた浸炭用鋼の製造方法
KR101382664B1 (ko) 2009-11-17 2014-04-07 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 저온 어닐링용 강선 및 그 제조 방법
JP5397247B2 (ja) * 2010-02-02 2014-01-22 新日鐵住金株式会社 熱間圧延棒鋼または線材
JP5549414B2 (ja) 2010-06-23 2014-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 形状凍結性に優れた冷延薄鋼板およびその製造方法
JP5704716B2 (ja) 2011-06-23 2015-04-22 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
JP5704717B2 (ja) 2011-06-23 2015-04-22 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法、並びに機械構造用部品
JP5618917B2 (ja) * 2011-06-23 2014-11-05 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法、並びに機械構造用部品
JP5618916B2 (ja) 2011-06-23 2014-11-05 株式会社神戸製鋼所 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法、並びに機械構造用部品

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018008703A1 (ja) 2016-07-05 2018-01-11 新日鐵住金株式会社 圧延線材
US11098394B2 (en) 2016-07-05 2021-08-24 Nippon Steel Corporation Rolled wire rod

Also Published As

Publication number Publication date
EP2843070A1 (en) 2015-03-04
CN104245987B (zh) 2016-11-23
US9914990B2 (en) 2018-03-13
JP2013227602A (ja) 2013-11-07
CN104245987A (zh) 2014-12-24
TWI490346B (zh) 2015-07-01
KR101598319B1 (ko) 2016-02-26
EP2843070A4 (en) 2016-01-20
KR20140139020A (ko) 2014-12-04
EP2843070B1 (en) 2018-06-06
WO2013161538A1 (ja) 2013-10-31
CA2868394A1 (en) 2013-10-31
CA2868394C (en) 2017-03-07
TW201402837A (zh) 2014-01-16
US20150041029A1 (en) 2015-02-12
MX2014012971A (es) 2015-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5486634B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法
JP5357994B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
JP5618917B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法、並びに機械構造用部品
TWI606124B (zh) 冷間加工用機械構造用鋼及其製造方法
JP6528860B2 (ja) 非調質機械部品用鋼線及び非調質機械部品
WO2015194411A1 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼及びその製造方法
KR102629833B1 (ko) 냉간 가공용 기계 구조용 강 및 그 제조 방법
JP5618916B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法、並びに機械構造用部品
US20180105894A1 (en) Steel wire for mechanical structural parts
JP6838873B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
JP5704716B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
JP2018024909A (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
WO2020158368A1 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
WO2022181272A1 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
WO2022210124A1 (ja) 機械構造部品用鋼線およびその製造方法
JP2018044235A (ja) 機械構造部品用鋼線
JP2022158882A (ja) 機械構造部品用鋼線およびその製造方法
JP2022158883A (ja) 機械構造部品用鋼線およびその製造方法
JP2022132084A (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20140218

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20140221

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5486634

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees