［実施例１］
［構成］
ベーンポンプ１（以下、単に「ポンプ１」という。）は、自動車の油圧式アクチュエータ、具体的にはベルト式の連続可変トランスミッション（ＣＶＴ100）への油圧供給源として使用される。図１は、ＣＶＴ100の一例を示すブロック図である。コントロールバルブ200内には、ＣＶＴコントロールユニット300により制御される各種のバルブ201〜213が設けられている。ポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブ200を介してＣＶＴ100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系106等）に供給される。なお、他の油圧式アクチュエータ、例えばパワーステアリングシステムの油圧供給源としてポンプ１を使用しても良い。ポンプ１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはＡＴＦ（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。作動油（ＡＴＦ）は、弾性係数が比較的小さく、僅かな容積変化に対して圧力が大きく変化する性質を有している。
[Example 1]
[Constitution]
The vane pump 1 (hereinafter simply referred to as “pump 1”) is used as a hydraulic pressure supply source for a hydraulic actuator of an automobile, specifically, a belt-type continuously variable transmission (CVT100). FIG. 1 is a block diagram illustrating an example of the CVT 100. In the control valve 200, various valves 201 to 213 controlled by the CVT control unit 300 are provided. The hydraulic oil discharged from the pump 1 is supplied to each part of the CVT 100 (primary pulley 101, secondary pulley 102, forward clutch 103, reverse brake 104, torque converter 105, lubrication / cooling system 106, etc.) via the control valve 200. The In addition, you may use the pump 1 as another hydraulic actuator, for example, a hydraulic supply source of a power steering system. The pump 1 is driven by a crankshaft of an internal combustion engine, and sucks and discharges working fluid. As the working fluid, working oil, specifically ATF (automatic transmission fluid) is used. The hydraulic oil (ATF) has a property that the elastic modulus is relatively small and the pressure greatly changes with a slight volume change.
図２は、ポンプ１の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。説明の便宜上、三次元直交座標系を設け、ポンプ１の径方向にｘ軸及びｙ軸、ポンプ１の回転軸方向にｚ軸を設定する。ポンプ１の回転軸Ｏ上にｚ軸を設け、回転軸Ｏに対してカムリング８の中心軸Ｐが揺動する方向にｘ軸を設け、ｘ軸及びｚ軸に直交する方向にｙ軸を設ける。図２の紙面上方をｚ軸正方向とし、Ｏに対してＰが離れる側（第２閉じ込み領域に対する第１閉じ込み領域の側。図３参照。）をｘ軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をｙ軸正方向とする。 ポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。以下、ポンプ容量という。）を可変にできる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部２と、吐出容量を制御する制御部３とを、ポンプハウジングとしてのポンプボディ４内に一体のユニットとして有している。
FIG. 2 is a partial cross-sectional view of the inside of the pump 1 as seen from the rotation axis direction. For convenience of explanation, a three-dimensional orthogonal coordinate system is provided, and the x axis and y axis are set in the radial direction of the pump 1, and the z axis is set in the rotation axis direction of the pump 1. A z-axis is provided on the rotation axis O of the pump 1, an x-axis is provided in a direction in which the central axis P of the cam ring 8 swings with respect to the rotation axis O, and a y-axis is provided in a direction orthogonal to the x-axis and the z-axis. . The upper side of the drawing in FIG. 2 is the positive z-axis direction, and the side away from P with respect to O (the first confinement region side with respect to the second confinement region; see FIG. 3) is the x-axis positive direction. On the other hand, the discharge region side is the positive y-axis direction. The pump 1 is a variable displacement type that can vary the discharge capacity (the amount of fluid discharged per revolution; hereinafter referred to as the pump capacity), and controls the pump section 2 that sucks and discharges hydraulic oil and the discharge capacity. The controller 3 is provided as an integral unit in a pump body 4 as a pump housing.
ポンプ部２は主な構成要素として、クランクシャフトにより駆動される駆動軸（回転軸）５と、駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８を囲んで配置されるアダプタリング９とを有している。ポンプボディ４は、収容凹部40b内にロータ６、ベーン７及びカムリング８を収容するリアボディ４０と、リアボディ４０の収容凹部40bの底部40cに収容されると共に、カムリング８及びロータ６の軸方向一側面に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８と共に複数のポンプ室ｒを形成するプレート（サイドプレート）４１と、リアボディ４０の収容凹部40bの開口を閉塞するとともに、カムリング８及びロータ６の軸方向他側面に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ（ポンプカバー）４２と、を有している。
The pump unit 2 includes, as main components, a drive shaft (rotary shaft) 5 driven by a crankshaft, a rotor 6 driven to rotate by the drive shaft 5, and a plurality of slits 61 formed on the outer periphery of the rotor 6. Each includes a vane 7 housed in a retractable manner, a cam ring 8 disposed so as to surround the rotor 6, and an adapter ring 9 disposed so as to surround the cam ring 8. The pump body 4 is housed in a rear body 40 that houses the rotor 6, the vane 7, and the cam ring 8 in the housing recess 40 b, and a bottom 40 c of the housing recess 40 b of the rear body 40, and one side surface in the axial direction of the cam ring 8 and the rotor 6. The plate (side plate) 41 that forms a plurality of pump chambers r together with the rotor 6, the vane 7, and the cam ring 8, and closes the opening of the housing recess 40 b of the rear body 40, and the cam ring 8 and the rotor 6 in the axial direction A front body (pump cover) 42 that is disposed on the other side surface and forms a plurality of pump chambers r together with the rotor 6, the vane 7, and the cam ring 8.
（ポンプ部２の構成）
リアボディ４０には、ｚ軸方向に延びる有底円筒状の収容凹部40bが形成されている。収容凹部40bの内周には、円環状のアダプタリング９が設置されている。アダプタリング９の内周面は、ｚ軸方向に延びる略円筒状の収容孔９０を構成している。収容孔９０のｘ軸正方向側には、ｙｚ平面と略平行な第１平面部９１が形成されている。収容孔９０のｘ軸負方向側には、ｙｚ平面と略平行な第２平面部９２が形成されている。第２平面部９２のｚ軸方向略中央には、段差部920がｘ軸負方向側に形成されている。収容孔９０のｙ軸正方向側であって回転軸Ｏに対して若干ｘ軸正方向寄りには、ｚ軸と略平行な第３平面部９３が形成されている。第３平面部９３には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部930）が形成されている。凹部930を挟んだ両側には、アダプタリング９を径方向に貫通する第１，第２連通路931,932が形成されている。凹部930のｘ軸正方向側における第３平面部９３には第１連通路931が開口し、第３平面部９３のｘ軸負方向側に隣接して第２連通路932が開口している。収容孔９０のｙ軸負方向側には、ｘｚ平面と略平行な第４平面部９４が形成されている。第４平面部９４には、ｚ軸方向から見て矩形状の溝（凹部940）が形成されている。
(Configuration of pump unit 2)
The rear body 40 is formed with a bottomed cylindrical housing recess 40b extending in the z-axis direction. An annular adapter ring 9 is installed on the inner periphery of the housing recess 40b. The inner peripheral surface of the adapter ring 9 constitutes a substantially cylindrical accommodation hole 90 extending in the z-axis direction. A first plane portion 91 substantially parallel to the yz plane is formed on the x-axis positive direction side of the accommodation hole 90. A second flat surface portion 92 substantially parallel to the yz plane is formed on the x-axis negative direction side of the accommodation hole 90. A step portion 920 is formed on the x-axis negative direction side substantially at the center of the second plane portion 92 in the z-axis direction. A third plane portion 93 substantially parallel to the z-axis is formed on the positive side of the housing hole 90 in the positive direction of the y-axis and slightly toward the positive direction of the x-axis with respect to the rotation axis O. The third plane portion 93 is formed with a semicircular groove (recess 930) when viewed from the z-axis direction. First and second communication passages 931 and 932 penetrating the adapter ring 9 in the radial direction are formed on both sides of the recess 930. A first communication path 931 is opened in the third plane part 93 on the x-axis positive direction side of the recess 930, and a second communication path 932 is opened adjacent to the x-axis negative direction side of the third plane part 93. . A fourth plane portion 94 that is substantially parallel to the xz plane is formed on the negative side of the accommodation hole 90 in the y-axis direction. The fourth flat surface portion 94 is formed with a rectangular groove (concave portion 940) when viewed from the z-axis direction.
アダプタリング９はカムリング８を取り囲むように配置されており、アダプタリング９の収容孔９０内には、円環状のカムリング８が揺動自在に設置されている。ｚ軸方向から見て、カムリング８の内周面（カムリング内周面）８０及び外周面（カムリング外周面）８１は略円形であり、カムリング８の径方向幅は略一定である。図５は、カムリング８の斜視図である。カムリング８のｚ軸正方向端面８２及びｚ軸負方向端面８３には、夫々、ｚ軸方向所定深さまで薄溝が形成されており、これにより後述する吐出ポート始端部８４，８５が構成されている。端面８２の吐出ポート始端部８４は、端面８２の内径側に、カムリング内周面８０に沿って周方向所定長さで延びるように形成されている。端面８３の吐出ポート始端部８５も同様であり、ｚ軸方向から見て、端面８２の吐出ポート始端部８４と略重なる形状に設けられている。ｙ軸正方向側のカムリング外周面８１には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部810）が形成されている。ｘ軸負方向側のカムリング外周面８１には、ｘ軸方向に軸を有する略円筒状の２つの凹部811が所定深さまで穿設されている。アダプタリング内周の凹部930とカムリング外周の凹部810との間には、ｚ軸方向に延びるピンPINが、これらの凹部930,810に挟み込まれるように、各凹部930,810に当接して設置される。アダプタリング内周の凹部940には、シール部材S1が設置される。シール部材S1は、カムリング外周面８１のｙ軸負方向側に当接する。アダプタリング内周の段差部920には、弾性部材としてのスプリングSPGの一端が設置される。スプリングSPGはコイルスプリングである。カムリング外周の凹部811には、スプリングSPGの他端が嵌挿される。スプリングSPGは圧縮状態で設置され、アダプタリング９に対してカムリング８をｘ軸正方向側に常時付勢する。
The adapter ring 9 is disposed so as to surround the cam ring 8, and an annular cam ring 8 is swingably installed in the accommodation hole 90 of the adapter ring 9. When viewed from the z-axis direction, the inner peripheral surface (cam ring inner peripheral surface) 80 and the outer peripheral surface (cam ring outer peripheral surface) 81 of the cam ring 8 are substantially circular, and the radial width of the cam ring 8 is substantially constant. FIG. 5 is a perspective view of the cam ring 8. Thin grooves are formed in the z-axis positive end surface 82 and the z-axis negative direction end surface 83 of the cam ring 8 to a predetermined depth in the z-axis direction, thereby forming discharge port start end portions 84 and 85 to be described later. Yes. The discharge port start end portion 84 of the end surface 82 is formed on the inner diameter side of the end surface 82 so as to extend along the cam ring inner peripheral surface 80 by a predetermined length in the circumferential direction. The discharge port start end portion 85 of the end surface 83 is the same, and is provided in a shape that substantially overlaps with the discharge port start end portion 84 of the end surface 82 when viewed from the z-axis direction. A semicircular groove (concave portion 810) is formed on the cam ring outer peripheral surface 81 on the positive side in the y-axis when viewed from the z-axis direction. On the cam ring outer peripheral surface 81 on the x-axis negative direction side, two substantially cylindrical concave portions 811 having an axis in the x-axis direction are bored to a predetermined depth. Between the concave portion 930 on the inner periphery of the adapter ring and the concave portion 810 on the outer periphery of the cam ring, a pin PIN extending in the z-axis direction is placed in contact with the concave portions 930 and 810 so as to be sandwiched between the concave portions 930 and 810. A seal member S1 is installed in the recess 940 on the inner periphery of the adapter ring. The seal member S1 contacts the cam ring outer peripheral surface 81 on the y-axis negative direction side. One end of a spring SPG as an elastic member is installed on the step portion 920 on the inner periphery of the adapter ring. The spring SPG is a coil spring. The other end of the spring SPG is fitted into the recess 811 on the outer periphery of the cam ring. The spring SPG is installed in a compressed state, and constantly biases the cam ring 8 toward the x-axis positive direction side with respect to the adapter ring 9.
アダプタリング９の収容孔９０のｘ軸方向寸法、すなわち第１平面部９１と第２平面部９２との間の距離は、カムリング外周面８１の直径よりも大きく設けられている。カムリング８は、アダプタリング９に対して平面部９３で支持され、平面部９３を支点にｘｙ平面内で揺動自在に設置されている。ピンPINはアダプタリング９に対するカムリング８の位置ズレ（相対回転）を抑制する。カムリング８の揺動は、ｘ軸正方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第１平面部９１に当接することで規制され、ｘ軸負方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第２平面部９２に当接することで規制される。カムリング８の中心軸Ｐの回転軸Ｏに対する偏心量をδとする。カムリング外周面８１が第２平面部９２に当接する位置（最小偏心位置）では、偏心量δが最小値となる。カムリング外周面８１が第１平面部９１に当接する図２の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。カムリング８が揺動する際には、平面部９３がカムリング外周面８１に摺接するとともに、シール部材S1がカムリング外周面８１に摺接する。
The dimension of the accommodation hole 90 of the adapter ring 9 in the x-axis direction, that is, the distance between the first flat surface portion 91 and the second flat surface portion 92 is set larger than the diameter of the cam ring outer peripheral surface 81. The cam ring 8 is supported by the flat portion 93 with respect to the adapter ring 9 and is installed so as to be swingable within the xy plane with the flat portion 93 as a fulcrum. The pin PIN suppresses displacement (relative rotation) of the cam ring 8 with respect to the adapter ring 9. The swing of the cam ring 8 is restricted by the cam ring outer peripheral surface 81 coming into contact with the first flat surface portion 91 of the adapter ring 9 on the x-axis positive direction side, and the cam ring outer peripheral surface 81 on the x-axis negative direction side. 9 is regulated by coming into contact with the second flat surface portion 92. The amount of eccentricity of the central axis P of the cam ring 8 with respect to the rotation axis O is denoted by δ. At the position (minimum eccentric position) where the cam ring outer peripheral surface 81 abuts against the second flat surface portion 92, the eccentric amount δ becomes the minimum value. At the position (maximum eccentric position) in FIG. 2 where the cam ring outer peripheral surface 81 contacts the first flat surface portion 91, the amount of eccentricity δ is maximized. When the cam ring 8 swings, the flat surface portion 93 comes into sliding contact with the cam ring outer peripheral surface 81 and the seal member S1 comes into sliding contact with the cam ring outer peripheral surface 81.
ポンプボディ４（リアボディ４０、プレート４１、フロントボディ４２）には駆動軸５が回転自在に軸支されている。駆動軸５のｚ軸正方向側は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸５の外周には、ロータ６が同軸に固定（セレーション結合）されている。ロータ６は、駆動軸５とともに、回転軸Ｏの周りに、図２の時計回り方向に回転する。ロータ６は略円柱状であり、カムリング８の内周側に設置されている。言い換えると、カムリング８は、ロータ６を取り囲むように配置されている。ロータ６の外周面（ロータ外周面）６０とカムリング内周面８０とプレート４１、フロントボディ４２との間に、環状室Ｒ０が形成されている。
A drive shaft 5 is rotatably supported on the pump body 4 (rear body 40, plate 41, front body 42). The z axis positive direction side of the drive shaft 5 is coupled to the crankshaft of the internal combustion engine via a chain, and rotates in synchronization with the crankshaft. On the outer periphery of the drive shaft 5, the rotor 6 is fixed coaxially (serrated coupling). The rotor 6 rotates together with the drive shaft 5 around the rotation axis O in the clockwise direction of FIG. The rotor 6 has a substantially cylindrical shape and is installed on the inner peripheral side of the cam ring 8. In other words, the cam ring 8 is disposed so as to surround the rotor 6. An annular chamber R0 is formed between the outer peripheral surface 60 of the rotor 6 (rotor outer peripheral surface), the cam ring inner peripheral surface 80, the plate 41, and the front body 42.
ロータ６には、複数の溝（スリット６１）が放射状に形成されている。各スリット６１は、ｚ軸方向から見て、ロータ外周面６０から回転軸Ｏに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット６１は、ロータ６を周方向に等分割する位置に１１箇所、形成されている。各スリット６１の回転軸Ｏに向かう側（以下、「内径側」という。）の端部（スリット基端部610）は、略円筒状に形成されており、ｚ軸方向から見て、ロータ周方向におけるスリット本体部611の幅よりも大径の略円形である。なお、スリット基端部610を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部611と同様の溝形状としてもよい。ベーン７は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（１１枚）設けられ、各スリット６１に１枚ずつ出没可能に収容されている。ベーン７の回転軸Ｏから離れる側（以下、「外径側」という。）の先端部（ベーン先端部７０）は、カムリング内周面８０に対応して緩やかな曲面状に形成されている。ベーン７のｚ軸方向端面（ベーン端面７２）は略平面状に形成されており、ポンプボディ４（プレート４１、フロントボディ４２）のｚ軸方向端面に僅かな隙間を介して対向配置される。なお、スリット６１とベーン７の数は１１に限らない。スリット基端部610と、このスリット６１に収容されたベーン７の内径側の端部（受圧部としてのベーン基端部７１）との間には、このベーン７を外径側へ付勢する油圧を発生する圧力室としての背圧室ｂｒが形成されている。
The rotor 6 has a plurality of grooves (slits 61) formed radially. Each slit 61 is provided in a straight line extending in the rotor radial direction from the rotor outer peripheral surface 60 toward the rotation axis O to a predetermined depth when viewed from the z-axis direction, and covers the entire range of the rotor 6 in the z-axis direction. Is formed. The slit 61 is formed at eleven locations at positions where the rotor 6 is equally divided in the circumferential direction. An end portion (slit base end portion 610) of each slit 61 on the side facing the rotation axis O (hereinafter, referred to as “inner diameter side”) is formed in a substantially cylindrical shape, and is viewed from the z-axis direction. It is a substantially circular shape having a larger diameter than the width of the slit main body 611 in the direction. Note that the slit base end portion 610 does not have to be formed in a cylindrical shape, and may have a groove shape similar to that of the slit main body portion 611, for example. The vane 7 is a substantially rectangular plate member (blade), and a plurality (11) of vanes 7 are provided, and each vane 7 is housed in each slit 61 so as to be able to appear and disappear. A tip portion (vane tip portion 70) of the vane 7 on the side away from the rotation axis O (hereinafter referred to as “outer diameter side”) is formed in a gently curved shape corresponding to the cam ring inner peripheral surface 80. The z-axis direction end face (vane end face 72) of the vane 7 is formed in a substantially flat shape, and is disposed to face the z-axis direction end face of the pump body 4 (plate 41, front body 42) with a slight gap. The number of slits 61 and vanes 7 is not limited to 11. Between the slit base end portion 610 and the inner diameter side end portion of the vane 7 accommodated in the slit 61 (vane base end portion 71 as a pressure receiving portion), the vane 7 is urged toward the outer diameter side. A back pressure chamber br is formed as a pressure chamber for generating hydraulic pressure.
環状室Ｒ０は、複数のベーン７によって、複数（１１個）のポンプ室（容積室）ｒに区画されている。以下、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に「回転方向」といい、ロータ６の逆回転方向を「回転負方向」という。）において隣り合うベーン７同士の間（２つのベーン７の側面間）の距離を、１ピッチという。１つのポンプ室ｒの回転方向幅は、１ピッチであり不変である。カムリング８の中心軸Ｐが回転軸Ｏに対して（ｘ軸正方向側に）偏心した状態では、ｘ軸負方向側からｘ軸正方向側に向かうにつれて、ロータ外周面６０とカムリング内周面８０との間のロータ径方向距離（ポンプ室ｒの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスリット６１から出没することで、各ポンプ室ｒが隔成されるとともに、ｘ軸正方向側のポンプ室ｒのほうが、ｘ軸負方向側のポンプ室ｒよりも、容積が大きくなる。このポンプ室ｒの容積の差異により、ｘ軸を境としてｙ軸負方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が拡大する一方、ｘ軸を境としてｙ軸正方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が縮小する。
The annular chamber R0 is partitioned into a plurality (11) of pump chambers (volume chambers) r by a plurality of vanes 7. Hereinafter, between the adjacent vanes 7 in the rotation direction of the rotor 6 (clockwise direction in FIG. 2; hereinafter, simply referred to as “rotation direction”, and the reverse rotation direction of the rotor 6 is referred to as “rotation negative direction”) (2 The distance between the side surfaces of the two vanes 7 is called one pitch. The width in the rotation direction of one pump chamber r is one pitch and is unchanged. In a state where the central axis P of the cam ring 8 is decentered with respect to the rotation axis O (toward the x-axis positive direction), the rotor outer peripheral surface 60 and the cam ring inner peripheral surface move from the x-axis negative direction side toward the x-axis positive direction side. The rotor radial distance from 80 (the radial dimension of the pump chamber r) increases. In response to this change in distance, the vanes 7 appear and disappear from the slits 61 to separate the pump chambers r, and the pump chamber r on the x-axis positive direction side has a pump chamber r on the x-axis negative direction side. Rather than the volume. Due to the difference in volume of the pump chamber r, on the y-axis negative direction side with respect to the x-axis, as the pump chamber r moves toward the x-axis positive direction side which is the rotational direction of the rotor 6 (clockwise direction in FIG. 2), While the volume increases, on the y-axis positive direction side with respect to the x-axis, the volume of the pump chamber r decreases toward the negative x-axis direction that is the rotation direction of the rotor 6 (clockwise direction in FIG. 2). .
ロータ外周面６０には、各ベーン７に対応する位置に、ｚ軸方向から見て略台形状の突出部６２が設けられている。突出部６２は、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって、ロータ外周面６０から所定高さまで突出するように形成されている。突出部６２の略中央位置には、各スリット６１の開口部が設けられている。スリット６１のロータ径方向長さ（突出部６２及びスリット基端部610を含む）は、ベーン７のロータ径方向長さと略同じに設けられている。突出部６２を設けることで、スリット６１のロータ径方向長さが所定以上確保され、例えば第１閉じ込み領域でベーン７がスリット６１から最大限突出したとしてもスリット６１におけるベーン７の保持性が確保されている。言い換えると、突出部６２によりベーン７の保持性を向上しつつ、ロータ外周面６０から突出部６２以外の肉を除いているため、この除肉分だけポンプ室ｒの容積を大きくしてポンプ効率を向上し、かつロータ６全体を軽量化して動力損失を軽減している。
The rotor outer peripheral surface 60 is provided with a substantially trapezoidal protrusion 62 at a position corresponding to each vane 7 when viewed from the z-axis direction. The protrusion 62 is formed to protrude from the rotor outer peripheral surface 60 to a predetermined height over the entire range of the rotor 6 in the z-axis direction. An opening of each slit 61 is provided at a substantially central position of the protrusion 62. The length of the slit 61 in the rotor radial direction (including the protruding portion 62 and the slit base end portion 610) is substantially the same as the length of the vane 7 in the rotor radial direction. By providing the projecting portion 62, the length in the rotor radial direction of the slit 61 is secured to a predetermined value or more. For example, even if the vane 7 protrudes from the slit 61 to the maximum in the first confinement region, the retainability of the vane 7 in the slit 61 is maintained. It is secured. In other words, since the protrusions 62 improve the retainability of the vanes 7 and the meat other than the protrusions 62 is removed from the rotor outer peripheral surface 60, the volume of the pump chamber r is increased by this thinning to increase the pump efficiency. The weight of the entire rotor 6 is reduced and power loss is reduced.
（制御部３の構成）
制御部３は、リアボディ４０に設けられており、制御弁３０と第１、第２通路３１，３２と制御室Ｒ１，Ｒ２とを有している。アダプタリング内周面９０とカムリング外周面８１との間の空間は、そのｚ軸負方向側がプレート４１に、ｚ軸正方向側がフロントボディ４２により封止される一方、平面部９３とシール部材S1とにより、２つの制御室Ｒ１，Ｒ２に液密に隔成されている。ｘ軸正方向側には第１制御室Ｒ１が形成され、ｘ軸負方向側には第２制御室Ｒ２が形成されている。なお、上記規制位置で、カムリング外周とアダプタリング内周との間には所定の隙間が確保されており、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２の容積は所定以上でありゼロとならない。第１制御室Ｒ１にはアダプタリング９の第１連通路931が開口し、第２制御室Ｒ２には第２連通路932が開口している。リアボディ４０に形成された第１通路３１は第１連通路931と連通して第１制御油路を構成し、第２通路３２は第２連通路932と連通して第２制御油路を構成している。制御弁３０は油圧制御弁（スプール弁）であり、リアボディ４０内のバルブ収容孔40aに収容されたスプール302を、ソレノイド301により駆動することで、第１通路３１（第１制御室Ｒ１）及び第２通路３２（第２制御室Ｒ２）への作動油の供給を切り替える。制御弁３０の作動は、ＣＶＴコントロールユニット300により、例えば内燃機関の回転数とスロットルバルブ開度とに基づき制御される。
(Configuration of control unit 3)
The control unit 3 is provided in the rear body 40, and includes a control valve 30, first and second passages 31, 32, and control chambers R1, R2. The space between the adapter ring inner peripheral surface 90 and the cam ring outer peripheral surface 81 is sealed with the plate 41 on the z axis negative direction side and the front body 42 on the z axis positive direction side, while the flat portion 93 and the seal member S1. Thus, the two control chambers R1 and R2 are liquid-tightly separated. A first control chamber R1 is formed on the x-axis positive direction side, and a second control chamber R2 is formed on the x-axis negative direction side. Note that a predetermined gap is ensured between the outer periphery of the cam ring and the inner periphery of the adapter ring at the restriction position, and the volumes of the first and second control chambers R1 and R2 are not less than a predetermined value and do not become zero. A first communication passage 931 of the adapter ring 9 is opened in the first control chamber R1, and a second communication passage 932 is opened in the second control chamber R2. The first passage 31 formed in the rear body 40 communicates with the first communication passage 931 to constitute a first control oil passage, and the second passage 32 communicates with the second communication passage 932 to constitute a second control oil passage. doing. The control valve 30 is a hydraulic control valve (spool valve), and the spool 302 housed in the valve housing hole 40a in the rear body 40 is driven by a solenoid 301, whereby the first passage 31 (first control chamber R1) and The supply of hydraulic oil to the second passage 32 (second control chamber R2) is switched. The operation of the control valve 30 is controlled by the CVT control unit 300 based on, for example, the rotational speed of the internal combustion engine and the throttle valve opening.
(ポンプボディ４の構成)
図３は、プレート４１をｚ軸正方向側から見た平面図である。プレート４１には、吸入ポート４３と、吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５と、吐出側背圧ポート４６と、ピン設置孔４７と、貫通孔４８とが形成されている。ピン設置孔４７にはピンPINが挿入され固定設置される。貫通孔４８には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。各ポート４３〜４６等は、プレート４１のｚ軸正方向側の面410に形成されている。
(Configuration of pump body 4)
FIG. 3 is a plan view of the plate 41 as viewed from the z-axis positive direction side. The plate 41 is formed with a suction port 43, a discharge port 44, a suction side back pressure port 45, a discharge side back pressure port 46, a pin installation hole 47, and a through hole 48. A pin PIN is inserted into the pin installation hole 47 and fixedly installed. The drive shaft 5 is inserted into the through hole 48 and is rotatably installed. The ports 43 to 46 are formed on the surface 410 of the plate 41 on the positive side of the z axis.
吸入ポート４３は、外部から吸入側のポンプ室ｒに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、図３に示すように、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート４３は、吸入側円弧溝430と吸入孔431と連通孔432とを有している。吸入側円弧溝430は、プレート４１の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側円弧溝430に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吸入側円弧溝430のｘ軸負方向側の始点Ａとｘ軸正方向側の終点Ｂとがなす略４．５ピッチ分に相当する角度αの範囲に、ポンプ１の吸入領域が設けられている。吸入側円弧溝430の始点Ａ及び終点Ｂは、ｘ軸に対して略０．５ピッチに相当する角度βだけｙ軸負方向側に離れた回転方向位置に設けられている。吸入側円弧溝430の回転方向略中央には、吸入孔431が開口している。吸入側円弧溝430には、吸入孔431に隣接して回転負方向寄り（始点Ａ側）に、連通孔432が開口している。
The suction port 43 is a portion that serves as an entrance when the hydraulic oil is introduced from the outside into the pump chamber r on the suction side, and the volume of the pump chamber r increases as the rotor 6 rotates as shown in FIG. It is provided in the section on the y-axis negative direction side. The suction port 43 has a suction-side arc groove 430, a suction hole 431, and a communication hole 432. The suction-side arc groove 430 is formed in the surface 410 of the plate 41 and is a groove into which the pump suction-side hydraulic pressure is introduced. The suction-side arc groove 430 is substantially centered on the rotation axis O along the arrangement of the suction-side pump chamber r. It is formed in an arc shape. An angular range corresponding to the suction side arc groove 430, that is, approximately 4.5 pitches formed by the start point A on the negative side of the x axis and the end point B on the positive side of the x axis of the suction side arc groove 430 with respect to the rotation axis O. The suction area of the pump 1 is provided in the range of the angle α corresponding to. The start point A and the end point B of the suction-side arc groove 430 are provided at rotational positions that are separated from the y-axis negative direction side by an angle β corresponding to approximately 0.5 pitch with respect to the x-axis. A suction hole 431 is opened substantially at the center in the rotation direction of the suction side arc groove 430. In the suction-side arc groove 430, a communication hole 432 is opened adjacent to the suction hole 431 and closer to the negative rotation direction (starting point A side).
吐出ポート４４は、吐出側のポンプ室ｒから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート４４は、吐出側円弧溝440と吐出孔442を有している。吐出側円弧溝440は、面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側円弧溝440の始点Ｅは、ｘ軸に対して略２ピッチ強に相当する回転方向角度だけｙ軸正方向側に離れた位置に設けられ、吐出側円弧溝440の終点Ｄは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた回転方向位置に設けられている。吐出側円弧溝440の回転方向側の終端部444には、吐出孔442が開口している。
The discharge port 44 is a portion serving as an outlet when the hydraulic oil is discharged from the pump chamber r on the discharge side to the outside, and a section on the y-axis positive direction side in which the volume of the pump chamber r is reduced according to the rotation of the rotor 6. Is provided. The discharge port 44 has a discharge-side arc groove 440 and a discharge hole 442. The discharge-side arc groove 440 is formed in the surface 410 and is a groove into which the pump discharge-side hydraulic pressure is introduced. The discharge-side arc groove 440 has a substantially arc shape centering on the rotation axis O along the arrangement of the pump chamber r on the discharge side. Is formed. The start point E of the discharge-side arc groove 440 is provided at a position away from the positive direction side of the y-axis by a rotation direction angle corresponding to a little over 2 pitches with respect to the x-axis. It is provided at a rotational position away from the axis in the positive direction of the y axis by an angle β corresponding to about 0.5 pitch. A discharge hole 442 is opened at the end portion 444 of the discharge-side arc groove 440 on the rotation direction side.
プレート４１の面410に対向するカムリング８のｚ軸負方向端面８３には、後述する絞り部としての吐出ポート始端部８５が周方向に略円弧状に延びて設けられている。吐出ポート始端部８５の始点Ｃは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた回転方向位置に設けられ、吐出ポート始端部８５の終点は、略１．５〜２ピッチ分に相当する角度εだけｙ軸正方向側に離れ、吐出側円弧溝440の始点Ｅと略重なる回転方向位置に設けられている。吐出ポート始端部８５及び吐出側円弧溝440に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吐出ポート始端部８５のｘ軸正方向側の始点Ｃと吐出側円弧溝440のｘ軸負方向側の終点Ｄとがなす角度αの範囲に、ポンプ１の吐出領域が設けられている。
On the negative end surface 83 in the z-axis direction of the cam ring 8 facing the surface 410 of the plate 41, a discharge port starting end portion 85 as a throttle portion described later is provided extending in a substantially arc shape in the circumferential direction. The start point C of the discharge port start end portion 85 is provided at a rotational position away from the positive direction side of the y axis by an angle β corresponding to approximately 0.5 pitch with respect to the x axis, and the end point of the discharge port start end portion 85 is , The angle ε corresponding to approximately 1.5 to 2 pitches is provided at a rotational direction position that is separated from the y-axis positive direction side and substantially overlaps the start point E of the discharge-side arc groove 440. An angular range corresponding to the discharge port start end 85 and the discharge-side arc groove 440, that is, the start point C on the x-axis positive direction side of the discharge port start end 85 with respect to the rotation axis O and the x-axis negative direction side of the discharge-side arc groove 440. The discharge region of the pump 1 is provided in the range of the angle α formed by the end point D.
第１閉じ込み領域及び第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室ｒの作動油を閉じ込め、吐出側円弧溝440（又は吐出ポート始端部）と吸入側円弧溝430とが連通することを抑制する領域であり、ｘ軸に跨る区間に設けられている。吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出ポート始端部の始点Ｃとがなす角度２βの範囲に第１閉じ込み領域が設けられ、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとがなす角度２βの範囲に第２閉じ込み領域が設けられている。
The first confining region and the second confining region confine the hydraulic fluid in the pump chamber r in this region, and the discharge-side arc groove 440 (or the discharge port start end) communicates with the suction-side arc groove 430. It is a region that suppresses and is provided in a section straddling the x-axis. A first confinement region is provided in the range of an angle 2β formed by the end point B of the suction side arc groove 430 and the start point C of the discharge port start end, and the end point D of the discharge side arc groove 440 and the start point A of the suction side arc groove 430 are provided. A second confinement region is provided in the range of the angle 2β formed by the two.
プレート４１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート４５，４６が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。吸入側背圧ポート４５は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート４３とを連通するポートである。ベーン７が「吸入領域に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）と重なっていることをいう。吸入側背圧ポート４５は、吸入側背圧円弧溝450と連通孔451とを有している。吸入側背圧円弧溝450は、面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450には、径方向で吸入側円弧溝430の連通孔432と略重なる位置に、連通孔451が開口している。
The plate 41 is provided with back pressure ports 45 and 46 communicating with the root of the vane 7 (back pressure chamber br, slit base end 610) on the suction side and the discharge side, respectively. The suction-side back pressure port 45 is a port that communicates the suction ports 43 with the back pressure chambers br of the plurality of vanes 7 located in most of the suction region. The phrase “the vane 7 is located in the suction region” means that the vane tip portion 70 of the vane 7 overlaps the suction port 43 (suction side arc groove 430) when viewed from the z-axis direction. The suction side back pressure port 45 has a suction side back pressure arc groove 450 and a communication hole 451. The suction-side back pressure arc groove 450 is formed in the surface 410 and is a groove into which the pump suction-side hydraulic pressure is introduced, and follows the arrangement of the back pressure chamber br of the vane 7 (the slit base end portion 610 of the rotor 6). Thus, it is formed in a substantially arc shape with the rotation axis O as the center. In the suction-side back pressure arc groove 450, a communication hole 451 is opened at a position substantially overlapping with the communication hole 432 of the suction-side arc groove 430 in the radial direction.
吐出側背圧ポート４６は、吐出領域、第１閉じ込み領域、及び第２閉じ込み領域の大半に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒに連通するポートである。ベーン７が「吐出領域等に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吐出ポート４４（吐出ポート始端部）等と重なっていることをいう。吐出側背圧ポート４６は、吐出側背圧円弧溝460と連通孔461とを有している。吐出側背圧円弧溝460は、面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝460には、ｙ軸と略重なる位置に、連通孔461が開口している。また、吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄り（始点ｃ側）は、回転方向において第１閉じ込み領域と重なり、吐出側背圧円弧溝460の回転方向寄り（終点ｄ側）は、第２閉じ込み領域の大半と重なっている。
The discharge-side back pressure port 46 is a port that communicates with the back pressure chambers br of the plurality of vanes 7 located in most of the discharge region, the first confinement region, and the second confinement region. The phrase “the vane 7 is located in the discharge region” means that the vane tip portion 70 of the vane 7 overlaps with the discharge port 44 (discharge port start end portion) or the like when viewed from the z-axis direction. The discharge side back pressure port 46 has a discharge side back pressure arc groove 460 and a communication hole 461. The discharge-side back pressure arc groove 460 is formed in the surface 410 and is a groove into which the pump discharge-side hydraulic pressure is introduced, and rotates along the arrangement of the back pressure chamber br (slit base end 610) of the vane 7. It is formed in a substantially arc shape centering on the axis O. In the discharge-side back pressure arc groove 460, a communication hole 461 is opened at a position substantially overlapping with the y-axis. Also, the discharge side back pressure arc groove 460 closer to the rotation negative direction (start point c side) overlaps the first confinement region in the rotation direction, and the discharge side back pressure arc groove 460 closer to the rotation direction (end point d side) It overlaps most of the second confinement area.
図４は、リアボディ４０をｚ軸正方向側から見た平面図である。リアボディ４０の内部には、低圧室40e、高圧室40f、及び吐出室40gが形成され、収容凹部40bの底部40cに開口している。低圧室40eは、作動油を貯留しポンプ１へ供給可能なリザーバRESと連通している。低圧室40eのｚ軸正方向側の（底部40cにおける）開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面における連通孔432,451の開口部を覆うように設けられており、低圧室40eは連通孔432を介して吸入ポート４３に連通し、連通孔451を介して吸入側背圧ポート４５に連通している。吐出室40gのｚ軸正方向側の（底部40cにおける）開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面における吐出孔442の開口部を覆うように設けられており、吐出ポート４４は吐出孔442を介して吐出室40gに連通している。吐出室40gは、メータリングオリフィスORを介してポンプ１の外部のＣＶＴ100に吐出圧を供給する吐出通路に連通している。高圧室40fのｚ軸正方向側の（底部40cにおける）開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面における連通孔461の開口部を覆うように設けられており、吐出側背圧ポート４６は、連通孔461を介して高圧室40fに連通している。高圧室40fは、リアボディ４０内の連通路を介して、吐出室40gに連通している。（底部40cにおける）高圧室40fと吐出室40gの開口部の外周には環状のシール部材S2が設置されてプレート４１に密着し、これにより高圧室40fと吐出室40gが液密に保たれ、シール部材S2の外周側の低圧領域と内周側の高圧領域とが画成されている。
FIG. 4 is a plan view of the rear body 40 as seen from the z-axis positive direction side. A low pressure chamber 40e, a high pressure chamber 40f, and a discharge chamber 40g are formed inside the rear body 40, and open to the bottom 40c of the housing recess 40b. The low-pressure chamber 40e communicates with a reservoir RES that can store hydraulic oil and supply it to the pump 1. The opening on the z-axis positive direction side (in the bottom 40c) of the low-pressure chamber 40e is provided so as to cover the openings of the communication holes 432 and 451 on the end surface in the z-axis negative direction of the plate 41, and the low-pressure chamber 40e is connected to the communication hole 432. The suction port 43 communicates with the suction port 43, and communicates with the suction side back pressure port 45 through the communication hole 451. The opening (on the bottom 40c) of the discharge chamber 40g on the z-axis positive direction side is provided so as to cover the opening of the discharge hole 442 on the end surface in the z-axis negative direction of the plate 41, and the discharge port 44 is the discharge hole 442. And communicates with the discharge chamber 40g. The discharge chamber 40g communicates with a discharge passage for supplying a discharge pressure to the CVT 100 outside the pump 1 via the metering orifice OR. The opening on the z-axis positive direction side (in the bottom portion 40c) of the high-pressure chamber 40f is provided so as to cover the opening of the communication hole 461 on the z-axis negative direction end surface of the plate 41, and the discharge-side back pressure port 46 is The high pressure chamber 40f communicates with the communication hole 461. The high pressure chamber 40f communicates with the discharge chamber 40g via a communication passage in the rear body 40. An annular seal member S2 is installed on the outer periphery of the opening of the high-pressure chamber 40f and the discharge chamber 40g (in the bottom 40c) and is in close contact with the plate 41, whereby the high-pressure chamber 40f and the discharge chamber 40g are kept liquid-tight. A low pressure region on the outer peripheral side and a high pressure region on the inner peripheral side of the seal member S2 are defined.
フロントボディ４２のｚ軸負方向端面には、ピン設置孔及び駆動軸保持孔と、吸入ポート及び吐出ポートと、吸入側背圧ポート及び吐出側背圧ポートとが、夫々、プレート４１に形成されたピン設置孔４７及び貫通孔４８と、吸入ポート４３及び吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５及び吐出側背圧ポート４６とに対して、略対応するｚ軸方向位置及び形状で形成されている。また、フロントボディ４２のｚ軸負方向端面には、揺動するカムリング８との間に潤滑用の油を吐出ポート等から供給する溝が複数設けられている。フロントボディ４２の内部には、リアボディ４０内の低圧室40eに連通する低圧室が形成され、フロントボディ４２の吸入ポート及び吸入側背圧ポートに連通している。フロントボディ４２の吐出ポートは、吐出孔が設けられておらず、リアボディ４０の吐出ポート４４（吐出孔442）を介して吐出室40gに連通している。吐出側背圧ポートは、連通孔が設けられておらず、リアボディ４０の吐出側背圧ポート４６（連通孔461）を介して高圧室40fに連通している。
A pin installation hole and a drive shaft holding hole, a suction port and a discharge port, a suction side back pressure port and a discharge side back pressure port are formed in the plate 41 on the end surface in the negative direction of the z-axis of the front body 42, respectively. The pin installation hole 47 and the through hole 48, the suction port 43 and the discharge port 44, and the suction side back pressure port 45 and the discharge side back pressure port 46 are formed in substantially corresponding z-axis direction positions and shapes. ing. Further, a plurality of grooves for supplying lubricating oil from a discharge port or the like are provided on the end surface of the front body 42 in the negative z-axis direction between the cam ring 8 and the swinging cam ring 8. A low pressure chamber communicating with the low pressure chamber 40e in the rear body 40 is formed inside the front body 42, and communicates with the suction port and the suction side back pressure port of the front body 42. The discharge port of the front body 42 is not provided with a discharge hole, and communicates with the discharge chamber 40g via the discharge port 44 (discharge hole 442) of the rear body 40. The discharge-side back pressure port is not provided with a communication hole, and communicates with the high-pressure chamber 40f via the discharge-side back pressure port 46 (communication hole 461) of the rear body 40.
次に、プレート４１の各ポート４３〜４６等、及びカムリング８の吐出ポート始端部８４の詳細について説明する。
（プレート４１の吸入ポートの構成）
吸入側円弧溝430の径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ０の径方向幅と略等しい（図２参照）。吸入側円弧溝430の内径側の縁437は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干外径側に位置する。吸入側円弧溝430の外径側の縁438は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも若干外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも僅かに外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝430と重なり、吸入側円弧溝430と連通している。吸入孔431は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、径方向幅が吸入側円弧溝430と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入孔431は、プレート４１を貫通して形成された凹部であり、ｙ軸と重なる位置に形成されている。連通孔432は、吸入孔431と同様の形状で、プレート４１を貫通して形成された凹部である。吸入側円弧溝430の始端部435には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成された本体始端部433と、本体始端部433に連続するノッチ434とが形成されている。ノッチ434は、本体始端部433からポンプ回転方向と回転負方向に延びるように、略０．５ピッチの長さだけ形成されており、その先端は始点Ａと一致している。ノッチ434は、ｚ軸方向から見て、回転方向に向かうにつれて徐々に径方向幅が大きくなる略鋭三角形状に設けられている。ノッチ434の径方向幅の最大値は、吸入側円弧溝430の幅よりも小さく設けられている。ノッチ434の（ｚ軸方向）深さは、回転方向に向かうにつれてゼロから徐々に増加する。すなわち、ノッチ434の流路断面積は、吸入側円弧溝430の本体部よりも小さく、ノッチ434は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。本体始端部433から連通孔432までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に深くなるように形成されている。吸入側円弧溝430の終端部436は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入孔431から終端部436までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に浅くなるように形成されている。
Next, details of the ports 43 to 46 of the plate 41 and the discharge port start end portion 84 of the cam ring 8 will be described.
(Configuration of suction port of plate 41)
The radial width of the suction-side arc groove 430 is substantially equal in the entire rotational range, and is substantially equal to the radial width of the annular chamber R0 when the cam ring 8 is at the minimum eccentric position (see FIG. 2). An edge 437 on the inner diameter side of the suction-side arc groove 430 is located slightly on the outer diameter side with respect to the rotor outer peripheral surface 60 (excluding the protruding portion 62). The outer diameter side edge 438 of the suction side arc groove 430 is located slightly outside the cam ring inner peripheral surface 80 of the cam ring 8 in the minimum eccentric position, and on the terminal side of the cam ring 8 in the maximum eccentric position. It is located slightly outside the cam ring inner peripheral surface 80. Regardless of the eccentric position of the cam ring 8, each suction-side pump chamber r overlaps with the suction-side arc groove 430 when viewed from the z-axis direction and communicates with the suction-side arc groove 430. The suction hole 431 is substantially oval when viewed from the z-axis direction, has a radial width substantially equal to the suction-side arc groove 430, and has a length in the rotation direction of approximately one pitch. The suction hole 431 is a recess formed through the plate 41, and is formed at a position overlapping the y-axis. The communication hole 432 is a recess formed in the same shape as the suction hole 431 and penetrating the plate 41. The starting end 435 of the suction-side arc groove 430 is formed with a main body starting end 433 formed in a substantially semicircular arc shape convex in the negative rotation direction, and a notch 434 continuous with the main body starting end 433. The notch 434 is formed with a length of approximately 0.5 pitch so as to extend from the main body start end 433 in the pump rotation direction and the rotation negative direction, and the tip thereof coincides with the start point A. The notch 434 is provided in a substantially acute triangular shape having a radial width that gradually increases in the rotational direction when viewed from the z-axis direction. The maximum radial width of the notch 434 is set to be smaller than the width of the suction side arc groove 430. The depth (in the z-axis direction) of the notch 434 gradually increases from zero as it goes in the rotation direction. That is, the channel cross-sectional area of the notch 434 is smaller than the main body portion of the suction-side arc groove 430, and the notch 434 constitutes a throttle portion where the channel cross-sectional area gradually increases in the rotation direction. A slope is provided between the main body start end 433 and the communication hole 432, and is formed so as to gradually become deeper in the rotation direction. The end portion 436 of the suction side arc groove 430 is formed in a substantially semicircular arc shape convex in the rotation direction. A slope is provided between the suction hole 431 and the terminal end 436, and is formed so as to become gradually shallower in the rotation direction.
（プレート４１の吐出ポートの構成）
吐出側円弧溝440の径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430の径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝440の内径側の縁446は、（突出部６２を除く）ロータ外周面６０よりも若干外径側に位置する。吐出側円弧溝440の外径側の縁447は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝440と重なり、吐出側円弧溝440と連通している。吐出孔442は、プレート４１を貫通して形成された凹部であり、ｚ軸方向から見て略長円状であって、ロータ径方向における幅が吐出側円弧溝440と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチよりも若干長い。吐出孔442の回転方向側縁は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されており、終端部444の回転方向側縁と一致している。吐出側円弧溝440の回転負方向側縁は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されており、その先端Ｅは、吐出ポート始端部の始点Ｃから回転方向に略２ピッチ弱の距離をおいた位置にある。
(Configuration of discharge port of plate 41)
The radial width of the discharge-side arc groove 440 is substantially equal in the entire rotation direction, and is slightly smaller than the radial width of the suction-side arc groove 430. An inner diameter side edge 446 of the discharge-side arc groove 440 is located slightly outside the rotor outer peripheral surface 60 (excluding the protruding portion 62). An outer diameter side edge 447 of the discharge-side arc groove 440 substantially overlaps the cam ring inner peripheral surface 80 of the cam ring 8 at the minimum eccentric position. Regardless of the eccentric position of the cam ring 8, each discharge-side pump chamber r overlaps with the discharge-side arc groove 440 and communicates with the discharge-side arc groove 440 when viewed from the z-axis direction. The discharge hole 442 is a recess formed through the plate 41, has a substantially oval shape when viewed from the z-axis direction, has a width in the rotor radial direction substantially equal to the discharge-side arc groove 440, and is in the rotational direction. The length is slightly longer than about 1 pitch. The rotation direction side edge of the discharge hole 442 is formed in a substantially semicircular arc shape convex in the rotation direction, and coincides with the rotation direction side edge of the terminal portion 444. The negative side edge of the discharge-side arc groove 440 is formed in a substantially semicircular arc shape convex in the negative rotation direction, and its tip E is less than about two pitches in the rotation direction from the start point C of the discharge port start end. Located at a distance.
（カムリング８の吐出ポート始端部の構成）
図６は、図５における吐出ポート始端部８４の近傍の拡大図である。図７は、図６のＡ−Ａ視断面図である。吐出ポート始端部８４は、カムリング端面８２の径方向幅のほぼ半分の幅ｌを有し、回転方向に略１．５〜２ピッチ分の長さ（角度範囲ε）だけ延びるように設けられた溝であり、浅溝部840と深溝部841を有している。幅ｌは、吐出側円弧溝440の径方向幅と略等しく設けられている。
(Configuration of discharge port start end of cam ring 8)
FIG. 6 is an enlarged view of the vicinity of the discharge port start end portion 84 in FIG. 7 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. The discharge port start end portion 84 has a width l that is substantially half of the radial width of the cam ring end surface 82 and is provided to extend by a length of about 1.5 to 2 pitches (angle range ε) in the rotation direction. The groove includes a shallow groove portion 840 and a deep groove portion 841. The width l is substantially equal to the radial width of the discharge-side arc groove 440.
浅溝部840は、吐出ポート始端部８４の本体部であり、端面８２に所定のｚ軸方向深さｈ１まで設けられている。深さｈ１は、プレート４１における吐出側円弧溝440の溝深さよりも浅く設けられている。浅溝部840は、カムリング内周面８０においてポンプ室ｒに開口し、このポンプ室ｒと吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）との間での作動油の流通を制限するオリフィス溝であり、絞り機能を実現する。浅溝部840の径方向長さｌ１は、吐出ポート始端部８４の径方向幅ｌの２／３強であり、ベーン７の厚さ（ベーン端面７２の周方向寸法）よりも大きく設けられている。（回転方向で吸入側円弧溝430の終点Ｂと対向する）浅溝部840の始端部843は、ｚ軸方向から見て略矩形状に形成されており、始点Ｃを含んで径方向に延びる縁を有している。浅溝部840は、始点Ｃから吐出側円弧溝440の始点Ｅの近傍まで延びて形成され、その終端部844は、ｚ軸方向から見て鋭角三角形状に設けられ、径方向に対して傾いた勾配を有している。言い換えると、浅溝部840の終端部844は、回転方向に向かうにつれてその幅ｌ１が徐々に小さくなる。カムリング内周面８０に開口する浅溝部840の内径側の縁には面取り部842が設けられている。面取り部842は、内径側に向かうにつれて徐々にｚ軸方向深さが深くなるテーパ形状である。言い換えると、浅溝部840の内径側の縁は、端面８２に対して角度ζを有して傾く平面状に形成されている。
The shallow groove portion 840 is a main body portion of the discharge port start end portion 84, and is provided on the end face 82 up to a predetermined depth h1 in the z-axis direction. The depth h <b> 1 is provided shallower than the depth of the discharge-side arc groove 440 in the plate 41. The shallow groove portion 840 is an orifice groove that opens into the pump chamber r on the cam ring inner peripheral surface 80 and restricts the flow of hydraulic oil between the pump chamber r and the discharge port 44 (discharge side arc groove 440). Aperture function is realized. The radial length l1 of the shallow groove portion 840 is slightly more than 2/3 of the radial width l of the discharge port start end portion 84, and is larger than the thickness of the vane 7 (the circumferential dimension of the vane end surface 72). . The start end portion 843 of the shallow groove portion 840 (opposing the end point B of the suction side arc groove 430 in the rotation direction) is formed in a substantially rectangular shape when viewed from the z-axis direction, and includes an edge extending in the radial direction including the start point C. have. The shallow groove portion 840 is formed to extend from the start point C to the vicinity of the start point E of the discharge-side arc groove 440, and the end portion 844 is provided in an acute triangle shape when viewed from the z-axis direction, and is inclined with respect to the radial direction. Has a gradient. In other words, the width l1 of the terminal portion 844 of the shallow groove portion 840 gradually decreases as it goes in the rotation direction. A chamfered portion 842 is provided on the inner diameter side edge of the shallow groove portion 840 opened to the cam ring inner peripheral surface 80. The chamfered portion 842 has a tapered shape in which the depth in the z-axis direction gradually increases toward the inner diameter side. In other words, the edge on the inner diameter side of the shallow groove portion 840 is formed in a planar shape inclined with an angle ζ with respect to the end face 82.
深溝部841は、端面８２に、吐出ポート始端部８４（浅溝部840）の外径側の縁に沿って、所定のｚ軸方向深さｈ２まで設けられている。深さｈ２は、浅溝部840の深さｈ１の十数倍だけ深く設けられている。深溝部84の径方向幅ｌ２は、吐出ポート始端部８４の径方向幅ｌの１／３弱だけ設けられている。幅ｌ２は深さｈ２よりも小さく設けられている。深溝部841の底部を周方向（深溝部841が延びる方向）から見た形状は略半円弧状である。深溝部841の回転負方向側の始端部845は、浅溝部840の始端部843よりも若干回転方向側の位置から端面８２に対して傾斜しつつ回転方向側に延びるように設けられている。深溝部841は、始端部845においては、回転方向に向かうにつれて徐々に深さが深くなり、始端部845よりも回転方向側では、その深さｈ２が略一定となる。なお、始端部845の深さは任意であり、例えば一定であってもよい。深溝部841の回転方向側の終端部846は、ｚ軸方向から見て、浅溝部840の終端部844の外径側縁に沿った形状であり、径方向に対して傾いて延び、カムリング内周面８０に開口している。深溝部841は、その内径側で浅溝部840に連通すると共に、終端部844の回転方向側端でポンプ室ｒ（吐出側円弧溝440）に連通して、浅溝部840と吐出側円弧溝440との間での作動油の流通を円滑化し、また浅溝部840における作動油の流れを径方向に整流するための接続部である。カムリング８のｚ軸負方向端面８３における吐出ポート始端部８５（浅溝部850、深溝部851、面取り部852等）も、吐出ポート始端部８４（浅溝部840、深溝部841、面取り部842等）と同様に形成されている。図８は、ポンプボディ４に設置されたロータ６、ベーン７、及びカムリング８をｚ軸正方向側から見たものであり、ポンプ室ｒや吐出ポート４４等に対する吐出ポート始端部８４，８５の位置関係を示す。
The deep groove portion 841 is provided on the end face 82 along the outer diameter side edge of the discharge port start end portion 84 (shallow groove portion 840) to a predetermined depth h2 in the z-axis direction. The depth h <b> 2 is deeper than the depth h <b> 1 of the shallow groove portion 840. The radial width l2 of the deep groove portion 84 is provided by a little less than 1/3 of the radial width l of the discharge port start end portion 84. The width l2 is provided smaller than the depth h2. The shape of the bottom of the deep groove portion 841 viewed from the circumferential direction (the direction in which the deep groove portion 841 extends) is a substantially semicircular arc shape. The start end portion 845 on the rotation negative direction side of the deep groove portion 841 is provided so as to extend toward the rotation direction side while being inclined with respect to the end face 82 from a position slightly on the rotation direction side than the start end portion 843 of the shallow groove portion 840. The depth of the deep groove portion 841 gradually increases toward the rotation direction at the start end portion 845, and the depth h2 is substantially constant on the rotation direction side of the start end portion 845. Note that the depth of the start end portion 845 is arbitrary, and may be constant, for example. The end portion 846 on the rotational direction side of the deep groove portion 841 has a shape along the outer diameter side edge of the end portion 844 of the shallow groove portion 840 when viewed from the z-axis direction, and extends incline with respect to the radial direction. Opened to the peripheral surface 80. The deep groove portion 841 communicates with the shallow groove portion 840 on the inner diameter side thereof, and communicates with the pump chamber r (discharge side arc groove 440) at the rotation direction side end of the terminal end portion 844, so that the shallow groove portion 840 and the discharge side arc groove 440 are communicated. It is a connecting part for smoothing the flow of the hydraulic oil between the two and rectifying the flow of the hydraulic oil in the shallow groove part 840 in the radial direction. The discharge port start end portion 85 (shallow groove portion 850, deep groove portion 851, chamfered portion 852, etc.) on the z-axis negative direction end surface 83 of the cam ring 8 is also discharged port start end portion 84 (shallow groove portion 840, deep groove portion 841, chamfered portion 842, etc.). It is formed in the same way. FIG. 8 is a view of the rotor 6, the vane 7, and the cam ring 8 installed in the pump body 4 from the positive side of the z-axis, and shows the discharge port start end portions 84 and 85 with respect to the pump chamber r and the discharge port 44. Indicates the positional relationship.
図３に戻って説明する。プレート４１の面410において、吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出ポート始端部の始点Ｃとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｂと始点Ｃとがなす角度２βの範囲に、ポンプ１の第１閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。同様に、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｄと始点Ａとがなす角度２βの範囲に、第２閉じ込み領域が設けられている。第２閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。
Returning to FIG. In the surface 410 of the plate 41, no groove is provided in the surface 410 between the end point B of the suction-side arc groove 430 and the start point C of the discharge port start end, and the angle range corresponding to this section, that is, the rotation axis A first confinement region of the pump 1 is provided in a range of an angle 2β formed by the end point B and the start point C with respect to O. The angle range of the first confinement region corresponds to approximately one pitch. Similarly, the surface 410 between the end point D of the discharge-side arc groove 440 and the start point A of the suction-side arc groove 430 is not provided with a groove, and an angular range corresponding to this section, that is, with respect to the rotation axis O. Thus, a second confinement region is provided in the range of the angle 2β formed by the end point D and the start point A. The angle range of the second confinement region corresponds to approximately one pitch.
（プレート４１の吸入側背圧ポートの構成）
吸入側背圧円弧溝450の径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。吸入側背圧円弧溝450の内径側の縁454は、スリット基端部610の内径側縁よりも若干内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝450の外径側の縁455は、スリット基端部610の外径側縁よりも僅かに内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝450は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。吸入側背圧円弧溝450は、略４ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝430よりも狭い範囲）で形成されている。吸入側背圧円弧溝450の始点ａは、吸入側円弧溝430（ノッチ434）の始点Ａよりも若干回転方向側であって本体始端部433の回転方向側に隣接する位置にある。吸入側背圧円弧溝450の終点ｂは、吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に略０．５ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。連通孔451は、プレート４１を貫通して形成された凹部であり、ｚ軸方向から見て略長円状であって、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝450と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入側背圧円弧溝450において、始点ａから連通孔451までの間には、始端部452が設けられている。ｚ軸方向から見て、始端部452の先端は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終端部453は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。連通孔451から終端部453までの区間には傾斜が設けられており、連通孔451から終点ｂへ向かうにつれて徐々に浅くなる。終端部453の（ｚ軸方向）深さは、始端部452の深さよりも浅く設けられている。
(Configuration of suction side back pressure port of plate 41)
The radial dimension (groove width) of the suction-side back pressure arc groove 450 is substantially the same in the entire rotation direction, is substantially equal to the suction-side arc groove 430, and is approximately the same as the rotor radial dimension of the slit base end 610. equal. An inner diameter side edge 454 of the suction side back pressure arc groove 450 is located slightly closer to the inner diameter side than the inner diameter side edge of the slit base end portion 610. An outer diameter side edge 455 of the suction side back pressure arc groove 450 is positioned slightly closer to the inner diameter side than the outer diameter side edge of the slit base end portion 610. Regardless of the eccentric position of the cam ring 8, when viewed from the z-axis direction, the suction-side back pressure arc groove 450 is provided at a position in the rotor radial direction that substantially overlaps the slit base end portion 610 (back pressure chamber br). When it overlaps with the slit base end portion 610 (back pressure chamber br), it communicates with this. The suction side back pressure arc groove 450 is formed in an angle range corresponding to approximately four pitches (a range narrower than the suction side arc groove 430). The starting point a of the suction side back pressure arc groove 450 is slightly on the rotational direction side of the suction side arc groove 430 (notch 434) and is adjacent to the rotational direction side of the main body start end 433. The end point b of the suction-side back pressure arc groove 450 is located at a position away from the end point B of the suction-side arc groove 430 by an angle corresponding to approximately 0.5 pitches on the rotation negative direction side. The communication hole 451 is a recess formed through the plate 41, is substantially oval when viewed from the z-axis direction, has a width in the rotor radial direction substantially equal to the suction-side back pressure arc groove 450, and rotates. The length in the direction is approximately 1 pitch. In the suction-side back pressure arc groove 450, a start end portion 452 is provided between the start point a and the communication hole 451. When viewed from the z-axis direction, the tip of the starting end portion 452 is formed in a substantially semicircular arc shape that is convex in the negative rotation direction. The end portion 453 of the suction side back pressure arc groove 450 is formed in a substantially semicircular arc shape convex in the rotation direction. The section from the communication hole 451 to the end portion 453 is provided with an inclination, and gradually becomes shallower from the communication hole 451 toward the end point b. The depth of the end portion 453 (in the z-axis direction) is smaller than the depth of the start end portion 452.
（プレート４１の吐出側背圧ポートの構成）
吐出側背圧円弧溝460の径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝440よりも僅かに小さく、スリット基端部610の径方向寸法よりも若干小さい。吐出側背圧円弧溝460の内径側の縁464は、スリット基端部610の内径側縁よりも若干外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝460の外径側の縁465は、スリット基端部610の外径側縁よりも僅かに内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝460は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なる径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。吐出側背圧円弧溝460は、略6.5ピッチ弱に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝440よりも広い範囲）で形成されている。吐出側背圧円弧溝460の始点ｃは、吐出領域の始点Ｃよりも回転負方向側に略１ピッチに相当する角度だけ離れており、第１閉じ込み領域の始端部付近に位置している。吐出側背圧円弧溝460の終点ｄは、吐出側円弧溝440の終点Ｄよりも回転方向側に１ピッチ弱に相当する角度だけ離れており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。連通孔461は、プレート４１を貫通して形成された凹部であって、ｚ軸方向から見た開口断面は略円形状であり、その直径は吐出側背圧円弧溝460の径方向幅と略等しい。
(Configuration of discharge side back pressure port of plate 41)
The radial dimension (groove width) of the discharge-side back pressure arc groove 460 is substantially the same in the entire rotation direction, and is slightly smaller than the discharge-side arc groove 440, and is smaller than the radial dimension of the slit base end 610. Is also slightly smaller. An inner diameter side edge 464 of the discharge-side back pressure arc groove 460 is positioned slightly on the outer diameter side with respect to the inner diameter side edge of the slit base end portion 610. An outer diameter side edge 465 of the discharge-side back pressure arc groove 460 is positioned slightly closer to the inner diameter side than the outer diameter side edge of the slit base end portion 610. Regardless of the eccentric position of the cam ring 8, when viewed from the z-axis direction, the discharge-side back pressure arc groove 460 is provided at a radial position almost overlapping with the slit base end portion 610 (back pressure chamber br). When it overlaps with the base end portion 610 (back pressure chamber br), it communicates with this. The discharge-side back pressure arc groove 460 is formed in an angle range corresponding to about 6.5 pitches (a range wider than the discharge-side arc groove 440). The start point c of the discharge-side back pressure arc groove 460 is separated from the start point C of the discharge region by an angle corresponding to approximately one pitch on the rotation negative direction side, and is located near the start end of the first confinement region. . The end point d of the discharge-side back pressure arc groove 460 is separated from the end point D of the discharge-side arc groove 440 by an angle corresponding to a little less than one pitch in the rotational direction, and is located near the end portion of the second confinement region. ing. The communication hole 461 is a recess formed through the plate 41 and has a substantially circular opening cross section viewed from the z-axis direction. The diameter of the communication hole 461 is substantially equal to the radial width of the discharge-side back pressure arc groove 460. equal.
［作用］
次に、実施例１のポンプ１の作用を説明する。以下、プレート４１の各ポート４３等を用いて説明するが、フロントボディ４２の側についても同様である。
（ポンプ作用）
カムリング８を回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心して配置した状態でロータ６を回転させることにより、ポンプ室ｒは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室ｒが回転方向に拡大するｙ軸負方向側で、吸入ポート４３からポンプ室ｒに作動油を吸入する。ポンプ室ｒが回転方向に縮小するｙ軸正方向側で、ポンプ室ｒから吐出ポート４４へ上記吸入した作動油を吐出する。具体的には、あるポンプ室ｒに着目すると、吸入領域において、このポンプ室ｒの回転負方向側のベーン７（以下、「後側ベーン７」という。）が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過するまで、言い換えると、回転方向側のベーン７（以下、「前側ベーン７」という。）が吐出ポート始端部８４，８５の始点Ｃを通過するまで、当該ポンプ室ｒの容積は増大する。この間、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430と連通しているため、作動油を吸入ポート４３から吸入する。第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吸入側円弧溝430の終点Ｂと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出ポート始端部８４，８５の始点Ｃと一致する回転位置では、当該ポンプ室ｒは吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）とも吐出ポート始端部８４，８５とも連通せず、液密に保たれる。当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過（前側ベーン７が吐出ポート始端部８４，８５の始点Ｃを通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室ｒの容積は減少し、吐出ポート始端部８４，８５ないし吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）と連通するため、ポンプ室ｒから作動油を吐出ポート４４へ吐出する。同様に、第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吐出側円弧溝440の終点Ｄと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吸入側円弧溝430の始点Ａと一致する位置では、当該ポンプ室ｒは吐出側円弧溝440とも吸入側円弧溝430とも連通せず、液密に保たれる。
[Action]
Next, the operation of the pump 1 of Example 1 will be described. Hereinafter, although it demonstrates using each port 43 grade | etc., Of the plate 41, it is the same also about the front body 42 side.
(Pump action)
By rotating the rotor 6 in a state where the cam ring 8 is eccentrically disposed in the x-axis positive direction with respect to the rotation axis O, the pump chamber r is periodically expanded and contracted while rotating around the rotation axis. The hydraulic oil is sucked into the pump chamber r from the suction port 43 on the y-axis negative direction side where the pump chamber r expands in the rotation direction. The suctioned hydraulic oil is discharged from the pump chamber r to the discharge port 44 on the positive side of the y-axis where the pump chamber r is reduced in the rotation direction. Specifically, focusing on a certain pump chamber r, in the suction region, the vane 7 on the rotation negative direction side of the pump chamber r (hereinafter referred to as “rear vane 7”) is the end point B of the suction-side arc groove 430. In other words, the volume of the pump chamber r increases until the vane 7 on the rotational direction side (hereinafter referred to as “front vane 7”) passes the start point C of the discharge port start end portions 84 and 85. . During this time, the pump chamber r communicates with the suction-side arc groove 430, so that hydraulic fluid is sucked from the suction port 43. In the first confinement region, the rear vane 7 (the surface in the rotational direction) of the pump chamber r coincides with the end point B of the suction-side arc groove 430, and the front vane 7 (the surface in the negative rotation direction) is At the rotational position that coincides with the start point C of the discharge port start end portions 84 and 85, the pump chamber r does not communicate with the suction port 43 (suction side arc groove 430) and the discharge port start end portions 84 and 85, and is kept liquid-tight. It is. After the rear vane 7 of the pump chamber r passes through the end point B of the suction-side arc groove 430 (the front vane 7 passes through the start point C of the discharge port start end portions 84 and 85), in the discharge region, according to the rotation. Since the volume of the pump chamber r decreases and communicates with the discharge port start end portions 84 and 85 or the discharge port 44 (discharge-side arc groove 440), hydraulic oil is discharged from the pump chamber r to the discharge port 44. Similarly, in the second confinement region, the rear vane 7 (the surface in the rotation direction) of the pump chamber r coincides with the end point D of the discharge-side arc groove 440, and the front vane 7 (on the rotation negative direction side). In the position where the surface) coincides with the starting point A of the suction-side arc groove 430, the pump chamber r does not communicate with the discharge-side arc groove 440 and the suction-side arc groove 430, and is kept fluid-tight.
本実施例１では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ分（１つのポンプ室ｒの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ両領域をできるだけ拡大し、これによりポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート４３と吐出ポート始端部８４，８５ないし吐出ポート４４との間隔）を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。言い換えると、閉じ込み領域の角度範囲は、吐出領域と吸入領域を連通させない範囲であれば、任意に設定可能である。
In the first embodiment, each of the first and second confinement areas is provided for one pitch (one pump chamber r), so that the suction area and the discharge area are prevented from communicating with each other. However, both areas can be expanded as much as possible, thereby improving pump efficiency. In addition, it is good also as providing the confinement area | region (space | interval of the suction port 43 and the discharge port start end parts 84 and 85 thru | or the discharge port 44) over the range of 1 pitch or more. In other words, the angle range of the confinement region can be arbitrarily set as long as the discharge region and the suction region are not communicated with each other.
（容量可変作用）
カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して偏心量δがゼロでないとき、ｙ軸負方向側では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて拡大し、ポンプ室ｒがｘ軸正方向側でｘ軸上に位置するとき最大となる。ｙ軸正方向側では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて縮小し、ポンプ室ｒがｘ軸負方向側でｘ軸上に位置するとき最小となる。図２に示す最大偏心位置で、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差は最大となり、ポンプ容量も最大となる。一方、カムリング８がｘ軸負方向側に揺動して偏心量δが最小（ゼロ）となる最小偏心位置では、ｙ軸負方向側でもｙ軸正方向側でも、ロータ６の回転につれてポンプ室ｒの容積は拡大も縮小もしない。言い換えると、ポンプ室ｒ間の容積差は最小（ゼロ）となり、ポンプ容量も最小となる。このように、カムリング８の揺動量に応じて容積差が変化し、これに対応してポンプ容量も変化する。具体的には、吐出領域のポンプ室ｒで圧縮された作動油（及び吐出領域のベーン基端部７１の背圧室ｂｒで圧縮された作動油）は、吐出ポート４４（及び吐出側背圧ポート４６）を経て吐出室40gに供給される。吐出室40gの作動油は、制御弁３０を通って第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給され、また吐出通路を通ってCVT100に供給される。ここで第１制御室Ｒ１への供給通路と第２制御室Ｒ２への供給通路との間にはメータリングオリフィスＯＲが設けられている。よって、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２とに供給される作動油の圧力は差圧を持つこととなり、この差圧の大きさによってカムリング８の揺動量が決められる。
(Capacity variable action)
When the cam ring 8 swings in the x-axis positive direction side and the eccentricity δ is not zero, on the y-axis negative direction side, the volume of the pump chamber r increases as the rotor 6 rotates, and the pump chamber r increases in the x-axis positive direction. Maximum when located on the x-axis on the direction side. On the y-axis positive direction side, the volume of the pump chamber r decreases as the rotor 6 rotates, and becomes the minimum when the pump chamber r is positioned on the x-axis on the x-axis negative direction side. At the maximum eccentric position shown in FIG. 2, the volume difference between when the pump chamber r is reduced and when the pump chamber r is reduced is maximized, and the pump capacity is also maximized. On the other hand, at the minimum eccentric position where the cam ring 8 swings in the x-axis negative direction side and the eccentricity δ is minimized (zero), the pump chamber is rotated as the rotor 6 rotates, both on the y-axis negative direction side and the y-axis positive direction side. The volume of r is neither enlarged nor reduced. In other words, the volume difference between the pump chambers r is minimized (zero), and the pump capacity is also minimized. Thus, the volume difference changes according to the swinging amount of the cam ring 8, and the pump capacity changes accordingly. Specifically, the hydraulic fluid compressed in the pump chamber r in the discharge region (and the hydraulic fluid compressed in the back pressure chamber br in the vane base end portion 71 in the discharge region) is discharged from the discharge port 44 (and the discharge side back pressure). It is supplied to the discharge chamber 40g via the port 46). The hydraulic oil in the discharge chamber 40g is supplied to the first and second control chambers R1 and R2 through the control valve 30, and is supplied to the CVT 100 through the discharge passage. Here, a metering orifice OR is provided between the supply passage to the first control chamber R1 and the supply passage to the second control chamber R2. Therefore, the pressure of the hydraulic fluid supplied to the first control chamber R1 and the second control chamber R2 has a differential pressure, and the swing amount of the cam ring 8 is determined by the magnitude of this differential pressure.
より具体的には、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に作動油が供給されていない状態で、カムリング８はスプリングSPGによりｘ軸正方向側に付勢され、偏心量δは最大となっている。第１制御室Ｒ１には、制御弁３０から第１制御油路（第１連通路931）を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリングSPGの付勢力に抗してカムリング８をｘ軸負方向側に向かって押圧する第１油圧力を発生する。第２制御室Ｒ２には、制御弁３０から第２制御油路（第２連通路932）を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリングSPGの付勢力に加勢してカムリング８をｘ軸正方向側に向かって押圧する第２油圧力を発生する。ＣＶＴコントロールユニット300は、制御弁３０の作動を制御し、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給する作動油（カムリング８に作用する第１、第２油圧力）を適宜変化させることで、カムリング８が揺動し、偏心量δを変化させる。これにより、ポンプ容量を可変制御する。具体的には、第１制御室Ｒ１の作動油圧が高くなると、第１油圧力が大きくなる。また、第２制御室Ｒ２の作動油の圧力が高くなると、第２油圧力が大きくなる。第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合、この油圧力よりも、スプリングSPGによる（カムリング８をｘ軸正方向側に押す）付勢力が小さいと、カムリング８はｘ軸負方向側に移動する。すると、偏心量δが小さくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が小さくなるため、ポンプ容量が減少する。逆に、第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合であって、この油圧力よりもスプリングSPGによる付勢力が大きいときや、上記油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合には、カムリング８はｘ軸正方向側に移動する。すると、偏心量δが大きくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が大きくなるため、ポンプ容量が増える。なお、第２制御室Ｒ２を設けず、第１制御室Ｒ１の油圧力のみにより制御してもよい。また、カムリング８を付勢する弾性部材として、コイルスプリング以外のものを利用してもよい。ポンプ１は、所定の高回転域では、このようにポンプ容量を可変制御することで、駆動に必要なトルク（駆動トルク）を低減し、出力を必要最低限に抑える。これにより、固定容量ポンプに比べて損失トルク（動力損失）を低減することができる。
More specifically, the cam ring 8 is biased to the x-axis positive direction side by the spring SPG in a state where the hydraulic oil is not supplied to the first and second control chambers R1 and R2, and the eccentricity δ is maximized. ing. Hydraulic fluid is supplied from the control valve 30 to the first control chamber R1 via the first control oil passage (first communication passage 931). The supplied hydraulic pressure generates a first hydraulic pressure that presses the cam ring 8 toward the negative x-axis direction against the urging force of the spring SPG. The hydraulic oil is supplied to the second control chamber R2 from the control valve 30 via the second control oil passage (second communication passage 932). The supplied hydraulic pressure generates a second hydraulic pressure that urges the urging force of the spring SPG to press the cam ring 8 toward the positive x-axis direction. The CVT control unit 300 controls the operation of the control valve 30 and appropriately changes the hydraulic oil (first and second hydraulic pressures acting on the cam ring 8) supplied to the first and second control chambers R1 and R2. The cam ring 8 is swung to change the eccentricity δ. Thereby, the pump capacity is variably controlled. Specifically, the first hydraulic pressure increases as the operating hydraulic pressure in the first control chamber R1 increases. Further, when the hydraulic oil pressure in the second control chamber R2 increases, the second oil pressure increases. When the sum of the first and second hydraulic pressures is the direction in which the cam ring 8 is pushed in the negative x-axis direction, the biasing force by the spring SPG (pressing the cam ring 8 in the positive x-axis direction) is smaller than this hydraulic pressure. Then, the cam ring 8 moves to the x-axis negative direction side. Then, the amount of eccentricity δ is reduced, and the volume difference between the time when the pump chamber r is reduced and the time when the pump chamber r is reduced is reduced, so that the pump capacity is reduced. Conversely, the sum of the first and second oil pressures is a direction in which the cam ring 8 is pushed in the negative direction of the x-axis, and when the urging force by the spring SPG is larger than this oil pressure, When the sum is a direction in which the cam ring 8 is pushed in the x-axis positive direction, the cam ring 8 moves in the x-axis positive direction. Then, the amount of eccentricity δ increases, and the volume difference between the time when the pump chamber r is reduced and the time when the pump chamber r is enlarged is increased, so that the pump capacity is increased. The second control chamber R2 may not be provided, and the control may be performed only by the oil pressure in the first control chamber R1. Moreover, you may utilize things other than a coil spring as an elastic member which urges | biases the cam ring 8. FIG. The pump 1 variably controls the pump capacity in this way in a predetermined high rotation range, thereby reducing the torque (drive torque) required for driving and keeping the output to the minimum necessary. Thereby, loss torque (power loss) can be reduced compared with a fixed displacement pump.
（動力損失の低減）
ロータ６の回転時、ベーン７には遠心力（ベーン７を外径方向へ移動させる力）が作用するため、回転数が十分に高い等、所定の条件が整えば、ベーン７の先端部７０はスリット６１から突出し、カムリング８の内周面８０に摺接する。ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接することで、ベーン７の外径方向の移動が規制される。ベーン７がスリット６１から突出するとベーン７の背圧室ｂｒの容積が拡大し、ベーン７がスリット６１へ没入する（収納される）とベーン７の背圧室ｂｒの容積が縮小する。カムリング８が回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、カムリング内周面８０に摺接する各ベーン７の背圧室ｂｒは、回転軸Ｏの周りで回転しながら周期的に拡縮する。ここで、背圧室ｂｒが拡大するｙ軸負方向側（吸入領域）では、背圧室ｂｒに作動油が供給されないと、ベーン７の突出（飛び出し）が阻害され、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接せず、ポンプ室ｒの液密性が確保されないおそれがある。一方、背圧室ｂｒが縮小するｙ軸正方向側（吐出領域）では、背圧室ｂｒから作動油が円滑に排出されないと、ベーン７のスリット６１への収納（引込み）が阻害され、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との摺動抵抗が増加する。これに対し、ポンプ１では、吸入領域では、吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する。これにより、ベーン７の飛び出し性を向上する。吐出領域では、背圧室ｂｒから吐出側背圧ポート４６へ作動油を排出する。これにより、ベーン７の摺動抵抗を低減する。
(Reduction of power loss)
When the rotor 6 rotates, a centrifugal force (a force that moves the vane 7 in the outer diameter direction) acts on the vane 7. Therefore, if a predetermined condition such as a sufficiently high rotational speed is set, the tip 70 of the vane 7 is prepared. Protrudes from the slit 61 and comes into sliding contact with the inner peripheral surface 80 of the cam ring 8. The vane tip portion 70 abuts on the cam ring inner peripheral surface 80, whereby the movement of the vane 7 in the outer diameter direction is restricted. When the vane 7 protrudes from the slit 61, the volume of the back pressure chamber br of the vane 7 is increased. When the vane 7 is immersed (stored) in the slit 61, the volume of the back pressure chamber br of the vane 7 is reduced. When the rotor 6 rotates while the cam ring 8 is eccentric in the x-axis positive direction with respect to the rotation axis O, the back pressure chambers br of the vanes 7 that are in sliding contact with the cam ring inner peripheral surface 80 rotate around the rotation axis O. While expanding and contracting periodically. Here, on the y-axis negative direction side (suction region) where the back pressure chamber br expands, if hydraulic oil is not supplied to the back pressure chamber br, the protrusion (jumping) of the vane 7 is hindered, and the vane tip 70 is cam ringed. There is a possibility that the liquid tightness of the pump chamber r may not be ensured without contacting the inner peripheral surface 80. On the other hand, on the y-axis positive direction side (discharge region) where the back pressure chamber br shrinks, if the hydraulic oil is not smoothly discharged from the back pressure chamber br, the storage (retraction) of the vane 7 into the slit 61 is hindered. The sliding resistance between the tip 70 and the cam ring inner peripheral surface 80 increases. On the other hand, in the pump 1, hydraulic oil is supplied from the suction side back pressure port 45 to the back pressure chamber br in the suction region. Thereby, the pop-out property of the vane 7 is improved. In the discharge region, the hydraulic oil is discharged from the back pressure chamber br to the discharge side back pressure port 46. Thereby, the sliding resistance of the vane 7 is reduced.
具体的には、ｙ軸負方向側の吸入領域では、ベーン７の先端部７０に吸入ポート４３内の圧力が作用し、ベーン基端部７１（根元）に吸入側背圧ポート４５内の圧力が作用する。吸入側背圧ポート４５と吸入ポート４３は共に低圧室40eに連通しているため、吸入ポート４３内の圧力と吸入側背圧ポート４５内の圧力は共に低圧である。よって、ベーン先端部７０に作用する圧力とベーン基端部７１に作用する圧力との差は大きくない。ポンプ１の駆動時には吸入領域では作動油は吸入され続けているため、吸入ポート４３内の圧力（吸入圧Pi）は負圧、すなわち大気圧以下となっている。一方、吸入側背圧ポート４５は、低圧室40eを介して吸入ポート４３と連通しているため、吸入側背圧ポート４５にも吸入圧Piの作動油が供給されることとなる。したがって、例えば背圧室ｂｒに吐出側のポートから高圧の作動油を供給した場合に比べて、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に遠心力以外の油圧力により不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。言い換えると、ベーン先端部７０のカムリング内周面８０への摺動抵抗が軽減され、吸入領域における全てのベーン基端部７１に高圧のポンプ吐出側圧力を作用させる場合に比べ、動力損失を低減できる。
Specifically, in the suction region on the y-axis negative direction side, the pressure in the suction port 43 acts on the distal end portion 70 of the vane 7 and the pressure in the suction-side back pressure port 45 on the vane base end portion 71 (root). Works. Since both the suction side back pressure port 45 and the suction port 43 communicate with the low pressure chamber 40e, the pressure in the suction port 43 and the pressure in the suction side back pressure port 45 are both low. Therefore, the difference between the pressure acting on the vane tip 70 and the pressure acting on the vane base 71 is not large. Since the hydraulic oil is continuously sucked in the suction region when the pump 1 is driven, the pressure in the suction port 43 (suction pressure Pi) is a negative pressure, that is, an atmospheric pressure or less. On the other hand, since the suction-side back pressure port 45 communicates with the suction port 43 via the low-pressure chamber 40e, hydraulic fluid having the suction pressure Pi is also supplied to the suction-side back pressure port 45. Therefore, for example, compared to the case where high pressure hydraulic oil is supplied to the back pressure chamber br from the discharge side port, the vane tip portion 70 is unnecessarily strongly pressed against the cam ring inner peripheral surface 80 by oil pressure other than centrifugal force. And the loss torque due to friction when the vane 7 is in sliding contact with the cam ring inner peripheral surface 80 is suppressed to a low level. In other words, the sliding resistance of the vane tip 70 to the cam ring inner peripheral surface 80 is reduced, and the power loss is reduced as compared with the case where a high-pressure pump discharge side pressure is applied to all the vane base ends 71 in the suction region. it can.
一方、ｙ軸正方向側の吐出領域では、ベーン先端部７０に吐出ポート４４内の圧力が作用し、ベーン基端部７１に吐出側背圧ポート４６内の圧力が作用する。吐出側背圧ポート４６と吐出ポート４４は共に高圧室40ｆに連通しており、吐出ポート４４内の圧力と吐出側背圧ポート４６内の圧力は共に高圧である。よって、ベーン先端部７０に作用する圧力とベーン基端部７１に作用する圧力との差は大きくない。具体的には、ポンプ１の駆動時には吐出領域ではポンプ作用により作動油の圧力が上昇するため、吐出ポート４４内の圧力は大気圧よりも高い吐出圧Pdとなる。一方、吐出側背圧ポート４６は、高圧室40fを介して吐出ポート４４と連通しているため、吐出圧Pdに近い高圧となる。したがって、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。
On the other hand, in the discharge region on the positive side in the y-axis, the pressure in the discharge port 44 acts on the vane tip 70 and the pressure in the discharge back pressure port 46 acts on the vane base end 71. The discharge side back pressure port 46 and the discharge port 44 are both in communication with the high pressure chamber 40f, and the pressure in the discharge port 44 and the pressure in the discharge side back pressure port 46 are both high. Therefore, the difference between the pressure acting on the vane tip 70 and the pressure acting on the vane base 71 is not large. Specifically, when the pump 1 is driven, the pressure of the hydraulic oil increases due to the pump action in the discharge region, so that the pressure in the discharge port 44 becomes a discharge pressure Pd higher than the atmospheric pressure. On the other hand, the discharge-side back pressure port 46 communicates with the discharge port 44 via the high-pressure chamber 40f, and thus has a high pressure close to the discharge pressure Pd. Therefore, the vane tip 70 is prevented from being unnecessarily strongly pressed against the cam ring inner peripheral surface 80, and loss torque due to friction when the vane 7 is in sliding contact with the cam ring inner peripheral surface 80 is suppressed to a low level.
このように、ポンプ１では、ベーン７の背圧室ｂｒと連通する背圧ポートを吸入側と吐出側とで分離し、吸入工程と吐出工程の両方で、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１に（吐出圧Pdと吸入圧Piとの差のように大きな）圧力差が発生することを抑制している。このため、遠心力によりベーン７を適度にカムリング８に押し付けつつ、摺動抵抗を低減することができる。よって、摩耗を低減できるとともに、ロータ６を回転させるために余分な駆動トルクが浪費されることがないため、動力損失を低減できる。言い換えると、ポンプ１は、回転数に対する駆動トルクが低く、高効率な（すなわち動力損失を低減して燃費を向上できる）、いわゆる低トルク式ポンプであり、通常の可変容量ベーンポンプに比べ、同一体格でも吐出量が大きい（すなわち小型化できる）という特長を有している。なお、必ずしも低トルク式に限らなくてもよい。
Thus, in the pump 1, the back pressure port communicating with the back pressure chamber br of the vane 7 is separated on the suction side and the discharge side, and the vane tip 70 and the vane 7 of the vane 7 are separated in both the suction process and the discharge process. The occurrence of a pressure difference (as large as the difference between the discharge pressure Pd and the suction pressure Pi) at the base end portion 71 is suppressed. For this reason, sliding resistance can be reduced, pressing the vane 7 against the cam ring 8 moderately by centrifugal force. Therefore, wear can be reduced and power loss can be reduced because unnecessary driving torque is not wasted for rotating the rotor 6. In other words, the pump 1 is a so-called low-torque pump that has a low driving torque with respect to the rotational speed and is highly efficient (that is, can improve power consumption by reducing power loss), and has the same physique as compared with a normal variable displacement vane pump. However, it has a feature that the discharge amount is large (that is, it can be downsized). In addition, it does not necessarily need to be a low torque type.
（圧力変動の抑制）
以下、図８を参照しつつ説明する。前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第１閉じ込み領域から吐出領域へ移行するとき、吐出ポート始端部８４，８５の絞り作用により、ポンプ室ｒと吐出ポート４４との連通が急激に行われないため、吐出ポート４４及びポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。例えばｚ軸負方向側についてみると、ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出ポート始端部８５の始点Ｃを越えて回転方向に移動すると、このベーン７を前側ベーンとし、（他のポンプ室ｒよりも容積が大きい）最大容積であるポンプ室ｒ（以下、「ポンプ室ｒ*」という。）は、容積減少を開始するとともに、吐出ポート始端部８５（浅溝部850）との連通を開始する。その後、前側ベーン７が吐出側円弧溝440の始点Eを越えてポンプ室ｒ*が吐出ポート４４との連通を開始するまでの間、ポンプ室ｒ*は、その容積を減少しつつ、カムリング内周面８０において吐出ポート始端部８５の浅溝部850と連通する。前側ベーン７が始点Ｃを越えた当初は、ポンプ室ｒ*の容積減少量（圧縮量）は小さく、ポンプ室ｒ*内は低圧である（吸入圧Piに近い）。このため、ポンプ室ｒ*内の圧力は吐出ポート始端部８５（浅溝部850）内の圧力よりも低い。よって、ポンプ室ｒ*内へは吐出ポート始端部８５（浅溝部850）から作動油が流入する。すなわち、作動油は、吐出ポート４４に連通する他のポンプ室ｒ（ポンプ室ｒ*よりも回転方向側にあり深溝部851の終端部856が開口するポンプ室）から深溝部851へ流れ、深溝部851から浅溝部850を通ってポンプ室ｒ*へ流れる。例えば、吸入領域においてポンプ室ｒ*に吸入された作動油が空気を含んでいた場合、浅溝部850と連通したポンプ室ｒ*には、吐出ポート４４からの高圧の作動油が、浅溝部850とプレート４１の面410との間の隙間を通ってポンプ室ｒ*に逆流し、ポンプ室ｒ*内の空気を圧縮する。一方、前側ベーン７が始点Eに近づくまで移動すると、それまでのポンプ室ｒ*への吐出ポート始端部８５（浅溝部850）からの作動油の供給と、ポンプ室ｒ*の容積減少とにより、ポンプ室ｒ*内の圧力が吐出ポート始端部８５（浅溝部850）内の圧力よりも高くなる場合がある。この場合、ポンプ室ｒ*内の作動油は、浅溝部850を通って深溝部851へ流れ、深溝部851を通ってその終端部856のカムリング内周面８０における開口部から他のポンプ室ｒ（ポンプ室ｒ*よりも回転方向側にあり終端部856が開口するポンプ室）へ流れ、（この他のポンプ室ｒに連通する）吐出ポート４４へ流れる。
(Suppression of pressure fluctuation)
Hereinafter, a description will be given with reference to FIG. When the front vane 7 (the surface on the rotation negative direction side) transitions from the first confinement region to the discharge region, the communication between the pump chamber r and the discharge port 44 is suddenly caused by the throttling action of the discharge port start end portions 84 and 85. Therefore, fluctuations in the pressure of the discharge port 44 and the pump chamber r are suppressed. For example, looking at the z-axis negative direction side, when the vane 7 (the surface on the negative rotation direction side) moves in the rotational direction beyond the starting point C of the discharge port starting end portion 85, this vane 7 becomes the front vane, The pump chamber r (hereinafter referred to as “pump chamber r *”), which has the largest volume than the pump chamber r, starts to decrease in volume and communicates with the discharge port start end portion 85 (shallow groove portion 850). To start. Thereafter, until the front vane 7 exceeds the starting point E of the discharge-side arc groove 440 and the pump chamber r * starts to communicate with the discharge port 44, the pump chamber r * is reduced in volume while being reduced in the cam ring. The peripheral surface 80 communicates with the shallow groove portion 850 of the discharge port start end portion 85. When the front vane 7 exceeds the starting point C, the volume reduction amount (compression amount) of the pump chamber r * is small, and the inside of the pump chamber r * is low (close to the suction pressure Pi). For this reason, the pressure in the pump chamber r * is lower than the pressure in the discharge port start end portion 85 (the shallow groove portion 850). Therefore, hydraulic fluid flows into the pump chamber r * from the discharge port start end portion 85 (shallow groove portion 850). That is, the hydraulic oil flows from the other pump chamber r communicating with the discharge port 44 (the pump chamber on the rotation direction side of the pump chamber r * and having the end portion 856 of the deep groove portion 851 open) to the deep groove portion 851, It flows from the portion 851 through the shallow groove portion 850 to the pump chamber r *. For example, when the hydraulic oil sucked into the pump chamber r * in the suction region contains air, the high-pressure hydraulic oil from the discharge port 44 is put into the shallow groove portion 850 in the pump chamber r * communicating with the shallow groove portion 850. And reversely flows into the pump chamber r * through the gap between the surface 410 of the plate 41 and compresses the air in the pump chamber r *. On the other hand, when the front vane 7 moves until it approaches the starting point E, the supply of hydraulic oil from the discharge port starting end portion 85 (shallow groove portion 850) to the pump chamber r * and the volume reduction of the pump chamber r * until then. The pressure in the pump chamber r * may be higher than the pressure in the discharge port start end portion 85 (shallow groove portion 850). In this case, the hydraulic oil in the pump chamber r * flows through the shallow groove portion 850 to the deep groove portion 851 and passes through the deep groove portion 851 to the other pump chamber r from the opening in the cam ring inner peripheral surface 80 of the end portion 856. It flows to the discharge port 44 (communicating with the other pump chamber r) and flows to the pump chamber (the pump chamber on the rotation direction side of the pump chamber r * and having the terminal end 856 opened).
ここで、浅溝部850の深さｈ１は、吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）の溝深さよりも浅く設けられているため、例えば吐出側円弧溝440を始点Cの位置まで延長した場合と比べ、吐出ポート４４とポンプ室ｒ*との間を流通する作動油の流路断面積が絞られる。よって、例えば、高圧の吐出ポート４４から低圧のポンプ室ｒへ作動油が急激に流入することが抑制されるため、吐出ポート４４における圧力変動を抑制でき、吐出ポート４４から吐出孔442を介して接続された外部の配管に供給される作動油量の急激な減少を抑制し、この配管における圧力変動（油撃）を抑制することができる。また、ポンプ室ｒ*に供給される流量の急激な増加が抑制されるため、ポンプ室ｒ*における圧力変動も抑制することができる。
Here, since the depth h1 of the shallow groove portion 850 is shallower than the groove depth of the discharge port 44 (discharge side arc groove 440), for example, when the discharge side arc groove 440 is extended to the position of the start point C. In comparison, the flow passage cross-sectional area of the hydraulic oil flowing between the discharge port 44 and the pump chamber r * is reduced. Accordingly, for example, since the hydraulic oil is suppressed from flowing into the low pressure pump chamber r from the high pressure discharge port 44 abruptly, the pressure fluctuation in the discharge port 44 can be suppressed, and the discharge port 44 can be connected via the discharge hole 442. A rapid decrease in the amount of hydraulic oil supplied to the connected external pipe can be suppressed, and pressure fluctuation (oil hammer) in this pipe can be suppressed. In addition, since a rapid increase in the flow rate supplied to the pump chamber r * is suppressed, pressure fluctuations in the pump chamber r * can also be suppressed.
また、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第２閉じ込み領域から吸入領域へ移行するとき、ノッチ434の絞り作用により、ポンプ室ｒと吸入側円弧溝430の連通が急激に行われないため、吸入ポート４３及びポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、ポンプ室ｒの容積が一気に増大することが抑制され、高圧のポンプ室ｒから低圧の吸入ポート４３へ作動油が急激に流出することが抑制されるため、例えば気泡の発生（キャビテーション）を抑制することができる。なお、ノッチ434を適宜省略することとしてもよい。
Further, when the front vane 7 (the surface on the negative rotation direction side) moves from the second confinement region to the suction region, the communication between the pump chamber r and the suction side arc groove 430 is abruptly caused by the throttle action of the notch 434. Therefore, fluctuations in pressure in the suction port 43 and the pump chamber r are suppressed. That is, the volume of the pump chamber r is prevented from increasing at a stretch, and the hydraulic oil is prevented from suddenly flowing out from the high-pressure pump chamber r to the low-pressure suction port 43. For example, generation of bubbles (cavitation) is prevented. Can be suppressed. Note that the notch 434 may be omitted as appropriate.
（キャビテーションの抑制）
従来のベーンポンプでは、ポンプ室をポンプ軸方向から閉塞するポンプボディ（プレート）の面であってこれに対してベーンの端面が対向しつつ移動する面に、ポンプ室内の作動油を給排するための溝（吸入ポートや吐出ポート）を設けている。また、上記面に対してベーンの端面が移動し、ポンプ室が上記溝に連通する際、急激な圧力変動を抑制するため、上記溝に連通しかつ流路断面積が上記溝よりも小さい溝を上記面に設け、これにより絞り部を構成している。そして、ポンプの回転に応じて、ポンプ室が上記溝（吸入ポートや吐出ポート）よりも前に先ず絞り部と連通するようにしている。例えば、あるポンプ室が吸入領域から吐出領域へ移行する際、（吐出ポートに連通する）絞り部と連通したポンプ室には、吐出ポートからの高圧の作動油が、絞り部を構成する溝とベーン端面との間の隙間を通ってポンプ室に逆流する。このような作動油の逆流による圧力変化を抑制するため、絞り部として、回転方向に流路断面積が徐々に変化するノッチではなく、ベーンの回転に応じて絞り部の流路断面積の変化が少ない（深さや幅が略一定の）薄溝を設けることも考えられる。しかし、従来のベーンポンプでは、絞り部において作動油の通路（流路周壁）を構成するベーン端面に対して作動油の相対速度が大きくなるため、キャビテーションが発生して騒音が生じるおそれがあった。特に、吸入領域においてポンプ室に吸入された作動油が空気を含んでいた場合、高圧の作動油が急激にポンプ室に逆流（してポンプ室内の空気を圧縮）し、絞り部における作動油の流速が高くなるため、キャビテーションが発生するおそれが高くなる。
(Inhibition of cavitation)
In the conventional vane pump, the hydraulic oil in the pump chamber is supplied to and discharged from the surface of the pump body (plate) that closes the pump chamber from the pump axial direction and moves while facing the end surface of the vane. Grooves (suction port and discharge port) are provided. Further, when the end face of the vane moves with respect to the surface and the pump chamber communicates with the groove, the groove communicates with the groove and has a smaller channel cross-sectional area than the groove in order to suppress rapid pressure fluctuation. Is provided on the above-described surface, thereby forming a diaphragm. Then, according to the rotation of the pump, the pump chamber communicates with the throttle portion first before the groove (suction port or discharge port). For example, when a certain pump chamber moves from the suction region to the discharge region, high-pressure hydraulic oil from the discharge port has a groove that forms the throttle portion in the pump chamber that communicates with the throttle portion (which communicates with the discharge port). It flows back to the pump chamber through the gap between the vane end faces. In order to suppress such pressure change due to the backflow of hydraulic oil, the throttle section is not a notch whose channel cross-sectional area gradually changes in the rotation direction, but changes in the channel cross-sectional area of the throttle section according to the rotation of the vane. It is also conceivable to provide a thin groove with a small amount (the depth and width are substantially constant). However, in the conventional vane pump, since the relative speed of the hydraulic oil increases with respect to the vane end surface constituting the hydraulic oil passage (flow passage peripheral wall) in the throttle portion, cavitation may occur and noise may occur. In particular, when the hydraulic fluid sucked into the pump chamber in the suction area contains air, the high-pressure hydraulic fluid abruptly flows back into the pump chamber (and compresses the air in the pump chamber), and the hydraulic fluid in the throttle section Since the flow velocity becomes high, there is a high possibility that cavitation will occur.
図９（ａ）は、従来のベーンポンプにおいて、ポンプボディ（プレート）の面に設けられた薄溝に対してベーンの端面が対向しつつ移動する際、上記薄溝とベーン端面との間の隙間（絞り部）を通って逆流する作動油の速度分布を模式的に示したものである。図９（ａ）に示すように、絞り部の周壁は、薄溝（ポンプボディ）とベーンの端面とにより構成されており、これらで囲まれる隙間内を作動油が流れる。作動油の速度は、周壁に近づくほど壁面との外部摩擦によって遅くなり、周壁から離れるほど速くなる。よって、作動油の速度は周壁からの遠近に応じた傾き（速度勾配Δ）を有しており、周壁に近づくほど速度勾配Δが大きくなる。このように、周壁の一部分（ベーン端面）がポンプボディに対して固定されておらず移動する場合、周壁（ベーン端面）から見た作動油の平均移動速度は変化する。言い換えると、周壁（ベーン端面）に対する作動油の相対速度は変化する。ここで、周壁（ベーン端面）の移動方向が作動油の流れる方向と逆であるときは、作動油の相対速度が、周壁（ベーン端面）の移動速度分だけ、大きくなる。具体的には、ベーンは、作動油の流れる方向とは逆に移動しているため、（周壁を構成する）ベーン端面から見た作動油の速度、すなわちベーン端面に対する作動油の平均移動速度は、ベーンの移動速度の分だけ大きくなる。よって、キャビテーションが発生するおそれが高くなる。すなわち、周壁が固定されている場合、この周壁（ポンプボディ）の近傍において、作動油の速度勾配は比較的小さい（これをΔ０とする。）が、移動する周壁（ベーン端面）の近傍における作動油の速度勾配（これをΔ１とする。）は、Δ０よりも大きくなる（Δ０→Δ１）。速度勾配Δが大きくなるということは、この部位において、作動油の内部に作用する内部摩擦、すなわち作動油に作用する剪断応力が大きくなり、局部的に圧力の低下が起こるということである。よって、キャビテーションが発生してしまう。また、ポンプの回転速度によって作動油の速度勾配Δが変わってしまうので、作動油の移動速度（逆流速度）が変化してしまい、薄溝（ポンプボディ）とベーン端面との間の最適な隙間面積が、ポンプ回転速度によって変わってしまう。
FIG. 9A shows a gap between the thin groove and the vane end face when the end face of the vane moves while facing the thin groove provided on the surface of the pump body (plate) in the conventional vane pump. The speed distribution of the hydraulic fluid which flows backward through (squeezing part) is shown typically. As shown in FIG. 9 (a), the peripheral wall of the throttle portion is constituted by a thin groove (pump body) and the end face of the vane, and the hydraulic oil flows in a gap surrounded by these. The speed of the hydraulic oil decreases as it approaches the peripheral wall due to external friction with the wall surface, and increases as it moves away from the peripheral wall. Therefore, the speed of the hydraulic oil has an inclination (speed gradient Δ) corresponding to the distance from the peripheral wall, and the speed gradient Δ increases as the distance to the peripheral wall is approached. Thus, when a part of the peripheral wall (vane end surface) moves without being fixed to the pump body, the average moving speed of the hydraulic oil viewed from the peripheral wall (vane end surface) changes. In other words, the relative speed of the hydraulic oil with respect to the peripheral wall (vane end surface) changes. Here, when the moving direction of the peripheral wall (vane end surface) is opposite to the flowing direction of the hydraulic oil, the relative speed of the hydraulic oil increases by the moving speed of the peripheral wall (vane end surface). Specifically, since the vane moves in the direction opposite to the flowing direction of the hydraulic oil, the speed of the hydraulic oil viewed from the vane end surface (which constitutes the peripheral wall), that is, the average moving speed of the hydraulic oil with respect to the vane end surface is Increases by the moving speed of the vane. Therefore, there is a high possibility that cavitation will occur. That is, when the peripheral wall is fixed, the speed gradient of the hydraulic oil is relatively small in the vicinity of the peripheral wall (pump body) (this is Δ0), but the operation in the vicinity of the moving peripheral wall (vane end surface) is performed. The oil velocity gradient (this is assumed to be Δ1) becomes larger than Δ0 (Δ0 → Δ1). The fact that the velocity gradient Δ becomes large means that the internal friction acting on the inside of the hydraulic oil, that is, the shear stress acting on the hydraulic oil becomes large at this portion, and the pressure is locally reduced. Therefore, cavitation occurs. Moreover, since the hydraulic oil speed gradient Δ changes depending on the rotational speed of the pump, the hydraulic oil moving speed (back flow speed) changes, and the optimum gap between the thin groove (pump body) and the vane end face is changed. The area changes depending on the pump rotation speed.
これに対し、本実施例１のポンプ１では、ポンプ室ｒが吸入領域から吐出領域へ移行する際に連通する絞り部を構成する周壁（吐出ポート始端部８４，８５）において、ポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）に対して移動する周壁部分の割合（ベーン７が占める割合）を減らした。よって、絞り部において、その周壁に対して作動油の相対速度が大きい範囲が狭くなる。言い換えると、絞り部において、その周壁に対する作動油の相対速度が低下して速度勾配Δが小さくなる領域が広くなる。よって、上記問題を解決し、キャビテーションの発生（及びこれによる騒音）を抑制できる。具体的には、絞り部の周壁（吐出ポート始端部８４，８５）を、ポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）に対して移動する移動部材（ベーン７の端面７２）により構成するのではなく、移動部材（ベーン７）を収容する収容部材（カムリング８及びポンプボディ４）により構成した。言い換えると、絞り部の周壁を、ポンプ１の回転に応じて移動する部材（ベーン７等の回転部材）により構成するのではなく、回転部材（ロータ６やベーン７）を収容する収容部材（カムリング８及びポンプボディ４）により構成した。ここで、ポンプボディ４に対するベーン端面７２の速度はポンプ１の回転速度が高いほど高くなるため、ポンプ１が高回転であるほど効果的に、上記効果を発揮できる。なお、本実施例１では、絞り部を構成する周壁の全てを収容部材（カムリング８及びポンプボディ４）により構成したが、移動部材（ベーン７）が周壁を部分的に構成してもよい。例えば、カムリング８の端面８２，８３に設けた溝とフロントボディ４２又はプレート４１のｚ軸方向端面における（ベーン端面７２が対向して移動する領域に設けた）溝との組み合わせにより、絞り部の周壁（吐出ポート始端部）を構成することとしてもよい。本実施例１では、絞り部の周壁の全てを収容部材により構成したため、ベーン端面７２の移動によるキャビテーションの発生をより効果的に抑制できる。
On the other hand, in the pump 1 according to the first embodiment, the pump body 4 (in the discharge port start end portions 84 and 85) that forms the throttle portion that communicates when the pump chamber r moves from the suction region to the discharge region. The ratio of the peripheral wall portion that moves relative to the front body 42 and the plate 41) (the ratio occupied by the vanes 7) was reduced. Therefore, in the throttle portion, the range in which the relative speed of the hydraulic oil is large with respect to the peripheral wall is narrowed. In other words, in the throttle part, the region where the relative speed of the hydraulic oil with respect to the peripheral wall decreases and the speed gradient Δ becomes smaller becomes wider. Therefore, the above problem can be solved, and the occurrence of cavitation (and noise caused thereby) can be suppressed. Specifically, the peripheral wall (discharge port start end portion 84, 85) of the throttle portion is configured by a moving member (end surface 72 of the vane 7) that moves relative to the pump body 4 (front body 42 and plate 41). Instead, it is constituted by a housing member (cam ring 8 and pump body 4) for housing the moving member (vane 7). In other words, the peripheral wall of the throttle portion is not constituted by a member (rotating member such as the vane 7) that moves in accordance with the rotation of the pump 1, but an accommodating member (cam ring) that accommodates the rotating member (rotor 6 or vane 7). 8 and the pump body 4). Here, since the speed of the vane end surface 72 with respect to the pump body 4 becomes higher as the rotational speed of the pump 1 becomes higher, the above effect can be effectively exhibited as the pump 1 rotates at higher speed. In the first embodiment, all the peripheral walls constituting the throttle portion are configured by the housing members (cam ring 8 and pump body 4), but the moving member (vane 7) may partially configure the peripheral walls. For example, the combination of the grooves provided on the end faces 82 and 83 of the cam ring 8 and the grooves (provided in the region where the vane end face 72 moves oppositely) in the z-axis direction end face of the front body 42 or the plate 41 It is good also as comprising a surrounding wall (discharge port start end part). In the first embodiment, since all of the peripheral wall of the throttle portion is configured by the housing member, the occurrence of cavitation due to the movement of the vane end surface 72 can be more effectively suppressed.
図９（ｂ）は、実施例１のポンプ１において、カムリング８の面８２に設けられた吐出ポート始端部８４と、これに対向配置されたポンプボディ４（フロントボディ４２）との間の隙間（絞り部）を通って逆流する作動油の速度分布を模式的に示したものである。図９（ｂ）に示すように、絞り部の周壁は、薄溝（吐出ポート始端部８４）とフロントボディ４２の端面とにより構成されており、これらで囲まれる隙間内を作動油が流れる。このように、（カムリング８の揺動を無視すると、）周壁（吐出ポート始端部８４）がポンプボディ４（フロントボディ４２）に対して固定されて移動しないため、周壁に対する作動油の平均移動速度（相対速度）は変化しない。なお、カムリング８はポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）に対して揺動するが、この揺動速度は作動油の流速に比べて極めて小さいため、作動油が流通する絞り部の周壁という観点からは、カムリング８に設けられた吐出ポート始端部８４は、ポンプボディ４に対して「固定」されていると見なすことができる。よって、ベーン端面７２の移動方向が作動油の流れる方向と逆であっても、絞り部における作動油の相対速度が変化せず、大きくならないため、キャビテーションの発生を抑制することができる。すなわち、周壁が固定されているため、周壁の近傍において、周壁に対する作動油の速度勾配は比較的小さいΔ０のままである。したがって、作動油に作用する剪断応力が大きくなること、すなわち局部的に圧力の低下が起こることが抑制され、キャビテーションの発生が抑制される。また、ポンプの回転速度によって作動油の速度勾配Δが変わらないため、吐出ポート始端部８４とフロントボディ４２の端面との間の隙間面積を、ポンプ回転速度に関わらず最適な大きさに設定することができる。
FIG. 9B shows a gap between the discharge port start end portion 84 provided on the surface 82 of the cam ring 8 and the pump body 4 (front body 42) disposed opposite thereto in the pump 1 of the first embodiment. The speed distribution of the hydraulic fluid which flows backward through (squeezing part) is shown typically. As shown in FIG. 9B, the peripheral wall of the throttle portion is formed by a thin groove (discharge port start end portion 84) and the end surface of the front body 42, and hydraulic oil flows through a gap surrounded by these. Thus, since the peripheral wall (discharge port start end portion 84) is fixed to the pump body 4 (front body 42) and does not move (ignoring the swinging of the cam ring 8), the average moving speed of the hydraulic oil with respect to the peripheral wall (Relative speed) does not change. The cam ring 8 swings with respect to the pump body 4 (the front body 42 and the plate 41). Since the swing speed is extremely smaller than the flow speed of the hydraulic oil, it is referred to as a peripheral wall of the throttle portion through which the hydraulic oil flows. From the viewpoint, the discharge port start end portion 84 provided in the cam ring 8 can be regarded as being “fixed” to the pump body 4. Therefore, even if the moving direction of the vane end surface 72 is opposite to the direction in which the hydraulic oil flows, the relative speed of the hydraulic oil in the throttle portion does not change and does not increase, so that the occurrence of cavitation can be suppressed. That is, since the peripheral wall is fixed, the velocity gradient of the hydraulic oil with respect to the peripheral wall remains relatively small Δ0 in the vicinity of the peripheral wall. Therefore, an increase in the shear stress acting on the hydraulic oil, that is, a local decrease in pressure is suppressed, and the occurrence of cavitation is suppressed. Further, since the speed gradient Δ of the hydraulic oil does not change depending on the rotation speed of the pump, the gap area between the discharge port start end portion 84 and the end surface of the front body 42 is set to an optimum size regardless of the pump rotation speed. be able to.
吐出ポート始端部８４は、ポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）における吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）の溝深さよりも浅くカムリング８の軸方向端面８２に設けられ、その内径側でカムリング内周面８０に開口する浅溝部840と、浅溝部840の溝深さよりも深くカムリング８の軸方向端面８２に設けられ、浅溝部840の外径側に連通すると共に、回転方向側端でカムリング内周面８０に開口する深溝部841を有している。よって、ポンプ室ｒ*内へ吐出ポート始端部８４から作動油が流入する際、作動油は、吐出ポート４４に連通する他のポンプ室ｒ（ポンプ室ｒ*よりも回転方向側にあり深溝部841が開口するポンプ室）から先ず深溝部841へ流れ、深溝部841から浅溝部840を通ってポンプ室ｒ*へ流れる。このとき、深溝部841は浅溝部840の外径側に連通しているため、作動油は、浅溝部840において、外径側（深溝部841の側）から内径側（ポンプ室ｒ*の側）へ径方向に流れる（径方向に整流される）こととなる。このように、本実施例１では、絞り部（吐出ポート始端部８４）に作動油の整流手段を設けたため、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０における浅溝部840の開口部を塞ぐように移動しても、この移動方向は周方向であり、絞り部（吐出ポート始端部８４）における作動油の流通方向とは異なる（直交する）。よって、ベーン先端部７０が絞り部（吐出ポート始端部８４）における作動油の流路周壁を構成する事態が回避されるため、キャビテーションの発生をより効果的に抑制することができる。
The discharge port start end portion 84 is provided on the axial end surface 82 of the cam ring 8 and is shallower than the groove depth of the discharge port 44 (discharge side arc groove 440) in the pump body 4 (front body 42 and plate 41). A shallow groove portion 840 that opens to the inner peripheral surface 80 of the cam ring, and is provided on the axial end surface 82 of the cam ring 8 deeper than the groove depth of the shallow groove portion 840, communicates with the outer diameter side of the shallow groove portion 840, and at the rotational side end. A deep groove portion 841 that opens to the cam ring inner peripheral surface 80 is provided. Therefore, when the hydraulic oil flows into the pump chamber r * from the discharge port start end portion 84, the hydraulic oil is in the other pump chamber r communicating with the discharge port 44 (the deep groove portion on the rotational direction side than the pump chamber r *). First, the flow from the pump chamber 841 to the deep groove portion 841 flows from the deep groove portion 841 through the shallow groove portion 840 to the pump chamber r *. At this time, since the deep groove portion 841 communicates with the outer diameter side of the shallow groove portion 840, the hydraulic oil in the shallow groove portion 840 is changed from the outer diameter side (the deep groove portion 841 side) to the inner diameter side (the pump chamber r * side). ) In the radial direction (rectified in the radial direction). As described above, in the first embodiment, since the hydraulic oil rectifying means is provided at the throttle portion (discharge port start end portion 84), the vane tip portion 70 closes the opening of the shallow groove portion 840 in the cam ring inner peripheral surface 80. Even if it moves, this moving direction is the circumferential direction, which is different (orthogonal) from the flow direction of the hydraulic oil in the throttle portion (discharge port start end portion 84). Therefore, a situation in which the vane tip portion 70 forms the peripheral wall of the hydraulic oil flow path in the throttle portion (discharge port start end portion 84) can be avoided, and cavitation can be more effectively suppressed.
また、深溝部841を設けない場合に比べ、浅溝部840における作動油の流れが径方向に整流されるため、例えば浅溝部840の径方向寸法を調整することで、絞り部（浅溝部840）の流路長をより長く設けることが可能であり、これにより吐出ポート始端部８４における作動油の流速をより低減することができる。すなわち、浅溝部840とポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）との間の隙間において、作動油の流れ方向（径方向）の周壁の長さを長くとることにより、作動油と周壁面との外部摩擦による流速低減効果を向上し、絞り効果を向上することができる。本実施例１では、カムリング８の径方向における浅溝部840の寸法ｌ１は、ベーン７の厚さ（ベーン端面７２の周方向寸法）よりも大きく設けられている。よって、ポンプボディに設けた薄溝とベーンの端面とにより絞り部の周壁を構成した場合に比べ、絞り部（浅溝部840）の流路長をより長く設け、これにより絞り部における作動油の流速をより低減することができる。したがって、キャビテーションの発生をより効果的に抑制することができる。なお、本実施例１では浅溝部840の深さｈ１を一定としたが、必ずしも一定でなくてもよく、浅溝部840は回転方向や径方向に徐々に深さが変化するように設けてもよい。また、本実施例１では浅溝部840の内径側の縁がその全範囲に亘ってカムリング内周面８０に開口することとしたが、浅溝部840の内径側の縁が部分的にカムリング内周面８０に開口することとしてもよい。
In addition, since the flow of hydraulic oil in the shallow groove portion 840 is rectified in the radial direction compared to the case where the deep groove portion 841 is not provided, for example, by adjusting the radial dimension of the shallow groove portion 840, the throttle portion (the shallow groove portion 840) It is possible to provide a longer flow path length, and the flow velocity of the hydraulic oil at the discharge port start end portion 84 can be further reduced. In other words, in the gap between the shallow groove portion 840 and the pump body 4 (the front body 42 and the plate 41), the length of the peripheral wall in the flow direction (radial direction) of the hydraulic oil is increased, so that the hydraulic oil and the peripheral wall surface The effect of reducing the flow velocity due to the external friction can be improved, and the squeezing effect can be improved. In the first embodiment, the dimension l1 of the shallow groove portion 840 in the radial direction of the cam ring 8 is provided larger than the thickness of the vane 7 (the circumferential dimension of the vane end surface 72). Therefore, the flow path length of the throttle part (shallow groove part 840) is longer than that in the case where the peripheral wall of the throttle part is constituted by the thin groove provided in the pump body and the end face of the vane, thereby the hydraulic oil in the throttle part is The flow rate can be further reduced. Therefore, the occurrence of cavitation can be suppressed more effectively. In the first embodiment, the depth h1 of the shallow groove portion 840 is constant. However, the shallow groove portion 840 is not necessarily constant, and the shallow groove portion 840 may be provided so that the depth gradually changes in the rotation direction or the radial direction. Good. In the first embodiment, the edge on the inner diameter side of the shallow groove portion 840 opens to the cam ring inner peripheral surface 80 over the entire range. However, the edge on the inner diameter side of the shallow groove portion 840 partially covers the inner periphery of the cam ring. It is good also as opening to the surface 80. FIG.
本実施例１では、カムリング内周面８０に開口する浅溝部840の内径側の縁に、面取り部842を設けた。言い換えると、カムリング８の軸方向端面８２の内周において、浅溝部840が設けられた周方向部位に、テーパ状の角部を設けた。よって、浅溝部840からカムリング８の内周側（ポンプ室ｒ）へ流入する作動油の急激な拡散が抑制される。すなわち、作動油が浅溝部840からポンプ室ｒへ流入する際、面取り部842において作動油の流路断面積が徐々に拡大するため、作動油の急激な体積膨張（断熱膨張）による圧力低下が起こることが抑制されるため、キャビテーションをより確実に低減することができる。なお、面取り部842の面取り角度ζは任意に設定可能である。面取り部842の形状も、平面に限らず例えば円弧状でもよい。また面取り部842を省略することとしてもよい。
In the first embodiment, the chamfered portion 842 is provided on the inner diameter side edge of the shallow groove portion 840 opened to the cam ring inner peripheral surface 80. In other words, on the inner periphery of the axial end surface 82 of the cam ring 8, tapered corners are provided in the circumferential portion where the shallow groove portion 840 is provided. Therefore, rapid diffusion of the hydraulic fluid flowing from the shallow groove portion 840 to the inner peripheral side (pump chamber r) of the cam ring 8 is suppressed. That is, when the hydraulic oil flows into the pump chamber r from the shallow groove portion 840, the flow passage cross-sectional area of the hydraulic oil gradually increases in the chamfered portion 842, so that the pressure drop due to the sudden volume expansion (adiabatic expansion) of the hydraulic oil. Since the occurrence is suppressed, cavitation can be more reliably reduced. Note that the chamfer angle ζ of the chamfered portion 842 can be set arbitrarily. The shape of the chamfered portion 842 is not limited to a flat surface, and may be an arc shape, for example. Further, the chamfered portion 842 may be omitted.
図８に示すように、本実施例１では、深溝部841の回転方向側の端部（終端部846）は、回転方向に向かうにつれて内径側にオフセット（偏倚）して延びるように、径方向に対して傾いて設けられている。よって、吐出ポート４４から作動油が（回転負方向側へ）逆流して吐出ポート始端部８４へ流入する際、深溝部841（終端部846）の開口部から深溝部841の回転負方向側部分へ向かおうとする作動油の移動を円滑化できる。よって、深溝部841の全体に容易に作動油を行き渡らせることができ、これにより深溝部841から浅溝部840を通る作動油の流通を円滑化できる。すなわち、吐出ポート始端部８４の絞り機能を向上することができる。
As shown in FIG. 8, in the first embodiment, the end portion (terminal portion 846) on the rotation direction side of the deep groove portion 841 extends in the radial direction so as to extend offset (bias) toward the inner diameter side as it goes in the rotation direction. It is provided with an inclination. Therefore, when hydraulic fluid flows backward from the discharge port 44 (to the negative rotation direction side) and flows into the discharge port start end portion 84, the portion of the deep groove portion 841 on the negative rotation direction side from the opening of the deep groove portion 841 (terminal portion 846). It is possible to smooth the movement of the hydraulic oil to go to. Therefore, the working oil can be easily spread over the entire deep groove portion 841, and thereby the working oil can be smoothly distributed from the deep groove portion 841 through the shallow groove portion 840. That is, the aperture function of the discharge port start end portion 84 can be improved.
なお、本実施例１では、絞り部を構成する周壁（吐出ポート始端部８４，８５）としての溝をカムリング８に設けたが、カムリング８の軸方向端面８２，８３とｚ軸方向で対向するポンプボディ４（フロントボディ４２・プレート４１）の面に溝を設け、これとカムリング８の面８２，８３との間で絞り部を構成することとしてもよい。この場合、カムリング８の揺動に関わらず絞り部の溝がポンプ室と連通できるように溝の開口をベーン端面７２の軌跡（ベーン端面７２がポンプボディの面を掃く領域）の側に若干オフセットして設ける必要があり、また、絞り部の流量調整が容易でないおそれがある。これに対し本実施例１では、吐出ポート始端部８４としての溝（浅溝部840等）をカムリング８の面８２，８３に設け、絞り部の周壁を上記溝とポンプボディ４（フロントボディ４２・プレート４１）の面とにより構成することとした。よって、ポンプボディ４の側に絞り部の溝を設けた上記場合に比べ、カムリング８を揺動させるポンプ構成であっても絞り部の流量調整が容易であると共に、絞り部（吐出ポート始端部８４）の溝とベーン端面７２との間で周壁が構成される事態を回避し、キャビテーションをより確実に抑制することができる。
In the first embodiment, the grooves as the peripheral walls (discharge port start end portions 84 and 85) constituting the throttle portion are provided in the cam ring 8, but the axial end surfaces 82 and 83 of the cam ring 8 face each other in the z-axis direction. A groove may be provided on the surface of the pump body 4 (front body 42 / plate 41), and a throttle portion may be formed between the groove and the surfaces 82 and 83 of the cam ring 8. In this case, the opening of the groove is slightly offset toward the locus of the vane end surface 72 (region where the vane end surface 72 sweeps the surface of the pump body) so that the groove of the throttle portion can communicate with the pump chamber regardless of the swing of the cam ring 8. In addition, there is a possibility that the flow rate adjustment of the throttle portion is not easy. In contrast to this, in the first embodiment, a groove (shallow groove portion 840 or the like) as the discharge port start end portion 84 is provided on the surfaces 82 and 83 of the cam ring 8, and the peripheral wall of the throttle portion is formed between the groove and the pump body 4 (front body 42. And the surface of the plate 41). Therefore, compared with the above-described case in which the groove of the throttle portion is provided on the pump body 4 side, the flow rate of the throttle portion can be easily adjusted even in the pump configuration in which the cam ring 8 is swung, and the throttle portion (discharge port start end portion). 84), a situation where a peripheral wall is formed between the groove and the vane end surface 72 can be avoided, and cavitation can be more reliably suppressed.
なお、吐出ポート始端部を、カムリング８のフロント側とリア側の端面８２，８３の一方に設けることとしてもよい。本実施例１では、両方の端面８２，８３に吐出ポート始端部８４，８５を設けたため、吐出ポート４４及びポンプ室ｒの圧力変動をより効果的に抑制しつつ、キャビテーションを抑制することができる。また、本実施例１では、カムリング８の端面８２，８３に薄溝（吐出ポート始端部８４，８５）を設けることで、絞り部の周壁において移動部材が占める割合（ベーン７が摺接する領域の割合）を減らしたが、カムリング８の内部に（吐出ポート始端部８４をそのままｚ軸方向に平行移動させたような）溝を周方向に延びるように設け、これをカムリング内周面８０に開口させることとしてもよい。また、ポンプボディ４のｚ軸方向端面410等に、開口幅が（例えば吐出ポート始端部８４の深さｈ１であって）狭く、ｚ軸方向深さが（例えば吐出ポート始端部８４の径方向寸法ｌであって）大きい溝を周方向に延びるように設けることとしてもよい。これらの場合も、周壁が略カムリング８のみで構成されてベーン７が摺接する面積が小さい絞り部を構成することができる。本実施例１では、カムリング８の端面８２，８３に薄溝を設けることとしたため、加工コストを低減できる。また、深溝部841等の構成を容易に設けることができるため、流量や流通経路（流れ方向等）の設計自由度を向上することができる。
The discharge port start end may be provided on one of the front and rear end faces 82 and 83 of the cam ring 8. In the first embodiment, since the discharge port start end portions 84 and 85 are provided on both end faces 82 and 83, cavitation can be suppressed while suppressing pressure fluctuations in the discharge port 44 and the pump chamber r more effectively. . Further, in the first embodiment, by providing thin grooves (discharge port start end portions 84 and 85) on the end faces 82 and 83 of the cam ring 8, the ratio of the moving member to the peripheral wall of the throttle portion (in the region where the vane 7 slides) However, a groove is provided in the cam ring 8 so as to extend in the circumferential direction (such as when the discharge port start end portion 84 is translated in the z-axis direction as it is), and this is opened in the cam ring inner peripheral surface 80. It is also possible to make it. Further, the opening width is narrow (for example, the depth h1 of the discharge port start end portion 84) on the z-axis direction end surface 410 and the like of the pump body 4, and the z-axis direction depth (for example, the radial direction of the discharge port start end portion 84). A large groove (with a dimension l) may be provided so as to extend in the circumferential direction. In these cases as well, it is possible to form a throttle portion whose peripheral wall is constituted only by the cam ring 8 and whose area where the vane 7 slides is small. In the first embodiment, since the thin grooves are provided in the end faces 82 and 83 of the cam ring 8, the processing cost can be reduced. In addition, since the configuration of the deep groove portion 841 and the like can be easily provided, the degree of freedom in designing the flow rate and the flow path (flow direction, etc.) can be improved.
［効果］
以下、実施例１から把握される本発明のポンプ１の効果を列挙する。
（１）駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１の夫々に突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８、ロータ６、及びベーン７を内部に収容するポンプボディ４（プレート４１、フロントボディ４２）と、を備え、ポンプボディ４は、カムリング８及びロータ６の軸方向端面に対向して配置されてカムリング８、ロータ６、及びベーン７と共に複数のポンプ室ｒを形成する軸方向端面410を有し、ポンプボディ４の軸方向端面410には、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３と、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４と、が設けられたベーンポンプにおいて、吐出ポート４４に連通すると共に、ポンプ室ｒが吐出領域へ移行する際にこのポンプ室ｒと連通する絞り部（吐出ポート始端部８５）を、互いに対向するカムリング８の軸方向端面８３とポンプボディ４の軸方向端面410との間に設けた。
よって、ポンプ室ｒが吐出領域へ移行する際にキャビテーションの発生を抑制し、これによる騒音を低減できる。
[effect]
Hereinafter, effects of the pump 1 of the present invention ascertained from the first embodiment will be listed.
(1) A rotor 6 that is rotationally driven by a drive shaft 5, a vane 7 that can be projected and retracted in each of a plurality of slits 61 formed on the outer periphery of the rotor 6, and a cam ring that surrounds the rotor 6. 8, and a pump body 4 (plate 41, front body 42) that houses the cam ring 8, the rotor 6, and the vane 7. The pump body 4 is opposed to the cam ring 8 and the axial end surfaces of the rotor 6. And an axial end face 410 that forms a plurality of pump chambers r together with the cam ring 8, the rotor 6, and the vane 7. The axial end face 410 of the pump body 4 has a pump chamber according to the rotation of the rotor 6. A suction port 43 that opens to a suction region where the volume of r increases, and a discharge port 44 that opens to a discharge region where the volume of the pump chamber r decreases in accordance with the rotation of the rotor 6 are provided. In the pump, a throttle portion (discharge port start end portion 85) that communicates with the discharge port 44 and communicates with the pump chamber r when the pump chamber r moves to the discharge region is connected to the axial end surface 83 of the cam ring 8 facing each other. And the axial end surface 410 of the pump body 4.
Therefore, it is possible to suppress the occurrence of cavitation when the pump chamber r moves to the discharge region, and to reduce noise due to this.
（２）絞り部は、カムリング８の軸方向端面８２，８３に設けられた溝（吐出ポート始端部８４，８５）を有することとした。
よって、絞り部の流量等の調整や加工が容易である。
(2) The throttle portion has grooves (discharge port start end portions 84 and 85) provided in the axial end surfaces 82 and 83 of the cam ring 8.
Therefore, it is easy to adjust and process the flow rate of the throttle portion.
（３）溝（吐出ポート始端部８４）は、吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）よりも浅く、内径側でカムリング内周面８０に開口する浅溝部840と、浅溝部840よりも深く、浅溝部840の外径側に連通すると共に、ポンプ回転方向側端でカムリング内周面８０に開口する深溝部841と、を有することとした。
よって、絞り部（浅溝部840）における作動油の流れ方向がベーン先端部７０の移動方向と平行になることを抑制してキャビテーションの発生をより効果的に抑制し、かつ、絞り部（浅溝部840）における流路長を長くして絞り効果を向上することができる。
(3) The groove (discharge port starting end portion 84) is shallower than the discharge port 44 (discharge side arc groove 440), and is shallower than the shallow groove portion 840 and the shallow groove portion 840 opened to the cam ring inner peripheral surface 80 on the inner diameter side. The shallow groove portion 840 communicates with the outer diameter side, and has a deep groove portion 841 that opens to the cam ring inner peripheral surface 80 at the pump rotation direction side end.
Therefore, it is possible to suppress the occurrence of cavitation more effectively by suppressing the flow direction of the hydraulic oil in the throttle portion (shallow groove portion 840) from being parallel to the moving direction of the vane tip portion 70, and to reduce the throttle portion (shallow groove portion). 840) can be lengthened to improve the throttling effect.
（４）カムリング内周面８０に開口する浅溝部840の内径側の縁に、面取り部842を設けた。
よって、キャビテーションをより効果的に低減することができる。
(4) A chamfered portion 842 is provided at the inner diameter side edge of the shallow groove portion 840 that opens to the cam ring inner peripheral surface 80.
Therefore, cavitation can be reduced more effectively.
（５）深溝部841のポンプ回転方向側の端部（終端部846）は、ポンプ回転方向に向かうにつれて内径側に偏倚するように設けられている。
よって、絞り部（吐出ポート始端部８４）の絞り機能を向上することができる。
(5) The end portion (terminal portion 846) on the pump rotation direction side of the deep groove portion 841 is provided so as to be biased toward the inner diameter side in the pump rotation direction.
Therefore, it is possible to improve the throttling function of the throttling portion (discharge port start end portion 84).
〔他の実施例〕
以上、本発明を実施例１に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は実施例１に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。例えば、作動流体として、油（ＡＴＦ）以外の流体を用いることも可能である。実施例１では、ベーン７（スリット６１）を、ロータ径方向に沿って延びるように設けたが、ロータ径方向に対して傾斜して設けてもよい。実施例１では、カムリング内周が円筒状でありカムリングが揺動することでポンプ室の容積を変化させるタイプのベーンポンプを例にしたが、カムリングの内周が異形（非円筒状）でありカムリングがポンプボディに固定されたままカムリング内周の形状に沿ってベーンが摺接することでポンプ室の容積を変化させるタイプのベーンポンプに本発明を適用することとしてもよい。この場合、ポンプ吐出量を可変制御するために流量制御装置を別途設けることが可能である。また実施例１では、プレート４１とフロントボディ４２の両方に吸入ポート、吐出ポート、吸入側背圧ポート、吐出側背圧ポートを形成したが、一方側にのみ設けるようにしてもよい。
[Other Examples]
The present invention has been described based on the first embodiment. However, the specific configuration of each invention is not limited to the first embodiment, and even if there is a design change or the like without departing from the gist of the invention. Are included in the present invention. For example, a fluid other than oil (ATF) can be used as the working fluid. In the first embodiment, the vane 7 (slit 61) is provided so as to extend along the rotor radial direction, but may be provided to be inclined with respect to the rotor radial direction. In the first embodiment, the vane pump of the type in which the inner circumference of the cam ring is cylindrical and the volume of the pump chamber is changed by swinging the cam ring is taken as an example, but the inner circumference of the cam ring is irregular (non-cylindrical). The present invention may be applied to a vane pump of a type in which the volume of the pump chamber is changed by sliding the vane along the shape of the inner periphery of the cam ring while being fixed to the pump body. In this case, a flow rate control device can be separately provided to variably control the pump discharge amount. In the first embodiment, the suction port, the discharge port, the suction-side back pressure port, and the discharge-side back pressure port are formed on both the plate 41 and the front body 42, but they may be provided only on one side.
