JP2009047041A - Variable displacement vane pump - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a variable displacement vane pump which improves fuel economy by reducing a relief amount while suppressing the increase of the pump workload. <P>SOLUTION: The variable displacement vane pump has a metering orifice provided on a discharge passage connected to a discharge port, a high-pressure chamber where an upstream side pressure of the metering orifice is introduced, an intermediate-pressure chamber where a downstream side pressure is introduced, and a low-pressure chamber connected to a reservoir tank for storing working oil. The variable displacement vane pump has a pressure control means for controlling the pressure introduced into a first fluid pressure chamber or a second fluid pressure chamber, a relief valve which is provided between the downstream side of the metering orifice and the reservoir tank, opens the valve when it is at the predetermined pressure or more and discharges the pressure at the downstream side of the metering orifice to the reservoir tank side, and a variable throttle mechanism for reducing the sectional area of a flow passage of the metering orifice when at least the relief valve is opened. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、可変容量型のポンプに関し、特にパワーステアリング用の可変容量型ベーンポンプに関する。   The present invention relates to a variable displacement pump, and more particularly to a variable displacement vane pump for power steering.

従来、特許文献１に記載される可変容量型ベーンポンプにあっては、制御バルブに内蔵されたリリーフバルブを有し、吐出側圧力が所定圧以上となった際に圧力をリザーバタンクに開放している。
特開２００３−２１０７６号公報 Conventionally, the variable displacement vane pump described in Patent Document 1 has a relief valve built in the control valve, and when the discharge side pressure exceeds a predetermined pressure, the pressure is released to the reservoir tank. Yes.
Japanese Patent Laid-Open No. 2003-21076

しかしながら上記従来技術にあっては、パイロットオリフィスを絞ってリリーフバルブからの作動油のリリーフ量を削減することで燃費向上を図る場合、パイロットオリフィス通過時における作動油の振動によってリリーフバルブ自体が振動してしまう。この振動を解消するためパイロットオリフィスに代えてダンパオリフィスを用いてリリーフ量を削減すると、制御バルブの環状部から作動油がリークしてしまう。   However, in the above prior art, in order to improve fuel efficiency by reducing the amount of hydraulic oil relief from the relief valve by reducing the pilot orifice, the relief valve itself vibrates due to the vibration of the hydraulic oil when it passes through the pilot orifice. End up. If the relief amount is reduced by using a damper orifice instead of the pilot orifice in order to eliminate this vibration, the hydraulic oil leaks from the annular portion of the control valve.

このためバルブ差圧が少なくなって高圧状態における制御流量が増加し、ポンプ仕事量が増大して作動油のリリーフ量削減による燃費低減効果が相殺されてしまう、という問題があった。   For this reason, there has been a problem that the valve differential pressure is reduced, the control flow rate in the high pressure state is increased, the pump work amount is increased, and the fuel consumption reduction effect due to the reduction of the hydraulic oil relief amount is offset.

本発明は上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、ポンプ仕事量の増加を抑制しつつリリーフ量を削減し、燃費を向上させた可変容量型ベーンポンプを提供することにある。   The present invention has been made paying attention to the above problems, and its object is to provide a variable displacement vane pump in which the amount of relief is reduced and the fuel consumption is improved while suppressing an increase in pump work. is there.

上記目的を達成するため、本発明では、ポンプボディと、前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、少なくとも前記リリーフバルブが開弁するとき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構とを有することとした。   In order to achieve the above object, according to the present invention, a pump body, a drive shaft pivotally supported by the pump body, a rotor provided in the pump body and driven to rotate by the drive shaft, and a circumference of the rotor A plurality of pumps together with the rotor and the vane on the inner peripheral side, and a vane disposed in a slot provided in a plurality of directions so as to be freely retractable and provided in the pump body so as to be eccentric. A cam ring forming a chamber; a first plate member and a second plate member provided on both sides in the axial direction of the cam ring; and the first plate member or the second plate member, provided on at least one side, A suction port that opens to a region where the volume of the plurality of pump chambers increases, and a discharge port that opens in a direction in which the volume of the plurality of pump chambers decreases, A first fluid pressure chamber provided on the outer peripheral side of the cam ring and an outer peripheral side space of the cam ring provided on the side where the discharge amount increases, and a second fluid pressure chamber provided on the side where the discharge amount decreases , A sealing member that is defined in the above, a metering orifice provided in a discharge passage connected to the discharge port, a high-pressure chamber into which an upstream pressure of the metering orifice is introduced, and a downstream pressure are introduced A pressure control means for controlling a pressure introduced into the first fluid pressure chamber or the second fluid pressure chamber, and having a medium pressure chamber and a low pressure chamber connected to a reservoir tank storing hydraulic oil; A relief valve that is provided between the downstream side of the metering orifice and the reservoir tank, opens when the pressure is equal to or higher than a predetermined pressure, and discharges the pressure downstream of the metering orifice to the reservoir tank side; At least when the relief valve is opened, it was decided to have a variable throttle mechanism throttling the flow path cross-sectional area of the metering orifice.

よって、ポンプ仕事量の増加を抑制しつつリリーフ量を削減し、燃費を向上させた可変容量型ベーンポンプを提供できる。   Therefore, it is possible to provide a variable displacement vane pump that reduces the amount of relief while suppressing an increase in pump work and improves fuel efficiency.

以下、本発明の可変容量型ベーンポンプを実現する最良の形態を、図面に示す実施例に基づいて説明する。   Hereinafter, the best mode for realizing the variable displacement vane pump of the present invention will be described based on the embodiments shown in the drawings.

［ベーンポンプの概要］
実施例１につき説明する。図１はベーンポンプ１の軸方向断面図、図２は径方向断面図である。図２ではカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）を示す。ＯＣはカムリング４の中心、ＯＲは駆動軸２の中心である。 [Outline of vane pump]
Example 1 will be described. FIG. 1 is an axial sectional view of the vane pump 1, and FIG. 2 is a radial sectional view. FIG. 2 shows the case where the cam ring 4 is located in the most negative y-axis direction (maximum eccentricity). O C the center of the cam ring 4, O R is the center of the drive shaft 2.

なお、駆動軸２の軸方向をｘ軸とし、第１、第２ハウジング１１，１２へ駆動軸が挿入される方向を正方向とする。また、カムリング４の揺動を規制するスプリング９１（図２参照）の軸方向であってカムリング４を付勢する方向をｙ軸負方向、ｘ、ｙ軸と直交する軸であって吸入口ＩＮ側をｚ軸正方向とする。   The axial direction of the drive shaft 2 is the x-axis, and the direction in which the drive shaft is inserted into the first and second housings 11 and 12 is the positive direction. Further, the axial direction of the spring 91 (see FIG. 2) that restricts the swinging of the cam ring 4 and the direction in which the cam ring 4 is urged is the y-axis negative direction, the axis orthogonal to the x and y axes, and the inlet IN The side is the z-axis positive direction.

ベーンポンプ１は、駆動軸２、ロータ３、カムリング４、アダプタリング５、ポンプボディ１０を有する。駆動軸２はプーリを介してエンジンと接続し、ロータ３と一体回転する。   The vane pump 1 includes a drive shaft 2, a rotor 3, a cam ring 4, an adapter ring 5, and a pump body 10. The drive shaft 2 is connected to the engine via a pulley and rotates integrally with the rotor 3.

ロータ３の外周には軸方向溝である複数のスロット３１が放射状に形成され、各スロット３１にベーン３２が径方向に出没可能に挿入される。また、各スロット３１の内径側端部には背圧室３３が設けられ、圧油が供給されてベーン３２を径方向外側に付勢する。   A plurality of slots 31, which are axial grooves, are formed radially on the outer periphery of the rotor 3, and vanes 32 are inserted into the slots 31 so as to be able to protrude and retract in the radial direction. Further, a back pressure chamber 33 is provided at an inner diameter side end portion of each slot 31, and pressure oil is supplied to urge the vane 32 radially outward.

ポンプボディ１０は第１ハウジング１１および第２ハウジング１２（第１部材）から形成される。第１ハウジング１１はｘ軸正方向側に開口する有底カップ形状であり、底部１１ａには円盤状のプレッシャープレート６（第２部材）が収装される。第１ハウジング１１内周部であるポンプ要素収容部１１ｂであってプレッシャープレート６のｘ軸正方向側には、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３が収装される。   The pump body 10 is formed of a first housing 11 and a second housing 12 (first member). The first housing 11 has a bottomed cup shape that opens to the positive side of the x-axis, and a disk-shaped pressure plate 6 (second member) is accommodated in the bottom portion 11a. The adapter ring 5, the cam ring 4, and the rotor 3 are accommodated in the pump element accommodating portion 11 b that is the inner peripheral portion of the first housing 11 and on the positive side of the pressure plate 6 in the x-axis direction.

第２ハウジング１２はｘ軸正方向側からアダプタリング５、カムリング４、およびロータ３と液密に当接し、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３はプレッシャープレート６および第２ハウジング１２に挟持されることとなる。   The second housing 12 is in liquid-tight contact with the adapter ring 5, the cam ring 4, and the rotor 3 from the positive side of the x axis, and the adapter ring 5, the cam ring 4, and the rotor 3 are sandwiched between the pressure plate 6 and the second housing 12. The Rukoto.

プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１および第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０にはそれぞれ吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２が設けられ、吸入口ＩＮ、吐出口ＯＵＴと接続してロータ３とカムリング４の間に形成されるポンプ室Ｂへの作動油の給排を行う。吸入口ＩＮと制御バルブ７とは油路７ａによって接続される。   Suction ports 62 and 121 and discharge ports 63 and 122 are provided on the x-axis positive side surface 61 of the pressure plate 6 and the x-axis negative direction side surface 120 of the second housing 12, respectively, and are connected to the suction port IN and the discharge port OUT. The hydraulic oil is supplied to and discharged from the pump chamber B formed between the rotor 3 and the cam ring 4. The suction port IN and the control valve 7 are connected by an oil passage 7a.

アダプタリング５はｙ軸側を長軸、ｚ軸側を短軸とする略楕円状の円環部材であり、外周側において第１ハウジング１１に収装されるとともに、内周側においてカムリング４を収装する。ポンプ駆動時に第１ハウジング１１内で回転しないよう、アダプタリング５はピン４０により第１ハウジング１１に対し回転を規制される。   The adapter ring 5 is a substantially elliptical annular member having a major axis on the y-axis side and a minor axis on the z-axis side. The adapter ring 5 is accommodated in the first housing 11 on the outer peripheral side and the cam ring 4 on the inner peripheral side. To dispose. The adapter ring 5 is restricted from rotating with respect to the first housing 11 by the pin 40 so as not to rotate in the first housing 11 when the pump is driven.

カムリング４は略真円の円環状部材であり、外周はアダプタリング５の短軸とほぼ同径に設けられている。したがって、略楕円状のアダプタリング５に収装されることにより、アダプタリング５内周とカムリング４外周の間には流体圧室Ａが形成され、カムリング４はアダプタリング５内においてｙ軸方向に揺動可能となる。   The cam ring 4 is a substantially perfect circular ring member, and the outer periphery thereof is provided with substantially the same diameter as the short axis of the adapter ring 5. Therefore, by being accommodated in the substantially elliptical adapter ring 5, a fluid pressure chamber A is formed between the inner periphery of the adapter ring 5 and the outer periphery of the cam ring 4, and the cam ring 4 extends in the y-axis direction within the adapter ring 5. It can swing.

また、アダプタリング内周面５３のｚ軸正方向端部にはシール部材５０が設けられ、ｚ軸負方向端部には支持面Ｎが形成される。アダプタリング５はこの支持面Ｎにおいてカムリング４のｚ軸負方向を係止する。   Further, a seal member 50 is provided at the end in the z-axis positive direction of the adapter ring inner peripheral surface 53, and a support surface N is formed at the end in the z-axis negative direction. The adapter ring 5 locks the cam ring 4 in the negative z-axis direction on the support surface N.

支持面Ｎにはピン４０（第２シール部材）が設けられ、このピン４０とシール部材５０により、カムリング４とアダプタリング５との間の流体圧室Ａはｙ軸負、正方向に画成されて第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２を形成する。   A pin 40 (second seal member) is provided on the support surface N, and the fluid pressure chamber A between the cam ring 4 and the adapter ring 5 is defined by the pin 40 and the seal member 50 in the y-axis negative and positive directions. Thus, the first and second fluid pressure chambers A1 and A2 are formed.

ここで、カムリング４は支持面Ｎ上を転がりながら揺動するため各流体圧室Ａ１，Ａ２の容積が変化するが、ｚ軸負方向側支持面Ｎはｙ軸を原点を中心に反時計回り方向に回転させたξ軸に対し平行である。すなわち支持面Ｎはｙ軸正方向側に向かうにつれｚ軸正方向側に傾斜し、カムリング４は傾斜した支持面Ｎによりｙ軸負方向に揺動しやすくなっている。   Here, since the cam ring 4 swings while rolling on the support surface N, the volumes of the fluid pressure chambers A1 and A2 change. However, the z-axis negative direction support surface N rotates counterclockwise around the y axis as the center. Parallel to the ξ axis rotated in the direction. That is, the support surface N is inclined to the z-axis positive direction side as it goes to the y-axis positive direction side, and the cam ring 4 is easily swung in the y-axis negative direction by the inclined support surface N.

ロータ３の外径はカムリング内周４１よりも小径に設けられ、カムリング４内周側に収装される。カムリング４が揺動し、ロータ３とカムリング４の相対位置が変化した場合であっても、ロータ３の外周はカムリング内周４１と当接しないよう設けられている。   The outer diameter of the rotor 3 is provided smaller than the inner diameter 41 of the cam ring, and is accommodated on the inner peripheral side of the cam ring 4. Even when the cam ring 4 swings and the relative position of the rotor 3 and the cam ring 4 changes, the outer periphery of the rotor 3 is provided so as not to contact the inner periphery 41 of the cam ring.

また、揺動によりカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合、カムリング内周４１とロータ３外周との距離Ｌはｙ軸負方向側において最大となる。カムリング４が最もｙ軸正方向に位置する場合は、同様に距離Ｌはｙ軸正方向側において最小となる。   Further, when the cam ring 4 is positioned most in the y-axis negative direction due to swinging, the distance L between the cam ring inner periphery 41 and the rotor 3 outer periphery is maximum on the y-axis negative direction side. When the cam ring 4 is positioned most in the y-axis positive direction, the distance L is similarly minimum on the y-axis positive direction side.

ベーン３２の径方向長さは距離Ｌの最大値よりも大きく設けられており、そのためベーン３２は、カムリング４とロータ３との相対位置によらず、常にスロット３１に挿入されつつカムリング内周４１に当接した状態を維持することとなる。これにより、ベーン３２は常時背圧室３３から背圧を受け、カムリング内周４１と液密に当接する。   The radial length of the vane 32 is larger than the maximum value of the distance L. Therefore, the vane 32 is always inserted into the slot 31 regardless of the relative position between the cam ring 4 and the rotor 3, and the cam ring inner periphery 41. It will maintain the state contact | abutted to. As a result, the vane 32 constantly receives the back pressure from the back pressure chamber 33 and comes into liquid tight contact with the cam ring inner periphery 41.

したがって、カムリング４とロータ３との間の領域は、隣り合うベーン３２によって常時液密に画成されてポンプ室Ｂを形成する。揺動によりロータ３とカムリング４が偏心状態にあれば、ロータ３の回転に伴って各ポンプ室Ｂの容積が変化する。   Therefore, the region between the cam ring 4 and the rotor 3 is always liquid-tightly defined by the adjacent vanes 32 to form the pump chamber B. If the rotor 3 and the cam ring 4 are in an eccentric state due to the swing, the volume of each pump chamber B changes as the rotor 3 rotates.

プレッシャープレート６および第２ハウジング１２に設けられた吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２は、ロータ３の外周に沿って設けられ、各ポンプ室Ｂの容積変化により作動油の給排が行われる。   The suction ports 62 and 121 and the discharge ports 63 and 122 provided in the pressure plate 6 and the second housing 12 are provided along the outer periphery of the rotor 3, and supply and discharge of hydraulic oil is performed by changing the volume of each pump chamber B. Is called.

アダプタリング５のｙ軸正方向端部には径方向貫通孔５１が設けられている。また、第１ハウジング１１のｙ軸正方向端部にはプラグ部材挿入孔１１４が設けられ、有底カップ形状のプラグ部材９０が挿入されて第１、第２ハウジング１１，１２外部との液密を保つ。   A radial through hole 51 is provided at the y-axis positive end of the adapter ring 5. Further, a plug member insertion hole 114 is provided at the end of the first housing 11 in the positive direction of the y axis, and a bottomed cup-shaped plug member 90 is inserted to make the first and second housings 11 and 12 liquid-tight. Keep.

このプラグ部材９０の内周にはスプリング９１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、アダプタリング５の径方向貫通孔５１を貫通してカムリング４に当接し、ｙ軸負方向へ付勢する。   A spring 91 is inserted into the inner periphery of the plug member 90 so as to be expandable and contractible in the y-axis direction, passes through the radial through hole 51 of the adapter ring 5 and abuts on the cam ring 4, and urges in the negative y-axis direction.

スプリング９１は揺動量が最大となる方向（ｙ軸負方向）にカムリング４を付勢し、圧力の安定しないポンプ始動時において吐出量（カムリング４揺動位置）を安定させるものである。   The spring 91 urges the cam ring 4 in the direction in which the swing amount becomes maximum (the negative direction of the y-axis), and stabilizes the discharge amount (cam ring 4 swing position) at the time of starting the pump where the pressure is not stable.

［制御バルブ］
制御バルブ７は吐出圧と吸入圧に基づき駆動する機械式バルブであって、第１ハウジング１１のｚ軸正方向側に設けられたバルブ収装孔１１５に収容される。この制御バルブ７はスプール７１およびスプリング７２から形成され、有底円筒状のスプール７１の内周側にはリリーフバルブ８０が設けられている。 [Control valve]
The control valve 7 is a mechanical valve that is driven based on the discharge pressure and the suction pressure, and is accommodated in a valve housing hole 115 provided on the positive side of the first housing 11 in the z-axis direction. The control valve 7 is formed of a spool 71 and a spring 72, and a relief valve 80 is provided on the inner peripheral side of the bottomed cylindrical spool 71.

（スプール）
スプール７１はｙ軸正方向側端部である底部７１ａを閉塞された中空円筒部材であり、ｙ軸正方向側端部である開口部７１ｂにおいてスプリング７２によってｙ軸負方向側に付勢される。また、スプール７１の外周にはシール部７１ｃが設けられ、このシール部７１ｃはバルブ収装孔１１５内周と液密に当接する。 (spool)
The spool 71 is a hollow cylindrical member whose bottom 71a, which is the end on the positive side of the y axis, is closed. The spool 71 is urged toward the negative side of the y axis by the spring 72 in the opening 71b, which is the end on the positive side of the y axis. . Further, a seal portion 71c is provided on the outer periphery of the spool 71, and this seal portion 71c abuts the inner periphery of the valve housing hole 115 in a liquid-tight manner.

また、開口部７１ｂもバルブ収装孔１１５内周と液密に当接し、スプール７１によってバルブ収装孔１１５は３つの区画（高圧室ＣＨ、中圧室ＣＭ、および低圧室ＣＬ）にシールされる。高圧室ＣＨはスプール７１のｙ軸負方向側、中圧室ＣＭはｙ軸正方向側、低圧室ＣＬはスプール７１の外周であってシール部７１ｃと開口部７１ｂとの間に画成された領域に形成される。 Further, the opening 71b is in liquid-tight contact with the inner periphery of the valve housing hole 115, and the valve housing hole 115 is divided into three compartments (a high pressure chamber C H , an intermediate pressure chamber C M , and a low pressure chamber C L ) by the spool 71. Sealed. Image between the high pressure chamber C H is the y-axis negative direction side of the spool 71, middle chamber C M is y-axis positive side, the low-pressure chamber C L is an outer peripheral seal portion 71c and the opening portion 71b of the spool 71 Formed in the formed region.

バルブ収装孔１１５は油路１１３および貫通孔５２を介して第１流体圧室Ａ１と接続する。この油路１１３は第１ハウジング１１内に設けられた油路であり、貫通孔５２はアダプタリング５に設けられた径方向貫通孔である。スプール７１におけるシール部７１ｃは、スプリング７２の非収縮時においてこの油路１１３を閉塞する位置に設けられている。   The valve housing hole 115 is connected to the first fluid pressure chamber A <b> 1 through the oil passage 113 and the through hole 52. The oil passage 113 is an oil passage provided in the first housing 11, and the through hole 52 is a radial through hole provided in the adapter ring 5. The seal portion 71 c in the spool 71 is provided at a position that closes the oil passage 113 when the spring 72 is not contracted.

したがって、スプール７１がｙ軸正方向に移動した場合は油路１１３と高圧室ＣＨが連通され、第１流体圧室Ａ１に高圧が導入される。スプール７１がｙ軸負方向に移動した場合、油路１１３は低圧室ＣＬと連通されて第１流体圧室Ａ１に低圧が導入される。 Therefore, when the spool 71 is moved in the y-axis positive direction is passed through the oil passage 113 and the high pressure chamber C H is continuous, high pressure is introduced into first fluid pressure chamber A1. When the spool 71 is moved in the y-axis negative direction, the oil passage 113 is low pressure is introduced into first fluid pressure chamber A1 is communicated with the low pressure chamber C L.

高圧室ＣＨはｙ軸負方向側から油路２１およびパイロットオリフィス３００を介して吐出ポート６３，１２２と接続し、低圧室ＣＬは油路７ａを介して吸入口ＩＮと接続する。この油路７ａはシール部７１ｃよりもｙ軸正方向側に設けられ、高圧室ＣＨと遮断される。 High pressure chamber C H is connected to the discharge port 63, 122 through the oil passage 21 and the pilot orifice 300 from the y-axis negative direction, the low pressure chamber C L connecting the suction port IN through an oil passage 7a. The oil passage 7a is provided in the y-axis positive direction side than the seal portion 71c, it is cut off from the high pressure chamber C H.

また、中圧室ＣＭは油路１１６、ダンパオリフィス２００を介して第２流体圧室Ａ２に接続し、さらにプレッシャープレート６に設けられたメータリングオリフィス１１０を介して油路７ａおよび吐出ポート６３，１２２に接続する。したがって高圧室ＣＨと中圧室ＣＭの圧力は、メータリングオリフィス１１０の流量に比例した差圧、上流圧、および下流圧となる。 Further, the middle chamber C M is the oil passage 116, connected to the second fluid pressure chamber A2 through the damper orifice 200, the oil passage 7a and the discharge port 63 further through the metering orifice 110 provided to the pressure plate 6 , 122. Thus the pressure in the high pressure chamber C H and the medium pressure chamber C M becomes the differential pressure that is proportional to the flow rate of the metering orifice 110, and upstream pressure, and downstream pressure.

［カムリングの揺動］
第１流体圧室Ａ１には、油路５２，１１３を介して制御バルブ７の制御圧が導入される。また、第２流体圧室Ａ２にはメータリングオリフィス１１０の下流圧が導入される。 [Swing of cam ring]
The control pressure of the control valve 7 is introduced into the first fluid pressure chamber A1 through the oil passages 52 and 113. Further, the downstream pressure of the metering orifice 110 is introduced into the second fluid pressure chamber A2.

吐出圧の増加に伴ってメータリングオリフィス１１０の差圧も大きくなり、メータリングオリフィス１１０の上流側に接続される高圧室ＣＨと下流側に接続される中圧室ＣＭとの差圧も大きくなる。この差圧によって、制御バルブ７のスプール７１はスプリング７２に付勢力に抗してｙ軸正方向に移動し、第１流体圧室Ａ１と高圧室ＣＨとが連通されて第１流体圧室Ａ１に高圧Ｐｈが導入される。 Becomes larger the pressure difference of the metering orifice 110 with an increase in discharge pressure, also the pressure difference between the pressure chamber C M in which is connected to the high pressure chamber C H and a downstream side connected to the upstream side of the metering orifice 110 growing. This pressure difference, the spool 71 of the control valve 7 is moved in the y-axis positive direction against the biasing force of the spring 72, the first fluid pressure chamber A1 and the high-pressure chamber C H communicated threaded with the first fluid pressure chamber High pressure Ph is introduced into A1.

一方、第２流体圧室Ａ２は中圧室ＣＭと連通してメータリングオリフィス１１０の下流圧が導入され、第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２間で差圧が生じる。この差圧によってカムリング４はスプリング９１の付勢力に抗してｙ軸負方向に揺動する。   On the other hand, the second fluid pressure chamber A2 communicates with the intermediate pressure chamber CM and the downstream pressure of the metering orifice 110 is introduced, and a differential pressure is generated between the first and second fluid pressure chambers A1 and A2. This differential pressure causes the cam ring 4 to swing in the y-axis negative direction against the biasing force of the spring 91.

これに伴い、ｙ軸正方向側のポンプ室Ｂｙ＋は縮小して吐出ポート６３，１２２への作動油押し込み量が低減し、ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ−は拡大して吸入ポート６２，１２１への作動油戻し量が増大する。このためポンプ吐出量が減少し、メータリングオリフィス１１０の差圧が減少して高圧室ＣＨと中圧室ＣＭとの差圧も減少する。 Accordingly, the pump chamber By + on the y-axis positive direction side is reduced to reduce the amount of hydraulic oil pushed into the discharge ports 63, 122, and the pump chamber By- on the y-axis negative direction side is enlarged to be the intake port 62, The amount of hydraulic oil returned to 121 increases. Therefore the pump discharge amount is reduced, the differential pressure also decreases the high pressure chamber C H and the medium pressure chamber C M differential pressure of the metering orifice 110 is reduced.

したがってスプール７１はスプリング７２の付勢力に抗しきれずにｙ軸負方向に移動し、第１流体圧室Ａ１と高圧室ＣＨとが遮断されて第１流体圧室Ａ１の圧力が低下する。これにより、第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２間の差圧が減少し、差圧によるｙ軸正方向の力とスプリング９１の付勢力がバランスしてカムリング４の揺動が停止する。 Thus the spool 71 is moved in the y-axis negative direction not resist the urging force of the spring 72, the pressure of the first fluid pressure chamber A1 and the high-pressure chamber C H and is blocked first fluid pressure chamber A1 is lowered. As a result, the differential pressure between the first and second fluid pressure chambers A1 and A2 decreases, the force in the positive y-axis direction due to the differential pressure and the biasing force of the spring 91 balance, and the cam ring 4 stops swinging.

このように、メータリングオリフィス１１０の差圧と各スプリング７１，９１の付勢力によって、常に一定の吐出量となるよう、カムリング４の位置が調整される。メータリングオリフィス１１０の開口面積が小さくなると差圧も大きくなり、開口面積が大きいと差圧は小さくなる。   Thus, the position of the cam ring 4 is adjusted so that the discharge amount is always constant by the differential pressure of the metering orifice 110 and the urging force of the springs 71 and 91. As the opening area of the metering orifice 110 decreases, the differential pressure also increases. When the opening area increases, the differential pressure decreases.

（リリーフバルブ）
リリーフバルブ８０は弁体８１、弁座８２、弁球８３、およびスプリング８４を有する。スプリング８４はスプール７１の底部７１ａに係止されて弁体８１をｙ軸正方向側に付勢する。これに伴い弁体８１は弁球８３に当接し、この弁球８３を介して弁座８２をｙ軸正方向側に付勢する。 (Relief valve)
The relief valve 80 includes a valve body 81, a valve seat 82, a valve ball 83, and a spring 84. The spring 84 is locked to the bottom 71a of the spool 71 and urges the valve body 81 in the positive y-axis direction. Along with this, the valve body 81 abuts on the valve ball 83, and urges the valve seat 82 to the y axis positive direction side through the valve ball 83.

また、弁体８１のｙ軸正方向端部８１ａの外周はスプール７１の内周に液密に当接し、弁体８１とスプール７１内周とで第１油室Ｄ１を形成する。スプール７１の外周には第１径方向孔７１ｄが設けられ、スプール７１の外周部と内周部を連通する。   Further, the outer periphery of the y-axis positive direction end portion 81a of the valve body 81 is in liquid-tight contact with the inner periphery of the spool 71, and the valve body 81 and the inner periphery of the spool 71 form a first oil chamber D1. A first radial hole 71 d is provided on the outer periphery of the spool 71, and the outer peripheral portion and the inner peripheral portion of the spool 71 communicate with each other.

この第１径方向孔７１ｄは、リリーフバルブ８０のスプリング８４が伸び切った際に弁体８１のｙ軸正方向端部８１ａよりもｙ軸負方向側に位置し、低圧室ＣＬと第１油室Ｄ１とを連通する。弁体８１がｙ軸正方向に移動すると第１径方向孔７１ｄは閉塞される。 The first radial hole 71d is positioned in the y-axis negative direction side of the y-axis positive direction end portion 81a of the valve body 81 when the spring 84 of the relief valve 80 is fully extended, the low pressure chamber C L and the first It communicates with the oil chamber D1. When the valve body 81 moves in the positive y-axis direction, the first radial hole 71d is closed.

弁座８２はｙ軸方向の貫通孔８２ａを有し、この貫通孔８２ａは弁体８１との間に設けられた弁球８３によってｙ軸負方向側を閉塞される。弁座８２のｙ軸正方向側は中圧室ＣＭに面している。弁座８２も外周においてスプール７１内周に圧入固定され、弁体８１と弁座８２との間に第２油室Ｄ２を形成する。 The valve seat 82 has a through-hole 82a in the y-axis direction, and the through-hole 82a is closed on the y-axis negative direction side by a valve ball 83 provided between the valve body 81 and the valve seat 82. Y-axis positive direction side of the valve seat 82 faces the middle pressure chamber C M. The valve seat 82 is also press-fitted and fixed to the inner periphery of the spool 71 on the outer periphery, and a second oil chamber D2 is formed between the valve body 81 and the valve seat 82.

弁座８２にはｙ軸方向の貫通孔８２ａが設けられ、弁球８３にはこの貫通孔８２ａを介してｙ軸負方向側に中圧Ｐｍが作用する。中圧室ＣＭの圧力Ｐｍが大きくなると、弁球８３はスプリング８４の付勢力に抗してｙ軸負方向に押圧され、貫通孔８２ａと弁球８３が乖離して中圧室ＣＭと低圧室ＣＬとが連通される。これにより中圧Ｐｍが油路７ａを介して吸入口ＩＮに排出されるリリーフ状態となる。 A through-hole 82a in the y-axis direction is provided in the valve seat 82, and an intermediate pressure Pm acts on the valve ball 83 on the negative side in the y-axis direction through the through-hole 82a. When the pressure Pm of medium pressure chamber C M increases, the valve ball 83 is pressed against the y-axis negative direction against the biasing force of the spring 84, the through hole 82a and the valve ball 83 and the medium pressure chamber C M diverges The low pressure chamber CL is communicated. As a result, a relief state is reached in which the medium pressure Pm is discharged to the suction port IN through the oil passage 7a.

（リリーフ時におけるカムリングの揺動）
中圧室ＣＭの上流には油路１１６およびパイロットオリフィス２００が設けられているため、リリーフ時には中圧室ＣＭの圧力が減少する。このため高圧室ＣＨとの差圧が大きくなり、スプール７１はスプリング７２の付勢力に抗してｙ軸正方向に移動する。 (Swing of cam ring during relief)
Since the upstream of the middle pressure chamber C M oil passage 116 and the pilot orifice 200 is provided, the pressure in the middle pressure chamber C M is reduced at the time of relief. Thus the pressure difference between the high pressure chamber C H becomes large, the spool 71 moves in the y-axis positive direction against the biasing force of the spring 72.

このため第１流体圧室Ａ１は高圧室ＣＨと連通し、この高圧によってカムリング４はｙ軸正方向側に揺動して吐出流量が減少する。吐出流量が減少するとメータリングオリフィス１１０の差圧が減少して高圧室ＣＨと中圧室ＣＭの差圧も減少し、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈはスプリング７２の付勢力に抗しきれなくなってスプール７１がｙ軸負方向に移動する。 Therefore the first fluid pressure chamber A1 communicates with the high pressure chamber C H, the cam ring 4 by the high pressure discharge flow rate swings in the y-axis positive direction side is reduced. Differential pressure of the metering orifice 110 when the discharge flow rate decreases is reduced differential pressure of medium pressure chamber C M and the high pressure chamber C H also decreases, the pressure Ph in the high pressure chamber C H is completely against the biasing force of the spring 72 The spool 71 moves in the negative y-axis direction.

このため高圧室ＣＨと第１流体圧室Ａ１とが遮断されて第１流体圧室Ａ１の圧力が下がる。これにより第１流体圧室Ａ１からカムリング４に作用するｙ軸正方向の力が減少し、カムリング４の揺動が停止して吐出流量が下がる。 For this reason, the high pressure chamber CH and the first fluid pressure chamber A1 are shut off, and the pressure of the first fluid pressure chamber A1 decreases. As a result, the force in the positive direction of the y-axis acting on the cam ring 4 from the first fluid pressure chamber A1 is reduced, the swing of the cam ring 4 is stopped, and the discharge flow rate is reduced.

これによりメータリングオリフィス１１０の前後差圧も減少し、前後差圧の拡大が補正されてポンプ吐出流量は所定の流量に保たれる。よって、リリーフ状態ではカムリング４の揺動によって余剰流量を低下させ、効率を向上させるものである。   As a result, the differential pressure across the metering orifice 110 is also reduced, the expansion of the differential pressure is corrected, and the pump discharge flow rate is maintained at a predetermined flow rate. Therefore, in the relief state, the surplus flow rate is reduced by the swinging of the cam ring 4, and the efficiency is improved.

（メータリングオリフィス）
図３は可変絞り機構１００付近の拡大断面図である。メータリングオリフィス１１０はポンプ径方向に長い孔であり、カムリング４のｙ軸方向揺動によって開口面積が変化する。 (Metering orifice)
FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view in the vicinity of the variable aperture mechanism 100. The metering orifice 110 is a hole that is long in the radial direction of the pump, and the opening area is changed by swinging the cam ring 4 in the y-axis direction.

メータリングオリフィス１１０を形成する長孔は、長軸がｚ軸方向よりも若干ずれており、ｚ軸負方向側端部の一部はカムリング４がｙ軸正方向に最も揺動したときであってもカムリング４によって閉塞されないよう設けられている。このためメータリングオリフィス１１０は、カムリング４によって閉塞されない最低保障面積１１１分だけ常時第２流体圧室Ａ２に開口する。   The long hole forming the metering orifice 110 has a long axis slightly deviated from the z-axis direction, and a part of the z-axis negative direction side end portion is when the cam ring 4 swings most in the y-axis positive direction. However, it is provided so as not to be blocked by the cam ring 4. Therefore, the metering orifice 110 is always opened to the second fluid pressure chamber A2 by the minimum guaranteed area 111 that is not blocked by the cam ring 4.

カムリング４がｙ軸正方向に揺動すると、このカムリング４によってメータリングオリフィス１１０の開口部が一部閉塞されて開口面積が小さくなり、カムリング４が最もｙ軸正方向側に移動すると一部のみを残して閉塞される。このメータリングオリフィス１１０とカムリング４によって、流路面積を可変とする可変絞り機構１００を形成する。   When the cam ring 4 swings in the y-axis positive direction, the cam ring 4 partially closes the opening of the metering orifice 110 to reduce the opening area, and only part of the cam ring 4 moves to the y-axis positive direction side. It is blocked leaving behind. The metering orifice 110 and the cam ring 4 form a variable throttle mechanism 100 that can change the flow path area.

メータリングオリフィス１１０の開口部を周方向に長い長孔に設けているため、メータリングオリフィス１１０はカムリング４が所定角度揺動した後に徐々に閉塞される。したがって非リリーフ時である吐出流量一定時においてメータリングオリフィス１１０を絞ることがなく、メータリングオリフィス１１０の前後差圧の変化による吐出量制御への影響を抑制し、吐出量制御のチューニングを容易とする。   Since the opening of the metering orifice 110 is provided in a long hole in the circumferential direction, the metering orifice 110 is gradually closed after the cam ring 4 is swung by a predetermined angle. Therefore, the metering orifice 110 is not throttled when the discharge flow rate is constant during non-relief, and the influence on the discharge amount control due to the change in the differential pressure across the metering orifice 110 is suppressed, and the discharge amount control can be easily tuned. To do.

また、メータリングオリフィス１１０の開口部は径方向寸法に対して周方向寸法が大きい長孔である。そのため、カムリング４の揺動量に対して急激にメータリングオリフィス１１０の面積を絞ることが可能となっている。   Further, the opening of the metering orifice 110 is a long hole having a larger circumferential dimension than a radial dimension. Therefore, the area of the metering orifice 110 can be rapidly reduced with respect to the swinging amount of the cam ring 4.

［第１、第２流体圧室への圧油の供給］
吐出圧は油路２１上に設けられたパイロットオリフィス３００によって絞られ、高圧室ＣＨへ供給されてスプール７１をｙ軸正方向に付勢する。これによりスプール７１はｙ軸正方向に移動して高圧室ＣＨと油路１１３とが連通され、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈが第１流体圧室Ａ１に導入される。吐出圧は吐出通路２２にも導入され、メータリングオリフィス１１０によって絞られて第２流体圧室Ａ２に導入される。 [Supply of pressure oil to the first and second fluid pressure chambers]
Discharge pressure is reduced by the pilot orifice 300 provided on the oil passage 21, is supplied to the high pressure chamber C H biases the spool 71 in the y-axis positive direction. Thus the spool 71 is passed through the high-pressure chamber C H and the oil passage 113 are communicated each other by moving in the y-axis positive direction, the pressure Ph in the high pressure chamber C H is introduced into first fluid pressure chamber A1. The discharge pressure is also introduced into the discharge passage 22 and is throttled by the metering orifice 110 and introduced into the second fluid pressure chamber A2.

さらに、第２流体圧室Ａ２の圧力はポンプ外に設けられた油圧採道に供給されるため、流量に比例するオリフィス差圧が発生する。これにより、オリフィス下流にある中圧室ＣＭの圧力Ｐｍは、オリフィス上流にある高圧室ＣＨの圧力Ｐｈよりも小さくなる。これにより第２流体圧室Ａ２は第１流体圧室Ａ１よりも低圧となってカムリング４がｙ軸正方向に揺動する。 Furthermore, since the pressure in the second fluid pressure chamber A2 is supplied to a hydraulic passage provided outside the pump, an orifice differential pressure proportional to the flow rate is generated. Thus, the pressure Pm of chamber C M in in the orifice downstream is smaller than the pressure Ph in the high pressure chamber C H in the orifice upstream. As a result, the second fluid pressure chamber A2 has a lower pressure than the first fluid pressure chamber A1, and the cam ring 4 swings in the positive y-axis direction.

カムリング４が揺動するとポンプ吐出流量が下がり、メータリングオリフィス１１０の流量差圧力が下がり、高圧室ＣＨと中圧室ＣＭとの差圧が小さくなってスプール７１はスプリング７２の付勢力によりによりｙ軸方向に移動する。これにより第１流体圧室Ａ１に供給される圧力が減少し、カムリング４の揺動が停止して所定の吐出流量となる。   When the cam ring 4 swings, the pump discharge flow rate decreases, the flow rate differential pressure of the metering orifice 110 decreases, the differential pressure between the high pressure chamber CH and the intermediate pressure chamber CM decreases, and the spool 71 is y Move in the axial direction. As a result, the pressure supplied to the first fluid pressure chamber A1 decreases, and the cam ring 4 stops oscillating to a predetermined discharge flow rate.

カムリング４には外周側から第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２の圧力が作用し、内周側からは吐出圧がｙ軸負方向側かつｚ軸負方向側に作用する。これらの圧力がバランスした位置でカムリング４の揺動は停止する。   The pressure of the first and second fluid pressure chambers A1 and A2 acts on the cam ring 4 from the outer peripheral side, and the discharge pressure acts on the y-axis negative direction side and the z-axis negative direction side from the inner peripheral side. The swing of the cam ring 4 stops at a position where these pressures are balanced.

吐出量が減少すると、メータリングオリフィス１１０の差圧減少により、高圧室ＣＨ内の圧力Ｐｈも減少してスプリング７２の付勢力によりスプール７１がｙ軸負方向に移動し、低圧室ＣＬと油路１１３が連通される。これにより第１流体圧室Ａ１に低圧Ｐｌが導入され、第１流体圧室Ａ１が第２流体圧室Ａ２よりも低圧となってカムリング４がｙ軸負方向側に戻る。よってメータリングオリフィス１１０による差圧が一定となり、所定流量となる。 When the ejection amount is decreased, the pressure difference reduction of the metering orifice 110, the spool 71 is moved in the y-axis negative direction by the urging force of the spring 72 decreases even pressure Ph in the high pressure chamber C H, the low-pressure chamber CL and oil A path 113 is communicated. As a result, the low pressure Pl is introduced into the first fluid pressure chamber A1, the first fluid pressure chamber A1 becomes lower in pressure than the second fluid pressure chamber A2, and the cam ring 4 returns to the y-axis negative direction side. Therefore, the differential pressure due to the metering orifice 110 becomes constant and becomes a predetermined flow rate.

［リリーフ時吐出流量の低減］
図４はメータリングオリフィス１１０の開口面積とカムリング４の揺動量の関係を示す図である。カムリング４の揺動量が通常使用域内であれば、メータリングオリフィス１１０はカムリング４によって閉塞されることはなく、開口面積は全開のまま一定である。吐出流量は、メータリングオリフィス１１０の差圧とスプール７１の移動、およびカムリング４の揺動によって一定流量に保持される。 [Reduction of discharge flow rate during relief]
FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the opening area of the metering orifice 110 and the swing amount of the cam ring 4. If the swinging amount of the cam ring 4 is within the normal use range, the metering orifice 110 is not closed by the cam ring 4, and the opening area is constant while being fully opened. The discharge flow rate is maintained at a constant flow rate by the differential pressure of the metering orifice 110, the movement of the spool 71, and the swinging of the cam ring 4.

中圧室ＣＭの圧力がリリーフバルブ８０および油路７ａを介して吸入口ＩＮへ排出されるリリーフ状態においては、油路７ａおよびパイロットオリフィス３００の存在により中圧室ＣＭ側の圧力が低下する。 In a relief state in which the pressure in the middle pressure chamber C M is discharged to the suction port IN through a relief valve 80 and the oil passage 7a, the pressure of the medium pressure chamber C M side decreases due to the presence of the oil passage 7a and the pilot orifice 300 To do.

このため、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈ＞中圧室ＣＭの圧力Ｐｍとなり、高圧室ＣＨと連通する第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１は、中圧室ＣＭと連通する第２流体圧室Ａ２の圧力Ｐ２よりも大きくなる。これによりカムリング４はｙ軸正方向側に揺動し、吐出量が減少する。リリーフ状態では、上記で示すとおりさらにカムリング４の揺動量が大きくなる。 Therefore, next to the pressure Pm of the pressure Ph> medium pressure chamber C M of the high-pressure chamber C H, the pressure P1 of first fluid pressure chamber A1 communicating with the high pressure chamber C H is a second fluid in communication with the middle chamber C M It becomes larger than the pressure P2 of the pressure chamber A2. As a result, the cam ring 4 swings in the positive y-axis direction, and the discharge amount is reduced. In the relief state, the swing amount of the cam ring 4 is further increased as described above.

ここで、カムリング４がｙ軸正方向に移動することによりメータリングオリフィス１１０の開口面積が減少する。メータリングオリフィス１１０の開口面積が減少すると前後差圧も増大し、これに伴い高圧室ＣＨと中圧室ＣＭの差圧も大きくなる。このためスプール７１がｙ軸正方向に移動して高圧室ＣＨと第１流体圧室Ａ１が連通し、第１流体圧室Ａ１が高圧となってカムリング４がさらにｙ軸正方向に揺動し、吐出流量がより減少する。 Here, when the cam ring 4 moves in the positive y-axis direction, the opening area of the metering orifice 110 decreases. Differential pressure when the opening area of the metering orifice 110 is reduced also increases, the greater the pressure difference of the medium pressure chamber C M and the high pressure chamber C H accordingly. Therefore, the spool 71 moves in the positive y-axis direction, the high-pressure chamber CH and the first fluid pressure chamber A1 communicate with each other, the first fluid pressure chamber A1 becomes high pressure, and the cam ring 4 further swings in the y-axis positive direction. The discharge flow rate is further reduced.

これによりリリーフ時において中圧室ＣＭへの流量を絞り、中圧室ＣＭから吸入口ＩＮへ排出される余剰油量を減少させてリリーフ時における作動油排出量を低減し、燃費を向上させる。 Thus squeezing the flow rate of the medium-pressure chamber C M during the relief, the excess amount of oil reduces with reduced working oil discharge amount when the relief that is discharged from the intermediate pressure chamber C M to the suction port IN, improved fuel economy Let

またカムリング４の揺動によって流路断面積（メータリングオリフィス１１０開口面積）を変更し、作動油排出量を減少させることにより、簡単な構成で作動油排出量と流路断面積変化をリンクさせるものである。   Further, by changing the flow passage cross-sectional area (the opening area of the metering orifice 110) by swinging the cam ring 4 and reducing the hydraulic oil discharge amount, the hydraulic oil discharge amount and the flow passage cross-sectional area change can be linked with a simple configuration. Is.

また、パイロットオリフィス３００によってカムリング４をｙ軸正方向側に移動させやすくしたことで、メータリングオリフィス１１０の開口面積が絞られやすくなり、リリーフ時における作動油排出量がさらに低減される。その際のカムリング４のｙ軸正方向側移動により、リリーフ状態を正確に判断可能である。   In addition, since the cam ring 4 is easily moved in the positive y-axis direction by the pilot orifice 300, the opening area of the metering orifice 110 is easily reduced, and the amount of hydraulic oil discharged during relief is further reduced. The relief state can be accurately determined by the movement of the cam ring 4 in the positive y-axis direction at that time.

ここで、パイロットオリフィス３００を絞ればリリーフ時に中圧室ＣＭの圧力Ｐｍはより低下しやすくなり、その分カムリング４の揺動量を大きくして余剰流量を低減することも可能ではある。しかし、リリーフ時における弁球８３の振動によって中圧室ＣＭの圧力Ｐｍも変動し、スプール７１およびカムリング４も振動して吐出圧の振動が発生するおそれがある。 Here, the pressure Pm of medium pressure chamber C M when relief if throttled pilot orifice 300 becomes more likely to decrease, there is also possible to reduce the surplus flow rate by increasing the amount of swing correspondingly cam ring 4. However, varies the pressure Pm of medium pressure chamber C M by vibration of the valve ball 83 during the relief, the spool 71 and the cam ring 4 also there is a possibility that the vibration of the vibration to the discharge pressure is generated.

したがって本願では、リリーフ時にメータリングオリフィス１１０を絞る構成をとっているため、パイロットオリフィス３００における絞りを比較的緩やかに設定することが可能であり、油圧振動を起こすことなく余剰流量を低減させるものである。   Therefore, in this application, since the metering orifice 110 is configured to be throttled at the time of relief, the throttle at the pilot orifice 300 can be set relatively gently, and the excess flow rate can be reduced without causing hydraulic vibration. is there.

また、ダンパオリフィス２００を設けたことで、吐出圧によるスプール７１の振動が抑制され、リリーフ時においても油圧振動が抑制されて制御バルブ７が安定して作動し、カムリング４の揺動が安定する。   Further, by providing the damper orifice 200, the vibration of the spool 71 due to the discharge pressure is suppressed, the hydraulic vibration is suppressed even during relief, the control valve 7 is stably operated, and the swing of the cam ring 4 is stabilized. .

［実施例１の効果］
（１）（１５）吐出ポート６３，１２２に接続された吐出通路２２に設けられたメータリングオリフィス１１０と、メータリングオリフィス１１０の上流側圧力が導入される高圧室ＣＨと、下流側圧力が導入される中圧室ＣＭと、作動油を貯留するリザーバタンクＲＳＶに接続される低圧室ＣＬと、を有し、第１流体圧室Ａ１または第２流体圧室Ａ２に導入される圧力を制御する制御バルブ７と、メータリングオリフィス１１０の下流側とリザーバタンクＲＳＶの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、メータリングオリフィス１１０下流側の圧力をリザーバタンクＲＳＶ側に排出するリリーフバルブ８０と、少なくともリリーフバルブ８０が開弁するとき、メータリングオリフィス１１０の流路断面積を絞る可変絞り機構１００とを有することとした。 [Effect of Example 1]
(1) (15) and the metering orifice 110 provided in the discharge discharge passage 22 connected to the port 63, 122, a high pressure chamber C H the upstream pressure of the metering orifice 110 is introduced, the downstream pressure a pressure chamber C M in introduced, anda low pressure chamber C L is connected to the reservoir tank RSV which stores hydraulic oil, the pressure is introduced into first fluid pressure chamber A1 and second fluid pressure chamber A2 Is provided between the control valve 7 for controlling the pressure and the downstream side of the metering orifice 110 and the reservoir tank RSV, and opens when the pressure is higher than a predetermined pressure, and discharges the pressure downstream of the metering orifice 110 to the reservoir tank RSV side. And a variable throttle mechanism 100 that throttles the cross-sectional area of the metering orifice 110 when at least the relief valve 80 is opened. It decided to.

これによりリリーフ時においてメータリングオリフィス１１０により流量を絞り、カムリング４を揺動させて中圧室ＣＭから吸入口ＩＮへ排出される余剰油量を減少させることが可能となり、油圧振動を発生させることなく、余剰流量を安定的に削減することができる。 Thus squeezing the flow rate by the metering orifice 110 at the time of relief, to oscillate the cam ring 4 becomes possible to reduce the surplus oil amount discharged to the suction port IN from the intermediate pressure chamber C M and generates a hydraulic vibration Therefore, the surplus flow rate can be stably reduced.

（２）（１６）可変絞り機構１００は、メータリングオリフィス１１０と、揺動することにより開口部を徐々に遮断するカムリング４とから構成され、メータリングオリフィス１１０は、第１プレートまたは第２プレートの軸方向端面に開口部を有することとした。これにより、吐出流量の減少とリリーフ時における流路断面積の変化をリンクさせることができる。また、構成を簡素化することができる。   (2) (16) The variable throttle mechanism 100 includes the metering orifice 110 and the cam ring 4 that gradually blocks the opening by swinging, and the metering orifice 110 is the first plate or the second plate. It was decided to have an opening at the axial end face. Thereby, the reduction | decrease of discharge flow volume and the change of the flow-path cross-sectional area at the time of relief can be linked. In addition, the configuration can be simplified.

（３）（１７）可変絞り機構１００は、カムリング４が所定角度揺動した後、メータリングオリフィス１１０の開口部を徐々に閉塞することとした。非リリーフ時である吐出量減少時においてメータリングオリフィス１１０を絞ることがないため、メータリングオリフィス１１０の前後差圧の変化による吐出量制御への影響を抑制し、吐出量制御のチューニングを容易とすることができる。   (3) (17) The variable throttle mechanism 100 gradually closes the opening of the metering orifice 110 after the cam ring 4 swings by a predetermined angle. Since the metering orifice 110 is not throttled when the discharge amount is reduced during non-relief, the influence on the discharge amount control due to the change in the differential pressure across the metering orifice 110 is suppressed, and the tuning of the discharge amount control is facilitated. can do.

（４）メータリングオリフィス１１０の開口部は、径方向寸法に対して周方向寸法が大きいこととした。これにより、カムリング４の揺動量に対して急激にメータリングオリフィス１１０の面積を絞り、余剰流量を大幅に削減することができる。   (4) The opening of the metering orifice 110 has a larger circumferential dimension than a radial dimension. Thereby, the area of the metering orifice 110 can be rapidly reduced with respect to the swinging amount of the cam ring 4, and the excess flow rate can be greatly reduced.

（５）メータリングオリフィス１１０の開口部は、楕円または長孔形状であることとした。これにより上記（４）と同様の作用効果を得ることができる。   (5) The opening of the metering orifice 110 has an elliptical or long hole shape. Thereby, the same effect as said (4) can be acquired.

（７）（１８）吐出ポート６３，１２２と高圧室ＣＨを接続する通路に設けられたパイロットオリフィス３００をさらに有することとした。これにより、カムリング４の揺動に基づきリリーフ状態を正確に判断することができる。 (7) (18) was further having a pilot orifice 300 provided in the passage connecting the discharge port 63, 122 and the high pressure chamber C H. Thereby, the relief state can be accurately determined based on the swing of the cam ring 4.

（８）メータリングオリフィス１１０と中圧室ＣＭとを接続する通路に設けられたダンパオリフィス２００をさらに有することとした。これにより、リリーフ時における制御バルブ７の安定性を向上させることができる。 (8) was further having a damper orifice 200 provided in a passage connecting the middle pressure chamber C M and the metering orifice 110. Thereby, the stability of the control valve 7 at the time of relief can be improved.

以下、実施例１の変形例である。
［実施例１−１］
図５、図６はメータリングオリフィス１１０の最低保障面積１１１を別孔とした例である。実施例１ではメータリングオリフィス１１０の長軸はｚ軸に対しずれていたが、実施例１−１ではｚ軸に平行な長軸を持つ長孔とし、最低保障面積１１１はメータリングオリフィス１１０のｙ軸正方向側に別途設けた孔によって形成する。 The following is a modification of the first embodiment.
[Example 1-1]
5 and 6 are examples in which the minimum guaranteed area 111 of the metering orifice 110 is a separate hole. In the first embodiment, the major axis of the metering orifice 110 is deviated from the z axis. However, in the first embodiment 1-1, a long hole having a major axis parallel to the z axis is used. It is formed by a hole separately provided on the y-axis positive direction side.

メータリングオリフィス１１０はカムリング４が最もｙ軸正方向に揺動した位置（二点鎖線）において完全に閉塞されるが、最低保障面積１１１はカムリング４の位置によらず閉塞されない位置に設けられている。このためメータリングオリフィス１１０の長軸をｚ軸に平行とし、加工を簡略化できる。   The metering orifice 110 is completely closed at the position where the cam ring 4 is swung most in the positive direction of the y-axis (two-dot chain line), but the minimum guaranteed area 111 is provided at a position where it is not closed regardless of the position of the cam ring 4. Yes. For this reason, the major axis of the metering orifice 110 can be made parallel to the z-axis to simplify the processing.

［実施例１−２］
（６）図７はメータリングオリフィス１１０を複数の丸孔で形成した例である。これにより、充分な開口面積を確保しつつ、メータリングオリフィス１１０開口部周辺の剛性を確保することができる。 [Example 1-2]
(6) FIG. 7 shows an example in which the metering orifice 110 is formed by a plurality of round holes. Thereby, the rigidity around the opening of the metering orifice 110 can be ensured while ensuring a sufficient opening area.

［実施例１−３］
図８は実施例１−１においてダンパオリフィス２００をアダプタリング５外に設けた例である。第１ハウジング１１外に第２流体圧室Ａ２と中圧室ＣＭとを接続する油路２３を設け、この油路２３にダンパオリフィス２００を設ける。 [Example 1-3]
FIG. 8 shows an example in which the damper orifice 200 is provided outside the adapter ring 5 in Example 1-1. An oil passage 23 that connects the middle pressure chamber C M and the second fluid pressure chamber A2 outside the first housing 11 is provided, providing the damper orifice 200 into the oil passage 23.

［実施例１−４］
図９はカムリング４の揺動によって進退するピストン９２を設け、このピストン９２にメータリングオリフィス１１０を設けた例である。ピストン９２はプラグ部材９０のｙ軸負方向側であってカムリング４のｙ軸正方向側に設けられ、底部をｙ軸正方向側に向けてカムリング４と当接させる有底円筒部材である。 [Example 1-4]
FIG. 9 shows an example in which a piston 92 that moves forward and backward by swinging of the cam ring 4 is provided, and a metering orifice 110 is provided in the piston 92. The piston 92 is a bottomed cylindrical member that is provided on the y-axis negative direction side of the plug member 90 and on the y-axis positive direction side of the cam ring 4 and makes the bottom portion contact the cam ring 4 with the y-axis positive direction side facing.

ピストン９２の外周はプラグ部材挿入孔１１４に液密を保ったまま摺動可能に挿入され、プラグ部材９０とピストン９２とで第３油室Ｄ３を形成する。また、吐出ポート６３，１２２と接続する吐出通路２２の開口部２２ａはプラグ部材９０の内周に設けられ、第３油室Ｄ３に吐出圧を導入することで、スプリング９１とともにピストン９２をｙ軸負方向に付勢する。これによりカムリング４は、ピストン９２を介してスプリング９１の付勢力と第３油室Ｄ３の圧力によりｙ軸負方向に付勢される。   The outer periphery of the piston 92 is slidably inserted into the plug member insertion hole 114 while maintaining liquid tightness, and the plug member 90 and the piston 92 form a third oil chamber D3. The opening 22a of the discharge passage 22 connected to the discharge ports 63 and 122 is provided on the inner periphery of the plug member 90. By introducing discharge pressure into the third oil chamber D3, the piston 92 together with the spring 91 is moved along the y axis. Energize in the negative direction. As a result, the cam ring 4 is urged in the y-axis negative direction via the piston 92 by the urging force of the spring 91 and the pressure of the third oil chamber D3.

このピストン９２の円筒部には内周側と外周側とを連通する小孔が設けられ、この小孔をメータリングオリフィス１１０として用いる。ｙ軸正方向側への揺動に伴ってピストン９２はカムリング４によりｙ軸正方向に押圧され、スプリング９１および第３油室Ｄ３の圧力に抗してｙ軸正方向に移動する。   The cylindrical portion of the piston 92 is provided with a small hole communicating the inner peripheral side and the outer peripheral side, and this small hole is used as the metering orifice 110. The piston 92 is pressed in the positive y-axis direction by the cam ring 4 as it swings in the positive y-axis direction, and moves in the positive y-axis direction against the pressure of the spring 91 and the third oil chamber D3.

ピストン９２がｙ軸正方向に移動することによりプラグ部材挿入孔１１４に没入し、メータリングオリフィス１１０はこのプラグ部材挿入孔１１４に閉塞される。これにより可変絞り機構１００を構成し。実施例１と同様、リリーフ時における作動油排出量を低減する。また、プラグ部材挿入孔１１４に閉塞されるためメータリングオリフィス１１０における漏れが小さくなり、絞り量制御の精度が向上する。   When the piston 92 moves in the positive y-axis direction, the piston 92 is immersed in the plug member insertion hole 114, and the metering orifice 110 is closed by the plug member insertion hole 114. Thus, the variable aperture mechanism 100 is configured. As in the first embodiment, the amount of hydraulic oil discharged during relief is reduced. Further, since the plug member insertion hole 114 closes the leakage at the metering orifice 110, the accuracy of the throttle amount control is improved.

（９）カムリング４の揺動によって進退するピストンをさらに備え、可変絞り機構１００は、ピストンに設けられることとした。これにより、メータリングオリフィス１１０における漏れが小さくなり、絞り量制御の精度を向上させることができる。   (9) It is further provided with a piston that moves forward and backward as the cam ring 4 swings, and the variable throttle mechanism 100 is provided on the piston. Thereby, the leak in the metering orifice 110 becomes small, and the precision of throttle amount control can be improved.

実施例２につき説明する。基本構成は実施例１と同様である。実施例１では吐出通路２２に設けられた開口部をメータリングオリフィス１１０としたが、実施例２では流路面積を変更するスプール４００を用いてメータリングオリフィス１１０とする点で異なる。   Example 2 will be described. The basic configuration is the same as that of the first embodiment. In the first embodiment, the opening provided in the discharge passage 22 is used as the metering orifice 110. However, the second embodiment is different in that the metering orifice 110 is formed using a spool 400 that changes the flow path area.

図１０は実施例２におけるベーンポンプ１の軸方向断面図、図１１は径方向断面図である。図１１では実施例１の径方向断面図（図２）とは断面が異なるため制御バルブ７は一部のみ図示する。第１ハウジング１１には制御バルブ７用のバルブ収装孔１１５と平行にスプール収装孔１１７が設けられ、スプール４００が収装される。   FIG. 10 is an axial sectional view of the vane pump 1 in the second embodiment, and FIG. 11 is a radial sectional view. In FIG. 11, since the cross section is different from the radial direction sectional view of the first embodiment (FIG. 2), only a part of the control valve 7 is shown. A spool housing hole 117 is provided in the first housing 11 in parallel with the valve housing hole 115 for the control valve 7, and the spool 400 is housed therein.

このスプール４００はｙ軸方向両端部に段部４２３，４２５を有し、略中央部に全周にわたって形成された凹部４２４を有する。また、凹部４２４のｙ軸方向両側にはシール部４２１−３２２が設けられてスプール収装孔１１７を３つの区画（第１、第２、第３スプール油室４１１、４１２，４１３）に液密にシールする。   The spool 400 has step portions 423 and 425 at both ends in the y-axis direction, and has a concave portion 424 formed over the entire circumference at a substantially central portion. Further, seal portions 421-322 are provided on both sides of the concave portion 424 in the y-axis direction so that the spool receiving holes 117 are liquid-tight into three sections (first, second, third spool oil chambers 411, 412, 413). To seal.

第１スプール油室４１１にはスプリング４０１が設けられ、スプール４００のｙ軸負方向側段部４２３に係合される。このスプリング４０１はスプール収装孔１１７のｙ軸負方向端部に係止されてスプール４００をｙ軸正方向に付勢する。また、第１スプール油室４１１は吸入口ＩＮに接続して吸入圧が導入されるとともに、油路７ａによって制御バルブ７の中圧室ＣＭに接続されている。 The first spool oil chamber 411 is provided with a spring 401 and is engaged with the y-axis negative direction side step portion 423 of the spool 400. The spring 401 is locked to the end of the spool receiving hole 117 in the negative y-axis direction and biases the spool 400 in the positive y-axis direction. Further, the first spool fluid chamber 411 suction pressure is introduced to connect the suction port IN, it is connected to the pressure chamber C M in the control valve 7 by the oil passage 7a.

第２スプール油室４１２および第３スプール油室４１３は吐出口ＯＵＴに接続され、吐出圧が導入されてスプール４００をｙ軸正方向に付勢する。吐出口ＯＵＴは、吐出ポート６３，１２２および中圧室ＣＭと図外の油路によって接続される。 The second spool oil chamber 412 and the third spool oil chamber 413 are connected to the discharge port OUT, and a discharge pressure is introduced to bias the spool 400 in the positive y-axis direction. Discharge port OUT are connected by an oil passage of the discharge port 63, 122 and medium pressure chamber C M and not shown.

また、第２流体圧室Ａ２は油路２４によりスプール収装孔１１７に接続する。油路２４の開口部２４ａは、スプール４００に差圧が作用していないノーマル状態において、凹部４２４とｙ軸方向位置が重複するよう設けられている。そのためノーマル状態においては凹部４２４を介して油路２４は吐出口ＯＵＴと接続する。   The second fluid pressure chamber A <b> 2 is connected to the spool receiving hole 117 through the oil passage 24. The opening 24a of the oil passage 24 is provided so that the concave portion 424 and the y-axis direction position overlap in a normal state where no differential pressure is applied to the spool 400. Therefore, in the normal state, the oil passage 24 is connected to the discharge port OUT via the recess 424.

吐出圧が大きくなってリリーフ圧に達すると、スプリング４０１の付勢力に抗してスプール４００がｙ軸正方向に移動し、これにより開口部２４ａがスプール４００のｙ軸正方向側シール部４２２に徐々に閉塞される。したがって第２流体圧室Ａ２と吐出口ＯＵＴの流路面積が減少し（実施例１のメータリングオリフィス１１０の絞りに相当）、これにより第２流体圧室Ａ２と吐出口ＯＵＴに差圧が発生する。この差圧によって制御バルブ７が移動し、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈが第１流体圧室Ａ１に導入される。 When the discharge pressure increases and reaches the relief pressure, the spool 400 moves in the positive y-axis direction against the urging force of the spring 401, so that the opening 24 a moves to the y-axis positive direction seal portion 422 of the spool 400. It is gradually blocked. Accordingly, the flow path area between the second fluid pressure chamber A2 and the discharge port OUT is reduced (corresponding to the restriction of the metering orifice 110 of the first embodiment), and thereby a differential pressure is generated between the second fluid pressure chamber A2 and the discharge port OUT. To do. The differential pressure control valve 7 is moved by the pressure Ph in the high pressure chamber C H is introduced into first fluid pressure chamber A1.

これによりカムリング４がｙ軸正方向に揺動して吐出量および吐出圧が減少し、実施例１と同様にリリーフ時の余剰吐出圧が低減される。スプリング４０１の付勢力を調整し、吐出圧が所定値以上となった際に開口部２４ａの閉塞が開始されるよう設定することで、簡便な構成で可変絞り機構１００を構成する。また、リリーフ圧で確実に余剰流量を削減する。   As a result, the cam ring 4 swings in the positive y-axis direction, and the discharge amount and the discharge pressure are reduced. As in the first embodiment, the surplus discharge pressure during relief is reduced. The variable throttle mechanism 100 is configured with a simple configuration by adjusting the biasing force of the spring 401 and setting so that the opening 24a is closed when the discharge pressure becomes a predetermined value or more. In addition, the excess flow is reliably reduced by the relief pressure.

［実施例２の効果］
（１２）（１９）吐出ポート６３，１２２下流側の吐出圧が所定圧以上のとき、メータリングオリフィス１１０の流路断面積を絞る可変絞り機構１００とを有することとした。これにより、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。 [Effect of Example 2]
(12) (19) The discharge port 63, 122 has a variable throttle mechanism 100 that throttles the cross-sectional area of the metering orifice 110 when the discharge pressure downstream of the discharge ports 63, 122 is equal to or higher than a predetermined pressure. Thereby, the same effect as Example 1 can be acquired.

（１４）可変絞り機構１００は、進退移動により開口面積を可変制御するスプール４００によって構成されることとした。これにより簡便な構成で可変絞り機構１００を構成することができる。   (14) The variable aperture mechanism 100 is configured by the spool 400 that variably controls the opening area by advancing and retracting. Thereby, the variable aperture mechanism 100 can be configured with a simple configuration.

以下、実施例２の変形例である。
［実施例２−１］
図１２はスプール４００を電磁弁とする例である。実施例２のスプール４００は吐出圧によって移動する機械弁であったが、実施例２−１ではスプール４００に電磁アクチュエータ５００を接続し、吐出口ＯＵＴの圧力を検出する圧力センサ５１０の検出値に基づき電磁アクチュエータ５００を駆動して開口部２４ａを閉塞し、メータリングオリフィス１１０および可変絞り機構１００を構成する。 The following is a modification of the second embodiment.
[Example 2-1]
FIG. 12 shows an example in which the spool 400 is an electromagnetic valve. The spool 400 of the second embodiment is a mechanical valve that moves according to the discharge pressure. However, in the embodiment 2-1, the electromagnetic actuator 500 is connected to the spool 400 and the detected value of the pressure sensor 510 that detects the pressure of the discharge port OUT is used. Based on this, the electromagnetic actuator 500 is driven to close the opening 24a, and the metering orifice 110 and the variable throttle mechanism 100 are configured.

［実施例２−１の効果］
（１３）（２０）可変絞り機構１００は、吐出圧を検出する油圧センサと、この油圧センサの出力信号に基づき開弁する電磁弁から構成されることとした。電磁的にスプール４００を動かして流路面積を変更することで、設計自由度およびチューニング精度を高めることができる。 [Effect of Example 2-1]
(13) (20) The variable throttle mechanism 100 is composed of a hydraulic sensor that detects the discharge pressure and an electromagnetic valve that opens based on an output signal of the hydraulic sensor. The degree of freedom in design and tuning accuracy can be increased by moving the spool 400 electromagnetically to change the flow path area.

［実施例２−２］
図１３は、実施例２−１においてリリーフバルブ８０をハウジング１１の外に設けた例である。リリーフバルブ８０は油路２７によってスプール４００の第２スプール油室４１２および中圧室ＣＭと接続するとともに、リザーバタンクＲＳＶと接続する。このリリーフバルブ８０は、油路２７からリザーバタンクＲＳＶ側への流れのみを許容する。 [Example 2-2]
FIG. 13 is an example in which the relief valve 80 is provided outside the housing 11 in the embodiment 2-1. Relief valve 80 as well as connected to a second spool fluid chamber 412 and the medium pressure chamber C M of the spool 400 by the oil passage 27, connected to the reservoir tank RSV. The relief valve 80 allows only the flow from the oil passage 27 to the reservoir tank RSV side.

また、スプール４００の第２スプール油室４１２は油路２６によって吐出ポート６３，１２２と接続する。また、第１スプール油室４１１は油路２８を介して吸入口ＩＮに接続する。   The second spool oil chamber 412 of the spool 400 is connected to the discharge ports 63 and 122 by the oil passage 26. The first spool oil chamber 411 is connected to the suction port IN via the oil passage 28.

リリーフバルブ８０が制御バルブ７の外に設けられ、また中圧室ＣＭと油路２７との間にオリフィスが設けられないため、リリーフ時に中圧室ＣＭの圧力が低下することがなく、カムリング４の揺動を抑制する。 Relief valve 80 provided outside of the control valve 7, and because the orifice between the middle pressure chamber C M and the oil passage 27 is not provided, the pressure in the middle pressure chamber C M when relief without lowered, The swing of the cam ring 4 is suppressed.

実施例２−２では圧力センサ５１０の検出値がリリーフ圧となった際に電磁弁５００を駆動し、スプール４００を移動させて油路２７を絞り（実施例１のメータリングオリフィス１１０に相当）、カムリング４を揺動させて余剰流量を低減するものである。したがってリリーフ時に吐出圧を用いて制御バルブ７を作動させる必要がなく、制御バルブ７の振動という問題も回避される。   In Example 2-2, when the detected value of the pressure sensor 510 reaches the relief pressure, the solenoid valve 500 is driven, and the spool 400 is moved to narrow the oil passage 27 (corresponding to the metering orifice 110 of Example 1). The surplus flow rate is reduced by swinging the cam ring 4. Therefore, it is not necessary to operate the control valve 7 using the discharge pressure at the time of relief, and the problem of vibration of the control valve 7 is also avoided.

［実施例２−３］
図１４、図１５はスプール４００の形状を変更し、リリーフバルブ８０下流の排出圧によってスプール４００を作動させる例である。実施例２−３ではスプール４００のｙ軸負方向側に油路３０を設け、この油路３０によってリリーフバルブ８０の下流側と接続する。スプリング４０１は第３スプール油室４１３に設けられ、スプール４００をｙ軸負方向に付勢する。 [Example 2-3]
FIGS. 14 and 15 are examples in which the shape of the spool 400 is changed and the spool 400 is operated by the discharge pressure downstream of the relief valve 80. In Example 2-3, the oil path 30 is provided on the negative side of the spool 400 in the y-axis direction, and the oil path 30 is connected to the downstream side of the relief valve 80. The spring 401 is provided in the third spool oil chamber 413 and biases the spool 400 in the negative y-axis direction.

実施例２−３のスプール４００には第１〜第３スプール油室４１１〜４１３に加え第４スプール油室４１４が設けられている。これに伴い、実施例２と比べ第１スプール油室４１１の容積は縮小する。   The spool 400 of the embodiment 2-3 is provided with a fourth spool oil chamber 414 in addition to the first to third spool oil chambers 411 to 413. Accordingly, the volume of the first spool oil chamber 411 is reduced as compared with the second embodiment.

この第４スプール油室４１４は第１、第２スプール油室４１１−３１２の間に設けられ、油路２９を介して吸入口ＩＮに接続する。また、第４スプール油室４１４はスプール４００の中心軸に設けられた軸心孔４３０を介して第３スプール油室４１３に接続し、第３スプール油室４１３に吸入圧を導入する。   The fourth spool oil chamber 414 is provided between the first and second spool oil chambers 411-312 and is connected to the suction port IN via the oil passage 29. The fourth spool oil chamber 414 is connected to the third spool oil chamber 413 through an axial hole 430 provided in the central axis of the spool 400, and introduces suction pressure into the third spool oil chamber 413.

これにより、リリーフバルブ８０下流圧が大きくなるとスプール４００は付勢力に抗してｙ軸正方向に移動して油路２４の開口部２４ａの開口面積が縮小する。よって、実施例２と同様にリリーフ時の余剰吐出圧を低減し、簡便な構成で可変絞り機構１００を構成する。また、リリーフバルブ８０の下流側圧力を用いてスプール４００を駆動することで、リリーフ状態をより正確に把握する。   As a result, when the downstream pressure of the relief valve 80 increases, the spool 400 moves in the positive y-axis direction against the biasing force, and the opening area of the opening 24a of the oil passage 24 is reduced. Therefore, similarly to the second embodiment, the excessive discharge pressure at the time of relief is reduced, and the variable throttle mechanism 100 is configured with a simple configuration. Further, by driving the spool 400 using the pressure on the downstream side of the relief valve 80, the relief state can be grasped more accurately.

［実施例２−３の効果］
（１０）可変絞り機構１００は、リリーフバルブ８０下流側の圧力に基づき流路面積を変化させることとした。これによりリリーフ状態をより正確に把握することができる。 [Effect of Example 2-3]
(10) The variable throttle mechanism 100 changes the flow path area based on the pressure downstream of the relief valve 80. Thereby, the relief state can be grasped more accurately.

（１１）可変絞り機構１００は、進退移動により開口面積を可変制御するスプール４００によって構成されることとした。簡便な構成で可変絞り機構１００を構成することができる。   (11) The variable aperture mechanism 100 is configured by the spool 400 that variably controls the opening area by advancing and retreating. The variable aperture mechanism 100 can be configured with a simple configuration.

［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を各実施例に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。 [Other embodiments]
The best mode for carrying out the present invention has been described based on each embodiment, but the specific configuration of the present invention is not limited to each embodiment and does not depart from the gist of the invention. Such design changes are included in the present invention.

実施例１におけるベーンポンプの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of a vane pump in Example 1. 実施例１におけるベーンポンプの径方向断面図（最大揺動時）である。It is radial direction sectional drawing (at the time of the largest rocking | fluctuation) of the vane pump in Example 1. FIG. 可変絞り機構１００付近の拡大断面図である。3 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of a variable aperture mechanism 100. FIG. メータリングオリフィス１１０の開口面積とカムリング４の揺動量の関係を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the opening area of the metering orifice 110 and the swing amount of the cam ring 4. メータリングオリフィス１１０の最低保障面積１１１を別孔とした例である。In this example, the minimum guaranteed area 111 of the metering orifice 110 is a separate hole. 図５の拡大図である。FIG. 6 is an enlarged view of FIG. 5. メータリングオリフィス１１０を複数の丸孔で形成した例である。This is an example in which the metering orifice 110 is formed by a plurality of round holes. ダンパオリフィス２００を第１ハウジング１１外に設けた例である。In this example, the damper orifice 200 is provided outside the first housing 11. カムリング４の揺動によって進退するピストン９２にメータリングオリフィス１１０を設けた例である。This is an example in which a metering orifice 110 is provided in a piston 92 that moves forward and backward by swinging of the cam ring 4. 実施例２におけるベーンポンプ１の軸方向断面図である。FIG. 5 is an axial cross-sectional view of a vane pump 1 in Embodiment 2. 実施例２におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。6 is a radial cross-sectional view of a vane pump 1 in Embodiment 2. FIG. 実施例２においてスプール４００を電磁弁とする例である。In this embodiment, the spool 400 is an electromagnetic valve. 実施例２−１においてリリーフバルブ８０をハウジング１１の外に設けた例である。In this example, the relief valve 80 is provided outside the housing 11 in Example 2-1. 実施例２においてリリーフバルブ８０下流の吸入圧によってスプール４００を作動させる例である。In the second embodiment, the spool 400 is operated by the suction pressure downstream of the relief valve 80. 図１４の拡大図である。It is an enlarged view of FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１ 可変容量型ベーンポンプ
２ 駆動軸
３ ロータ
４ カムリング
５ アダプタリング
６ プレッシャープレート
７ 制御バルブ
１０ ポンプボディ
１１，１２ 第１、第２ハウジング
１１ａ 底部
１１ｂ ポンプ要素収容部
２１，２３ 油路
２２ 吐出通路
２２ａ 開口部
２４ 油路
２４ａ 開口部
２６〜３０ 油路
３１ スロット
３２ ベーン
３３ 背圧室
４０ ピン
５０ シール部材
５２ 貫通孔
６２，１２１ 吸入ポート
６３，１２２ 吐出ポート
７１ スプール
７１ａ 底部
７１ｂ 開口部
７１ｃ シール部
７１ｄ 径方向孔
７１ｅ 径方向孔
８０ リリーフバルブ
８１ 弁体
８２ 弁座
８２ａ 貫通孔
８３ 弁球
９０ プラグ部材
９２ ピストン
１００ 可変絞り機構
１１０ メータリングオリフィス
１１１ 最低保障面積
１１３ 油路
１１５ バルブ収装孔
１１６ 油路
１１７ スプール収装孔
１２０ ｘ軸負方向側面
２００ ダンパオリフィス
３００ パイロットオリフィス
４００ スプール
４１１−３１２，４１３ スプール油室
４１４ スプール油室
４２１−３２２ シール部
４２３，４２５ 段部
４２４ 凹部
４３０ 軸心孔
５００ 電磁アクチュエータ
５１０ 圧力センサ
Ａ１，Ａ２ 第１、第２流体圧室
Ｂ ポンプ室
ＣＨ 高圧室
ＣＭ 中圧室
ＣＬ 低圧室
ＩＮ 吸入口
ＲＳＶ リザーバタンク DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Variable displacement type vane pump 2 Drive shaft 3 Rotor 4 Cam ring 5 Adapter ring 6 Pressure plate 7 Control valve 10 Pump body 11, 12 1st, 2nd housing 11a Bottom part 11b Pump element accommodating part 21, 23 Oil path 22 Discharge path 22a Opening Portion 24 Oil passage 24a Opening portion 26-30 Oil passage 31 Slot 32 Vane 33 Back pressure chamber 40 Pin 50 Seal member 52 Through hole 62, 121 Suction port 63, 122 Discharge port 71 Spool 71a Bottom portion 71b Opening portion 71c Seal portion 71d Diameter Direction hole 71e Radial hole 80 Relief valve 81 Valve body 82 Valve seat 82a Through hole 83 Valve ball 90 Plug member 92 Piston 100 Variable throttle mechanism 110 Metering orifice 111 Minimum guaranteed area 113 Oil passage 115 Valve housing hole 116 Oil passage 117 Spool storage 120 X-axis negative side surface 200 Damper orifice 300 Pilot orifice 400 Spool 411-312, 413 Spool oil chamber 414 Spool oil chamber 421-322 Seal portion 423, 425 Step portion 424 Recess 430 Shaft core hole 500 Electromagnetic actuator 510 Pressure sensor A 1 A2 First and second fluid pressure chambers B Pump chamber C H High pressure chamber C M Medium pressure chamber C L Low pressure chamber IN Suction port RSV Reservoir tank

Claims (20)

ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
少なくとも前記リリーフバルブが開弁するとき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 A pump body;
A drive shaft supported by the pump body;
A rotor provided in the pump body and driven to rotate by the drive shaft;
Vanes accommodated in a slot provided in the circumferential direction of the rotor so as to freely appear and disappear;
A cam ring that is eccentrically provided in the pump body, is formed in an annular shape, and forms a plurality of pump chambers together with the rotor and the vane on the inner peripheral side;
A first plate member and a second plate member provided on both axial sides of the cam ring;
A suction port that is provided on at least one side of the first plate member or the second plate member and opens to a region where the volumes of the plurality of pump chambers increase, and a direction in which the volumes of the plurality of pump chambers decrease. A discharge port that opens to
A first fluid pressure chamber provided on an outer peripheral side of the cam ring, and an outer peripheral side space of the cam ring provided on a side on which a discharge amount increases; and a second fluid pressure chamber provided on a side on which the discharge amount decreases. A seal member defined in
A metering orifice provided in a discharge passage connected to the discharge port;
A high-pressure chamber into which upstream pressure of the metering orifice is introduced; an intermediate-pressure chamber into which downstream pressure is introduced; and a low-pressure chamber connected to a reservoir tank that stores hydraulic oil. Pressure control means for controlling the pressure introduced into the fluid pressure chamber or the second fluid pressure chamber;
A relief valve that is provided between the downstream side of the metering orifice and the reservoir tank, opens when the pressure is equal to or higher than a predetermined pressure, and discharges the pressure downstream of the metering orifice to the reservoir tank side;
A variable displacement vane pump, comprising: a variable throttle mechanism that throttles a cross-sectional area of the metering orifice when at least the relief valve is opened. 請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記メータリングオリフィス揺動することにより前記開口部を徐々に遮断する前記カムリングとから構成され、
前記メータリングオリフィスは、前記第１プレートまたは前記第２プレートの軸方向端面に開口部を有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 1,
The variable throttle mechanism is composed of the cam ring that gradually blocks the opening by swinging the metering orifice,
The metering orifice has an opening in an axial end surface of the first plate or the second plate. 請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記カムリングが所定角度揺動した後、前記開口部を徐々に閉塞すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 2,
The variable throttle vane pump characterized in that the variable throttle mechanism gradually closes the opening after the cam ring swings by a predetermined angle. 請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記メータリングオリフィスの開口部は、径方向寸法に対して周方向寸法が大きいこと
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 2,
The variable displacement vane pump, wherein the opening of the metering orifice has a circumferential dimension larger than a radial dimension. 請求項４に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記メータリングオリフィスの開口部は、楕円または長孔形状であること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 4,
The variable displacement vane pump characterized in that the opening of the metering orifice has an elliptical or long hole shape. 請求項４に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記メータリングオリフィスの開口部は、複数の孔で形成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 4,
The variable displacement vane pump, wherein the opening of the metering orifice is formed by a plurality of holes. 請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記吐出ポートと前記高圧室を接続する通路に設けられたパイロットオリフィスをさらに有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 2,
A variable displacement vane pump, further comprising a pilot orifice provided in a passage connecting the discharge port and the high pressure chamber. 請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記メータリングオリフィスと前記中圧室とを接続する通路に設けられたダンパオリフィスをさらに有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 2,
A variable displacement vane pump, further comprising a damper orifice provided in a passage connecting the metering orifice and the intermediate pressure chamber. 請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記カムリングの揺動によって進退するピストンをさらに備え、
前記可変絞り機構は、前記ピストンに設けられること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 1,
A piston that moves forward and backward by swinging the cam ring;
The variable displacement vane pump, wherein the variable throttle mechanism is provided in the piston. 請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記リリーフバルブ下流側の圧力に基づき流路面積を変化させること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 1,
The variable displacement vane pump, wherein the variable throttle mechanism changes a flow path area based on a pressure downstream of the relief valve. 請求項１０に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、進退移動により開口面積を可変制御するスプールによって構成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 10,
The variable throttle mechanism includes a spool that variably controls an opening area by advancing and retreating. ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
前記吐出ポート下流側の吐出圧が所定圧以上のとき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 A pump body;
A drive shaft supported by the pump body;
A rotor provided in the pump body and driven to rotate by the drive shaft;
Vanes accommodated in a slot provided in the circumferential direction of the rotor so as to freely appear and disappear;
A cam ring that is eccentrically provided in the pump body, is formed in an annular shape, and forms a plurality of pump chambers together with the rotor and the vane on the inner peripheral side;
A first plate member and a second plate member provided on both axial sides of the cam ring;
A suction port that is provided on at least one side of the first plate member or the second plate member and opens to a region where the volumes of the plurality of pump chambers increase, and a direction in which the volumes of the plurality of pump chambers decrease. A discharge port that opens to
A first fluid pressure chamber provided on an outer peripheral side of the cam ring, and an outer peripheral side space of the cam ring provided on a side on which a discharge amount increases; and a second fluid pressure chamber provided on a side on which the discharge amount decreases. A seal member defined in
A metering orifice provided in a discharge passage connected to the discharge port;
A high-pressure chamber into which upstream pressure of the metering orifice is introduced; an intermediate-pressure chamber into which downstream pressure is introduced; and a low-pressure chamber connected to a reservoir tank that stores hydraulic oil. Pressure control means for controlling the pressure introduced into the fluid pressure chamber or the second fluid pressure chamber;
A relief valve that is provided between the downstream side of the metering orifice and the reservoir tank, opens when the pressure is equal to or higher than a predetermined pressure, and discharges the pressure downstream of the metering orifice to the reservoir tank side;
A variable displacement vane pump, comprising: a variable throttle mechanism that throttles a cross-sectional area of the metering orifice when a discharge pressure downstream of the discharge port is equal to or higher than a predetermined pressure. 請求項１２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、吐出圧を検出する油圧センサと、この油圧センサの出力信号に基づき開弁する電磁弁から構成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 12,
The variable throttle mechanism includes a hydraulic sensor that detects a discharge pressure and an electromagnetic valve that opens based on an output signal of the hydraulic sensor. 請求項１２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、進退移動により開口面積を可変制御するスプールによって構成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 12,
The variable throttle mechanism includes a spool that variably controls an opening area by advancing and retreating. ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
前記リリーフバルブの開弁時において前記カムリングの偏心量が減少するほど前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 A pump body;
A drive shaft supported by the pump body;
A rotor provided in the pump body and driven to rotate by the drive shaft;
Vanes accommodated in a slot provided in the circumferential direction of the rotor so as to freely appear and disappear;
A cam ring that is eccentrically provided in the pump body, is formed in an annular shape, and forms a plurality of pump chambers together with the rotor and the vane on the inner peripheral side;
A first plate member and a second plate member provided on both axial sides of the cam ring;
A suction port that is provided on at least one side of the first plate member or the second plate member and opens to a region where the volumes of the plurality of pump chambers increase, and a direction in which the volumes of the plurality of pump chambers decrease. A discharge port that opens to
A first fluid pressure chamber provided on an outer peripheral side of the cam ring, and an outer peripheral side space of the cam ring provided on a side on which a discharge amount increases; and a second fluid pressure chamber provided on a side on which the discharge amount decreases. A seal member defined in
A metering orifice provided in a discharge passage connected to the discharge port;
A high-pressure chamber into which upstream pressure of the metering orifice is introduced; an intermediate-pressure chamber into which downstream pressure is introduced; and a low-pressure chamber connected to a reservoir tank that stores hydraulic oil. Pressure control means for controlling the pressure introduced into the fluid pressure chamber or the second fluid pressure chamber;
A relief valve that is provided between the downstream side of the metering orifice and the reservoir tank, opens when the pressure is equal to or higher than a predetermined pressure, and discharges the pressure downstream of the metering orifice to the reservoir tank side;
A variable displacement vane pump, comprising: a variable throttle mechanism that throttles a cross-sectional area of the metering orifice as the amount of eccentricity of the cam ring decreases when the relief valve is opened. 請求項１５に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記メータリングオリフィスと、揺動することによりこの開口部を徐々に遮断する前記カムリングと、から構成され、
前記メータリングオリフィスは、前記第１プレートまたは前記第２プレートの軸方向端面に開口部を有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 15,
The variable throttle mechanism is composed of the metering orifice and the cam ring that gradually blocks the opening by swinging,
The metering orifice has an opening in an axial end surface of the first plate or the second plate. 請求項１５に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記カムリングが所定角度移動した後、前記開口部を徐々に遮断すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 15,
The variable displacement vane pump, wherein the variable throttle mechanism gradually blocks the opening after the cam ring moves by a predetermined angle. 請求項１５に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記吐出ポートと前記高圧室とを接続する通路に設けられたパイロットオリフィスをさらに有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 15,
A variable displacement vane pump, further comprising a pilot orifice provided in a passage connecting the discharge port and the high pressure chamber. ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
吐出圧を検出する油圧センサと、
前記吐出ポートから供給される圧力を利用する圧力利用機器と前記メータリングオリフィスの下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
前記油圧センサの出力信号に基づき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 A pump body;
A drive shaft supported by the pump body;
A rotor provided in the pump body and driven to rotate by the drive shaft;
Vanes accommodated in a slot provided in the circumferential direction of the rotor so as to freely appear and disappear;
A cam ring that is eccentrically provided in the pump body, is formed in an annular shape, and forms a plurality of pump chambers together with the rotor and the vane on the inner peripheral side;
A first plate member and a second plate member provided on both axial sides of the cam ring;
A suction port that is provided on at least one side of the first plate member or the second plate member and opens to a region where the volumes of the plurality of pump chambers increase, and a direction in which the volumes of the plurality of pump chambers decrease. A discharge port that opens to
A first fluid pressure chamber provided on an outer peripheral side of the cam ring, and an outer peripheral side space of the cam ring provided on a side on which a discharge amount increases; and a second fluid pressure chamber provided on a side on which the discharge amount decreases. A seal member defined in
A metering orifice provided in a discharge passage connected to the discharge port;
A high-pressure chamber into which upstream pressure of the metering orifice is introduced; an intermediate-pressure chamber into which downstream pressure is introduced; and a low-pressure chamber connected to a reservoir tank that stores hydraulic oil. Pressure control means for controlling the pressure introduced into the fluid pressure chamber or the second fluid pressure chamber;
A hydraulic sensor for detecting the discharge pressure;
A pressure utilization device that utilizes the pressure supplied from the discharge port, and a relief valve that discharges the pressure downstream of the metering orifice to the reservoir tank side;
A variable displacement vane pump comprising: a variable throttle mechanism that throttles a cross-sectional area of the metering orifice based on an output signal of the hydraulic sensor. 請求項１９に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記油圧センサの出力信号に基づき開弁する電磁弁であること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 The variable displacement vane pump according to claim 19,
The variable displacement vane pump, wherein the variable throttle mechanism is an electromagnetic valve that opens based on an output signal of the hydraulic sensor.
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