JP2016185354A - Golf Club Shaft - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a golf club shaft that can inhibit variation in hitting a ball while extending a carry of the ball.SOLUTION: The golf club shaft satisfies the relation of 0.54≤L/L≤0.65 where Ldenotes a distance from a tip of a shaft 3 to a shaft gravity center G and Ldenotes the entire length of the shaft. The shaft has a weight of 55 g or less and a torque value of 6.5 or less.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明はゴルフクラブシャフトに関する。   The present invention relates to a golf club shaft.

ゴルファーにとってボールの飛距離は、ゴルフクラブを選定する際の重要なファクターの1つである。そこで、ボールの飛距離を延ばすために、従来、ゴルフクラブを構成する要素の材質や形状などに対して種々の工夫がなされてきた。   Ball distance is one of the important factors for golfers when selecting a golf club. In order to extend the flight distance of the ball, various devices have been conventionally made with respect to the material and shape of the elements constituting the golf club.

しかし、近年、過剰な飛距離を抑制して競技の公正性を高めるために、フェースの反発性能、クラブ長さ及びヘッドの慣性モーメントがルールで規制されるようになり、飛距離を向上させることが難しくなりつつある。   However, in recent years, the rebound performance of the face, the club length, and the moment of inertia of the head have been regulated by rules in order to improve the fairness of the competition by suppressing excessive flight distance, and improving the flight distance Is getting harder.

このような状況下において、ボールの初速が飛距離に大きく影響することに鑑み、クラブ長さをルールで規制された上限近くまで長くし、クラブのヘッドスピードを速くすることが提案されている（例えば、特許文献１参照）。   Under such circumstances, in consideration of the fact that the initial velocity of the ball greatly affects the flight distance, it has been proposed to increase the club length to near the upper limit regulated by the rule and increase the club head speed ( For example, see Patent Document 1).

特開２００４−２０１９１１号公報JP 2004-201111 A

しかし、クラブ長さを長くすることでクラブのヘッドスピードを速くする方法では、クラブの長さが長くなった分、ヘッドのコントロール性が低下し、当該ヘッドのスイートスポットでボールを打撃するのが難しくなる。このため、ボールのミート率が悪くなり、安定してボール初速を速くすることができず、その結果、ボールの飛距離を向上させることができない。   However, in the method of increasing the club head speed by increasing the club length, the controllability of the head decreases as the club length increases, and the ball is hit at the sweet spot of the head. It becomes difficult. For this reason, the meet rate of the ball is deteriorated, the ball initial speed cannot be stably increased, and as a result, the flight distance of the ball cannot be improved.

これを解決するためには、クラブ長さを抑えてミート率をアップさせ、且つ、ヘッド重量を大きくしてボールの初速を速くする必要があるが、単純にヘッド重量を大きくすると、今度はクラブの慣性モーメントが大きくなり、クラブの振り易さが低下するという問題がある。   In order to solve this, it is necessary to suppress the club length to increase the meat ratio and increase the head weight to increase the initial velocity of the ball. However, if the head weight is simply increased, this time the club There is a problem that the moment of inertia increases and the ease of swinging the club decreases.

そこで、更にクラブ重量を大きくすることなく、クラブの慣性モーメントの増大を防ぐために、シャフトの重心点をバット側（手元側）に移動させることが考えられる。   Therefore, it is conceivable to move the center of gravity of the shaft to the butt side (hand side) in order to prevent an increase in the moment of inertia of the club without further increasing the club weight.

シャフトの重心点をバット側に移動させる手法として、シャフト先端部分のプリプレグ配分量を減らすことが考えられるが、そうすると先端の曲げ強度（Ｔ点強度）が低下することになる。この場合、先端の曲げ強度を大きくする手段として、先端部分のプリプレグとして０°層のＰＡＮ系繊維の割合を増やすことが考えられるが、今度は、曲げ強度は改善されるものの、トルクが大きくなってしまい、打球のバラツキが大きくなるという問題がある。   As a method of moving the center of gravity of the shaft to the butt side, it is conceivable to reduce the amount of prepreg distribution at the tip portion of the shaft, but if so, the bending strength (T-point strength) at the tip is lowered. In this case, as a means for increasing the bending strength of the tip, it is conceivable to increase the proportion of the PAN-based fiber of 0 ° layer as the prepreg of the tip, but this time the bending strength is improved, but the torque increases. As a result, there is a problem that the variation of the hit ball becomes large.

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、ボールの飛距離を延ばしつつ打球のバラツキを抑えることができるゴルフクラブシャフトを提供することを目的としている。   The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a golf club shaft capable of suppressing variation in hitting balls while extending the flight distance of the ball.

（１）本発明のゴルフクラブシャフトは、シャフトの先端からシャフト重心までの距離をＬ_Ｇとし、シャフトの全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５４≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５であり、
シャフト重量が５５ｇ以下であり、
トルク値が６．５以下であり、且つ
チップ端から３００ｍｍの範囲において使用されるプリプレグの質量割合は、ピッチ系繊維が１５〜２５質量％であり、ＰＡＮ系繊維が７５〜８５質量％であることを特徴としている。 (1) The golf club shaft of the present invention, the distance from the tip of the shaft to the shaft center of gravity and _{L G,} the total length of the shaft when the _{L S,} with _{0.54 ≦ L G / L S ≦} 0.65 Yes,
The shaft weight is 55g or less,
The mass ratio of the prepreg used when the torque value is 6.5 or less and within the range of 300 mm from the tip end is 15 to 25% by mass for pitch fibers and 75 to 85% by mass for PAN fibers. It is characterized by that.

（２）前記（１）のゴルフクラブシャフトにおいて、チップ端から３００ｍｍの範囲において使用されるプリプレグの質量割合は、ピッチ系繊維が１５〜２５質量％であり、ＰＡＮ系繊維が７５〜８５質量％であることが好ましい。 (2) In the golf club shaft of (1), the mass ratio of the prepreg used in the range of 300 mm from the tip end is 15 to 25 mass% for pitch fibers and 75 to 85 mass% for PAN fibers. It is preferable that

（２）前記（１）のゴルフクラブシャフトにおいて、前記ＰＡＮ系繊維は、０°層が５０質量％以上であり、４５°層が１５質量％以上であることが好ましい。 (2) In the golf club shaft of (1), the PAN-based fiber preferably has a 0 ° layer of 50% by mass or more and a 45 ° layer of 15% by mass or more.

（３）前記（１）又は（２）のゴルフクラブシャフトにおいて、シャフトの先端部、中央部及び後端部においてバイアス層の占める割合が、先端部＜中央部≦後端部であることが好ましい。
（４）前記（３）のゴルフクラブシャフトにおいて、シャフトの先端部、中央部及び後端部においてバイアス層の占める割合を、それぞれ２０〜３５質量％、３０〜４５質量％及び３０〜４５質量％とすることができる。 (3) In the golf club shaft according to (1) or (2), the ratio of the bias layer in the front end portion, the central portion, and the rear end portion of the shaft is preferably the front end portion <the central portion ≦ the rear end portion. .
(4) In the golf club shaft of (3) above, the proportion of the bias layer in the front end portion, the central portion, and the rear end portion of the shaft is 20 to 35 mass%, 30 to 45 mass%, and 30 to 45 mass%, respectively. It can be.

本発明のゴルフクラブシャフトによれば、ボールの飛距離を延ばしつつ打球のバラツキを抑えることができる。   According to the golf club shaft of the present invention, it is possible to suppress variations in the hit ball while extending the flight distance of the ball.

本発明のゴルフクラブシャフトの一実施の形態を含むゴルフクラブの説明図である。It is explanatory drawing of the golf club containing one Embodiment of the golf club shaft of this invention. 図１に示されるゴルフクラブにおけるシャフトを構成するプリプレグシートの展開図である。FIG. 2 is a development view of a prepreg sheet constituting a shaft in the golf club shown in FIG. 1. 図２に示されるシャフトにおける第１の合体シートの平面図である。It is a top view of the 1st united sheet | seat in the shaft shown by FIG. 図２に示されるシャフトにおける第２の合体シートの平面図である。It is a top view of the 2nd united sheet | seat in the shaft shown by FIG. シャフトトルクの測定方法を説明する図である。It is a figure explaining the measuring method of shaft torque. Ｔ点強度の測定方法を説明する図である。It is a figure explaining the measuring method of T point intensity. 衝撃試験方法を示す概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing which shows an impact test method. 衝撃エネルギーの求め方を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows how to obtain | require impact energy. 本発明のゴルフクラブシャフトの変形例を構成するプリプレグシートの展開図である。FIG. 6 is a development view of a prepreg sheet constituting a modified example of the golf club shaft of the present invention. 図９に示されるシャフトにおける第１の合体シートの平面図である。It is a top view of the 1st united sheet | seat in the shaft shown by FIG. 図９に示されるシャフトにおける第２の合体シートの平面図である。It is a top view of the 2nd united sheet | seat in the shaft shown by FIG.

以下、添付図面を参照しつつ、本発明のゴルフクラブシャフトの実施の形態を詳細に説明する。
図１は、本発明の一実施の形態に係るゴルフクラブシャフト（以下、単に「シャフト」ともいう）を含むゴルフクラブ１の全体を示す説明図である。ゴルフクラブ１は、所定のロフト角を有するウッド型ゴルフクラブヘッド２と、シャフト３と、グリップ４とを有している。ヘッド２は、シャフト３の先端側のチップ端３ａを挿入して固着するためのシャフト穴５を備えたホーゼル６を有している。シャフト３の後端側のバット端３ｂは、グリップ４のグリップ穴７内に挿入されて固着される。チップ端３ａはヘッド２の内部に位置しており、バット端３ｂはグリップ４の内部に位置している。なお、図１において、符号Ｇで示されるのは、シャフト３の重心（重心点）である。この重心Ｇは、シャフト３の内部であって、シャフト軸線上に位置している。 Hereinafter, embodiments of a golf club shaft of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
FIG. 1 is an explanatory view showing the entire golf club 1 including a golf club shaft (hereinafter also simply referred to as “shaft”) according to an embodiment of the present invention. The golf club 1 includes a wood type golf club head 2 having a predetermined loft angle, a shaft 3, and a grip 4. The head 2 has a hosel 6 provided with a shaft hole 5 for inserting and fixing the tip end 3a on the distal end side of the shaft 3. The butt end 3 b on the rear end side of the shaft 3 is inserted into the grip hole 7 of the grip 4 and fixed. The tip end 3 a is located inside the head 2, and the butt end 3 b is located inside the grip 4. In FIG. 1, what is indicated by a symbol G is the center of gravity (center of gravity) of the shaft 3. The center of gravity G is located inside the shaft 3 and on the shaft axis.

ゴルフクラブ１の重量は、本発明において特に限定されるものではないが、３００ｇ以下の範囲内に設定されていることが好ましい。ゴルフクラブ１の重量が軽すぎると、当該ゴルフクラブ１を構成する各要素（パーツ）の強度が低くなり、耐久性が低下する惧れがある。したがって、ゴルフクラブ１の重量は、２７０ｇ以上であることが好ましく、さらには２７３ｇ以上であることが好ましい。一方、ゴルフクラブ１の重量が重すぎると、振りにくくなり、ヘッドスピードを上げることが難しくなる。したがって、ゴルフクラブ１の重量は、２９５ｇ以下であることがさらに好ましく、特に２９０ｇ以下であることが好ましい。   The weight of the golf club 1 is not particularly limited in the present invention, but is preferably set within a range of 300 g or less. If the weight of the golf club 1 is too light, the strength of each element (parts) constituting the golf club 1 is lowered, and there is a concern that durability is lowered. Therefore, the weight of the golf club 1 is preferably 270 g or more, and more preferably 273 g or more. On the other hand, if the golf club 1 is too heavy, it is difficult to swing and it is difficult to increase the head speed. Therefore, the weight of the golf club 1 is more preferably 295 g or less, and particularly preferably 290 g or less.

また、ゴルフクラブ１の長さ自体も、本発明において特に限定されるものではないが、通常、４４．０〜４７．０インチである。ゴルフクラブ１の長さが短すぎると、振り易くなるものの、スイングの回転半径が小さくなり、十分なヘッドスピードを得ることが難しくなる。このため、ボールスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、ゴルフクラブ１の長さは、４４．５インチ以上であることが好ましく、さらには４５．０インチ以上であることが好ましい。一方、ゴルフクラブ１の長さが長すぎると、クラブを振りにくくなるためヘッドスピードが低下してしまう。このため、ボールスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、ゴルフクラブ１の長さは、４６．５インチ以下であることが好ましく、さらには４６．０インチ以下であることが好ましい。   Further, the length of the golf club 1 itself is not particularly limited in the present invention, but is usually 44.0 to 47.0 inches. If the length of the golf club 1 is too short, it is easy to swing, but the swing radius of the swing becomes small, and it becomes difficult to obtain a sufficient head speed. For this reason, the ball speed cannot be increased and the flight distance of the ball cannot be extended. Therefore, the length of the golf club 1 is preferably 44.5 inches or more, and more preferably 45.0 inches or more. On the other hand, if the length of the golf club 1 is too long, it becomes difficult to swing the club, so that the head speed decreases. For this reason, the ball speed cannot be increased and the flight distance of the ball cannot be extended. Accordingly, the length of the golf club 1 is preferably 46.5 inches or less, and more preferably 46.0 inches or less.

なお、本明細書において「クラブ長さ」とは、Ｒ＆Ｇ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ：全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則ＩＩ クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に基づいて測定される長さである。   In this specification, “club length” means “1c” in “1 club” of “Attachment Rules II Club Design” defined by R & G (Royal and Associate Golf Club of Saint Andrews). It is a length measured based on the description of “length”.

〔ヘッドの構成〕
本実施の形態におけるヘッド２は、中空のヘッドであり、慣性モーメントが大きい。ヘッド２の慣性モーメントが大きいクラブでは、飛距離向上の効果が安定的に得られるので、ヘッド２としては中空であることが好ましい。 [Configuration of head]
The head 2 in the present embodiment is a hollow head and has a large moment of inertia. In a club having a large moment of inertia of the head 2, the effect of improving the flight distance can be stably obtained. Therefore, the head 2 is preferably hollow.

ヘッド２の材質は、本発明において特に限定されるものではなく、例えばチタン、チタン合金、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）、ステンレス鋼、マルエージング鋼、軟鉄などを用いることができる。また、単一の材質を用いて作製するだけでなく、複数の材質を適宜組み合わせてヘッド２を作製してもよい。例えば、ＣＦＲＰとチタン合金とを組み合わせることができる。ヘッド２の重心を下げる観点から、クラウンの少なくとも一部がＣＦＲＰ製であり、ソールの少なくとも一部がチタン合金製であるヘッドを採用することができる。また、強度の観点からは、フェース全体がチタン合金製であることが好ましい。   The material of the head 2 is not particularly limited in the present invention, and for example, titanium, titanium alloy, CFRP (carbon fiber reinforced plastic), stainless steel, maraging steel, soft iron or the like can be used. Further, not only using a single material, but also the head 2 may be manufactured by appropriately combining a plurality of materials. For example, CFRP and a titanium alloy can be combined. From the viewpoint of lowering the center of gravity of the head 2, it is possible to employ a head in which at least a part of the crown is made of CFRP and at least a part of the sole is made of a titanium alloy. From the viewpoint of strength, the entire face is preferably made of a titanium alloy.

本発明では、ヘッド２単体の重量は特に限定されないが、１８５〜２１０ｇの範囲内であることが好ましい。ヘッド２が軽すぎると、当該ヘッド２の運動エネルギーをボールに十分に与えることができず、ボールスピードを増大させることが難しくなる。したがって、１８８ｇ以上であることがさらに好ましく、特に１９２ｇ以上であることが好ましい。一方、ヘッド２の重量が重くなりすぎると、ゴルフクラブ１が重くなって、振りにくくなる。したがって、２０６ｇ以下であることがさらに好ましく、特に２０３ｇ以下であることが好ましい。   In the present invention, the weight of the head 2 alone is not particularly limited, but is preferably in the range of 185 to 210 g. If the head 2 is too light, the kinetic energy of the head 2 cannot be sufficiently applied to the ball, and it becomes difficult to increase the ball speed. Accordingly, the weight is more preferably 188 g or more, particularly preferably 192 g or more. On the other hand, if the weight of the head 2 becomes too heavy, the golf club 1 becomes heavy and difficult to swing. Therefore, it is more preferable that it is 206 g or less, and it is especially preferable that it is 203 g or less.

また、本実施の形態におけるゴルフクラブ１では、ヘッド重量とクラブ重量との比（ヘッド重量／クラブ重量）が０．６７以上０．７２以下に設定されている。この比が小さすぎると、ヘッド２の運動エネルギーが小さくなってしまい、十分なボールスピードを得ることが難しくなる。したがって、前記比は、０．６７５以上であることが好ましく、さらには０．６８以上であることが好ましい。一方、前記比が大きすぎると、ヘッド２が重くなりすぎてクラブが振りにくくなる。したがって、前記比は、０．７１８以下であることが好ましく、さらには０．７１５以下であることが好ましい。   In the golf club 1 in the present embodiment, the ratio of the head weight to the club weight (head weight / club weight) is set to 0.67 or more and 0.72 or less. If this ratio is too small, the kinetic energy of the head 2 becomes small, and it becomes difficult to obtain a sufficient ball speed. Therefore, the ratio is preferably 0.675 or more, and more preferably 0.68 or more. On the other hand, if the ratio is too large, the head 2 becomes too heavy and the club becomes difficult to swing. Therefore, the ratio is preferably 0.718 or less, and more preferably 0.715 or less.

〔グリップの構成〕
本発明において、グリップ４の材質や構造は特に限定されるものでなく、通常用いられているものを適宜採用することができる。例えば、天然ゴムに、オイル、カーボンブラック、硫黄及び酸化亜鉛を配合して混練した材料を所定形状に成形し且つ加硫することにより得られるものを用いることができる。 [Grip configuration]
In the present invention, the material and structure of the grip 4 are not particularly limited, and those normally used can be appropriately employed. For example, a material obtained by blending oil, carbon black, sulfur and zinc oxide into natural rubber and kneading the material into a predetermined shape and vulcanizing can be used.

本発明において、グリップ４の重量自体は特に限定されるものではないが、通常、２７ｇ以上４５ｇ以下に設定することができる。グリップ４の重量が軽すぎると、当該グリップ４の強度が低くなり、その耐久性が低下する惧れがある。したがって、グリップ４の重量は、３０ｇ以上であることが好ましく、さらには３３ｇ以上であることが好ましい。一方、グリップ４の重量が重すぎると、ゴルフクラブ１が重くなって、振りにくくなる。したがって、グリップ４の重量は、４１ｇ以下であることが好ましく、さらには３８ｇ以下であることが好ましい。   In the present invention, the weight itself of the grip 4 is not particularly limited, but can usually be set to 27 g or more and 45 g or less. If the weight of the grip 4 is too light, the strength of the grip 4 is lowered and its durability may be reduced. Therefore, the weight of the grip 4 is preferably 30 g or more, and more preferably 33 g or more. On the other hand, when the weight of the grip 4 is too heavy, the golf club 1 becomes heavy and difficult to swing. Therefore, the weight of the grip 4 is preferably 41 g or less, and more preferably 38 g or less.

〔シャフトの構成〕
本実施の形態におけるシャフト３はカーボンシャフトであり、プリプレグシートを材料として通常のシートワインディング製法により作製されている。より詳細には、シャフト３は、繊維強化樹脂層の積層体からなる管状体であり、中空構造を有している。シャフト３の全長はＬ_Ｓであり、また、シャフト３のチップ端（先端）３ａから前記シャフト３の重心Ｇまでの距離はＬ_Ｇである。 [Shaft configuration]
The shaft 3 in the present embodiment is a carbon shaft, and is produced by a normal sheet winding method using a prepreg sheet as a material. More specifically, the shaft 3 is a tubular body made of a laminated body of fiber reinforced resin layers, and has a hollow structure. The total length of the shaft 3 is L _S, also the distance from the shaft 3 of the tip end (front end) 3a to the center of gravity G of the shaft 3 is L _G.

本発明におけるシャフト３の重量は、５５ｇ以下に設定されている。シャフト３の重量が軽すぎると、肉薄であるため、曲げ強度などの強度が不足する可能性が高くなることから、通常、３０ｇ以上であり、３２ｇ以上であることが好ましく、さらには３４ｇ以上であることが好ましい。一方、シャフト３の重量が５５ｇを超えると、ゴルフクラブ１全体が重くなり、速くスイングすることが難しくなる。したがって、シャフト３の重量は、５４ｇ以下であることが好ましく、さらには５３ｇ以下であることが好ましい。   The weight of the shaft 3 in the present invention is set to 55 g or less. If the weight of the shaft 3 is too light, the shaft 3 is thin, so that there is a high possibility that the strength such as bending strength is insufficient. Therefore, it is usually 30 g or more, preferably 32 g or more, and more preferably 34 g or more. Preferably there is. On the other hand, when the weight of the shaft 3 exceeds 55 g, the entire golf club 1 becomes heavy and it is difficult to swing quickly. Therefore, the weight of the shaft 3 is preferably 54 g or less, and more preferably 53 g or less.

また、シャフト３の長さ自体は本発明において特に限定されるものではないが、通常、１０５〜１２０ｃｍである。シャフト３の長さが短すぎると、スイングの回転半径が小さくなり、十分なヘッドスピードを得ることが難しくなる。このため、ボールスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、シャフト３の長さは、１０７ｃｍ以上であることが好ましく、さらには１１０ｃｍ以上であることが好ましい。一方、シャフト３の長さが長すぎると、グリップ端における慣性モーメントが大きくなり、非力なゴルファーでは力負けし易くなる。このため、ヘッドスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、シャフト３の長さは、１１８ｃｍ以下であることが好ましく、さらには１１６ｃｍ以下であることが好ましい。   Further, the length of the shaft 3 is not particularly limited in the present invention, but is usually 105 to 120 cm. If the length of the shaft 3 is too short, the rotation radius of the swing becomes small and it becomes difficult to obtain a sufficient head speed. For this reason, the ball speed cannot be increased and the flight distance of the ball cannot be extended. Therefore, the length of the shaft 3 is preferably 107 cm or more, and more preferably 110 cm or more. On the other hand, if the length of the shaft 3 is too long, the moment of inertia at the grip end becomes large, and it is easy for a powerless golfer to lose power. For this reason, the head speed cannot be increased and the flight distance of the ball cannot be extended. Therefore, the length of the shaft 3 is preferably 118 cm or less, and more preferably 116 cm or less.

また、シャフト３の重心位置自体は、本発明において特に限定されるものではないが、通常、例えば４６インチ長さのシャフトでは当該シャフト３のチップ端３ａ（先端）から６００〜７５０ｍｍの範囲内である。シャフト３の重心Ｇの位置が当該シャフト３の先端から６００ｍｍ未満であると、重心の位置が手元方向に十分に移動しているとはいえないので、クラブの振り易さは向上されず、ヘッドスピードのアップにつながらない可能性が高い。したがって、シャフト３の重心位置は、当該シャフト３の先端から６１５ｍｍ以上であることが好ましく、さらには６３０ｍｍ以上であることが好ましい。一方、シャフト３の重心Ｇの位置が当該シャフト３の先端から７５０ｍｍを超えると、シャフト先端側の肉厚が薄くなってしまい、曲げ強度などの強度が不足する可能性が高い。したがって、シャフト３の重心位置は、当該シャフト３の先端から７３０ｍｍ以下であることが好ましく、さらには７１０ｍｍ以下であることが好ましい。   Further, the position of the center of gravity of the shaft 3 itself is not particularly limited in the present invention. However, for example, in the case of a shaft having a length of 46 inches, for example, within a range of 600 to 750 mm from the tip end 3a (tip end) of the shaft 3. is there. If the position of the center of gravity G of the shaft 3 is less than 600 mm from the tip of the shaft 3, it cannot be said that the position of the center of gravity has moved sufficiently in the direction of the hand. There is a high possibility that it will not lead to an increase in speed. Therefore, the center of gravity of the shaft 3 is preferably 615 mm or more from the tip of the shaft 3, and more preferably 630 mm or more. On the other hand, if the position of the center of gravity G of the shaft 3 exceeds 750 mm from the tip of the shaft 3, the thickness at the tip of the shaft becomes thin, and there is a high possibility that the strength such as bending strength is insufficient. Therefore, the center of gravity of the shaft 3 is preferably 730 mm or less, more preferably 710 mm or less from the tip of the shaft 3.

本発明では、シャフト３の先端からシャフト重心Ｇまでの距離をＬ_Ｇとし、シャフト３の全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５４≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５としている。 In the present invention, the distance from the tip of the shaft 3 to the shaft center of gravity G and _{L G,} the total length of the shaft 3 is taken as _{L S,} is set to _{0.54 ≦ L G / L S ≦} 0.65.

Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓが０．５４未満の場合、シャフトの重心がシャフトの先端側に近くなるので、従来と同程度のスイングバランスにするためには、ヘッドの重量を小さくしなければならず、ヘッド設計の自由度が狭くなる。つまり、ヘッドの慣性モーメントを縮小させることになり、また、低重心化技術を導入することができなくなる。したがって、ボールの高飛距離化を達成することが困難になる。したがって、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓは０．５５以上であることが好ましく、さらには０．５６以上であることが好ましい。 When L _G / L _S is less than 0.54, the center of gravity of the shaft is close to the tip end side of the shaft, so in order to achieve the same swing balance as in the past, the weight of the head must be reduced, The degree of freedom in head design is reduced. That is, the moment of inertia of the head is reduced, and a technique for lowering the center of gravity cannot be introduced. Therefore, it becomes difficult to achieve a high flight distance of the ball. Therefore, L _G / L _S is preferably 0.55 or more, and more preferably 0.56 or more.

一方、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓが０．６５を超える場合、シャフトの手元側の重量を大きくすることになり、同一シャフト重量とした場合に、シャフト先端側の重量が小さくなり、その結果、シャフト先端側の強度が弱くなる惧れがある。また、シャフト先端側の強度低下を防ぎつつ前記比を０．６５よりも大きくすることは、シャフトの先端側の重量を維持しつつ手元側重量を大きくすることを意味し、この場合は、クラブの全重量が大きくなりすぎて、クラブが振りにくくなる。したがって、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓは０．６４以下であることが好ましく、さらには０．６３以下であることが好ましい。 On the other hand, if L _G / L _S exceeds 0.65, the weight on the proximal side of the shaft will be increased, and if the same shaft weight is used, the weight on the shaft distal end side will be reduced. There is a risk that the strength of the side will be weak. Further, increasing the ratio above 0.65 while preventing a decrease in strength on the shaft front end side means increasing the weight on the hand side while maintaining the weight on the front end side of the shaft. The total weight of the club becomes too large, making it difficult to swing the club. Therefore, L _G / L _S is preferably 0.64 or less, and more preferably 0.63 or less.

また、本発明では、シャフトのトルク値を６．５以下にしている。トルク値が６．５よりも大きくなると、スイートスポットから離れたオフセンターショット時にヘッドがボールに負け易くなるため、打球のバラツキが大きくなる。したがって、トルク値は６．３以下であることが好ましく、さらには６．１以下であることが好ましい。   In the present invention, the torque value of the shaft is set to 6.5 or less. When the torque value is larger than 6.5, the head easily loses to the ball during an off-center shot away from the sweet spot, resulting in large variations in the hit ball. Therefore, the torque value is preferably 6.3 or less, and more preferably 6.1 or less.

一方、トルク値は３．０以上であることが好ましい。トルク値が３．０未満の場合、シャフトの捩れが小さくなることから、シャフトが硬く感じられ、ユーザーはスイングを難しく感じてしまう。したがって、トルク値は３．５以上であることが好ましく、さらには４．０以上であることが好ましい。   On the other hand, the torque value is preferably 3.0 or more. When the torque value is less than 3.0, the torsion of the shaft becomes small, so that the shaft feels hard and the user feels it difficult to swing. Therefore, the torque value is preferably 3.5 or more, and more preferably 4.0 or more.

所定の強度を維持しつつトルク値を小さく抑える方法の好適な一例として、例えばシャフトの先端部分、具体的にはシャフトのチップ端から３００ｍｍの範囲においてピッチ系繊維からなるプリプレグとＰＡＮ系繊維からなるプリプレグとを組み合わせて用いる方法をあげることができる。ＰＡＮ系繊維は高い強度を有しているが、耐衝撃性がピッチ系繊維に比べて劣っている。そこで、ＰＡＮ系繊維とピッチ系繊維を複合させることで、肉厚を薄くしても、所定の強度と耐衝撃性をシャフト先端部分にもたせることができる。なお、本明細書において、シャフトの「先端部」ないし「先端部分」とは、シャフトのチップ端から３００ｍｍまでの部分をいい、シャフトの「後端部」ないし「後端部分」とは、シャフトのバット端から３００ｍｍまでの部分をいい、シャフトの「中央部」ないし「中央部分」とは、残りの部分、すなわちシャフトにおいて、その「先端部」及び「後端部」以外の部分をいう。   As a suitable example of a method for keeping the torque value small while maintaining a predetermined strength, for example, a tip portion of a shaft, specifically, a prepreg made of pitch fibers and a PAN fiber in a range of 300 mm from the tip end of the shaft. The method of using in combination with a prepreg can be mentioned. PAN-based fibers have high strength but are inferior in impact resistance to pitch-based fibers. Therefore, by combining PAN-based fibers and pitch-based fibers, the shaft tip portion can be provided with predetermined strength and impact resistance even if the wall thickness is reduced. In this specification, the “tip portion” or “tip portion” of the shaft means a portion from the tip end of the shaft to 300 mm, and the “rear end portion” or “rear end portion” of the shaft means the shaft. The “center portion” or “central portion” of the shaft means the remaining portion, that is, the portion other than the “front end portion” and “rear end portion” of the shaft.

シャフトの先端部分に使用されるプリプレグの質量割合は、ＰＡＮ系繊維とピッチ系繊維が複合されているという条件下で種々選択することができるが、ピッチ系繊維が１５〜２５質量％であり、ＰＡＮ系繊維が７５〜８５質量％であることが好ましい。ピッチ系繊維の割合が１５質量％未満の場合、当該ピッチ系繊維は衝撃吸収力が優れていることから、その構成比が減ると衝撃強度が低下してしまう。したがって、ピッチ系繊維の割合は１６質量％以上であることが好ましく、さらには１７質量％以上であることが好ましい。一方、ピッチ系繊維の割合が２５質量％を超える場合、当該ピッチ系繊維はＰＡＮ系繊維に比べて繊維方向の曲げ強度が低く、曲げ強度が低下する。したがって、ピッチ系繊維の割合は、２４質量％以下であることが好ましく、さらには２３質量％以下であることが好ましい。 The mass ratio of the prepreg used for the tip portion of the shaft can be variously selected under the condition that the PAN-based fiber and the pitch-based fiber are combined, but the pitch-based fiber is 15 to 25% by mass, The PAN-based fiber is preferably 75 to 85% by mass. When the proportion of the pitch fiber is less than 15% by mass, the pitch fiber has an excellent impact absorption capacity. Therefore, the impact strength decreases when the composition ratio is reduced. Therefore, the proportion of pitch fibers is preferably 16% by mass or more, and more preferably 17% by mass or more. On the other hand, when the proportion of the pitch fiber exceeds 25% by mass, the pitch fiber has a lower bending strength in the fiber direction than the PAN fiber, and the bending strength decreases. Therefore, the ratio of the pitch fiber is preferably 24% by mass or less, and more preferably 23% by mass or less.

また、ＰＡＮ系繊維の割合が７５質量％未満の場合、当該ＰＡＮ系繊維はピッチ系繊維に比べて繊維方向の曲げ強度が高いことから、その構成比が減少することでシャフトの曲げ強度が低下する。したがって、ＰＡＮ系繊維の割合は、７６質量％以上であることが好ましく、さらには７７質量％以上であることが好ましい。一方、ＰＡＮ系繊維の割合が８５質量％を超えると、衝撃強度が低下する。したがって、ＰＡＮ系繊維の割合は、８４質量％以下であることが好ましく、さらには８３質量％以下であることが好ましい。   In addition, when the proportion of the PAN fiber is less than 75% by mass, the PAN fiber has a higher bending strength in the fiber direction than the pitch fiber. To do. Therefore, the ratio of the PAN-based fiber is preferably 76% by mass or more, and more preferably 77% by mass or more. On the other hand, when the proportion of the PAN-based fiber exceeds 85% by mass, the impact strength is lowered. Therefore, the ratio of the PAN-based fiber is preferably 84% by mass or less, and more preferably 83% by mass or less.

また、ＰＡＮ系繊維のプリプレグは、０°層を５０質量％以上とし、４５°層を１５質量％以上とすることが好ましい。４５°層は、他の０°層や９０°層に比べてトルクの調整が容易であるという特質を有している。ＰＡＮ系繊維のプリプレグの０°層が５０質量％未満であると、当該０°層は角度が付いているものに比べて繊維方向の曲げ強度が大きいことから、当該０°層の割合が減少することで曲げ強度が低下する。したがって、ＰＡＮ系繊維のプリプレグの０°層は、５１質量％以上であることが好ましく、さらには５２質量％以上であることが好ましい。一方、ＰＡＮ系繊維のプリプレグの０°層が８０質量％を超えると、０°層が多いほど曲げ剛性が高くなることから、シャフトの曲げ剛性が高くなりすぎる。したがって、ＰＡＮ系繊維のプリプレグの０°層は、７９質量％以下であることが好ましく、さらには７８質量％以下であることが好ましい。   The PAN-based fiber prepreg preferably has a 0 ° layer of 50% by mass or more and a 45 ° layer of 15% by mass or more. The 45 ° layer has a characteristic that the torque can be easily adjusted as compared with other 0 ° layers and 90 ° layers. When the 0 ° layer of the PAN fiber prepreg is less than 50% by mass, the 0 ° layer has a higher bending strength in the fiber direction than the angled one, so the proportion of the 0 ° layer decreases. By doing so, the bending strength decreases. Therefore, the 0 ° layer of the PAN-based fiber prepreg is preferably 51% by mass or more, and more preferably 52% by mass or more. On the other hand, when the 0 ° layer of the PAN-based fiber prepreg exceeds 80% by mass, the bending stiffness increases as the 0 ° layer increases, so that the bending stiffness of the shaft becomes too high. Therefore, the 0 ° layer of the PAN-based fiber prepreg is preferably 79% by mass or less, and more preferably 78% by mass or less.

また、ＰＡＮ系繊維のプリプレグの４５°層が１５質量％未満の場合、４５°層が少ないとねじり剛性やねじり強度が低くなり、トルク値が大きくなる。したがって、ＰＡＮ系繊維のプリプレグの４５°層は、１８質量％以上であることが好ましく、さらには２１質量％以上であることが好ましい。一方、ＰＡＮ系繊維のプリプレグの４５°層が３０質量％を超えると、トルク値が小さくなりすぎ、打球時のフィーリングが悪くなる。したがって、ＰＡＮ系繊維のプリプレグの４５°層は、２７質量％以下であることが好ましく、さらには２４質量％以下であることが好ましい。   Further, when the 45 ° layer of the PAN-based fiber prepreg is less than 15% by mass, if the 45 ° layer is small, the torsional rigidity and torsional strength are lowered, and the torque value is increased. Therefore, the 45 ° layer of the PAN-based fiber prepreg is preferably 18% by mass or more, and more preferably 21% by mass or more. On the other hand, when the 45 ° layer of the PAN-based fiber prepreg exceeds 30% by mass, the torque value becomes too small, and the feeling at the time of hitting becomes worse. Therefore, the 45 ° layer of the PAN-based fiber prepreg is preferably 27% by mass or less, and more preferably 24% by mass or less.

また、シャフトの先端部を部分的に低トルク化する方法以外に、それ以外の部分での低トルク化を図ることにより、シャフト全体の低トルク化を実現することができ、これにより、打球のバラツキを抑えることができる。具体的に、例えばシャフトの先端部、中央部及び後端部において４５°層（バイアス層）が含まれる割合を先端部＜中央部≦後端部とし、中央部及び後端部における４５°層の割合を先端部における割合よりも大きくすることで、シャフト全体の低トルク化を実現することができる。この場合、先端部、中央部及び後端部における４５°層の割合は、例えばそれぞれ２０〜３５質量％、３０〜４５質量％及び３０〜４５質量％とすることができる。具体的には、シャフトの先端部、中央部及び後端部において４５°層が含まれる割合を、それぞれ例えば２５質量％、３５質量％及び４０質量％とすることができる。   In addition to the method of partially reducing the torque at the tip of the shaft, it is possible to reduce the torque of the entire shaft by reducing the torque at the other portions. Variations can be suppressed. Specifically, for example, the ratio of the 45 ° layer (bias layer) included in the front end portion, the central portion, and the rear end portion of the shaft is the front end portion <center portion ≦ the rear end portion, and the 45 ° layer in the central portion and the rear end portion By making this ratio larger than the ratio at the tip part, it is possible to realize a reduction in torque of the entire shaft. In this case, the ratio of the 45 ° layer at the front end portion, the central portion, and the rear end portion can be set to, for example, 20 to 35 mass%, 30 to 45 mass%, and 30 to 45 mass%, respectively. Specifically, the ratio of the 45 ° layer included in the front end portion, the center portion, and the rear end portion of the shaft can be set to, for example, 25 mass%, 35 mass%, and 40 mass%, respectively.

シャフトの後端部について、バット側重心にするとフレックスは調整することができても、肉厚が大きくなるため、どうしてもＥＩが大きくなり易い。このため、手元が固く感じ易くなり、フィーリングが悪くなる。そこで、後端部のフレックスは柔らかくしつつも、バイアス層の割合を増やすことで、全体のトルクを抑えて打球の方向性を良くすることができる。   If the rear end of the shaft has a bat side center of gravity, the flex can be adjusted, but the wall thickness increases, so EI tends to increase. For this reason, it becomes easy to feel a hand firmly and a feeling becomes bad. Therefore, while the flex at the rear end is softened, the direction of the hit ball can be improved by suppressing the overall torque by increasing the ratio of the bias layer.

シャフト３は、プリプレグシートを硬化させて作製することができ、このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向されている。このように繊維が実質的に一方向に配向されたプリプレグは、ＵＤ（ユニディレクション）プリプレグとも称されている。なお、本発明では、ＵＤプリプレグ以外のプリプレグを用いることもでき、例えば、シートに含まれる繊維が編まれているプリプレグシートを用いることもできる。   The shaft 3 can be produced by curing a prepreg sheet, in which the fibers are substantially oriented in one direction. Thus, the prepreg in which the fibers are substantially oriented in one direction is also referred to as a UD (unidirectional) prepreg. In the present invention, a prepreg other than the UD prepreg can be used. For example, a prepreg sheet in which fibers contained in the sheet are knitted can be used.

プリプレグシートは、熱硬化性樹脂などからなるマトリクス樹脂と、炭素繊維などの繊維とを有している。前述したように、シャフト３は、シートワインディング製法により作製することができるが、プリプレグの状態において前記マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト３は、かかるプリプレグを巻回して硬化させたものである。プリプレグの硬化は加熱により行なわれ、シャフト３の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。   The prepreg sheet includes a matrix resin made of a thermosetting resin and fibers such as carbon fibers. As described above, the shaft 3 can be manufactured by a sheet winding method, but the matrix resin is in a semi-cured state in the prepreg state. The shaft 3 is obtained by winding and curing such a prepreg. The prepreg is cured by heating, and the manufacturing process of the shaft 3 includes a heating process. By this heating step, the matrix resin of the prepreg sheet is cured.

プリプレグシートのマトリクス樹脂も、本発明において特に限定されるものではないが、例えばエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂を用いることができる。シャフトの強度を高めるという点より、エポキシ樹脂を用いることが好ましい。
プリプレグとしては、市販されているものを適宜用いることができるが、以下の表１は、本発明のゴルフクラブのシャフトに用いることができるプリプレグの例を示している。 The matrix resin of the prepreg sheet is not particularly limited in the present invention. For example, a thermosetting resin such as an epoxy resin or a thermoplastic resin can be used. From the viewpoint of increasing the strength of the shaft, it is preferable to use an epoxy resin.
As the prepreg, commercially available products can be used as appropriate. Table 1 below shows examples of prepregs that can be used for the shaft of the golf club of the present invention.

図２は、シャフト３を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト３は、複数枚のシートにより構成されており、図２に示される実施の形態では、シャフト３は、ａ１からａ１１までの１２枚のシートにより構成されている。図２に示される展開図は、シャフトを構成するシートを、当該シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において、上側に位置しているシートから順に巻回される。また、図２に示される展開図において、図面の左右方向はシャフト軸方向と一致し、図面の右側はシャフト３のチップ端３ａ側であり、図面の左側はシャフト３のバット端３ｂ側である。   FIG. 2 is a development view (sheet configuration diagram) of the prepreg sheet constituting the shaft 3. The shaft 3 is composed of a plurality of sheets, and in the embodiment shown in FIG. 2, the shaft 3 is composed of 12 sheets a1 to a11. The developed view shown in FIG. 2 shows the sheets constituting the shaft in order from the inside in the radial direction of the shaft. In the developed view, the sheets are wound in order from the sheet located on the upper side. 2, the left-right direction of the drawing coincides with the shaft axial direction, the right side of the drawing is the tip end 3a side of the shaft 3, and the left side of the drawing is the butt end 3b side of the shaft 3. .

なお、本明細書では、「層」という文言と、「シート」という文言が用いられている。「シート」は、巻回される前における称呼であり、「層」は、かかるシートが巻回された後における称呼である。「層」は「シート」が巻回されることにより形成される。また、本明細書では、層とシートとで同じ符号が用いられている。例えば、シートａ１を巻回することによって形成された層は、層ａ１とされる。   In the present specification, the term “layer” and the term “sheet” are used. “Sheet” is a designation before being wound, and “layer” is a designation after such a sheet is wound. A “layer” is formed by winding a “sheet”. Moreover, in this specification, the same code | symbol is used with a layer and a sheet | seat. For example, a layer formed by winding the sheet a1 is a layer a1.

また、シャフト軸方向に対する繊維の角度に関し、本明細書では、角度Ａｆ及び絶対角度θａが用いられる。角度Ａｆは、プラス又はマイナスを伴う角度であり、絶対角度θａは、角度Ａｆの絶対値である。絶対角度θａとは、シャフト軸方向と繊維方向とのなす角度の絶対値である。例えば、「絶対角度θａが１０°以下」とは、「角度Ａｆが−１０°以上＋１０°以下」であることを意味する。   Further, in this specification, the angle Af and the absolute angle θa are used with respect to the angle of the fiber with respect to the shaft axis direction. The angle Af is an angle with plus or minus, and the absolute angle θa is an absolute value of the angle Af. The absolute angle θa is an absolute value of an angle formed by the shaft axis direction and the fiber direction. For example, “the absolute angle θa is 10 ° or less” means “the angle Af is −10 ° or more and + 10 ° or less”.

図２に示される展開図は、各シートの巻き付け順序だけでなく、各シートのシャフト軸方向における位置も示している。例えば、シートａ１の端はチップ端３ａに位置しており、シートａ４、ａ４´及びシートａ５の端はバット端３ｂに位置している。   The developed view shown in FIG. 2 shows not only the winding order of each sheet but also the position of each sheet in the shaft axial direction. For example, the end of the sheet a1 is located at the tip end 3a, and the ends of the sheets a4, a4 ′ and the sheet a5 are located at the butt end 3b.

シャフト３は、ストレート層、バイアス層及びフープ層を有している。図２に示される展開図では、プリプレグシートに含まれる繊維の配向角度が記載されており、「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本明細書においてストレートシートとも称される。また、バイアス層用のシートは、本明細書においてバイアスシートとも称される。   The shaft 3 has a straight layer, a bias layer, and a hoop layer. In the developed view shown in FIG. 2, the orientation angle of the fibers contained in the prepreg sheet is described, and the sheet described as “0 °” constitutes the straight layer. The sheet for the straight layer is also referred to as a straight sheet in the present specification. The sheet for the bias layer is also referred to as a bias sheet in this specification.

ストレート層は、繊維の配向がシャフトの長手方向（シャフト軸方向）に対して実質的に０°とされた層である。ただし、巻き付け時の誤差などに起因して、繊維の方向はシャフト軸方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、前記絶対角度θａが１０°以下である。   The straight layer is a layer in which the fiber orientation is substantially 0 ° with respect to the longitudinal direction of the shaft (shaft axis direction). However, the fiber direction may not be completely 0 ° with respect to the shaft axis direction due to an error during winding. Usually, in the straight layer, the absolute angle θa is 10 ° or less.

図２に示される実施の形態において、ストレートシートは、シートａ１、シートａ５、シートａ６、シートａ７、シートａ９、シートａ１０、及びシートａ１１である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。   In the embodiment shown in FIG. 2, the straight sheets are a sheet a1, a sheet a5, a sheet a6, a sheet a7, a sheet a9, a sheet a10, and a sheet a11. The straight layer has a high correlation with the bending rigidity and bending strength of the shaft.

バイアス層は、繊維の配向がシャフトの長手方向に対して傾斜した層である。かかるバイアス層は、シャフトの捩れ剛性及び捩れ強度との相関が高い。バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されていることが好ましい。バイアス層の絶対角度θａは、捩れ剛性の観点から、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。一方、捩れ剛性及び捩れ強度の観点より、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。   The bias layer is a layer in which the fiber orientation is inclined with respect to the longitudinal direction of the shaft. Such a bias layer has a high correlation with the torsional rigidity and torsional strength of the shaft. The bias layer is preferably composed of two sheet pairs in which fiber orientations are inclined in opposite directions. From the viewpoint of torsional rigidity, the absolute angle θa of the bias layer is preferably 15 ° or more, more preferably 25 ° or more, and further preferably 40 ° or more. On the other hand, from the viewpoint of torsional rigidity and torsional strength, the absolute angle θa of the bias layer is preferably 60 ° or less, and more preferably 50 ° or less.

図２に示される実施の形態において、バイアスシートは、シートａ２、シートａ３、シートａ４及びシートａ４´である。図２では、シート毎に前記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。なお、図２に示される実施の形態では、シートａ２が−４５°であり、シートａ３が＋４５°であるが、これとは逆に、シートａ２が＋４５°であり、シートａ３が−４５°であってもよい。   In the embodiment shown in FIG. 2, the bias sheets are the sheet a2, the sheet a3, the sheet a4, and the sheet a4 ′. In FIG. 2, the angle Af is described for each sheet. The plus (+) and minus (−) at the angle Af indicate that the fibers of the bias sheet are inclined in directions opposite to each other. In the embodiment shown in FIG. 2, the sheet a2 is −45 ° and the sheet a3 is + 45 °. On the contrary, the sheet a2 is + 45 ° and the sheet a3 is −45 °. It may be.

図２に示される実施の形態において、フープ層を構成するシートは、シートａ８である。フープ層における前記絶対角度θａは、シャフト軸方向に対して実質的に９０°とされることが好ましい。ただし、巻き付け時の誤差などに起因して、繊維の方向はシャフト軸方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、前記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。   In the embodiment shown in FIG. 2, the sheet constituting the hoop layer is a sheet a8. The absolute angle θa in the hoop layer is preferably substantially 90 ° with respect to the shaft axial direction. However, the fiber direction may not be completely 90 ° with respect to the shaft axis direction due to an error during winding. Usually, in the hoop layer, the absolute angle θa is 80 ° or more and 90 ° or less.

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるのに寄与する。つぶし剛性とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する剛性である。つぶし強度とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する強度である。かかるつぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。また、曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度を向上させることで、曲げ強度を向上させることができる。   The hoop layer contributes to increasing the crushing rigidity and crushing strength of the shaft. The crushing rigidity is the rigidity against a force that crushes the shaft inward in the radial direction. The crushing strength is strength against a force that crushes the shaft toward the inside in the radial direction. Such crushing strength can also be related to bending strength. Further, crushing deformation can occur in conjunction with bending deformation. In particular, this linkage is large in a light-weight shaft with a thin wall thickness. Bending strength can be improved by improving the crushing strength.

図示していないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムからなっており、プリプレグシートの一方の面に離型紙が貼着されており、他方の面に樹脂フィルムが貼着されている。以下の説明において、離型紙が貼着されている側の面を「離型紙側の面」、樹脂フィルムが貼着されている側の面を「フィルム側の面」とも称する。   Although not shown, the prepreg sheet before being used is sandwiched between cover sheets. Usually, the cover sheet is made of a release paper and a resin film. The release paper is attached to one surface of the prepreg sheet, and the resin film is attached to the other surface. In the following description, the surface on which the release paper is attached is also referred to as “release paper side surface”, and the surface on which the resin film is attached is also referred to as “film side surface”.

本明細書における展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。すなわち、本明細書における展開図において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。図２に示される展開図では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは同じであるが、後述する貼り合わせの際にシートａ３が裏返される。その結果、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは互いに逆方向となり、従って、巻回された後の状態では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向は互いに逆方向となる。この点を考慮して、図２では、シートａ２の繊維方向は「−４５°」と表記され、シートａ３の繊維方向は「＋４５°」と表記されている。   In the developed view in this specification, the film side surface is the front side. That is, in the developed view in this specification, the front side of the drawing is the film side surface, and the back side of the drawing is the release paper side surface. In the development view shown in FIG. 2, the fiber direction of the sheet a2 and the fiber direction of the sheet a3 are the same, but the sheet a3 is turned upside down at the time of bonding described later. As a result, the fiber direction of the sheet a2 and the fiber direction of the sheet a3 are opposite to each other. Therefore, in the state after being wound, the fiber direction of the sheet a2 and the fiber direction of the sheet a3 are opposite to each other. In consideration of this point, in FIG. 2, the fiber direction of the sheet a2 is expressed as “−45 °”, and the fiber direction of the sheet a3 is expressed as “+ 45 °”.

前述したプリプレグシートを巻回するには、まず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、マトリクス樹脂に起因するタック性（粘着性）を有している。巻回時におけるプリプレグのマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性を発現する。次に、露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の有する粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けを円滑に行なうことができる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられた巻回物である。   In order to wind the prepreg sheet described above, first, the resin film is peeled off. When the resin film is peeled off, the film side surface is exposed. This exposed surface has tackiness (adhesiveness) due to the matrix resin. Since the matrix resin of the prepreg at the time of winding is in a semi-cured state, it exhibits adhesiveness. Next, the edge (winding start edge) of the exposed film side surface is attached to the winding object. Due to the adhesiveness of the matrix resin, the winding start edge can be smoothly attached. The wound object is a mandrel or a wound object in which another prepreg sheet is wound around the mandrel.

ついで、プリプレグシートの離型紙が剥がされる。その後、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが当該巻回対象物に巻き付けられる。このように、まず樹脂フィルムが剥がされ、ついで巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられ、その後離型紙が剥がされる。かかる手順により、プリプレグシートの皺や巻き付け不良の発生を抑制することができる。離型紙は、樹脂フィルムと比べて曲げ剛性が高く、このような離型紙が貼り付けられた状態のシートは、当該離型紙に支持されているため、皺になりにくい。   Next, the release paper of the prepreg sheet is peeled off. Thereafter, the winding object is rotated and the prepreg sheet is wound around the winding object. In this way, the resin film is first peeled off, then the winding start edge is attached to the winding object, and then the release paper is peeled off. By such a procedure, it is possible to suppress the occurrence of wrinkling or winding failure of the prepreg sheet. The release paper has a higher bending rigidity than the resin film, and the sheet in a state where such a release paper is attached is supported by the release paper, and thus is less likely to become wrinkles.

図２に示される実施の形態では、２枚以上のシートを貼り合わせることにより形成される合体シートが採用されている。図２に示される実施の形態では、図３〜４に示される三つの合体シートが採用されている。図３の（ａ）は、シートａ２及びシートａ３を貼り合わせることにより形成される第１の合体シートａ２３を示しており、図３の（ｂ）は、シートａ４及びシートａ４´を貼り合わせることにより形成される第２の合体シートａ４４´を示している。また、図４は、シートａ８及びシートａ９を貼り合わせることにより形成される第３の合体シートａ８９を示している。   In the embodiment shown in FIG. 2, a united sheet formed by bonding two or more sheets is employed. In the embodiment shown in FIG. 2, three united sheets shown in FIGS. 3 to 4 are employed. FIG. 3A shows the first united sheet a23 formed by bonding the sheet a2 and the sheet a3, and FIG. 3B shows the bonding of the sheet a4 and the sheet a4 ′. The 2nd united sheet | seat a44 'formed by these is shown. FIG. 4 shows a third united sheet a89 formed by bonding the sheet a8 and the sheet a9.

第１の合体シートａ２３を作製する手順は以下の通りである。まず、バイアスシートａ３を裏返し、この裏返したバイアスシートａ３をバイアスシートａ２に貼り合わされる。その際、図３の（ａ）に示されるように、バイアスシートａ３のバット端及びチップ端を、それぞれバイアスシートａ２の長辺からずらした状態で貼り合わされる。   The procedure for producing the first united sheet a23 is as follows. First, the bias sheet a3 is turned over, and the reversed bias sheet a3 is bonded to the bias sheet a2. At that time, as shown in FIG. 3A, the butt end and the tip end of the bias sheet a3 are pasted together while being shifted from the long side of the bias sheet a2.

これにより、合体シートａ２３のシートａ２とシートａ３とは、巻回後のシャフトにおいて約半周分ズレるようになっている。
第２の合体シートａ４４´も第１の合体シートａ２３と同様にして作製され、合体シートａ４４´のシートａ４とシートａ４´とは、巻回後のシャフトにおいて約半周分ズレるようになっている。 As a result, the sheet a2 and the sheet a3 of the united sheet a23 are shifted by about a half circumference on the wound shaft.
The second united sheet a44 ′ is also produced in the same manner as the first united sheet a23, and the sheet a4 and the sheet a4 ′ of the united sheet a44 ′ are shifted by about a half circumference on the wound shaft. .

図４に示されるように、第３の合体シートａ８９において、シートａ８の上端とシートａ９の上端とが一致している。また、シートａ８９において、シートａ８は、そのバット側端縁をシートａ９のバット側端縁からずれた状態で、その全体がシートａ９に貼着されている。その結果、巻回工程において、シートａ８の巻回不良が抑制される。   As shown in FIG. 4, in the third united sheet a89, the upper end of the sheet a8 and the upper end of the sheet a9 coincide. Further, in the sheet a89, the sheet a8 is adhered to the sheet a9 in a state where the butt side edge is shifted from the butt side edge of the sheet a9. As a result, the winding failure of the sheet a8 is suppressed in the winding step.

前述したように、本明細書では、プリプレグ中の繊維の配向角度によって、シート及び層を分類しているが、更に、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層を分類することができる。   As described above, in the present specification, sheets and layers are classified according to the orientation angle of the fibers in the prepreg, but the sheets and layers can be further classified according to the length in the shaft axial direction.

本明細書では、シャフト軸方向の全体に亘り配置される層が、全長層と称され、また、シャフト軸方向の全体に亘り配置されるシートが、全長シートと称される。一方、本明細書では、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称され、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。   In the present specification, a layer disposed over the entire shaft axial direction is referred to as a full length layer, and a sheet disposed over the entire shaft axial direction is referred to as a full length sheet. On the other hand, in the present specification, a layer partially disposed in the shaft axial direction is referred to as a partial layer, and a sheet partially disposed in the shaft axial direction is referred to as a partial sheet.

本明細書では、ストレート層である全長層が全長ストレート層と称される。図２に示される実施の形態では、シートａ６及びシートａ９が、巻回後において全長ストレート層を構成する。   In this specification, the full length layer which is a straight layer is called a full length straight layer. In the embodiment shown in FIG. 2, the sheet a6 and the sheet a9 constitute a full length straight layer after winding.

また、本明細書では、ストレート層である部分層が部分ストレート層と称される。図２に示される実施の形態では、シートａ１、シートａ５、シートａ７、シートａ１０及びシートａ１１が、巻回後において部分ストレート層を構成する。   Moreover, in this specification, the partial layer which is a straight layer is called a partial straight layer. In the embodiment shown in FIG. 2, the sheet a1, the sheet a5, the sheet a7, the sheet a10, and the sheet a11 constitute a partial straight layer after winding.

部分層を構成するシートであるシートａ７は、巻回後において、シャフト軸方向全体の中間に位置する中間部分層を構成する。すなわち、中間部分層の先端はチップ端３ａから離れており、中間部分層の後端はバット端３ｂから離れている。好ましくは、中間部分層は、シャフト軸方向中央位置Ｓｃを含む位置に配置される。また、好ましくは、中間部分層は、三点曲げ強度の測定方法（ＳＧ式三点曲げ強度試験の測定方法）において定義されるＢ点（チップ端から５２５ｍｍの地点）を含む位置に配置される。中間部分層は、変形が大きい部分を選択的に補強することができ、また、シャフトの軽量化に寄与することができる。   The sheet a7 which is a sheet constituting the partial layer constitutes an intermediate partial layer located in the middle of the entire shaft axial direction after winding. That is, the front end of the intermediate partial layer is separated from the tip end 3a, and the rear end of the intermediate partial layer is separated from the butt end 3b. Preferably, the intermediate partial layer is disposed at a position including a shaft axial center position Sc. Preferably, the intermediate partial layer is disposed at a position including a point B (a point 525 mm from the end of the chip) defined in a three-point bending strength measurement method (an SG-type three-point bending strength test measurement method). . The intermediate partial layer can selectively reinforce a portion with large deformation, and can contribute to weight reduction of the shaft.

本明細書では、バット部分層という文言が用いられている。バット部分層は、部分層の一態様であり、バット端３ｂ側に位置する部分層である。図２において、符号Ａ１で示されているのは、バット部分層のチップ側の辺において最もバット側に位置する点である。好ましくは、点Ａ１が、シャフト軸方向中央位置Ｓｃよりもバット側に位置する。図２において、符号Ｂ１で示されているのは、バット部分層のチップ側の辺の中点である。好ましくは、点Ｂ１が、シャフト軸方向中央位置Ｓｃよりもバット側に位置する。バット部分層として、バットストレート層、バットフープ層及びバットバイアス層を挙げることができる。   In the present specification, the term “butt partial layer” is used. The butt partial layer is an aspect of the partial layer and is a partial layer located on the butt end 3b side. In FIG. 2, what is indicated by reference numeral A1 is a point that is located closest to the butt on the tip side of the butt partial layer. Preferably, the point A1 is located on the butt side of the shaft axial direction center position Sc. In FIG. 2, what is indicated by reference numeral B1 is the midpoint of the chip-side edge of the butt partial layer. Preferably, the point B1 is located on the butt side of the shaft axial direction center position Sc. Examples of the butt partial layer include a butt straight layer, a butt hoop layer, and a butt bias layer.

また、本明細書では、バットストレート層という文言が用いられている。バットストレート層は部分ストレート層の一態様であり、バット端３ｂ側に位置する部分ストレート層である。好ましくは、バットストレート層の全体が、シャフト軸方向中央位置Ｓｃよりもバット側に位置する。バットストレート層の後端は、シャフトのバット端３ｂに位置していてもよいし、位置していなくてもよい。クラブ重心の位置をバット端３ｂに近づける観点より、好ましくは、バットストレート層の配置範囲が、シャフトのバット端３ｂから１００ｍｍ離間した位置Ｐ１を含む。クラブ重心の位置をバット端３ｂに近づける観点より、より好ましくは、バットストレート層の後端は、シャフトのバット端３ｂに位置している。図２に示される実施の形態において、バットストレート層は、シートａ５である。   Further, in this specification, the term “butt straight layer” is used. The butt straight layer is an aspect of the partial straight layer, and is a partial straight layer located on the butt end 3b side. Preferably, the entire butt straight layer is located on the butt side with respect to the shaft axial direction center position Sc. The rear end of the butt straight layer may or may not be positioned at the butt end 3b of the shaft. From the viewpoint of bringing the position of the center of gravity of the club closer to the butt end 3b, the arrangement range of the butt straight layer preferably includes a position P1 that is 100 mm away from the butt end 3b of the shaft. More preferably, the rear end of the butt straight layer is located at the butt end 3b of the shaft from the viewpoint of bringing the center of gravity of the club closer to the butt end 3b. In the embodiment shown in FIG. 2, the butt straight layer is a sheet a5.

図２に示されるプリプレグシートを用いたシートワインディング製法によりシャフト３が作製される。以下、かかるシャフト３の製造工程の概要を説明する。   The shaft 3 is produced by the sheet winding method using the prepreg sheet shown in FIG. Hereinafter, an outline of the manufacturing process of the shaft 3 will be described.

〔シャフト製造工程の概要〕
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所定の形状に裁断され、図２に示される各シートが切り出される。 [Outline of shaft manufacturing process]
(1) Cutting process In a cutting process, a prepreg sheet is cut into a predetermined shape, and each sheet shown in FIG. 2 is cut out.

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、複数枚のシートが貼り合わされて、前述した合体シートａ２３、合体シートａ４４´及び合体シートａ８９が作製される。貼り合わせに際しては、加熱又はプレスを用いることができるが、後述する巻回工程における合体シートを構成するシート間のズレを抑制して巻き付け精度を向上させるという観点より、加熱及びプレスを併用することが好ましい。加熱温度及びプレス圧は、シート同士の接着力を高めるなどの観点より適宜選定すればよいが、通常、加熱温度は、３０〜６０°の範囲内であり、プレス圧は、３００〜６００ｇ／ｃｍ^２の範囲内である。同様に、加熱時間及びプレス時間も、シート同士の接着力を高めるなどの観点より適宜選定すればよいが、通常、加熱時間は、２０〜３００秒の範囲内であり、プレスの時間は、２０〜３００秒の範囲内である。 (2) Bonding step In the bonding step, a plurality of sheets are bonded together, and the above-described combined sheet a23, combined sheet a44 ', and combined sheet a89 are produced. At the time of bonding, heating or pressing can be used, but heating and pressing are used in combination from the viewpoint of improving the winding accuracy by suppressing the deviation between the sheets constituting the united sheet in the winding process described later. Is preferred. The heating temperature and the pressing pressure may be appropriately selected from the viewpoint of increasing the adhesive force between the sheets. Usually, the heating temperature is in the range of 30 to 60 °, and the pressing pressure is 300 to 600 g / cm. Within the range of ² . Similarly, the heating time and the pressing time may be appropriately selected from the viewpoint of increasing the adhesive force between the sheets, but the heating time is usually in the range of 20 to 300 seconds, and the pressing time is 20 Within the range of ~ 300 seconds.

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用いられる。典型的なマンドレルは金属製であり、このマンドレルの周面に離型剤が塗布される。更に、前記離型剤の上に粘着性を有する樹脂（タッキングレジン）が塗布される。こうして、樹脂を塗布したマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。タッキングレジンによって、シート端部をマンドレルに容易に貼り付けることができる。複数枚のシートが貼り合わされたシートについては、合体シートの状態で巻回される。 (3) Winding process In the winding process, a mandrel is used. A typical mandrel is made of metal, and a release agent is applied to the peripheral surface of the mandrel. Further, an adhesive resin (tacking resin) is applied on the release agent. Thus, the cut sheet is wound around the mandrel coated with the resin. With the tacking resin, the end of the sheet can be easily attached to the mandrel. About the sheet | seat on which the several sheet | seat was bonded together, it is wound in the state of a united sheet.

この巻回工程により、巻回体を得ることができる。巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻回されたものである。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより行なわれる。   By this winding step, a wound body can be obtained. The wound body is obtained by winding a prepreg sheet on the outside of a mandrel. The winding is performed, for example, by rolling the winding object on a plane.

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、前記巻回体の外周面にラッピングテープと称されるテープが巻き付けられる。ラッピングテープは、張力を付与されつつ巻回体の外周面に巻き付けられる。かかるラッピングテープによって、巻回体に圧力が加えられ、当該巻回体におけるボイドを低減させる。 (4) Tape wrapping step In the tape wrapping step, a tape called a wrapping tape is wound around the outer peripheral surface of the wound body. The wrapping tape is wound around the outer peripheral surface of the wound body while being applied with tension. With such a wrapping tape, pressure is applied to the wound body, and voids in the wound body are reduced.

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が所定の温度に加熱される。この加熱により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。硬化の過程においてマトリクス樹脂が一時的に流動化するが、この流動化によって、シート間又はシート内の空気が排出される。ラッピングテープにより付与される圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進される。硬化工程によって、硬化積層体が得られる。 (5) Curing step In the curing step, the wound body after tape wrapping is heated to a predetermined temperature. By this heating, the matrix resin of the prepreg sheet is cured. In the course of curing, the matrix resin temporarily fluidizes. By this fluidization, air between sheets or in the sheets is discharged. The discharge of this air is promoted by the pressure (tightening force) applied by the wrapping tape. A cured laminate is obtained by the curing step.

（６）マンドレルの引抜工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引抜工程とラッピングテープの除去工程が行なわれる。両工程の順序は、本発明において特に限定されるものではないが、ラッピングテープ除去の能率を向上させる観点からは、マンドレルの引抜工程の後にラッピングテープの除去工程を行うことが好ましい。 (6) Mandrel extraction step and wrapping tape removal step After the curing step, a mandrel extraction step and a wrapping tape removal step are performed. The order of both steps is not particularly limited in the present invention, but from the viewpoint of improving the efficiency of wrapping tape removal, it is preferable to perform the wrapping tape removal step after the mandrel drawing step.

（７）両端カット工程
この両端カット工程では、前述した（１)〜（６）の各工程を経た硬化積層体の両端部がカットされる。このカッティングにより、シャフトのチップ端３ａの端面及びバット端３ｂの端面が平坦にされる。 (7) Both-ends cutting process In this both-ends cutting process, the both ends of the hardening laminated body which passed through each process of (1)-(6) mentioned above are cut. By this cutting, the end surface of the tip end 3a of the shaft and the end surface of the butt end 3b are flattened.

（８）研磨工程
研磨工程では、両端部がカットされた硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、前記工程（４）において用いたラッピングテープの跡として螺旋状の凹凸が残っている。研磨することにより、このラッピングテープの跡としての螺旋状の凹凸が消滅し、硬化積層体の表面が平滑になる。 (8) Polishing process In the polishing process, the surface of the cured laminate having both ends cut is polished. On the surface of the cured laminate, spiral irregularities remain as traces of the wrapping tape used in the step (4). By polishing, the spiral irregularities as traces of the wrapping tape disappear, and the surface of the cured laminate becomes smooth.

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に所定の塗装が施される。 (9) Coating process A predetermined coating is applied to the cured laminate after the polishing process.

以上の工程によりシャフト３を製造することができる。そして、製造されたシャフト３のチップ端３ａをゴルフクラブヘッド２のホーゼル６のシャフト穴５内に固着し、当該シャフト３のバット端３ｂをグリップ４のグリップ穴７内に固着することで、ゴルフクラブ１を得ることができる。   The shaft 3 can be manufactured by the above process. Then, the manufactured tip end 3 a of the shaft 3 is fixed in the shaft hole 5 of the hosel 6 of the golf club head 2, and the butt end 3 b of the shaft 3 is fixed in the grip hole 7 of the grip 4, whereby golf Club 1 can be obtained.

本発明の特徴の１つは、前述したゴルフクラブ１において、シャフト３の先端３ａからシャフト重心までの距離をＬ_Ｇとし、シャフトの全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５４≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５とし、シャフト３の重心Ｇを手元側に寄せたことである。 One aspect of the present invention, a golf club 1 described above, the distance from the tip 3a of the shaft 3 to the shaft center of gravity and L _G, the total length of the shaft when the L _S, 0.54 ≦ L _G / L _S ≦ 0.65, and the center of gravity G of the shaft 3 is brought closer to the hand side.

クラブを振り易くするためには、クラブ重量を軽くすることが有効であるが、クラブを構成する要素のうちヘッドの重量は、ボールスピードのアップに影響を与えるファクターであるので、本発明では、このヘッド重量を小さくすることなくボールスピードを速くするアプローチを採用している。そして、シャフト重心位置をグリップ側に配置することで、クラブ慣性モーメントを小さくして、クラブを振り易くしている。   In order to make the club easy to swing, it is effective to reduce the weight of the club, but among the elements constituting the club, the weight of the head is a factor that affects the increase in the ball speed. This approach is used to increase the ball speed without reducing the head weight. By arranging the shaft center of gravity position on the grip side, the club moment of inertia is reduced and the club is easily swung.

シャフト３の重心位置を調整する手段としては、例えば、以下の（Ａ）〜（Ｈ）を挙げることができる。本発明では、これらの手段のうち１つ又は２つ以上を適宜採用することによって、シャフト３の重心位置を手元側に寄せることができる。
（Ａ）バット部分層の巻回数の増減
（Ｂ）バット部分層の厚さの増減
（Ｃ）バット部分層の長さＬ１（後述）の増減
（Ｄ）バット部分層の長さＬ２（後述）の増減
（Ｅ）チップ部分層の巻回数の増減
（Ｆ）チップ部分層の厚さの増減
（Ｇ）チップ部分層の軸方向長さの増減
（Ｈ）シャフトのテーパー率の増減 Examples of means for adjusting the position of the center of gravity of the shaft 3 include the following (A) to (H). In the present invention, the position of the center of gravity of the shaft 3 can be brought closer to the hand side by appropriately adopting one or more of these means.
(A) Increase / decrease in number of turns of butt partial layer (B) Increase / decrease in thickness of butt partial layer (C) Increase / decrease in length L1 (described later) of butt partial layer (D) Length L2 of butt partial layer (described later) (E) Increase / decrease in the number of turns of the tip partial layer (F) Increase / decrease in the thickness of the tip partial layer (G) Increase / decrease in the axial length of the tip partial layer (H) Increase / decrease in the taper ratio of the shaft

<バット部分層の重量比率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、バット部分層の重量は、シャフト重量に対して、５重量％以上が好ましく、１０重量％以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の重量は、シャフト重量に対して、５０重量％以下が好ましく、４５重量％以下がより好ましい。図２に示される実施の形態において、シートａ４及びシートａ５の合計重量が、バット部分層の重量である。 <Weight ratio of butt partial layer>
From the viewpoint of arranging the position of the center of gravity of the shaft on the grip side, the weight of the butt partial layer is preferably 5% by weight or more and more preferably 10% by weight or more with respect to the shaft weight. On the other hand, from the viewpoint of suppressing hard feeling, the weight of the butt partial layer is preferably 50% by weight or less, and more preferably 45% by weight or less with respect to the shaft weight. In the embodiment shown in FIG. 2, the total weight of the sheet a4 and the sheet a5 is the weight of the butt partial layer.

<特定バット範囲におけるバット部分層の重量比率>
図１において、Ｐ２で示されているのは、バット端３ｂから２５０ｍｍ離間した地点である。この地点Ｐ２からバット端３ｂまでの範囲が、「特定バット範囲」と定義される。この特定バット範囲に存在するバット部分層の重量をＷａとし、当該特定バット範囲におけるシャフトの重量をＷｂとすると、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、比（Ｗａ／Ｗｂ）は、０．４以上が好ましく、０．４２以上がより好ましく、０．４４以上が更に好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、比（Ｗａ／Ｗｂ）は、０．７以下が好ましく、０．６５以下がより好ましく、０．６以下が更に好ましい。 <Weight ratio of butt partial layer in specific bat range>
In FIG. 1, what is indicated by P2 is a point 250 mm away from the butt end 3b. A range from the point P2 to the butt end 3b is defined as a “specific bat range”. If the weight of the butt partial layer existing in the specific butt range is Wa and the weight of the shaft in the specific butt range is Wb, the ratio (Wa / Wb) is from the viewpoint of arranging the center of gravity of the shaft on the grip side. 0.4 or more is preferable, 0.42 or more is more preferable, and 0.44 or more is more preferable. On the other hand, from the viewpoint of suppressing hard feeling, the ratio (Wa / Wb) is preferably 0.7 or less, more preferably 0.65 or less, and still more preferably 0.6 or less.

<バット部分層の繊維弾性率>
バット部分層の強度確保の観点から、バット部分層の繊維弾性率は、５ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。クラブ重心がバット端３ｂに近い場合、クラブ重心に作用する遠心力が低下しやすい。すなわち、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する場合、クラブ重心に作用する遠心力が低下しやすい。この場合、シャフトのしなりが感じられにくいことがあり、硬いフィーリングが生じやすい。かかる硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の繊維弾性率は、２０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、１５ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｔ／ｍｍ^２以下が更に好ましい。 <Fiber elastic modulus of butt partial layer>
From the viewpoint of securing the strength of the butt partial layer, the fiber elastic modulus of the butt partial layer is preferably 5 t / mm ² or more, and more preferably 7 t / mm ² or more. When the club center of gravity is close to the butt end 3b, the centrifugal force acting on the club center of gravity tends to decrease. That is, when the center of gravity position of the shaft is arranged on the grip side, the centrifugal force acting on the club center of gravity tends to decrease. In this case, it may be difficult to feel the bending of the shaft, and a hard feeling tends to occur. From the viewpoint of suppressing such a hard feeling, the fiber elastic modulus of the butt partial layer is preferably 20 t / mm ² or less, more preferably 15 t / mm ² or less, and still more preferably 10 t / mm ² or less.

<バット部分層の樹脂含有率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置し、且つ、硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の樹脂含有率は、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましい。一方、バット部分層の強度確保の観点から、バット部分層の樹脂含有率は、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましい。 <Resin content of butt partial layer>
From the viewpoint of arranging the position of the center of gravity of the shaft on the grip side and suppressing hard feeling, the resin content of the butt partial layer is preferably 20% by mass or more, and more preferably 25% by mass or more. On the other hand, from the viewpoint of securing the strength of the butt partial layer, the resin content of the butt partial layer is preferably 50% by mass or less, and more preferably 45% by mass or less.

<バットストレート層の重量>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、バットストレート層の重量は、２ｇ以上が好ましく、４ｇ以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の重量は、３０ｇ以下が好ましく、２０ｇ以下がより好ましく、１０ｇ以下が更に好ましい。 <Weight of butt straight layer>
From the viewpoint of arranging the position of the center of gravity of the shaft on the grip side, the weight of the butt straight layer is preferably 2 g or more, and more preferably 4 g or more. On the other hand, from the viewpoint of suppressing hard feeling, the weight of the butt straight layer is preferably 30 g or less, more preferably 20 g or less, and even more preferably 10 g or less.

<バットストレート層の重量比率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、バットストレート層の重量は、シャフト重量Ｗｓに対して、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の重量は、シャフト重量に対して、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましい。図３に示される実施の形態では、シートａ４及びシートａ５の合計重量が、バットストレート層の重量である。 <But straight layer weight ratio>
From the viewpoint of arranging the position of the center of gravity of the shaft on the grip side, the weight of the butt straight layer is preferably 5% by mass or more and more preferably 10% by mass or more with respect to the shaft weight Ws. On the other hand, from the viewpoint of suppressing a hard feeling, the weight of the butt straight layer is preferably 50% by mass or less, and more preferably 45% by mass or less with respect to the shaft weight. In the embodiment shown in FIG. 3, the total weight of the sheet a4 and the sheet a5 is the weight of the butt straight layer.

<バットストレート層の繊維弾性率>
バット部の強度確保の観点から、バットストレート層の繊維弾性率は、５ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の繊維弾性率は、２０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、１５ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｔ／ｍｍ^２以下が更に好ましい。 <Fiber elastic modulus of butt straight layer>
From the viewpoint of securing the strength of the butt portion, the fiber elastic modulus of the butt straight layer is preferably 5 t / mm ² or more, and more preferably 7 t / mm ² or more. On the other hand, from the viewpoint of suppressing a hard feeling, the fiber elastic modulus of the butt straight layer is preferably 20 t / mm ² or less, more preferably 15 t / mm ² or less, and still more preferably 10 t / mm ² or less.

<バットストレート層の樹脂含有率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置し、且つ、硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の樹脂含有率は、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましい。一方、バット部の強度確保の観点から、バットストレート層の樹脂含有率は、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましい。 <Resin content of butt straight layer>
From the viewpoint of arranging the position of the center of gravity of the shaft on the grip side and suppressing hard feeling, the resin content of the butt partial layer is preferably 20% by mass or more, and more preferably 25% by mass or more. On the other hand, from the viewpoint of securing the strength of the butt portion, the resin content of the butt straight layer is preferably 50% by mass or less, and more preferably 45% by mass or less.

<バット部分層の軸方向最大長さＬ１>
図２においてＬ１で示されているのは、バット部分層の軸方向最大長さである。この最大長さＬ１は、バット部分シートのそれぞれにおいて定まる。図２に示される実施の形態では、シートａ４の長さＬ１と、シートａ５の長さＬ１とは異なっている。 <Maximum axial length L1 of the butt partial layer>
What is indicated by L1 in FIG. 2 is the maximum axial length of the butt partial layer. This maximum length L1 is determined in each of the butt partial sheets. In the embodiment shown in FIG. 2, the length L1 of the sheet a4 is different from the length L1 of the sheet a5.

バット部分層の重量を確保する観点から、長さＬ１は、１００ｍｍ以上が好ましく、１２５ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上が更に好ましい。一方、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、長さＬ１は、７００ｍｍ以下が好ましく、６５０ｍｍ以下がより好ましく、６００ｍｍ以下が更に好ましい。   In light of securing the weight of the butt partial layer, the length L1 is preferably equal to or greater than 100 mm, more preferably equal to or greater than 125 mm, and still more preferably equal to or greater than 150 mm. On the other hand, from the viewpoint of arranging the position of the center of gravity of the shaft on the grip side, the length L1 is preferably 700 mm or less, more preferably 650 mm or less, and even more preferably 600 mm or less.

<バット部分層の軸方向最小長さＬ２>
図２においてＬ２で示されているのは、バット部分層の軸方向最小長さである。この最大長さＬ２は、バット部分シートのそれぞれにおいて定まる。図２に示される実施の形態では、シートａ４の長さＬ２と、シートａ５の長さＬ２とは異なっている。 <Minimum axial length L2 of the butt partial layer>
In FIG. 2, what is indicated by L2 is the minimum axial length of the butt partial layer. This maximum length L2 is determined in each of the butt partial sheets. In the embodiment shown in FIG. 2, the length L2 of the sheet a4 is different from the length L2 of the sheet a5.

バット部分層の重量を確保する観点から、長さＬ２は、５０ｍｍ以上が好ましく、７５ｍｍ以上がより好ましく、１００ｍｍ以上が更に好ましい。一方、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、長さＬ２は、６５０ｍｍ以下が好ましく、６００ｍｍ以下がより好ましく、５５０ｍｍ以下が更に好ましい。   In light of securing the weight of the butt partial layer, the length L2 is preferably equal to or greater than 50 mm, more preferably equal to or greater than 75 mm, and still more preferably equal to or greater than 100 mm. On the other hand, from the viewpoint of arranging the position of the center of gravity of the shaft on the grip side, the length L2 is preferably 650 mm or less, more preferably 600 mm or less, and still more preferably 550 mm or less.

〔実施例〕
次に、本発明のゴルフクラブを実施例に基づいて説明するが、本発明はもとよりかかる実施例にのみ限定されるものではない。 〔Example〕
Next, although the golf club of this invention is demonstrated based on an Example, this invention is not limited only to this Example from the first.

実施例１〜１９及び比較例１〜６に係るゴルフクラブが常法にしたがって作製され、これらの性能ないし特性が評価された。全てのゴルフクラブに実質的に同一形状のヘッドが採用され、このヘッドの体積は４６０ｃｃであり、材質はチタン合金であった。所望のスペックが得られるように、ヘッド重量、グリップ重量、シャフト重量、シャフト長さなどが調整された。   Golf clubs according to Examples 1 to 19 and Comparative Examples 1 to 6 were produced according to a conventional method, and their performance and characteristics were evaluated. A head having substantially the same shape was adopted for all the golf clubs, the volume of the head was 460 cc, and the material was a titanium alloy. The head weight, grip weight, shaft weight, shaft length, etc. were adjusted so as to obtain the desired specifications.

実施例及び比較例におけるシャフトは、図２に示される展開図に基づいて作製された。製造方法は、前述したシャフト３と同様であり、前記（１）〜（９）の工程にしたがってシャフトが製造された。各シートａ１〜ａ１１において、巻回数、プリプレグの厚さ、プリプレグの繊維含有率、炭素繊維の引張弾性率などが適宜選択された。実施例及び比較例におけるシャフトに用いられたプリプレグの一例を表２に示す。シャフトの重心位置の調整には、前述した（Ａ）〜（Ｈ）のうち１つ又は２つ以上が用いられた。   The shafts in Examples and Comparative Examples were produced based on the development view shown in FIG. The manufacturing method was the same as that of the shaft 3 described above, and the shaft was manufactured according to the steps (1) to (9). In each of the sheets a1 to a11, the number of windings, the thickness of the prepreg, the fiber content of the prepreg, the tensile elastic modulus of the carbon fiber, and the like were appropriately selected. Table 2 shows an example of the prepreg used for the shafts in Examples and Comparative Examples. One or more of (A) to (H) described above was used for adjusting the position of the center of gravity of the shaft.

実施例１〜５及び比較例１〜２に係るゴルフクラブの仕様及び評価を表３に示す。また、実施例２、６〜１０及び比較例３〜４に係るゴルフクラブの仕様及び評価を表４に示す。さらに、実施例１〜５及び比較例１〜２に係るゴルフクラブの仕様及び評価を表３に示す。   Table 3 shows the specifications and evaluations of the golf clubs according to Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 and 2. Table 4 shows the specifications and evaluations of the golf clubs according to Examples 2, 6 to 10 and Comparative Examples 3 to 4. Furthermore, Table 3 shows specifications and evaluations of golf clubs according to Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 and 2.

〔評価方法〕
<シャフトトルク>
図５は、シャフトのトルク値（°）の測定方法の説明図である。この方法では、シャフト３の先端部を治具Ｍ２により回転不能に固定するとともに、シャフトの後端部を治具Ｍ１で把持し、シャフト先端３ａから８６５ｍｍの位置に１３．９ｋｇｆ・ｃｍのトルクＴｒを作用させる。そして、このトルク作用位置でのシャフトのねじれ角（°）がシャフトのトルク値とされる。トルクＴｒを負荷する際の治具Ｍ１の回転速度は１３０°／分以下とし、治具Ｍ１と治具Ｍ２との間の軸方向長さは８２５ｍｍとする。また、治具Ｍ１又は治具Ｍ２の把持によってシャフトが変形する場合、シャフトの内部に芯材などを入れて測定を行うものとする。 〔Evaluation method〕
<Shaft torque>
FIG. 5 is an explanatory diagram of a method for measuring the torque value (°) of the shaft. In this method, the tip end portion of the shaft 3 is fixed to be non-rotatable by the jig M2, and the rear end portion of the shaft is held by the jig M1, and a torque Tr of 13.9 kgf · cm is placed at a position of 865 mm from the shaft tip end 3a. Act. The torsion angle (°) of the shaft at this torque acting position is taken as the torque value of the shaft. The rotational speed of the jig M1 when applying the torque Tr is 130 ° / min or less, and the axial length between the jig M1 and the jig M2 is 825 mm. In addition, when the shaft is deformed by gripping the jig M1 or the jig M2, a core material or the like is inserted into the shaft to perform measurement.

<フィーリング>
ヘッドスピードの平均が４２ｍ／ｓのゴルファーが５球打ったときに感じたフィーリングを以下の５段階で評価した。
５点 ： 良い
４点 ： やや良い
３点 ： 普通
２点 ： やや悪い
１点 ： 悪い <Feeling>
The feeling felt when a golfer with an average head speed of 42 m / s hit five balls was evaluated in the following five stages.
5 points: Good 4 points: Slightly good 3 points: Normal 2 points: Slightly bad 1 point: Bad

<シャフト先端強度（Ｔ点強度）>
シャフト先端強度（Ｔ点強度）は、ＳＧマーク試験法に準じて測定した。ＳＧ式三点曲げ強度は、製品安全協会が定めるＳＧ式の破壊強度である。図６は、ＳＧ式三点曲げ強度の測定方法の説明図である。図６に示されるように、２つの支持点ｔ１、ｔ２においてシャフト３を下方から支持しつつ、荷重点ｔ３において上方から下方に向かって荷重Ｆを加える。荷重点ｔ３の位置は、支持点ｔ１と支持点ｔ２とを二等分する位置である。この荷重点ｔ３を、測定される点（Ｔ点）と一致させて測定が行なわれる。 <Shaft end strength (T point strength)>
The shaft tip strength (T point strength) was measured according to the SG mark test method. SG type three-point bending strength is SG type breaking strength defined by the Product Safety Association. FIG. 6 is an explanatory diagram of a method for measuring SG type three-point bending strength. As shown in FIG. 6, while supporting the shaft 3 from below at two support points t1 and t2, a load F is applied from above to below at the load point t3. The position of the load point t3 is a position that bisects the support point t1 and the support point t2. Measurement is performed with the load point t3 coincident with a point to be measured (point T).

Ｔ点は、ヘッド側端部（チップ端）３ａから９０ｍｍの点である。このＴ点が測定される場合、図６における測定スパンは１５０ｍｍとされる。したがって、支持点ｔ１は、チップ端３ａから１５ｍｍの点に位置することになる。そして、シャフト３が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が、ＳＧ式三点曲げ強度である。   The point T is a point 90 mm from the head side end (chip end) 3a. When this T point is measured, the measurement span in FIG. 6 is 150 mm. Therefore, the support point t1 is located at a point 15 mm from the tip end 3a. And the value (peak value) of the load F when the shaft 3 is damaged is SG type three-point bending strength.

<先端部の衝撃エネルギー>
図７に示される落下衝撃試験機（株式会社米倉製作所製）を用い、シャフトのチップ端３ａから１５０ｍｍの位置に、１．５ｃｍの高さから５００ｇの錘を落下させ、そのときに発生した振動波形を振動計（昭和計測器株式会社製のチャージ振動計 モデル１６０７）で読み取った。振動波形は初期速度からのエネルギーの損失による速度低下分を補正し、荷重対変位関数を求めるとともに、エネルギー値を計算した。変位、速度及びエネルギーについては、次の式（１）〜（３）がそれぞれ成立する。 <Shock energy at the tip>
Using a drop impact tester (manufactured by Yonekura Seisakusho Co., Ltd.) shown in FIG. 7, a weight of 500 g was dropped from a height of 1.5 cm to a position 150 mm from the tip end 3a of the shaft, and vibrations occurred at that time The waveform was read with a vibrometer (Charge vibrometer model 1607 manufactured by Showa Keiki Co., Ltd.). The vibration waveform was corrected for the speed drop due to the loss of energy from the initial speed, and the load-displacement function was calculated and the energy value was calculated. The following formulas (1) to (3) are established for the displacement, speed, and energy.

以上の式（１）〜（３）を初期条件Ｅ（０）＝０、Ｖ（０）＝０、（０）＝０で解き、２次式で離散化する。   The above equations (1) to (3) are solved with initial conditions E (0) = 0, V (0) = 0, and (0) = 0, and discretized with a quadratic equation.

ついで、式（５）をＶ（ｎ）^２で展開し、式（６）に代入して以下の式（７）を得る。 Next, the expression (5) is expanded with V (n) ² and substituted into the expression (6) to obtain the following expression (7).

式（４）、（５）及び（７）から、逐次、変位及びエネルギーを計算する。それにより得られる振動波形は図７に示される通りである。衝撃エネルギーは、図８において斜線で示される、最大荷重点までの面積で計算される。   From equations (4), (5) and (7), displacement and energy are calculated sequentially. The vibration waveform obtained thereby is as shown in FIG. The impact energy is calculated by the area up to the maximum load point, which is indicated by hatching in FIG.

<ねじり強度>
シャフトのチップ端から３５ｍｍの部分をドリルチャックで掴んで固定し、チップ端から１０６０ｍｍの位置に直径５ｍｍの孔を穿設し、その孔にピンを差し込み、トルクモータによりトルクを付加した。徐々にトルクの値を大きくしていき、シャフトに破壊（亀裂）が生じたときの力をねじり強度とした。 <Torsion strength>
A 35 mm portion from the tip end of the shaft was held and fixed by a drill chuck, a hole having a diameter of 5 mm was formed at a position 1060 mm from the tip end, a pin was inserted into the hole, and torque was applied by a torque motor. The torque value was gradually increased, and the force when the shaft was broken (cracked) was defined as torsional strength.

表３〜５に示される結果より、実施例に係るシャフトを用いたゴルフクラブでは、シャフトの強度（曲げ強度及びねじり強度）を確保しつつ、打球時のフィーリングを向上させ得ることが分かる。これに対し、例えば比較例１に係るゴルフクラブでは、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓが下限値である０．５４未満であることから、シャフトの強度は確保されるが、打球時のフィーリングの評価が低かった。また、比較例２に係るゴルフクラブでは、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓが上限値である０．６５を超えていることから、打球時のフィーリングの評価は高いが、シャフト先端の曲げ強度が低かった。また、比較例３〜６に係るゴルフクラブは、いずれもフィーリングの評価が低く、且つ、比較例４〜６に係るゴルフクラブでは、シャフトのねじり強度が低かった。 From the results shown in Tables 3 to 5, it can be seen that in the golf club using the shaft according to the example, the feeling at the time of hitting can be improved while ensuring the strength (bending strength and torsional strength) of the shaft. On the other hand, for example, in the golf club according to Comparative Example 1, since L _G / L _S is less than the lower limit of 0.54, the strength of the shaft is ensured, but the feeling evaluation at the time of hitting is evaluated. It was low. Also, the golf club according to Comparative Example 2, since the L G _/ L _S is greater than 0.65 which is the upper limit, although higher evaluation of feeling of hitting, the bending strength of the shaft tip is low . Moreover, the golf clubs according to Comparative Examples 3 to 6 all had a low feeling evaluation, and the golf clubs according to Comparative Examples 4 to 6 had low shaft torsional strength.

〔その他の変形例〕
なお、今回開示された実施の形態はすべての点において単なる例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、前記した意味ではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内のすべての変更が含まれることが意図される。 [Other variations]
It should be noted that the embodiment disclosed this time is merely an example in all respects and is not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the meanings described above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

例えば、前述した実施の形態では、ゴルフクラブのシャフトとして、図２に示される展開図を有するものを採用しているが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば図９に示される展開図を有するシャフトを用いることもできる。図９に示される展開図を有するシャフトは、ｂ１からｂ１２までの１３枚のシートにより構成されている。図９に示される展開図においても、図２と同様に、シャフトを構成するシートを当該シャフトの半径方向内側から順に示しており、展開図において上側に位置しているシートから順に巻回される。また、図９に示される展開図において、図面の左右方向はシャフト軸方向と一致し、図面の右側はシャフト３のチップ端３ａ側であり、図面の左側はシャフト３のバット端３ｂ側である。   For example, in the above-described embodiment, the golf club shaft having the developed view shown in FIG. 2 is adopted, but the present invention is not limited to this, for example, shown in FIG. A shaft having a developed view can also be used. The shaft having the development shown in FIG. 9 is composed of 13 sheets from b1 to b12. In the developed view shown in FIG. 9 as well, as in FIG. 2, the sheets constituting the shaft are shown in order from the radially inner side of the shaft, and are wound in order from the sheet located on the upper side in the developed view. . In the development shown in FIG. 9, the left-right direction of the drawing coincides with the shaft axial direction, the right side of the drawing is the tip end 3a side of the shaft 3, and the left side of the drawing is the butt end 3b side of the shaft 3. .

図９に示される変形例において、シートｂ１、シートｂ６、シートｂ７、シートｂ８、シートｂ１０、シートｂ１１及びシートｂ１２がストレート層を構成するシートであり、シートｂ２、シートｂ３、シートｂ５及びシートｂ５´がバイアス層を構成するシートであり、さらにシートｂ４及びシートｂ９がフープ層を構成するシートである。これらのシートｂ１〜ｂ１２としては、例えば、表１に示した以下のプリプレグを用いることができる。
・シートｂ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ
・シートｂ２，ｂ３ ：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ
・シートｂ４ ：８０５Ｓ−３
・ シートｂ５，ｂ５´ ：ＭＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ
・ シートｂ６ ：Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ
・シートｂ７，ｂ８ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートｂ９ ：８０５Ｓ−３
・シートｂ１０ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートｂ１１，ｂ１２ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ In the modification shown in FIG. 9, the sheet b1, the sheet b6, the sheet b7, the sheet b8, the sheet b10, the sheet b11, and the sheet b12 are sheets constituting a straight layer, and the sheet b2, the sheet b3, the sheet b5, and the sheet b5. 'Is a sheet constituting the bias layer, and further, the sheet b4 and the sheet b9 are sheets constituting the hoop layer. As these sheets b1 to b12, for example, the following prepregs shown in Table 1 can be used.
Sheet b1: TR350C-125S
Sheets b2 and b3: HRX350C-075S
Sheet b4: 805S-3
Sheets b5 and b5 ′: MR350C-125S
-Sheet b6: E1026A-09N
・ Sheets b7, b8: TR350C-100S
Sheet b9: 805S-3
Sheet b10: MR350C-100S
Sheets b11 and b12: TR350C-100S

図９に示される変形例が、図２に示されるものと大きく異なる点は、バイアス層を構成するシートｂ２、ｂ３と、同じくバイアス層を構成するシートｂ５、ｂ５´との間に部分フープ層を構成するシートｂ４が配設されていることである。   The modification shown in FIG. 9 is greatly different from that shown in FIG. 2 in that a partial hoop layer is formed between the sheets b2 and b3 constituting the bias layer and the sheets b5 and b5 ′ constituting the bias layer. That is, the sheet b4 that constitutes is disposed.

図９に示される変形例においても、２枚以上のシートを貼り合わせることにより形成される合体シートが採用されている。図９に示される変形例では、図１０〜１１に示される二つの合体シートが採用されている。図１０は、シートｂ２、シートｂ３及びシートｂ４を貼り合わせることにより形成される第１の合体シートｂ２３４を示している。また、図１１は、シートｂ９及びシートｂ１０を貼り合わせることにより形成される第２の合体シートｂ９１０を示している。   Also in the modification shown in FIG. 9, a united sheet formed by bonding two or more sheets is employed. In the modification shown in FIG. 9, two united sheets shown in FIGS. 10 to 11 are employed. FIG. 10 shows a first united sheet b234 formed by bonding the sheet b2, the sheet b3, and the sheet b4. FIG. 11 shows a second united sheet b910 formed by bonding the sheet b9 and the sheet b10.

第１の合体シートｂ２３４を作製する手順は以下の通りである。まず、２枚のシート（バイアスシートｂ３及びフープシートｂ４）が貼り合わされた予備合体シートｂ３４が作製される。予備合体シートｂ３４を作製する際には、バイアスシートｂ３が裏返されつつ、フープシートｂ４に貼り合わされる。予備合体シートｂ３４では、シートｂ４の上端とシートｂ３の上端とが一致している。ついで、予備合体シートｂ３４と、バイアスシートｂ２とが貼り合わされる。予備合体シートｂ３４とバイアスシートｂ２とは、互いに半周分ずれた状態で貼り合わされる。   The procedure for producing the first united sheet b234 is as follows. First, a preliminary combined sheet b34 in which two sheets (bias sheet b3 and hoop sheet b4) are bonded together is produced. When the preliminary united sheet b34 is manufactured, the bias sheet b3 is turned over and bonded to the hoop sheet b4. In the pre-merged sheet b34, the upper end of the sheet b4 and the upper end of the sheet b3 coincide. Next, the pre-merged sheet b34 and the bias sheet b2 are bonded together. The pre-merged sheet b34 and the bias sheet b2 are bonded to each other while being shifted from each other by a half circumference.

合体シートｂ２３４において、シートｂ２とシートｂ３とは、半周分ずれている。すなわち、巻回後のシャフトにおいて、シートｂ２の周方向位置とシートｂ３の周方向位置とは、相違している。この相違角度は、好ましくは、１８０°（±１５°）である。   In the united sheet b234, the sheet b2 and the sheet b3 are shifted by a half circumference. That is, in the shaft after winding, the circumferential position of the sheet b2 is different from the circumferential position of the sheet b3. This difference angle is preferably 180 ° (± 15 °).

合体シートｂ２３４が用いられる結果、バイアス層ｂ２とバイアス層ｂ３とは、周方向において互いにズレている。このズレにより、バイアス層の端の位置が周方向に分散される。これにより、シャフトの周方向における均一性を向上させることができる。また、本変形例における合体シートｂ２３４では、フープシートｂ４の全体が、バイアスシートｂ２とバイアスシートｂ３との間に挟まれている。これにより、巻回工程におけるフープシートｂ４の巻回不良を抑制することができる。合体シートｂ２３４を使用することで巻回の精度を向上させることができる。なお、巻回不良とは、繊維の乱れ、皺の発生、繊維角度のズレなどを意味する。   As a result of using the united sheet b234, the bias layer b2 and the bias layer b3 are displaced from each other in the circumferential direction. Due to this deviation, the position of the end of the bias layer is dispersed in the circumferential direction. Thereby, the uniformity in the circumferential direction of the shaft can be improved. Further, in the united sheet b234 in this modification, the entire hoop sheet b4 is sandwiched between the bias sheet b2 and the bias sheet b3. Thereby, the winding defect of the hoop sheet b4 in a winding process can be suppressed. By using the united sheet b234, the winding accuracy can be improved. In addition, winding failure means disorder | damage | failure of a fiber, generation | occurrence | production of a wrinkle, the shift | offset | difference of a fiber angle, etc.

また、図１１に示されるように、第２の合体シートｂ９１０において、シートｂ９の上端とシートｂ１０の上端とが一致している。また、シートｂ９１０において、シートｂ９の全体がシートｂ１０に貼着されている。その結果、巻回工程において、シートｂ９の巻回不良が抑制される。   Further, as shown in FIG. 11, in the second united sheet b910, the upper end of the sheet b9 and the upper end of the sheet b10 coincide. Further, in the sheet b910, the entire sheet b9 is adhered to the sheet b10. As a result, the winding failure of the sheet b9 is suppressed in the winding process.

本変形例においても、前述した（Ａ）〜（Ｈ）の手段のうち１つ又は２つ以上を適宜採用することによって、シャフトの重心位置を調整して手元側に寄せることができる。   Also in this modification, the center of gravity position of the shaft can be adjusted and brought closer to the hand side by appropriately adopting one or more of the means (A) to (H) described above.

１ ウッド型ゴルフクラブ
２ ヘッド
３ シャフト
３ａ チップ端
３ｂ バット端
４ グリップ
４ｅ グリップ端
５ シャフト穴
６ ホーゼル
７ グリップ穴
Ｇ シャフトの重心
Ｌ_Ｇ シャフトのチップ端からシャフトの重心までの距離
Ｌ_ｓ シャフト全長
1 distance L _s entire shaft length from wood type golf club 2 head 3 shaft 3a tip end 3b butt end 4 Grip 4e grip end 5 the shaft hole 6 hosel 7 grip holes G chip end of the center of gravity L _G shaft of the shaft to the center of gravity of the shaft

Claims (4)

シャフトの先端からシャフト重心までの距離をＬ_Ｇとし、シャフトの全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５４≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５であり、
シャフト重量が５５ｇ以下であり、
トルク値が６．５以下であり、且つ
チップ端から３００ｍｍの範囲において使用されるプリプレグの質量割合は、ピッチ系繊維が１５〜２５質量％であり、ＰＡＮ系繊維が７５〜８５質量％であることを特徴とするゴルフクラブシャフト。 The distance from the tip of the shaft to the shaft center of gravity and _{L G,} when the total length of the shaft was _{L S,} is _{0.54 ≦ L G / L S ≦} 0.65,
The shaft weight is 55g or less,
The mass ratio of the prepreg used when the torque value is 6.5 or less and within the range of 300 mm from the tip end is 15 to 25% by mass for pitch fibers and 75 to 85% by mass for PAN fibers. A golf club shaft characterized by that. 前記ＰＡＮ系繊維は、０°層が５０質量％以上であり、４５°層が１５質量％以上である、請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。   The golf club shaft according to claim 1, wherein the PAN-based fiber has a 0 ° layer of 50 mass% or more and a 45 ° layer of 15 mass% or more. シャフトの先端部、中央部及び後端部においてバイアス層の占める割合が、先端部＜中央部≦後端部である、請求項１又は請求項２に記載のゴルフクラブシャフト。   3. The golf club shaft according to claim 1, wherein a ratio of the bias layer in the front end portion, the central portion, and the rear end portion of the shaft is such that the front end portion <the center portion ≦ the rear end portion. シャフトの先端部、中央部及び後端部においてバイアス層の占める割合が、それぞれ２０〜３５質量％、３０〜４５質量％及び３０〜４５質量％である、請求項３に記載のゴルフクラブシャフト。
4. The golf club shaft according to claim 3, wherein the bias layer occupies 20 to 35 mass%, 30 to 45 mass%, and 30 to 45 mass% in the front end portion, the center portion, and the rear end portion of the shaft, respectively.