JP5386704B2 - Impact type tightening tool - Google Patents
Impact type tightening tool Download PDFInfo
- Publication number
- JP5386704B2 JP5386704B2 JP2008156165A JP2008156165A JP5386704B2 JP 5386704 B2 JP5386704 B2 JP 5386704B2 JP 2008156165 A JP2008156165 A JP 2008156165A JP 2008156165 A JP2008156165 A JP 2008156165A JP 5386704 B2 JP5386704 B2 JP 5386704B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liner
- chamber
- main shaft
- seal
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Details Of Spanners, Wrenches, And Screw Drivers And Accessories (AREA)
Description
この発明は油圧パルス発生装置を備えた衝撃式締付工具に関する。 The present invention relates to an impact type tightening tool provided with a hydraulic pulse generator.
ライナ内に油を充填した油圧パルス発生装置によりパルスを発生させて締付を行う工具である衝撃式締付工具が従来から存在している(特許文献1、2)。
2. Description of the Related Art Conventionally, impact-type tightening tools, which are tools that perform tightening by generating a pulse by a hydraulic pulse generator filled with oil in a liner (
従来の衝撃式締付工具は、ボルト締め付け時において締め付けボルトの座面が着座すると、メインシャフトに負荷がかかり当該メインシャフト、ブレード及びバネはほぼ停止した状態になり、ライナ、ライナケース、ライナ下蓋及びライナ上蓋は回転を続け、前記回転状態において上記ライナ等の回転に伴い1回転に1回の油圧パルスが発生するが、この油圧パルス発生時において油圧パルス発生装置内は、ライナの内周面に形成した一対の突状シール面とシャフトの外周面に形成した一対の突状シール面との接触、ライナの内周面に形成した一対の突状シール面とブレードとの接触により2つの高圧室と2つの低圧室に仕切られる。そして、前記高圧室と低圧室との圧力差によりメインシャフトがボルトを締め付けるべく回転する。 In conventional impact-type tightening tools, when the seating surface of the tightening bolt is seated during bolt tightening, the main shaft is loaded and the main shaft, blades and springs are almost stopped, and the liner, liner case, under the liner The lid and the liner upper lid continue to rotate, and one hydraulic pulse is generated per rotation in accordance with the rotation of the liner and the like in the rotating state. At the time of generating the hydraulic pulse, the hydraulic pulse generator has an inner circumference of the liner. The contact between the pair of projecting seal surfaces formed on the surface and the pair of projecting seal surfaces formed on the outer peripheral surface of the shaft, and the contact between the pair of projecting seal surfaces formed on the inner peripheral surface of the liner and the blade It is divided into a high pressure chamber and two low pressure chambers. The main shaft rotates to tighten the bolt due to the pressure difference between the high pressure chamber and the low pressure chamber.
しかし、図7に示すように、油圧パルス発生時には、高圧室内のオイルが、メインシャフト(7)とライナ下蓋(3)とのクリアランス(0.01mm程度)を通じてシール材であるOリング(80)を収容しているシール室(8)に侵入し、油圧パルス発生毎にシール室(8)内にオイルの圧力が積算されてゆく。このオイルの圧力の積算がオイル漏れの一要因となり、工具の能力を低下させるため問題となっている。
そこで、本発明の課題は、油圧パルス発生装置内に充填されたオイルの漏洩を可及的に防止することにより、工具の能力低下を抑制する油圧パルス発生装置を備えた衝撃式締付工具を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is to provide an impact-type tightening tool including a hydraulic pulse generator that suppresses a reduction in the capability of the tool by preventing leakage of oil filled in the hydraulic pulse generator as much as possible. Is to provide.
本発明は、ライナ(2)の両端に取り付けたライナ下蓋(3)とライナ上蓋(4)によって密閉され、ライナ下蓋(3)に形成された孔(30)にメインシャフト(7)を回転可能に嵌挿すると共に、前記ライナ下蓋(3)とライナ上蓋(4)で閉蓋したライナ室(20)内にオイルを充填すると共に、ライナ下蓋(3)の前記孔(30)の構成面とメインシャフト(7)の外周面との間にシール材(80)を収容するために形成されたシール室(8)を有し、メインシャフト(7)の対向する2箇所の溝部にバネ(6)を介してブレード(5)を嵌挿させ、ブレード(5)をライナ(2)の内周面に出没可能に当接させ、ライナ(2)の内周面には、断面楕円形の短軸の両端及び長軸の両端に突状の第1シール面(21)、(22)、(23)、(24)を有し、ブレード(5)相互間のメインシャフト(7)の外周面には、2箇所に突条の第2シール面(71)、(72)を有してなり、メインシャフト(7)に対するライナ(2)の1回転中に一度だけ、ライナ(2)内周壁面の第1シール面(21)、(22)とメインシャフト(7)外面の第2シール面(71)、(72)が合致したときにその他の第1シール面(23)、(24)とそれぞれのブレード(5)とが合致してライナ室(20)内が高圧室と低圧室とに密閉区画される油圧パルス発生装置(P)において、前記シール室(8)とライナ室(20)を繋ぐオイル通路(31)に開閉弁(V)を設け、前記開閉弁(V)は、弁本体(V1)と、前記弁本体(V1)を閉鎖位置に付勢する付勢手段(V2)とからなり、油圧パルス発生時にライナ下蓋(3)の前記孔(30)とメインシャフト(7)とのクリアランス(C)を介してシール室(8)内に侵入するオイルが蓄積されることで、弁本体(V1)を開放位置に移動するように作用するオイルの圧力が、油圧パルス発生時を除くライナ室(20)内のオイルの圧力と付勢手段(V2)による圧力の合わさった圧力よりも大きくなったときに、シール室(8)からのオイル圧によって弁本体(V1)を開放位置に移動する開閉弁(V)であることを特徴とする油圧パルス発生装置(P)を備える衝撃式締付工具である。The present invention is sealed by a liner lower lid (3) and a liner upper lid (4) attached to both ends of the liner (2), and a main shaft (7) is inserted into a hole (30) formed in the liner lower lid (3). The liner chamber (20) closed by the liner lower lid (3) and the liner upper lid (4) is filled with oil, and the hole (30) of the liner lower lid (3) is inserted. And a groove portion at two locations of the main shaft (7) facing each other, having a seal chamber (8) formed to accommodate the seal material (80) between the constituent surface of the main shaft (7) and the outer peripheral surface of the main shaft (7) The blade (5) is inserted into the blade (6) through the spring (6), the blade (5) is brought into and out of contact with the inner peripheral surface of the liner (2), and the inner peripheral surface of the liner (2) has a cross section. First seal surfaces (21), (22), (2) projecting at both ends of the elliptical short axis and both ends of the long axis ), (24), and on the outer peripheral surface of the main shaft (7) between the blades (5), the second seal surfaces (71), (72) of the protrusions are provided at two locations, The liner (2) first sealing surfaces (21), (22) on the inner peripheral wall surface of the liner (2) and the second sealing surface on the outer surface of the main shaft (7) (only once during one rotation of the liner (2) relative to the main shaft (7)). When the first and second sealing surfaces (23), (24) and the respective blades (5) are matched when the 71 and 72 are matched, the liner chamber (20) is divided into a high pressure chamber and a low pressure chamber. In the hydraulic pulse generator (P) that is hermetically partitioned, an open / close valve (V) is provided in an oil passage (31) that connects the seal chamber (8) and the liner chamber (20), and the open / close valve (V) From the main body (V1) and the urging means (V2) for urging the valve main body (V1) to the closed position Thus, oil that enters the seal chamber (8) through the clearance (C) between the hole (30) of the liner lower lid (3) and the main shaft (7) when a hydraulic pulse is generated is accumulated, The oil pressure acting to move the valve body (V1) to the open position is the sum of the oil pressure in the liner chamber (20) and the pressure by the biasing means (V2) except when a hydraulic pulse is generated. Is an on-off valve (V) that moves the valve body (V1) to the open position by the oil pressure from the seal chamber (8) when the pressure increases, the impact is provided with the hydraulic pulse generator (P) It is a type tightening tool.
また、請求項1に記載の衝撃式締付工具において、クリアランス(C)の一端であるライナ室側開口(C1)からシール室側開口(C2)の間におけるメインシャフト(7)の外周面に、メインシャフト(7)の大径部の径よりも小さな径を有する環状の凹部(G)を周方向に形成したものである。Further, in the impact type tightening tool according to
また、請求項1に記載の衝撃式締付工具において、クリアランス(C)の一端であるライナ室側開口(C1)からシール室側開口(C2)の間におけるライナ下蓋(3)の内周面に、メインシャフト(7)の大径部の径よりも大きな径を有する環状の凹部(G)を周方向に形成したものである。Further, in the impact type tightening tool according to
本発明の油圧パルス発生装置は、ライナ内からのオイルの漏洩を抑えることにより、工具自体の能力低下を抑制できる。 The hydraulic pulse generator of the present invention can suppress a reduction in the capability of the tool itself by suppressing oil leakage from the liner.
以下に、本発明の油圧パルス発生装置を実施するための最良の形態としての実施例について詳細に説明する。 Hereinafter, an embodiment as the best mode for carrying out the hydraulic pulse generator of the present invention will be described in detail.
図1は、この発明の油圧パルス発生装置Pを有する衝撃式締付工具である2ブレード式インパルスレンチRの一部断面図、図2はこの発明の油圧パルス発生装置Pの断面図、図3は前記インパルスレンチRの使用状態における油圧パルス発生装置Pの図2のA−A断面であって、一回転の動きを第1〜第5段階で示した断面図、図4は前記油圧パルス発生装置Pにおける第1段階目の拡大断面図、図5は前記油圧パルス発生装置Pにおける第2段階目の拡大断面図を示している。 FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a two-blade impulse wrench R which is an impact-type tightening tool having a hydraulic pulse generator P of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view of the hydraulic pulse generator P of the present invention. FIG. 4 is a cross-sectional view of the hydraulic pulse generator P taken along the line A-A in FIG. 2 when the impulse wrench R is in use, showing a one-turn movement in the first to fifth stages, and FIG. FIG. 5 shows an enlarged sectional view of the second stage in the hydraulic pulse generator P. FIG.
この2ブレード式インパルスレンチRは図1に示すように、回転駆動源により回転し、内部に油を密封するライナ2と、前記ライナ2に回転可能に嵌挿されたメインシャフト7と、前記メインシャフト7の溝70に対して出没自在に配設され、その外周面が前記ライナ2の回転に伴ってライナ2の内面を摺動するブレード5とを有し、前記ライナ2が回転してライナ2の内周面に形成したシール部がメインシャフト7の外周面に形成したシール部とブレード5の外端面とに合致したとき、前記メインシャフト7に油圧パルスを発生するようにした油圧パルス発生装置Pを備えるインパルスレンチRである。
As shown in FIG. 1, the two-blade type impulse wrench R is rotated by a rotational drive source, and a
まず、上記2ブレード式インパルスレンチRにおける、油圧パルス発生装置Pについて説明する。 First, the hydraulic pulse generator P in the 2-blade type impulse wrench R will be described.
油圧パルス発生装置Pは、図1や図2に示すように、ライナケース1内にライナ2を設け、前記ライナ2内にメインシャフト7を嵌挿してライナ2をメインシャフト7に対して回動自在とし、このライナ2内にトルクを発生するためのオイルを充填してライナ2の両端に取り付けたライナ下蓋3とライナ上蓋4によって密封している。
As shown in FIGS. 1 and 2, the hydraulic pulse generator P is provided with a
ライナ下蓋3には図2に示すようにメインシャフト7を挿通するための孔30が形成されており、この孔30の構成壁面とメインシャフト7の外周面との間に形成される環状のシール室8内にこれら相互間の気密性(流体密性)を確保するためのOリング80を収容させてある。
As shown in FIG. 2, a
なお、前記ライナケース1とライナ2は相互に結合されており、モータMの回転によりこれらは一体的に回転せしめられる。
The
ライナ2内部は図4に示すように断面楕円形のライナ室20を形成しており、メインシャフト7の対向する2個の溝部70,70にバネ6を介してブレード5を嵌挿し、該ブレード5がライナ2の断面楕円形内面に出没可能に当接するものとしている。前記二枚のブレード5,5間のメインシャフト7の外周面には二本の突条に形成して成る第2シール面71,72を設けてある。
As shown in FIG. 4, a
ライナ2の内周面には図4に示すように、断面楕円形の短軸の両端及び長軸の両端に山形状に盛り上げて成る突状の第1シール面21,22,23,24を設けてある。そして、上記メインシャフト7に対してライナ2が1回転しているときに一度だけ、図3の(1)(2)、図4や図5に示すように、第1シール面21と第2シール面71が、第1シール面22と第2シール面72が、第1シール面23と一方のブレード5の外端面が、第1シール面24と他方のブレード5の外端面が、それぞれ合致(メインシャフト7の軸芯方向全域で気密状態を保つべく合致)し、これにより上記ライナ室20が2つの高圧室Hと2つの低圧室Lの4室に密閉区画されるようになっている。
As shown in FIG. 4, the inner peripheral surface of the
油圧パルス発生装置Pは上記のような構成であるから、これを使用した2ブレード式インパルスレンチRは以下のように機能する。 Since the hydraulic pulse generator P is configured as described above, a two-blade impulse wrench R using the hydraulic pulse generator P functions as follows.
スロットルレバーSLの操作により圧縮空気をモータMに供給すると、モータMは高速で回転し、これに伴いライナ2も回転する。
When compressed air is supplied to the motor M by operating the throttle lever SL, the motor M rotates at a high speed, and the
ライナ2の回転に伴うライナ室20は、ライナー2が1回転する間に90°間隔で図3の(1)(2)−(3)−(4)−(5)に示したように変化する。
As the
図3の(1)及び(2)は、メインシャフト7に油圧パルスによる打撃力が発生するときの状態を示している。
(1) and (2) in FIG. 3 show a state where a striking force is generated on the
図3の(1)及びこれを拡大した図4の状態では、第1シール面21と第2シール面71が、第1シール面22と第2シール面72が、第1シール面23と一方のブレード5の外端面が、第1シール面24と他方のブレード5の外端面が、それぞれ合致(メインシャフト7の軸芯方向全域で気密状態を保つべく合致)し、これにより上記ライナ室20が2つの高圧室Hと2つの低圧室Lの4室に密閉区画されている。
3 (1) and the enlarged state of FIG. 4, the
そして、図3の(2)及びこれを拡大した図5に示す如く、さらにモータMの回転によってライナ2が回転すると、高圧室Hの容積は減少するためオイルは圧縮されて瞬間的に高圧が発生し、この高圧はブレード5を低圧室L側に押しやる。メインシャフト7には上下のブレード5,5を介して瞬間的に偶力が作用して強力なトルクが発生する。
As shown in (2) of FIG. 3 and FIG. 5 which is an enlarged view of this, when the
図3の(3)は、メインシャフト7にトルクが発生した後、ライナ2が90°回転した状態を示している。
(3) in FIG. 3 shows a state in which the
ライナ室20は上下のブレード5,5を挟んで形成された高圧室Hと低圧室Lが連通して一室となりトルクは発生せず、ライナ2はモータMの回転によりさらに回転する。
図3の(4)は、図3の(3)の状態から更に90°回転した状態で打撃時より180°回転した状態を示している。
In the
(4) in FIG. 3 shows a state in which the ball is further rotated by 180 ° from the state of (3) in FIG.
第1シール面21と第2シール面72は合致せず、第1シール面22と第2シール面71とは極一部で合致しているのみである。そのため、これらのシール面間ではシールが行われず、圧力変化は生じないためトルクは発生しない。ライナ2はそのまま回転する。
図3の(5)は、図3の(4)の状態から更に90°回転し、打撃時より270°回転した状態を示している。
The
(5) in FIG. 3 shows a state where it is further rotated by 90 ° from the state of (4) in FIG.
この状態では図3の(3)の状態と実質的に同じであり、トルクは発生しない。さらに回転すると図3の(1)の状態に戻り、第1シール面21と第2シール面71が、第1シール面22と第2シール面72が、第1シール面23と一方のブレード5の外端面が、第1シール面24と他方のブレード5の外端面が、それぞれ合致し、再び打撃力が発生する。
This state is substantially the same as the state (3) in FIG. 3, and no torque is generated. Further rotation returns to the state of (1) in FIG. 3, the
上記は公知の衝撃式工具の構成及び動作を示したものであるが、次に、本発明の特徴的構成について説明する。本発明は、前記シール室8内とライナ室20内との間を繋いで連通するオイル通路31を設けると共に、オイル通路31内に開閉弁Vを設けている。そして、開閉弁Vは、スチールボール等の弁本体V1と、弁本体V1を閉鎖位置に付勢するバネ等の付勢手段V2とから構成している。
The above shows the configuration and operation of a known impact type tool. Next, the characteristic configuration of the present invention will be described. In the present invention, an
シール室8は、Oリング等のシール材80を収容するためのものであり、ライナ下蓋3の孔30の構成面とメインシャフト7の外周面との間に形成される空間である。孔30の構成面は、図2に示すとおり、メインシャフト7の外周面と対向するライナ下蓋3の内側構成面である。メインシャフト7に対向する構成面のうち中間部分の一部がシール室8を構成し、他の部分のうちシール室8よりもライナ室20側の後側部分がメインシャフト7の外周面との間で内側のクリアランスCを形成している(ライナ室よりもメインシャフト側のクリアランスは外側のクリアランスである)。
The
メインシャフト7は、図2等に示すとおり、その軸方向の略中央部分に大径部73を有し、大径部73の外周面とライナ下蓋3の孔30の内周面との間にクリアランスCが形成される。
As shown in FIG. 2 and the like, the
ライナ下蓋3の孔30は、他の部分よりも相対的に内径が大きい大径部を有し、この大径部がシール室8を構成する。ライナ下蓋3の孔30の内径は、図2に示すとおり、シール材80を収容したシール室8を構成する部分を除いて同一であり、シール室8を構成する部分はライナ下蓋3の他の部分の内径よりも相対的に大きな径を有する。このシール室8を構成する部分を除く部分であってシール室8よりもライナ室20側の部分におけるライナ下蓋3の内周面と、メインシャフト7の大径部73の外周面との隙間がクリアランスCになる。
The
オイル通路31はライナ下蓋3に形成され、一端がシール室8内に連通して開口し、他端がライナ室20内に連通して開口している。ライナ下蓋3は、メインシャフト7の先端側に配置される外側ライナ下蓋32と、相対的にメインシャフト7の後端側に配置される内側ライナ下蓋33とからなり、外側ライナ下蓋32は、メインシャフト7とクリアランスCを介して対向する先端側の小径部(孔径)と、メインシャフト7と所定間隔を介してシール室8を形成して対向する大径部(孔径)とからなり、内側ライナ下蓋33は、先端突部が前記外側ライナ下蓋32の大径部に嵌合されて固定される。
The
外側ライナ下蓋32及び内側ライナ下蓋33にそれぞれ管状のオイル通路が形成され、外側ライナ下蓋32に上流側オイル通路、内側ライナ下蓋33に上流側オイル通路に接続される下流側オイル通路が形成される。
Tubular oil passages are formed in the outer liner
外側ライナ下蓋32の上流側オイル通路の出口は、弁本体V1によって閉鎖されるものであり、弁本体V1が移動しない状態を良好に維持するため、弁本体V1が着座可能な断面テーパ状の凹部が形成されている。また、内側ライナ下蓋33には、弁本体V1を外側ライナ下蓋32の方向に付勢するバネV2の一端と当接する段部が形成され、段部と弁本体V1との間にバネV2が配置される。バネV2の一端は前記段部に当接し、他端は弁本体V1のライナ方向面に当接している。
The outlet of the upstream side oil passage of the outer liner
開閉弁Vは、付勢手段V2であるバネの押圧力及びライナ室20内のオイル圧によって弁本体V1を閉鎖位置に保持され、また、シール室8からのオイル圧によって弁本体V1を開放位置に移動するものである。つまり、油圧パルス発生時に、ライナ上蓋3の孔30とメインシャフト7とのクリアランスCを介してシール室8内に侵入したオイルがシール室8内に蓄積されてゆくと、その高圧オイルの圧力によって弁本体V1は閉鎖位置から開放位置へと移動し、シール室8内に侵入したオイルがライナ室20に流出し、シール室8内の圧力を低下させるのである。
The on-off valve V holds the valve body V1 in the closed position by the pressing force of the spring which is the urging means V2 and the oil pressure in the
図6は、オイル通路31及び開閉弁Vが設けられていない場合のシール室8の圧力変化を示すP3と、オイル通路31及び開閉弁Vが設けられた本実施例の場合の圧力変化を示すP1とが模式的に図示されたものである。油圧パルス発生装置Pのライナ室20の圧力(P2)は、油圧パルスの発生時に極めて高い圧力を生成した後、急激にその圧力が低下する挙動を複数回繰り返しながら除々に高くなる傾向にあるところ、ライナ室20内の圧力(P2)が低下して弁本体V1を閉鎖方向に押圧する押圧力が小さくなり、他方で、シール室8側のオイルの圧力(P1)、即ちクリアランスCを介してシール室8内に侵入したシール室内のオイルの圧力が相対的に大きくなると、弁本体V1が閉鎖位置から開放位置へと移動し、シール室8内に侵入したオイルはオイル通路31を通過してライナ室20内に流出し、シール室8内の圧力を低下させるのである。シール室8内の圧力が低下することによって開閉弁Vは閉鎖位置に戻り、再び生じる油圧パルスに起因してシール室8内に流入するオイルの圧力によって再び開放位置に移動し、上記と同様の作用により閉鎖位置に戻り、これを繰り返す。
FIG. 6 shows P3 showing the pressure change in the
ここで、図7に示した従来技術のように、オイル通路31及び開閉弁Vが設けられていない場合、クリアランスCからシール室8内に流入したオイルは、ライナ室20内の圧力が低下した際にクリアランスCからライナ室へ流出して戻ることも考えられるが、侵入時のように油圧パルスによる極めて高い圧力がかかることなく且つクリアランスCも通常は0.01mm程度に過ぎないから、クリアランスCを介してシール室8内のオイルがライナ室20内に戻ることは殆ど無いため、油圧パルス発生毎にシール室8にオイルの圧力が次々と積算されてゆき(図6のP3)、オイルの漏洩を招くことになる。これに対して、本発明では、シール室8内の圧力が次々と積算されてゆくことがないように、弁本体V1を開放位置に移動する方向に作用する圧力が、弁本体V1を閉鎖位置に移動する方向に作用する圧力よりも大きくなったときに、弁本体V1を閉鎖位置に保持するように作用する圧力に抗して、弁本体が開放位置に移動させて、シール室8に侵入したオイルはオイル通路31を介してライナ室20側に戻るようにしている。つまり、弁本体V1を開放位置に移動する方向に作用するシール室8におけるオイルの圧力が、付勢手段V2による圧力とライナ室20内のオイルの圧力の合わさった圧力よりも大きくなると、弁本体V1が開放位置に移動するため、シール室8に侵入したオイルはオイル通路31を介してライナ室20側に流出する。シール室8内のオイルがライナ室20に流出すると、シール室8内の圧力は減少するため、油圧パルス発生毎にシール室8にオイルの圧力が次々と積算されて増加してゆく結果としてのオイル漏洩を防止する。
Here, as in the prior art shown in FIG. 7, when the
また、開閉弁をオイルの流入を防止する逆支弁、つまり、オイルの流れをシール室8からライナ室20への一方向流とする逆支弁とすることにより、ライナ室20からオイル通路31を介してシール室8へとオイルが流入するのを防止しているので、シール室8におけるオイルの圧力の積算を効果的に防止している。
Further, the on / off valve is a reverse support valve that prevents oil from flowing in, that is, a reverse support valve that makes the oil flow unidirectionally flow from the
なお、図6において、弁本体V1を閉鎖する方向に作用するライナ室内の圧力は、説明の便宜上付勢手段による圧力は省略している。 In FIG. 6, the pressure in the liner chamber acting in the direction of closing the valve body V1 is omitted from the urging means for convenience of explanation.
上述した如く、図3の(1)から同図の(2)に変化する際に高圧室H内の圧力は最大になり、ライナ下蓋3の孔30の構成壁面とメインシャフト7の外面との間にできたクリアランスCからシール室8内に高圧室H内のオイルが侵入するが、この油圧パルス発生装置Pでは、高圧室Hから侵入して弁本体V1を開放位置に移動するように作用するオイルの圧力が、ライナ室20内のオイルの圧力と付勢手段V2による圧力の合わさった圧力よりも大きくなったときに、弁本体V1が開放位置に移動するため、シール室8に侵入したオイルはオイル通路31を介してライナ室20側に流出することになる。その結果、オイルの積算が防止されてオイル漏洩が回避でき、工具自体の早期能力低下を招かないという優れた効果を有する。
As described above, when the pressure changes from (1) in FIG. 3 to (2) in FIG. 3, the pressure in the high-pressure chamber H becomes maximum, and the wall surface of the
なお、図8に示すように、メインシャフト7の外周面のうちクリアランスを形成する部分に凹部Gを設けても良い。例えば、メインシャフト7の大径部73の径よりも相対的に小さな径を有する溝である凹部Gを形成しても良く、具体的には、メインシャフト7の外周面に形成されると共に外方に開口した環状の溝を形成しても良い。このようなものであると、油圧パルス発生時にライナ室20からクリアランスCを通って侵入するオイルは、クリアランスCの隙間よりも相対的に大きな凹部Gに流入して膨張するために圧力が低下し、その後にシール室8に流入することになる。したがって、この凹部Gを備えない場合に比較して、シール室8に収容されたOリング80にかかるオイルの圧力は低下し、Oリング80の摩耗も可及的に防止すると共にオイルの漏洩を防止できる。
In addition, as shown in FIG. 8, you may provide the recessed part G in the part which forms clearance among the outer peripheral surfaces of the
なお、凹部Gは、クリアランスCの一端であるライナ室側開口C1から他端であるシール室側開口C2までの軸方向の間におけるメインシャフト7の外周面領域に設けたが、クリアランスCのライナ室側開口C1からシール室側開口C2までの軸方向の間におけるライナ下蓋3の内周面領域に設けることもできる。
The recess G is provided in the outer peripheral surface region of the
なお、上記実施例は2ブレード式インパルスレンチであるが、これに限定されることなく、1ブレード式、3ブレード式とすることができる。 In addition, although the said Example is a 2 blade type impulse wrench, it is not limited to this, It can be set as a 1 blade type and a 3 blade type.
1 ライナケース
2 ライナ
3 ライナ下蓋
4 ライナ上蓋
5 ブレード
6 バネ
7 メインシャフト
8 シール室
20 ライナ室
21 第1シール面
22 第1シール面
23 第1シール面
24 第1シール面
30 孔
31 オイル通路
70 溝部
71 第2シール面
72 第2シール面
80 Oリング
V 開閉弁
G 凹部
1
Claims (3)
メインシャフト(7)の対向する2箇所の溝部にバネ(6)を介してブレード(5)を嵌挿させ、ブレード(5)をライナ(2)の内周面に出没可能に当接させ、
ライナ(2)の内周面には、断面楕円形の短軸の両端及び長軸の両端に突状の第1シール面(21)、(22)、(23)、(24)を有し、
ブレード(5)相互間のメインシャフト(7)の外周面には、2箇所に突条の第2シール面(71)、(72)を有してなり、
メインシャフト(7)に対するライナ(2)の1回転中に一度だけ、ライナ(2)内周壁面の第1シール面(21)、(22)とメインシャフト(7)外面の第2シール面(71)、(72)が合致したときにその他の第1シール面(23)、(24)とそれぞれのブレード(5)とが合致してライナ室(20)内が高圧室と低圧室とに密閉区画される油圧パルス発生装置(P)において、
前記シール室(8)とライナ室(20)を繋ぐオイル通路(31)に開閉弁(V)を設け、
前記開閉弁(V)は、弁本体(V1)と、前記弁本体(V1)を閉鎖位置に付勢する付勢手段(V2)とからなり、
油圧パルス発生時にライナ下蓋(3)の前記孔(30)とメインシャフト(7)とのクリアランス(C)を介してシール室(8)内に侵入するオイルが蓄積されることで、
弁本体(V1)を開放位置に移動するように作用するオイルの圧力が、油圧パルス発生時を除くライナ室(20)内のオイルの圧力と付勢手段(V2)による圧力の合わさった圧力よりも大きくなったときに、シール室(8)からのオイル圧によって弁本体(V1)を開放位置に移動する開閉弁(V)であることを特徴とする油圧パルス発生装置(P)を備える衝撃式締付工具。 Sealed by the liner lower lid (3) and liner upper lid (4) attached to both ends of the liner (2), and the main shaft (7) is rotatably fitted in the hole (30) formed in the liner lower lid (3). And inserting oil into the liner chamber (20) closed by the liner lower lid (3) and the liner upper lid (4), and a component surface of the hole (30) of the liner lower lid (3); A seal chamber (8) formed for accommodating the sealant (80) between the outer peripheral surface of the main shaft (7);
The blade (5) is fitted and inserted into two opposing groove portions of the main shaft (7) via a spring (6), and the blade (5) is brought into contact with the inner peripheral surface of the liner (2) so as to be able to protrude and retract,
The inner peripheral surface of the liner (2) has projecting first seal surfaces (21), (22), (23), and (24) at both ends of a short axis having an elliptical cross section and both ends of the long axis. ,
The outer peripheral surface of the main shaft (7) between the blades (5) has the second seal surfaces (71), (72) of the protrusions at two locations,
The liner (2) first sealing surfaces (21), (22) on the inner peripheral wall surface of the liner (2 ) and the second sealing surface on the outer surface of the main shaft (7) ( only once during one rotation of the liner (2) relative to the main shaft (7)). When the first and second sealing surfaces (23), (24) and the respective blades (5) are matched when the 71 and 72 are matched, the liner chamber (20) is divided into a high pressure chamber and a low pressure chamber. In the hydraulic pulse generator (P) that is hermetically sealed,
An open / close valve (V) is provided in an oil passage (31) connecting the seal chamber (8) and the liner chamber (20);
The on-off valve (V) includes a valve body (V1) and an urging means (V2) for urging the valve body (V1) to a closed position.
Oil that enters the seal chamber (8) through the clearance (C) between the hole (30) of the liner lower lid (3) and the main shaft (7) when a hydraulic pulse is generated is accumulated.
The oil pressure acting to move the valve body (V1) to the open position is the sum of the oil pressure in the liner chamber (20) and the pressure by the biasing means (V2) except when a hydraulic pulse is generated. Is an on-off valve (V) that moves the valve body (V1) to the open position by the oil pressure from the seal chamber (8) when the pressure increases, the impact is provided with the hydraulic pulse generator (P) Type tightening tool.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008156165A JP5386704B2 (en) | 2008-06-16 | 2008-06-16 | Impact type tightening tool |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008156165A JP5386704B2 (en) | 2008-06-16 | 2008-06-16 | Impact type tightening tool |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009297846A JP2009297846A (en) | 2009-12-24 |
JP5386704B2 true JP5386704B2 (en) | 2014-01-15 |
Family
ID=41545277
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008156165A Active JP5386704B2 (en) | 2008-06-16 | 2008-06-16 | Impact type tightening tool |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5386704B2 (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5561076B2 (en) * | 2010-09-30 | 2014-07-30 | 日立工機株式会社 | Oil pulse tool |
JP5988821B2 (en) * | 2012-10-17 | 2016-09-07 | 日東工器株式会社 | Oil rotation impact generator |
WO2018054311A1 (en) * | 2016-09-20 | 2018-03-29 | 苏州宝时得电动工具有限公司 | Electric tool |
KR102291032B1 (en) | 2019-02-21 | 2021-08-20 | 계양전기 주식회사 | Electric power tool and control method of the same |
KR20200102574A (en) | 2019-02-21 | 2020-09-01 | 계양전기 주식회사 | Electric power tool and control method of the same |
JP7516021B2 (en) * | 2019-08-01 | 2024-07-16 | 株式会社マキタ | Rotary impact tool |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2509652A1 (en) * | 1981-07-17 | 1983-01-21 | Montabert Ets | IMPROVEMENT IN THE SEALING SYSTEM BETWEEN THE HYDRAULIC ENVIRONMENT AND THE OUTER ENVIRONMENT OF A PERCUSSION APPARATUS |
JP4329029B2 (en) * | 2004-03-25 | 2009-09-09 | ヨコタ工業株式会社 | Hydraulic pulse generator |
-
2008
- 2008-06-16 JP JP2008156165A patent/JP5386704B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2009297846A (en) | 2009-12-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5386704B2 (en) | Impact type tightening tool | |
JP4953921B2 (en) | Vacuum valve | |
CN105189047B (en) | The low pressure shutoff valve of pneumatic tool | |
TWI490092B (en) | Impact torque adjusting device of hydraulic torque wrench | |
KR101764616B1 (en) | Rotary actuator | |
WO2015097786A1 (en) | Waste gate valve device | |
US20090008117A1 (en) | Pulse Tool and Associated Front Plate | |
JP2009297847A (en) | Impact type fastening tool | |
JP2009074461A (en) | Scroll compressor | |
JP6625388B2 (en) | Sealed structure of airtight container, refrigerant compressor for vehicle equipped with this | |
JP4329029B2 (en) | Hydraulic pulse generator | |
WO2010147207A1 (en) | Impact-type fastening tool | |
JP2009121512A (en) | On-off valve for powder flow passage | |
JP5339233B2 (en) | Impact type tightening tool | |
JP4528729B2 (en) | Coolant valve | |
JP2007253325A (en) | Thermal deburring facility by rapid deaeration | |
JP4643210B2 (en) | Impact wrench | |
US5741186A (en) | Impulse torque generator for a hydraulic power wrench | |
JP5412956B2 (en) | Oil pulse tool | |
JP2967050B2 (en) | Impact torque adjusting device for hydraulic torque wrench | |
KR20210082162A (en) | Rotary Seal | |
JP2008088933A (en) | Air motor and pneumatic tool with air motor | |
JP5376189B1 (en) | Impact tightening tool | |
JP2019113102A (en) | Air cylinder | |
JP6796291B2 (en) | Air cylinder |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110204 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20121030 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20121031 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121221 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130702 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20130806 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130808 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130903 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130912 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5386704 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |