JP5359557B2 - Lens system, optical equipment - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a lens system that reduces entire length of the lens system and simplifies focusing mechanism by properly setting the arrangement of focusing groups, and to provide an optical equipment and manufacturing method. <P>SOLUTION: The lens system includes at least first to fifth lens groups G1 to G5 arranged in order from an object side along an optical axis. The first lens group G1 is divided into at least two separate groups. A front part lens group G1a, which is closest to the object side in the separate groups, has positive refractive power. A rear part lens group G1b, which is the closest to an image side in the separate groups, is moved in the direction of the optical axis, to adjust a focal point. Based on such a configuration, when the total length of the entire lens system in a telephoto end sate is represented by TL, and the focal distance of the entire lens system in the telephoto end state is represented by ft, the lens system satisfies the following condition: 0.59&lt;TL/ft&lt;0.70. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&amp;INPIT

Description

本発明は、デジタルスチルカメラ等の光学機器に用いられるレンズ系に関する。   The present invention relates to a lens system used in an optical apparatus such as a digital still camera.

従来から高変倍比の光学系の合焦方式として、最も物体側に配置されたレンズ群を繰り出すいわゆる前玉繰り出し方式（例えば、特許文献１を参照）や、内焦方式（例えば、特許文献２を参照）などが知られている。   Conventionally, as a focusing method for an optical system with a high zoom ratio, a so-called front lens feeding method (see, for example, Patent Document 1) for feeding out a lens group disposed closest to the object side, or an internal focusing method (for example, Patent Document) 2).

特開平１１−２５８５０４号公報JP-A-11-258504 特開２００４−２１２６１２号公報JP 2004-212612 A

しかしながら、合焦をしようとした場合、従来の前玉繰り出し方式では、一般に大きく重い最も物体側に配置されたレンズ群を移動させるため、合焦群の保持機構や駆動機構が大型化するおそれがあった。また、近距離物体へ合焦する際に、レンズ系全長が大きくなってしまうおそれがあった。   However, when trying to focus, the conventional front-lens pay-out method generally moves the lens group arranged closest to the object side, which is large and heavy, and there is a risk that the holding mechanism and the drive mechanism for the focusing group will increase in size. there were. Further, when focusing on an object at a short distance, there is a possibility that the entire length of the lens system becomes large.

また、従来の内焦方式では、最も物体側に配置された第１レンズ群と比べて軽い、第２レンズ群又はそれ以降の群を合焦群とすることができるため、合焦群の保持機構や駆動機構を小型化することができるという利点がある。しかしながら、内焦方式では、広角端状態から望遠端状態まで全変倍域に亘り、同一撮影距離にある物体に対して同一の繰り出し量で合焦することが一般にできないため、合焦機構が複雑になるおそれがあった。   Further, in the conventional internal focusing method, since the second lens group or a group subsequent thereto, which is lighter than the first lens group disposed closest to the object side, can be set as the focusing group, the focusing group is maintained. There is an advantage that the mechanism and the drive mechanism can be reduced in size. However, with the in-focus method, it is generally impossible to focus on an object at the same shooting distance with the same extension amount over the entire zoom range from the wide-angle end state to the telephoto end state. There was a risk of becoming.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、合焦群の配置を適切に設定することにより、レンズ系全長の小型化と合焦機構の簡略化を同時に達成するレンズ系、光学機器を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a problem, and by appropriately setting the arrangement of the focusing group, a lens system that simultaneously achieves downsizing of the entire lens system and simplification of the focusing mechanism , An object is to provide an optical instrument .

上記目的を達成するため、本発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、負の屈折力を有する第６レンズ群とにより実質的に６個のレンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間に開口絞りを配置し、前記第１レンズ群を少なくとも２つの分割群に分割し、前記分割群のうち、最も物体側の分割群である前部分レンズ群は正の屈折力を有し、前記分割群のうち、最も像側の分割群である後部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させ、前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式０．５９＜ＴＬ／ｆｔ＜０．７０の条件を満足する。 In order to achieve the above object, a lens system according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, a fifth lens group having a positive refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power. The first lens group includes six lens groups, and performs zooming by changing the interval between the lens groups, and an aperture stop is disposed between the fourth lens group and the fifth lens group. Is divided into at least two divided groups, and among the divided groups, the front lens group which is the most object-side divided group has a positive refractive power, and among the divided groups, the most image-side divided group. Focus is adjusted by moving a rear lens group in the optical axis direction. The total length in the telephoto end state and TL, the focal length in the telephoto end state in the entire lens system when the ft, the following conditional expression is satisfied: 0.59 <TL / ft <0.70.

また、本発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、負の屈折力を有する第６レンズ群とにより実質的に６個のレンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、前記第１レンズ群及び前記第４レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、像面に対して光軸方向に固定され、前記第１レンズ群を少なくとも２つの分割群に分割し、前記分割群のうち、最も物体側の分割群である前部分レンズ群は正の屈折力を有し、前記分割群のうち、最も像側の分割群である後部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させ、前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式０．５９＜ＴＬ／ｆｔ＜０．７０の条件を満足する。The lens system according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. There are substantially six lens units including a third lens group having negative refractive power, a fourth lens group having negative refractive power, a fifth lens group having positive refractive power, and a sixth lens group having negative refractive power. The first lens group and the fourth lens group are formed with respect to the image plane when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The first lens group is divided into at least two divided groups, and the front lens group which is the most object-side divided group among the divided groups has a positive refractive power, Of the divided groups, the rear partial lens group which is the most image-side divided group is moved in the optical axis direction. When the total length of the entire lens system in the telephoto end state is TL and the focal length of the entire lens system in the telephoto end state is ft, the following formula 0.59 <TL / ft <0 .70 condition is satisfied.

また、本発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、負の屈折力を有する第６レンズ群とにより実質的に６個のレンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、前記第１レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、像面に対して光軸方向に固定され、前記第１レンズ群を少なくとも２つの分割群に分割し、前記分割群のうち、最も物体側の分割群である前部分レンズ群は正の屈折力を有し、前記分割群のうち、最も像側の分割群である後部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させ、前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式０．５９＜ＴＬ／ｆｔ＜０．７０及び０．２３＜｜ｆ２／ｆ４｜＜０．８８の条件を満足する。The lens system according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. There are substantially six lens units including a third lens group having negative refractive power, a fourth lens group having negative refractive power, a fifth lens group having positive refractive power, and a sixth lens group having negative refractive power. It consists of lens groups and performs zooming by changing the distance between each lens group. The first lens group is fixed in the optical axis direction relative to the image plane when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The first lens group is divided into at least two divided groups, and among the divided groups, the front lens group which is the most object side divided group has a positive refractive power, and among the divided groups, Focus is adjusted by moving the rear lens group, which is the most image-side divided group, in the optical axis direction. The total length of the entire lens system in the telephoto end state is TL, the focal length in the telephoto end state of the entire lens system is ft, the focal length of the second lens group is f2, and the focal point of the fourth lens group is When the distance is f4, the following conditions are satisfied: 0.59 <TL / ft <0.70 and 0.23 <| f2 / f4 | <0.88.

本発明に係るレンズ系は、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間に開口絞りを配置することが好ましい。 In the lens system according to the present invention, it is preferable that an aperture stop is disposed between the fourth lens group and the fifth lens group .

本発明に係るレンズ系において、前記第４レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、像面に対して光軸方向に固定されていることが好ましい。 In the lens system according to the present invention, it is preferable that the fourth lens group is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state .

本発明に係るレンズ系は、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式０．２３＜｜ｆ２／ｆ４｜＜０．８８の条件を満足することが好ましい。 In the lens system according to the present invention, when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 0.23 <| f2 / f4 | <0.88 is satisfied. It is preferable to satisfy the conditions .

本発明に係るレンズ系において、前記第１レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、無限遠合焦状態において、像面に対して光軸方向に固定されていることが好ましい。 In the lens system according to the present invention, the first lens unit is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane in the infinite focus state when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Is preferred.

本発明に係るレンズ系において、前記第１レンズ群中の前記後部分レンズ群は、正の屈折力を有することが好ましい。 In the lens system according to the present invention, it is preferable that the rear lens group in the first lens group has a positive refractive power .

本発明に係るレンズ系は、前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとし、前記第１レンズ群中の前記後部分レンズ群の焦点距離をｆ１ｂとしたとき、次式０．１０＜ｆｔ／ｆ１ｂ＜３．７４の条件を満足することが好ましい。 In the lens system according to the present invention, when the focal length in the telephoto end state in the entire lens system is ft and the focal length of the rear lens group in the first lens group is f1b, It is preferable that the condition of 10 <ft / f1b <3.74 is satisfied .

本発明に係るレンズ系は、前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記第１レンズ群中の前記後部分レンズ群の焦点距離をｆ１ｂとしたとき、次式０．０３＜ＴＬ／ｆ１ｂ＜２．４８の条件を満足することが好ましい。 In the lens system according to the present invention, when the total length in the telephoto end state of the entire lens system is TL and the focal length of the rear lens group in the first lens group is f1b, the following expression 0.03 < It is preferable to satisfy the condition of TL / f1b <2.48 .

本発明に係るレンズ系は、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５としたとき、次式０．４０＜｜ｆ２／ｆ５｜＜１．００の条件を満足することが好ましい。 In the lens system according to the present invention, when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fifth lens group is f5, the following formula 0.40 <| f2 / f5 | <1.00 is satisfied. It is preferable to satisfy the conditions .

本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の像面上に結像させる、前記いずれかのレンズ系を備える。An optical apparatus according to the present invention includes any one of the lens systems that forms an image of an object on a predetermined image plane.

本発明によれば、合焦群の配置が適切に設定されるため、レンズ系全体の小型化と合焦機構の簡略化を同時に達成しつつ、高い結像性能を得ることができるレンズ系、光学機器を提供することができる。 According to the present invention, since the arrangement of the focusing group is appropriately set, a lens system capable of obtaining high imaging performance while simultaneously achieving downsizing of the entire lens system and simplification of the focusing mechanism , Optical equipment can be provided.

本発明の各実施例に係るレンズ系の屈折力配分及び広角端状態から望遠端状態への焦点距離状態の変化における各レンズ群の移動の様子を示す図である。It is a figure which shows the mode of the movement of each lens group in the refractive power distribution of the lens system which concerns on each Example of this invention, and the change of the focal distance state from a wide-angle end state to a telephoto end state. 第１実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the lens system which concerns on 1st Example. 第１実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 1 when focusing on infinity, where (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第１実施例に係るレンズ系の近距離合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 1 when focusing at close distance, where (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第２実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the lens system which concerns on 2nd Example. 第２実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 2 during focusing at infinity, where FIG. 5A illustrates a wide-angle end state, FIG. 5B illustrates an intermediate focal length state, and FIG. 第２実施例に係るレンズ系の近距離合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 2 during focusing at a short distance, where FIG. 第３実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the lens system which concerns on 3rd Example. 第３実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 3 when focusing on infinity, where (a) shows a wide angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第３実施例に係るレンズ系の近距離合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 3 when focusing at short distance, where (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第４実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the lens system which concerns on 4th Example. 第４実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 4 during focusing at infinity, where FIG. 5A illustrates a wide-angle end state, FIG. 5B illustrates an intermediate focal length state, and FIG. 第４実施例に係るレンズ系の近距離合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 4 during focusing at short distance, where (a) shows a wide angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第５実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the lens system which concerns on 5th Example. 第５実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 5 during focusing at infinity, where (a) shows a wide angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第５実施例に係るレンズ系の近距離合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 5 during focusing at short distance, where FIG. 10A illustrates a wide-angle end state, FIG. 9B illustrates an intermediate focal length state, and FIG. 上記構成のレンズ系を撮影レンズとして備えたデジタル一眼レフカメラＣＡＭの略断面図である。It is a schematic sectional view of a digital single-lens reflex camera CAM provided with the lens system configured as described above as a photographing lens. 上記構成のレンズ系の製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the lens system of the said structure.

以下、本実施形態に係るレンズ系について、図面を用いて説明する。本実施形態のレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、少なくとも第１〜第５レンズ群を有し、最も物体側に位置する第１レンズ群を少なくとも２つの分割群に分割し、前記分割群のうち最も物体側の分割群である前部分レンズ群は正の屈折力を有し、前記分割群のうち最も像側の分割群である後部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させる。   Hereinafter, the lens system according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. The lens system of the present embodiment has at least first to fifth lens groups arranged in order from the object side along the optical axis, and divides the first lens group positioned closest to the object side into at least two divided groups. The front partial lens group which is the most object-side divided group among the divided groups has a positive refractive power, and the rear partial lens group which is the most image-side divided group among the divided groups is arranged in the optical axis direction. The focus is adjusted by moving it.

本実施形態のレンズ系は、５群以上のレンズ群を有することで、高変倍比の光学系を容易に構成することができる。また、最も物体側に配置された第１レンズ群を少なくとも２つの群に分割し、最も物体側の分割群である前部分レンズ群が正の屈折力を有することで、レンズ系全長を小さくすることと、歪曲収差の補正とのバランスを取ることができる。更に、最も像側の分割群である後部分レンズ群で焦点調節をすることで、合焦機構を簡略化することができ、結果として合焦速度の高速化を図ることができる。同時に、焦点調節による球面収差及び像面湾曲の近距離変動を最小限に抑えることができる。また、広角端状態から望遠端状態まで全変倍域に亘り、同一撮影距離にある物体に対して同一の繰り出し量で合焦することができる。   The lens system of the present embodiment can easily configure an optical system with a high zoom ratio by having five or more lens groups. Further, the first lens group arranged closest to the object side is divided into at least two groups, and the front lens group which is the most object side divided group has a positive refractive power, thereby reducing the total length of the lens system. And the correction of distortion aberration can be balanced. Further, by adjusting the focus with the rear lens group that is the most image-side divided group, the focusing mechanism can be simplified, and as a result, the focusing speed can be increased. At the same time, it is possible to minimize the short-distance variation in spherical aberration and field curvature due to focus adjustment. Further, it is possible to focus on an object at the same shooting distance with the same feeding amount over the entire zooming range from the wide-angle end state to the telephoto end state.

そして、上記構成の基、本実施形態のレンズ系は、レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、以下の条件式（１）を満足する。   In the lens system of the present embodiment based on the above configuration, the total length of the entire lens system in the telephoto end state is TL, and the focal length in the telephoto end state of the entire lens system is ft. Formula (1) is satisfied.

０．５９＜ＴＬ／ｆｔ＜０．７０ …（１）   0.59 <TL / ft <0.70 (1)

条件式（１）は、レンズ系全体での全長と、レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離比について、適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（１）の上限値を上回った場合、収差補正（主に球面収差とコマ収差）上は有利になるが、レンズ系全体での全長が大きくなってしまい、小型化と高性能化のバランスが取れなくなってしまう。また、条件式（１）の下限値を下回った場合、小型化には有利であるが、レンズ系全体で発生する球面収差、コマ収差及び像面湾曲が良好に補正できなくなってしまい、好ましくない。また、バックフォーカスを長くすることが困難となってしまう。   Conditional expression (1) is a conditional expression for defining an appropriate range for the overall length of the entire lens system and the focal length ratio in the telephoto end state of the entire lens system. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, aberration correction (mainly spherical aberration and coma aberration) is advantageous, but the overall length of the entire lens system increases, resulting in smaller size and higher performance. Will not be balanced. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, it is advantageous for miniaturization, but it is not preferable because spherical aberration, coma aberration, and field curvature generated in the entire lens system cannot be corrected well. . In addition, it becomes difficult to increase the back focus.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．６９にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．６８にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．６７にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.69. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.68. Furthermore, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.67.

また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．６０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．６１にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．６２にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.60. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.61. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.62.

本実施形態に係るレンズ系において、歪曲収差の補正と全長の小型化を両立のために、第１レンズ群は、正の屈折力を有することが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, it is preferable that the first lens group has a positive refractive power in order to achieve both correction of distortion and downsizing of the overall length.

また、本実施形態に係るレンズ系において、焦点調節による球面収差及び像面湾曲の近距離変動を最小限に抑えるために、第１レンズ群中の後部分レンズ群は、正の屈折力を有することが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, the rear lens group in the first lens group has a positive refractive power in order to minimize the short-distance variation in spherical aberration and field curvature due to focus adjustment. It is preferable.

また、本実施形態に係るレンズ系において、偏芯による性能劣化を低減し、特に像面湾曲の劣化を最小限に抑え、良好な光学性能を実現するために、第１レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、無限遠合焦状態において、像面に対して光軸方向に固定であることが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, in order to reduce performance deterioration due to decentration, particularly to minimize deterioration of field curvature, and to realize good optical performance, the first lens group has a wide-angle end. When zooming from the state to the telephoto end state, it is preferably fixed in the optical axis direction with respect to the image plane in the infinitely focused state.

また、本実施形態に係るレンズ系において、レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとし、第１レンズ群中の後部分レンズ群の焦点距離をｆ１ｂとしたとき、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, when the focal length in the telephoto end state in the entire lens system is ft and the focal length of the rear lens group in the first lens group is f1b, the following conditional expression It is preferable to satisfy (2).

０．１０＜ｆｔ／ｆ１ｂ＜３．７４ …（２）   0.10 <ft / f1b <3.74 (2)

条件式（２）は、望遠端状態におけるレンズ系全体の焦点距離と、第１レンズ群中の後部分レンズ群の焦点距離比について、適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（２）の上限値を上回った場合、後部分レンズ群の屈折力が相対的に強くなってしまう。結果として、フォーカシングの際のコマ収差及び像面湾曲の収差変動が大きくなってしまい好ましくない。また、条件式（２）の下限値を下回った場合、後部分レンズ群の屈折力が相対的に弱くなってしまう。収差補正上は有利になるが、フォーカシング群の移動量が大きくなってしまい、小型化と高性能化のバランスが取れなくなってしまう。結果として、レンズ全長が大型化してしまい、本発明の意図と反してしまい好ましくない。   Conditional expression (2) is a conditional expression for defining an appropriate range for the focal length of the entire lens system in the telephoto end state and the focal length ratio of the rear lens group in the first lens group. When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the rear lens group becomes relatively strong. As a result, coma aberration during focusing and aberration fluctuations of field curvature become large, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the rear lens group will be relatively weak. Although it is advantageous in terms of aberration correction, the amount of movement of the focusing group becomes large, and the balance between miniaturization and high performance cannot be achieved. As a result, the total length of the lens becomes large, which is contrary to the intention of the present invention.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を３．４０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を３．１０にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．８０にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 3.40. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 3.10. Furthermore, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 2.80.

また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．３５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．６５にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．９５にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.35. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.65. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.95.

また、本実施形態に係るレンズ系において、レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、第１レンズ群中の後部分レンズ群の焦点距離をｆ１ｂとしたとき、以下の条件式（３）の条件を満足することが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, when the total length in the telephoto end state of the entire lens system is TL and the focal length of the rear lens group in the first lens group is f1b, the following conditional expression (3 It is preferable to satisfy the condition of

０．０３＜ＴＬ／ｆ１ｂ＜２．４８ …（３）   0.03 <TL / f1b <2.48 (3)

条件式（３）は、レンズ系全体での全長と、第１レンズ群中の後部分レンズ群の焦点距離比について、適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（３）の上限値を上回った場合、後部分レンズ群の屈折力が相対的に強くなってしまう。結果として、フォーカシングの際のコマ収差及び像面湾曲の収差変動が大きくなってしまい好ましくない。また、条件式（３）の下限値を下回った場合、後部分レンズ群の屈折力が相対的に弱くなってしまう。収差補正上は有利になるが、フォーカシング群の移動量が大きくなってしまい、小型化と高性能化のバランスが取れなくなってしまう。結果として、レンズ全長が大型化してしまい、本発明の意図と反してしまい好ましくない。   Conditional expression (3) is a conditional expression for defining an appropriate range for the overall length of the entire lens system and the focal length ratio of the rear lens group in the first lens group. When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the rear lens group becomes relatively strong. As a result, coma aberration during focusing and aberration fluctuations of field curvature become large, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the rear lens group will be relatively weak. Although it is advantageous in terms of aberration correction, the amount of movement of the focusing group becomes large, and the balance between miniaturization and high performance cannot be achieved. As a result, the total length of the lens becomes large, which is contrary to the intention of the present invention.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を２．２０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．９０にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を１．７５にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 2.20. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 1.90. Furthermore, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.75.

また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．４５にすることが更に好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．７０にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.20. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.45. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.70.

また、本実施形態に係るレンズ系において、コマ収差及び像面湾曲を良好に補正するために、第２レンズ群は、負の屈折力を有することが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, it is preferable that the second lens group has a negative refractive power in order to satisfactorily correct coma and curvature of field.

また、本実施形態に係るレンズ系において、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、以下の条件式（４）の条件を満足することが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied, where the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4. .

０．２３＜｜ｆ２／ｆ４｜＜０．８８ …（４）   0.23 <| f2 / f4 | <0.88 (4)

条件式（４）は、第２レンズ群と第４レンズ群の焦点距離比について、適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（４）の上限値を上回った場合、第２レンズ群の屈折力が相対的に弱くなってしまい、コマ収差の補正不足となってしまう。また、第２レンズ群が変倍に対して効率的に寄与することが困難となり、変倍比が４倍程度以上の高変倍比を確保できなくなってしまう。更に、第４レンズ群の屈折力が相対的に強くなることにより、第４レンズ群で発生する球面収差及び像面湾曲が大きくなり過ぎてしまい、優れた光学性能を得るという本発明の目的を達成できなくなってしまう。   Conditional expression (4) is a conditional expression for defining an appropriate range for the focal length ratio between the second lens group and the fourth lens group. If the upper limit value of the conditional expression (4) is exceeded, the refractive power of the second lens group becomes relatively weak, resulting in insufficient correction of coma aberration. In addition, it becomes difficult for the second lens group to efficiently contribute to zooming, and it becomes impossible to secure a high zooming ratio of about 4 times or more. Further, since the refractive power of the fourth lens group becomes relatively strong, the spherical aberration and the curvature of field that occur in the fourth lens group become too large, and the object of the present invention is to obtain excellent optical performance. It can no longer be achieved.

また、条件式（４）の下限値を下回った場合、第２レンズ群の屈折力が相対的に強くなってしまい、ズーミングの際に第２レンズ群で発生するコマ収差の変動が大きくなってしまう。また、第４レンズ群の屈折力が相対的に弱くなってしまい、ズーミングの際に移動量が大きくなり、第４レンズ群で発生する像面湾曲の変動が大きくなってしまう。結果として、広角端状態から望遠端状態での全てのズーム範囲において、性能の劣化を抑えることが困難となってしまう。   If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the refractive power of the second lens group becomes relatively strong, and the fluctuation of coma aberration generated in the second lens group during zooming becomes large. End up. In addition, the refractive power of the fourth lens group becomes relatively weak, the amount of movement increases during zooming, and the variation in field curvature that occurs in the fourth lens group increases. As a result, it becomes difficult to suppress degradation of performance in the entire zoom range from the wide-angle end state to the telephoto end state.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．８０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．７５にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．７０にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.80. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.75. Furthermore, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.70.

また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．３０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．３５にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．４０にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.30. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.35. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.40.

また、本実施形態に係るレンズ系において、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、第５レンズ群の焦点距離をｆ５としたとき、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。   In the lens system according to this embodiment, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fifth lens group is f5.

０．４０＜｜ｆ２／ｆ５｜＜１．００ …（５）   0.40 <| f2 / f5 | <1.00 (5)

条件式（５）は、第２レンズ群と第５レンズ群の焦点距離比について、適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（５）の上限値を上回った場合、第２レンズ群の屈折力が相対的に弱くなってしまい、第２レンズ群が変倍に対して効率的に寄与することが困難となり、変倍比が４倍程度以上の高変倍比を確保できなくなってしまう。更に、第５レンズ群の屈折力が相対的に強くなることにより、第５レンズ群で発生する球面収差及びコマ収差が大きくなり過ぎてしまい、優れた光学性能を得るという本発明の目的を達成できなくなってしまう。   Conditional expression (5) is a conditional expression for defining an appropriate range for the focal length ratio between the second lens group and the fifth lens group. If the upper limit value of the conditional expression (5) is exceeded, the refractive power of the second lens group becomes relatively weak, and it becomes difficult for the second lens group to efficiently contribute to zooming, It becomes impossible to secure a high zoom ratio of about 4 or more. Further, since the refractive power of the fifth lens group becomes relatively strong, the spherical aberration and coma aberration generated in the fifth lens group become excessively large, thereby achieving the object of the present invention to obtain excellent optical performance. It becomes impossible.

また、条件式（５）の下限値を下回った場合、第２レンズ群の屈折力が相対的に強くなってしまい、ズーミングの際に第２レンズ群で発生するコマ収差の変動が大きくなってしまう。また、第５レンズ群の屈折力が相対的に弱くなってしまい、ズーミングの際に移動量が大きくなり、第５レンズ群で発生する球面収差の変動が大きくなってしまう。結果として、広角端状態から望遠端状態での全てのズーム範囲において、性能の劣化を抑えることが困難となってしまう。   If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the second lens group becomes relatively strong, and the fluctuation of coma generated in the second lens group during zooming becomes large. End up. Also, the refractive power of the fifth lens group becomes relatively weak, the amount of movement increases during zooming, and the variation in spherical aberration that occurs in the fifth lens group increases. As a result, it becomes difficult to suppress degradation of performance in the entire zoom range from the wide-angle end state to the telephoto end state.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を０．９５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を０．９０にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を０．８５にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.95. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.90. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.85.

また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．５５にすることが好ましい。更に、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．６０にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.50. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.55. Furthermore, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.60.

また、本実施形態に係るレンズ系において、偏芯による性能の劣化、特に像面湾曲が軽減し、良好な光学性能を実現するために、第４レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、像面に対して光軸方向に固定されていることが好ましい。   Further, in the lens system according to the present embodiment, in order to reduce performance deterioration due to decentering, particularly curvature of field, and to realize good optical performance, the fourth lens group is from the wide-angle end state to the telephoto end state. When zooming, it is preferably fixed in the optical axis direction with respect to the image plane.

また、本実施形態に係るレンズ系は、球面収差、コマ収差及び像面湾曲を良好に補正し、高変倍比でありながら優れた光学性能を達成するために、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有することが好ましい。   Further, the lens system according to the present embodiment is arranged in order from the object side in order to satisfactorily correct spherical aberration, coma aberration, and field curvature, and to achieve excellent optical performance while having a high zoom ratio, A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a positive refraction It is preferable to have a fifth lens group having power.

また、本実施形態に係るレンズ系において、球面収差、コマ収差及び像面湾曲を良好に補正し、高変倍比でありながら優れた光学性能を達成するために、第５レンズ群の像側に、負の屈折力を有する第６レンズ群を有することが好ましい。   In the lens system according to the present embodiment, in order to correct spherical aberration, coma aberration, and field curvature well, and to achieve excellent optical performance with a high zoom ratio, the image side of the fifth lens group In addition, it is preferable to have a sixth lens group having negative refractive power.

図１７に、上記構成のレンズ系を撮影レンズ１として備えたデジタル一眼レフカメラＣＡＭ（光学機器）の略断面図を示す。図１７に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいて、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ１で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして、焦点板４に結像された光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へと導かれる。これにより、撮影者は、物体（被写体）像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。   FIG. 17 is a schematic cross-sectional view of a digital single-lens reflex camera CAM (optical apparatus) provided with the lens system having the above configuration as a photographic lens 1. In the digital single-lens reflex camera CAM shown in FIG. 17, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 1 and focused on the focusing screen 4 via the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected a plurality of times in the pentaprism 5 and guided to the eyepiece lens 6. Thus, the photographer can observe the object (subject) image as an erect image through the eyepiece 6.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ１で集光された不図示の物体（被写体）の光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、当該撮像素子７により撮像され、物体（被写体）画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラＣＡＭによる物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、図１７に記載のカメラＣＡＭは、撮影レンズ１を着脱可能に保持するものでもよく、撮影レンズ１と一体に成形されるものでもよい。また、カメラＣＡＭは、いわゆる一眼レフカメラでもよく、クイックリターンミラー等を有さないコンパクトカメラでもよい。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light of an object (subject) (not shown) condensed by the photographing lens 1 is captured on the image sensor 7. Form an image. Thereby, the light from the object (subject) is captured by the image sensor 7 and recorded as an object (subject) image in a memory (not shown). In this way, the photographer can photograph an object (subject) with the camera CAM. Note that the camera CAM illustrated in FIG. 17 may be one that holds the photographing lens 1 in a detachable manner or may be molded integrally with the photographing lens 1. The camera CAM may be a so-called single-lens reflex camera or a compact camera that does not have a quick return mirror or the like.

続いて、図１８を参照しながら、上記構成のレンズ系の製造方法について説明する。まず、円筒状の鏡筒内に各レンズ（例えば、図２ではレンズＬ１１〜Ｌ６１）を組み込む（ステップＳ１）。レンズを鏡筒内に組み込む際、光軸に沿った順にレンズを１つずつ鏡筒内に組み込んでもよく、一部又は全てのレンズを保持部材で一体保持してから鏡筒部材と組み立ててもよい。次に、鏡筒内に各レンズが組み込まれた後、鏡筒内に各レンズが組み込まれた状態で物体の像が形成されるか、すなわち各レンズの中心が揃っているかを確認する（ステップＳ２）。続いて、レンズ系の各種動作を確認する（ステップＳ３）。各種動作の一例としては、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う変倍動作（例えば、図２では第２レンズ群Ｇ２，第３レンズ群Ｇ３，第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸方向に沿ってそれぞれ移動する）、遠距離物点から近距離物点への合焦を行うレンズ（例えば、図２では後部分レンズ群Ｇ１ｂ）が光軸方向に沿って移動する合焦動作、少なくとも一部のレンズ（例えば、図２では第４レンズ群Ｇ４）を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させる手ぶれ補正動作などが挙げられる。なお、各種動作の確認順番は任意である。   Next, a manufacturing method of the lens system having the above configuration will be described with reference to FIG. First, each lens (for example, the lenses L11 to L61 in FIG. 2) is assembled in a cylindrical barrel (step S1). When assembling the lenses into the lens barrel, the lenses may be incorporated into the lens barrel one by one in the order along the optical axis, or a part or all of the lenses may be integrally held by the holding member and then assembled with the lens barrel member. Good. Next, after each lens is incorporated in the lens barrel, it is confirmed whether an object image is formed in a state where each lens is incorporated in the lens barrel, that is, whether the centers of the lenses are aligned (step) S2). Subsequently, various operations of the lens system are confirmed (step S3). As an example of various operations, a zooming operation for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (for example, the second lens group G2, the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the sixth lens in FIG. 2). Lens group G6 moves along the optical axis direction), and a lens for focusing from a long distance object point to a short distance object point (for example, rear lens group G1b in FIG. 2) moves along the optical axis direction. And a camera shake correction operation for moving at least a part of the lenses (for example, the fourth lens group G4 in FIG. 2) so as to have a component perpendicular to the optical axis. Note that the order of confirming the various operations is arbitrary.

以下、各実施例について図面に基づき説明する。図１は、各実施例に係るレンズ系の屈折力配分及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への焦点距離状態の変化における各レンズ群の移動の様子を示す図である。図１に示すように、各実施例に係るレンズ系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。そして、広角端状態から望遠端状態への焦点距離状態の変化（すなわちズーミング）に際して、第１レンズ群Ｇ１と第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定で、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が減少する。   Hereinafter, each embodiment will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram illustrating a state of movement of each lens unit in a refractive power distribution and a change in focal length state from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) according to each embodiment. As shown in FIG. 1, the lens system according to each example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arrayed in order from the object side. A third lens group G3 having negative refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, a fifth lens group G5 having positive refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power It is composed of When the focal length state changes from the wide-angle end state to the telephoto end state (that is, zooming), the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I, and the first lens group G1 and the first lens group G1 The distance between the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the fourth lens The distance between the group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases.

なお、各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐係数をκとし、ｎ次の非球面係数をＣｎとしたとき、以下の式（ａ）で示す。なお、各実施例において、２次の非球面係数Ｃ2は０であり、その記載を省略している。また、「Ｅ-n」は、「×１０^-n」を表す。例えば、1.234E-05＝1.234×10^-5である。 In each embodiment, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag) along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface at height y. When the quantity is S (y), the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) is r, the conic coefficient is κ, and the n-th aspherical coefficient is Cn, the following equation (a) is given. . In each embodiment, the secondary aspheric coefficient C2 is 0, and the description thereof is omitted. “E-n” represents “× 10 ⁻ⁿ ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 ⁻⁵ .

Ｓ（ｙ）＝（ｙ²／ｒ）／｛１＋（１−κ・y²／ｒ²）^1/2｝
＋Ｃ4×ｙ⁴＋Ｃ6×ｙ⁶＋Ｃ8×ｙ⁸＋Ｃ10×ｙ¹⁰ …（ａ） S (y) = (y ² / r) / {1+ (1−κ · y ² / r ² ) ^1/2 }
+ C4 × y ⁴ + C6 × y ⁶ + C8 × y ⁸ + C10 × y ¹⁰ (a)

また、各実施例において、諸元の値を表（表１，６，１１，１６，２１）に掲げる。表中の［全体諸元］において、ｆは全系の焦点距離を、Ｆ．ＮＯはＦナンバーを、２ωは画角を示す。また、レンズ全長は、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表す。［レンズデータ］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔を、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、νｄはｄ線（波長587.6nm）に対するアッベ数を示す。また、レンズ面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示す。なお、曲率半径の「0.0000」は平面又は開口を示す。また、空気の屈折率「1.00000」の記載は省略している。［レンズ群焦点距離データ］において、各群の開始面及び焦点距離を示す。   Moreover, in each Example, the value of a specification is hung up on a table | surface (Table 1, 6, 11, 16, 21). In [Overall specifications] in the table, f is the focal length of the entire system, and F.F. NO indicates the F number and 2ω indicates the angle of view. The total lens length represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when focusing on infinity. In [Lens data], the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is the next optical surface (or image from each optical surface). The distance between the surfaces, which is the distance on the optical axis to the surface), nd represents the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd represents the Abbe number for the d-line (wavelength 587.6 nm). When the lens surface is aspherical, an asterisk is attached to the surface number, and the paraxial radius of curvature is indicated in the column of the radius of curvature r. The curvature radius “0.0000” indicates a plane or an opening. Further, the description of the refractive index “1.00000” of air is omitted. In [Lens Group Focal Length Data], the starting surface and focal length of each group are shown.

また、［非球面データ］において（表２，７，１２，１７，２２）、Ｒは頂点曲率半径を、κは円錐定数を、Ｃ₄〜Ｃ₁₀は各非球面定数の値を示す。また、［可変間隔データ］において（表３，８，１３，１８，２３）、レンズ系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各焦点距離における無限遠合焦時の可変間隔を示す。また、［合焦群移動量］において（表４，９，１４，１９，２４）、ｆは焦点距離を、Δ１ｂは近距離合焦時（撮影距離1.8m状態）の後部分レンズ群Ｇ１ｂの移動量を示す（なお、物体側への移動を正とする）。また、［条件式対応値］において（表５，１０，１５，２０，２５）、上記の条件式（１）〜（５）に対応する値を示す。 In [Aspherical Data] (Tables 2, 7, 12, 17, and 22), R represents a vertex curvature radius, κ represents a conical constant, and C _{4 to} C ₁₀ represent values of each aspheric constant. In [Variable Interval Data] (Tables 3, 8, 13, 18, 23), the variable interval at the time of focusing at infinity at each of the focal lengths in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the lens system is shown. Show. Further, in [focusing group movement amount] (Tables 4, 9, 14, 19, 24), f is the focal length, Δ1b is the focal length of the rear partial lens group G1b when focusing at a short distance (in a shooting distance of 1.8 m). Indicates the amount of movement (note that movement toward the object side is positive). In [Values for Conditional Expressions] (Tables 5, 10, 15, 20, and 25), values corresponding to the conditional expressions (1) to (5) are shown.

ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている、焦点距離、曲率半径、面間隔、その他の長さの単位は、一般に「mm」が使われている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。   Here, “mm” is generally used as a unit of focal length, radius of curvature, surface interval, and other lengths listed in all the following specification values. However, since the optical system can obtain the same optical performance even if it is proportionally enlarged or reduced, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

（第１実施例）
第１実施例について、図２〜図４及び表１〜表５を用いて説明する。図２は、第１実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。図２に示すように、第１実施例に係るレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、前部分レンズ群Ｇ１ａと、後部分レンズ群Ｇ１ｂから構成される。前部分レンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２から構成される。後部分レンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１３から構成される。 (First embodiment)
1st Example is described using FIGS. 2-4 and Tables 1-5. FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration of a lens system according to the first example. As shown in FIG. 2, in the lens system according to the first example, the first lens group G1 includes a front partial lens group G1a and a rear partial lens group G1b, which are arranged in order from the object side. The front lens group G1a includes, in order from the object side, a cemented positive lens L11 formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. Consists of The rear partial lens group G1b is composed of a cemented positive lens L13 that is formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side and a positive meniscus lens having a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３から構成される。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side and a cemented negative lens L22 formed by bonding a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. And a biconcave lens L23.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３から構成される。   The third lens group G3 is composed of a biconvex lens L31 arranged in order from the object side, a cemented negative lens L32 formed by bonding a positive meniscus lens having a convex surface toward the object side and a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side. And a biconvex lens L33.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ４２から構成される。   The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a cemented negative lens L42 formed by bonding a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. Consists of

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、両凸レンズＬ５３から構成される。   The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex lens L53 arranged in order from the object side.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ６１から構成される。   The sixth lens group G6 is composed of a cemented negative lens L61 that is formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens arranged in order from the object side.

像面Ｉは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成されている。（像面Ｉの説明については、以降の実施例についても同様である。）   The image plane I is formed on an image sensor (not shown), and the image sensor is composed of a CCD, a CMOS, or the like. (The description of the image plane I is the same in the following embodiments.)

開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して像面Ｉに対して固定である。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the fourth lens group G4, and is fixed with respect to the image plane I during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

次の表１に、第１実施例の諸元の値を掲げる。   Table 1 below lists values of specifications of the first embodiment.

（表１）
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 81.59 〜 201.00 〜 392.00
ＦＮＯ 4.60 〜 5.39 〜 5.79
２ω 29.29 〜 12.03 〜 6.19
像高 21.60 〜 21.60 〜 21.60
レンズ全長 259.31 〜 259.31 〜 259.31
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 117.0358 3.30 1.79952 42.24
2 75.5978 11.54 1.49782 82.52
3 -479.1944 0.10
4 121.5135 3.34 1.49782 82.52
5 188.1471 (d5)
6 92.7170 3.00 1.84666 23.78
7 66.0487 9.31 1.58913 61.16
8 1772.4253 (d8)
9 1217.4518 2.00 1.81600 46.62
10 67.3054 3.50
11 -488.8357 2.00 1.75500 52.32
12 31.1170 6.50 1.80810 22.76
13 305.3582 2.31
14 -99.3098 2.00 1.81600 46.62
15 88.9128 (d15)
＊16 69.0678 4.89 1.72916 54.68
17 -279.9926 0.20
18 38.1546 5.59 1.60300 65.44
19 128.8266 2.00 1.84666 23.78
20 36.5881 0.87
21 41.9915 5.50 1.59201 67.02
22 -1291.6436 (d22)
23 47.6793 2.00 1.83400 37.16
24 36.5546 2.58
25 -135.6718 1.80 1.77250 49.60
26 28.7040 3.02 1.84666 23.78
27 77.3516 3.30
28 0.0000 (d28) （開口絞りＳ）
29 24.8138 5.13 1.58913 61.16
30 96.6340 1.99
31 46.2694 1.25 1.84666 23.78
32 23.7898 1.35
＊33 30.3557 5.60 1.48749 70.41
34 -75.6773 (d34)
35 -28.8995 1.50 1.81600 46.62
36 35.7191 5.50 1.75520 27.51
37 -64.7405 (Bf)
［各群焦点距離データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ 102.3530
Ｇ２ ９ -29.4177
Ｇ３ 16 44.1102
Ｇ４ 23 -52.3971
Ｇ５ 29 44.4282
Ｇ６ 35 -59.0152 (Table 1)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 81.59 to 201.00 to 392.00
FNO 4.60 to 5.39 to 5.79
2ω 29.29-12.03-6.19
Image height 21.60 to 21.60 to 21.60
Total lens length 259.31-259.31-259.31
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 117.0358 3.30 1.79952 42.24
2 75.5978 11.54 1.49782 82.52
3 -479.1944 0.10
4 121.5135 3.34 1.49782 82.52
5 188.1471 (d5)
6 92.7170 3.00 1.84666 23.78
7 66.0487 9.31 1.58913 61.16
8 1772.4253 (d8)
9 1217.4518 2.00 1.81600 46.62
10 67.3054 3.50
11 -488.8357 2.00 1.75500 52.32
12 31.1170 6.50 1.80810 22.76
13 305.3582 2.31
14 -99.3098 2.00 1.81600 46.62
15 88.9128 (d15)
* 16 69.0678 4.89 1.72916 54.68
17 -279.9926 0.20
18 38.1546 5.59 1.60300 65.44
19 128.8266 2.00 1.84666 23.78
20 36.5881 0.87
21 41.9915 5.50 1.59201 67.02
22 -1291.6436 (d22)
23 47.6793 2.00 1.83400 37.16
24 36.5546 2.58
25 -135.6718 1.80 1.77250 49.60
26 28.7040 3.02 1.84666 23.78
27 77.3516 3.30
28 0.0000 (d28) (Aperture stop S)
29 24.8138 5.13 1.58913 61.16
30 96.6340 1.99
31 46.2694 1.25 1.84666 23.78
32 23.7898 1.35
* 33 30.3557 5.60 1.48749 70.41
34 -75.6773 (d34)
35 -28.8995 1.50 1.81600 46.62
36 35.7191 5.50 1.75520 27.51
37 -64.7405 (Bf)
[Each group focal length data]
Group Start surface Focal length G1 1 102.3530
G2 9 -29.4177
G3 16 44.1102
G4 23 -52.3971
G5 29 44.4282
G6 35 -59.0152

第１実施例において、第１６面及び第３３面のレンズ面は、非球面形状に形成されている。次の表２に、［非球面データ］を示す。   In the first embodiment, the sixteenth and thirty-third lens surfaces are aspherical. Table 2 below shows [Aspherical data].

（表２）
［非球面データ］
第１６面
Ｒ κ Ｃ₄ Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀
69.0678 +0.6071 -5.3514×10^-7 -2.5653×10^-10 +8.5073×10^-13 -9.1874×10^-16
第３３面
Ｒ κ Ｃ₄ Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀
30.3557 -0.3066 +1.6043×10^-6 -9.3189×10^-9 +4.0302×10^-11 -2.4676×10^-13 (Table 2)
[Aspherical data]
16th surface R κ C ₄ C ₆ C ₈ C ₁₀
69.0678 +0.6071 -5.3514 × 10 ^-7 -2.5653 × 10 ^-10 + 8.5073 × 10 ^-13 -9.1874 × 10 ^-16
No. 33 R κ C ₄ C ₆ C ₈ C ₁₀
30.3557 -0.3066 + 1.6043 × 10 ^-6 -9.3189 × 10 ^-9 + 4.0302 × 10 ^-11 -2.4676 × 10 ^-13

第１実施例において、前部分レンズ群Ｇ１ａと後部分レンズ群Ｇ１ｂとの軸上空気間隔ｄ５、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１５、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２２、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２８、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ３４、及びバックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表３に、［可変間隔データ］を示す。   In the first example, the axial air distance d5 between the front lens group G1a and the rear lens group G1b, the axial air distance d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group G2. On-axis air gap d15 between the third lens group G3, on-axis air gap d22 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and on-axis air gap d28 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 The on-axis air gap d34 between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 and the back focus Bf change during zooming. Table 3 below shows [variable interval data].

（表３）
［可変間隔データ］
広角端 中間焦点距離 望遠端
d5 12.3408 12.3408 12.3408
d8 2.0131 17.3451 24.0215
d15 53.4329 24.7523 2.0000
d22 3.0130 16.3616 32.4371
d28 20.2698 9.7537 2.0000
d34 9.1535 4.7204 2.9873
Bf 56.0998 71.0487 80.5354 (Table 3)
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end
d5 12.3408 12.3408 12.3408
d8 2.0131 17.3451 24.0215
d15 53.4329 24.7523 2.0000
d22 3.0130 16.3616 32.4371
d28 20.2698 9.7537 2.0000
d34 9.1535 4.7204 2.9873
Bf 56.0998 71.0487 80.5354

次の表４に、第１実施例における［合焦群移動量］を示す。   Table 4 below shows [focus group movement amount] in the first embodiment.

（表４）
［合焦群移動量］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ 81.5936 200.9994 392.0036
Δ１ｂ 9.6854 9.6854 9.6854 (Table 4)
[Focus group movement]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f 81.5936 200.9994 392.0036
Δ1b 9.6854 9.6854 9.6854

次の表５に、第１実施例における［条件式対応値］を示す。   Table 5 below shows [Conditional Expression Corresponding Values] in the first example.

（表５）
［条件式対応値］
ＴＬ＝259.3129
ｆｔ＝392.0036
ｆ１ｂ＝201.0756
ｆ２＝-29.4177
ｆ４＝-52.3971
ｆ５＝44.4282
（１）ＴＬ／ｆｔ＝0.6615
（２）ｆｔ／ｆ１ｂ＝1.9495
（３）ＴＬ／ｆ１ｂ＝1.2896
（４）｜ｆ２／ｆ４｜＝0.5614
（５）｜ｆ２／ｆ５｜＝0.6621 (Table 5)
[Conditional expression values]
TL = 259.3129
ft = 392.0036
f1b = 201.0756
f2 = -29.4177
f4 = -52.3971
f5 = 44.4282
(1) TL / ft = 0.6615
(2) ft / f1b = 1.9495
(3) TL / f1b = 1.896
(4) | f2 / f4 | = 0.5614
(5) | f2 / f5 | = 0.6621

図３及び図４は、ｄ線（波長587.6nm）に対する第１実施例の諸収差図である。すなわち、図３（ａ）は広角端状態（ｆ＝81.59mm）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図３（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝201.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図３（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差である。また、図４（ａ）は広角端状態（ｆ＝81.59mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図であり、図４（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝201.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差であり、図４（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図である。   3 and 4 are graphs showing various aberrations of the first example with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm). 3A is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state in the wide-angle end state (f = 81.59 mm), and FIG. 3B is infinite in the intermediate focal length state (f = 201.00 mm). FIG. 3C shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG. 4A is a diagram showing various aberrations in the short-distance focusing state (shooting distance 1.8 m) in the wide-angle end state (f = 81.59 mm), and FIG. 4B is the intermediate focal length state (f = 201.00mm) is the various aberrations in the close focus state (shooting distance 1.8m), and FIG. 4 (c) is the close focus state (shooting distance 1.8m) in the telephoto end state (f = 392.00mm). FIG.

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ａは像高に対する半画角を、Ｈ０は各像高に対する物体高を示す。なお、球面収差を示す図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差及び歪曲収差を示す図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差を示す図では各像高の値を示す。また、非点収差を示す図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。   In each aberration diagram, FNO indicates an F number, A indicates a half angle of view with respect to the image height, and H0 indicates an object height with respect to each image height. In the figure showing spherical aberration, the F-number value corresponding to the maximum aperture is shown. In the figure showing astigmatism and distortion, the maximum image height is shown. In the figure showing coma aberration, the value of each image height is shown. Indicates. Moreover, in the figure which shows astigmatism, a continuous line shows a sagittal image surface and a broken line shows a meridional image surface. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.

各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first example, it is understood that various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

（第２実施例）
第２実施例について、図５〜図７及び表６〜表１０を用いて説明する。図５は、第２実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。図５に示すように、第２実施例に係るレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、前部分レンズ群Ｇ１ａと、後部分レンズ群Ｇ１ｂから構成される。前部分レンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１１と、両凸レンズＬ１２から構成される。後部分レンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１３から構成される。 (Second embodiment)
2nd Example is described using FIGS. 5-7 and Tables 6-10. FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of a lens system according to the second example. As shown in FIG. 5, in the lens system according to the second example, the first lens group G1 is composed of a front partial lens group G1a and a rear partial lens group G1b arranged in order from the object side. The front lens group G1a is composed of a cemented positive lens L11 formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex lens arranged in order from the object side, and a biconvex lens L12. The rear partial lens group G1b is composed of a cemented positive lens L13 that is formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side and a positive meniscus lens having a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３から構成される。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a cemented negative lens L22 formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens, and a biconcave lens L23 arranged in order from the object side. The

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズと両凹レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３から構成される。   The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a cemented positive lens L32 formed by bonding a biconvex lens and a biconcave lens, and a biconvex lens L33, which are arranged in order from the object side.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ４２から構成される。   The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a cemented negative lens L42 formed by bonding a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. Consists of

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、両凸レンズＬ５３から構成される。   The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex lens L53 arranged in order from the object side.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ６１から構成される。   The sixth lens group G6 is composed of a cemented negative lens L61 that is formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens arranged in order from the object side.

開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して像面Ｉに対して固定である。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the fourth lens group G4, and is fixed with respect to the image plane I during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

次の表６に、第２実施例の諸元の値を掲げる。   Table 6 below lists values of specifications of the second embodiment.

（表６）
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 102.00 〜 200.00 〜 392.00
ＦＮＯ 4.12 〜 4.83 〜 5.77
２ω 23.68 〜 11.96 〜 6.15
像高 21.60 〜 21.60 〜 21.60
レンズ全長 255.00 〜 255.00 〜 255.00
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 163.4801 3.00 1.83400 37.16
2 90.8226 8.52 1.49782 82.52
3 -2163.4247 0.20
4 106.4057 6.98 1.49782 82.52
5 -2235.9865 (d5)
6 112.1217 3.00 1.80518 25.42
7 78.9055 9.91 1.58313 59.37
8 522.3679 (d8)
9 11854.9330 2.08 1.88300 40.76
10 71.4854 3.00
11 -151.9921 1.85 1.75500 52.32
12 32.7891 6.00 1.80810 22.76
13 -503.5686 1.48
14 -86.3546 1.85 1.81600 46.62
15 93.9649 (d15)
16 83.6033 4.08 1.75500 52.32
17 -142.4959 0.20
18 39.8810 6.55 1.60300 65.44
19 -133.0017 2.20 1.80518 25.42
20 62.5022 0.10
21 69.6347 3.40 1.51633 64.14
22 -3944.5756 (d22)
23 173.3539 2.20 1.83400 37.16
24 68.9202 1.83
25 -316.7717 2.00 1.79952 42.22
26 29.7037 3.39 1.84666 23.78
27 102.3637 4.13
28 0.0000 (d28) （開口絞りＳ）
＊29 21.3151 4.09 1.51633 64.07
30 50.9813 5.25
31 33.0404 1.50 1.84666 23.78
32 20.9352 1.63
33 28.6951 5.73 1.51633 64.14
34 -92.4185 (d34)
35 -26.6672 1.40 1.88300 40.76
36 40.8727 4.96 1.78472 25.68
37 -56.7842 (Bf)
［各群焦点距離データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ 107.5829
Ｇ２ ９ -28.8919
Ｇ３ 16 42.9992
Ｇ４ 23 -59.9044
Ｇ５ 29 44.9108
Ｇ６ 35 -49.8749 (Table 6)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 102.00 to 200.00 to 392.00
FNO 4.12 to 4.83 to 5.77
2ω 23.68-11.96-6.15
Image height 21.60 to 21.60 to 21.60
Total lens length 255.00 to 255.00 to 255.00
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 163.4801 3.00 1.83400 37.16
2 90.8226 8.52 1.49782 82.52
3 -2163.4247 0.20
4 106.4057 6.98 1.49782 82.52
5 -2235.9865 (d5)
6 112.1217 3.00 1.80518 25.42
7 78.9055 9.91 1.58313 59.37
8 522.3679 (d8)
9 11854.9330 2.08 1.88300 40.76
10 71.4854 3.00
11 -151.9921 1.85 1.75500 52.32
12 32.7891 6.00 1.80810 22.76
13 -503.5686 1.48
14 -86.3546 1.85 1.81600 46.62
15 93.9649 (d15)
16 83.6033 4.08 1.75500 52.32
17 -142.4959 0.20
18 39.8810 6.55 1.60300 65.44
19 -133.0017 2.20 1.80518 25.42
20 62.5022 0.10
21 69.6347 3.40 1.51633 64.14
22 -3944.5756 (d22)
23 173.3539 2.20 1.83400 37.16
24 68.9202 1.83
25 -316.7717 2.00 1.79952 42.22
26 29.7037 3.39 1.84666 23.78
27 102.3637 4.13
28 0.0000 (d28) (Aperture stop S)
* 29 21.3151 4.09 1.51633 64.07
30 50.9813 5.25
31 33.0404 1.50 1.84666 23.78
32 20.9352 1.63
33 28.6951 5.73 1.51633 64.14
34 -92.4185 (d34)
35 -26.6672 1.40 1.88300 40.76
36 40.8727 4.96 1.78472 25.68
37 -56.7842 (Bf)
[Each group focal length data]
Group Start surface Focal length G1 1 107.5829
G2 9 -28.8919
G3 16 42.9992
G4 23 -59.9044
G5 29 44.9108
G6 35 -49.8749

第２実施例において、第２９面のレンズ面は、非球面形状に形成されている。次の表７に、［非球面データ］を示す。   In the second example, the 29th lens surface is formed in an aspherical shape. Table 7 below shows [Aspherical data].

（表７）
［非球面データ］
第２９面
Ｒ κ Ｃ₄ Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀
21.3151 +1.4060 -9.3994×10^-6 -2.6975×10^-8 +3.8131×10^-11 -4.5952×10^-13 (Table 7)
[Aspherical data]
29th surface R κ C ₄ C ₆ C ₈ C ₁₀
21.3151 +1.4060 -9.3994 × 10 ^-6 -2.6975 × 10 ^-8 + 3.8131 × 10 ^-11 -4.5952 × 10 ^-13

第２実施例において、前部分レンズ群Ｇ１ａと後部分レンズ群Ｇ１ｂとの軸上空気間隔ｄ５、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１５、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２２、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２８、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ３４、及びバックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表８に、［可変間隔データ］を示す。   In the second example, the axial air distance d5 between the front lens group G1a and the rear lens group G1b, the axial air distance d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group G2 On-axis air gap d15 between the third lens group G3, on-axis air gap d22 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and on-axis air gap d28 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 The on-axis air gap d34 between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 and the back focus Bf change during zooming. Table 8 below shows [variable interval data].

（表８）
［可変間隔データ］
広角端 中間焦点距離 望遠端
d5 20.3152 20.3152 20.3152
d8 5.8700 20.2798 25.1462
d15 44.4384 23.7131 2.0000
d22 2.0000 8.3155 25.1621
d28 16.0855 12.3558 2.0000
d34 8.7867 7.2704 3.4708
Bf 55.0000 60.2458 74.4012 (Table 8)
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end
d5 20.3152 20.3152 20.3152
d8 5.8700 20.2798 25.1462
d15 44.4384 23.7131 2.0000
d22 2.0000 8.3155 25.1621
d28 16.0855 12.3558 2.0000
d34 8.7867 7.2704 3.4708
Bf 55.0000 60.2458 74.4012

次の表９に、第２実施例における［合焦群移動量］を示す。   Table 9 below shows [focusing group movement amount] in the second embodiment.

（表９）
［合焦群移動量］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ 101.9997 199.9993 391.9983
Δ１ｂ 14.1059 14.1059 14.1059 (Table 9)
[Focus group movement]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f 101.9997 199.9993 391.9983
Δ1b 14.1059 14.1059 14.1059

次の表１０に、第２実施例における［条件式対応値］を示す。   Table 10 below shows [conditional expression corresponding values] in the second embodiment.

（表１０）
［条件式対応値］
ＴＬ＝255.0000
ｆｔ＝391.9983
ｆ１ｂ＝300.4379
ｆ２＝-28.8919
ｆ４＝-59.9044
ｆ５＝44.9108
（１）ＴＬ／ｆｔ＝0.6505
（２）ｆｔ／ｆ１ｂ＝1.3048
（３）ＴＬ／ｆ１ｂ＝0.8488
（４）｜ｆ２／ｆ４｜＝0.4823
（５）｜ｆ２／ｆ５｜＝0.6433 (Table 10)
[Conditional expression values]
TL = 255.0000
ft = 391.9983
f1b = 300.4379
f2 = -28.8919
f4 = -59.9044
f5 = 44.9108
(1) TL / ft = 0.6505
(2) ft / f1b = 1.3048
(3) TL / f1b = 0.8488
(4) | f2 / f4 | = 0.4823
(5) | f2 / f5 | = 0.6433

図６及び図７は、ｄ線（波長587.6nm）に対する第２実施例の諸収差図である。すなわち、図６（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図６（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図６（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差である。また、図７（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図であり、図７（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差であり、図７（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図である。   6 and 7 are graphs showing various aberrations of the second example with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm). 6A is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 6B is infinite in the intermediate focal length state (f = 200.00 mm). FIG. 6C shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG. 7A is a diagram showing various aberrations in the short-distance focusing state (shooting distance 1.8 m) in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 7B is the intermediate focal length state (f = 200.00mm) is the various aberrations in the close focus state (shooting distance 1.8m), and FIG. 7 (c) is the close focus state (shooting distance 1.8m) in the telephoto end state (f = 392.00mm). FIG.

各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second example, it is understood that various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

（第３実施例）
第３実施例について、図８〜図１０及び表１１〜表１５を用いて説明する。図８は、第３実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。図８に示すように、第３実施例に係るレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、前部分レンズ群Ｇ１ａと、後部分レンズ群Ｇ１ｂから構成される。前部分レンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１１と、両凸レンズＬ１２から構成される。後部分レンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１３から構成される。 (Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 8 to 10 and Tables 11 to 15. FIG. FIG. 8 is a diagram illustrating a configuration of a lens system according to the third example. As shown in FIG. 8, in the lens system according to the third example, the first lens group G1 includes a front partial lens group G1a and a rear partial lens group G1b that are arranged in order from the object side. The front lens group G1a is composed of a cemented positive lens L11 formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex lens arranged in order from the object side, and a biconvex lens L12. The rear partial lens group G1b is composed of a cemented positive lens L13 that is formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side and a positive meniscus lens having a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３から構成される。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a cemented negative lens L22 formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens, and a biconcave lens L23 arranged in order from the object side. The

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズと両凹レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３から構成される。   The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a cemented positive lens L32 formed by bonding a biconvex lens and a biconcave lens, and a biconvex lens L33, which are arranged in order from the object side.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ４２から構成される。   The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a cemented negative lens L42 formed by bonding a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. Consists of

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、両凸レンズＬ５３から構成される。   The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex lens L53 arranged in order from the object side.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ６１から構成される。   The sixth lens group G6 is composed of a cemented negative lens L61 that is formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens arranged in order from the object side.

開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して像面Ｉに対して固定である。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the fourth lens group G4, and is fixed with respect to the image plane I during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

次の表１１に、第３実施例の諸元の値を掲げる。   Table 11 below provides values of specifications of the third example.

（表１１）
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 102.00 〜 200.00 〜 392.00
ＦＮＯ 4.13 〜 4.83 〜 5.77
２ω 23.67 〜 11.96 〜 6.15
像高 21.60 〜 21.60 〜 21.60
レンズ全長 253.00 〜 253.00 〜 253.00
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 161.5135 3.00 1.83400 37.16
2 90.5285 8.53 1.49782 82.52
3 -1750.3262 0.20
4 105.5734 6.81 1.49782 82.52
5 -3920.2297 (d5)
6 110.9147 3.00 1.80518 25.42
7 77.7105 10.00 1.58313 59.37
8 538.4049 (d8)
9 3389.0372 2.20 1.88300 40.76
10 69.7772 3.01
11 -160.0773 1.85 1.75500 52.32
12 32.1395 6.00 1.80810 22.76
13 -612.1529 1.56
14 -84.5418 1.85 1.81600 46.62
15 92.2772 (d15)
16 82.1865 4.12 1.75500 52.32
17 -149.4747 0.20
18 40.7142 6.55 1.60300 65.44
19 -127.3464 2.20 1.80518 25.42
20 64.2484 0.10
21 65.0600 3.40 1.51633 64.14
22 -5745.9391 (d22)
23 166.2994 2.20 1.83400 37.16
24 69.4946 1.80
25 -367.4122 2.00 1.79952 42.22
26 28.9758 3.47 1.84666 23.78
27 94.4215 4.13
28 0.0000 (d28) （開口絞りＳ）
＊29 20.9486 4.12 1.51633 64.07
30 48.7262 4.82
31 32.5846 1.50 1.84666 23.78
32 20.5062 1.59
33 27.6644 5.80 1.51633 64.14
34 -91.9499 (d34)
35 -26.3195 1.40 1.88300 40.76
36 38.4600 4.95 1.78472 25.68
37 -56.7086 (Bf)
［各群焦点距離データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ 105.8884
Ｇ２ ９ -28.4278
Ｇ３ 16 42.5989
Ｇ４ 23 -59.9146
Ｇ５ 29 44.4268
Ｇ６ 35 -48.5528 (Table 11)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 102.00 to 200.00 to 392.00
FNO 4.13 to 4.83 to 5.77
2ω 23.67-11.96-6.15
Image height 21.60 to 21.60 to 21.60
Total lens length 253.00-253.00-253.00
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 161.5135 3.00 1.83400 37.16
2 90.5285 8.53 1.49782 82.52
3 -1750.3262 0.20
4 105.5734 6.81 1.49782 82.52
5 -3920.2297 (d5)
6 110.9147 3.00 1.80518 25.42
7 77.7105 10.00 1.58313 59.37
8 538.4049 (d8)
9 3389.0372 2.20 1.88300 40.76
10 69.7772 3.01
11 -160.0773 1.85 1.75500 52.32
12 32.1395 6.00 1.80810 22.76
13 -612.1529 1.56
14 -84.5418 1.85 1.81600 46.62
15 92.2772 (d15)
16 82.1865 4.12 1.75500 52.32
17 -149.4747 0.20
18 40.7142 6.55 1.60300 65.44
19 -127.3464 2.20 1.80518 25.42
20 64.2484 0.10
21 65.0600 3.40 1.51633 64.14
22 -5745.9391 (d22)
23 166.2994 2.20 1.83400 37.16
24 69.4946 1.80
25 -367.4122 2.00 1.79952 42.22
26 28.9758 3.47 1.84666 23.78
27 94.4215 4.13
28 0.0000 (d28) (Aperture stop S)
* 29 20.9486 4.12 1.51633 64.07
30 48.7262 4.82
31 32.5846 1.50 1.84666 23.78
32 20.5062 1.59
33 27.6644 5.80 1.51633 64.14
34 -91.9499 (d34)
35 -26.3195 1.40 1.88300 40.76
36 38.4600 4.95 1.78472 25.68
37 -56.7086 (Bf)
[Each group focal length data]
Group Start surface Focal length G1 1 105.8884
G2 9 -28.4278
G3 16 42.5989
G4 23 -59.9146
G5 29 44.4268
G6 35 -48.5528

第３実施例において、第２９面のレンズ面は、非球面形状に形成されている。次の表１２に、［非球面データ］を示す。   In the third embodiment, the 29th lens surface is formed in an aspherical shape. Table 12 below shows [Aspherical data].

（表１２）
［非球面データ］
第２９面
Ｒ κ Ｃ₄ Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀
20.9486 +1.4728 -1.0457×10^-5 -3.5430×10^-8 +7.1991×10^-11 -7.2011×10^-13 (Table 12)
[Aspherical data]
29th surface R κ C ₄ C ₆ C ₈ C ₁₀
20.9486 +1.4728 -1.0457 × 10 ^-5 -3.5430 × 10 ^-8 + 7.1991 × 10 ^-11 -7.2011 × 10 ^-13

第３実施例において、前部分レンズ群Ｇ１ａと後部分レンズ群Ｇ１ｂとの軸上空気間隔ｄ５、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１５、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２２、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２８、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ３４、及びバックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表１３に、［可変間隔データ］を示す。   In the third example, the axial air distance d5 between the front lens group G1a and the rear lens group G1b, the axial air distance d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group G2 On-axis air gap d15 between the third lens group G3, on-axis air gap d22 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and on-axis air gap d28 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 The on-axis air gap d34 between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 and the back focus Bf change during zooming. Table 13 below shows [variable interval data].

（表１３）
［可変間隔データ］
広角端 中間焦点距離 望遠端
d5 18.0421 18.0421 18.0421
d8 6.8440 20.9111 25.7775
d15 43.9312 23.5006 2.0000
d22 2.0000 8.3635 24.9977
d28 16.2487 12.3530 2.0000
d34 8.5786 7.0709 3.4740
Bf 54.9996 60.4030 74.3528 (Table 13)
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end
d5 18.0421 18.0421 18.0421
d8 6.8440 20.9111 25.7775
d15 43.9312 23.5006 2.0000
d22 2.0000 8.3635 24.9977
d28 16.2487 12.3530 2.0000
d34 8.5786 7.0709 3.4740
Bf 54.9996 60.4030 74.3528

次の表１４に、第３実施例における［合焦群移動量］を示す。   Table 14 below shows [focus group movement amount] in the third embodiment.

（表１４）
［合焦群移動量］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ 101.9992 199.9983 391.9962
Δ１ｂ 13.4746 13.4746 13.4746 (Table 14)
[Focus group movement]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f 101.9992 199.9983 391.9962
Δ1b 13.4746 13.4746 13.4746

次の表１５に、第３実施例における［条件式対応値］を示す。   Table 15 below shows [Conditional Expression Corresponding Values] in the third example.

（表１５）
［条件式対応値］
ＴＬ＝252.9996
ｆｔ＝391.9962
ｆ１ｂ＝294.3923
ｆ２＝-28.4278
ｆ４＝-59.9146
ｆ５＝44.42681
（１）ＴＬ／ｆｔ＝0.6454
（２）ｆｔ／ｆ１ｂ＝1.3315
（３）ＴＬ／ｆ１ｂ＝0.8594
（４）｜ｆ２／ｆ４｜＝0.4745
（５）｜ｆ２／ｆ５｜＝0.6399 (Table 15)
[Conditional expression values]
TL = 252.9996
ft = 391.9962
f1b = 294.3923
f2 = -28.4278
f4 = -59.9146
f5 = 44.42681
(1) TL / ft = 0.6454
(2) ft / f1b = 1.3315
(3) TL / f1b = 0.8594
(4) | f2 / f4 | = 0.4745
(5) | f2 / f5 | = 0.6399

図９及び図１０は、ｄ線（波長587.6nm）に対する第３実施例の諸収差図である。すなわち、図９（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図９（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図９（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差である。また、図１０（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図であり、図１０（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差であり、図１０（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図である。   9 and 10 are graphs showing various aberrations of the third example with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm). That is, FIG. 9A is a diagram of various aberrations in the infinitely focused state in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 9B is an infinite point in the intermediate focal length state (f = 200.00 mm). FIG. 9C shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG. 10A is a diagram showing various aberrations in the short-distance focusing state (shooting distance 1.8 m) in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 10B is the intermediate focal length state (f = 100.00) shows various aberrations in the close focus state (shooting distance 1.8 m), and FIG. 10C shows the close focus state (shooting distance 1.8 m) in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG.

各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third example, it is understood that various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

（第４実施例）
第４実施例について、図１１〜図１３及び表１６〜表２０を用いて説明する。図１１は、第４実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。図１１に示すように、第４実施例に係るレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、前部分レンズ群Ｇ１ａと、後部分レンズ群Ｇ１ｂから構成される。前部分レンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２から構成される。後部分レンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１３から構成される。 (Fourth embodiment)
The fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 11 to 13 and Tables 16 to 20. FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of a lens system according to the fourth example. As shown in FIG. 11, in the lens system according to the fourth example, the first lens group G1 is composed of a front partial lens group G1a and a rear partial lens group G1b arranged in order from the object side. The front lens group G1a includes, in order from the object side, a cemented positive lens L11 formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. Consists of The rear partial lens group G1b is composed of a cemented positive lens L13 that is formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side and a positive meniscus lens having a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３から構成される。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a cemented negative lens L22 formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens, and a biconcave lens L23 arranged in order from the object side. The

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズと両凹レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３から構成される。   The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a cemented positive lens L32 formed by bonding a biconvex lens and a biconcave lens, and a positive meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. The

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ４２から構成される。   The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a cemented negative lens L42 formed by bonding a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. Consists of

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、両凸レンズＬ５３から構成される。   The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex lens L53 arranged in order from the object side.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ６１から構成される。   The sixth lens group G6 is composed of a cemented negative lens L61 that is formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens arranged in order from the object side.

開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して像面Ｉに対して固定である。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the fourth lens group G4, and is fixed with respect to the image plane I during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

次の表１６に、第４実施例の諸元の値を掲げる。   Table 16 below provides values of specifications of the fourth embodiment.

（表１６）
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 102.00 〜 200.00 〜 392.00
ＦＮＯ 4.60 〜 5.08 〜 5.84
２ω 23.63 〜 11.96 〜 6.15
像高 21.60 〜 21.60 〜 21.60
レンズ全長 247.50 〜 247.50 〜 247.50
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 155.1837 3.00 1.83400 37.16
2 89.5977 8.58 1.49782 82.52
3 -2509.4933 0.20
4 109.2143 6.49 1.49782 82.52
5 102910.350 (d5)
6 106.4727 3.00 1.80518 25.42
7 73.6259 9.83 1.58313 59.37
8 674.9651 (d8)
9 2472.3901 2.20 1.83481 42.71
10 67.6264 3.00
11 -183.1924 1.85 1.75500 52.32
12 31.2861 6.00 1.80810 22.76
13 -2862.1527 1.68
14 -87.2211 1.85 1.81600 46.62
15 85.7575 (d15)
16 77.5257 4.24 1.75500 52.32
17 -164.3998 0.20
18 40.0875 6.52 1.60300 65.44
19 -166.4363 2.20 1.84666 23.78
20 69.9213 0.10
21 60.7205 3.40 1.51633 64.14
22 769.1576 (d22)
23 149.9171 2.20 1.83400 37.16
24 66.3034 1.53
25 -529.1770 2.00 1.81600 46.62
26 32.1799 2.82 1.84666 23.78
27 95.4511 4.13
28 0.0000 (d28) （開口絞りＳ）
＊29 19.8265 4.00 1.51633 64.07
30 48.1949 2.77
31 29.7430 1.50 1.84666 23.78
32 19.4599 1.80
33 28.8462 5.26 1.48749 70.23
34 -82.8179 (d34)
35 -25.8437 1.40 1.88300 40.76
36 29.8779 5.17 1.78470 26.29
37 -58.1205 (Bf)
［各群焦点距離データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ 103.0673
Ｇ２ ９ -28.0635
Ｇ３ 16 41.4638
Ｇ４ 23 -60.2261
Ｇ５ 29 43.3436
Ｇ６ 35 -44.9879 (Table 16)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 102.00 to 200.00 to 392.00
FNO 4.60 to 5.08 to 5.84
2ω 23.63-11.96-6.15
Image height 21.60 to 21.60 to 21.60
Total lens length 247.50 to 247.50 to 247.50
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 155.1837 3.00 1.83400 37.16
2 89.5977 8.58 1.49782 82.52
3 -2509.4933 0.20
4 109.2143 6.49 1.49782 82.52
5 102910.350 (d5)
6 106.4727 3.00 1.80518 25.42
7 73.6259 9.83 1.58313 59.37
8 674.9651 (d8)
9 2472.3901 2.20 1.83481 42.71
10 67.6264 3.00
11 -183.1924 1.85 1.75500 52.32
12 31.2861 6.00 1.80810 22.76
13 -2862.1527 1.68
14 -87.2211 1.85 1.81600 46.62
15 85.7575 (d15)
16 77.5257 4.24 1.75500 52.32
17 -164.3998 0.20
18 40.0875 6.52 1.60300 65.44
19 -166.4363 2.20 1.84666 23.78
20 69.9213 0.10
21 60.7205 3.40 1.51633 64.14
22 769.1576 (d22)
23 149.9171 2.20 1.83400 37.16
24 66.3034 1.53
25 -529.1770 2.00 1.81600 46.62
26 32.1799 2.82 1.84666 23.78
27 95.4511 4.13
28 0.0000 (d28) (Aperture stop S)
* 29 19.8265 4.00 1.51633 64.07
30 48.1949 2.77
31 29.7430 1.50 1.84666 23.78
32 19.4599 1.80
33 28.8462 5.26 1.48749 70.23
34 -82.8179 (d34)
35 -25.8437 1.40 1.88300 40.76
36 29.8779 5.17 1.78470 26.29
37 -58.1205 (Bf)
[Each group focal length data]
Group Start surface Focal length G1 1 103.0673
G2 9 -28.0635
G3 16 41.4638
G4 23 -60.2261
G5 29 43.3436
G6 35 -44.9879

第４実施例において、第２９面のレンズ面は、非球面形状に形成されている。次の表１７に、［非球面データ］を示す。   In the fourth embodiment, the 29th lens surface is formed in an aspherical shape. Table 17 below shows [Aspherical data].

（表１７）
［非球面データ］
第２９面
Ｒ κ Ｃ₄ Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀
19.8265 +1.4673 -1.1806×10^-5 -4.5495×10^-8 +1.0109×10^-10 -1.1488×10^-12 (Table 17)
[Aspherical data]
29th surface R κ C ₄ C ₆ C ₈ C ₁₀
19.8265 +1.4673 -1.1806 × 10 ^-5 -4.5495 × 10 ^-8 +1.0 109 × 10 ^-10 -1.1488 × 10 ^-12

第４実施例において、前部分レンズ群Ｇ１ａと後部分レンズ群Ｇ１ｂとの軸上空気間隔ｄ５、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１５、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２２、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２８、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ３４、及びバックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表１８に、［可変間隔データ］を示す。   In the fourth example, the axial air gap d5 between the front lens group G1a and the rear lens group G1b, the axial air gap d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group G2. On-axis air gap d15 between the third lens group G3, on-axis air gap d22 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and on-axis air gap d28 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 The on-axis air gap d34 between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 and the back focus Bf change during zooming. Table 18 below shows [variable interval data].

（表１８）
［可変間隔データ］
広角端 中間焦点距離 望遠端
d5 13.9248 13.9248 13.9248
d8 8.6086 22.4610 27.3273
d15 43.0646 23.0621 2.0000
d22 2.0000 8.1501 24.3459
d28 17.5925 13.0574 2.0000
d34 8.4008 6.9073 3.3522
Bf 54.9999 61.0284 75.6409 (Table 18)
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end
d5 13.9248 13.9248 13.9248
d8 8.6086 22.4610 27.3273
d15 43.0646 23.0621 2.0000
d22 2.0000 8.1501 24.3459
d28 17.5925 13.0574 2.0000
d34 8.4008 6.9073 3.3522
Bf 54.9999 61.0284 75.6409

次の表１９に、第４実施例における［合焦群移動量］を示す。   Table 19 below shows [focusing group movement amount] in the fourth example.

（表１９）
［合焦群移動量］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ 101.9999 199.9996 391.9991
Δ１ｂ 11.9248 11.9248 11.9248 (Table 19)
[Focus group movement]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f 101.9999 199.9996 391.9991
Δ1b 11.9248 11.9248 11.9248

次の表２０に、第４実施例における［条件式対応値］を示す。   Table 20 below shows [Conditional Expression Corresponding Values] in the fourth example.

（表２０）
［条件式対応値］
ＴＬ＝247.4999
ｆｔ＝391.9991
ｆ１ｂ＝266.2590
ｆ２＝-28.0635
ｆ４＝-60.2261
ｆ５＝43.3436
（１）ＴＬ／ｆｔ＝0.6314
（２）ｆｔ／ｆ１ｂ＝1.4722
（３）ＴＬ／ｆ１ｂ＝0.9295
（４）｜ｆ２／ｆ４｜＝0.4660
（５）｜ｆ２／ｆ５｜＝0.6475 (Table 20)
[Conditional expression values]
TL = 247.4999
ft = 391.9991
f1b = 266.2590
f2 = -28.0635
f4 = -60.2261
f5 = 43.3436
(1) TL / ft = 0.6314
(2) ft / f1b = 1.4722
(3) TL / f1b = 0.9295
(4) | f2 / f4 | = 0.4660
(5) | f2 / f5 | = 0.6475

図１２及び図１３は、ｄ線（波長587.6nm）に対する第４実施例の諸収差図である。すなわち、図１２（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１２（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１２（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差である。また、図１３（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図であり、図１３（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差であり、図１３（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図である。   12 and 13 are graphs showing various aberrations of the fourth example with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm). That is, FIG. 12A is a diagram of various aberrations in the infinitely focused state in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 12B is the infinity in the intermediate focal length state (f = 200.00 mm). FIG. 12C shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG. 13A is a diagram showing various aberrations in the short-distance focusing state (shooting distance 1.8 m) in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 13B is the intermediate focal length state (f = 200.00 mm) are various aberrations in the close focus state (shooting distance 1.8 m), and FIG. 13C is the close focus state (shooting distance 1.8 m) in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG.

各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from each aberration diagram, in the fourth example, it is understood that various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

（第５実施例）
第５実施例について、図１４〜図１６及び表２１〜表２５を用いて説明する。図１４は、第５実施例に係るレンズ系の構成を示す図である。図１４に示すように、第５実施例に係るレンズ系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、前部分レンズ群Ｇ１ａと、後部分レンズ群Ｇ１ｂから構成される。前部分レンズ群Ｇ１ａは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２から構成される。後部分レンズ群Ｇ１ｂは、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ１３から構成される。 (5th Example)
The fifth embodiment will be described with reference to FIGS. 14 to 16 and Tables 21 to 25. FIG. FIG. 14 is a diagram showing a configuration of a lens system according to the fifth example. As shown in FIG. 14, in the lens system according to Example 5, the first lens group G1 includes a front partial lens group G1a and a rear partial lens group G1b, which are arranged in order from the object side. The front lens group G1a includes, in order from the object side, a cemented positive lens L11 formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. Consists of The rear partial lens group G1b is composed of a cemented positive lens L13 that is formed by bonding a negative meniscus lens having a convex surface toward the object side and a positive meniscus lens having a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３から構成される。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side and a cemented negative lens L22 formed by bonding a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. And a biconcave lens L23.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズと両凹レンズとの貼り合わせからなる接合正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３から構成される。   The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a cemented positive lens L32 formed by bonding a biconvex lens and a biconcave lens, and a positive meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. The

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ４２から構成される。   The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a cemented negative lens L42 formed by bonding a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. Consists of

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、両凸レンズＬ５３から構成される。   The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex lens L53 arranged in order from the object side.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凹レンズと両凸レンズとの貼り合わせからなる接合負レンズＬ６１から構成される。   The sixth lens group G6 is composed of a cemented negative lens L61 that is formed by bonding a biconcave lens and a biconvex lens arranged in order from the object side.

開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して像面Ｉに対して固定である。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the fourth lens group G4, and is fixed with respect to the image plane I during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

次の表２１に、第５実施例の諸元の値を掲げる。   Table 21 below provides values of specifications of the fifth example.

（表２１）
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 102.00 〜 200.00 〜 392.00
ＦＮＯ 4.60 〜 5.08 〜 5.84
２ω 23.59 〜 11.96 〜 6.15
像高 21.60 〜 21.60 〜 21.60
レンズ全長 245.00 〜 245.00 〜 245.00
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 150.0974 3.00 1.83400 37.16
2 88.7906 8.81 1.49782 82.52
3 -1897.9477 0.20
4 109.7739 6.16 1.49782 82.52
5 1534.5032 (d5)
6 100.8820 3.00 1.80518 25.42
7 69.0231 8.50 1.58313 59.37
8 809.7480 (d8)
9 2057.5735 1.85 1.83481 42.71
10 63.9258 3.03
11 -209.9404 1.85 1.75500 52.32
12 30.4507 6.02 1.80810 22.76
13 299633.870 1.74
14 -85.9912 1.85 1.81600 46.62
15 83.9562 (d15)
16 73.8023 4.33 1.75500 52.32
17 -167.1480 0.20
18 40.5216 6.55 1.60300 65.44
19 -157.6365 2.20 1.84666 23.78
20 70.6375 0.10
21 55.0698 3.40 1.51633 64.14
22 362.9926 (d22)
23 152.1651 2.20 1.83481 42.71
24 69.6876 1.40
25 -1113.5306 2.00 1.81600 46.62
26 32.2728 2.70 1.84666 23.78
27 82.7284 4.13
28 0.0000 (d28) （開口絞りＳ）
＊29 20.0473 4.00 1.51633 64.07
30 49.2102 2.50
31 32.6167 1.50 1.84666 23.78
32 20.1997 1.56
33 28.4080 5.35 1.51633 64.14
34 -81.0924 (d34)
35 -25.7651 1.40 1.88300 40.76
36 27.5076 5.32 1.78470 26.29
37 -60.6825 (Bf)
［各群焦点距離データ］
群 始面 焦点距離
Ｇ１ １ 101.5470
Ｇ２ ９ -27.4148
Ｇ３ 16 40.7536
Ｇ４ 23 -60.1647
Ｇ５ 29 42.2802
Ｇ６ 35 -43.0800 (Table 21)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 102.00 to 200.00 to 392.00
FNO 4.60 to 5.08 to 5.84
2ω 23.59 to 11.96 to 6.15
Image height 21.60 to 21.60 to 21.60
Total lens length 245.00 to 245.00 to 245.00
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 150.0974 3.00 1.83400 37.16
2 88.7906 8.81 1.49782 82.52
3 -1897.9477 0.20
4 109.7739 6.16 1.49782 82.52
5 1534.5032 (d5)
6 100.8820 3.00 1.80518 25.42
7 69.0231 8.50 1.58313 59.37
8 809.7480 (d8)
9 2057.5735 1.85 1.83481 42.71
10 63.9258 3.03
11 -209.9404 1.85 1.75500 52.32
12 30.4507 6.02 1.80810 22.76
13 299633.870 1.74
14 -85.9912 1.85 1.81600 46.62
15 83.9562 (d15)
16 73.8023 4.33 1.75500 52.32
17 -167.1480 0.20
18 40.5216 6.55 1.60300 65.44
19 -157.6365 2.20 1.84666 23.78
20 70.6375 0.10
21 55.0698 3.40 1.51633 64.14
22 362.9926 (d22)
23 152.1651 2.20 1.83481 42.71
24 69.6876 1.40
25 -1113.5306 2.00 1.81600 46.62
26 32.2728 2.70 1.84666 23.78
27 82.7284 4.13
28 0.0000 (d28) (Aperture stop S)
* 29 20.0473 4.00 1.51633 64.07
30 49.2102 2.50
31 32.6167 1.50 1.84666 23.78
32 20.1997 1.56
33 28.4080 5.35 1.51633 64.14
34 -81.0924 (d34)
35 -25.7651 1.40 1.88300 40.76
36 27.5076 5.32 1.78470 26.29
37 -60.6825 (Bf)
[Each group focal length data]
Group Start surface Focal length G1 1 101.5470
G2 9 -27.4148
G3 16 40.7536
G4 23 -60.1647
G5 29 42.2802
G6 35 -43.0800

第５実施例において、第２９面のレンズ面は、非球面形状に形成されている。次の表２２に、［非球面データ］を示す。   In the fifth example, the 29th lens surface is formed in an aspherical shape. Table 22 below shows [Aspherical data].

（表２２）
［非球面データ］
第２９面
Ｒ κ Ｃ₄ Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀
20.0473 +1.5471 -1.2472×10^-5 -4.9721×10^-8 +1.2183×10^-10 -1.3351×10^-12 (Table 22)
[Aspherical data]
29th surface R κ C ₄ C ₆ C ₈ C ₁₀
20.0473 +1.5471 -1.2472 × 10 ^-5 -4.9721 × 10 ^-8 + 1.2183 × 10 ^-10 -1.3351 × 10 ^-12

第５実施例において、前部分レンズ群Ｇ１ａと後部分レンズ群Ｇ１ｂとの軸上空気間隔ｄ５、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１５、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２２、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２８、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ３４、及びバックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表２３に、［可変間隔データ］を示す。   In the fifth example, the axial air distance d5 between the front lens group G1a and the rear lens group G1b, the axial air distance d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the second lens group G2. On-axis air gap d15 between the third lens group G3, on-axis air gap d22 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and on-axis air gap d28 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 The on-axis air gap d34 between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 and the back focus Bf change during zooming. Table 23 below shows [variable interval data].

（表２３）
［可変間隔データ］
広角端 中間焦点距離 望遠端
d5 12.8128 12.8128 12.8128
d8 9.9834 23.5730 28.4394
d15 42.1167 22.6048 2.0000
d22 2.0000 7.9223 23.6607
d28 18.2972 13.3974 2.0000
d34 7.9570 6.6089 3.3265
Bf 54.9999 61.2478 75.9274 (Table 23)
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end
d5 12.8128 12.8128 12.8128
d8 9.9834 23.5730 28.4394
d15 42.1167 22.6048 2.0000
d22 2.0000 7.9223 23.6607
d28 18.2972 13.3974 2.0000
d34 7.9570 6.6089 3.3265
Bf 54.9999 61.2478 75.9274

次の表２４に、第５実施例における［合焦群移動量］を示す。   Table 24 below shows [focusing group movement amount] in the fifth example.

（表２４）
［合焦群移動量］
広角端 中間焦点距離 望遠端
ｆ 101.9999 199.9997 391.9986
Δ１ｂ 10.8127 10.8127 10.8127 (Table 24)
[Focus group movement]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f 101.9999 199.9997 391.9986
Δ1b 10.8127 10.8127 10.8127

次の表２５に、第５実施例における［条件式対応値］を示す。   Table 25 below shows [Conditional Expression Corresponding Values] in the fifth example.

（表２５）
［条件式対応値］
ＴＬ＝244.9999
ｆｔ＝391.9986
ｆ１ｂ＝243.0148
ｆ２＝-27.41475
ｆ４＝-60.1647
ｆ５＝42.2802
（１）ＴＬ／ｆｔ＝0.6250
（２）ｆｔ／ｆ１ｂ＝1.6131
（３）ＴＬ／ｆ１ｂ＝1.0082
（４）｜ｆ２／ｆ４｜＝0.4557
（５）｜ｆ２／ｆ５｜＝0.6484 (Table 25)
[Conditional expression values]
TL = 244.9999
ft = 391.9986
f1b = 243.0148
f2 = -27.41475
f4 = -60.1647
f5 = 42.2802
(1) TL / ft = 0.6250
(2) ft / f1b = 1.6131
(3) TL / f1b = 1.0082
(4) | f2 / f4 | = 0.4557
(5) | f2 / f5 | = 0.6484

図１５及び図１６は、ｄ線（波長587.6nm）に対する第５実施例の諸収差図である。すなわち、図１５（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１５（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１５（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における無限遠合焦状態での諸収差である。また、図１６（ａ）は広角端状態（ｆ＝102.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図であり、図１６（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝200.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差であり、図１６（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝392.00mm）における近距離合焦状態（撮影距離1.8m）での諸収差図である。   15 and 16 are graphs showing various aberrations of the fifth example with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm). 15A is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 15B is an infinite point in the intermediate focal length state (f = 200.00 mm). FIG. 15C shows various aberrations in the infinite focus state in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG. 16A is a diagram showing various aberrations in the short-distance focusing state (shooting distance 1.8 m) in the wide-angle end state (f = 102.00 mm), and FIG. 16B is the intermediate focal length state (f = 200.00 mm) are various aberrations in the short distance focusing state (shooting distance 1.8 m), and FIG. 16C is the short distance focusing state (shooting distance 1.8 m) in the telephoto end state (f = 392.00 mm). FIG.

各収差図から明らかなように、第５実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from each aberration diagram, in the fifth example, it is understood that various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

上記実施例では６群構成を示したが、５群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズ又はレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。   In the above embodiment, a 6-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as a 5-group and a 7-group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、単独又は複数のレンズ群、又は部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、後部分レンズ群Ｇ１ｂを合焦レンズ群とするのが好ましい。   In addition, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. The focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor). In particular, the rear lens group G1b is preferably a focusing lens group.

また、レンズ群又は部分レンズ群を光軸に垂直の成分を持つように移動させ、又は、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In addition, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component perpendicular to the optical axis, or rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. An anti-vibration lens group may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the fourth lens group G4 is an anti-vibration lens group.

また、各レンズ面は、球面又は平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。なお、レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。一方、レンズ面が非球面の場合、この非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、各レンズ面は、回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。   Each lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. In addition, it is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. On the other hand, when the lens surface is aspherical, this aspherical surface is an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface made of glass with an aspherical shape, and a composite type in which resin is formed on the glass surface in an aspherical shape Any aspherical surface may be used. Each lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の近傍（本実施形態では第４レンズ群Ｇ４の像側）に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用してもよい。   The aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the fourth lens group G4 (in the present embodiment, on the image side of the fourth lens group G4), but the role of the aperture stop S in the lens frame without providing a member as an aperture stop. May be substituted.

また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。   Further, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

本実施形態のレンズ系は、変倍比が４〜５程度であり、望遠端状態における焦点距離が３００mm以上である。   The lens system of the present embodiment has a zoom ratio of about 4 to 5, and a focal length in the telephoto end state is 300 mm or more.

また、本実施形態のレンズ系は、第４レンズ群Ｇ４が、正レンズ成分を１つと、負レンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、物体側から順に、負正負の順番に、レンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。   In the lens system of the present embodiment, it is preferable that the fourth lens group G4 has one positive lens component and two negative lens components. In addition, it is preferable that the lens components are arranged in the order of negative positive / negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.

なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。   In addition, in order to make this invention intelligible, although demonstrated with the component requirement of embodiment, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this.

以上のように、本発明によれば、レンズ系全長の小型化と合焦機構の簡略化を同時に達成しつつ、高い結像性能を得ることができる、レンズ系、これを備えた光学機器及び製造方法を提供することができる。   As described above, according to the present invention, a lens system that can achieve high imaging performance while simultaneously achieving a reduction in the overall length of the lens system and simplification of the focusing mechanism, an optical apparatus including the lens system, and A manufacturing method can be provided.

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１ａ 前部分レンズ群
Ｇ１ｂ 後部分レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ６ 第６レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
ＣＡＭ デジタル一眼レフカメラ（光学機器） G1 First lens group G1a Front partial lens group G1b Rear partial lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group G6 Sixth lens group S Aperture stop I Image surface CAM Digital SLR Camera (optical equipment)

Claims (12)

光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、負の屈折力を有する第６レンズ群とにより実質的に６個のレンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、
前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間に開口絞りを配置し、
前記第１レンズ群を少なくとも２つの分割群に分割し、
前記分割群のうち、最も物体側の分割群である前部分レンズ群は正の屈折力を有し、
前記分割群のうち、最も像側の分割群である後部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させ、
前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式
０．５９＜ＴＬ／ｆｔ＜０．７０
の条件を満足することを特徴とするレンズ系。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative The fourth lens group having refracting power, the fifth lens group having positive refracting power, and the sixth lens group having negative refracting power substantially consist of six lens groups. To change the magnification,
An aperture stop is disposed between the fourth lens group and the fifth lens group,
Dividing the first lens group into at least two divided groups;
Among the divided groups, the front lens group which is the most object side divided group has a positive refractive power,
Among the divided groups, focus adjustment is performed by moving the rear partial lens group which is the most image-side divided group in the optical axis direction,
When the total length in the telephoto end state of the entire lens system is TL, and the focal length in the telephoto end state of the entire lens system is ft, the following formula 0.59 <TL / ft <0.70
A lens system that satisfies the following conditions. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、負の屈折力を有する第６レンズ群とにより実質的に６個のレンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative The fourth lens group having refracting power, the fifth lens group having positive refracting power, and the sixth lens group having negative refracting power substantially consist of six lens groups. To change the magnification,
前記第１レンズ群及び前記第４レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、像面に対して光軸方向に固定され、The first lens group and the fourth lens group are fixed in the optical axis direction with respect to the image plane when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state,
前記第１レンズ群を少なくとも２つの分割群に分割し、Dividing the first lens group into at least two divided groups;
前記分割群のうち、最も物体側の分割群である前部分レンズ群は正の屈折力を有し、Among the divided groups, the front lens group which is the most object side divided group has a positive refractive power,
前記分割群のうち、最も像側の分割群である後部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させ、Among the divided groups, focus adjustment is performed by moving the rear partial lens group which is the most image-side divided group in the optical axis direction,
前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式When the total length in the telephoto end state of the entire lens system is TL and the focal length in the telephoto end state of the entire lens system is ft,
０．５９＜ＴＬ／ｆｔ＜０．７０0.59 <TL / ft <0.70
の条件を満足することを特徴とするレンズ系。A lens system that satisfies the following conditions. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、負の屈折力を有する第６レンズ群とにより実質的に６個のレンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative The fourth lens group having refracting power, the fifth lens group having positive refracting power, and the sixth lens group having negative refracting power substantially consist of six lens groups. To change the magnification,
前記第１レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、像面に対して光軸方向に固定され、The first lens group is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
前記第１レンズ群を少なくとも２つの分割群に分割し、Dividing the first lens group into at least two divided groups;
前記分割群のうち、最も物体側の分割群である前部分レンズ群は正の屈折力を有し、Among the divided groups, the front lens group which is the most object side divided group has a positive refractive power,
前記分割群のうち、最も像側の分割群である後部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させ、Among the divided groups, focus adjustment is performed by moving the rear partial lens group which is the most image-side divided group in the optical axis direction,
前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式The total length of the entire lens system in the telephoto end state is TL, the focal length in the telephoto end state of the entire lens system is ft, the focal length of the second lens group is f2, and the fourth lens group When the focal length is f4,
０．５９＜ＴＬ／ｆｔ＜０．７０0.59 <TL / ft <0.70
０．２３＜｜ｆ２／ｆ４｜＜０．８８0.23 <| f2 / f4 | <0.88
の条件を満足することを特徴とするレンズ系。A lens system that satisfies the following conditions. 前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間に開口絞りを配置することを特徴とする請求項２又は３に記載のレンズ系。The lens system according to claim 2, wherein an aperture stop is disposed between the fourth lens group and the fifth lens group. 前記第４レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、像面に対して光軸方向に固定されていることを特徴とする請求項１又は３に記載のレンズ系。 The fourth lens group, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the lens system according to claim 1 or 3, characterized in that it is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane. 前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
０．２３＜｜ｆ２／ｆ４｜＜０．８８
の条件を満足することを特徴とする請求項１又は５に記載のレンズ系。 When the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 0.23 <| f2 / f4 | <0.88
Lens system according to claim 1 or 5, characterized by satisfying the condition. 前記第１レンズ群は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、無限遠合焦状態において、像面に対して光軸方向に固定されていることを特徴とする請求項１に記載のレンズ系。 Wherein the first lens group, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, in an infinity in-focus condition, to claim 1, characterized in that it is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane The lens system described. 前記第１レンズ群中の前記後部分レンズ群は、正の屈折力を有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のレンズ系。 The first lens the rear partial lens unit in the group, the lens system according to any one of claims 1-7, characterized in that it has a positive refractive power. 前記レンズ系全系での望遠端状態における焦点距離をｆｔとし、前記第１レンズ群中の前記後部分レンズ群の焦点距離をｆ１ｂとしたとき、次式
０．１０＜ｆｔ／ｆ１ｂ＜３．７４
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載のレンズ系。 When the focal length in the telephoto end state in the entire lens system is ft and the focal length of the rear lens group in the first lens group is f1b, the following expression 0.10 <ft / f1b <3. 74
Lens system according to any one of claims 1-8, characterized by satisfying the condition. 前記レンズ系全体での望遠端状態における全長をＴＬとし、前記第１レンズ群中の前記後部分レンズ群の焦点距離をｆ１ｂとしたとき、次式
０．０３＜ＴＬ／ｆ１ｂ＜２．４８
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載のレンズ系。 When the total length of the entire lens system in the telephoto end state is TL and the focal length of the rear lens group in the first lens group is f1b, the following expression 0.03 <TL / f1b <2.48
Lens system according to any one of claims 1 to 9, characterized by satisfying the condition. 前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５としたとき、次式
０．４０＜｜ｆ２／ｆ５｜＜１．００
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載のレンズ系。 When the focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the fifth lens group is f5, the following expression is given: 0.40 <| f2 / f5 | <1.00
The lens system according to any one of claims 1 to 10 , wherein the following condition is satisfied. 物体の像を所定の像面上に結像させるレンズ系を備えた光学機器において、前記レンズ系が請求項１〜１１のいずれか一項に記載のレンズ系であることを特徴とする光学機器。 An optical apparatus having a lens system for forming an image of an object on a predetermined image plane, wherein the lens system is the lens system according to any one of claims 1 to 11. .

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