JP5332410B2 - 浸炭用鋼材の製造方法 - Google Patents
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Description
(1)C:0.1〜0.35mass%、
Si:0.3〜1.1mass%、
Mn:0.2〜1.0mass%、
Mo:0.1〜1.0mass%、
Cr:0.2〜2.0mass%、
Al:0.01〜0.05mass%、
P:0.02mass%以下、
N:0.005〜0.02mass%、
S:0.03mass%以下、
O:0.0015mass%以下および
Sb:0.002〜0.02mass%
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼素材に、1150℃以上の温度域に加熱し、800〜950℃の温度域での減面率が30〜50%の仕上圧延を施し、引き続き0.5℃/s以下でAlNが十分に析出するまで冷却する熱間圧延条件にて熱間圧延を施した後、1150℃以下で熱間加工を開始し850℃以上で該熱間加工を仕上げ、その後800〜500℃の温度域を2℃/s以下の平均冷却速度にて冷却することを特徴とする浸炭用鋼材の製造方法。
Ni:0.1〜2.0mass%および
Cu:0.1〜2.0mass%
の1種または2種を含有することを特徴とする前記(1)に記載の浸炭用鋼材の製造方法。
V:0.03〜0.3mass%
を含有することを特徴とする前記(1)または(2)に記載の浸炭用鋼材の製造方法。
Nb:0.005〜0.05mass%
を含有することを特徴とする前記(1)、(2)または(3)に記載の浸炭用鋼材の製造方法。
まず、本発明の浸炭用鋼の素材について、その成分組成を詳しく説明する。
[成分組成]
C:0.1〜0.35mass%
Cは、浸炭処理後の焼入れにより浸炭部品中心部の硬度を高めるために0.1mass%以上は必要であり、一方、多量に含有すると心部の靭性を低下させるため、上限を0.35mass%とする。
Siは、本発明鋼において最も重要な元素である。Siは、歯車等が転動中に到達すると予想される200〜300℃の温度域における軟化抵抗を高める元素であり、そのためには0.3mass%以上の添加が必要である。好ましくは、0.5mass%以上で添加する。しかし、Siはフェライト安定化元素であり、その過剰な添加はAc3変態点を上昇し、通常の焼入れ温度範囲で炭素の含有量の低い心部でフェライトの出現が生じ易くなり、強度の低下を招く。また、浸炭前の鋼材が硬くなり過ぎると、切削性を劣化させる。これを回避するために、上限は1.1mass%とする。
Mnは、焼入れ性に有効な元素であり、少なくとも0.2mass%の添加は必要である。しかし、浸炭異常層を形成し易く、これを低減するために、上限は1.0mass%とする。
Moは、焼入れ性に有効な元素であり、また浸炭層および心部の靭性を向上させる元素であると同時に、SiやMn等の浸炭異常層を低減する効果もある。そのためには、0.1mass%以上の添加が必要である。しかし、過剰の添加は熱間鍛造後の硬さが硬くなり過ぎ、靭性並びに被削性を劣化させるため、上限を1.0mass%とする。
Crは、焼入れ性に有効な元素であり、そのためには、0.2mass%以上で添加することが好ましい。一方で過剰に添加すると、粒界酸化を招き易い。これを低減するために、上限は2.0mass%とする。
Alは、Nと結合してAlNを形成し、オーステナイト結晶粒の微細化に寄与する元素である。そのためには、0.01mass%以上の添加が必要である。しかし、過剰な添加は、疲労強度に対して有害なAl203介在物の生成を助長する。これを回避するために、上限は0.05mass%とする。
Pは、結晶粒界に偏析し、浸炭層および心部の靭性を低下させる元素であり、低いほど望ましいが、0.02mass%までは許容される。
Nは、AlおよびNbと結合し、AlN、Nb(CN)を形成し、オーステナイト結晶粒の微細化に寄与する元素である。従って、適正添加量は、AlおよびNbとの量的バランスで決まるが、その効果を発揮するためには0.005mass%以上の添加が必要である。しかし、過剰に添加すると、凝固時の鋼塊に気泡の発生や鍛造性の劣化を招くため、上限を0.02mass%とする。
Sは、硫化物系介在物として存在し、被削性の向上に有効な元素である。そのためには、0.005mass%以上で添加することが好ましい。しかし、過剰な添加は、疲労強度の低下を招く要因となるため、上限を0.03mass%とする。
Oは、鋼中において酸化物系介在物として存在し、疲労強度を損う元素である。含有量は低いほど望ましいが、0.0015mass%までは許容される。
Sbは、粒界酸化を低減する効果がある。そのためには、少なくとも0.002mass%は必要であるが、0.02mass%を超えて含有しても効果が飽和するため、0.002〜0.02mass%とする。好ましくは、0.005〜0.02mass%とする。
Ni:0.1〜2.0mass%
Niは、焼入れ性に有効な元素であり、そのためには、0.1mass%以上で添加することが好ましい。一方、過剰な添加は経済的な観点から好ましくないばかりか、浸炭層の残留オーステナイトの形成を促進し、硬さを低下させる場合もあることから、上限は2.0mass%とする。
Cuは、焼入れ性に有効な元素であり、そのためには、0.1mass%以上で添加することが好ましい。一方、過剰な添加は熱間鍛造性を劣化させるために、上限は2.0mass%とする。
Vは、浸炭温度近傍の低温域で炭化物を形成して硬さを向上する効果を有し、そのためには0.03mass%以上で添加する。一方、過剰な添加は靭性を劣化させるため、上限は0.3mass%とする。
Nbは、CおよびNと結合してAl(CN)を形成し、オーステナイト結晶粒の微細化に寄与する元素である。そのためには、0.01mass%以上の添加は必要である。しかし、過剰な添加は靭性を劣化させるため、上限は0.05mass%とする。
加熱温度
浸炭時の結晶粒微細化に有効な、微細な析出物を得るためには、凝固時に生成した粗大な晶出物および析出物を一度、完全に固溶させる必要がある。そのためには、熱間圧延時の加熱温度を1150℃以上とする必要がある。
後述の熱間加工後に軟質な組織を得るためには、前組織を微細にする必要がある。そのため、低温、すなわち、800〜950℃の温度域にて、30〜50%の減面率の仕上圧延が必要である。
後述の熱間加工後に軟質な組織を得るためには、微細な析出物を生成させる必要があり、冷却速度が速すぎると、十分に析出が生じないため、0.5℃/s以下の冷却速度とする。
加熱温度
熱間圧延で得られた微細折出物の固溶を防ぐために、1150℃以下の加熱とする。下限については、オーステナイト域であるAc3点以上で加熱することが好ましい。熱間加工の仕上げは、900℃以上で行うことが好ましい。
冷却速度が速いと硬さが増加して被削性が劣化するため、800〜500℃の温度域での平均冷却速度を2℃/s以下にする必要がある。
また、粒界酸化は浸炭処理後の試験片の表面を光学顕微鏡で観察し、粒界酸化深さを測定した。光学顕微鏡観察は、400倍で行い、各視野での最大粒界酸化深さを求め、10視野の平均値を粒界酸化深さとした。
被削性は、熱間加工後の硬さで評価した。浸炭処理後の硬さは、表面から50μmの深さの浸炭層深さを180℃焼戻しと300℃×1時間再加熱処理後で測定した。
ローラピッチング試験は、最大ヘルツ面圧3400MPa、すべり率40%、油温80℃の条件で行い、ピッチングが発生する寿命で評価した。
また、Sbは本発明範囲から外れて少なくなりすぎると、粒界酸化層が厚くなる結果、ローラピッチング寿命が低下する。なお、Sbの添加量が0.02%を超えると、その効果は飽和している。
さらに、丸棒の芯部の靭性を評価するために、該丸棒の中心部から、10mm角で長さ55mmのUノッチシャルピー試験片を切り出し、この靭性を評価した。
その結果を、表5に示す。
Claims (4)
- C:0.1〜0.35mass%、
Si:0.3〜1.1mass%、
Mn:0.2〜1.0mass%、
Mo:0.1〜1.0mass%、
Cr:0.2〜2.0mass%、
Al:0.01〜0.05mass%、
P:0.02mass%以下、
N:0.005〜0.02mass%、
S:0.03mass%以下、
O:0.0015mass%以下および
Sb:0.002〜0.02mass%
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼素材に、1150℃以上の温度域に加熱し、800〜950℃の温度域での減面率が30〜50%の仕上圧延を施し、引き続き0.5℃/s以下でAlNが十分に析出するまで冷却する熱間圧延条件にて熱間圧延を施した後、1150℃以下で熱間加工を開始し850℃以上で該熱間加工を仕上げ、その後800〜500℃の温度域を2℃/s以下の平均冷却速度にて冷却することを特徴とする浸炭用鋼材の製造方法。 - 前記鋼素材は、さらに
Ni:0.1〜2.0mass%および
Cu:0.1〜2.0mass%
の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1に記載の浸炭用鋼材の製造方法。 - 前記鋼素材は、さらに
V:0.03〜0.3mass%
を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の浸炭用鋼材の製造方法。 - 前記鋼素材は、さらに
Nb:0.005〜0.05mass%
を含有することを特徴とする請求項1、2または3に記載の浸炭用鋼材の製造方法。
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