JP5248041B2 - 熱可塑性樹脂発泡体 - Google Patents
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
前記3種類の発泡体には、それぞれに長所と短所があり、双方の特徴を併せ持つことは困難である。
これに対して、マテリアルリサイクル性の如き環境適合性に優れ、かつ耐熱性を向上させたスチレン系樹脂発泡体の耐熱性改善の事例がいくつか開示されている。
また、マレイミド系化合物を難燃化させる取組みが為されている(特許文献5〜7参照)。該取組みでは、マレイミド系化合物を用いた樹脂組成物に関し、特に射出成形体での難燃性付与を目的として取組みが為されているものの、該取組みでは板状発泡体に関して何ら記載されていない。特に、発泡体では、炎が着火した後の伝熱速度が射出成形体に比べて著しく速いこと、加えて、発泡体内に残存する発泡剤が可燃性ガスである場合には、発泡体燃焼時に発泡体から揮発する可燃性ガスへの着火あるいは燃焼を抑制することが必要となるため、特に建築資材用途に求められる難燃性、具体的にはJIS A9511に規定する条件、あるいは消防法で規定する酸素指数を満たすことは非常に困難であった。
したがって、マレイミド系化合物を用いた樹脂組成物を使いこなし、厚肉の板状発泡成形体を作り、かつ、建築資材用途に要求される難燃性に合致させた品質を達成することは非常に困難であった。
[1] 芳香族ビニル単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位およびN置換マレイミド単位からなる共重合体(A)20重量%以上50重量%未満および、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる共重合体(B)50重量%超80重量%以下からなる熱可塑性樹脂混合物100重量部に対して、
5%熱重量減少開始温度が276℃以上、かつ、融点もしくは軟化点が150℃以上の臭素系難燃剤から選ばれる難燃剤を3〜15重量部含有してなる熱可塑性樹脂組成物を加熱溶融させ、発泡剤を添加し、発泡可能なゲル状物質となす工程、
該ゲル状物質を冷却する工程、
スリットダイを通して該ゲル状物質をより低圧の領域に押出す工程、および
スリットダイと密着または接して設置した成形金型を用い附形して押出発泡体を形成する工程を含む、発泡体の厚みが10〜150mmである熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法であって、
上記冷却工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度が、該熱可塑性樹脂混合物のガラス転移温度に対して20〜70℃高い温度であること、上記押出発泡体を形成する工程において、押出発泡体表面と成形金型との抵抗を低減させること、および発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法、
[2] ダイ温度が、上記樹脂温度に対して5〜50℃低い温度であることを特徴とする、[1]に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法、
[3] 表面抵抗の少ない素材を押出発泡体表面と成形金型との界面に設置することで押出発泡体と成形金型との抵抗を低減させることを特徴とする、[1]または[2]に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法、および
[4] 成形金型を温度調節することで発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、[1]〜[3]のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法
に関する。
共重合体(A)が0.1重量%以上50重量%未満の範囲であれば、100℃耐熱性と耐薬品性を両立できるので、好ましい。
また、該樹脂組成物を用いた場合、その樹脂特性からポリスチレン系樹脂のような樹脂の伸びが期待できないために、得られる押出発泡体の表面性を確保するには、押出発泡体表面と成形金型との抵抗を低減させることが重要である。
発泡体密度は、次の式に基づいて求め、単位をkg/m3に換算して示した。
発泡体密度(g/cm3)=発泡体重量(g)/発泡体体積(cm3)
得られた発泡体の押出方向、巾方向および厚み方向の各方向のセル径を、ASTM D−3576に準じて測定した。
すなわち、発泡体の巾方向の断面を50〜100倍に拡大投影し、厚み方向のセル径(HD)と巾方向のセル径(TD)を測定する。次に、押出方向の断面を拡大投影し、押出方向のセル径(MD)を測定した。
平均セル径は各方向のセル径の積を3乗根した値を以下の式より算出した。
平均セル径=(HD×TD×MD)1/3
作製後7日経過した発泡体について、JIS A9511に準じて、厚み10mm×長さ200mm×幅25mmの試験片を用い、n数5で燃焼試験を行い、以下の基準により判断した。
<燃焼時間>
◎:消炎時間が5本すべて3秒以内となる。
○:消炎時間が5本の内、少なくとも1本が3秒を超えるが、5本の平均消炎時間が3秒以内となる。
×:5本の平均消炎時間が3秒を超える。
<燃焼状況>
◎:燃焼限界指示線以内で燃焼が停止し、発泡剤の燃焼が全く見られない。
○:燃焼限界指示線以内で燃焼は停止するが、発泡剤の燃焼が若干見られる。
×:燃焼限界指示線を越えて燃焼が継続する。
製造後7日経過した発泡体について、JIS K7201に準じ、厚み10mm×長さ150mm×幅10mmの試験片を用いて測定した。
発泡体作成後、23℃、湿度55%の恒温室内にて10日間状態調整した後、厚み25mm×幅100mm×長さ100mmの試験片を切り出し、100℃±2℃に設定した熱風乾燥機内で24時間加熱し、加熱前と加熱後の体積変化率(%)を算出し、以下の基準により耐熱性の有無を判断した。
◎:発泡体の体積変化率が1%以下である。
○:発泡体の体積変化率が1%を超え3%以下である。
△:発泡体の体積変化率が3%を超え5%以下である。
×:発泡体の体積変化率が5%を超える。
発泡体作成後、23℃、湿度55%の恒温室内にて10日間状態調整した後、厚み25mm×幅100mm×長さ300mmの試験片を切り出し、ゴムシート防水指定接着剤(三ツ星ベルト製:「ネオボンドRW」(溶剤:トルエン/50〜60%、ガソリン/10〜20%、キシレン/〜10%))を0.4kg/m2塗布した後、発泡体表面の状態を観察した。
○:発泡体表面の溶解崩壊、凹凸無し。
△:発泡体表面の若干凹凸有り。
×:発泡体表面の溶解崩壊。
発泡体作成後、23℃、湿度55%の恒温室内にて10日間状態調整した後、厚み25mm×幅100mm×長さ300mmの試験片を切り出し、長さ50mm分を可塑剤であるDOP(200ml)に24時間浸漬し、取り出した後の発泡体形状を観察した。
○:発泡体の溶解崩壊、凹凸無し。
×:発泡体の溶解崩壊あるいは凹凸有り。
得られた発泡体の表面性を、目視により以下の基準により判断した。
良好:発泡体表面の押出流れ方向1m当たりに、割れ、クラック、窪み、ボイド(気孔)が3個以下である、美麗なスキン層を形成した発泡体である。
不良:発泡体表面押出流れ方向1m当たりに、割れ、クラック、窪み、ボイド(気孔)が3個超である、粗悪なスキン層しか形成できない発泡体である。
共重合体(A)として電気化学工業(株)製、商品名:デンカIP(265℃×10kg条件でのメルトフローレイト(以下、MFR)=0.2g/min)、共重合体(B)として東洋スチレン(株)製、商品名:トーヨーAS(220℃×10kg条件で、MFR=1.8g/min)を使用し、共重合体(A)/共重合体(B)を10%/90%の比率で混合した。得られた熱可塑性樹脂混合物100部に対して、臭素系難燃剤としてテトラブロモビスフェノールA(アルベマール製、商品名:SAYTEX CP2000;5%熱重量減少開始温度:241℃、融点:180℃)5.0部、造核剤としてタルク(林化成(株)製、商品名:タルカンパウダー)0.3部をドライブレンドし、得られた樹脂組成物を口径65mmの単軸押出機と口径90mmの単軸押出機を直列に連結した二段連結型押出機へ供給した。一段目押出機に供給した樹脂組成物を、約230℃に加熱して溶融混練した後、発泡剤として、ジメチルエーテル5.0部を一段目押出機の先端付近で樹脂中に圧入した。その後連結された口径90mmの二段目押出機で混練冷却しながら二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約140℃まで冷却し、二段目押出機先端に設けた矩形状スリットダイのダイリップより大気中へ押出し、100℃のオイルを通過させた成形金型(表面材質:ポリテトラフルオロエチレン樹脂で表面処理した鉄:高さ25mm×幅120mm)および成形ロールにより、厚さ約30mm、幅約100mmである断面形状の押出発泡板を得た。ダイリップは、130℃に温度設定し、厚さ方向2mm、幅方向50mmの長方形断面の空隙とした。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をヘキサブロモシクロドデカン(アルベマール製、商品名:SAYTEX HP900;5%熱重量減少開始温度:244℃、融点:180℃)5.0部使用した以外は、実施例1と同様の条件で押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)6.0部使用した以外は、実施例1と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
共重合体(A)/共重合体(B)の混合比率を20%/80%に変更し、臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)10.0部使用し、一段目押出機における加熱温度を約235℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約145℃まで冷却し、ダイリップの温度を135℃、成形金型の温度を110℃に温度設定した以外は、実施例1と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)6.0部使用した以外は、実施例4と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
共重合体(A)/共重合体(B)の混合比率を30%/70%に変更し、臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)10.0部使用し、一段目押出機における加熱温度を約240℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約150℃まで冷却し、ダイリップの温度を140℃、成形金型の温度を120℃に温度設定した以外は、実施例1と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)6.0部、難燃助剤として三酸化アンチモン(鈴裕化学製、商品名:FIRE CUT AT−3)2.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をエチレンビス(ペンタブロモフェニル)(アルベマール製、商品名:SAYTEX 8010;5%熱重量減少開始温度:344℃、融点:350℃)6.0部、難燃助剤として三酸化アンチモン(鈴裕化学製、商品名:FIRE CUT AT−3)2.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をビス(2,4,6−トリブロモフェノキシ)エタン(Great Lakes製、商品名:FF680;5%熱重量減少開始温度:276℃、融点:225℃)8.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をテトラブロモビスフェノールAジグリシジルエーテルコポリマー(阪本薬品工業製、商品名:SR−T5000;5%熱重量減少開始温度:360℃、軟化点:190℃)8.0部、難燃助剤として三酸化アンチモン(鈴裕化学製、商品名:FIRE CUT AT−3)2.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をテトラブロモビスフェノールAジグリシジルエーテルコポリマーのトリブロモフェノール付加物(阪本薬品工業製、商品名:SR−T3040;5%熱重量減少開始温度:360℃、軟化点:170℃)8.0部、難燃助剤として三酸化アンチモン(鈴裕化学製、商品名:FIRE CUT AT−3)2.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤を2,4,6−トリス(2,4,6−トリブロモフェノキシ)1,3,5−トリアジン(ICL製、商品名:FR245;5%熱重量減少開始温度:385℃、融点:230℃)8.0部、難燃助剤として三酸化アンチモン(鈴裕化学製、商品名:FIRE CUT AT−3)2.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)6.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)4.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)2.0部使用した以外は、実施例6と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
共重合体(A)/共重合体(B)の混合比率を45%/55%に変更し、臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)10.0部使用し、一段目押出機における加熱温度を約250℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約160℃まで冷却し、ダイリップの温度を150℃、成形金型の温度を140℃に温度設定した以外は、実施例1と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)6.0部使用した以外は、実施例15と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)4.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)2.0部使用した以外は、実施例15と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表1に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
発泡剤をジメチルエーテル3.0部、ノルマルブタン3.0部、臭素系難燃剤をヘキサブロモシクロドデカン(アルベマール製、商品名:SAYTEX HP900;5%熱重量減少開始温度:244℃、融点:180℃)4.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)2.0部、造核剤としてタルクを0.1部とした以外は、実施例1と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)8.0部、難燃助剤として三酸化アンチモン(鈴裕化学製、商品名:FIRE CUT AT−3)2.0部使用した以外は、実施例18と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)4.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)3.0部使用した以外は、実施例18と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
発泡剤をジメチルエーテル3.0部、ノルマルブタン3.5部、エタノール1.0部、臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)4.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)4.0部、造核剤であるタルクを使用せず、ベントナイトを1.0部使用した以外は、実施例18と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
共重合体(A)/共重合体(B)の混合比率を20%/80%に変更し、一段目押出機における加熱温度を約235℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約145℃まで冷却し、ダイリップの温度を135℃、成形金型の温度を110℃に温度設定した以外は、実施例20と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
共重合体(A)/共重合体(B)の混合比率を30%/70%に変更し、一段目押出機における加熱温度を約240℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約150℃まで冷却し、ダイリップの温度を140℃、成形金型の温度を120℃に温度設定した以外は、実施例19と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)8.0部使用した以外は、実施例23と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)4.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)3.0部使用した以外は、実施例23と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
発泡剤をジメチルエーテル4.0部、イソブタン2.0部使用した以外は、実施例25と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
発泡剤をジメチルエーテル3.0部、ノルマルブタン3.5部、エタノール1.0部、造核剤であるタルクを使用せず、ベントナイトを1.0部使用した以外は、実施例24と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)10.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)4.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)4.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)5.0部、及びトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)5.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をデカブロモジフェニルエーテル(アルベマール製、商品名:SAYTEX 102E;5%熱重量減少開始温度:326℃、融点:304℃)10.0部、難燃助剤として三酸化アンチモン(鈴裕化学製、商品名:FIRE CUT AT−3)2.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
共重合体(A)/共重合体(B)の混合比率を45%/55%に変更し、一段目押出機における加熱温度を約250℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約160℃まで冷却し、ダイリップの温度を150℃、成形金型の温度を140℃に温度設定した以外は、実施例30と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表2に示す。比較例1〜6と比較し、耐熱性、耐薬品性、かつ難燃性の優れた発泡体が得られた。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)2.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表3に示す。実施例1〜32と比較して、耐熱性、耐薬品性は満足するものの、難燃性を満足することができない。
臭素系難燃剤をトリス(トリブロモネオペンチル)ホスフェート(大八化学製、商品名:CR900;5%熱重量減少開始温度:310℃、融点:180℃)20.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表3に示す。実施例1〜32と比較して、難燃性、耐薬品性は満足するものの、耐熱性を満足することができない。加えて臭素系難燃剤添加量増大に伴い、押出変動に起因する成形不良が生じた。
臭素系難燃剤をテトラブロモビスフェノールAビス(2,3−ジブロモプロピルエーテル)(アルベマール製、商品名:SAYTEX HP800A;5%熱重量減少開始温度:312℃、融点:110℃)10.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表3に示す。実施例1〜32と比較して、難燃性、耐薬品性は満足するものの、耐熱性を満足することができない。加えて臭素系難燃剤の融点が低いことに伴い、樹脂送り不良に起因する成形不良が生じた。
臭素系難燃剤をテトラブロモシクロオクタン(アルベマール製、商品名:SAYTEX BC48;5%熱重量減少開始温度:167℃、融点:103℃)10.0部使用した以外は、実施例27と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表3に示す。実施例1〜32と比較して、難燃性、耐薬品性は満足するものの、耐熱性を満足することができない。加えて臭素系難燃剤の融点が低いことに伴う樹脂送り不良、及び難燃剤分解に伴う樹脂劣化に起因する成形不良が生じた。
基材樹脂として、AS樹脂(東洋スチレン(株)製、商品名:トーヨーAS・・・220℃×10kg条件で、MFR=1.8g/min)に変更し、一段目押出機における加熱温度を約230℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約130℃まで冷却し、ダイリップの温度を120℃、成形金型の温度を100℃に温度設定した以外は、実施例21と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表3に示す。実施例1〜32と比較して、難燃性は満足するものの、耐薬品性の特に耐接着剤性、及び耐熱性を満足することができない。
基材樹脂として、ポリスチレン樹脂(PSジャパン(株)製、商品名:G9401、200℃×5kg条件で、MFR=0.2g/min)に変更し、一段目押出機における加熱温度を約220℃、二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度を約125℃まで冷却し、ダイリップの温度を115℃、成形金型の温度を30℃に温度設定した以外は、実施例21と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を、表3に示す。実施例1〜32と比較して、難燃性は満足するものの、耐薬品性、及び耐熱性を満足することができない。
二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度が200℃となるように冷却し、ダイリップ温度を180℃に変更した以外は、実施例14と同様の条件で押出を行った。しかし、樹脂温度が高いことため、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状/表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
成形金型温度を30℃に温度設定した以外は、実施例14と同様の条件で押出を行った。しかし、成形金型温度が低いために発泡体内部から膨れが発生することによる表面での割れ等が極めて大きくなり、粗悪な形状/表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
二段目押出機出口(冷却工程出口)での樹脂温度が200℃となるように冷却し、ダイリップ温度を180℃に変更した以外は、実施例29と同様の条件で押出を行った。しかし、樹脂温度が高いことため、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状/表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
成形金型温度を30℃に温度設定した以外は、実施例29と同様の条件で押出を行った。しかし、成形金型温度が低いために発泡体内部から膨れが発生することによる表面での割れ等が極めて大きくなり、粗悪な形状/表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
Claims (4)
- 芳香族ビニル単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位およびN置換マレイミド単位からなる共重合体(A)20重量%以上50重量%未満および、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる共重合体(B)50重量%超80重量%以下からなる熱可塑性樹脂混合物100重量部に対して、
5%熱重量減少開始温度が276℃以上、かつ、融点もしくは軟化点が150℃以上である臭素系難燃剤から選ばれる少なくとも1種の難燃剤を3〜15重量部含有してなる熱可塑性樹脂組成物を加熱溶融させ、発泡剤を添加し、発泡可能なゲル状物質となす工程、
該ゲル状物質を冷却する工程、
スリットダイを通して該ゲル状物質をより低圧の領域に押出す工程、および
スリットダイと密着または接して設置した成形金型を用い附形して押出発泡体を形成する工程を含む、発泡体の厚みが10〜150mmである熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法であって、
上記冷却工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度が、該熱可塑性樹脂混合物のガラス転移温度に対して20〜70℃高い温度であること、上記押出発泡体を形成する工程において、押出発泡体表面と成形金型との抵抗を低減させること、および発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。 - ダイ温度が、上記樹脂温度に対して5〜50℃低い温度であることを特徴とする、請求項1に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
- 表面抵抗の少ない素材を押出発泡体表面と成形金型との界面に設置することで押出発泡体と成形金型との抵抗を低減させることを特徴とする、請求項1または2に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
- 成形金型を温度調節することで発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、請求項1〜3のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
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