JP5219282B2 - Vehicle horn and method for selecting movable contact plate in vehicle horn - Google Patents

Vehicle horn and method for selecting movable contact plate in vehicle horn Download PDF

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Description

本発明は、乗用車等の車両に取り付けられる車両用ホーンおよび車両用ホーンにおける可動コンタクトプレートの選定方法の技術分野に属するものである。   The present invention belongs to the technical field of a vehicle horn attached to a vehicle such as a passenger car and a method for selecting a movable contact plate in the vehicle horn.

一般に、車両には外部に警告をするため車両用ホーン（警音器）の取り付けが義務付けられているが、このような車両用ホーンは、固定側接点と可動側接点とを備え、両接点同士が接触状態で通電されることに基づきコイルが励磁されると、可動鉄心が可動し、この可動に基づき可動接点が固定接点から離間することで非通電状態になってコイルが非励磁となり、これによって可動接点が固定接点に接触して前記と同じ通電状態になるということを繰り返し、この繰り返しに基づいてダイアフラムが振動し、発音するようになっている（特許文献１参照）。このような車両用ホーンにおいて、両接点同士の接触、離間の繰り返しをする際に、接点間にアーク放電によるスパーク（火花）が繰り返し発生し、このため発熱する。この際の発熱量は、近時、ホーン特性として要求されている音圧の向上、バッテリ電源の高電圧化に伴い上昇する一方であり、そのため接点周辺での放熱性の向上が求められている。   In general, vehicles are required to be attached with a vehicle horn (alarm) to warn the outside, but such a vehicle horn has a fixed side contact and a movable side contact. When the coil is excited based on being energized in the contact state, the movable iron core is moved, and based on this movement, the movable contact is separated from the fixed contact, so that the coil is de-energized and the coil is de-energized. Thus, the movable contact is brought into contact with the fixed contact and the same energization state as described above is repeated. Based on this repetition, the diaphragm vibrates and generates sound (see Patent Document 1). In such a vehicle horn, when contact and separation between the two contacts are repeated, a spark (spark) due to arc discharge is repeatedly generated between the contacts, thereby generating heat. The amount of heat generated at this time has recently been increasing as the sound pressure required for the horn characteristics is improved and the voltage of the battery power supply is increased. Therefore, improvement in heat dissipation around the contact is required. .

特開２００３−２４３２２３号公報JP 2003-243223 A

ところで、可動接点、固定接点は、可動コンタクトプレート、固定コンタクトプレートに設けた台座に、銀蝋を用いてそれぞれ固定されているのが一般であり、前記接点に発生した熱は、これらコンタクトプレートを介してそれぞれ放熱することになる。この場合において、可動コンタクトプレートは接点同士の離接移動を円滑にするため肉薄のバネ鋼が用いられる。これに対し、固定コンタクトプレートは、可動コンタクトプレートの繰り返し移動を受け止めるため剛性のある肉厚な鋼材が用いられており、通常、可動コンタクトプレートに対して２〜３倍程度の板厚を有している。
このような車両用ホーンにおいて、従来は可動、固定の何れのコンタクトプレートも鉄系材質の鋼材を用いて構成していたため、熱経路（断面積）が小さくなって可動コンタクトプレートの温度が上昇し、接点の転移磨耗の促進や銀蝋の融解による脱落の惧れが想定され、これを回避することが本発明の解決すべき課題がある。 By the way, the movable contact and the fixed contact are generally fixed to the pedestal provided on the movable contact plate and the fixed contact plate, respectively, using silver wax, and the heat generated at the contact is applied to these contact plates. Each of them will dissipate heat. In this case, a thin spring steel is used for the movable contact plate in order to smoothly move the contact between the contacts. On the other hand, the stationary contact plate is made of a rigid and thick steel material to receive repeated movement of the movable contact plate, and usually has a plate thickness of about 2 to 3 times that of the movable contact plate. ing.
In such a vehicle horn, conventionally, both the movable and fixed contact plates are made of iron-based steel, so the heat path (cross-sectional area) is reduced and the temperature of the movable contact plate rises. There is a problem to be solved by the present invention to avoid the occurrence of contact transition wear acceleration and silver wax melting.

本発明は、上記の如き実情に鑑みこれらの課題を解決することを目的として創作されたものであって、請求項１の発明は、可動コンタクトプレートに設けた可動接点と、固定コンタクトプレートに設けた固定接点とがＯＮ−ＯＦＦ切換えを繰返すことで発音するように構成した車両用ホーンにおいて、前記可動コンタクトプレートと固定コンタクトプレートとは、式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「２．５×可動コンタクトプレート側数値≧固定コンタクトプレート数値」
になるように設定されていることを特徴とする車両用ホーンである。
請求項２の発明は、式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「可動コンタクトプレート≧固定コンタクトプレート」
になるように設定されていることを特徴とする請求項１記載の車両用ホーンである。
請求項３の発明は、可動コンタクトプレートは、材質がベリリウム銅であることを特徴とする請求項１または２記載の車両用ホーンである。
請求項４の発明は、可動コンタクトプレートに設けた可動接点と、固定コンタクトプレートに設けた固定接点とがＯＮ−ＯＦＦ切換えを繰返すことで発音するように構成した車両用ホーンにおいて、前記可動コンタクトプレートを選定するにあたり、式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「２．５×可動コンタクトプレート側数値≧固定コンタクトプレート数値」
になるようにして選定することを特徴とする車両用ホーンにおける可動コンタクトプレートの選定方法である。
請求項５の発明は、式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「可動コンタクトプレート≧固定コンタクトプレート」
になるようにして選定することを特徴とする請求項４記載の車両用ホーンにおける可動コンタクトプレートの選定方法である。 The present invention was created in view of the above-described circumstances to solve these problems. The invention of claim 1 is provided with a movable contact provided on the movable contact plate and a fixed contact plate. In the vehicle horn configured to generate a sound by repeating ON-OFF switching with the fixed contact, the movable contact plate and the fixed contact plate can be obtained by the formula “cross-sectional area of contact plate × thermal conductivity”. The number is
"2.5 x movable contact plate side value ≥ fixed contact plate value"
It is set so that it may become. The horn for vehicles characterized by the above-mentioned.
In the invention of claim 2, the numerical value obtained by the formula "cross-sectional area of contact plate x thermal conductivity"
"Movable contact plate ≥ Fixed contact plate"
The vehicle horn according to claim 1, wherein the horn is set to be.
A third aspect of the invention is the vehicle horn according to the first or second aspect, wherein the movable contact plate is made of beryllium copper.
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a vehicle horn configured such that a movable contact provided on the movable contact plate and a fixed contact provided on the fixed contact plate generate sound by repeating ON-OFF switching. Is selected, the numerical value obtained from the formula "contact plate cross-sectional area x thermal conductivity"
"2.5 x movable contact plate side value ≥ fixed contact plate value"
This is a method for selecting a movable contact plate in a vehicle horn.
In the invention of claim 5, the numerical value obtained by the formula "cross-sectional area of contact plate x thermal conductivity"
"Movable contact plate ≥ Fixed contact plate"
5. The method for selecting a movable contact plate in a vehicle horn according to claim 4, wherein the selection is made as follows.

請求項１または４の発明とすることにより、接点部において熱に強い車両用ホーンとすることができると共に、熱に強い可動コンタクトプレートを迅速に選定することができる。
請求項２、５の発明とすることで、より一層、熱に強い車両用ホーンとすることができると共に、より一層、熱に強い可動コンタクトプレートを迅速に選定することができる。
請求項３の発明とすることで、より一層、熱に強い車両用ホーンを簡単に提供できることになる。 According to the invention of claim 1 or 4, it is possible to make a vehicle horn resistant to heat at the contact portion, and it is possible to quickly select a movable contact plate resistant to heat.
According to the inventions of claims 2 and 5, the vehicle horn can be made more resistant to heat, and a movable contact plate more resistant to heat can be quickly selected.
By setting it as invention of Claim 3, the horn for vehicles more resistant to heat can be provided simply.

車両用ホーンの断面図である。It is sectional drawing of the horn for vehicles. 可動コンタクトプレートの材質を変化させた場合に測定した最高温度を示す表図である。It is a table | surface figure which shows the highest temperature measured when the material of the movable contact plate was changed.

次ぎに、本発明の実施の形態について、図面に基づいて説明する。図中、１は車両用のホーンであって、該ホーン１を構成するケーシング２は有底筒状となっているが、筒奥側に小径部２ａ、開口側に大径部２ｂが形成されている。そして、小径部２ａにコイルボビン３が収納固定されるが、該コイルボビン３は、中央部に貫通孔３ａが開設され、外周にコイル３ｂが巻装される構成となっている。そして、コイルボビン３は、外径側に突出形成された取付け片部３ｃが、ケーシング小径部２ａと大径部２ｂとのあいだの段差面部２ｃにピン（リベット）４を介して固定されることになるが、該ピン４には、後述する可動接点５ａが先端部（内端部）に台座５ｂを介して設けられた可動コンタクトプレート５の基端部（外端部）がピン４とは電気的に絶縁され、前記コイル３ｂには電気的に接続されるようにして取付け片部３ｃ側に組み付けられ、また先端部に後述する固定接点６ａが台座６ｂを介して設けられた固定コンタクトプレート６の基端部が可動コンタクトプレート５とは電気的に絶縁され、ピン４とは電気的に接続するようにしてケーシング２の開口側に位置して組み付けられている。さらにピン４には、ケーシング２の外面側に位置してソケット７が組み付けられ、該ソケット７に、ピンとは電気的に接続される状態で端子７ａが設けられている。因みに、可動コンタクトプレート５は肉薄のバネ鋼で形成され、固定コンタクトプレート６は可動コンタクトプレート５よりも肉厚の鋼材によって構成されている。
さらに、ケーシング筒底面２ｄの中央部には、固定鉄心８が筒底面２ｄの内外を貫通する状態で固定されているが、該固定鉄心８は、コイルボビン貫通孔３ａを挿通し、内側端部が貫通孔３ａの中間位置にまで嵌入する状態で配されている。尚、９はコイルボビン３をケーシング２にピン９ａを介して抜止め状に固定するためのプレートである。 Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the figure, reference numeral 1 denotes a horn for a vehicle, and a casing 2 constituting the horn 1 has a bottomed cylindrical shape. A small diameter portion 2a is formed on the inner side of the cylinder, and a large diameter portion 2b is formed on the opening side. ing. The coil bobbin 3 is housed and fixed in the small-diameter portion 2a. The coil bobbin 3 has a configuration in which a through hole 3a is opened in the center and the coil 3b is wound around the outer periphery. In the coil bobbin 3, the mounting piece 3c formed to protrude to the outer diameter side is fixed to the stepped surface portion 2c between the small diameter portion 2a and the large diameter portion 2b via a pin (rivet) 4. However, the pin 4 has a movable contact 5a, which will be described later, provided at a distal end (inner end) via a pedestal 5b. A base end (outer end) of the movable contact plate 5 is electrically connected to the pin 4. Fixed contact plate 6 which is electrically insulated and assembled to the mounting piece 3c side so as to be electrically connected to the coil 3b, and a fixed contact 6a which will be described later is provided at the tip via a base 6b. The base end portion of the casing 2 is electrically insulated from the movable contact plate 5 and is assembled to be positioned on the opening side of the casing 2 so as to be electrically connected to the pin 4. Further, a socket 7 is assembled to the pin 4 so as to be located on the outer surface side of the casing 2, and a terminal 7 a is provided in the socket 7 in a state of being electrically connected to the pin. Incidentally, the movable contact plate 5 is made of thin spring steel, and the fixed contact plate 6 is made of steel material thicker than the movable contact plate 5.
Furthermore, a fixed iron core 8 is fixed to the center of the casing cylinder bottom surface 2d in a state of passing through the inside and outside of the cylinder bottom surface 2d. It arrange | positions in the state inserted in the intermediate position of the through-hole 3a. Reference numeral 9 denotes a plate for fixing the coil bobbin 3 to the casing 2 through a pin 9a.

一方、１０はケーシング２の開口を覆蓋する状態で取付けられ、弾性を有した振動発生用部材であるダイアフラムであって、該ダイアフラム１０の中央部には前記固定鉄心８に対向する可動鉄心１１が貫通状に固定されているが、該可動鉄心１１は、ダイアフラム１０が自然状態になっているとき可動鉄心１１の先端部と固定鉄心８とのあいだに所定寸法の間隙が存する状態で設けられている。
そして自然状態で可動接点５ａと固定接点６ａとは当接していて電気的に接続されており、この状態で前記コイル３ｂへの通電がなされて固定鉄心８が励磁状態になると、可動鉄心１１は、ダイアフラム１０の弾性力に抗して固定鉄心８側に吸引される（移動する）ように設定されている。
また、可動鉄心１１には太径になった絶縁材からなる係止部１１ａが設けられている。そして可動鉄心１１が前述したように固定鉄心８側に移動したとき、可動コンタクトプレート５の先端部に係止部１１ａが係止して可動コンタクトプレート５を固定鉄心８側に強制移動することになり、これによって可動接点５ａ、固定接点６ａとの当接（接続）が断たれるようになっている。 On the other hand, 10 is a diaphragm which is attached in a state of covering the opening of the casing 2 and is an elastic vibration generating member. A movable iron core 11 facing the fixed iron core 8 is provided at the center of the diaphragm 10. Although fixed in a penetrating manner, the movable iron core 11 is provided in a state where a gap of a predetermined dimension exists between the distal end portion of the movable iron core 11 and the fixed iron core 8 when the diaphragm 10 is in a natural state. Yes.
In the natural state, the movable contact 5a and the fixed contact 6a are in contact with each other and are electrically connected. In this state, when the coil 3b is energized and the fixed core 8 is in an excited state, the movable core 11 is The diaphragm 10 is set so as to be sucked (moved) toward the fixed iron core 8 against the elastic force of the diaphragm 10.
The movable iron core 11 is provided with a locking portion 11a made of an insulating material having a large diameter. When the movable iron core 11 moves to the fixed iron core 8 side as described above, the engaging portion 11a is engaged with the tip of the movable contact plate 5 and the movable contact plate 5 is forced to move to the fixed iron core 8 side. Thus, the contact (connection) with the movable contact 5a and the fixed contact 6a is cut off.

そうして、前記ホーン１において、図示しない操作具を操作することでホーン１への電源供給がなされた場合、互いに接続する可動接点５ａと固定接点６ａとを介してコイル３ｂに通電がなされ、前述したように可動鉄心１１が固定鉄心８側に吸引移動することになるが、この移動により、可動鉄心１１とともに可動コンタクトプレート５が固定鉄心８側に移動するため、可動接点５ａと固定接点６ａとが離間して電気的な接続が断たれ、これによってコイル３ｂへの通電が断たれる。このコイル３ｂへの通電が断たれると、固定鉄心８が消磁されて可動鉄心１１が自然状態の位置に復帰する一方で、可動コンタクトプレート５も自然状態位置に復帰して可動接点５ａと固定接点６ａとが再度接続状態（当接状態）となってコイル３ｂへの通電が開始し、励磁状態となった固定鉄心８が可動鉄心１１を吸引して前述したように可動接点５ａと固定接点６ａとの接続を断つ。このように、ホーン１は、可動接点５ａと固定接点６ａとのＯＮ−ＯＦＦ切換え（断続切換え）が繰り返しなされることで、コイル３ｂの励磁−消磁を繰り返してダイアフラム１０を振動せしめ、これによって警報音が発音するように構成されており、該発音した警報音は、可動鉄心１１の外側に設けられた渦巻き状の共鳴部１２において共鳴した状態で外部に放出されるように構成されている。尚、１３はダイアフラム１０と共鳴部１２とのあいだに位置する状態でケーシング２の開口部に組み付けられるカバーである。   Then, in the horn 1, when power is supplied to the horn 1 by operating an operation tool (not shown), the coil 3b is energized through the movable contact 5a and the fixed contact 6a connected to each other. As described above, the movable iron core 11 is moved to the fixed iron core 8 by suction, and this movement causes the movable contact plate 5 to move to the fixed iron core 8 side together with the movable iron core 11, so that the movable contact 5a and the fixed contact 6a are moved. Are separated from each other and the electrical connection is cut off, whereby the power supply to the coil 3b is cut off. When the power to the coil 3b is cut off, the fixed iron core 8 is demagnetized and the movable iron core 11 returns to the natural state position, while the movable contact plate 5 also returns to the natural state position and is fixed to the movable contact 5a. The contact 6a is again connected (contacted), and energization of the coil 3b is started. The excited fixed core 8 attracts the movable core 11 and the movable contact 5a and the fixed contact as described above. Disconnect from 6a. As described above, the horn 1 repeats the excitation-demagnetization of the coil 3b by repeating ON-OFF switching (intermittent switching) between the movable contact 5a and the fixed contact 6a, thereby vibrating the diaphragm 10, thereby alarming. The generated alarm sound is configured to be emitted to the outside in a state of being resonated in a spiral resonance portion 12 provided outside the movable iron core 11. A cover 13 is assembled to the opening of the casing 2 while being positioned between the diaphragm 10 and the resonance portion 12.

次に、可動接点５ａが設けられる可動コンタクトプレート５と、固定接点６ａが設けられる固定コンタクトプレート６との関係について検討する。ここにおいて、可動接点５ａ、固定接点６ａについては材質をタングステンとし、台座５ｂ、６ｂについては熱伝導率が４３Ｗ／ｍＫの鋼材として固定側、可動側で共通のものとし、固定コンタクトプレート６については、断面積９ｍｍ２（厚さ１ｍｍ、幅９ｍｍ）であって、熱伝導率が５１Ｗ／ｍＫ（ワット毎メートル毎ケルビン）の鋼板を用い、変化させることがなかった。
これに対し、可動コンタクトプレート５については、断面積３．６ｍｍ２（厚さ０．４ｍｍ、幅９ｍｍ）と統一したが、材質について、熱伝導率１７Ｗ／ｍＫのステンレスＡ、熱伝導率２５Ｗ／ｍＫのステンレスＢ、熱伝導率５２Ｗ／ｍＫの鋼材、そして熱伝導率１２１Ｗ／ｍＫのベリリウム銅を用いてホーン１を製造し、これらについて外気温２０℃、８０℃としたものについて、電流条件としてコイル３ｂが９Ｗ（ワット）、接点間が２３Ｗとなる（これらは通常条件の略２倍）ように設定してホーン１を連続吹鳴させ、最高となったときの接点部位の温度を測定した。 Next, the relationship between the movable contact plate 5 provided with the movable contact 5a and the fixed contact plate 6 provided with the fixed contact 6a will be examined. Here, the movable contact 5a and the fixed contact 6a are made of tungsten, the pedestals 5b and 6b are made of steel having a thermal conductivity of 43 W / mK and are common on the fixed side and the movable side. A steel plate having a cross-sectional area of 9 mm 2 (thickness: 1 mm, width: 9 mm) and a thermal conductivity of 51 W / mK (watts per meter per Kelvin) was used and was not changed.
In contrast, the movable contact plate 5 is unified with a cross-sectional area of 3.6 mm 2 (thickness 0.4 mm, width 9 mm), but the material is stainless steel A with a thermal conductivity of 17 W / mK, thermal conductivity of 25 W / The horn 1 is manufactured using mK stainless steel B, steel material having a thermal conductivity of 52 W / mK, and beryllium copper having a thermal conductivity of 121 W / mK. The coil 3b was set to 9 W (watts) and the distance between the contacts was set to 23 W (these were approximately twice the normal conditions), the horn 1 was continuously blown, and the temperature at the contact portion when the peak was reached was measured.

測定結果を図２に示す表図に示す。これによると、外気温が２０℃、８０℃になった何れの条件下においても、熱伝導率が高くなるほど、接点部位の最高温度が低下していることが認められ、特に、実験した中では熱伝導率が最も高いベリリウム銅としたものの最高温度が他の三者より大きく低下していることが確認される。そして銀の融点（９６０．５℃）を考慮したとき、最高温度が８００℃台までであれば持ちこたえられるものと推定され、熱伝導率が５２Ｗ／ｍＫの鋼材とベリリウム銅とが許容範囲であり、特にベリリウム銅を採用したものは可動コンタクトプレートとして優れた放熱特性を有することが確認される。   The measurement results are shown in the table shown in FIG. According to this, it was recognized that the maximum temperature of the contact part decreased as the thermal conductivity increased under any conditions where the outside air temperature was 20 ° C. or 80 ° C. It is confirmed that the highest temperature of beryllium copper having the highest thermal conductivity is lower than the other three. When considering the melting point of silver (960.5 ° C), it is estimated that the maximum temperature is in the range of 800 ° C, and steel and beryllium copper with a thermal conductivity of 52 W / mK are acceptable. In particular, it is confirmed that those using beryllium copper have excellent heat dissipation characteristics as a movable contact plate.

そしてこれらの結果において、コンタクトプレートの断面積はホーンによって種々変化するものであり、そこで断面積と熱伝導率との積（「断面積」×「熱伝導率」）について検討したところ、固定コンタクトプレート６については４３５．６であるが、可動コンタクトプレート５において、ステンレスＡでは６１．２、ステンレスＢでは９０．０、鋼材では１８７．２、そしてベリリウム銅では４３５．６であった。
可動コンタクトプレート５としては前述したように鋼材までが許容範囲であるとすると、断面積と熱伝導率との積について、鋼材のもの前記積の数値は固定コンタクトプレート６のものの積の数値に対して１：２．５（≒「固定コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」：「可動コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」）であり、さらにベリリウム銅の場合１：１（≒「固定コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」：「可動コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」）であり、このことから、可動コンタクトプレートのこれら積の数値が、固定コンタクトプレートの前記積の数値よりも大きいもの、つまり可動コンタクトプレートと固定コンタクトプレートとは、「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、前記鋼材で許容されるものとすると、
２．５×可動コンタクトプレート側の数値≧固定コンタクトプレート側の数値
になり、またベリリウム銅で許容されるものとすると、
可動コンタクトプレート側の数値≧固定コンタクトプレート側の数値
になり、このように演算することで固定コンタクトプレートに適応する可動コンタクトプレートの選定ができることになる。 In these results, the cross-sectional area of the contact plate varies depending on the horn, and the product of the cross-sectional area and the thermal conductivity ("cross-sectional area" x "thermal conductivity") was examined. The plate 6 was 435.6, but the movable contact plate 5 was 61.2 for stainless steel A, 90.0 for stainless steel B, 187.2 for steel, and 435.6 for beryllium copper.
As described above, if the movable contact plate 5 is within the permissible range up to the steel material, the product of the cross-sectional area and the thermal conductivity, the value of the product of the steel material is the value of the product of the fixed contact plate 6. 1: 2.5 (≈ “cross section of fixed contact plate × thermal conductivity”: “cross section of movable contact plate × thermal conductivity”) and 1: 1 for beryllium copper (≈ “fixed contact”) Plate cross-sectional area × thermal conductivity ”:“ cross-sectional area of movable contact plate × thermal conductivity ”), and therefore, the numerical value of these products of the movable contact plate is larger than the numerical value of the product of the fixed contact plate. For large ones, that is, the movable contact plate and the fixed contact plate, the numerical value obtained by “the cross-sectional area of the contact plate × thermal conductivity” is the above steel material. If allowed,
2.5 x movable contact plate side value ≥ fixed contact plate side value, and if beryllium copper is allowed,
The numerical value on the movable contact plate side ≧ the numerical value on the fixed contact plate side, and by calculating in this way, it is possible to select a movable contact plate suitable for the fixed contact plate.

このように、本発明を実施した場合に、離接する接点部位で発生すると思われる熱に対して強い車両用ホーンを提供できると共に、該車両用ホーンに用いられる可動コンタクトプレートの選定が容易にできることになる。   Thus, when the present invention is implemented, it is possible to provide a vehicle horn that is strong against heat that is expected to be generated at the contact parts that are separated from each other, and to easily select a movable contact plate used in the vehicle horn. become.

１ 車両用ホーン
５ 可動コンタクトプレート
５ａ 可動接点
６ 固定コンタクトプレート
６ａ 固定接点 1 Vehicle Horn 5 Movable Contact Plate 5a Movable Contact 6 Fixed Contact Plate 6a Fixed Contact

Claims (5)

可動コンタクトプレートに設けた可動接点と、固定コンタクトプレートに設けた固定接点とがＯＮ−ＯＦＦ切換えを繰返すことで発音するように構成した車両用ホーンにおいて、前記可動コンタクトプレートと固定コンタクトプレートとは、式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「２．５×可動コンタクトプレート側数値≧固定コンタクトプレート数値」
になるように設定されていることを特徴とする車両用ホーン。 In the vehicle horn configured such that the movable contact provided on the movable contact plate and the fixed contact provided on the fixed contact plate generate sound by repeating ON-OFF switching, the movable contact plate and the fixed contact plate are: The numerical value calculated by the formula "contact plate cross-sectional area x thermal conductivity"
"2.5 x movable contact plate side value ≥ fixed contact plate value"
A vehicle horn characterized by being set to be. 式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「可動コンタクトプレート≧固定コンタクトプレート」
になるように設定されていることを特徴とする請求項１記載の車両用ホーン。 The numerical value calculated by the formula "contact plate cross-sectional area x thermal conductivity"
"Movable contact plate ≥ Fixed contact plate"
The vehicle horn according to claim 1, wherein the vehicle horn is set to be. 可動コンタクトプレートは、材質がベリリウム銅であることを特徴とする請求項１または２記載の車両用ホーン。 3. The vehicle horn according to claim 1, wherein the movable contact plate is made of beryllium copper. 可動コンタクトプレートに設けた可動接点と、固定コンタクトプレートに設けた固定接点とがＯＮ−ＯＦＦ切換えを繰返すことで発音するように構成した車両用ホーンにおいて、前記可動コンタクトプレートを選定するにあたり、式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「２．５×可動コンタクトプレート側数値≧固定コンタクトプレート数値」
になるようにして選定することを特徴とする車両用ホーンにおける可動コンタクトプレートの選定方法。 In selecting a movable contact plate in a vehicle horn configured such that a movable contact provided on the movable contact plate and a fixed contact provided on the fixed contact plate are sounded by repeating ON-OFF switching. The numerical value obtained by “cross-sectional area of contact plate × thermal conductivity” is
"2.5 x movable contact plate side value ≥ fixed contact plate value"
A method for selecting a movable contact plate in a vehicle horn, wherein the selection is made as follows. 式「コンタクトプレートの断面積×熱伝導率」で求められる数値が、
「可動コンタクトプレート≧固定コンタクトプレート」
になるようにして選定することを特徴とする請求項４記載の車両用ホーンにおける可動コンタクトプレートの選定方法。 The numerical value calculated by the formula "contact plate cross-sectional area x thermal conductivity"
"Movable contact plate ≥ Fixed contact plate"
5. The method for selecting a movable contact plate in a vehicle horn according to claim 4, wherein the selection is made in such a manner.
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