JP5189959B2 - High strength cold-rolled steel sheet with excellent elongation and stretch flangeability - Google Patents

Description

本発明は、加工性に優れた高強度鋼板に関し、詳細には、伸び（全伸び）および伸びフランジ性の高められた高強度鋼板に関する。   The present invention relates to a high-strength steel sheet excellent in workability, and in particular, to a high-strength steel sheet with improved elongation (total elongation) and stretch flangeability.

例えば自動車の骨格部品などに使用される鋼板には、衝突安全性や車体軽量化による燃費軽減などを目的として高強度が求められるとともに、形状の複雑な骨格部品に加工するために優れた成形加工性も要求される。
このため、引張強度７８０ＭＰａ級以上の高強度鋼板であって、伸び（全伸び；Ｅｌ）と伸びフランジ性（穴広げ率；λ）がともに高められた高強度鋼板の提供が切望されており、例えば引張強度７８０ＭＰａ級の鋼板に対しては全伸び１５％以上で穴広げ率１００％以上、引張強度９８０ＭＰａ級の鋼板に対しては全伸び１０％以上で穴広げ率１００％以上のものが要望されている。 For example, steel sheets used for automobile frame parts and the like are required to have high strength for the purpose of collision safety and fuel efficiency reduction by reducing the weight of the car body, and excellent forming process for processing into complex frame parts Sex is also required.
For this reason, provision of a high-strength steel sheet having a tensile strength of 780 MPa or higher and having both enhanced elongation (total elongation; El) and stretch flangeability (hole expansion ratio; λ) has been eagerly desired. For example, a steel sheet with a tensile strength of 780 MPa class should have a total elongation of 15% or more and a hole expansion ratio of 100% or more, and a steel sheet with a tensile strength of 980 MPa class should have a total elongation of 10% or more and a hole expansion ratio of 100% or more. Has been.

上記のようなニーズを受けて、種々の組織制御の考え方に基づき、伸びと伸びフランジ性のバランスを改善した高強度鋼板が多数提案されているものの、伸びと伸びフランジ性が上記要望レベルを満足するように両立させたものはいまだ完成に至っていないのが現状である。   In response to the above needs, many high-strength steel sheets with improved balance between stretch and stretch flangeability have been proposed based on various structural control concepts, but stretch and stretch flangeability satisfy the above required level. The current situation is that the products that have been made compatible are not yet completed.

例えば、特許文献１には、Ｍｎ、ＣｒおよびＭｏの少なくとも１種を合計で１．６〜２．５質量％含有し、実質的にマルテンサイトの単相組織からなる高張力冷延鋼板が開示されており、その穴広げ率（伸びフランジ性）は１００％以上が得られているものの、伸びは１０％に達していない（同文献の表６の本発明例参照）。   For example, Patent Document 1 discloses a high-tensile cold-rolled steel sheet that contains at least one of Mn, Cr, and Mo in a total amount of 1.6 to 2.5% by mass and is substantially composed of a single-phase structure of martensite. Although the hole expansion ratio (stretch flangeability) is 100% or more, the elongation does not reach 10% (see the invention example in Table 6 of the same document).

また、特許文献２には、フェライトが面積率で６５〜８５％で残部が焼戻しマルテンサイトの二相組織からなる高張力鋼板が開示されている。   Patent Document 2 discloses a high-tensile steel sheet having a two-phase structure of ferrite with an area ratio of 65 to 85% and the balance being tempered martensite.

また、特許文献３には、フェライトおよびマルテンサイトの平均結晶粒径がともに２μｍ以下であり、マルテンサイトの体積率が２０％以上６０％未満の二相組織からなる高張力鋼板が開示されている。   Patent Document 3 discloses a high-tensile steel plate having a two-phase structure in which the average crystal grain sizes of ferrite and martensite are both 2 μm or less and the volume ratio of martensite is 20% or more and less than 60%. .

上記特許文献２および３に開示された高張力鋼板はいずれも、伸びは１０％以上を確保しているものの、穴広げ率（伸びフランジ性）は１００％に達していない（特許文献２の表２の発明例、特許文献３の表２の実施例参照）。
特開２００２−１６１３３６号公報 特開２００４−２５６８７２号公報 特開２００４−２３２０２２号公報 Although all the high-tensile steel sheets disclosed in Patent Documents 2 and 3 have an elongation of 10% or more, the hole expansion ratio (stretch flangeability) does not reach 100% (Table of Patent Document 2). 2 invention examples, see Examples in Table 2 of Patent Document 3).
JP 2002-161336 A JP 2004-256872 A JP 2004-232022 A

そこで本発明の目的は、伸びと伸びフランジ性をともに高めた、より成形性に優れた高強度冷延鋼板を提供することにある。   Therefore, an object of the present invention is to provide a high-strength cold-rolled steel sheet that has both improved elongation and stretch flangeability and is more excellent in formability.

請求項１に記載の発明は、
質量％で（以下、化学成分について同じ。）、
Ｃ：０．０３〜０．３０％、
Ｓｉ：０．１〜３．０％、
Ｍｎ：０．１〜５．０％、
Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．００５％以下、
Ｎ：０．０１％以下、
Ａｌ：０．０１〜１．００％
を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる成分組成を有し、
硬さ３００〜３８０Ｈｖの焼戻しマルテンサイトが面積率で４０％以上（１００％を含む）を含み、残部がフェライトからなる組織を有し、
前記焼戻しマルテンサイト中におけるセメンタイト粒子の分布状態が、
円相当直径０．０２μｍ以上０．１μｍ未満のセメンタイト粒子は、前記焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり１０個以上で、
円相当直径０．１μｍ以上のセメンタイト粒子は、前記焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり３個以下である
ことを特徴とする伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板である。 The invention described in claim 1
% By mass (hereinafter the same for chemical components)
C: 0.03 to 0.30%,
Si: 0.1 to 3.0%,
Mn: 0.1 to 5.0%,
P: 0.1% or less,
S: 0.005% or less,
N: 0.01% or less,
Al: 0.01 to 1.00%
And the remainder has a component composition consisting of iron and inevitable impurities,
Tempered martensite having a hardness of 300 to 380 Hv includes an area ratio of 40% or more (including 100%), and the balance has a structure made of ferrite,
The distribution state of cementite particles in the tempered martensite is
The cementite particles having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more and less than 0.1 μm are 10 or more per 1 μm ^{2 of the} tempered martensite,
A cementite particle having an equivalent circle diameter of 0.1 μm or more is a high-strength cold-rolled steel sheet excellent in elongation and stretch flangeability, characterized in that it is 3 or less per 1 μm ^{2 of the} tempered martensite.

請求項２に記載の発明は、
成分組成が、更に、
Ｃｒ：０．０１〜１．０％、および／または
Ｍｏ：０．０１〜１．０％
を含むものである請求項１に記載の伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板である。 The invention described in claim 2
Ingredient composition further
Cr: 0.01-1.0% and / or Mo: 0.01-1.0%
The high-strength cold-rolled steel sheet having excellent elongation and stretch flangeability according to claim 1.

請求項３に記載の発明は、
成分組成が、更に、
Ｃｕ：０．０５〜１．０％、および／または
Ｎｉ：０．０５〜１．０％
を含むものである請求項１または２に記載の伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板である。 The invention according to claim 3
Ingredient composition further
Cu: 0.05-1.0% and / or Ni: 0.05-1.0%
The high-strength cold-rolled steel sheet having excellent elongation and stretch flangeability according to claim 1 or 2.

請求項４に記載の発明は、
成分組成が、更に、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、および／または
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％
を含むものである請求項１〜３のいずれか１項に記載の伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板である。 The invention according to claim 4
Ingredient composition further
Ca: 0.0005 to 0.01% and / or Mg: 0.0005 to 0.01%
The high-strength cold-rolled steel sheet having excellent elongation and stretch flangeability according to any one of claims 1 to 3.

本発明によれば、フェライトと焼戻しマルテンサイトからなる二相組織において、焼戻しマルテンサイトの硬さとその面積率、および該焼戻しマルテンサイト中におけるセメンタイト粒子の分布状態とを適正に制御することで、伸びを確保しつつ、伸びフランジ性を改善することが可能となり、より成形性に優れた高強度鋼板を提供できるようになった。   According to the present invention, in a two-phase structure composed of ferrite and tempered martensite, by properly controlling the hardness of tempered martensite and its area ratio, and the distribution of cementite particles in the tempered martensite, It has become possible to improve stretch flangeability while ensuring a high strength steel sheet with better formability.

本発明者らは、フェライトと焼戻しマルテンサイト（以下、単に「マルテンサイト」ということあり。）からなる二相組織を有する高強度鋼板（上記特許文献２、３参照）に着目し、伸びを確保しつつ、伸びフランジ性を改善できれば、上記要望レベルを満足しうる高強度鋼板が得られると考え、伸びフランジ性に及ぼす各種要因の影響を調査するなど鋭意検討を行ってきた。その結果、フェライトの割合を少なくすることに加え、該焼戻しマルテンサイトの硬さを低下させること、および、焼戻し時にマルテンサイト中に析出したセメンタイト粒子を微細化することで、伸びフランジ性を向上できることを見出し、該知見に基づいて本発明を完成するに至った。   The present inventors pay attention to a high-strength steel sheet (see Patent Documents 2 and 3 above) having a two-phase structure composed of ferrite and tempered martensite (hereinafter sometimes simply referred to as “martensite”) to ensure elongation. However, if the stretch flangeability can be improved, a high-strength steel sheet capable of satisfying the above-mentioned desired level can be obtained, and intensive studies have been conducted such as investigating the influence of various factors on the stretch flangeability. As a result, in addition to reducing the proportion of ferrite, it is possible to improve the stretch flangeability by reducing the hardness of the tempered martensite and by refining the cementite particles precipitated in the martensite during tempering. And the present invention has been completed based on the findings.

以下、まず本発明鋼板を特徴づける組織について説明する。   Hereinafter, the structure characterizing the steel sheet of the present invention will be described first.

〔本発明鋼板の組織〕
上述したとおり、本発明鋼板は、上記特許文献２、３と同様の二相組織（フェライト＋焼戻しマルテンサイト）をベースとするものであるが、特に、該焼戻しマルテンサイトの硬さが３００〜３８０Ｈｖに制御されているとともに、該焼戻しマルテンサイト中に析出したセメンタイト粒子の分布状態が制御されている点で、上記特許文献２、３の鋼板とは相違している。 [Structure of the steel sheet of the present invention]
As described above, the steel sheet of the present invention is based on the same two-phase structure (ferrite + tempered martensite) as in Patent Documents 2 and 3, and in particular, the hardness of the tempered martensite is 300 to 380 Hv. And the distribution of the cementite particles precipitated in the tempered martensite is controlled.

＜硬さ３００〜３８０Ｈｖの焼戻しマルテンサイト：面積率で４０％以上（１００％を含む）＞
焼戻しマルテンサイトの硬さを制限して該焼戻しマルテンサイトの変形能を高めることで、フェライトと該焼戻しマルテンサイトの界面への応力集中を抑制し、該界面での亀裂の発生を防止して伸びフランジ性を確保するとともに、焼戻しマルテンサイトの硬さを３００Ｈｖ以上とし、且つ面積率で４０％以上確保することで、該焼戻しマルテンサイトの硬さを低下させても高強度を確保できる。 <Tempered martensite with a hardness of 300 to 380 Hv: 40% or more (including 100%) in area ratio>
By limiting the hardness of the tempered martensite and increasing the deformability of the tempered martensite, the stress concentration at the interface between the ferrite and the tempered martensite is suppressed, and cracking at the interface is prevented and the elongation is prevented. While ensuring the flangeability, the hardness of the tempered martensite is set to 300 Hv or more, and the area ratio is secured to 40% or more, so that high strength can be ensured even if the hardness of the tempered martensite is lowered.

上記作用を有効に発揮させるには、焼戻しマルテンサイトの硬さは３８０Ｈｖ以下（好ましくは３７０Ｈｖ以下、さらに好ましくは ３５０Ｈｖ以下）とし、該焼戻しマルテンサイトは、面積率で４０％以上、好ましくは５０％以上、さらに好ましくは６０％以上、特に好ましくは７０％以上（１００％を含む）とする。なお、残部はフェライトである。   In order to effectively exhibit the above action, the tempered martensite has a hardness of 380 Hv or less (preferably 370 Hv or less, more preferably 350 Hv or less), and the tempered martensite has an area ratio of 40% or more, preferably 50%. Above, more preferably 60% or more, particularly preferably 70% or more (including 100%). The balance is ferrite.

＜円相当直径０．０２μｍ以上０．１μｍ未満のセメンタイト粒子：焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり１０個以上、
円相当直径０．１μｍ以上のセメンタイト粒子：焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり３個以下＞
焼戻しの際にマルテンサイト中に析出したセメンタイト粒子のサイズと存在数を制御することで、伸びと伸びフランジ性をともに向上させることができる。つまり、マルテンサイト中に適度に微細なセメンタイトの粒子を多量に分散させて、転位の増殖源として働かせることで加工硬化指数を大きくし、伸びの向上に寄与させつつ、伸びフランジ変形時において破壊の起点となる粗大なセメンタイト粒子の数を減少させることで、伸びフランジ性を改善することができる。 <Cementite particles having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more and less than 0.1 μm: 10 or more per 1 μm ^{2 of} tempered martensite,
Cementite particles with an equivalent circle diameter of 0.1 μm or more: 3 or less per 1 μm ^{2 of} tempered martensite>
Both elongation and stretch flangeability can be improved by controlling the size and number of cementite particles precipitated in martensite during tempering. In other words, a large amount of moderately fine cementite particles are dispersed in martensite to increase the work hardening index by acting as a growth source of dislocations, contributing to improvement in elongation, and at the time of deformation of the stretch flange, Stretch flangeability can be improved by reducing the number of coarse cementite particles as starting points.

上記作用を有効に発揮させるには、円相当直径０．０２μｍ以上０．１μｍ未満の適度に微細なセメンタイト粒子は、焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり１０個以上、好ましくは１５個以上、さらに好ましくは２０個以上とするが、円相当直径０．１μｍ以上の粗大なセメンタイト粒子は、焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり３個以下、好ましくは２．５個以下、さらに好ましくは２個以下に制限する。 In order to effectively exhibit the above action, the number of appropriately fine cementite particles having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more and less than 0.1 μm is 10 or more, preferably 15 or more, more preferably 20 per 1 μm ^{2 of} tempered martensite. The number of coarse cementite particles having an equivalent circle diameter of 0.1 μm or more is limited to 3 or less, preferably 2.5 or less, and more preferably 2 or less, per 1 μm ^{2 of} tempered martensite.

なお、上記適度に微細なセメンタイト粒子の円相当直径の下限を０．０２μｍとしたのは、これより微細なセメンタイト粒子は、マルテンサイトの結晶構造に十分な歪みを与えられず、転位の増殖源としてはほとんど寄与しないと考えられるためである。   The reason why the lower limit of the equivalent circle diameter of the moderately fine cementite particles is set to 0.02 μm is that the finer cementite particles do not give sufficient strain to the martensite crystal structure, and the growth source of dislocations. It is because it is thought that it hardly contributes.

以下、焼戻しマルテンサイトの硬さおよびその面積率、ならびに、セメンタイト粒子のサイズおよびその存在数の測定方法について説明する。   Hereinafter, a method for measuring the hardness of tempered martensite and its area ratio, and the size and number of cementite particles will be described.

まず、マルテンサイトの面積率については、各供試鋼板を鏡面研磨し、３％ナイタール液で腐食して金属組織を顕出させた後、概略４μｍ×３μｍ領域５視野について倍率２００００倍の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）像を観察し、画像解析によってセメンタイトを含まない領域をフェライトとし、残りの領域をマルテンサイトとして、各領域の面積比率よりマルテンサイトの面積率を算出した。   First, regarding the area ratio of martensite, each test steel sheet was mirror-polished, corroded with a 3% nital solution to reveal the metal structure, and then a scanning type with a magnification of 20000 times for approximately 4 μm × 3 μm region 5 fields of view. An electron microscope (SEM) image was observed, and the area ratio of martensite was calculated from the area ratio of each area, with the area not containing cementite being ferrite and the remaining area being martensite by image analysis.

次に、マルテンサイトの硬さについては、ＪＩＳ Ｚ ２２４４の試験方法に従って各供試鋼板表面のビッカース硬さ（９８．０７Ｎ）Ｈｖを測定し、下記式（１）を用いてマルテンサイトの硬さＨｖＭに換算を行った。   Next, regarding the hardness of martensite, the Vickers hardness (98.07N) Hv of the surface of each test steel sheet is measured according to the test method of JIS Z 2244, and the hardness of martensite is expressed using the following formula (1). Conversion to HvM was performed.

ＨｖＭ＝（１００×Ｈｖ−ＶＦ×ＨｖＦ）／ＶＭ ・・・式（１）
ただし、ＨｖＦ＝１０２＋２０９［％Ｐ］＋２７［％Ｓｉ］＋１０［％Ｍｎ］＋４［％Ｍｏ］−１０［％Ｃｒ］＋１２［％Ｃｕ］（藤田利夫ら訳：「鉄鋼材料の設計と理論」（丸善株式会社）、昭和５６年９月３０日発行、ｐ.１０の図２．１から、低Ｃフェライト鋼の降伏応力の変化に及ぼす各合金元素量の影響の度合い（直線の傾き）を読み取って定式化を行った。なお、Ａｌ、Ｎなどその他の元素はフェライトの硬さに影響しないとした。）
ここに、ＨｖＦ：フェライトの硬さ、ＶＦ：フェライトの面積率（％）、ＶＭ：マルテンサイトの面積率（％）、［％Ｘ］：成分元素Ｘの含有量（質量％）である。 HvM = (100 × Hv−VF × HvF) / VM (1)
However, HvF = 102 + 209 [% P] +27 [% Si] +10 [% Mn] +4 [% Mo] −10 [% Cr] +12 [% Cu] (Toshio Fujita et al .: “Design and Theory of Steel Materials” ( Maruzen Co., Ltd., published on September 30, 1981, p.10, Fig. 2.1, reads the degree of influence of each alloy element amount on the change in yield stress of low C ferritic steel (straight line) (Note that other elements such as Al and N do not affect the hardness of the ferrite.)
Here, HvF: hardness of ferrite, VF: area ratio (%) of ferrite, VM: area ratio (%) of martensite, [% X]: content (mass%) of component element X.

セメンタイト粒子のサイズおよびその存在数については、各供試鋼板を鏡面研磨し、３％ナイタールで腐食して金属組織を顕出させた後、マルテンサイト内部の領域を解析できるよう、１００μｍ^２領域の視野について倍率１００００倍の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）像を観察し、画像のコントラストから白い部分をセメンタイト粒子と判別してマーキングし、画像解析ソフトにて、前記マーキングした各セメンタイト粒子の面積から円相当直径を算出するとともに、単位面積あたりに存在する所定のサイズのセメンタイト粒子の個数を求めた。 Regarding the size and the number of the cementite particles, each sample steel plate was mirror-polished and corroded with 3% nital to reveal the metal structure, and then the region inside the martensite was analyzed in a 100 μm ² region. A scanning electron microscope (SEM) image with a magnification of 10,000 times is observed for the field of view, and a white portion is marked as a cementite particle from the contrast of the image and marked, and the area of each marked cementite particle is circled by image analysis software. The equivalent diameter was calculated, and the number of cementite particles of a predetermined size existing per unit area was determined.

次に、本発明鋼板を構成する成分組成について説明する。以下、化学成分の単位はすべて質量％である。   Next, the component composition which comprises this invention steel plate is demonstrated. Hereinafter, all the units of chemical components are mass%.

〔本発明鋼板の成分組成〕
Ｃ：０．０３〜０．３０％
Ｃは、マルテンサイトの面積率およびマルテンサイト中に析出するセメンタイト量に影響し、強度および伸びフランジ性に影響する重要な元素である。０．０３％未満では強度が確保できず、一方、０．３０％超ではマルテンサイトの硬さが高くなりすぎて伸びフランジ性が確保できない。Ｃ含有量の範囲は、好ましくは０．０５〜０．２５％、さらに好ましくは０．０７〜０．２０％である。 [Component composition of the steel sheet of the present invention]
C: 0.03-0.30%
C is an important element that affects the area ratio of martensite and the amount of cementite precipitated in the martensite and affects the strength and stretch flangeability. If it is less than 0.03%, the strength cannot be ensured. On the other hand, if it exceeds 0.30%, the martensite hardness becomes too high, and stretch flangeability cannot be ensured. The range of C content is preferably 0.05 to 0.25%, more preferably 0.07 to 0.20%.

Ｓｉ：０．１〜３．０％
Ｓｉは、焼戻し時におけるセメンタイト粒子の粗大化を抑制する効果を有し、粗大なセメンタイト粒子の生成を防止しつつ、適度に微細なセメンタイト粒子の数を増大させることで、伸びと伸びフランジ性の両立に寄与する有用な元素である。０．１０％未満では焼戻し時における適度に微細なセメンタイト粒子の増加割合に対し、粗大なセメンタイト粒子の増加割合が過大となるため、伸びと伸びフランジ性を両立できず、一方、３．０％超では加熱時におけるオーステナイトの形成を阻害するため、マルテンサイトの面積率を確保できず、伸びフランジ性を確保できない。Ｓｉ含有量の範囲は、好ましくは０．３０〜２．５％、さらに好ましくは０．５０〜２．０％である。 Si: 0.1-3.0%
Si has the effect of suppressing the coarsening of cementite particles during tempering, and prevents the formation of coarse cementite particles while increasing the number of moderately fine cementite particles. It is a useful element that contributes to compatibility. If it is less than 0.10%, the increase rate of coarse cementite particles is excessive with respect to the increase rate of moderately fine cementite particles at the time of tempering. If it is too high, the formation of austenite at the time of heating is inhibited, so the area ratio of martensite cannot be ensured and stretch flangeability cannot be ensured. The range of Si content becomes like this. Preferably it is 0.30-2.5%, More preferably, it is 0.50-2.0%.

Ｍｎ：０．１〜５．０％
Ｍｎは、上記Ｓｉと同様、焼戻し時におけるセメンタイトの粗大化を抑制する効果を有し、粗大なセメンタイト粒子の生成を防止しつつ、適度に微細なセメンタイト粒子の数を増大させることで、伸びと伸びフランジ性の両立に寄与するとともに、焼入れ性を確保するのに有用な元素である。０．１％未満では焼戻し時における適度に微細なセメンタイト粒子の増加割合に対し、粗大なセメンタイト粒子の増加割合が過大となるため、伸びと伸びフランジ性を両立できず、一方、５．０％超とすると焼入れ時（焼鈍加熱後の冷却時）にオーステナイトが残存し、伸びフランジ性を低下させる。Ｍｎ含有量の範囲は、好ましくは０．３０〜２．５％、さらに好ましくは０．５０〜２．０％である。 Mn: 0.1 to 5.0%
Mn, like Si, has the effect of suppressing the cementite coarsening during tempering, and prevents the formation of coarse cementite particles, while increasing the number of moderately fine cementite particles, It is an element that contributes to both stretch flangeability and is useful for ensuring hardenability. If it is less than 0.1%, the increase rate of coarse cementite particles is excessive with respect to the increase rate of moderately fine cementite particles at the time of tempering. When it is too high, austenite remains at the time of quenching (at the time of cooling after annealing), and the stretch flangeability is deteriorated. The range of Mn content is preferably 0.30 to 2.5%, more preferably 0.50 to 2.0%.

Ｐ：０．１％以下
Ｐは不純物元素として不可避的に存在し、固溶強化により強度の上昇に寄与するが、 旧オーステナイト粒界に偏析し、粒界を脆化させることで伸びフランジ性を劣化させるので、０．１％以下とする。好ましくは０．０５％以下、さらに好ましくは０．０３％以下である。 P: 0.1% or less P is inevitably present as an impurity element and contributes to an increase in strength by solid solution strengthening, but segregates at the prior austenite grain boundaries and embrittles the grain boundaries to increase stretch flangeability. Since it deteriorates, it is made 0.1% or less. Preferably it is 0.05% or less, More preferably, it is 0.03% or less.

Ｓ：０．００５％以下
Ｓも不純物元素として不可避的に存在し、ＭｎＳ介在物を形成し、穴拡げ時に亀裂の起点となることで伸びフランジ性を低下させるので、０．００５％以下とする。より好ましくは０．００３％以下である。 S: 0.005% or less S is also unavoidably present as an impurity element, forms MnS inclusions, and becomes a starting point of cracks when expanding holes, thereby reducing stretch flangeability. . More preferably, it is 0.003% or less.

Ｎ：０．０１％以下
Ｎも不純物元素として不可避的に存在し、歪時効により伸びと伸びフランジ性を低下させるので、低い方が好ましく、０．０１％以下とする。 N: 0.01% or less N is also unavoidably present as an impurity element and lowers the elongation and stretch flangeability by strain aging, so the lower one is preferable, and the content is made 0.01% or less.

Ａｌ：０．０１〜１．００％
ＡｌはＮと結合してＡｌＮを形成し、歪時効の発生に寄与する固溶Ｎを低減させることで伸びフランジ性の劣化を防止するとともに、固溶強化により強度向上に寄与する。０．０１％未満では鋼中に固溶Ｎが残存するため、歪時効が起こり、伸びと伸びフランジ性を確保できず、一方、１．００％超では加熱時におけるオーステナイトの形成を阻害するため、マルテンサイトの面積率を確保できず、伸びフランジ性を確保できなくなる。 Al: 0.01 to 1.00%
Al combines with N to form AlN and reduces the solid solution N that contributes to the occurrence of strain aging, thereby preventing the stretch flangeability from deteriorating and contributing to the strength improvement by solid solution strengthening. If it is less than 0.01%, solute N remains in the steel, so strain aging occurs and elongation and stretch flangeability cannot be secured. On the other hand, if it exceeds 1.00%, austenite formation during heating is inhibited. The area ratio of martensite cannot be secured, and stretch flangeability cannot be secured.

本発明の鋼は上記成分を基本的に含有し、残部が実質的に鉄及び不純物であるが、その他、本発明の作用を損なわない範囲で、以下の許容成分を添加することができる。   The steel of the present invention basically contains the above components, and the balance is substantially iron and impurities. In addition, the following allowable components can be added as long as the effects of the present invention are not impaired.

Ｃｒ：０．０１〜１．０％、および／または、Ｍｏ：０．０１〜１．０％
これらの元素は、セメンタイトの代わりに微細な炭化物として析出することで、伸びフランジ性の劣化を抑えつつ、析出強化量を高めるのに有用な元素である。各元素とも０．０１％未満の添加では上記のような作用を有効に発揮しえず、一方、各元素とも１．０％を超える添加では析出強化が過剰となり、マルテンサイトの硬さが高くなりすぎ伸びフランジ性が低下してしまう。 Cr: 0.01-1.0% and / or Mo: 0.01-1.0%
These elements are useful elements for increasing the precipitation strengthening amount while suppressing deterioration of stretch flangeability by precipitating as fine carbides instead of cementite. Addition of less than 0.01% of each element cannot effectively exert the above-described effect, while addition of more than 1.0% of each element results in excessive precipitation strengthening and high martensite hardness. It will become too long and flangeability will fall.

Ｃｕ：０．０５〜１．０％、および／または、Ｎｉ：０．０５〜１．０％
これらの元素は、セメンタイトの成長を抑制することで、適度に微細なセメンタイトが得られやすくなり、伸びと伸びフランジ性のバランスを改善するのに有用な元素である。各元素とも０．０５％未満の添加では上記のような作用を有効に発揮しえず、一方、各元素とも１．０％を超える添加では焼入れ時にオーステナイトが残存し、伸びフランジ性を低下させる。 Cu: 0.05 to 1.0% and / or Ni: 0.05 to 1.0%
These elements are elements useful for improving the balance between elongation and stretch flangeability because it becomes easy to obtain moderately fine cementite by suppressing the growth of cementite. When less than 0.05% of each element is added, the above-described effects cannot be exhibited effectively. On the other hand, when more than 1.0% of each element is added, austenite remains at the time of quenching, and stretch flangeability is deteriorated. .

Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、および／または、Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％
これらの元素は、介在物を微細化し、破壊の起点を減少させることで、伸びフランジ性を向上させるのに有用な元素である。各元素とも０．０００５％未満の添加では上記のような作用を有効に発揮しえず、一方、各元素とも０．０１％を超える添加では逆に介在物が粗大化し、伸びフランジ性が低下する。 Ca: 0.0005 to 0.01% and / or Mg: 0.0005 to 0.01%
These elements are useful elements for improving stretch flangeability by miniaturizing inclusions and reducing the starting point of fracture. If less than 0.0005% of each element is added, the above effect cannot be exhibited effectively. On the other hand, if more than 0.01% of each element is added, inclusions are coarsened and stretch flangeability is lowered. To do.

次に、本発明鋼板を得るための好ましい製造方法を以下に説明する。   Next, the preferable manufacturing method for obtaining this invention steel plate is demonstrated below.

〔本発明鋼板の好ましい製造方法〕
上記のような冷延鋼板を製造するには、まず、上記成分組成を有する鋼を溶製し、造塊または連続鋳造によりスラブとしてから熱間圧延を行なう。熱間圧延条件としては、仕上げ圧延の終了温度をＡｒ_３点以上に設定し、適宜冷却を行った後、４５０〜７００℃の範囲で巻き取る。熱間圧延終了後は酸洗してから冷間圧延を行うが、冷間圧延率は３０％程度以上とするのがよい。 [Preferred production method of the steel sheet of the present invention]
In order to manufacture the cold-rolled steel sheet as described above, first, steel having the above composition is melted and hot rolled after being formed into a slab by ingot forming or continuous casting. As hot rolling conditions, the finishing temperature of finish rolling is set to Ar ₃ point or higher, and after appropriate cooling, winding is performed in a range of 450 to 700 ° C. After hot rolling is completed, pickling is performed and then cold rolling is performed. The cold rolling rate is preferably about 30% or more.

そして、上記冷間圧延後、引き続き、焼鈍、さらには焼戻しを行う。   Then, after the cold rolling, annealing and further tempering are performed.

［焼鈍条件］
焼鈍条件としては、焼鈍加熱温度：［（Ａｃ１＋Ａｃ３）／２］〜１０００℃に加熱し、焼鈍保持時間：３６００ｓ以下保持した後、焼鈍加熱温度から直接Ｍｓ点以下の温度まで ５０℃／ｓ以上の冷却速度で急冷するか、または、焼鈍加熱温度から、焼鈍加熱温度未満で６００℃以上の温度（第１冷却終了温度）まで１℃／ｓ以上の冷却速度（第１冷却速度）で徐冷した後、Ｍｓ点以下の温度（第２冷却終了温度）まで５０℃／ｓ以下の冷却速度（第２冷却速度）で急冷するのがよい。 [Annealing conditions]
As annealing conditions, annealing heating temperature: [(Ac1 + Ac3) / 2] to 1000 ° C., annealing holding time: 3600 s or less, and then from annealing heating temperature to directly below Ms point 50 ° C./s or more Rapid cooling at a cooling rate, or slow cooling at a cooling rate (first cooling rate) of 1 ° C./s or higher from an annealing heating temperature to a temperature of 600 ° C. or higher (first cooling end temperature) below the annealing heating temperature. Then, it is preferable to rapidly cool at a cooling rate (second cooling rate) of 50 ° C./s or less to a temperature below the Ms point (second cooling end temperature).

＜焼鈍加熱温度：［（Ａｃ１＋Ａｃ３）／２］〜１０００℃、焼鈍保持時間：３６００ｓ以下＞
焼鈍加熱時に十分にオーステナイトに変態させ、その後の冷却時にオーステナイトから変態生成するマルテンサイトの面積率を４０％以上確保するためである。
焼鈍加熱温度が［（Ａｃ１＋Ａｃ３）／２］℃未満では、焼鈍加熱時においてオーステナイトへの変態量が不足するため、その後の冷却時にオーステナイトから変態生成するマルテンサイトの量が減少して面積率４０％以上を確保できなくなり、一方、１０００℃を超えると、オーステナイト組織が粗大化して鋼板の曲げ性や靭性が劣化するとともに、焼鈍設備の劣化をもたらすため好ましくない。 <Annealing heating temperature: [(Ac1 + Ac3) / 2] to 1000 ° C., annealing holding time: 3600 s or less>
This is because the area ratio of martensite that is sufficiently transformed into austenite during annealing and is transformed from austenite during subsequent cooling is secured by 40% or more.
If the annealing heating temperature is less than [(Ac1 + Ac3) / 2] ° C., the amount of transformation to austenite is insufficient during annealing heating, so that the amount of martensite transformed from austenite during subsequent cooling is reduced, resulting in an area ratio of 40%. On the other hand, when the temperature exceeds 1000 ° C., the austenite structure becomes coarse and the bendability and toughness of the steel sheet deteriorate, and the annealing equipment deteriorates.

また、焼鈍保持時間が３６００ｓを超えると、生産性が極端に悪化するので好ましくない。   Further, if the annealing holding time exceeds 3600 s, productivity is extremely deteriorated, which is not preferable.

＜Ｍｓ点以下の温度まで５０℃／ｓ以上の冷却速度で急冷＞
冷却中にオーステナイトからフェライトやベイナイト組織が形成されることを抑制し、マルテンサイト組織を得るためである。 <Rapid cooling at a cooling rate of 50 ° C./s or higher to a temperature below the Ms point>
This is because a martensite structure is obtained by suppressing the formation of a ferrite or bainite structure from austenite during cooling.

Ｍｓ点より高い温度で急冷を終了させたり、冷却速度が５０℃／ｓ未満になると、ベイナイトが形成されるようになり、鋼板の強度が確保できなくなる。   When the rapid cooling is finished at a temperature higher than the Ms point or when the cooling rate is less than 50 ° C./s, bainite is formed, and the strength of the steel sheet cannot be secured.

＜加熱温度未満で６００℃以上の温度まで１℃／ｓ以上の冷却速度で徐冷＞
面積率で６０％以下のフェライト組織を形成させることにより、伸びフランジ性を確保したまま伸びの改善が図れるためである。 <Slow cooling at a cooling rate of 1 ° C./s or higher to a temperature of 600 ° C. or higher below the heating temperature>
This is because, by forming a ferrite structure having an area ratio of 60% or less, the elongation can be improved while the stretch flangeability is secured.

６００℃未満の温度または１℃／ｓ未満の冷却速度ではフェライトが形成されず、強度と伸びフランジ性が確保できなくなる。   When the temperature is less than 600 ° C. or the cooling rate is less than 1 ° C./s, ferrite is not formed, and the strength and stretch flangeability cannot be secured.

［焼戻し条件］
焼戻し条件としては、上記焼鈍冷却後の温度から１段目の焼戻し加熱温度：３２５〜３７５℃まで、１００〜３２５℃の間を５℃／ｓ以上の平均加熱速度で加熱し、１段目の焼戻し保持時間：５０ｓ以上保持した後、さらに、２段目の焼戻し加熱温度Ｔ：４００℃以上まで加熱し、２段目の焼戻し保持時間ｔ（ｓ）が、３．２×１０^−４＜Ｐ＝ｅｘｐ［−９６４９／（Ｔ＋２７３）］×ｔ＜１．２×１０^−３となる条件で保持した後、冷却すればよい。なお、２段目の保持中に温度Ｔを変化させる場合は、下記式（２）を用いればよい。

[Tempering conditions]
As the tempering conditions, from the temperature after the annealing cooling to the first stage tempering heating temperature: 325 to 375 ° C., between 100 to 325 ° C. is heated at an average heating rate of 5 ° C./s or more. Tempering holding time: After holding for 50 s or more, further, the second stage tempering heating temperature T: heated to 400 ° C. or more, and the second stage tempering holding time t (s) is 3.2 × 10 ⁻⁴ <P = Exp [−9649 / (T + 273)] × t <1.2 × 10 ^−3, and then, cooling may be performed. In addition, what is necessary is just to use following formula (2), when changing temperature T during 2nd holding | maintenance.

マルテンサイトからのセメンタイトの析出が最も速くなる温度域である３５０℃付近で保持してマルテンサイト組織中に均一にセメンタイト粒子を析出させた後、より高い温度域に加熱・保持することで、セメンタイト粒子を適切なサイズに成長させることができるためである。   Cementite particles are uniformly precipitated in the martensite structure by holding at around 350 ° C, which is the temperature range where the precipitation of cementite from martensite is the fastest, and then heated and held at a higher temperature range, so that cementite This is because the particles can be grown to an appropriate size.

＜１段目の焼戻し加熱温度：３２５〜３７５℃まで、１００〜３２５℃の間を５℃／ｓ以上の平均加熱速度で加熱＞
１段目の焼戻し加熱温度が３２５℃未満もしくは３７５℃超え、または、１００〜３２５℃の間の平均加熱速度が５℃／ｓ未満の場合は、マルテンサイト中にセメンタイト粒子の析出が不均一に起こるため、その後の２段目の加熱・保持中における成長により、粗大なセメンタイト粒子の割合が増加し、伸びフランジ性が得られなくなる。 <First tempering heating temperature: Heating between 325 and 375 ° C., between 100 and 325 ° C. at an average heating rate of 5 ° C./s or more>
When the first-stage tempering heating temperature is less than 325 ° C or more than 375 ° C, or the average heating rate between 100 to 325 ° C is less than 5 ° C / s, the precipitation of cementite particles in the martensite is uneven. As a result, the ratio of coarse cementite particles increases due to subsequent growth during heating and holding in the second stage, and stretch flangeability cannot be obtained.

＜２段目の焼戻し加熱温度Ｔ：４００℃以上まで加熱し、２段目の焼戻し保持時間ｔ（ｓ）が、３．２×１０^−４＜Ｐ＝ｅｘｐ［−９６４９／（Ｔ＋２７３）］×ｔ＜１．２×１０^−３ となる条件で保持＞
ここで、Ｐ＝ｅｘｐ［−９６４９／（Ｔ＋２７３）］×ｔは、杉本孝一ら：材料組織学［朝倉書店出版］、ｐ１０６の 式（４．１８）に記載の析出物の粒成長モデルを元に変数の設定および簡略化を行った、析出物としてのセメンタイト粒子のサイズを規定するパラメータである。 <Second-stage tempering heating temperature T: Heated to 400 ° C. or higher, second-stage tempering holding time t (s) is 3.2 × 10 ⁻⁴ <P = exp [−9649 / (T + 273)] × t <Retained under the condition of 1.2 × 10 ⁻³ >
Here, P = exp [−9649 / (T + 273)] × t is based on the grain growth model of precipitates described in equation (4.18) of Koichi Sugimoto et al .: Material histology [Asakura Shoten Publishing], p106. Are parameters that define the size of cementite particles as precipitates, with variables set and simplified.

２段目の焼戻し加熱温度Ｔを４００℃未満とすると、セメンタイト粒子を十分なサイズに成長させるために必要な保持時間ｔが長くなりすぎる。   If the second-stage tempering heating temperature T is less than 400 ° C., the holding time t required for growing the cementite particles to a sufficient size becomes too long.

Ｐ＝ｅｘｐ［−９６４９／（Ｔ＋２７３）］×ｔ≦３．２×１０^−４では、セメンタイト粒子が十分に成長せず、適度に微細なセメンタイト粒子の数が確保できないため、伸びが確保できなくなる。 In P = exp [−9649 / (T + 273)] × t ≦ 3.2 × 10 ⁻⁴ , the cementite particles do not grow sufficiently, and the number of appropriately fine cementite particles cannot be secured, so that the elongation cannot be secured. .

Ｐ＝ｅｘｐ［−９６４９／（Ｔ＋２７３）］×ｔ≧１．２×１０^−３では、セメンタイト粒子が粗大化し、０．１μｍ以上のセメンタイト粒子の数が多くなりすぎるため、伸びフランジ性が確保できなくなる。 When P = exp [−9649 / (T + 273)] × t ≧ 1.2 × 10 ⁻³ , the cementite particles are coarsened, and the number of cementite particles of 0.1 μm or more becomes too large, so that stretch flangeability can be secured. Disappear.

下記表１に示す成分の鋼を溶製し、厚さ１２０ｍｍのインゴットを作成した。
これを熱間圧延で厚さ２５ｍｍにした後、再度、熱間圧延で厚さ３．２ｍｍとした。これを酸洗した後、厚さ１．６ｍｍに冷間圧延して供試材とし、表２に示す条件にて熱処理を施した。

Steels having the components shown in Table 1 below were melted to produce 120 mm thick ingots.
This was hot rolled to a thickness of 25 mm, and then hot rolled again to a thickness of 3.2 mm. After pickling this, it cold-rolled to 1.6 mm in thickness to make a test material, and heat-treated on the conditions shown in Table 2.

熱処理後の各鋼板について、上記［発明を実施するための最良の形態］の項で説明した測定方法により、マルテンサイトの面積率およびその硬さ、ならびに、セメンタイト粒子のサイズおよびその存在数を測定した。   For each steel plate after heat treatment, the area ratio of martensite and its hardness, as well as the size and number of cementite particles were measured by the measurement method described in the above [Best Mode for Carrying Out the Invention]. did.

また、上記各鋼板について、引張強度ＴＳ、伸びＥｌ、および伸びフランジ性λを測定した。なお、引張強度ＴＳと伸びＥｌは、圧延方向と直角方向に長軸をとってＪＩＳ Ｚ ２２０１に記載の５号試験片を作成し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に従って測定を行った。また、伸びフランジ性λは、鉄連規格ＪＦＳＴ１００１に則り、穴拡げ試験を実施して穴拡げ率の測定を行い、これを伸びフランジ性とした。   Moreover, about each said steel plate, tensile strength TS, elongation El, and stretch flangeability (lambda) were measured. The tensile strength TS and elongation El were measured in accordance with JIS Z 2241 by preparing a No. 5 test piece described in JIS Z 2201 with the long axis perpendicular to the rolling direction. Moreover, stretch flangeability (lambda) performed the hole expansion test according to the iron continuous standard JFST1001, and measured the hole expansion rate, and made this the stretch flangeability.

測定結果を表３に示す。   Table 3 shows the measurement results.

同表に示すように、発明例である鋼Ｎｏ．１〜３、５、７、１０、１１、１３〜１７、２５〜２７は、いずれも、引張強度ＴＳが７８０ＭＰａ以上の場合には伸びＥｌが１５％以上で伸びフランジ性（穴広げ率）λが１００％以上、引張強度ＴＳが９８０ＭＰａ以上の場合には伸びＥｌが１０％以上で伸びフランジ性（穴広げ率）λが１００％以上を満足し、上記［背景技術］の項で述べた要望レベルを満足する、伸びと伸びフランジ性を兼備した高強度冷延鋼板が得られた。   As shown in the table, Steel No. 1 to 3, 5, 7, 10, 11, 13 to 17, and 25 to 27, when the tensile strength TS is 780 MPa or more, the elongation El is 15% or more, and the stretch flangeability (hole expansion ratio) λ When the tensile strength TS is 980 MPa or more, the elongation El is 10% or more and the stretch flangeability (hole expansion ratio) λ satisfies 100% or more. A high-strength cold-rolled steel sheet having both elongation and stretch flangeability that satisfies the level was obtained.

これに対して、比較例である鋼Ｎｏ．４、６、８、９、１２、１９〜２４は、いずれかの特性が劣っている。   On the other hand, steel No. which is a comparative example. 4, 6, 8, 9, 12, 19 to 24 are inferior in any of the characteristics.

例えば、鋼Ｎｏ．４は、マルテンサイト硬さが３００Ｈｖ未満のため、伸びは優れているものの、引張強度と伸びフランジ性が劣っている。   For example, steel no. No. 4 has a martensite hardness of less than 300 Hv, so that the elongation is excellent, but the tensile strength and stretch flangeability are inferior.

また、鋼Ｎｏ．６は、Ｃ含有量が高すぎることにより、マルテンサイトの面積率は５０％以上あるが、その硬さが高すぎることに加え、粗大化したセメンタイト粒子が多くなりすぎるため、引張強度には優れているものの、伸びと伸びフランジ性がともに劣っている。   Steel No. 6 has an area ratio of martensite of 50% or more due to the C content being too high, but in addition to its hardness being too high, the number of coarsened cementite particles is too large, so it has excellent tensile strength. However, both elongation and stretch flangeability are inferior.

また、鋼Ｎｏ．８は、マルテンサイトの面積率は５０％以上あるが、その硬さが高すぎるため、引張強度と伸びは優れているものの、伸びフランジ性が劣っている。   Steel No. No. 8 has an area ratio of martensite of 50% or more, but because its hardness is too high, the tensile strength and elongation are excellent, but the stretch flangeability is inferior.

また、鋼Ｎｏ．９は、Ｍｎ含有量が低すぎることにより、セメンタイト粒子が粗大化し、引張強度と伸びは優れているものの、伸びフランジ性が劣っている。   Steel No. In No. 9, the cementite particles become coarse due to the Mn content being too low, and the tensile strength and elongation are excellent, but the stretch flangeability is inferior.

また、鋼Ｎｏ．１２は、Ｍｎ含有量が高すぎることにより、焼入れ時（焼鈍加熱後の冷却時）にオーステナイトが残留するため、引張強度と伸びは優れているものの、伸びフランジ性が劣っている。   Steel No. In No. 12, since the austenite remains at the time of quenching (during cooling after annealing) because the Mn content is too high, the tensile flange and the elongation are excellent, but the stretch flangeability is inferior.

また、鋼Ｎｏ．１８〜２４は、焼鈍条件または焼戻し条件が推奨範囲を外れていることにより、本発明の組織を規定する要件のうち少なくとも一つを満たさず、引張強度に優れているものの、伸びおよび伸びフランジ性の少なくとも一つが劣っている。   Steel No. Nos. 18 to 24 do not satisfy at least one of the requirements for defining the structure of the present invention because the annealing condition or tempering condition is out of the recommended range, and have excellent tensile strength, but stretch and stretch flangeability At least one of the is inferior.

ちなみに、発明例（鋼Ｎｏ．２）と比較例（鋼Ｎｏ．１９）の、マルテンサイト組織中におけるセメンタイト粒子の分布状態を図１および２に例示する。図１はＳＥＭ観察の結果であり、白い部分がセメンタイト粒子である。また、図２は、マルテンサイト組織中におけるセメンタイト粒子の粒径（円相当直径）の分布をヒストグラムで表示したものである。これらの図から明らかなように、発明例では、微細なセメンタイト粒子が均一に分散しているのに対し、比較例では、粗大化したセメンタイト粒子が多数存在しているのが認められる。

Incidentally, the distribution state of the cementite particles in the martensite structure of the inventive example (steel No. 2) and the comparative example (steel No. 19) is illustrated in FIGS. FIG. 1 shows the result of SEM observation, and white portions are cementite particles. FIG. 2 is a histogram showing the distribution of cementite particle size (equivalent circle diameter) in the martensite structure. As is clear from these figures, in the inventive examples, fine cementite particles are uniformly dispersed, whereas in the comparative examples, it is recognized that there are many coarse cementite particles.

マルテンサイト組織中におけるセメンタイト粒子の分布状態を示す図である。It is a figure which shows the distribution state of the cementite particle | grains in a martensitic structure. マルテンサイト組織中におけるセメンタイト粒子の粒径分布を示すグラフ図である。It is a graph which shows the particle size distribution of the cementite particle | grains in a martensitic structure.

Claims (4)

質量％で（以下、化学成分について同じ。）、
Ｃ：０．０３〜０．３０％、
Ｓｉ：０．１〜３．０％、
Ｍｎ：０．１〜５．０％、
Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．００５％以下、
Ｎ：０．０１％以下、
Ａｌ：０．０１〜１．００％
を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる成分組成を有し、
硬さ３００〜３８０Ｈｖの焼戻しマルテンサイトが面積率で４０％以上（１００％を含む）を含み、残部がフェライトからなる組織を有し、
前記焼戻しマルテンサイト中におけるセメンタイト粒子の分布状態が、
円相当直径０．０２μｍ以上０．１μｍ未満のセメンタイト粒子は、前記焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり１０個以上で、
円相当直径０．１μｍ以上のセメンタイト粒子は、前記焼戻しマルテンサイト１μｍ^２当たり３個以下である
ことを特徴とする伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板。 % By mass (hereinafter the same for chemical components)
C: 0.03 to 0.30%,
Si: 0.1 to 3.0%,
Mn: 0.1 to 5.0%,
P: 0.1% or less,
S: 0.005% or less,
N: 0.01% or less,
Al: 0.01 to 1.00%
And the remainder has a component composition consisting of iron and inevitable impurities,
Tempered martensite having a hardness of 300 to 380 Hv includes an area ratio of 40% or more (including 100%), and the balance has a structure made of ferrite,
The distribution state of cementite particles in the tempered martensite is
The cementite particles having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more and less than 0.1 μm are 10 or more per 1 μm ^{2 of the} tempered martensite,
A high-strength cold-rolled steel sheet excellent in elongation and stretch flangeability, wherein the number of cementite particles having an equivalent circle diameter of 0.1 μm or more is 3 or less per 1 μm ^{2 of the} tempered martensite. 成分組成が、更に、
Ｃｒ：０．０１〜１．０％、および／または
Ｍｏ：０．０１〜１．０％
を含むものである請求項１に記載の伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板。 Ingredient composition further
Cr: 0.01-1.0% and / or Mo: 0.01-1.0%
The high-strength cold-rolled steel sheet excellent in elongation and stretch flangeability according to claim 1. 成分組成が、更に、
Ｃｕ：０．０５〜１．０％、および／または
Ｎｉ：０．０５〜１．０％
を含むものである請求項１または２に記載の伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板。 Ingredient composition further
Cu: 0.05-1.0% and / or Ni: 0.05-1.0%
The high-strength cold-rolled steel sheet having excellent elongation and stretch flangeability according to claim 1 or 2. 更に、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、および／または
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％
を含むものである請求項１〜３のいずれか１項に記載の伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板。 Furthermore,
Ca: 0.0005 to 0.01% and / or Mg: 0.0005 to 0.01%
The high-strength cold-rolled steel sheet excellent in elongation and stretch flangeability according to any one of claims 1 to 3.

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