JP5155741B2 - Manufacturing method of round steel bar - Google Patents

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Description

本発明は、丸棒鋼の製造方法に関する。詳細には、本発明は、鋼片を圧延して丸棒鋼を得る圧延方法に関する。   The present invention relates to a method for manufacturing a round steel bar. More specifically, the present invention relates to a rolling method for rolling a steel piece to obtain a round bar steel.

丸棒鋼の製造方法として、圧延による方法が広く知られている。精錬及び造塊の工程を経て鋼塊が得られる。鋼塊が分塊圧延されて、鋼片が得られる。この鋼片が圧延されて、丸棒鋼が得られる。   A rolling method is widely known as a method for producing a round steel bar. A steel ingot is obtained through refining and ingot forming processes. The steel ingot is divided and rolled to obtain a steel slab. This steel slab is rolled to obtain a round bar steel.

図６は、従来の丸棒鋼の圧延設備１００が示された概念図である。この圧延設備１００は、分塊圧延機１０２及び鋼片圧延機１０４を備えている。分塊圧延機１０２では鋼塊１０６が圧延ロール１０８により圧延されて鋼片１１０が得られる。鋼片圧延機１０４ではこの鋼片１１０が圧延ロール１１２により圧延されて丸棒鋼１１４が得られる。   FIG. 6 is a conceptual diagram showing a conventional round bar steel rolling facility 100. The rolling equipment 100 includes a block mill 102 and a steel slab mill 104. In the block mill 102, the steel ingot 106 is rolled by a rolling roll 108 to obtain a steel slab 110. In the billet rolling machine 104, the steel piece 110 is rolled by a rolling roll 112 to obtain a round bar steel 114.

図７は、従来の鋼片１１０が圧延されて丸棒鋼１１４が得られる鋼片圧延の工程図である。鋼片１１０は熱間圧延される。断面矩形の鋼片１１０は、圧延ロール１１２の略楕円の圧延孔に通されて断面が楕円の鋼片１１６に圧延される。鋼片１１６は、圧延ロール１１２の略円の圧延孔に通されて断面が円の丸棒鋼１１４に圧延される。このようにして、鋼片１１０から断面が円の丸棒鋼１１４が得られる。   FIG. 7 is a process diagram of steel slab rolling in which a round steel bar 114 is obtained by rolling a conventional steel slab 110. The steel piece 110 is hot-rolled. The steel piece 110 having a rectangular section is passed through a substantially elliptic rolling hole of the rolling roll 112 and rolled into a steel piece 116 having an elliptical section. The steel piece 116 is passed through a substantially circular rolling hole of the rolling roll 112 and rolled into a round bar steel 114 having a circular cross section. In this way, a round steel bar 114 having a circular cross section is obtained from the steel piece 110.

大きな断面の鋼片１１０では、圧延する際に圧延ロール１１２への噛み込み不良が発生することがある。また、圧延された丸棒鋼１１４の外周表面に疵が発生することがある。この疵は、丸棒鋼１１４の長手方向に被さり状に連続する疵である。この疵は、ヘゲ疵と言われている。   In the steel piece 110 having a large cross section, a biting failure into the rolling roll 112 may occur during rolling. In addition, wrinkles may occur on the outer peripheral surface of the rolled round steel bar 114. This bar is a bar that continues in a cover shape in the longitudinal direction of the round steel bar 114. This spear is said to be Hege.

矩形の断面の鋼片１１０に代えて八角形の断面の鋼片を圧延して円形断面の鋼片を得る圧延方法がある。この方法では、八角形の断面の鋼片から楕円の鋼片１１６に圧延される。楕円の鋼片１１６から円の丸棒鋼１１４に圧延される。この圧延方法では、圧延ロール１１２への噛み込み不良及びヘゲ疵の発生が抑制されている。この方法では、分塊圧延で鋼片の断面を八角形に圧延する。   There is a rolling method in which a steel slab having a circular cross section is obtained by rolling a steel slab having an octagonal cross section instead of the steel slab 110 having a rectangular cross section. In this method, an octagonal cross-section steel slab is rolled into an elliptical steel slab 116. Rolled from an elliptical steel piece 116 to a round steel bar 114. In this rolling method, the occurrence of biting into the rolling roll 112 and the occurrence of lashes are suppressed. In this method, the cross-section of the steel slab is rolled into an octagon by split rolling.

図６に示されるように、一般に分塊圧延機は、断面を矩形にする圧延ロール１０８を備えている。八角形の断面の鋼片に圧延する際には、この圧延ロール１０８を八角形の断面に圧延する圧延ロール１１８に型替えする。この圧延ロール１０８と１１８との型替えには時間がかかる。この型替えは生産効率を低下させる。   As shown in FIG. 6, a block mill generally includes a rolling roll 108 having a rectangular cross section. When rolling into a steel piece having an octagonal cross section, the rolling roll 108 is changed to a rolling roll 118 that rolls into an octagonal cross section. It takes time to change the type of the rolling rolls 108 and 118. This type change reduces production efficiency.

分塊圧延機で八角形の断面の鋼片に圧延する方法が、特開２００４−１８８４６１号公報に開示されている。
特開２００４−１８８４６１号公報 Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2004-188461 discloses a method of rolling into a steel piece having an octagonal cross section with a block mill.
JP 2004-188461 A

従来の圧延方法では、断面を八角形に圧延する圧延ロール１１８無しでは、製品歩留まりが低下する。また、圧延ロール１１８を使用する場合には、型替えにより生産効率が低下する。   In the conventional rolling method, the product yield decreases without the rolling roll 118 that rolls the cross section into an octagon. Moreover, when using the rolling roll 118, production efficiency falls by mold change.

本発明の目的は、品質に優れた丸棒鋼が効率よく得られる製造方法の提供にある。   An object of the present invention is to provide a production method capable of efficiently obtaining a round steel bar having excellent quality.

本発明に係る、鋼塊を熱間で圧延し丸棒鋼を得る圧延方法は、以下の圧延工程を含んでいる。第一圧延工程では、鋼塊は一対の圧延ロールによって形成される略矩形の圧延孔に通されて、断面が略矩形の鋼片が得られる。第二圧延工程では、この鋼片は一対の圧延ロールによって形成される略菱形又は略楕円の圧延孔に通されて、鋼片の稜部が圧延される。第三圧延工程では、この鋼片が一対の圧延ロールによって形成される略楕円の圧延孔に通されて、断面が略楕円の鋼片が得られる。第四圧延工程では、この鋼片は一対の圧延ロールによって形成される略円の圧延孔に通されて、断面が略円の鋼片が得られる。   The rolling method according to the present invention for hot rolling an ingot to obtain a round bar steel includes the following rolling steps. In the first rolling step, the steel ingot is passed through a substantially rectangular rolling hole formed by a pair of rolling rolls to obtain a steel slab having a substantially rectangular cross section. In the second rolling step, the steel slab is passed through a substantially diamond-shaped or substantially elliptical rolling hole formed by a pair of rolling rolls, and the ridge of the steel slab is rolled. In the third rolling step, the steel slab is passed through a substantially elliptical rolling hole formed by a pair of rolling rolls to obtain a steel slab having a substantially elliptical cross section. In the fourth rolling step, the steel slab is passed through a substantially circular rolling hole formed by a pair of rolling rolls to obtain a steel slab having a substantially circular cross section.

好ましくは、上記第二圧延工程に先立ち、略菱形又は略楕円の圧延孔を形成する一対の圧延ロールの間隔が鋼片の断面の大きさに応じて調整される工程を更に含む。   Preferably, prior to the second rolling step, the method further includes a step of adjusting the distance between the pair of rolling rolls forming the approximately rhombic or approximately elliptical rolling holes in accordance with the size of the cross section of the steel slab.

本発明に係る圧延設備は、鋼塊を矩形の断面の鋼片に圧延する分塊圧延機と、矩形の断面の鋼片の稜部を圧延する稜部圧延機と、稜部を圧延された鋼片を丸棒鋼などの所定の断面に圧延する鋼片圧延機とを備えている。これらの圧延機は、一対の圧延ロールを備えており、この一対の圧延ロールにより圧延する。鋼片の稜部を圧延する圧延機の一対の圧延ロールには、略菱形又は略楕円の圧延孔及び圧延せずに通される通し孔が形成されている。   The rolling equipment according to the present invention includes a rolling mill for rolling a steel ingot into a steel piece having a rectangular cross section, a ridge rolling machine for rolling the ridge of a steel slab having a rectangular cross section, and the ridge part being rolled. A billet rolling mill for rolling the billet into a predetermined cross section such as a round bar steel. These rolling mills are provided with a pair of rolling rolls, and are rolled by the pair of rolling rolls. A pair of rolling rolls of a rolling mill that rolls a ridge portion of a steel piece is formed with a substantially rhombic or substantially elliptical rolling hole and a through hole that passes without rolling.

本発明に係る製造方法では、丸棒鋼のヘゲ疵の発生が抑制される。本発明に係る方法は、生産効率に優れている。   In the manufacturing method according to the present invention, the occurrence of lashes on the round bar steel is suppressed. The method according to the present invention is excellent in production efficiency.

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。   Hereinafter, the present invention will be described in detail based on preferred embodiments with appropriate reference to the drawings.

図１は、本発明の一実施形態に係る丸棒鋼の圧延設備２が示された概念図である。この圧延設備２は分塊圧延機４、稜部圧延機６、鋼片圧延機８を備えている。分塊圧延機４は圧延ロール１０を備えている。稜部圧延機６は圧延ロール１２を備えている。鋼片圧延機８は圧延ロール１４を備えている。   FIG. 1 is a conceptual view showing a round bar steel rolling facility 2 according to an embodiment of the present invention. The rolling equipment 2 includes a block rolling mill 4, a ridge rolling mill 6, and a steel slab rolling mill 8. The block mill 4 includes a rolling roll 10. The ridge rolling mill 6 includes a rolling roll 12. The billet rolling machine 8 includes a rolling roll 14.

図２は、図１の分塊圧延機４の圧延ロール１０が示された正面図である。この圧延ロール１０はカリバー１６を備えている。一対の圧延ロール１０のカリバー１６により、略矩形の圧延孔１８が形成されている。   FIG. 2 is a front view showing the rolling roll 10 of the block mill 4 of FIG. The rolling roll 10 includes a caliber 16. A substantially rectangular rolling hole 18 is formed by the caliber 16 of the pair of rolling rolls 10.

図３（ａ）は、図１の稜部圧延機６の圧延ロール１２が示された正面図である。この圧延ロール１２はカリバー２０及びカリバー２２を備えている。カリバー２０は、一対のテーパ面２４を備えている。テーパ面２４は、円錐台形状のテーパ面である。一対のテーパ面２４は、互いに対向して位置している。角度θは、図３（ａ）の正面図における、一対のテーパ面２４の交差角度である。一対の圧延ロール１２のカリバー２０により、略菱形状の圧延孔２６が形成されている。   Fig.3 (a) is the front view by which the rolling roll 12 of the ridge part rolling mill 6 of FIG. 1 was shown. The rolling roll 12 includes a caliber 20 and a caliber 22. The caliber 20 includes a pair of tapered surfaces 24. The tapered surface 24 is a truncated cone-shaped tapered surface. The pair of tapered surfaces 24 are positioned to face each other. The angle θ is an intersecting angle between the pair of tapered surfaces 24 in the front view of FIG. A substantially rhombic rolling hole 26 is formed by the caliber 20 of the pair of rolling rolls 12.

図３（ａ）に示されたカリバー２２は、一対のテーパ面２８及び円筒面３０を備えている。テーパ面２８は、円錐台形状のテーパ面である。一対テーパ面２８は、互いに対向して位置している。円筒面３０は、この一対のテーパ面２８の間に位置している。円筒面３０は、圧延ロール１２の回転軸に平行な円筒外周面である。一対の圧延ロール１２のカリバー２２により、通し孔３２が形成されている。   The caliber 22 shown in FIG. 3A includes a pair of tapered surfaces 28 and a cylindrical surface 30. The tapered surface 28 is a truncated cone-shaped tapered surface. The pair of tapered surfaces 28 are positioned to face each other. The cylindrical surface 30 is located between the pair of tapered surfaces 28. The cylindrical surface 30 is a cylindrical outer peripheral surface parallel to the rotation axis of the rolling roll 12. A through hole 32 is formed by the caliber 22 of the pair of rolling rolls 12.

図３（ｂ）は、図１の稜部圧延機６の圧延ロール１２が示された側面図である。図３（ｂ）において、この上方の圧延ロール１２は、反時計回りに回転させられている。下方の圧延ロール１２は時計回りに回転させられている。鋼片は、左側から右向きに圧延孔２６を通り部分圧延される。上方の圧延ロール１２は、図示されていないが、送り装置により、上下方向に移動可能にされている。上方の圧延ロール１２の上下方向の移動により、一対の圧延ロール１２の間隔は変更可能になっている。これにより、圧延孔２６の上下方向の間隔は、所望の間隔に変更可能となっている。   FIG.3 (b) is the side view by which the rolling roll 12 of the ridge part rolling mill 6 of FIG. 1 was shown. In FIG. 3B, the upper rolling roll 12 is rotated counterclockwise. The lower rolling roll 12 is rotated clockwise. The steel slab is partially rolled through the rolling hole 26 from the left to the right. Although the upper rolling roll 12 is not shown in the drawing, it can be moved in the vertical direction by a feeding device. The distance between the pair of rolling rolls 12 can be changed by the vertical movement of the upper rolling roll 12. Thereby, the space | interval of the up-down direction of the rolling hole 26 can be changed into a desired space | interval.

図４は、図１の鋼片圧延機８の圧延ロール１４が示された正面図である。この圧延ロール１４はカリバー３４及びカリバー３６を備えている。一対の圧延ロール１４のカリバー３４により、略楕円の圧延孔３８が形成されている。一対の圧延ロール１４のカリバー３６により、略円の圧延孔４０が形成されている。この圧延ロール１４には略楕円の圧延孔３８及び略円の圧延孔４０の両方が形成されている。この圧延ロール１４を備えた鋼片圧延機８は、鋼片の断面を楕円に圧延する圧延機と円に圧延する圧延機とを兼ねている。二つの圧延ロールに略楕円の圧延孔３８と略円の圧延孔４０とを別々形成してもよい。この場合、鋼片の断面を楕円に圧延する圧延機と円に圧延する圧延機とが別々に設けられる。   FIG. 4 is a front view showing the rolling roll 14 of the billet rolling machine 8 of FIG. The rolling roll 14 includes a caliber 34 and a caliber 36. A substantially elliptic rolling hole 38 is formed by the caliber 34 of the pair of rolling rolls 14. A substantially circular rolling hole 40 is formed by the caliber 36 of the pair of rolling rolls 14. The rolling roll 14 is formed with both a substantially elliptical rolling hole 38 and a substantially circular rolling hole 40. The steel slab rolling mill 8 provided with this rolling roll 14 serves as both a rolling mill that rolls a cross section of the steel slab into an ellipse and a rolling mill that rolls into a circle. You may form the substantially elliptical rolling hole 38 and the substantially circular rolling hole 40 separately in two rolling rolls. In this case, a rolling mill for rolling the cross section of the steel slab into an ellipse and a rolling mill for rolling into a circle are provided separately.

図５は、図１の圧延設備が用いられた製造方法の一例が示されたフロー図である。この製造方法では、精錬（ＳＴＥＰ１）及び造塊（ＳＴＥＰ２）の工程を経て、鋼塊４２が得られる。鋼塊４２が第一圧延（ＳＴＥＰ３）に供される。第一圧延では、分塊圧延機４の圧延孔１８（図２参照）に鋼塊４２が通されて、鋼片４４が得られる。この第一圧延は、「分塊圧延」と称される。   FIG. 5 is a flowchart showing an example of a manufacturing method using the rolling equipment of FIG. In this manufacturing method, the steel ingot 42 is obtained through the steps of refining (STEP 1) and ingot forming (STEP 2). The steel ingot 42 is used for the first rolling (STEP 3). In the first rolling, the steel ingot 42 is passed through the rolling hole 18 (see FIG. 2) of the block mill 4 and a steel piece 44 is obtained. This first rolling is referred to as “bulk rolling”.

この鋼片４４は、第二圧延（ＳＴＥＰ４）に供される。第二圧延では、稜部圧延機６の圧延孔２６（図３（ａ）参照）に鋼片４４が通される。稜部圧延機６によって鋼片４４の稜部が圧下され、鋼片４６が得られる。この第二圧延は「稜部圧延」と称される。   This steel piece 44 is subjected to second rolling (STEP 4). In the second rolling, the steel piece 44 is passed through the rolling hole 26 (see FIG. 3A) of the ridge rolling mill 6. The ridge of the steel slab 44 is rolled down by the ridge rolling mill 6 to obtain a steel slab 46. This second rolling is called “ridge rolling”.

この鋼片４６は、第三圧延（ＳＴＥＰ５）に供される。第三圧延では、鋼片圧延機８の圧延孔３８（図４参照）に鋼片４６が通される。第三圧延により、断面が楕円である鋼片４７が得られる。   The steel piece 46 is subjected to third rolling (STEP 5). In the third rolling, the steel piece 46 is passed through the rolling hole 38 (see FIG. 4) of the steel piece rolling machine 8. By the third rolling, a steel piece 47 having an elliptical cross section is obtained.

この鋼片４７は、第四圧延（ＳＴＥＰ６）に供される。第四圧延では、鋼片圧延機８の圧延孔４０（図４参照）に鋼片４７が通される。第四圧延により、断面が円である丸棒鋼４８が得られる。丸棒鋼４８は、この第四圧延により所定の断面に圧延されている。この所定断面の形状は、予め定められた製品の断面形状である。この実施形態では、丸棒鋼４８の円形断面形状である。圧延孔４０の形状は、この円形断面形状に形成されている。第三圧延（ＳＴＥＰ５）及び第四圧延（ＳＴＥＰ６）は、合わせて「鋼片圧延」と称される。   This steel piece 47 is used for the fourth rolling (STEP 6). In the fourth rolling, the steel piece 47 is passed through the rolling hole 40 (see FIG. 4) of the steel piece rolling machine 8. By the fourth rolling, a round steel bar 48 having a circular cross section is obtained. The round steel bar 48 is rolled into a predetermined cross section by this fourth rolling. The predetermined cross-sectional shape is a predetermined cross-sectional shape of the product. In this embodiment, the circular cross section of the round steel bar 48 is used. The shape of the rolling hole 40 is formed in this circular cross-sectional shape. The third rolling (STEP 5) and the fourth rolling (STEP 6) are collectively referred to as “steel rolling”.

この製造方法では、第二圧延（ＳＴＥＰ４）において鋼片４４の稜部が圧下される。稜部が圧下されていない鋼片４４が第三圧延の圧延孔３８に通されると、鋼片４４の稜部から圧延孔３８を構成する圧延ロール１４に当接する。稜部のみが圧延ロール１４に当接することで、圧延孔３８で噛み込み不良が発生し易い。稜部圧延された鋼片４６では、この噛み込み不良の発生が抑制されている。   In this manufacturing method, the ridge portion of the steel piece 44 is reduced in the second rolling (STEP 4). When the steel piece 44 whose ridge portion is not crushed is passed through the rolling hole 38 of the third rolling, it contacts the rolling roll 14 that forms the rolling hole 38 from the ridge portion of the steel piece 44. Since only the ridge portion is in contact with the rolling roll 14, a biting defect is likely to occur in the rolling hole 38. In the steel piece 46 rolled at the ridge, the occurrence of this biting failure is suppressed.

稜部が圧下されていない鋼片４４が楕円の圧延孔３８に通されると、鋼片４４の稜部が鋼片４４の側面に被さる様に圧延されやすい。稜部が鋼片４４の側面に被さる様に圧延された鋼片では、丸棒鋼に圧延された表面にヘゲ疵が発生する。稜部圧延された鋼片４６では、圧延により稜部が鋼片４６の側面に被さることが抑制される。これにより、丸棒鋼４８のヘゲ疵の発生が抑制される。   When the steel piece 44 whose ridge portion is not crushed is passed through the elliptical rolling hole 38, the steel piece 44 is easily rolled so that the ridge portion of the steel piece 44 covers the side surface of the steel piece 44. In the steel slab rolled so that the ridge covers the side surface of the steel slab 44, scabs are generated on the surface rolled into the round bar steel. In the slab 46 that has been ridge-rolled, the ridge is prevented from covering the side surface of the steel slab 46 by rolling. Thereby, generation | occurrence | production of the baldness of the round steel bar 48 is suppressed.

前述のように、図３に示された一対の圧延ロール１２の間隔は変更可能になっている。断面の大きな鋼片４４が稜部圧延される際には、上方の圧延ロール１２が上方に移動して位置決めされる。稜部圧延される鋼片４４の断面の大きさに応じて、上方の圧延ロール１２と下方の圧延ロール１２との間隔が調整される。この一対の圧延ロール１２は、比較的大きな断面の鋼片４４から比較的小さい断面の鋼片４４まで、圧延ロール１２の交換無しに稜部を部分圧延することができる。比較的大きな断面の鋼片４４の稜部圧延において、圧延代が必要以上に大きくなることがない。これにより稜部圧延の負荷は比較的小さく抑えることができる。比較的負荷が小さい稜部圧延は、圧延時間が短い。この稜部圧延工程は、分塊圧延工程と圧延工程との間に設けても、丸棒鋼４８の単位時間当たりの生産量を減少させることがない。比較的負荷が小さい稜部圧延は、噛み込み不良の発生が抑制されている。   As described above, the distance between the pair of rolling rolls 12 shown in FIG. 3 can be changed. When the steel piece 44 having a large cross section is ridge-rolled, the upper rolling roll 12 moves upward and is positioned. The distance between the upper rolling roll 12 and the lower rolling roll 12 is adjusted according to the size of the cross section of the steel piece 44 to be ridge-rolled. The pair of rolling rolls 12 can partially roll the ridge portion from the steel piece 44 having a relatively large cross section to the steel piece 44 having a relatively small cross section without exchanging the rolling roll 12. In the ridge rolling of the steel piece 44 having a relatively large cross section, the rolling allowance does not become larger than necessary. Thereby, the load of ridge rolling can be kept relatively small. The ridge rolling with a relatively small load has a short rolling time. Even if this ridge portion rolling step is provided between the block rolling step and the rolling step, the production amount per unit time of the round bar steel 48 is not reduced. The ridge rolling with a relatively small load suppresses the occurrence of biting defects.

この実施形態では、圧延ロール１２の角度θは、９５°である。この製造方法では、角度θは、７５°以上１１５°以下としている。このテーパ面２４により、鋼片４４の稜部が圧延される。この角度θが７５°以上１１５°以下のカリバー２０により、鋼片４４の稜部が好ましい面取り形状に圧延される。角度θが大きいカリバー２０では、一辺の長さが異なる大小の鋼片４４を稜部圧延する際に圧延孔１８の上下方向の間隔の変更量を小さくできる。このカリバー２０は、より断面の小さい鋼片４４からより断面の大きな鋼片４４までの稜部圧延ができる。このカリバー２０は、稜部圧延できる鋼片４４の断面の大きさの範囲が広い。この観点から、角度θは、８０°以上がより好ましく、８５°以上が更に好ましい。角度θが大きい過ぎると、後の圧延工程での噛み込み不良の抑制及びヘゲ疵抑制の効果が小さくなる。この観点から、角度θは、１１０°以下がより好ましく、１０５°以下が更に好ましい。   In this embodiment, the angle θ of the rolling roll 12 is 95 °. In this manufacturing method, the angle θ is set to 75 ° to 115 °. By this tapered surface 24, the ridge portion of the steel piece 44 is rolled. The ridge portion of the steel slab 44 is rolled into a preferred chamfered shape by the caliber 20 having the angle θ of 75 ° or more and 115 ° or less. In the caliber 20 having a large angle θ, the amount of change in the vertical spacing of the rolling holes 18 can be reduced when the ridge portion rolling is performed on the large and small steel pieces 44 having different side lengths. The caliber 20 can perform ridge rolling from a steel piece 44 having a smaller cross section to a steel piece 44 having a larger cross section. The caliber 20 has a wide range of cross-sectional sizes of the steel piece 44 that can be ridge-rolled. In this respect, the angle θ is more preferably 80 ° or more, and further preferably 85 ° or more. If the angle θ is too large, the effect of suppressing the biting failure and the reduction of lashes in the subsequent rolling process is reduced. In this respect, the angle θ is more preferably 110 ° or less, and further preferably 105 ° or less.

この稜部圧延工程を経て鋼片４６が得られる。この鋼片４６が圧延工程に送られる。鋼片４６は熱間圧延される。鋼片４６は、圧延ロール１４の圧延孔３８を通されて鋼片４７が得られる。鋼片４７は、更に圧延ロール１４の圧延孔４０を通されて丸棒鋼４８が得られる。この製造方法では、大径の丸棒鋼４８（例えば直径が２００ｍｍ以上の丸棒鋼）が得られる。   A steel piece 46 is obtained through this ridge rolling process. This steel piece 46 is sent to the rolling process. The steel piece 46 is hot rolled. The steel slab 46 is passed through the rolling hole 38 of the rolling roll 14 to obtain a steel slab 47. The steel piece 47 is further passed through the rolling hole 40 of the rolling roll 14 to obtain a round steel bar 48. In this manufacturing method, a large-diameter round steel bar 48 (for example, a round steel bar having a diameter of 200 mm or more) is obtained.

図３に示されるように、小径の丸棒鋼４８（例えば直径が２００ｍｍ未満の丸棒鋼）が得られる鋼片５０は、通し孔３２を通される。この通し孔３２は、断面の小さい鋼片５０が圧延されることに無し通り抜けられる大きさに設定さている。これにより、断面の小さい鋼片５０は、稜部圧延されることなく圧延工程に送られる。断面の小さい   As shown in FIG. 3, a steel piece 50 from which a small-diameter round steel bar 48 (for example, a round steel bar having a diameter of less than 200 mm) is obtained is passed through the through hole 32. The through hole 32 is set to a size that allows the steel piece 50 having a small cross section to pass through without rolling. Thereby, the steel piece 50 with a small cross section is sent to a rolling process, without being edge-rolled. Small cross section

この丸棒鋼４８の製造方法では、稜部圧延された鋼片４６が鋼片圧延機８の圧延孔３８に通される。これにより、噛み込み不良の発生が抑制されている。ヘゲ疵の発生が抑制されている。鋼片４４は断面を予め略八角形に圧延する必要がない。この分塊圧延では、八角形に圧延する圧延ロールへの型替えが必要とされない。八角形に圧延する圧延ロールへの型替え時間が発生しない。この製造方法は、生産効率に優れている。   In the method for manufacturing the round bar steel 48, the steel piece 46 that has been ridge-rolled is passed through the rolling hole 38 of the steel piece rolling machine 8. Thereby, generation | occurrence | production of the biting defect is suppressed. Occurrence of baldness is suppressed. The steel piece 44 does not need to be rolled into a substantially octagonal cross section in advance. In this partial rolling, it is not necessary to change the mold to a rolling roll that is rolled into an octagon. There is no time for changing molds to rolling rolls rolled into octagons. This manufacturing method is excellent in production efficiency.

鋼片５０は、正方形の断面の一辺の長さが短い鋼片である。比較的小さい断面の鋼片では、圧延ロール１４での噛み込み不良が発生しない。この鋼片５０から得られる丸棒鋼４８では、ヘゲ疵が発生しない。噛み込み不良やヘゲ疵が発生しない断面の大きさは、試験的に断面積の異なる複数の鋼片を圧延することで、特定される。この実施形態では、一辺の長さが１９０ｍｍより小さい鋼片では、噛み込み不良の発生がなかった。一辺の長さが１９０ｍｍより小さい鋼片から得られた直径１７０ｍｍ未満の丸棒鋼では、ヘゲ疵の発生がなかった。この実施形態では、鋼片５０は、正方形の断面の一辺の長さが１９０ｍｍより短い鋼片である。この鋼片５０では稜部圧延をする必要がない。この鋼片５０は、通し孔３２を通される。   The steel piece 50 is a steel piece in which the length of one side of a square cross section is short. In the steel piece having a relatively small cross section, the biting failure in the rolling roll 14 does not occur. In the round steel bar 48 obtained from the steel piece 50, no lashes are generated. The size of the cross section where no biting failure or baldness occurs is specified by rolling a plurality of steel pieces having different cross-sectional areas on a trial basis. In this embodiment, there was no occurrence of a biting failure in a steel piece having a side length of less than 190 mm. In the round bar steel with a diameter of less than 170 mm obtained from a steel piece having a length of one side of less than 190 mm, there was no occurrence of baldness. In this embodiment, the steel piece 50 is a steel piece in which the length of one side of a square cross section is shorter than 190 mm. This steel piece 50 does not require ridge rolling. The steel piece 50 is passed through the through hole 32.

略正方形の断面の一辺の長さが１９０ｍｍ以上の鋼片４４は、圧延される前に稜部圧延される。一種類の圧延ロール１２で正方形の一辺の長さは１９０ｍｍ以上２８０ｍｍ以下の鋼片４４の圧延に使用できる。この一種類の圧延ロール１２で直径１７０ｍｍ以上２６０ｍｍ以下の良好な丸棒鋼４８を得ることができる。   A steel piece 44 having a side of a substantially square cross section with a side length of 190 mm or more is ridge-rolled before being rolled. One type of rolling roll 12 can be used for rolling a steel piece 44 having a side length of 190 mm or more and 280 mm or less. A good round steel bar 48 having a diameter of 170 mm or more and 260 mm or less can be obtained with this one type of rolling roll 12.

稜部圧延機６の圧延ロール１２は、稜部圧延を必要としない断面の小さい鋼片５０から稜部圧延を必要とする断面の大きい鋼片４４まで交換されずに圧延できる。この圧延設備２は、稜部圧延機６を製造ラインから外す必要がない。   The rolling roll 12 of the ridge rolling mill 6 can be rolled without replacement from a steel slab 50 having a small cross section that does not require ridge rolling to a steel slab 44 having a large cross section that requires ridge rolling. This rolling facility 2 does not require the ridge rolling mill 6 to be removed from the production line.

分塊圧延機４の圧延孔１８を通されて、鋼片４４の断面が略正方形に圧延される。この鋼片４４の断面の大きさは、鋼片４４の用途により変えられる。この正方形の断面の一辺の長さは、分塊圧延工程で定まる。この圧延設備２では、正方形の断面の一辺の長さが１３０ｍｍから２６０ｍｍの範囲の鋼片４４の圧延が圧延ロール１２の交換無しで可能である。この鋼片４４が圧延されて、直径が１００ｍｍから２６０ｍｍの良好な丸棒鋼４８が得られる。   The cross section of the steel slab 44 is rolled into a substantially square shape through the rolling hole 18 of the block mill 4. The size of the cross section of the steel piece 44 can be changed depending on the use of the steel piece 44. The length of one side of the square cross section is determined by the block rolling process. In the rolling equipment 2, the rolling of the steel slab 44 in which the length of one side of the square cross section is in the range of 130 mm to 260 mm is possible without replacing the rolling roll 12. The steel piece 44 is rolled to obtain a good round steel bar 48 having a diameter of 100 mm to 260 mm.

この実施形態では、鋼片４４が稜部圧延をされることでヘゲ疵の発生が抑制されている。この観点から、一対の圧延ロール１２が形成する圧延孔２６は、稜部の圧延に適した形状であればよい。例えば、圧延孔２６は、略楕円であってもよい。   In this embodiment, the generation of lashes is suppressed by rolling the slab of the steel piece 44. From this point of view, the rolling holes 26 formed by the pair of rolling rolls 12 may have any shape suitable for rolling the ridges. For example, the rolling hole 26 may be substantially oval.

本発明は、断面が矩形の鋼片を圧延して、丸棒鋼を得る生産方法に適用されうる。   The present invention can be applied to a production method in which a steel bar having a rectangular cross section is rolled to obtain a round bar steel.

図１は、本発明の一実施形態に係る丸棒鋼の圧延設備が示された概念図である。FIG. 1 is a conceptual diagram showing a round bar steel rolling facility according to an embodiment of the present invention. 図２は、図１の分塊圧延機の圧延ロールが示された正面図である。FIG. 2 is a front view showing a rolling roll of the block mill of FIG. 図３（ａ）は図１の稜部圧延機の圧延ロールが示された正面図であり、図３（ｂ）は図１の稜部圧延機の圧延ロールが示された側面図である。FIG. 3A is a front view showing the rolling roll of the ridge rolling mill of FIG. 1, and FIG. 3B is a side view showing the rolling roll of the ridge rolling mill of FIG. 図４は、図１の鋼片圧延機の圧延ロールが示された正面図である。FIG. 4 is a front view showing a rolling roll of the steel slab rolling mill of FIG. 1. 図５は、本は発明の一実施形態に係る圧延方法の工程図である。FIG. 5 is a process diagram of a rolling method according to an embodiment of the present invention. 図６は、従来の丸棒鋼の圧延設備が示された概念図であるFIG. 6 is a conceptual diagram showing a conventional round steel bar rolling facility. 図７は、従来の鋼片が圧延されて丸棒鋼が得られる鋼片圧延の工程図である。FIG. 7 is a process chart of steel slab rolling in which a round steel bar is obtained by rolling a conventional steel slab.

符号の説明Explanation of symbols

２・・・圧延設備
４・・・分塊圧延機
６・・・稜部圧延機
８・・・鋼片圧延機
１０・・・圧延ロール
１２・・・圧延ロール
１４・・・圧延ロール
１６・・・カリバー
１８・・・圧延孔
２０・・・カリバー
２２・・・カリバー
２４・・・テーパ面
２６・・・圧延孔
２８・・・テーパ面
３０・・・円筒面
３２・・・通し孔
３４・・・カリバー
３６・・・カリバー
３８・・・圧延孔
４０・・・圧延孔
４２・・・鋼塊
４４・・・鋼片
４６・・・鋼片
４７・・・鋼片
４８・・・丸棒鋼
５０・・・鋼片
１００・・・圧延設備
１０２・・・分塊圧延機
１０４・・・鋼片圧延機
１０６・・・鋼塊
１０８・・・圧延ロール
１１０・・・鋼片
１１２・・・圧延ロール
１１４・・・丸棒鋼
１１６・・・鋼片
１１８・・・圧延ロール
DESCRIPTION OF SYMBOLS 2 ... Rolling equipment 4 ... Mass rolling mill 6 ... Edge rolling mill 8 ... Billet rolling mill 10 ... Roll roll 12 ... Roll roll 14 ... Roll roll 16. ··· Caliber 18 · · · Rolling hole 20 · · · Caliber 22 · · · Caliber 24 · · · Tapered surface 26 · · · Rolling hole 28 · · · Tapered surface 30 · · · cylindrical surface 32 · · · through hole 34 ... Caliber 36 ... Caliber 38 ... Rolling hole 40 ... Rolling hole 42 ... Steel ingot 44 ... Steel slab 46 ... Steel slab 47 ... Steel slab 48 ... Round Steel bar 50 ... Steel slab 100 ... Rolling equipment 102 ... Bump rolling mill 104 ... Steel slab rolling mill 106 ... Steel ingot 108 ... Rolling roll 110 ... Steel slab 112 ...・ Rolling roll 114 ... Round bar steel 116 ... Steel 118 ... Rolling roll

Claims (3)

鋼塊を熱間で圧延し丸棒鋼を得る圧延方法において、
鋼塊が一対の圧延ロールによって形成される略矩形の圧延孔に通されて、断面が略矩形の鋼片が得られる第一圧延工程、
この鋼片が一対の圧延ロールによって形成される略菱形又は略楕円の圧延孔に通されて、鋼片の稜部が圧延される第二圧延工程、
この鋼片が一対の圧延ロールによって形成される略楕円の圧延孔に通されて、断面が略楕円の鋼片が得られる第三圧延工程
及びこの鋼片が一対の圧延ロールによって形成される略円の圧延孔に通されて、断面が略円の鋼片が得られる第四圧延工程を含む丸棒鋼の製造方法。 In a rolling method to obtain a round bar steel by hot rolling a steel ingot,
A first rolling step in which the steel ingot is passed through a substantially rectangular rolling hole formed by a pair of rolling rolls, and a steel piece having a substantially rectangular cross section is obtained;
A second rolling step in which this steel slab is passed through a substantially rhomboid or substantially elliptical rolling hole formed by a pair of rolling rolls, and the ridge of the steel slab is rolled,
A third rolling step in which the steel slab is passed through a substantially elliptical rolling hole formed by a pair of rolling rolls to obtain a steel slab having a substantially elliptical cross section; A method for producing a round bar steel, comprising a fourth rolling step in which a steel slab having a substantially circular cross section is obtained by passing through a circular rolling hole. 上記第二圧延工程に先立ち、略菱形又は略楕円の圧延孔を形成する一対の圧延ロールの間隔が鋼片の断面の大きさに応じて調整される工程を更に含む請求項１に記載の丸棒鋼の製造方法。   Prior to the second rolling step, the round according to claim 1, further comprising a step in which a distance between a pair of rolling rolls forming a substantially diamond-shaped or substantially elliptical rolling hole is adjusted according to the cross-sectional size of the steel slab. Steel bar manufacturing method. 一対の圧延ロールを備えており、一対の圧延ロールにより鋼塊を矩形の断面の鋼片に圧延する分塊圧延機と、
一対の圧延ロールを備えており、一対の圧延ロールにより矩形の断面の鋼片の稜部を圧延する稜部圧延機と、
一対の圧延ロールを備えており、一対の圧延ロールにより稜部を圧延された鋼片を丸棒鋼などの所定断面に圧延する鋼片圧延機と、
を備えており、
稜部圧延機の一対の圧延ロールには、略菱形又は楕円形の圧延孔及び圧延せずに通される通し孔が形成されている圧延設備。 A rolling mill comprising a pair of rolling rolls and rolling the steel ingot into a steel piece having a rectangular cross section by a pair of rolling rolls;
A ridge rolling mill that includes a pair of rolling rolls and rolls a ridge of a steel piece having a rectangular cross section with a pair of rolling rolls;
A steel slab rolling mill that includes a pair of rolling rolls and rolls a steel slab rolled at a ridge by a pair of rolling rolls into a predetermined cross section such as a round steel bar,
With
A rolling facility in which a pair of rolling rolls of a ridge rolling mill is formed with a substantially rhomboid or elliptical rolling hole and a through hole that is passed without rolling.
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