JP5128024B1 - ガス遮断器 - Google Patents

Abstract

ピストンロッド１０は、可動接触子側に形成される大径部１０ｂと、大径部１０ｂよりも絶縁操作ロッド１８側に形成され絶縁筒状部材２６の内周面２６ｂの内径より小さい外径に形成された小径部１０ａとを有し、絶縁筒状部材２６は、小径部１０ａの外周面と絶縁操作ロッド１８の内周面との間に介在する円筒部２６ｅと、小径部１０ａの先端と対向して配置される底部２６ｃと、ピストンロッド１０および絶縁操作ロッド１８に挿通される連結ピン２３の貫通孔１０ａ１と、を有する。
【選択図】図２

Description

この発明は、発電・変電等の電力系統に適用され消弧特性の良いフッ化硫黄（ＳＦ６）などの絶縁ガスを用いて電流を遮断するガス遮断器に関するものである。

一般的なガス遮断器において、パッファ遮断部を支持または駆動するための絶縁操作ロッドには、電気絶縁性と機械的強度の両方に優れた材料を使用する必要がある。絶縁材料として良好な電気絶縁性を有する樹脂材料は、単独では必要な機械的強度が得られにくいため、絶縁操作ロッド用の材料としては、繊維を樹脂で含浸した繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）を使用するのが一般的である。特に、各種の繊維強化プラスチックの中でも製造性や加工性が良好であることなどから、ガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲＰ）が絶縁操作ロッドに使用される場合が多い。

ただし、電流遮断時に発生するアークによってＳＦ６ガスが分解されたとき活性なＳＦ４ガスが発生し、このＳＦ４ガスは、密閉タンク内の水分と反応してＳＯＦ４ガスやＨＦガスに加水分解される。ＧＦＲＰ製の絶縁操作ロッドのガラス繊維は、このＨＦガスなどの分解生成ガスにより損傷を受け、或いはこの絶縁操作ロッドのガラス繊維の機械強度が低下する虞がある。また、ガラス繊維と分解生成ガスとの反応により発生する導電性物質の影響により、絶縁操作ロッドの表面抵抗が低下し、最終的には絶縁操作ロッドの沿面破壊に至ることが知られている。

このような課題を解決する手段として下記特許文献１に示される従来技術では、分解生成ガスに対する耐性の優れた塗料（耐分解ガス性塗料）でＧＦＲＰの表面を被覆することにより、ガラス繊維の機械的強度および電気絶縁性の低下を防止している。

特開２００６−３３３５６７号公報

しかしながら上記特許文献１に代表される従来技術では以下の課題があった。従来技術では絶縁操作ロッドの表面を耐分解ガス性塗料で被覆することによりガラス繊維の損傷を防止していたが、絶縁操作ロッドがパイプ状に成形されている場合、その絶縁操作ロッドは内径が小径であると共に長手方向の長さが長尺であるため、絶縁操作ロッドの内周面に耐分解ガス性塗料を塗布することが困難である。特に、所定の絶縁性能を満たすためには耐分解ガス性塗料を内周面にむら無く塗布する必要があり、例えば二重塗装などが必要である。所定の絶縁性能を満たすように所望の膜厚の耐分解ガス性塗料を絶縁操作ロッドの内径部に塗布する作業には多大な手間を要するため、従来技術では製造コストが割高になるという問題があった。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、所定の絶縁性能を満たしながらコスト低減を図ることが可能なガス遮断器を得ることを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、絶縁ガスが充填された密閉タンクと、この密閉タンク内に相対向して配設された可動接触子と固定接触子とで構成されている遮断部と、一端に前記可動接触子が設けられ、この可動接触子を動かす第１の操作ロッドと、円筒状を成し、前記第１の操作ロッドの他端に連結され、前記第１の操作ロッドを前記密閉タンクから電気的に絶縁して動かす絶縁操作ロッドと、前記絶縁操作ロッドの他端に連結され、前記絶縁操作ロッドを動かす第２の操作ロッドと、有底円筒状を成し、前記絶縁操作ロッドの内径部に設けられる絶縁筒状部材と、を備え、前記第１の操作ロッドは、前記可動接触子側に形成される大径部と、前記大径部よりも前記絶縁操作ロッド側に形成され前記絶縁筒状部材の内周面の内径より小さい外径に形成された小径部とを有し、前記絶縁筒状部材は、前記小径部の外周面と前記絶縁操作ロッドの内周面との間に介在する円筒部と、前記小径部の先端と対向して配置される底部と、前記第１の操作ロッドおよび前記絶縁操作ロッドに挿通される連結ピンの貫通孔と、を有することを特徴とする。

本発明によれば、絶縁操作ロッドの内周部を気密に保つように絶縁操作ロッドの端部にガス閉塞部材を設けるようにしたので、所定の絶縁性能を満たしながらコスト低減を図ることができるという効果を奏する。

図１は、ガス遮断器の構成を示す縦断面図である。 図２は、本発明の実施の形態１にかかるガス閉塞部材を表す図である。 図３は、本発明の実施の形態２にかかるガス閉塞部材を表す図である。 図４は、本発明の実施の形態３にかかるガス閉塞部材を表す図である。 図５は、本発明の実施の形態４にかかるガス閉塞部材を表す図である。 図６は、本発明の実施の形態５にかかるガス閉塞部材を表す図である。

以下に、本発明にかかるガス遮断器の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。

実施の形態１．
図１は、ガス遮断器の構成を示す縦断面図であり、図１には、本発明の実施の形態１〜５にかかるガス閉塞部材を適用可能なガス遮断器の一例が示されている。図２は、本発明の実施の形態１にかかるガス閉塞部材を表す図である。図１に示される密閉タンク１にはＳＦ６などの絶縁消弧性ガス２が充填され、電流を遮断するためのパッファ遮断部７は、固定側フレーム５と電気的に接続された固定接触子８と、固定接触子８と同一軸線上に相対向する可動接触子１１と、パッファシリンダ９と、パッファシリンダ９に固定された絶縁物ノズル１２と、可動側フレーム４に固定されたピストン１３とを有して構成されている。

可動側フレーム４は、密閉タンク１の内部に設けられた絶縁支持筒３に支持され、固定側フレーム５は、この極間絶縁物６を介して可動側フレーム４に支持されている。可動接触子１１は、パッファシリンダ９を介して可動側フレーム４および可動側円筒導体２２と電気的に接続される。固定接触子８は固定側フレーム５と電気的に接続される。

密閉タンク１の側面には、操作ロッド（シールロッド１７）を貫通させる孔が設けられ、この孔には密閉タンク１内を気密に保つためガスケット２１が設けられている。シールロッド１７は、このガスケット２１を介して密閉タンク１の側面に貫設され、その一端が駆動装置１６に接続され、その他端が絶縁操作ロッド１８に連結されている。以下の説明では絶縁操作ロッド１８を単に「ロッド１８」と称する。なお、ロッド１８はピストンロッド１０やシールロッド１７などの金属製の部材に比べて製作誤差が大きく、ロッド１８を密閉タンク１に貫設した場合、密閉タンク１の気密性を確保することが難しい。そのため、密閉タンク１には、ロッド１８よりも製作誤差が小さいシールロッド１７が貫設されている。

ロッド１８は、例えばＧＦＲＰで製作された円筒状を成し、ガラス繊維の機械的強度および電気絶縁性の低下を防止するため、その外周面１８ａ（図２参照）には耐分解ガス性塗料が塗布されている。なお、ロッド１８の軸方向端面１８ｃ（図２参照）には、外周面１８ａと同様に耐分解ガス性塗料を塗布することが望ましい。

可動側フレーム４にはブッシング中心導体１４が接続され、固定側フレーム５にはブッシング中心導体１５が接続されており、パッファ遮断部７にはこれらのブッシング中心導体１４、１５を通して通電される。パッファ遮断部７は絶縁支持筒３により密閉タンク１と電気的に絶縁されている。可動接触子１１は、ピストンロッド１０、ロッド１８、およびシールロッド１７の動作に連動して軸線方向に往復移動するように構成されている。具体的に説明すると、可動接触子１１は一端が固定接触子８と接離し他端がピストンロッド１０に接続され、ピストンロッド１０は一端が可動接触子１１に接続され他端が連結ピン２３によってロッド１８に連結され、ロッド１８は一端がピストンロッド１０に連結され他端が連結ピン２３によってシールロッド１７に連結されている。

電流遮断時の動作を説明する。密閉タンク１の外部に配置された駆動装置１６によりシールロッド１７に加えられる駆動力がロッド１８を介してパッファ遮断部７に伝達される。ピストンロッド１０とシールロッド１７との間にはロッド１８が介在するため、パッファ遮断部７が駆動装置１６側に移動した際、ロッド１８によってシールロッド１７が密閉タンク１から電気的に絶縁される。パッファ遮断部７が駆動装置１６側に移動した際、可動接触子１１と固定接触子８との開離に伴うアーク１９が発生するが、このパッファ遮断部７の動作に伴いパッファシリンダ９とピストン１３との間の空間に存在する絶縁消弧性ガス２が圧縮され、圧縮された絶縁消弧性ガス２が絶縁物ノズル１２を介してアーク１９に吹付けられ、アークが消弧されて電流が遮断される。

図２を用いて本発明の実施の形態１にかかるガス閉塞部材を説明する。図２には、ロッド１８とピストンロッド１０との接続部の断面が示されている。ピストンロッド１０は、例えば円柱状の金属から成り、可動接触子１１側に配置される大径部１０ｂと、ロッド１８側に配置され大径部１０ｂの外径より小さい径の小径部１０ａとから成る。

小径部１０ａは、後述する絶縁筒状部材２６の内周部へ挿入可能な大きさに形成されている。以下の説明では絶縁筒状部材２６を単に「筒状部材２６」と称する。例えば、小径部１０ａの外径は、筒状部材２６の内周面２６ｂの内径以下の大きさに形成されている。また、小径部１０ａの軸方向長さは、小径部１０ａおよびロッド１８が連結ピン２３によって一体的に接続された際に、小径部１０ａの先端が筒状部材２６の底部２６ｃと接触しない程度の長さに形成されている。大径部１０ｂと小径部１０ａとの間には、ロッド１８の軸方向端面１８ｃと対向する軸方向端面１０ｃが設けられている。なお、図２では、小径部１０ａの外径が筒状部材２６の内径より小さくなるように形成されているが、これに限定されるものではなく、小径部１０ａの外径は筒状部材２６の内径と略同じ大きさとなるように形成してもよい。

小径部１０ａには、軸方向端面１０ｃからロッド１８側への所定位置に貫通孔１０ａ１が形成されている。この貫通孔１０ａ１は、連結ピン２３を通すための穴であり、小径部１０ａの軸線と直交する方向に設けられている。また、ロッド１８には、軸方向端面１８ｃからロッド１８の軸方向中心側への所定位置に貫通孔（図示せず）が形成されている。この貫通孔は、貫通孔１０ａ１と同様に連結ピン２３を通すための穴であり、小径部１０ａの軸線と直交する方向に設けられている。なお、これらの貫通孔の位置は図２に示される位置に限定されるものではない。

ロッド１８には筒状部材２６が設けられ、この筒状部材２６は、有底円筒状を成し、例えばフッ素樹脂（ＰＴＦＥ）やエポキシなどの絶縁物で製作されている。筒状部材２６は、円筒部２６ｅの外周面２６ａがロッド１８の内周面１８ｂと接触するように形成されており、例えば、外周面２６ａの外径Ｄ２が内周面１８ｂの内径Ｄ１と略同じ径に形成されている。また、筒状部材２６には、円筒部２６ｅの一端を閉塞する底部２６ｃが設けられている。筒状部材２６は、ピストンロッド１０がロッド１８に挿入される前に軸方向端面１８ｃから挿入される。その後、ピストンロッド１０の小径部１０ａが筒状部材２６の開口端から挿入される。

円筒部２６ｅには、ロッド１８と同様に連結ピン２３を通すための貫通孔（図示せず）が形成されている。この貫通孔は、例えば開口端側端面２６ｄからロッド１８の軸方向中心側への所定位置に形成されている。連結ピン２３が、貫通孔１０ａ１とロッド１８の貫通孔（図示せず）と筒状部材２６の貫通孔（図示せず）とに挿入されることによって、ロッド１８とピストンロッド１０とが連結されると共に、例えば小径部１０ａの先端が底部２６ｃと接触しない位置で筒状部材２６が保持される。

なお、ロッド１８は、ピストンロッド１０などに比べてその製作誤差が大きいため、この製作誤差を考慮せずに筒状部材２６を製作した場合、ロッド１８に筒状部材２６を組み入れたとき、各貫通孔が同軸上に位置する前に軸方向端面１８ｃが軸方向端面１０ｃに当たってしまい、連結ピン２３を通すことができない可能性がある。このような問題を防ぐ観点から、ロッド１８およびピストンロッド１０の貫通孔は、軸方向端面１８ｃとピストンロッド１０の軸方向端面１０ｃとの間に数ミリ程度の隙間Ｗが生じるように設けられている。

また、ロッド１８の製作誤差を考慮せずに筒状部材２６を製作した場合、ロッド１８に筒状部材２６を組み入れたときに、軸方向端面１８ｃが開口端側端面２６ｄより軸方向端面１０ｃ側に突き出た形となる可能性がある。その場合、軸方向端面１８ｃの突き出た部分の内周面１８ｂが分解生成ガスによって損傷を受ける可能性がある。このような損傷を防ぐ観点から、図２に示される筒状部材２６は、例えば、開口端側端面２６ｄが軸方向端面１８ｃよりも軸方向端面１０ｃ側に突き出るように形成されている。

このように、実施の形態１にかかるガス遮断器では、ロッド１８の内径部を閉塞する筒状部材２６が設けられている。そのため、ロッド１８の軸方向端面１８ｃの開口部からロッド１８の内部に浸入した分解生成ガスは、筒状部材２６の内周面２６ｂには触れるものの、ロッド１８の内周面１８ｂには触れることがない。従って、内周面１８ｂが分解生成ガスによって損傷を受ける可能性を低減できる。従来技術では、所定の絶縁性能を満たすため、内周面１８ｂに耐分解ガス性塗料をむら無く塗布する必要があり、その作業コストが割高になるという問題があった。実施の形態１のガス遮断器によれば、耐分解ガス性塗料を内周面１８ｂに塗布する量を減らし、或いはこの作業を省略した場合でも、耐分解ガス性能に優れ、かつ、電気的絶縁性能の高いロッド１８を実現可能である。その結果、所定の絶縁性能を満たしながらコスト低減を図ることができると共に、高電圧および大容量の信頼性の高いガス遮断器を得ることができる。

また、筒状部材２６には底部２６ｃが設けられているため、小径部１０ａの先端とロッド１８との間に絶縁物が介在することとなる。従って、例えば密閉タンク１内で閃絡が発生した場合でも、小径部１０ａの先端とロッド１８との間における放電が抑制され、耐電圧性能の向上を図ることが可能である。

以上に説明したように実施の形態１にかかるガス遮断器は、絶縁消弧性ガス２が充填された密閉タンク１と、密閉タンク１内に相対向して配設された可動接触子１１と固定接触子８とで構成されているパッファ遮断部７と、一端に可動接触子１１が設けられ可動接触子１１を動かす第１の操作ロッド（ピストンロッド１０）と、円筒状を成し第１の操作ロッドの他端に連結され、第１の操作ロッドを密閉タンク１から電気的に絶縁して動かすロッド１８と、ロッド１８の他端に連結されロッド１８を動かす第２の操作ロッド（シールロッド１７）と、有底円筒状を成しロッド１８の内径部に設けられる筒状部材２６と、を備え、ピストンロッド１０は、可動接触子１１側に形成される大径部１０ｂと、大径部１０ｂよりもロッド１８側に形成され筒状部材２６の内周面２６ｂの内径より小さい外径に形成された小径部１０ａとを有し、筒状部材２６は、小径部１０ａの外周面とロッド１８の内周面との間に介在する円筒部２６ｅと、小径部１０ａの先端と対向して配置される底部２６ｃと、ピストンロッド１０およびロッド１８に挿通される連結ピン２３の貫通孔と、を有するようにしたので、耐分解ガス性塗料を内周面１８ｂに塗布する量を減らし、或いはこの作業を省略した場合でも、耐分解ガス性能に優れ、かつ、電気的絶縁性能の高いロッド１８を実現可能である。その結果、所定の絶縁性能を満たしながらコスト低減を図ることができると共に、高電圧および大容量の信頼性の高いガス遮断器を得ることができる。また、筒状部材２６には底部２６ｃが設けられているため、閃絡が発生した場合でも小径部１０ａの先端とロッド１８との間における放電が抑制され、耐電圧性能の向上を図ることが可能である。

実施の形態２．
図３は、本発明の実施の形態２にかかるガス閉塞部材を表す図である。実施の形態１との相違点は、開口端側端面２６ｄと軸方向端面１０ｃとの間に円環部材２４が設けられている点である。以下、実施の形態１と同一部分には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。

円環部材２４は、円環板状を成し、内周面２４ａの内径が小径部１０ａの直径より大きく、かつ、ロッド１８の内径Ｄ１より小さい寸法に形成されている。円環部材２４の外周面２４ｂの外径は、例えば、ロッド１８の外径Ｄ３より大きい寸法に形成されている。円環部材２４の厚みＴ１は、隙間Ｗの寸法より小さい寸法に形成されている。円環部材２４は、例えば筒状部材２６と同様の絶縁物で製作してもよいし金属で製作してもよく、例えばロッド１８側から高速で流出してくる高温の分解生成ガスが直接軸方向端面１８ｃなどに当たることを防ぐ目的で設けられている。

なお、円環部材２４の形状はこれに限定されるものではなく、例えば、その外径をロッド１８の外径Ｄ３と同じ程度の寸法に形成してもよい。このように形成された円環部材２４を用いた場合でも、分解生成ガスが軸方向端面１８ｃに勢いよく当たることがなくなるため、実施の形態１よりも、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を高めることが可能である。

以上に説明したように実施の形態２にかかるガス遮断器は、大径部１０ｂの軸方向端面１０ｃとロッド１８の軸方向端面１８ｃとの隙間Ｗに、内周面２４ａが小径部１０ａの外径以上の内径に形成された円環部材２４が設けられているので、分解生成ガスが直接軸方向端面１８ｃなどに当たることを防止でき、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を一層高めることが可能である。

実施の形態３．
図４は、本発明の実施の形態３にかかるガス閉塞部材を表す図である。実施の形態２との相違点は、筒状部材２６および円環部材２４の代わりに円環部材２４−１が設けられている点である。以下、実施の形態２と同一部分には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。

円環部材２４−１は、例えばロッド１８より弾性率の低い弾性材（フッ素樹脂など）で製作され、内周面２４ａ−１の内径が小径部１０ａの外周面１０ａ２の直径と略同じ寸法に形成されている。また、円環部材２４−１は、外周面２４ｂ−１の外径がロッド１８の外径Ｄ３より大きい寸法に形成されている。また、円環部材２４−１は、厚みＴ２が隙間Ｗの寸法より大きい寸法に形成されている。

図４に示されるように小径部１０ａがロッド１８に連結されたとき、軸方向端面１８ｃと対応する円環部材２４−１の軸方向端面２４ｃ−１は、軸方向端面１８ｃに押しつぶされ、軸方向端面１０ｃ側に突の凹状に変形する。従って、軸方向端面２４ｃ−１と軸方向端面１８ｃとの境界部は、ロッド１８の内径部に分解生成ガスが浸入することを抑制可能なラビリンス状に変形する。従って、分解生成ガスの浸入経路は、軸方向端面２４ｃ−１が押しつぶされる前の状態よりも長くなり、軸方向端面１８ｃと軸方向端面２４ｃ−１との間の気密性が高まる。

また、小径部１０ａがロッド１８に連結されたとき、円環部材２４−１は、軸方向端面１８ｃに押しつぶされ、僅かながら径方向にも広がる。そのため、内周面２４ａ−１の内径が小さくなり、外周面１０ａ２と内周面２４ａ−１との間の気密性が高まる。また、小径部１０ａがロッド１８に連結されたとき、軸方向端面１８ｃからの軸方向の押圧力によって、円環部材２４−１の軸方向端面２４ｄ−１が軸方向端面１０ｃに押圧される。そのため、円環部材２４−１の軸方向端面２４ｄ−１と軸方向端面１０ｃとの間の気密性が高まる。

このように円環部材２４−１を設けることによって、ロッド１８側から高速で流出してくる高温の分解生成ガスがロッド１８の内径部に浸入することを抑制することができ、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能をより高めることが可能である。

なお、円環部材２４−１は、図４に示される形状に限定されるものではなく、少なくとも、ロッド１８より弾性率の低い弾性材で製作され、かつ、厚みＴ２が隙間Ｗの寸法より大きく形成されていればよい。このように構成すれば、分解生成ガスがロッド１８の内径部に浸入することを抑制でき、かつ、円環部材２４−１の製造コストを抑制することができる。

なお、図４に示される小径部１０ａは、基部側の外径寸法と先端側の外径寸法とが異なるように形成されている。基部側の外径は、円環部材２４−１の内周面２４ａ−１と外周面１０ａ２との間の気密性を高めるために、内周面２４ａ−１の内径と略同じ寸法になるように精度よく機械加工することが望ましい。先端側の外径は、基部側ほどの気密性が要求されないため、粗めに機械加工されてもよいためである。円環部材２４−１を用いることによって、外周面１０ａ２の一部だけ精度よく機械加工すればよいため、ピストンロッド１０の製造コストを低減することが可能である。

なお、円環部材２４−１は、筒状部材２６と組み合わせて用いることも可能であり、この場合、ロッド１８の内径部へ分解生成ガスが浸入する可能性を一層軽減でき、実施の形態１、２よりもロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を高めることが可能である。

以上に説明したように実施の形態３にかかるガス遮断器は、大径部１０ｂの軸方向端面１０ｃとロッド１８の軸方向端面１８ｃとの隙間Ｗに、ロッド１８より弾性率の低い弾性材で製作され、かつ、厚みＴ２が隙間Ｗの寸法より大きく形成された円環部材２４−１が設けられているので、分解生成ガスがロッド１８の内径部に浸入することを抑制することができ、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能をより高めることが可能である。

実施の形態４．
図５は、本発明の実施の形態４にかかるガス閉塞部材を表す図である。実施の形態３との相違点は、円環部材２４−１に代えて円環部材２４−２が用いられている点である。以下、実施の形態３と同一部分には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。

円環部材２４−２は、例えば縁操作ロッド１８より弾性率の低い弾性材（フッ素樹脂など）で製作され、軸方向端面１８ｃと対向する面がピストンロッド１０側に向けて突の有底凹状に形成されている。また、円環部材２４−２は、内周側底部２４ｇの厚みＴ３が隙間Ｗの寸法より大きい寸法に形成されている。円環部材２４−２の外周側には、ロッド１８の外周面１８ａを取り囲むと共に、ロッド１８側に突の外周縁２４ｅが形成されている。軸方向端面２４ｄ−１から外周縁２４ｅの軸方向端面２４ｆまでの厚みＴ４は、厚みＴ３より大きい寸法に形成されている。

小径部１０ａがロッド１８に連結されたとき、内周側底部２４ｇは、軸方向端面１８ｃに押しつぶされ、軸方向端面１０ｃ側に突の凹状に変形する。また、ロッド１８の外周面１８ａが外周縁２４ｅで覆われているため、分解生成ガスの浸入経路が、図４に示される円環部材２４−１よりも長くなる。従って、実施の形態３よりも、軸方向端面１８ｃと円環部材２４−２との間の気密性を高めることができ、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を一層高めることが可能である。

なお、円環部材２４−２は、筒状部材２６と組み合わせて用いることも可能であり、この場合、ロッド１８の内径部へ分解生成ガスが浸入する可能性を一層軽減でき、実施の形態１〜３よりもロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を高めることが可能である。

以上に説明したように実施の形態４にかかるガス遮断器は、円環部材２４−２の外周面２４ｂ−１がロッド１８の外径Ｄ３より大きい外径に形成され、円環部材２４−２には、ロッド１８側に延設され、かつ、ロッド１８の外周面１８ａを取り囲む外周縁２４ｅが設けられているので、分解生成ガスの浸入経路が実施の形態３よりも長くなり、軸方向端面１８ｃと円環部材２４−２との間の気密性を高めることができ、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を一層高めることが可能である。

実施の形態５．
図６は、本発明の実施の形態５にかかるガス閉塞部材を表す図である。実施の形態３との相違点は、円環部材２４−１に代えて円環部材２４−３が用いられている点である。以下、実施の形態３と同一部分には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。

円環部材２４−３は、例えば縁操作ロッド１８より弾性率の低い弾性材（フッ素樹脂など）で製作され、軸方向端面１８ｃと対向する面がピストンロッド１０側に向けて突の有底凹状に形成されている。また、円環部材２４−３は、外周側底部２４ｋの厚みＴ４が隙間Ｗの寸法より大きい寸法に形成されている。円環部材２４−３の内周側には、ロッド１８の内周面１８ｂと小径部１０ａの外周面１０ａ２との間に介在すると共に、ロッド１８側に突の内周縁２４ｈが形成されている。軸方向端面２４ｄ−１から内周縁２４ｈの軸方向端面２４ｊまでの厚みＴ３は、厚みＴ４より大きい寸法に形成されている。

小径部１０ａがロッド１８に連結されたとき、外周側底部２４ｋは、軸方向端面１８ｃに押しつぶされ、軸方向端面１０ｃ側に突の凹状に変形する。また、内周面１８ｂと外周面１０ａ２との間に内周縁２４ｈが介在するため、分解生成ガスの浸入経路が、図４に示される円環部材２４−１よりも長くなる。従って、実施の形態３よりも、軸方向端面１８ｃと円環部材２４−３との間の気密性をより高めることができ、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能をより高めることが可能である。

なお、円環部材２４−３は、筒状部材２６と組み合わせて用いることも可能であり、この場合、ロッド１８の内径部へ分解生成ガスが浸入する可能性を一層軽減でき、実施の形態１〜３よりもロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を高めることが可能である。

以上に説明したように実施の形態５にかかるガス遮断器は、円環部材２４−３の内周面２４ａ−１がロッド１８の内径Ｄ１より小さい内径に形成され、円環部材２４−３には、ロッド１８側に延設され、かつ、小径部１０ａの外周面とロッド１８の内周面１８ｂとの間に介在する内周縁２４ｈが設けられているので、分解生成ガスの浸入経路が実施の形態３よりも長くなり、軸方向端面１８ｃと円環部材２４−３との間の気密性を高めることができ、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を一層高めることが可能である。

なお、実施の形態１〜５では、図１に示されるロッド１８側から高速で流出してくる高温の分解生成ガスがロッド１８の内径部に浸入することを阻止する目的で、筒状部材２６をロッド１８のピストンロッド１０側に設けた構成例を説明した。ただし、筒状部材２６の位置はこれに限定されるものではなく、ロッド１８のシールロッド１７側の内径部にも設けてもよい。すなわち、実施の形態１〜５のガス遮断器は、シールロッド１７が、ロッド１８側とは反対側に形成される大径部（大径部１０ｂに相当）と、この大径部よりもロッド１８側に形成され筒状部材２６の内周面２６ｂの内径より小さい外径に形成された小径部（大径部１０ｂに相当）とを有し、筒状部材２６は、この小径部の外周面とロッド１８の内周面との間に介在する円筒部（円筒部２６ｅに相当）と、この小径部の先端と対向して配置される底部（底部２６ｃに相当）と、シールロッド１７およびロッド１８に挿通される連結ピン２３の貫通孔と、を有するようにしたので、ロッド１８のピストンロッド１０側のみに筒状部材２６を設けた場合に比べて、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能をより高めることが可能である。

また、円環部材２４−１は、筒状部材２６と組み合わせずに用いることも可能である。すなわち、本実施の形態にかかるガス遮断器は、ピストンロッド１０が大径部１０ｂと小径部１０ａとを有し、隙間Ｗには、ロッド１８より弾性率の低い弾性材で製作され、かつ、厚みＴ２が隙間Ｗの寸法より大きく形成された円環部材２４−１が設けられているので、実施の形態１と同様にロッド１８の内径部へ分解生成ガスが浸入する可能性を軽減でき、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能を高めることが可能である。円環部材２４−２、円環部材２４−３に関しても同様である。

また、円環部材２４−１は、ロッド１８のシールロッド１７側にも設けてもよい。すなわち、本実施の形態にかかるガス遮断器は、シールロッド１７が、ロッド１８側とは反対側に形成される大径部（大径部１０ｂに相当）と、この大径部よりもロッド１８側に形成されロッド１８の内周面１８ｂの内径より小さい外径に形成された小径部（小径部１０ａに相当）とを有し、シールロッド１７の大径部の軸方向端面とロッド１８の軸方向端面との隙間には、ロッド１８より弾性率の低い弾性材で製作され、かつ、厚みがこの隙間の寸法より大きく形成された円環部材（円環部材２４−１に相当）が設けられているので、ロッド１８のピストンロッド１０側のみに円環部材２４−１を設けた場合に比べて、ロッド１８の耐分解ガス性能および電気的絶縁性能をより高めることが可能である。円環部材２４−２、円環部材２４−３に関しても同様である。

なお、本発明の実施の形態にかかるガス遮断器は、本発明の内容の一例を示すものであり、更なる別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、一部を省略するなど、変更して構成することも可能であることは無論である。

以上のように、本発明は、ガス遮断器に適用可能であり、特に、所定の絶縁性能を満たしながらコスト低減を図ることができる発明として有用である。

１ 密閉タンク
２ 絶縁消弧性ガス（絶縁ガス）
３ 絶縁支持筒
４ 可動側フレーム
５ 固定側フレーム
６ 極間絶縁物
７ パッファ遮断部（遮断部）
８ 固定接触子
９ パッファシリンダ
１０ ピストンロッド（第１の操作ロッド）
１０ａ 小径部
１０ａ１ 貫通孔
１０ａ２、１８ａ、２４ｂ、２４ｂ−１、２６ａ 外周面
１０ｂ 大径部
１０ｃ、１８ｃ、２４ｃ−１、２４ｄ−１、２４ｆ、２４ｊ 軸方向端面
１１ 可動接触子
１２ 絶縁物ノズル
１３ ピストン
１４、１５ ブッシング中心導体
１６ 駆動装置
１７ シールロッド（第２の操作ロッド）
１８ 絶縁操作ロッド
１８ｂ、２４ａ、２４ａ−１、２６ｂ 内周面
１９ アーク
２１ ガスケット
２３ 連結ピン
２４、２４−１、２４−２、２４−３ 円環部材
２４ｅ 外周縁
２４ｇ 内周側底部
２４ｈ 内周縁
２４ｋ 外周側底部
２６ 絶縁筒状部材
２６ｃ 底部
２６ｄ 開口端側端面
２６ｅ 円筒部

Claims (10)

1. 絶縁ガスが充填された密閉タンクと、
   この密閉タンク内に相対向して配設された可動接触子と固定接触子とで構成されている遮断部と、
   一端に前記可動接触子が設けられ、この可動接触子を動かす第１の操作ロッドと、
   円筒状を成し、前記第１の操作ロッドの他端に連結され、前記第１の操作ロッドを前記密閉タンクから電気的に絶縁して動かす絶縁操作ロッドと、
   前記絶縁操作ロッドの他端に連結され、前記絶縁操作ロッドを動かす第２の操作ロッドと、
   有底円筒状を成し、前記絶縁操作ロッドの内径部に設けられる絶縁筒状部材と、
   を備え、
   前記第１の操作ロッドは、前記可動接触子側に形成される大径部と、前記大径部よりも前記絶縁操作ロッド側に形成され前記絶縁筒状部材の内周面の内径より小さい外径に形成された小径部とを有し、
   前記絶縁筒状部材は、前記小径部の外周面と前記絶縁操作ロッドの内周面との間に介在する円筒部と、前記小径部の先端と対向して配置される底部と、前記第１の操作ロッドおよび前記絶縁操作ロッドに挿通される連結ピンの貫通孔と、を有することを特徴とするガス遮断器。
2. 前記大径部の軸方向端面と前記絶縁操作ロッドの軸方向端面との隙間には、内周面が前記小径部の外径以上の内径に形成された円環部材が設けられていることを特徴とする請求項１に記載のガス遮断器。
3. 前記大径部の軸方向端面と前記絶縁操作ロッドの軸方向端面との隙間には、前記絶縁操作ロッドより弾性率の低い弾性材で製作され、かつ、厚みが前記隙間の寸法より大きく形成された円環部材が設けられていることを特徴とする請求項１に記載のガス遮断器。
4. 前記円環部材は、外周面が前記絶縁操作ロッドの外径より大きい外径に形成され、
   この円環部材には、前記絶縁操作ロッド側に延設され、かつ、前記絶縁操作ロッドの外周面を取り囲む外周縁が設けられていることを特徴とする請求項３に記載のガス遮断器。
5. 前記円環部材は、内周面が前記絶縁操作ロッドの内径より小さい内径に形成され、
   この円環部材には、前記絶縁操作ロッド側に延設され、かつ、前記小径部の外周面と前記絶縁操作ロッドの内周面との間に介在する内周縁が設けられていることを特徴とする請求項３に記載のガス遮断器。
6. 前記第２の操作ロッドは、前記絶縁操作ロッド側とは反対側に形成される大径部と、この大径部よりも前記絶縁操作ロッド側に形成され前記絶縁筒状部材の内周面の内径より小さい外径に形成された小径部とを有し、
   前記絶縁筒状部材は、この小径部の外周面と前記絶縁操作ロッドの内周面との間に介在する円筒部と、この小径部の先端と対向して配置される底部と、前記第２の操作ロッドおよび前記絶縁操作ロッドに挿通される連結ピンの貫通孔と、を有することを特徴とする請求項１に記載のガス遮断器。
7. 絶縁ガスが充填された密閉タンクと、
   この密閉タンク内に相対向して配設された可動接触子と固定接触子とで構成されている遮断部と、
   一端に前記可動接触子が設けられ、この可動接触子を動かす第１の操作ロッドと、
   円筒状を成し、前記第１の操作ロッドの他端に連結され、前記第１の操作ロッドを前記密閉タンクから電気的に絶縁して動かす絶縁操作ロッドと、
   前記絶縁操作ロッドの他端に連結され、前記絶縁操作ロッドを動かす第２の操作ロッドと、
   を備え、
   前記第１の操作ロッドは、前記可動接触子側に形成される大径部と、前記大径部よりも前記絶縁操作ロッド側に形成され前記絶縁操作ロッドの内周面の内径より小さい外径に形成された小径部とを有し、
   前記大径部の軸方向端面と前記絶縁操作ロッドの軸方向端面との隙間には、前記絶縁操作ロッドより弾性率の低い弾性材で製作され、かつ、厚みが前記隙間の寸法より大きく形成された円環部材が設けられていることを特徴とするガス遮断器。
8. 前記円環部材は、外周面が前記絶縁操作ロッドの外径より大きい外径に形成され、
   この円環部材には、前記絶縁操作ロッド側に延設され、かつ、前記絶縁操作ロッドの外周面を取り囲む外周縁が設けられていることを特徴とする請求項７に記載のガス遮断器。
9. 前記円環部材は、内周面が前記絶縁操作ロッドの内径より小さい内径に形成され、
   この円環部材には、前記絶縁操作ロッド側に延設され、かつ、前記小径部の外周面と前記絶縁操作ロッドの内周面との間に介在する内周縁が設けられていることを特徴とする請求項７に記載のガス遮断器。
10. 前記第２の操作ロッドは、前記絶縁操作ロッド側とは反対側に形成される大径部と、この大径部よりも前記絶縁操作ロッド側に形成され前記絶縁操作ロッドの内周面の内径より小さい外径に形成された小径部とを有し、
    前記第２の操作ロッドの大径部の軸方向端面と前記絶縁操作ロッドの軸方向端面との隙間には、前記絶縁操作ロッドより弾性率の低い弾性材で製作され、かつ、厚みがこの隙間の寸法より大きく形成された円環部材が設けられていることを特徴とする請求項７に記載のガス遮断器。

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