JP5065476B2 - サイクロン式流体分離器 - Google Patents

Description

本発明は、サイクロン式流体分離器に関する。

気体混合物は、サイクロン式分離器内で、凝結性成分が凝結するように混合物を膨張して冷却し、次いで、凝結した液体成分から気体成分を分けることによって、分離することができる。

国際公開第０３０２９７３９号パンフレットは、流体を遷音速又は超音速に加速することができるスロート部分と、ハウジングと中心体との間の環状空間を通る流体に旋回を起こさせる旋回付加手段とを備え、その環状空間がハウジングの中心軸に対して実質的に同軸に配置されている、サイクロン式分離器を開示している。

ハウジングの内面と中心体の外面との間の環状空間を通って高速で流れる流体混合物は、ハウジング及び中心体に振動力を加えることがある。

また、中心体を流線形にすることが望ましく、それにより、水滴形の前方部分と、細長い尾部とを有するような中心体を構成することが必要になり得る。この尾部は、長いことも短いこともあり、ハウジングによって支持されることも支持されないこともある。中心体の振動は、装置の流体の流れ及び分離性能に悪影響を及ぼすおそれがあり、中心体を損傷し、更にはその破壊を引き起こすおそれがある。

国際公開第０３０２９７３９号パンフレット

本発明の目的は、サイクロン式流体分離器の中心体の振動問題を解決することにある。

本発明によれば、流体がその中で加速される管状ハウジングと、そのハウジングとそのハウジング内に装着された中心体との間の環状空間を通る流体に旋回を起こさせる旋回付加手段とを有し、その中心体が共振抑制手段を備える、サイクロン式流体分離器が提供される。

共振抑制手段は、中心体の固有振動数を増加させ、且つ／又は中心体の少なくとも一部分の振動を減衰するように構成されてもよい。

これを達成するために、中心体が、少なくとも部分的に固体粒子及び／又は粘性液体で充填された管状尾部を備えてもよく、管状尾部が所定の軸方向引張力を受けてもよい。

更に、テンションロッドが中心体の管状尾部内に配置されてもよく、それにより、環状間隙が、テンションロッドの外面と中心体の管状尾部の内面との間に作られ、その環状間隙が、粘性液体で少なくとも部分的に充填される。

或いは、サイクロン式流体分離器は、中心体が、多孔型の尾部を備えてもよく、それにより、尾部の両側間の圧力差が減少し、尾部の前記両側間の圧力差の変化によって生じる尾部の振動が抑制される。

そのような場合には、中心体が、水滴形の前方部分と、細長い、実質的に円筒形の尾部とを有してもよく、その尾部は、その長さに沿って分布する実質的に放射状の孔によってその尾部を穿孔することにより、実質的に多孔性になされ、また、その孔は、尾部の外周に沿って一定の接線方向間隔で分布している。

本発明によるサイクロン式流体分離器の別の実施形態では、中心体が、中心軸に実質的に一致する長手方向軸を有する長手方向開口を備え、その長手方向開口が、使用中、低圧流体がそれを通って管状ハウジング中に噴出するダクトとして構成され、低圧流体が、スロート部分の下流に配置された実質的に円筒形のハウジング部分内で、スロート部分を通って流れる流体と混合し、低圧流体が、スロート部分を通って実質的に円筒形のハウジング部分に流れ込む流体よりも低い静圧を有する。

そのような場合には、管状ハウジングが、中央に高気体濃度流体出口が配置された尾部を備えてもよく、その高気体濃度流体出口は、環状の高液体濃度流体出口によって取り囲まれ、高液体濃度流体を低圧流体として環状高液体濃度流体出口から中心体の長手方向開口中に再循環させるために、再循環導管が、環状高液体濃度流体出口と中心体の長手方向開口との間に配置されている。

本発明によるサイクロン式流体分離器のスロート部分は、使用中、流体がスロート部分内で実質的に音速又は超音速まで加速されることにより冷却され、その結果、１又は複数の凝結性成分がスロート部分で凝結するように構成されてもよい。

また、本発明によれば、本発明による分離器によって流体混合物を分離する方法であって、砂及び／又は他の土壌粒子などの個体汚染物質、及び／又は、水、凝縮物、二酸化炭素、硫化水素及び／又は水銀などの凝結性汚染物質を含む汚染された天然ガス流から精製天然ガス流を得るために用いられる方法も提供される。

本発明によるサイクロン式分離器及び方法のこれら及びその他の特徴、目的、利点、及び実施形態が、添付特許請求の範囲、要約、及び以下の添付図面が参照される好ましい実施形態の詳細な説明に記載される。

細長い尾部を有する中心体をもつサイクロン式分離器の長手方向概略断面図である。 図１に示す中心体の尾部の下流端部に引張荷重を加えるクランプ構造の概略３次元拡大図である。 固体粒子で充填された、図１に示された中心体の区画式管状尾部の断面図である。 図３に示された区画式管状尾部の長手方向断面図である。 粘性液体で充填され、テンションロッドを囲んで配置された、図１に示された中心体の管状尾部の断面図である。 図１に示された中心体の、有孔の細長い尾部の断面図である。 図６に示された有孔の細長い尾部の長手方向断面図である。 流体励起振動を抑制するために低圧流体がそれを通って噴出される中心開口を中心体が有するサイクロン式流体分離器の概略長手方向断面図である。

添付図１〜８では、それらに表示されているサイクロン式流体分離器の同様な実施形態の同様な構成要素を示すのに、適切な場合には、同様な参照番号が使用されている。

ここで図１を参照すると、一連の旋回付加翼２が取り付けられた流線形で水滴形の中心体１を有する旋回入口装置を備えるサイクロン式慣性分離器が示され、中心体１は、中心体１と分離器ハウジング１０との間に環状流路３を形成するように、分離器の中心軸Ｉと同軸に分離器ハウジング１０の内部に配置されている。分離器は、使用中、旋回流体流が分岐流体分離室５にそこから送り込まれる環状スロート部分４を更に備え、分岐流体分離室５には、気体成分用の中央一次出口導管７と、凝結性物質を多く含む流体成分用の外側２次出口導管６とが設置されている。中心体１は、流れを直線的にするブレード９のアセンブリが取り付けられている実質的に円筒形の細長い尾部８を有する。中心体１は、好ましくは、環状スロート部分４の最小内幅すなわち内径２Ｒ_{ｎ ｍｉｎ}より大きい最大外幅すなわち外径２Ｒ_{ｏ ｍａｘ}を有する。

旋回付加翼２は、流体流にサーキュレーション（Γ）を生成するために、中心軸Ｉに対して角度（α）で配向されている。αは２０°〜５０°であることが好ましい。流体流は、その後、環状流領域３に流し込まれる。この領域の断面積は、Ａ_{ａｎｎｕｌｕｓ}＝π．（Ｒ_{ｏｕｔｅｒ} ^２−Ｒ_{ｉｎｎｅｒ} ^２）として定義される。最後の２変数は、選択位置での円環の外半径及び内半径である。その位置での円環の平均半径は、Ｒ_ｍｅａｎ＝√［１／２（Ｒ_{ｏｕｔｅｒ} ^２＋Ｒ_{ｉｎｎｅｒ} ^２）］として定義される。

平均円環半径Ｒ_{ｍｅａｎ、ｍａｘ}の最大値位置で、流体流は、旋回付加翼２のアセンブリの間を速度（Ｕ）で流れ、その翼が、流体流の流れ方向を転向角（α）に対応して転向させ、それにより、Ｕ_φ＝Ｕ．ｓｉｎ(α)に等しい接線方向速度成分、及びＵ_ｘ＝Ｕ．ｃｏｓ（α）に等しい軸方向速度成分が得られる。

旋回付加翼２の下流の環状空間３では、旋回流体流は高速へ膨張し、平均円環半径はＲ_{ｍｅａｎ、ｍａｘ}からＲ_{ｍｅａｎ、ｍｉｎ}へ徐々に減少する。

この環状膨張中に２つのプロセスが起こることが分かっている。即ち、
（１）流れの熱又はエンタルピ（ｈ）が、量Δｈ＝−１／２Ｕ^２で減少し、それによって、まず相平衡に達した流れ組成物が凝結する。この結果、小さな液体又は固体粒子を含んだ霧状の旋回流が生じる。

接線方向速度成分は、実質的に式Ｕ_{φ、ｆｉｎａｌ}＝Ｕ_{φ、ｉｎｉｔｉａｌ}．（Ｒ_{ｍｅａｎ、ｍａｘ}／Ｒ_{ｍｅａｎ、ｍｉｎ}）に従って、平均円環半径Ｕ_φに反比例して増加する。

その結果、流体粒子の遠心加速度（ａ_ｃ）が大幅に増加することになり、それは最終的にａ_ｃ＝（Ｕ_{φ、ｆｉｎａｌ} ^２／Ｒ_{ｍｅａｎ、ｍｉｎ}）の程度までになる。

管状スロート部分４では、流体流は、より高速に更に膨張させられるか、又は実質的に一定速度に保たれ得る。第１の場合には、凝結は進行し、粒子は大きくなる。後者の場合には、凝結は、所定の緩和時間後に殆ど停止する。どちらの場合でも、遠心作用が、分離器ハウジングの内壁に隣接する流れ領域の外周へ粒子を移動させ、その領域は分離領域と呼ばれている。粒子がこの流れ領域の外周まで移動する時間によって、管状スロート部分４の長さが決まる。

管状スロート部分４の下流では、凝結性物質を多く含む「湿潤」流体成分は、分岐流体分離室５の内面近くに集まりやすく、「乾燥」気体状流体成分は、中心軸Ｉ位置又はその近くに集められ、その結果、凝結性物質を多く含む湿った「湿潤」流体成分は、１スロット又は一連のスロット、或いは（微小）多孔部分を介して外側湿潤流体出口６に送り込まれ、「乾燥」気体成分は中央乾燥流体出口導管７に送り込まれる。

分岐中央乾燥流体出口導管７中では、流体流は更に減速され、その結果、残っている運動エネルギーはポテンシャルエネルギーに変換される。分岐中央乾燥流体出口導管７には、サーキュレーションエネルギーを回収するために、流れを直線的にする翼９のアセンブリを設置することができる。

気体混合物は、図１に示される分離器に左から入る。気体は、中心体１上を狭い環形状の流れダクト通って導かれ、その間に、中心体１の外周を廻って配置された案内翼２によって角運動量を得る。旋回流は環状ダクト４を流れながら膨張する。旋回は、スロート部分４に向かう収縮路中で膨張している間に強さを増す。膨張中に、高沸点気体成分は、旋回付加翼２とスロート部分４との間で凝結を始め、沸点が低めの成分は、スロート部分４と流体分離室５の渦ファインダとの間で凝結を始める。その結果生じる液滴は、旋回運動が起こす遠心力によって流れ領域の外周へ移送される。渦ファインダ５において、流れは、流れの外周の「湿潤」流と、流れの中心部の「乾燥」流とに分けられる。

細長い尾部８を用いて中心体１を伸長することによって、中心軸に向かっての渦流れの接線方向運動量の急激な増加が抑止され、それによって、流れの不安定化（即ち、渦崩壊）が回避される。中心に配置された、細長い尾部８を有する水滴形の中心体１が存在することは、高い分離効率を有する超音速サイクロン式分離器を形成するのに有益である。高い分離効率は、流れの角運動量を最大化することによって得られる。しかし、角運動量の増加は、渦崩壊の発生によって制限される。渦崩壊は、角運動量を大幅に減少させる。水滴形の中心体１は、中心体の無い流れ領域に比較して、渦崩壊を発生させることなく、断面流れの角運動量を増加させることができる。或いは、細長い後端部によって設けられる前記抑止は、図８に示すように、長手方向開口を通して水滴形の中心体の端部で低圧流体を噴出させることによって達成することもできる。

流れがその中に確立されている円筒形流れダクトの中心に配置された細長い後端部８を備える中心体１を考察する。最初の半径方向位置ｒ＝（ｘ_０，ｙ_０）から新しい半径方向位置ｒ＝（ｘ_１，ｙ_１）への微小変位によって、中心体がそこへ変位した流れ断面の部分の流れが加速され、中心体１がそこから変位した流れ断面の部分の流れが減速される。その結果生じる静圧差が確実に揚力を生じ、その揚力は、当然、中心体１の表面に対して垂直である。この垂直方向力が更に湾曲を生じさせ、次々と新しい半径方向位置ｒ＝（ｘ_２，ｙ_２）へ変位させる。最終的変位の大きさは、一方で流れによる力（即ち垂直方向力）、他方で中心体１の曲げ剛性（即ち単位変位当たりの反作用力）による反作用の結果である。中心体１の曲げ剛性が十分に高ければ、その結果生じる力は変位の方向とは反対の方向を有し、その点で、中心体構造は質量ばね系として振舞うといえる。しかし、曲げ剛性が不十分であれば、その結果生じる力は変位の方向になり、中心体１はハウジング１０の境界に向かって変位し、又は負荷が最終強度限界を超えて材料が破壊するまで変位する。曲げ剛性は、単に、慣性モーメント（即ち中心体形状）、材料の弾性率（Ｅ）、及び中心体１に掛けられたプリテンション力に依存する。

中心体１上に旋回流体流速によって引き起こされる力は、以下のように計算することができる。

円筒形流れダクトの中心に配置され、ここでは渦流れが存在する中心体１を考察する。最初の半径方向及び接線方向位置［ｒ，φ］＝（ｘ_０，ｙ_０）から新しい位置［ｒ，φ］＝［ｘ_１，ｙ_１］への微小変位は、中心体の表面に垂直な力だけではなく、接線方向の変位を生じさせる、中心体の表面に対し接線方向の力も発生させる。中心体のこの接線方向の動きは、その曲げ剛性−半径方向のみに働く−によって拘束されず、従って、進行する中心体の軸回転運動が生じる。軸回転運動が大きくなるのを回避するために、中心体を安定化させる減衰機構が必要になる。

以上を要約すると、静的に安定な中心体１は、質量ばね系として振る舞い、従って、流れが中心体１を励起している限りはその固有振動数での調和モードで振動する。対応する量の自由振動エネルギーが、質量ばね系から取り除かれる必要がある（即ち消散される必要がある）。従って、動的安定性を得るために、減衰機構が必要になる。或いは、振動の周期が気体の流れの滞留時間に比較して小さくなる程に中心体構造の固有振動数が高くなる点まで、中心体構造の質量−剛性を増加させてもよい。その場合には、流れは、中心体１に所定の揚力を掛けることがなく、従って、励起されない。更に、中心体１に掛かる揚力は、中心体の断面を通って半径方向に配向された開口によって、下面と上面との間で圧力を平衡させて抑えることができる。

細長い尾部８付き水滴形中心体１を振動させないように支持する適切な態様が、本明細書の以下に記載される。

図１に示される実施形態では、旋回付加翼２及び旋回除去翼９が、細長い尾部８付き中心体１を環状分離器ハウジング１０内に支持している。旋回付加翼２及び旋回除去翼９は流体流れ中に突き出ているので、これらを流れの低速領域（２００ｍ／ｓ未満）に配置して不必要な圧力損失を回避することが好ましい。三角形１１、１２、及び１３は、図１に示される超音速サイクロン式分離器において、細長い尾部８付き水滴形中心体１が、管状分離器ハウジング１０内にどのように支持され得るかを示す。即ち、
１）固定式支持部１１が旋回付加翼２の傍に設けられ、
２）半径方向拘束支持部１２が、乾燥気体出口導管７内のスペーサリブ１４の傍に設けられ、
３）固定式支持部１３が、乾燥気体出口導管７内の旋回除去翼（９）の下流に設けられている。

所定の中心体の幾何形状に対して支持部の様式及び支持部の位置を選択することによって、そのモード形状並びにその慣性モーメントが決まる。支持点の数は、超音速サイクロン式分離器の特定の幾何形状に応じて、２以上の如何なる数にもなり得る。

細長い尾部８付き中心体１にプリテンション荷重を掛けることによって、曲げ剛性が増加し、即ち静的安定性が増加し、従って、その固有振動数が増加する。中心体の固有振動数を増加させると、実効上の減衰特性も向上することが理解されよう。プリテンション荷重は、中心体１の尾部８の断面で平均引張応力５０００ＭＰａに達し得る。１０００ＭＰａを超える高プリテンション荷重の場合には、ねじ結合を避けることが好ましい。

従って、図２に示されるような特別のクランプ構造が、中心体１、８の下流端部を、又、任意選択で上流端部を所定位置に保持し、引張荷重を受け持つのに使用され得る。

中心体１の尾部８の下流端部が、円錐形チューブ２０内にクランプされ、円錐形チューブ２０には長手方向溝２１を切って円錐形楔２０Ａ、２０Ｂを形成することができる。この楔状円錐形チューブ２０は、中心体１に軸方向荷重が掛かると直ぐに、中心体１の尾部８の外面とクランプハウジング２２の内面との間で固く締め上げられる。

細長い尾部８付き中心体１を構成するために好適な材料は、
− 十分な材料剛性を得るために、高縦弾性係数又は弾性率を有する材料、
− 剛性を高める高引張荷重を可能にするために高降伏強度を有する材料、
− 作動上の堅牢性を保証するために衝撃荷重を可能にする高降伏強度を有する材料、
− 通常０℃から−１００℃までの低温領域内で、水素誘因性亀裂を回避するために腐食及び水素脆性に対して高い耐性を有する材料
である。

２つのタイプの材料がこれらの要件を満足する。即ち、
１）高品位焼入合金鋼、及び
２）一方向炭素繊維強化樹脂
である。

適切な高品位焼入合金鋼（１）は、少なくとも以下の成分を含む冷間加工された材料である。即ち、クロミウム、ニッケル、モリブデン、及びコバルトである。

適切な一方向炭素繊維強化樹脂（２）は、高弾性率炭素繊維を少なくとも４０体積％の充填率で含む。繊維間の隙間がナノチューブで充填されていてもよく、それにより繊維マトリックスが更に強化され得る。

動的不安定性（即ち撓み／変位の増加）を回避するために、共振減衰機構を使用して、流れからもたらされる振動エネルギーを消散することができる。振動モードは、細長い尾部８付き中心体１の１次モード形状、並びに支持点１１、１２、及び１３の間の距離によって決まる。

細長い尾部８付き中心体１の曲げ剛性が高く、比重量が低い程、その固有振動数が高くなる。所定のレベルの励振力−中心体に掛かる−に対して、固有振動数が高い程、中心体の撓みが小さくなる。最大許容撓みの低い方の限界値は、撓みによって生じる流れの乱れによって決まり、通常、中心体の最小直径の１％〜５％の範囲である。最大許容撓みの高い方の限界値−通常、中心体の最小直径の５％〜５０％の範囲にある−は、撓みが増加すると中心体の支持点の近傍の応力を増加させるので、材料の降伏強度及び中心体形状の慣性モーメントによって決まる。一般に、曲げ剛性が高い程、単位撓み当たりの応力レベルが高く、従って、許容撓みの高い方の限界値が低くなるということができる。しかし、曲げ剛性が高い程、固有振動数が高く、実際の撓みが小さくなるので、それは相殺される。

図３〜５は、図１に示された細長い尾部８付き中心体１の共振レベルを、最大撓みの限界値内に低下させる２つのコンセプトを示す。即ち、
１）図３及び４に示される粒子減衰機構、及び
２）図５に示される粘性液体減衰機構
である。

図３及び４に示される粒子減衰機構は、中心体１の尾部８内に１又は複数の円筒形空洞３０を備え、その空洞３０は、少なくとも部分的に小さい粒子３１で充填されている。粒子減衰機構の原理は、集積粒子の大部分が、流体の力によって誘起される中心体１の尾部８の振動により運動を起こすことである。集積粒子の大部分は、中心体１の尾部８それ自体の振動とは位相が外れた振動運動を起こす筈である。そのとき、中心体１の尾部８の振動エネルギーは、粒子と尾部８の壁との間の衝突、及び粒子相互の衝突を介して消散される。

充填又は封入率は少なくとも６０％（通常２５〜３０体積％の粒子間の空隙体積を除く）、最大充填率は９５％であるべきである。好ましい充填率は７５〜８５％である。粒子３１は、０．１〜５ｍｍで変化し得る直径ｄ、好ましくは０．６〜２．２ｍｍの直径ｄを有し得る。しかし、より良い基準は、粒子直径ｄを尾部８の内径Ｄ１で割った比率ｄ／Ｄ１であり、その比率は０．０４〜０．２５で変化し得る。比率ｄ／Ｄ１は、好ましくは、０．１２〜０．２の範囲内で選択される。粒子の材料の密度は大きいものが選択され、少なくとも３ｋｇ／ｍ^３より大きく、好ましくは、８ｋｇ／ｍ^３より大きい。粒子３１の材料は耐摩耗性を極めて高くするべきである。粒子３１に好適な材料はタングステンカーバイド（ＷＣ）である。粒子３１間の隙間は、空気又は別の適切な気体で充填することができる。その粘性が極めて高くなければ、液体をこの目的に使用することも可能である。

尾部８の円筒形空洞３０の好ましい寸法は、Ｄ１_ｍｉｎ＝０．４×Ｄ２とＤ１_ｍａｘ＝０．８×Ｄ２との間である。

粒子３１が、円筒形空洞３０の外端部の１箇所に集中するのを回避するために、即ち、粒子が、中心体１の尾部８の全長に亘って可能な限り一様に分布することを保証するために、尾部８を長手方向で分割することが、更に好ましい。

図５は、粒子３１で充填され、分離円盤３２Ａ〜３２Ｄによって分離された一連の空洞３０Ａ〜３０Ｄを備える尾部８を示す。各空洞区画３０Ａ〜３０Ｄの好ましい全長は、Ｌ１＝１×Ｄ１〜Ｌ１＝４×Ｄ１である。好ましい充填率では、各区画３０Ａ〜３０Ｄの粒子３０の体積％が７５〜８５である。

図５は、液体減衰機構を備える中心体１の尾部８を示す。液体減衰機構は、中心体１の管状尾部８内に配置され、尾部８は粘性液体５０で充填され、粘性液体５０中にはテンションロッド５１が配置されている。テンションロッドの外径と中心体１の管状尾部８の内径との間の環状隙間は、粘性流体５０で充填されている。

テンションロッド５１は高引張力下に置かれており、１０００〜５０００ＭＰａの平均引張応力を生じている。中心体１の尾部８は、プリテンションなしか、又は僅かにプリテンションが掛かったいずれかの状態で取り付けられており、０〜５００ＭＰａの平均引張応力を生じている。テンションロッド５１の固有振動数が、中心体１の管状尾部８自体の固有振動数より大幅に高いので、尾部８が励起された場合にロッド５１と尾部８との間に相対運動が生じる。その結果、ロッド５１と尾部８との間の隙間にある粘性流体５０が交番モードで変位させられる。このようにして、中心体１の細長い尾部８によってもたらされた共振エネルギーが、交番運動を行う流体５０の粘性力によって消散される。粘性流体５０は、温度範囲２４０〜２７０Ｋで絶対粘性係数１０^−４〜１０^−２Ｐａ．ｓを有する任意の蒸気、液体、液体−液体エマルジョン、固体−液体懸濁液でよい。粘性流体は非腐食性であることが好ましく、その粘性が温度に殆ど依存しないことが望ましい。好適な粘性流体は、非ニュートン流体である。例えば、ずり粘性流体を、小振幅領域で、即ちロッドと中心体との相対運動が小さいとき、減衰を最大化するために適用することができる。

中心体１の尾部８の材料は、任意の好適な耐食合金（例えば、ＡＩＳＩ３１６、インコネル（Inconel）、インコロイ（Incolloy）、ＭＰ３５Ｎ等）、又は繊維強化材（樹脂／合金）でもよい。テンションロッド５１は、ＭＰ３５Ｎ、マルエージング鋼（Maraging）、又は炭素繊維強化エポキシマトリックス複合材などの高引張強度を有する材料から製作することができる。

内径Ｄ１及び外径Ｄ２を有する管状尾部８の内面と外径Ｄ３を有するテンションロッドとの間の環状間隙の好ましい寸法は以下の通りである。
Ｄｌ_ｍｉｎ＝０．６０×Ｄ２：Ｄ１_ｍａｘ＝０．９５×Ｄ２
Ｄ３_ｍｉｎ＝０．７０×Ｄｌ：Ｄ３_ｍａｘ＝０．９５×Ｄｌ

図６及び７は、細長い尾部８の一実施形態を示し、尾部には半径方向開口(aperture)６０が穿孔され、それにより実質的に多孔型の尾部８が形成されている。開口６０は、尾部８の周りの旋回流体流れ６１によってもたらされる半径方向力を抑えるように働く。旋回渦流れ６１によってもたらされる垂直方向力に曝されている中心体１の尾部８の不安定化を回避するために、中心体１の尾部８の表面を部分的に多孔型にして、中心体１の細長い尾部８の周りの圧力擾乱を等化させる。

閉じ込められた渦流れ６１によって取り囲まれた細長い円筒形尾部８を考察すると、尾部８の半径方向撓みは、通常、撓みと同じ方向に作用する垂直力を発生させる。この垂直力は、尾部８の上面での旋回流体流れ６１の低静圧Ｐ_ｌｏｗから生じ、その間、反対側の尾部８の下面には高圧力Ｐ_ｈｉｇｈが存在する。開口６０は、直径に沿って穿孔された孔を用いて尾部８の両側を連通させることによって、この圧力差Δ（Ｐ_ｈｉｇｈ−Ｐ_ｌｏｗ）を等化させるように働く。

図６は、３つの開口６０Ａ〜Ｃが、尾部８の１つの断面に沿って６０度の一定の接線方向間隔で穿孔され、それにより、尾部８の両側の流体流束間の圧力差が抑制される実施形態を示す。

通常、尾部８の１断面当たりの開口６０の数（ｎ）は、開口６０の固有寸法に応じて最低の２個から４０個まで変化し得る。開口６０の直径と尾部８の直径との比ｄ／Ｄ１が小さい程、ｎは大きくなり得る。ｄ／Ｄ１の最小値を０．０３以上に、ｄ／Ｄ１の最大値を０．３以下に制限することが好ましい。ｄ／Ｄ１の最小値は、ｄが小さくなると増加する、破片又は氷／水和物で孔を詰まらせる危険性によって決定され、最大値は、ｄが増加すると大きくなる、表面の不連続性による渦流れへの擾乱によって左右される。比ｄ／Ｄ１が選定されると、垂直な流れ力の抑制度は孔の総数（Ｎ）によって決まり、その総数は、１断面当たりの穴の数（ｎ）に全長に沿う穿孔断面の数（ｉ）を掛けた積に従う。Ｐ＝ｎ×（ｄ^２／Ｄ１）×（ｉ／Ｌ）として定義される総表面多孔度は、０．１≦Ｐ≦０．８の範囲でよく、好ましくは０．３〜０．６である。

図８は、本発明によるサイクロン式分離器の一実施形態を示し、その実施形態では、図１〜７に示された分離器の細長い尾部８の機能が、低圧流体８０を、中心体１の中心開口８２を通して、分離器の管状ハウジング１０を通って流れる渦８１の中心部中に噴出することによって置き換えられる。中心開口８２を介して噴出される前に、低圧流体に旋回運動を付加してもよい。この旋回運動は、高圧流れの旋回運動に対して、並流又は対向流のいずれでもよい。

低圧流体８０の入口運動量は、中心体１の外面に沿って通過する高圧流れ８１の運動量に比較して小さい。装置の細長い管状流体分離部４内で大幅な運動量の交換が行われ、そこでは、低圧流体８０が高圧旋回流体８１によって推進される。中心体１と同様、高圧旋回流体８１の接線方向運動量は、管部分４の中心部の低運動量流れの存在によって制限される。旋回高圧流体流束８１が接線方向運動量を失うにつれて、低圧流体流束８０は接線方向運動量が増加する。全体として、低圧流体流束８０は、旋回高圧流体流束８１と混合し、管状分離部４内で加速される。

核形成及び凝結によって形成された液体類は、これらが渦流れ内で管の外周へ分離されるのに十分な滞留時間を管状分離部４内で与えられる。

低圧流体は、環状湿潤気体排出導管６から流れて来る、液体濃度の高い「湿潤」流体の一部分でもよく、その「湿潤」流体の一部分は、湿潤気体再循環導管８４を介して中心体１内部の開口８２中に再循環される。湿潤気体再循環導管８４には制御バルブ８５が設置されて、低圧流体流量８０が高圧流体８１の流体流量の５〜８０％になるように低圧流体流量８０を制御する。低圧流体流量８０は、高圧流体流量の２５〜６０％であることが好ましい。

Claims (14)

1. 流体がその中で加速される管状ハウジング（１０）と、該ハウジングと前記ハウジング（１０）内に装着された中心体（１）との間の環状空間を通る前記流体に旋回を起こさせる旋回付加手段（２）とを有するサイクロン式流体分離器において、
   前記中心体（１）が共振抑制手段を備え、該共振抑制手段が、
   前記中心体（１）の固有振動数を増加させるために中心体（１）の細長い尾部（８）に引張荷重を課するテンション手段（２０、２２）であって、前記中心体（１）の下流端部を所定位置に保持するクランプ構造を備え、該クランプ構造が円錐形チューブ（２０）及びクランプハウジング（２２）を備え、該円錐形チューブ（２０）が、前記中心体（１）の尾部（８）の外面と前記クランプハウジング（２２）の内面との間に圧迫されているテンション手段
   を備えることを特徴とするサイクロン式流体分離器。
2. プリテンション荷重が１０００ＭＰａを超える、請求項１に記載のサイクロン式流体分離器。
3. 円錐形チューブ（２０）が、円錐形楔（２０Ａ、２０Ｂ）を形成する長手方向溝（２１）を備える、請求項１又は２に記載のサイクロン式流体分離器。
4. 中心体（１）が管状尾部を備え、該管状尾部が、少なくとも部分的に固体粒子及び／又は粘性液体で充填され、該粘性液体が、温度範囲２４０〜２７０Ｋで絶対粘性係数１０^−４〜１０^−２Ｐａ．ｓを有する蒸気、液体、液体−液体エマルジョン、固体−液体懸濁液である、請求項１〜３のいずれかに記載のサイクロン式流体分離器。
5. 共振抑制手段が振動減衰手段を備え、該振動減衰手段が中心体（１）の少なくとも一部分の振動を抑制する、請求項１に記載のサイクロン式流体分離器。
6. テンションロッド（５１）の外面と中心体（１）の管状尾部の内面との間に環状間隙が存在するように、テンションロッド（５１）が中心体（１）の管状尾部内に配置され、前記環状間隙が、ずり粘性非ニュートン流体などの粘性液体で少なくとも部分的に充填されている、請求項５に記載のサイクロン式流体分離器。
7. 中心体（１）が多孔性の尾部を備え、それにより、前記尾部の両側間の圧力差が減少し、前記尾部の両側間の圧力差の変化によって生じる前記尾部の振動が抑制される、請求項５に記載のサイクロン式流体分離器。
8. 中心体（１）の尾部が、管状ハウジングの少なくともかなりの部分に亘って伸長し、前記尾部（８）の長手方向軸に対して実質的に半径方向に配向された孔を備え、前記孔が、前記中心体（１）の前記尾部（８）の両側間に流体連通を形成する、請求項７に記載のサイクロン式流体分離器。
9. 中心体（１）が、水滴形の前方部分と、実質的に円筒形の細長い尾部（８）とを有し、前記尾部（８）が、その長さに沿って分布する実質的に放射状の孔によって前記尾部（８）を穿孔することにより、実質的に多孔性であり、かつ前記孔が、前記尾部（８）の外周に沿って一定の接線方向間隔で分布している、請求項８に記載のサイクロン式流体分離器。
10. 中心体（１）が、管状ハウジングの中心軸と実質的に同軸の長手方向対称軸を有する水滴形部分を備え、それにより、環状流体チャネル（３）が、前記中心体（１）の外面と前記管状ハウジングの内面との間に生成され、前記環状流体チャネル（３）内に一連の旋回付加翼（２）が配置され、前記旋回付加翼（２）が、前記水滴形部分の直径の大きな中央部分の周りに配置され、前記環状流体チャネル（３）が、前記中心体（１）の前記中央部分より外径の小さい前記中心体（１）の部分の周りに配置されたスロート部分（４）を形成する、請求項１に記載のサイクロン式流体分離器。
11. スロート部分が、使用中、流体が前記スロート部分（４）内で実質的に音速又は超音速まで加速されることにより冷却され、その結果、１又は複数の凝結性成分がスロート部分で凝結するように構成されている、請求項１０に記載のサイクロン式流体分離器。
12. 共振抑制手段が、中心体（１）の少なくとも一部分の振動を抑制する下記の１又は複数の振動減衰手段をさらに備える、請求項１に記載のサイクロン式流体分離器。
    −中心体（１）の区画式管状尾部（８）内に配置された固体粒子（３１）
    −中心体（１）の管状尾部（８）とテンションロッド（５１）との間に配置された粘性液体（５０）
    −中心体（１）の尾部（８）を貫通して半径方向に穿孔された開口（６０）
13. 請求項１〜１２のいずれかに記載のサイクロン式流体分離器によって流体混合物を分離する方法であって、砂及び／又は他の土壌粒子などの個体汚染物質、及び／又は、水、凝縮物、二酸化炭素、硫化水素及び／又は水銀などの凝結性汚染物質を含む汚染された天然ガス流から精製天然ガス流を得るために用いられる方法。
14. サイクロン式流体分離器が、中心体（１）の少なくとも一部分の振動を抑制する下記の１又は複数の振動減衰手段と、をさらに備える、請求項１３に記載の方法。
    −中心体（１）の区画式管状尾部（８）内に配置された固体粒子（３１）
    −中心体（１）の管状尾部（８）とテンションロッド（５１）との間に配置された粘性液体（５０）
    −中心体（１）の尾部（８）を貫通して半径方向に穿孔された開口（６０）

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