JP5002991B2 - 耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板 - Google Patents
耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5002991B2 JP5002991B2 JP2006076829A JP2006076829A JP5002991B2 JP 5002991 B2 JP5002991 B2 JP 5002991B2 JP 2006076829 A JP2006076829 A JP 2006076829A JP 2006076829 A JP2006076829 A JP 2006076829A JP 5002991 B2 JP5002991 B2 JP 5002991B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- cold
- ferritic stainless
- steel sheet
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板に関し、特に、自動車や建築物の内外面パネルに有利に適用できる、耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板に関する。
フェライト系ステンレス冷延鋼板の加工性を改善する手法として、例えば特許文献１に開示されているように、Ｃ，Ｎの低減に加え、Ｔｉ又はＮｂを添加する手法が一般に知られている。また、特許文献２では、高温巻取りによる熱延制御に加え、鋼中のＰ，Ｓ，Ｃ，Ｎ含有量を規定することにより、延性低下、硬質化を招くリン化物（ＦｅＴｉＰ）の析出を抑制し、焼鈍省略が可能となる製造方法を開示している。なお、非特許文献１にはＨａｌｌ−Ｐｅｔｃｈの関係についての解説がある。
特開平３−２６４６５２号公報
特開平５−３２０７７２号公報
社団法人金属学会編集「鉄鋼材料」平成７年第３冊ｐ．５６
自動車の軽量化のニーズにより、サイドパネル等、自動車の内外面パネルのハイテン化が進行している。また、塗装工程の簡略化、省略の観点から、ステンレス冷延鋼板を内外面パネルに使用する検討が進められている。内外面パネルには、張出し成形性、絞り成形性に加え、耐面歪み性が重要な特性として要求される。特に、プレス成形品の面精度の向上は、中でも重要な課題であることはいうまでもない。併せて表面の性状、研磨性も重要な因子となる。
ところが、前記特許文献１，２に開示されている従来技術では、いずれもＴｉ又はＮｂを単独または複合添加して鋼中のＣ，Ｎを炭窒化物として固定（ＩＦ化）することで延性やｒ値を改善し、自動車排ガス系材料としては十分な加工性が得られているが、自動車や建築物の内外面パネルにフェライト系ステンレス冷延鋼板を適用する際に問題になっていた上記の耐面歪み性及び表面性状を改善するには不十分であった。
本発明は、かかる従来技術の難点を克服し、自動車や建築物の内外面パネルに有利に適用できる、耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板を提供することを課題とする。
発明者らは、耐面歪み性を向上させるため、Ｎｂ添加フェライト系ステンレス冷延鋼板の低ＹＲ（ＹＲ：降伏比＝ＹＳ/ＴＳ（×１００％）、ＹＳ：降伏応力、ＴＳ：引張強さ）化を達成するための手段を検討した。従来、ＹＳを低下させる方法として、高純度化や結晶粒の粗大化が図られてきたが、これらの方法ではＹＳと共にＴＳも低下してしまうという弊害があった。これに対し、発明者らは、Ｎｂと共にＴｉを微量添加することにより、冷延鋼板のＹＳが低下することを新たに見出した。
すなわち、発明者らは、Ｎｂ添加フェライト系ステンレス鋼についてＴｉ含有量を種々変化させて小型鋼塊を溶製し、熱延‐冷延‐焼鈍した鋼板の組織と機械的特性を詳細に調べた結果、Ｔｉ含有量が０．００３〜０．０３０質量％でかつＮｂ/Ｔｉ（Ｎｂ含有量（質量％）/Ｔｉ含有量（質量％）の比）が１０．０以上になるようにＴｉを微量添加することにより、冷延鋼板の低ＹＳ、低ＹＲを達成した。
このように鋼板の機械的特性が変化した理由として、Ｎｂ添加鋼ではＮｂ系炭窒化物が析出するが、微量のＴｉを添加することでＴｉＮが形成され、Ｎｂ系炭窒化物の組成や析出状態が変化するためと考える。ただし、過剰のＴｉ添加はＴｉＮのみならずＴｉ（Ｃ，Ｎ），ＴｉＣの形成を促進し、余剰Ｎｂが固溶Ｎｂとして存在してＹＳが向上するため、添加量に適正範囲があるものと考える。
さらに、ＴｉＮ平均径を０．１〜３．０μｍの範囲に規制することで、ＴｉＮに起因した擦り疵を低減できて優れた表面性状とすることができる。加えてＴｉＮの析出量が同じであっても溶接部の組織を微細化することができる。
本発明は、これらの知見に立脚してなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
１． 質量％で、
Ｃ：０．０２０％以下、
Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．３％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｃｒ：８〜３０％、
Ａｌ：１．０％以下、
Ｎｂ：０．０５〜０．５％、
Ｔｉ：０．００３〜０．０３０％、
Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
かつ、Ｎｂ/Ｔｉ≧１０．０、及びＮｂ≧１６（Ｃ＋Ｎ）を満足し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる組成を有し、
ＴｉＮ平均径が０．１〜３．０μｍであり、ＹＲが６０％以下である、
耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法であって、
前記組成になる溶鋼を溶製し、連続鋳造して鋼素材となし、これに熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷延、仕上げ焼鈍を順次施し、
前記連続鋳造で、溶鋼過熱度を１５〜６０℃とし且つ１５００〜１３００℃間の平均冷却速度を５℃/秒以上として前記ＴｉＮ平均径を０．１〜３．０μｍに制御することを特徴とする耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
本発明は、これらの知見に立脚してなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
１． 質量％で、
Ｃ：０．０２０％以下、
Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．３％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｃｒ：８〜３０％、
Ａｌ：１．０％以下、
Ｎｂ：０．０５〜０．５％、
Ｔｉ：０．００３〜０．０３０％、
Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
かつ、Ｎｂ/Ｔｉ≧１０．０、及びＮｂ≧１６（Ｃ＋Ｎ）を満足し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる組成を有し、
ＴｉＮ平均径が０．１〜３．０μｍであり、ＹＲが６０％以下である、
耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法であって、
前記組成になる溶鋼を溶製し、連続鋳造して鋼素材となし、これに熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷延、仕上げ焼鈍を順次施し、
前記連続鋳造で、溶鋼過熱度を１５〜６０℃とし且つ１５００〜１３００℃間の平均冷却速度を５℃/秒以上として前記ＴｉＮ平均径を０．１〜３．０μｍに制御することを特徴とする耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
２． 前記組成に加えてさらに、質量％で、Ｍｏ：３．０％以下を含有する前項１に記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
３． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｕ：１．０％以下、
Ｃｏ：１．０％以下
のうち１種又は２種以上を含有する前項１又は２に記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
３． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｕ：１．０％以下、
Ｃｏ：１．０％以下
のうち１種又は２種以上を含有する前項１又は２に記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
４． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｂ：０．００５％以下
を含有する前項１〜３のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
５． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｔａ：０．２％以下
Ｖ：０．２％以下、
Ｗ：０．２％以下
のうち１種又は２種以上を含有する前項１〜４のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
Ｂ：０．００５％以下
を含有する前項１〜３のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
５． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｔａ：０．２％以下
Ｖ：０．２％以下、
Ｗ：０．２％以下
のうち１種又は２種以上を含有する前項１〜４のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
６． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１００％
を含有する前項１〜５のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
７． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０５％以下
を含有する前項１〜６のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１００％
を含有する前項１〜５のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
７． 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０５％以下
を含有する前項１〜６のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
８． 結晶粒の粒度番号が６．０以上である前項１〜７のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
９． 前項１〜８のいずれかに記載の製造方法で得られた耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の表面に、膜厚０．５〜１００μｍの潤滑コート塗布膜を形成してなる被膜鋼板。
９． 前項１〜８のいずれかに記載の製造方法で得られた耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の表面に、膜厚０．５〜１００μｍの潤滑コート塗布膜を形成してなる被膜鋼板。
本発明によれば、フェライト系ステンレス冷延鋼板の耐面歪み性や表面研磨性が向上し、自動車の内外面パネル、建材の内外面パネル用途への適用範囲が広がる。
以下、本発明における諸要件の限定理由等について説明する。なお、組成の成分元素の含有量の単位は質量％であり、％と略記される。
Ｃ：０．０２０％以下
Ｃは、固溶炭素として含有すると鋼が硬質化（固溶強化）する。また、熱延板や冷延板の｛１１１｝集合組織形成を阻害し、鋼板のｒ値向上を阻害する。特に０．０２０％を超えるとその悪影響が顕著になるので、０．０２０％以下に規制する。また、Ｃは固溶強化、析出強化により鋼を硬質化し、延性を低減するため、成形加工に用いる鋼板中には極力低い方が好ましい。しかし過度な低減は、精錬負荷を大きくするとともに、結晶粒の著しい粗大化を招くため、析出物制御も難しくなる。これらの観点から、その含有量は０．０００５％超、０．００８％以下が好ましい。
Ｃ：０．０２０％以下
Ｃは、固溶炭素として含有すると鋼が硬質化（固溶強化）する。また、熱延板や冷延板の｛１１１｝集合組織形成を阻害し、鋼板のｒ値向上を阻害する。特に０．０２０％を超えるとその悪影響が顕著になるので、０．０２０％以下に規制する。また、Ｃは固溶強化、析出強化により鋼を硬質化し、延性を低減するため、成形加工に用いる鋼板中には極力低い方が好ましい。しかし過度な低減は、精錬負荷を大きくするとともに、結晶粒の著しい粗大化を招くため、析出物制御も難しくなる。これらの観点から、その含有量は０．０００５％超、０．００８％以下が好ましい。
Ｓｉ：０．５％以下
Ｓｉは、耐酸化性、耐食性の向上に有効な元素であり、大気環境での耐食性を向上させる。また、脱酸剤として鋼中の酸素除去に用いられる。しかしながら、Ｓｉ含有量が多くなると固溶Ｓｉの増加に伴い鋼が硬質化し、延性も低下するので０.５％を上限とする。なお、好ましくは０.０５〜０.２％である。
Ｓｉは、耐酸化性、耐食性の向上に有効な元素であり、大気環境での耐食性を向上させる。また、脱酸剤として鋼中の酸素除去に用いられる。しかしながら、Ｓｉ含有量が多くなると固溶Ｓｉの増加に伴い鋼が硬質化し、延性も低下するので０.５％を上限とする。なお、好ましくは０.０５〜０.２％である。
Ｍｎ：０．３％以下
Ｍｎは、耐酸化性を向上させるのに有効な元素であるが、過剰に含有されると鋼の靭性を劣化させ、溶接部の耐二次加工脆性をも劣化させるので、０.３％以下に限定する。
Ｐ：０．０４％以下
Ｐは、固溶すると鋼を硬質化し延性を著しく低下させる。よって低い方が望ましい。また、微細な隣化物として析出し、加工性および耐食性を損ねる。特に、０.０４％を超えるとその影響が顕著になるので、０.０４％以下とする。なお、製鋼コスト、リサイクルや鋼の精錬負荷という観点から好適範囲は０.００５〜０.０２５％である。
Ｍｎは、耐酸化性を向上させるのに有効な元素であるが、過剰に含有されると鋼の靭性を劣化させ、溶接部の耐二次加工脆性をも劣化させるので、０.３％以下に限定する。
Ｐ：０．０４％以下
Ｐは、固溶すると鋼を硬質化し延性を著しく低下させる。よって低い方が望ましい。また、微細な隣化物として析出し、加工性および耐食性を損ねる。特に、０.０４％を超えるとその影響が顕著になるので、０.０４％以下とする。なお、製鋼コスト、リサイクルや鋼の精錬負荷という観点から好適範囲は０.００５〜０.０２５％である。
Ｓ：０．０１０％以下
Ｓは可溶性のＭｎＳを形成し鋼の耐食性を低下させるため低い方が好ましい。ただし、製鋼時の脱Ｓ処理にかかる経済的負荷を考慮して、その含有量は０.０１０％以下とする。なお、好ましくは０.００２〜０.００６％である。
Ｃｒ：８〜３０％
Ｃｒは、耐食性の向上に有効な元素である。しかし無塗装で使用するために必要な耐食性を確保するには８％以上含有する必要がある。なお、海岸環境や溶接部も含めた耐食性を確保するためには、不動態皮膜が安定になる１１％以上の含有が好ましい。一方、Ｃｒは鋼の加工性を低下させる元素であり、特に３０％を超えて含有すると、その影響が顕著になるとともに他元素との複合添加によりσ相やχ相の析出で鋼が脆くなるので、３０％を上限とする。自動車や内外装建材の内外面パネルとして使用する場合、加工性と耐食性の観点から１５〜２４％の添加が好適である。
Ｓは可溶性のＭｎＳを形成し鋼の耐食性を低下させるため低い方が好ましい。ただし、製鋼時の脱Ｓ処理にかかる経済的負荷を考慮して、その含有量は０.０１０％以下とする。なお、好ましくは０.００２〜０.００６％である。
Ｃｒ：８〜３０％
Ｃｒは、耐食性の向上に有効な元素である。しかし無塗装で使用するために必要な耐食性を確保するには８％以上含有する必要がある。なお、海岸環境や溶接部も含めた耐食性を確保するためには、不動態皮膜が安定になる１１％以上の含有が好ましい。一方、Ｃｒは鋼の加工性を低下させる元素であり、特に３０％を超えて含有すると、その影響が顕著になるとともに他元素との複合添加によりσ相やχ相の析出で鋼が脆くなるので、３０％を上限とする。自動車や内外装建材の内外面パネルとして使用する場合、加工性と耐食性の観点から１５〜２４％の添加が好適である。
Ａｌ：１．０％以下
Ａｌは、製鋼における脱酸剤として必要であるが、過度の添加は酸化物系介在物を生成する。その結果、表面外観および耐食性の劣化を招くので１.０％以下とする。
Ｎｂ：０．０５〜０．５％、かつＮｂ≧１６（Ｃ＋Ｎ）
Ｎｂは、Ｃ、ＮをＮｂ系炭窒化物として析出、固定することにより耐食性及び加工性（延び、ｒ値）を向上させる効果を有しており、所定量添加することが必要である。ただし、含有量が０.０５％未満の場合、又はＮｂ/（Ｃ＋Ｎ）≧１６を満たさない場合、Ｃ、Ｎを十分に析出物として固定できないため鋼中に固溶Ｃ、Ｎが残存し、加工性や耐食性の低下を招く。よって、Ｎｂは０．０５％以上かつＮｂ/（Ｃ＋Ｎ）≧１６とする。一方、０.５％を超えて含有すると固溶Ｎｂ量が増加し、鋼の硬化、延性低下、靭性低下を招くため、０．５％を上限とする。なお、１６≦Ｎｂ/（Ｃ＋Ｎ）≦４０の範囲が好適である。
Ａｌは、製鋼における脱酸剤として必要であるが、過度の添加は酸化物系介在物を生成する。その結果、表面外観および耐食性の劣化を招くので１.０％以下とする。
Ｎｂ：０．０５〜０．５％、かつＮｂ≧１６（Ｃ＋Ｎ）
Ｎｂは、Ｃ、ＮをＮｂ系炭窒化物として析出、固定することにより耐食性及び加工性（延び、ｒ値）を向上させる効果を有しており、所定量添加することが必要である。ただし、含有量が０.０５％未満の場合、又はＮｂ/（Ｃ＋Ｎ）≧１６を満たさない場合、Ｃ、Ｎを十分に析出物として固定できないため鋼中に固溶Ｃ、Ｎが残存し、加工性や耐食性の低下を招く。よって、Ｎｂは０．０５％以上かつＮｂ/（Ｃ＋Ｎ）≧１６とする。一方、０.５％を超えて含有すると固溶Ｎｂ量が増加し、鋼の硬化、延性低下、靭性低下を招くため、０．５％を上限とする。なお、１６≦Ｎｂ/（Ｃ＋Ｎ）≦４０の範囲が好適である。
Ｔｉ：０．００３〜０．０３０％、かつＮｂ/Ｔｉ≧１０．０
Ｔｉは本発明で最も重要な元素である。Ｔｉは鋼中の炭素、窒素と炭窒化物を形成し、Ｎｂ同様Ｃｒ系炭窒化物形成を抑制し、耐食性及び加工性（伸び、ｒ値）を向上させる効果を有する。しかし、本発明では、Ｎｂを主な安定化元素として添加したＮｂ添加フェライト系ステンレス鋼において、Ｔｉを微量添加することにより、低ＹＳ、低ＹＲ化を達成し、耐面歪み性に優れたステンレス冷延鋼板が得られることを新たに見出した。そのメカニズムは未だ明らかではないが、ＴｉはＮｂより窒化物を形成しやすいため、鋼中の窒素をＴｉ系窒化物（ＴｉＮ）として固定し、Ｎｂ炭窒化物の組成や析出形態を変化させ、これら析出物の鋼中における溶解度等に影響を与えるためと考えられる。その効果を得るには、Ｔｉ含有量は０．００３％以上でかつＮｂ/Ｔｉ≧１０．０を満たす必要がある（図２）。ただし、Ｎｂ/Ｔｉ＜１０．０又はＴｉを０．０３０％超で添加するとＴｉ炭窒化物の形成が促進され、固溶Ｎｂ量が増加するため十分な低ＹＳ、低ＹＲ化効果が得られない（図２）。
Ｔｉは本発明で最も重要な元素である。Ｔｉは鋼中の炭素、窒素と炭窒化物を形成し、Ｎｂ同様Ｃｒ系炭窒化物形成を抑制し、耐食性及び加工性（伸び、ｒ値）を向上させる効果を有する。しかし、本発明では、Ｎｂを主な安定化元素として添加したＮｂ添加フェライト系ステンレス鋼において、Ｔｉを微量添加することにより、低ＹＳ、低ＹＲ化を達成し、耐面歪み性に優れたステンレス冷延鋼板が得られることを新たに見出した。そのメカニズムは未だ明らかではないが、ＴｉはＮｂより窒化物を形成しやすいため、鋼中の窒素をＴｉ系窒化物（ＴｉＮ）として固定し、Ｎｂ炭窒化物の組成や析出形態を変化させ、これら析出物の鋼中における溶解度等に影響を与えるためと考えられる。その効果を得るには、Ｔｉ含有量は０．００３％以上でかつＮｂ/Ｔｉ≧１０．０を満たす必要がある（図２）。ただし、Ｎｂ/Ｔｉ＜１０．０又はＴｉを０．０３０％超で添加するとＴｉ炭窒化物の形成が促進され、固溶Ｎｂ量が増加するため十分な低ＹＳ、低ＹＲ化効果が得られない（図２）。
Ｎ：０．０２０％以下
Ｎは、Ｃと同様に固溶による鋼板の硬質化を招き、微細析出物を形成して｛１１１｝集合組織形成を阻害し、ｒ値向上を阻害する。また、Ｔｉと共にＴｉＮを形成し、冷延板特に光沢品の擦り疵の原因となり、表面性状を低下させる原因になるので、上限を０．０２０％とする。なお母相（マトリックス）中のＮをＴｉＮとして固定することでＹＳを効果的に低下させるには０．００５％以上のＮ含有が好ましい。なお、精錬負荷も考慮し、０．００５〜０．０１５％が好適範囲である。
Ｎは、Ｃと同様に固溶による鋼板の硬質化を招き、微細析出物を形成して｛１１１｝集合組織形成を阻害し、ｒ値向上を阻害する。また、Ｔｉと共にＴｉＮを形成し、冷延板特に光沢品の擦り疵の原因となり、表面性状を低下させる原因になるので、上限を０．０２０％とする。なお母相（マトリックス）中のＮをＴｉＮとして固定することでＹＳを効果的に低下させるには０．００５％以上のＮ含有が好ましい。なお、精錬負荷も考慮し、０．００５〜０．０１５％が好適範囲である。
Ｍｏ：３．０％以下
Ｍｏは、ステンレス鋼の耐食性向上に有効な元素である。内外板パネル用途に使用する場合、美観上、機能上の理由から耐食性の確保が重要となる。Ｍｏは耐食性、耐錆性向上に有効な元素であるが、３.０％超添加すると鋼板が硬質化し、プレス成形等の加工が難しくなるので、上限を３.０％とした。
Ｍｏは、ステンレス鋼の耐食性向上に有効な元素である。内外板パネル用途に使用する場合、美観上、機能上の理由から耐食性の確保が重要となる。Ｍｏは耐食性、耐錆性向上に有効な元素であるが、３.０％超添加すると鋼板が硬質化し、プレス成形等の加工が難しくなるので、上限を３.０％とした。
Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃｏ：各１．０％以下の１種又は２種以上
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏはいずれも耐食性および熱延板靭性改善に有効な元素である。しかし、それぞれ１.０％を超えると鋼が硬質化し、加工性への弊害が大きくなるので、各上限を１．０％とした。
Ｂ：０．００５％以下
Ｂは耐２次加工脆性の向上に有効な元素である。しかし０.００５％超の添加は、鋼を硬質化し逆に鋼の１次加工性、２次加工性を阻害するので、上限を０.００５％とした。なお、より好ましくは０.０００３（この下限は効果がより明確に現れる臨界値）〜０.００１０％である。
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏはいずれも耐食性および熱延板靭性改善に有効な元素である。しかし、それぞれ１.０％を超えると鋼が硬質化し、加工性への弊害が大きくなるので、各上限を１．０％とした。
Ｂ：０．００５％以下
Ｂは耐２次加工脆性の向上に有効な元素である。しかし０.００５％超の添加は、鋼を硬質化し逆に鋼の１次加工性、２次加工性を阻害するので、上限を０.００５％とした。なお、より好ましくは０.０００３（この下限は効果がより明確に現れる臨界値）〜０.００１０％である。
Ｔａ，Ｖ，Ｗ：各０．２％以下の１種又は２種以上
これら元素は、炭窒化物を形成し、耐食性向上に寄与するが、炭化物、窒化物をも形成し、鋼中の炭窒化物の形成に影響を与える。また、固溶元素として存在すると鋼を硬質化し加工性の低下を引き起こす。この弊害を回避するために各上限を０．２％とした。好ましくは０.０１〜０.１０％である。
これら元素は、炭窒化物を形成し、耐食性向上に寄与するが、炭化物、窒化物をも形成し、鋼中の炭窒化物の形成に影響を与える。また、固溶元素として存在すると鋼を硬質化し加工性の低下を引き起こす。この弊害を回避するために各上限を０．２％とした。好ましくは０.０１〜０.１０％である。
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１００％
Ｍｇは脱酸剤や耐火物から解離して鋼中に溶存する。また、ＭｇはＭｇ-Ａｌスピネルの酸化物系介在物を形成し、ＴｉＮの核生成サイトとして働きＮのＴｉＮ化を助長する働きがある。またＴｉＮがフェライトの核生成サイトとなるため、等軸晶率上昇、熱延板組織の微細化や溶接性向上に有効に働く。この作用は０.０００５％以上で顕著になる。しかし、０.０１００％を超えると酸化物系介在物が鋼中に多数残存し、耐食性低下を引き起こすことになる。よって、０.０００５〜０.０１００％とした。好ましくは０.００２〜０.００５％である。
Ｍｇは脱酸剤や耐火物から解離して鋼中に溶存する。また、ＭｇはＭｇ-Ａｌスピネルの酸化物系介在物を形成し、ＴｉＮの核生成サイトとして働きＮのＴｉＮ化を助長する働きがある。またＴｉＮがフェライトの核生成サイトとなるため、等軸晶率上昇、熱延板組織の微細化や溶接性向上に有効に働く。この作用は０.０００５％以上で顕著になる。しかし、０.０１００％を超えると酸化物系介在物が鋼中に多数残存し、耐食性低下を引き起こすことになる。よって、０.０００５〜０.０１００％とした。好ましくは０.００２〜０.００５％である。
Ｃａ：０.０５％以下
Ｃａは鋳造性を高める観点から添加されるが、添加量が多くなると特に耐食性を著しく阻害する。そこでその含有量を０.０５％以下とした。
本発明では、組成全体から以上の含有成分を除いた残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。
Ｃａは鋳造性を高める観点から添加されるが、添加量が多くなると特に耐食性を著しく阻害する。そこでその含有量を０.０５％以下とした。
本発明では、組成全体から以上の含有成分を除いた残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。
ＴｉＮ平均径：０．１〜３．０μｍ
ＴｉＮ平均径は例えば次のようにして求める。試験片の板面に垂直で、かつ圧延方向に平行な断面を１０％ＡＡ液（１０％アセチルアセトン‐１％塩化テトラメチルアンモニウム‐メタノール）で電解した後、抽出レプリカを採取し、透過型電子顕微鏡（加速電圧２００ｋＶ）で０．２万〜６万倍の倍率で、視野にあるＴｉＮを５０個（あるいはこれ以上）観察する。なお、析出物は、個々にＥＤＡＸを用いて元素分析を行い、組成を調べることにより、ＴｉＮ析出物であると同定できる。ＴｉＮの形状はほぼ立方体または直方体である（図１）。個々のＴｉＮについて、直方体の各面のうちの観察面とほぼ平行となる面をなす長方形の長辺方向の切断線分を長軸とし、この長軸と直交する方向（短辺方向）の切断線分を短軸として、（長軸長さ＋短軸長さ）/２を求め、これを全ＴｉＮ観察個数について平均したものをＴｉＮ平均径とする。
ＴｉＮ平均径は例えば次のようにして求める。試験片の板面に垂直で、かつ圧延方向に平行な断面を１０％ＡＡ液（１０％アセチルアセトン‐１％塩化テトラメチルアンモニウム‐メタノール）で電解した後、抽出レプリカを採取し、透過型電子顕微鏡（加速電圧２００ｋＶ）で０．２万〜６万倍の倍率で、視野にあるＴｉＮを５０個（あるいはこれ以上）観察する。なお、析出物は、個々にＥＤＡＸを用いて元素分析を行い、組成を調べることにより、ＴｉＮ析出物であると同定できる。ＴｉＮの形状はほぼ立方体または直方体である（図１）。個々のＴｉＮについて、直方体の各面のうちの観察面とほぼ平行となる面をなす長方形の長辺方向の切断線分を長軸とし、この長軸と直交する方向（短辺方向）の切断線分を短軸として、（長軸長さ＋短軸長さ）/２を求め、これを全ＴｉＮ観察個数について平均したものをＴｉＮ平均径とする。
このＴｉＮ平均径が３．０μｍを超えると表面疵の数が急に増加する（図３）ので、ＴｉＮ平均径は３．０μｍ以下とする必要がある。なお、本発明の組成範囲内でＴｉＮ平均径を０．１μｍ未満に制御することは、現状の技術では困難であるため、ＴｉＮ平均径の下限を０．１μｍとした。
ＹＲ（＝ＹＳ/ＴＳ（×１００％））≦６０％
張出し成形性の低下を抑えて耐面歪み性を向上させるには、所定の強度（ＴＳ）と延性を確保し、しかも耐座屈応力を低くする、すなわちＹＳを低くすることが重要であり、ＹＲは６０％以下とする必要がある。なお、ＹＲは低いほど、鋼板は成形性及び耐面歪み性に優れたものとなる。
ＹＲ（＝ＹＳ/ＴＳ（×１００％））≦６０％
張出し成形性の低下を抑えて耐面歪み性を向上させるには、所定の強度（ＴＳ）と延性を確保し、しかも耐座屈応力を低くする、すなわちＹＳを低くすることが重要であり、ＹＲは６０％以下とする必要がある。なお、ＹＲは低いほど、鋼板は成形性及び耐面歪み性に優れたものとなる。
結晶粒径：粒度番号６．０以上
結晶粒径は鋼材のＹＳと関連があることが知られている。すなわち、Ｈａｌｌ-Ｐｅｔｃｈの関係式、σｙ＝σ０＋ＫＬ−１／２（σｙ：降伏応力（ＹＳ），σ０：転位が粒内を運動する時の摩擦力，Ｌ：平均粒径，Ｋ：定数）に従うと、結晶粒が粗大化するに伴いＹＳは低下することが一般的に知られている（例えば非特許文献１）。しかしながら、粒度番号が６．０未満になると、プレス成形性等の厳しい加工によりオレンジピールと呼ばれる表面の凹凸が形成され美観を損なうと共に成形限界を低下させることになる。内外板パネルはこのような凹凸を嫌うため、厳しい加工が施された場合でも、表面凹凸が気にならない粒度番号６．０以上とした。この粒度番号はＪＩＳ Ｇ ０５５２に定める切断法で測定し、圧延方向（Ｌ方向）に平行な板厚断面における×１００倍の観察面について５視野観察しその平均値として求める。
結晶粒径は鋼材のＹＳと関連があることが知られている。すなわち、Ｈａｌｌ-Ｐｅｔｃｈの関係式、σｙ＝σ０＋ＫＬ−１／２（σｙ：降伏応力（ＹＳ），σ０：転位が粒内を運動する時の摩擦力，Ｌ：平均粒径，Ｋ：定数）に従うと、結晶粒が粗大化するに伴いＹＳは低下することが一般的に知られている（例えば非特許文献１）。しかしながら、粒度番号が６．０未満になると、プレス成形性等の厳しい加工によりオレンジピールと呼ばれる表面の凹凸が形成され美観を損なうと共に成形限界を低下させることになる。内外板パネルはこのような凹凸を嫌うため、厳しい加工が施された場合でも、表面凹凸が気にならない粒度番号６．０以上とした。この粒度番号はＪＩＳ Ｇ ０５５２に定める切断法で測定し、圧延方向（Ｌ方向）に平行な板厚断面における×１００倍の観察面について５視野観察しその平均値として求める。
潤滑コート塗布膜：膜厚０．５〜１００μｍ
フェライト系ステンレス鋼板は、軟鋼板やオーステナイト系ステンレス鋼板に比べ延性が低いため、張出し成形性に劣る欠点を有している。そこでパネル等の成形を考えると、鋼板表面の摺動性を改善するために潤滑コートを塗布することが有効である。ただし、塗布膜の膜厚が０．５μｍ未満では十分な効果が得られず、一方、１００μｍ超ではプレス成形時、潤滑コートの剥離が著しくなり、押し疵や粉等の原因となるので、膜厚の範囲を０．５〜１００μｍとした。潤滑コートの好ましい種類としては、アクリル樹脂等の高分子系樹脂やシリコン系樹脂等が挙げられる。
フェライト系ステンレス鋼板は、軟鋼板やオーステナイト系ステンレス鋼板に比べ延性が低いため、張出し成形性に劣る欠点を有している。そこでパネル等の成形を考えると、鋼板表面の摺動性を改善するために潤滑コートを塗布することが有効である。ただし、塗布膜の膜厚が０．５μｍ未満では十分な効果が得られず、一方、１００μｍ超ではプレス成形時、潤滑コートの剥離が著しくなり、押し疵や粉等の原因となるので、膜厚の範囲を０．５〜１００μｍとした。潤滑コートの好ましい種類としては、アクリル樹脂等の高分子系樹脂やシリコン系樹脂等が挙げられる。
次に、本発明の製造対象であるフェライト系ステンレス冷延鋼板を製造する方法について説明する。
本発明の製造対象である前記鋼板は、製鋼工程で本発明の組成要件を満たすように溶製・鋳造した鋼素材を、熱間圧延工程、熱延板焼鈍工程（例えば箱焼鈍）、酸洗工程で順次処理して熱延板となし、これをさらに冷延工程、仕上げ焼鈍工程（例えば連続焼鈍）で順次処理して冷延焼鈍板となすという方法で製造するのが好適である。
本発明の製造対象である前記鋼板は、製鋼工程で本発明の組成要件を満たすように溶製・鋳造した鋼素材を、熱間圧延工程、熱延板焼鈍工程（例えば箱焼鈍）、酸洗工程で順次処理して熱延板となし、これをさらに冷延工程、仕上げ焼鈍工程（例えば連続焼鈍）で順次処理して冷延焼鈍板となすという方法で製造するのが好適である。
製鋼工程では、鋼組成の調整に加え、ＴｉＮ平均径の制御も行なう。ＴｉＮ平均径を０．１〜３．０μｍに制御するには、連続鋳造における溶鋼過熱度(鋳造温度−鋼の凝固開始温度）を１５〜６０℃とし、ＴｉＮが析出・粗大化する温度域である１５００〜１３００℃間の平均冷却速度を５℃／秒以上とすることが肝要である。好ましくは７℃／秒以上である。
なお、以上説明した本発明の製造対象である前記鋼板を用いて、溶接によりパイプに組み立てる場合には、ＴＩＧ、ＭＩＧ、ＥＲＷ等のアーク溶接や、電縫溶接、レーザー溶接など、通常の溶接方法はすべて適用可能である。
表１に示す化学組成になる鋼スラブを、１１５０℃×１時間の条件で加熱後、熱間圧延し、板厚５．０ｍｍの熱延板となした。次いで、この熱延板を９５０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍し、さらに板厚０．８ｍｍに冷間圧延して冷延板となし、これを８５０〜１１００℃の温度範囲で仕上げ焼鈍し、冷延焼鈍板を得た。この冷延焼鈍板について以下の特性を調べた。
・圧延方向（Ｌ方向）に平行な板厚断面におけるフェライト結晶粒の粒度番号をＪＩＳ Ｇ ０５５２（切断法）に準拠して求めた。
・ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に対して４５°の方向）、Ｃ方向（圧延方向に対して９０°の方向）のＹＳ、ＴＳ、Ｅｌ（伸び）を測定し、ＹＲ（＝ＹＳ/ＴＳ（×１００％））を計算した。
・ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に対して４５°の方向）、Ｃ方向（圧延方向に対して９０°の方向）のＹＳ、ＴＳ、Ｅｌ（伸び）を測定し、ＹＲ（＝ＹＳ/ＴＳ（×１００％））を計算した。
・ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い、１５％の単軸引張予歪を与えて、３点法に従うＬ，Ｄ，Ｃ各方向のｒ値（ｒＬ，ｒＤ，ｒＣ）を求め、平均ｒ値（＝（ｒＬ＋２ｒＤ＋ｒＣ）/４）を計算し、これのｎ数３点の平均値を求めた。
・冷延焼鈍板から採取した試験片の板面に垂直でかつ圧延方向に平行な断面を１０％ＡＡ液で電解した後、抽出レプリカを採取し、透過型電子顕微鏡（加速電圧２００ｋＶ）により、０．５万倍で観察し、５０〜６０個のＴｉＮについて平均径を測定した。平均径の定義は前述のとおりである。
・冷延焼鈍板から採取した試験片の板面に垂直でかつ圧延方向に平行な断面を１０％ＡＡ液で電解した後、抽出レプリカを採取し、透過型電子顕微鏡（加速電圧２００ｋＶ）により、０．５万倍で観察し、５０〜６０個のＴｉＮについて平均径を測定した。平均径の定義は前述のとおりである。
・ＴｉＮ平均径が表面性状に及ぼす影響を評価するために、冷延焼鈍板から採取した３００ｍｍ×２００ｍｍのサンプルを同一条件でバフ研磨し、その表面を詳細に目視観察し、微細な欠陥（疵）の数を数えた。バフ研磨は各サンプル５枚ずつ行い、数えた疵の数は単位面積あたりの数に換算した。
これらの調査の結果を表２に示す。
これらの調査の結果を表２に示す。
表２より、本発明例では、ＹＲ≦６０％が達成され、表面疵の数も高々１個/ｍ２である。
さらに、溶接部の粒成長抑制効果を検証する目的で、板Ｎｏ．１２と１５の冷延焼鈍板についてＴＩＧ溶接を行い、溶接部の組織とＴｉＮ粒子径の関係を調べた。その結果、本発明例（Ｎｏ．１２；ＴｉＮ平均径≦３．０μｍ）では、溶接部の光学顕微鏡観察組織が比較例（Ｎｏ．１５；ＴｉＮ平均径＞３．０μｍ）に比べて明らかに微細であった。
さらに、溶接部の粒成長抑制効果を検証する目的で、板Ｎｏ．１２と１５の冷延焼鈍板についてＴＩＧ溶接を行い、溶接部の組織とＴｉＮ粒子径の関係を調べた。その結果、本発明例（Ｎｏ．１２；ＴｉＮ平均径≦３．０μｍ）では、溶接部の光学顕微鏡観察組織が比較例（Ｎｏ．１５；ＴｉＮ平均径＞３．０μｍ）に比べて明らかに微細であった。
Claims (9)
- 質量％で、
Ｃ：０．０２０％以下、
Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．３％以下、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｃｒ：８〜３０％、
Ａｌ：１．０％以下、
Ｎｂ：０．０５〜０．５％、
Ｔｉ：０．００３〜０．０３０％、
Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
かつ、Ｎｂ/Ｔｉ≧１０．０、及びＮｂ≧１６（Ｃ＋Ｎ）を満足し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる組成を有し、
ＴｉＮ平均径が０．１〜３．０μｍであり、ＹＲが６０％以下である、
耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法であって、
前記組成になる溶鋼を溶製し、連続鋳造して鋼素材となし、これに熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷延、仕上げ焼鈍を順次施し、
前記連続鋳造で、溶鋼過熱度を１５〜６０℃とし且つ１５００〜１３００℃間の平均冷却速度を５℃/秒以上として前記ＴｉＮ平均径を０．１〜３．０μｍに制御することを特徴とする耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量％で、Ｍｏ：３．０％以下を含有する請求項１に記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｕ：１．０％以下、
Ｃｏ：１．０％以下
のうち１種又は２種以上を含有する請求項１又は２に記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｂ：０．００５％以下
を含有する請求項１〜３のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｔａ：０．２％以下
Ｖ：０．２％以下、
Ｗ：０．２％以下
のうち１種又は２種以上を含有する請求項１〜４のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１００％
を含有する請求項１〜５のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量％で、
Ｃａ：０．０５％以下
を含有する請求項１〜６のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。 - 結晶粒の粒度番号が６．０以上である請求項１〜７のいずれかに記載の耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
- 請求項１〜８のいずれかに記載の製造方法で製造した耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の表面に、膜厚０．５〜１００μｍの潤滑コート塗布膜を形成してなる被膜鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006076829A JP5002991B2 (ja) | 2006-03-20 | 2006-03-20 | 耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006076829A JP5002991B2 (ja) | 2006-03-20 | 2006-03-20 | 耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007254763A JP2007254763A (ja) | 2007-10-04 |
| JP5002991B2 true JP5002991B2 (ja) | 2012-08-15 |
Family
ID=38629291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006076829A Active JP5002991B2 (ja) | 2006-03-20 | 2006-03-20 | 耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5002991B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5343445B2 (ja) * | 2008-08-13 | 2013-11-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱疲労特性、耐酸化性および靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| JP5707671B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2015-04-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性と製造性に優れたＮｂ添加フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP5560578B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2014-07-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板及びその製造方法 |
| JP5950653B2 (ja) * | 2011-03-31 | 2016-07-13 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐加工肌荒れ性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
| EP2857538B1 (en) * | 2012-05-28 | 2018-04-18 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| TWI495736B (zh) * | 2012-09-03 | 2015-08-11 | Jfe Steel Corp | 肥粒鐵系不鏽鋼 |
| JP6306353B2 (ja) * | 2014-01-21 | 2018-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス冷延鋼板用スラブの製造方法およびフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JP6678217B2 (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼 |
| JP7278079B2 (ja) * | 2019-01-15 | 2023-05-19 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス冷延鋼板、ステンレス熱延鋼板及びステンレス熱延鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51119622A (en) * | 1975-04-15 | 1976-10-20 | Nippon Steel Corp | Method to manufacture stainless steel comprising titanium with less tiin group |
| JPH11323502A (ja) * | 1998-05-12 | 1999-11-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性と靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその鋳片 |
| JP2002060972A (ja) * | 2000-08-22 | 2002-02-28 | Nisshin Steel Co Ltd | 自動車燃料タンク用ステンレス鋼板 |
| JP2002194505A (ja) * | 2000-12-22 | 2002-07-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP3504655B2 (ja) * | 2001-12-06 | 2004-03-08 | 新日本製鐵株式会社 | プレス成形性と作業性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP3989790B2 (ja) * | 2002-07-30 | 2007-10-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | プレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP4281535B2 (ja) * | 2003-11-27 | 2009-06-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 |
-
2006
- 2006-03-20 JP JP2006076829A patent/JP5002991B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2007254763A (ja) | 2007-10-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5002991B2 (ja) | 耐面歪み性及び表面性状に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法及び被膜鋼板 | |
| JP4324072B2 (ja) | 延性に優れた軽量高強度鋼とその製造方法 | |
| EP1790737B1 (en) | A high strength steel excellent in uniform elongation properties and method of manufacturing the same | |
| JP5682901B2 (ja) | スピニング加工性に優れるＴｉ添加フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| KR100733016B1 (ko) | Тｉ첨가 페라이트계 스테인레스 강판 및 그 제조방법 | |
| JP5396752B2 (ja) | 靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| WO2015093596A1 (ja) | 加工性に優れた溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼板及びその製造方法 | |
| KR20110018363A (ko) | 초고강성강 강 제품 및 이의 제조방법 | |
| KR101622499B1 (ko) | 냉연 강판, 도금 강판 및 그들의 제조 방법 | |
| KR20120023129A (ko) | 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP5884476B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP5707671B2 (ja) | 加工性と製造性に優れたＮｂ添加フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| WO2013011660A1 (ja) | 温間成形用高強度鋼板およびその製造方法 | |
| KR101825857B1 (ko) | 소부 경화형 용융 아연 도금 강판 | |
| WO2017131054A1 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼板、高強度部材及び高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| WO2017168957A1 (ja) | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 | |
| CN114502760B (zh) | 铁素体系不锈钢钢板及其制造方法、以及铁素体系不锈钢构件 | |
| JP5896183B2 (ja) | 高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
| JP6224704B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4281535B2 (ja) | 耐面歪み性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 | |
| CN111295458A (zh) | 铁素体系不锈钢板及其制造方法 | |
| JP5482779B2 (ja) | 打抜き性と伸びフランジ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP6086080B2 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001271143A (ja) | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| CN114929918B (zh) | 热轧钢板及其制造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090305 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110427 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110510 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110704 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120424 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120507 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150601 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 5002991 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |