JP4993537B2

JP4993537B2 - Polybutylene terephthalate and polybutylene terephthalate composition

Info

Publication number: JP4993537B2
Application number: JP2004046186A
Authority: JP
Inventors: 正規山本; 稔岸下; 敏之田尻; 英和庄司
Original assignee: Mitsubishi Chemical Corp; Mitsubishi Engineering Plastics Corp
Current assignee: Mitsubishi Chemical Corp; Mitsubishi Engineering Plastics Corp
Priority date: 2003-02-28
Filing date: 2004-02-23
Publication date: 2012-08-08
Anticipated expiration: 2024-02-23
Also published as: JP2004277719A

Description

本発明は、ポリブチレンテレフタレート及びポリブチレンテレフタレート組成物に関し、詳しくは、色調、耐加水分解性、熱安定性、透明性、成形性に優れ、しかも、異物やオリゴマーが低減された、フィルム、モノフィラメント、繊維、電気電子部品、自動車部品などに好適に使用することが出来るポリブチレンテレフタレート及び当該ポリブチレンテレフタレートを含有し且つ各種機能を有するポリブチレンテレフタレート組成物に関する。 The present invention relates to a polybutylene terephthalate and a polybutylene terephthalate composition. More specifically, the present invention relates to a film, a monofilament having excellent color tone, hydrolysis resistance, thermal stability, transparency, moldability, and reduced foreign matter and oligomers. The present invention relates to polybutylene terephthalate that can be suitably used for fibers, electrical and electronic parts, automobile parts, and the like, and a polybutylene terephthalate composition containing the polybutylene terephthalate and having various functions.

熱可塑性ポリエステル樹脂の中で代表的なエンジニアリングプラスチックであるポリブチレンテレフタレートは、成形加工の容易さ、機械的物性、耐熱性、耐薬品性、保香性、その他の物理的、化学的特性に優れていることから、自動車部品、電気・電子部品、精密機器部品などの射出成型品に広く使用されている。近年は、その優れた性質を活かし、フィルム、シート、モノフィラメント、繊維などの分野でも広く使用される様になってきた。 Polybutylene terephthalate, a representative engineering plastic among thermoplastic polyester resins, is excellent in molding process, mechanical properties, heat resistance, chemical resistance, aroma retention, and other physical and chemical properties. Therefore, it is widely used in injection molded products such as automobile parts, electrical / electronic parts, precision equipment parts. In recent years, taking advantage of its excellent properties, it has been widely used in the fields of films, sheets, monofilaments, fibers and the like.

一般に、ポリエステルは末端カルボキシル基濃度が高いほど耐加水分解性が悪化することが知られており（例えば非特許文献１）、ポリブチレンテレフタレートにおいても、末端カルボキシル基濃度が高いほど湿熱下での加水分解反応速度が大きく、加水分解による分子量低下、ひいては機械的物性などの低下を招くことが大きな問題である。 In general, it is known that the higher the terminal carboxyl group concentration of polyester, the worse the hydrolysis resistance (for example, Non-Patent Document 1). In polybutylene terephthalate, the higher the terminal carboxyl group concentration, the higher the hydrolysis under wet heat. The major problem is that the decomposition reaction rate is high, and the molecular weight is lowered by hydrolysis, and consequently the mechanical properties are lowered.

上記の問題を解決するため、溶融重合で得られたポリブチレンテレフタレートを一旦固化させ、その融点以下の温度で固相重合させることによって、末端カルボキシル基濃度を低減させることが広く行われている（例えば特許文献１参照）。ところが、通常の溶融成形はポリブチレンテレフタレートの融点以上で行われるため、従来のポリブチレンテレフタレートでは、固相重合によって末端カルボキシル基濃度を低減させても、成型時に再び末端カルボキシル基濃度の上昇が起こり、成形後の製品になった時点では、固相重合の効果が小さくなってしまうという問題がある。 In order to solve the above problem, it is widely practiced to reduce the terminal carboxyl group concentration by solidifying the polybutylene terephthalate obtained by melt polymerization once and solid-phase polymerization at a temperature below the melting point ( For example, see Patent Document 1). However, since ordinary melt molding is performed at a temperature higher than the melting point of polybutylene terephthalate, in conventional polybutylene terephthalate, even if the terminal carboxyl group concentration is reduced by solid-phase polymerization, the terminal carboxyl group concentration increases again during molding. There is a problem in that the effect of solid-phase polymerization becomes small at the time of becoming a product after molding.

一方、特に、フィルム、シート、モノフィラメント、繊維などの用途では、異物、ヘイズ、着色などによって商品価値が大きく左右されるため、これらの低減や改良が強く求められている。ポリブチレンテレフタレートにおける異物やヘイズは、一般的にヤケや目ヤニと呼ばれる樹脂の劣化物の他、触媒として添加する金属化合物の失活物質や凝集物質が原因と考えられている。 On the other hand, particularly in applications such as films, sheets, monofilaments, and fibers, since the commercial value is greatly influenced by foreign matters, haze, coloring, etc., there is a strong demand for reduction or improvement thereof. Foreign substances and haze in polybutylene terephthalate are considered to be caused by a deactivated substance or agglomerated substance of a metal compound added as a catalyst, in addition to a deteriorated resin generally referred to as burns or eyes.

そこで、テレフタル酸と１，４−ブタンジオールを連続的にエステル化する反応を２段階に分け、第１段階のエステル化反応では有機スズ化合物のみを添加し、第２段階のエステル化反応で有機チタン化合物を添加し、触媒由来の異物やヘイズを低減する方法が提案されている（例えば特許文献２参照）。 Therefore, the reaction of continuously esterifying terephthalic acid and 1,4-butanediol is divided into two stages. In the first stage esterification reaction, only an organic tin compound is added, and in the second stage esterification reaction, organic A method of adding a titanium compound to reduce catalyst-derived foreign matter and haze has been proposed (see, for example, Patent Document 2).

ところが、上記の方法によってもポリブチレンテレフタレート中に残存する触媒または触媒残渣のため、異物やヘイズの低減効果は、限定的であり、これら金属化合物によるポリマー色調の悪化や耐熱性の悪化を招くという問題がある（特許文献２参照）。また、前述した溶融時の末端カルボキシル基濃度の上昇は、残存触媒によって加速されるため、結果的に耐加水分解性の悪化を招くという欠点もある。 However, due to the catalyst or catalyst residue remaining in the polybutylene terephthalate even by the above method, the effect of reducing foreign matter and haze is limited, and it causes deterioration in polymer color tone and heat resistance due to these metal compounds. There is a problem (see Patent Document 2). Moreover, since the increase in the terminal carboxyl group concentration at the time of melting described above is accelerated by the residual catalyst, there is a disadvantage that the hydrolysis resistance is deteriorated as a result.

また、ポリブチレンテレフタレートの分子末端には、水酸基、カルボキシル基、ビニル基の他に、原料由来のメトキシカルボニル基が残存していることがあり、特に、テレフタル酸ジメチルを原料とする場合には多く残存することがある。ところで、メトキシカルボニル末端は、固相重合、混練、成型などによる熱により、メタノール、ホルムアルデヒド、蟻酸を発生し、特に、食品用途に使用される場合には、これらの毒性が問題になっている。また、蟻酸は金属製の成形機器や真空関連機器などを痛めることが問題となっている。 In addition to hydroxyl, carboxyl and vinyl groups, methoxycarbonyl groups derived from raw materials may remain at the molecular ends of polybutylene terephthalate, especially when dimethyl terephthalate is used as the raw material. May remain. By the way, the methoxycarbonyl terminal generates methanol, formaldehyde, and formic acid by heat due to solid phase polymerization, kneading, molding, and the like, and particularly when used for food, these toxicities are problematic. In addition, formic acid has a problem that it damages metal molding equipment and vacuum related equipment.

更に、ポリブチレンテレフタレート中に含まれるオリゴマー成分、特に、環状２量体や環状３量体は、成形中に昇華し、金型汚れやロール汚れの原因となったり、フィルム表面にブリードアウトしたりするだけでなく、食品包装などの用途ではその溶出が問題となるため、大幅な低減が求められている。 Furthermore, oligomer components contained in polybutylene terephthalate, especially cyclic dimers and cyclic trimers, sublimate during molding, causing mold stains and roll stains, and bleeding out on the film surface. In addition, elution is a problem in applications such as food packaging, and therefore a significant reduction is required.

飽和ポリエステル樹脂ハンドブック（１９８９年１２月２２日、日刊工業新聞社発行、第１９２〜１９３頁）Saturated polyester resin handbook (December 22, 1989, published by Nikkan Kogyo Shimbun, pages 192-193) 特開平９−３１６１８３号公報JP-A-9-316183 特開平１０−３３０４６８号公報Japanese Patent Laid-Open No. 10-330468

本発明は、上記実情に鑑みなされたものであり、その目的は、色調、耐加水分解性、熱安定性、透明性、成形性に優れ、しかも、異物やオリゴマー、毒性の低減された、フィルム、モノフィラメント、繊維、電気電子部品、自動車部品などに好適に使用することが出来るポリブチレンテレフタレート及び当該ポリブチレンテレフタレートを含有し且つ各種機能を有するポリブチレンテレフタレート組成物を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and the purpose thereof is a film having excellent color tone, hydrolysis resistance, thermal stability, transparency, moldability, and having reduced foreign matter, oligomers, and toxicity. Another object of the present invention is to provide polybutylene terephthalate that can be suitably used for monofilaments, fibers, electrical and electronic parts, automobile parts, and the like, and a polybutylene terephthalate composition containing the polybutylene terephthalate and having various functions.

本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、チタン触媒および原料を特定の態様で供給してエステル化反応を行うならば、驚くべきことに、チタン触媒の利用効率が高められるためにチタン触媒の使用量を著しく低減でき、溶融重合に続いて固相重合することによって、末端メトキシカルボニル濃度および末端カルボキシル基濃度が特定範囲である新規なポリブチレンテレフタレートが得られ、これにより、上記の課題を容易に解決し得ることを見出し、本発明の完成に至った。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have surprisingly found that if the titanium catalyst and the raw material are supplied in a specific manner to perform the esterification reaction, the utilization efficiency of the titanium catalyst As a result, the amount of titanium catalyst used can be significantly reduced, and by solid state polymerization following melt polymerization, a novel polybutylene terephthalate having a specific range of terminal methoxycarbonyl concentration and terminal carboxyl group concentration can be obtained. Thereby, it discovered that said subject could be solved easily and came to completion of this invention.

本発明は、上記の知見に基づき完成されたものであり、その第１の要旨は、チタンを含有し且つその量がチタン原子として８０ｐｐｍ以下であり、固有粘度が０．６５〜１．３０ｄＬ／ｇ、末端メトキシカルボニル基濃度が０．５μｅｑ／ｇ以下、末端カルボキシル基濃度が０．１〜１０μｅｑ／ｇであることを特徴とするポリブチレンテレフタレートに存する。 The present invention has been completed based on the above findings. The first gist of the present invention is that it contains titanium and its amount is 80 ppm or less as titanium atoms, and has an intrinsic viscosity of 0.65 to 1.30 dL / g, a polybutylene terephthalate having a terminal methoxycarbonyl group concentration of 0.5 μeq / g or less and a terminal carboxyl group concentration of 0.1 to 10 μeq / g.

本発明の第２の要旨は、第１の要旨に係るポリブチレンテレフタレート（Ａ）１００重量部に対し、エポキシ化合物（Ｂ）０．０１〜２０重量部および強化充填剤（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする耐加水分解性ポリブチレンテレフタレート組成物に存する。 The second gist of the present invention is that 0.01 to 20 parts by weight of the epoxy compound (B) and 0 to 200 parts by weight of the reinforcing filler (C) with respect to 100 parts by weight of the polybutylene terephthalate (A) according to the first gist. It exists in the hydrolysis-resistant polybutylene terephthalate composition characterized by containing a part.

本発明の第３の要旨は、第１の要旨に係るポリブチレンテレフタレート（Ａ）１００重量部に対し、エポキシ化合物（Ｂ）０．０１〜２０重量部、耐衝撃改良材（Ｄ）０．５〜４０重量部および強化充填剤（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする耐衝撃性ポリブチレンテレフタレート組成物に存する。 The third gist of the present invention is that 0.01 to 20 parts by weight of the epoxy compound (B), 0.5% of the impact resistance improving material (D) with respect to 100 parts by weight of the polybutylene terephthalate (A) according to the first gist. It resides in an impact-resistant polybutylene terephthalate composition containing -40 parts by weight and reinforcing filler (C) 0-200 parts by weight.

本発明の第４の要旨は、第１の要旨に係るポリブチレンテレフタレート（Ａ）１００重量部に対し、臭素化芳香族化合物系難燃剤（Ｅ）３〜５０重量部、アンチモン化合物（Ｆ）１〜３０重量部、滴下防止剤（Ｇ）０〜１５重量部および強化充填材（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする難燃性ポリブチレンテレフタレート組成物に存する。 The 4th summary of this invention is 3-50 weight part of brominated aromatic compound type flame retardants (E) with respect to 100 weight part of polybutylene terephthalate (A) which concerns on a 1st summary, Antimony compound (F) 1 The flame-retardant polybutylene terephthalate composition contains -30 parts by weight, 0-15 parts by weight of an anti-dripping agent (G) and 0-200 parts by weight of a reinforcing filler (C).

本発明の第５の要旨は、第１の要旨に係るポリブチレンテレフタレート（Ａ）５０〜９５重量部とポリフェニレンエーテル樹脂（Ｈ）５〜５０重量部の合計１００重量部に対し、相溶化剤（Ｉ）０．０５〜１０重量部、リン酸エステル又はホスホニトリルから選ばれる少なくとも１種の化合物（Ｊ）２〜４５重量部、強化充填材（Ｃ）０〜２００重量部、滴下防止剤（Ｇ）０〜１５重量部、シアヌル酸メラミン（Ｋ）０〜４５重量部および硼酸金属塩（Ｌ）０〜５０重量部を含有することを特徴とする非ハロゲン難燃性ポリブチレンテレフタレート組成物に存する。 The fifth aspect of the present invention is a compatibilizing agent (100 parts by weight of a total of 100 to 50 parts by weight of polybutylene terephthalate (A) and 5 to 50 parts by weight of polyphenylene ether resin (H) according to the first aspect. I) 0.05 to 10 parts by weight, 2 to 45 parts by weight of at least one compound (J) selected from phosphate ester or phosphonitrile, 0 to 200 parts by weight of reinforcing filler (C), anti-dripping agent (G A non-halogen flame retardant polybutylene terephthalate composition comprising 0 to 15 parts by weight, 0 to 45 parts by weight of melamine cyanurate (K) and 0 to 50 parts by weight of a metal borate (L). .

本発明によれば、色調、耐加水分解性、熱安定性、透明性、成形性に優れ、しかも、毒性が低く、異物やオリゴマーの低減された、フィルム、モノフィラメント、繊維、電気電子部品、自動車部品などに好適に使用することが出来るポリブチレンテレフタレート及びその組成物が提供される。 According to the present invention, films, monofilaments, fibers, electrical and electronic parts, automobiles having excellent color tone, hydrolysis resistance, thermal stability, transparency, moldability, low toxicity, and reduced foreign matter and oligomers Provided are polybutylene terephthalate and a composition thereof that can be suitably used for parts and the like.

＜ポリブチレンテレフタレート＞
以下、本発明を詳細に説明する。本発明のポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴと略記する）とは、テレフタル酸単位および１，４−ブタンジオール単位がエステル結合した構造を有し、ジカルボン酸単位の５０モル％以上がテレフタル酸単位から成り、ジオール単位の５０モル％以上が１，４−ブタンジオール単位から成る高分子を言う。全ジカルボン酸単位中のテレフタル酸単位の割合は、好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは８０モル％以上、特に好ましくは９５モル％以上であり、全ジオール単位中の１，４−ブタンジオール単位の割合は、好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは８０モル％以上、特に好ましくは９５モル％以上である。テレフタル酸単位または１，４−ブタンジオール単位が５０モル％より少ない場合は、ＰＢＴの結晶化速度が低下し、成形性の悪化を招く。 <Polybutylene terephthalate>
Hereinafter, the present invention will be described in detail. The polybutylene terephthalate (hereinafter abbreviated as PBT) of the present invention has a structure in which a terephthalic acid unit and a 1,4-butanediol unit are ester-bonded, and 50 mol% or more of dicarboxylic acid units are composed of terephthalic acid units. It means a polymer in which 50 mol% or more of diol units are composed of 1,4-butanediol units. The proportion of terephthalic acid units in all dicarboxylic acid units is preferably 70 mol% or more, more preferably 80 mol% or more, particularly preferably 95 mol% or more, and 1,4-butanediol unit in all diol units. The ratio is preferably 70 mol% or more, more preferably 80 mol% or more, and particularly preferably 95 mol% or more. When the amount of terephthalic acid units or 1,4-butanediol units is less than 50 mol%, the crystallization rate of PBT is lowered, and the moldability is deteriorated.

本発明において、テレフタル酸以外のジカルボン酸成分には特に制限はなく、例えば、フタル酸、イソフタル酸、４，４'−ジフェニルジカルボン酸、４，４'−ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４'−ベンゾフェノンジカルボン酸、４，４'−ジフェノキシエタンジカルボン酸、４，４'−ジフェニルスルホンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、１，２−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸などを挙げることが出来る。これらのジカルボン酸成分は、ジカルボン酸として、または、ジカルボン酸エステル、ジカルボン酸ハライド等のジカルボン酸誘導体を原料として、ポリマー骨格に導入できる。 In the present invention, the dicarboxylic acid component other than terephthalic acid is not particularly limited. For example, phthalic acid, isophthalic acid, 4,4′-diphenyldicarboxylic acid, 4,4′-diphenyletherdicarboxylic acid, 4,4′-benzophenone Aromatic dicarboxylic acids such as dicarboxylic acid, 4,4′-diphenoxyethanedicarboxylic acid, 4,4′-diphenylsulfone dicarboxylic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, 1,2-cyclohexanedicarboxylic acid, 1,3- Aliphatic dicarboxylic acids such as cyclohexanedicarboxylic acid and 1,4-cyclohexanedicarboxylic acid, aliphatic dicarboxylic acids such as malonic acid, succinic acid, glutaric acid, adipic acid, pimelic acid, suberic acid, azelaic acid and sebacic acid I can list them. These dicarboxylic acid components can be introduced into the polymer skeleton as a dicarboxylic acid or using a dicarboxylic acid derivative such as a dicarboxylic acid ester or a dicarboxylic acid halide as a raw material.

本発明において、１，４−ブタンジオール以外のジオール成分には特に制限はなく、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、ジブチレングリコール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオール等の脂肪族ジオール、１，２−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，１−シクロヘキサンジメチロール、１，４−シクロヘキサンジメチロール等の脂環式ジオール、キシリレングリコール、４，４'−ジヒドロキシビフェニル、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン等の芳香族ジオール等を挙げることが出来る。 In the present invention, the diol component other than 1,4-butanediol is not particularly limited. For example, ethylene glycol, diethylene glycol, polyethylene glycol, 1,2-propanediol, 1,3-propanediol, polypropylene glycol, polytetra Methylene glycol, dibutylene glycol, 1,5-pentanediol, neopentyl glycol, 1,6-hexanediol, aliphatic diols such as 1,8-octanediol, 1,2-cyclohexanediol, 1,4-cyclohexanediol , 1,1-cyclohexanedimethylol, 1,4-cyclohexanedimethylol and other alicyclic diols, xylylene glycol, 4,4′-dihydroxybiphenyl, 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane, bis ( 4- And aromatic diols such as hydroxyphenyl) sulfone.

本発明においては、更に、乳酸、グリコール酸、ｍ−ヒドロキシ安息香酸、ｐ−ヒドロキシ安息香酸、６−ヒドロキシ−２−ナフタレンカルボン酸、ｐ−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸などのヒドロキシカルボン酸、アルコキシカルボン酸、ステアリルアルコール、ベンジルアルコール、ステアリン酸、安息香酸、ｔ−ブチル安息香酸、ベンゾイル安息香酸などの単官能成分、トリカルバリル酸、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸、没食子酸、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、グリセロール、ペンタエリスリトール等の三官能以上の多官能成分などを共重合成分として使用することが出来る。 In the present invention, hydroxycarboxylic acids such as lactic acid, glycolic acid, m-hydroxybenzoic acid, p-hydroxybenzoic acid, 6-hydroxy-2-naphthalenecarboxylic acid, p-β-hydroxyethoxybenzoic acid, and alkoxycarboxylic acids. Monofunctional components such as acid, stearyl alcohol, benzyl alcohol, stearic acid, benzoic acid, t-butylbenzoic acid, benzoylbenzoic acid, tricarbaric acid, trimellitic acid, trimesic acid, pyromellitic acid, gallic acid, trimethylolethane Trifunctional or polyfunctional components such as trimethylolpropane, glycerol and pentaerythritol can be used as the copolymerization component.

本発明のＰＢＴは、１，４−ブタンジオールとテレフタル酸（又はテレフタル酸ジアルキル）とのエステル化反応（又はエステル交換反応）の際に触媒としてチタン触媒を使用することが好ましい。 The PBT of the present invention preferably uses a titanium catalyst as a catalyst in the esterification reaction (or transesterification reaction) between 1,4-butanediol and terephthalic acid (or dialkyl terephthalate).

チタン触媒としては、通常、チタン化合物が使用され、その具体例としては、酸化チタン、四塩化チタン等の無機チタン化合物、テトラメチルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラブチルチタネート等のチタンアルコラート、テトラフェニルチタネート等のチタンフェノラート等が挙げられる。これらの中ではテトラアルキルチタネートが好ましく、その中ではテトラブチルチタネートが好ましい。 As the titanium catalyst, a titanium compound is usually used. Specific examples thereof include inorganic titanium compounds such as titanium oxide and titanium tetrachloride, titanium alcoholates such as tetramethyl titanate, tetraisopropyl titanate, and tetrabutyl titanate, and tetraphenyl titanate. And titanium phenolate. Among these, tetraalkyl titanate is preferable, and among them, tetrabutyl titanate is preferable.

チタンの他に、スズが触媒として使用されていてもよい。スズは、通常、スズ化合物として使用され、その具体例としては、ジブチルスズオキサイド、メチルフェニルスズオキサイド、テトラエチルスズ、ヘキサエチルジスズオキサイド、シクロヘキサヘキシルジスズオキサイド、ジドデシルスズオキサイド、トリエチルスズハイドロオキサイド、トリフェニルスズハイドロオキサイド、トリイソブチルスズアセテート、ジブチルスズジアセテート、ジフェニルスズジラウレート、モノブチルスズトリクロライド、トリブチルスズクロライド、ジブチルスズサルファイド、ブチルヒドロキシスズオキサイド、メチルスタンノン酸、エチルスタンノン酸、ブチルスタンノン酸などが挙げられる。 In addition to titanium, tin may be used as a catalyst. Tin is usually used as a tin compound, and specific examples thereof include dibutyltin oxide, methylphenyltin oxide, tetraethyltin, hexaethylditin oxide, cyclohexahexylditin oxide, didodecyltin oxide, and triethyltin hydroxide. , Triphenyltin hydroxide, triisobutyltin acetate, dibutyltin diacetate, diphenyltin dilaurate, monobutyltin trichloride, tributyltin chloride, dibutyltin sulfide, butylhydroxytin oxide, methylstannic acid, ethylstannic acid, butylstannic acid Is mentioned.

また、チタンの他に、酢酸マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、マグネシウムアルコキサイド、燐酸水素マグネシウム等のマグネシウム化合物、酢酸カルシウム、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、カルシウムアルコキサイド、燐酸水素カルシウム等のカルシウム化合物の他、三酸化アンチモン等のアンチモン化合物、二酸化ゲルマニウム、四酸化ゲルマニウム等のゲルマニウム化合物、マンガン化合物、亜鉛化合物、ジルコニウム化合物、コバルト化合物、正燐酸、亜燐酸、次亜燐酸、ポリ燐酸、それらのエステルや金属塩などの燐化合物、水酸化ナトリウム、安息香酸ナトリウムなどの反応助剤を使用してもよい。 In addition to titanium, magnesium compounds such as magnesium acetate, magnesium hydroxide, magnesium carbonate, magnesium oxide, magnesium alkoxide, magnesium hydrogen phosphate, calcium acetate, calcium hydroxide, calcium carbonate, calcium oxide, calcium alkoxide In addition to calcium compounds such as calcium hydrogen phosphate, antimony compounds such as antimony trioxide, germanium compounds such as germanium dioxide and germanium tetroxide, manganese compounds, zinc compounds, zirconium compounds, cobalt compounds, orthophosphoric acid, phosphorous acid, hypochlorous acid Reaction aids such as phosphoric acid, polyphosphoric acid, phosphorus compounds such as esters and metal salts thereof, sodium hydroxide and sodium benzoate may be used.

前記の触媒や反応助剤は、エステル化反応（又はエステル交換反応）が複数の槽からなる場合は分割添加してもよく、また、続く重縮合反応の段階で追添加してもよい。 The catalyst and reaction aid may be added in portions when the esterification reaction (or transesterification reaction) consists of a plurality of tanks, or may be added in the subsequent polycondensation reaction.

本発明のＰＢＴのチタン含有量は、チタン原子として８０ｐｐｍ以下である。上記の値はＰＢＴに対する原子の重量比である。 Titanium content of PBT of the present invention is 8 0 ppm or less as a titanium atom. The above value is the weight ratio of atoms to PBT.

本発明において、上記のチタン含有量の下限は、通常１ｐｐｍ、好ましくは３ｐｐｍ、更に好ましくは５ｐｐｍ、特に好ましくは８ｐｐｍ、一層好ましくは１５ｐｐｍである。チタン含有量の上限は、更に好ましくは６０ｐｐｍ、特に好ましくは５０ｐｐｍ、一層好ましくは４０ｐｐｍ、特に一層好ましくは３３ｐｐｍである。チタンの含有量が多い場合は、色調、耐加水分解性、透明性、成形性などが悪化し、しかも、異物も増加する傾向にあり、１ｐｐｍより少ない場合は重合性が悪化することがある。 In the present invention, the lower limit of the titanium content is usually 1 ppm, preferably 3 ppm, more preferably 5 ppm, particularly preferably 8 ppm, more preferably 15 ppm. The upper limit of the titanium content is more preferably 60 ppm, particularly preferably 50 ppm, more preferably 40 ppm, and even more preferably 33 ppm. When the content of titanium is large, the color tone, hydrolysis resistance, transparency, moldability and the like deteriorate, and foreign substances tend to increase. When the content is less than 1 ppm, the polymerizability may deteriorate.

本発明においては、前述の通り、チタン触媒と共にスズ触媒を使用することが出来る。一般的に、スズ触媒は、チタン触媒に比べて触媒能が低いため、チタン触媒に比べ添加量を多くする必要がある。しかしながら、スズ触媒の使用量が多過ぎると色調の悪化を招き、しかも、スズは毒性もある。従って、スズ触媒の使用量は、通常１００ｐｐｍ以下、好ましくは５０ｐｐｍ以下、更に好ましくは２０ｐｐｍ以下であり、最も好ましい態様はスズ触媒を使用しないことである。チタン原子などの含有量は、湿式灰化などの方法でポリマー中の金属を回収した後、原子発光、原子吸光、ＩｎｄｕｃｅｄＣｏｕｐｌｅｄＰｌａｓｍａ（ＩＣＰ）等の方法を使用して測定することが出来る。 In the present invention, as described above, a tin catalyst can be used together with a titanium catalyst. Generally, a tin catalyst has a lower catalytic ability than a titanium catalyst, so that it is necessary to increase the amount of addition compared to a titanium catalyst. However, when the amount of the tin catalyst used is too large, the color tone is deteriorated, and tin is also toxic. Therefore, the amount of tin catalyst used is usually 100 ppm or less, preferably 50 ppm or less, more preferably 20 ppm or less, and the most preferred embodiment is that no tin catalyst is used. The content of titanium atoms and the like can be measured using a method such as atomic emission, atomic absorption, or Inducted Coupled Plasma (ICP) after recovering the metal in the polymer by a method such as wet ashing.

本発明のＰＢＴの固有粘度は、通常０．６０〜２．００ｄＬ／ｇ、好ましくは０．６０〜１．５０ｄＬ／ｇ、更に好ましくは０．６５〜１．３０ｄＬ／ｇ、特に好ましくは０．８０〜１．３０、一層好ましくは０．９０〜１．３０である。固有粘度が０．６０ｄＬ／ｇ未満の場合は成形品の機械的強度が不十分となり、２．００ｄＬ／ｇを超える場合は溶融粘度が高くなり、流動性が悪化して、成形性が悪化する傾向にある。上記の固有粘度は、フェノール／テトラクロルエタン（重量比１／１）の混合溶媒を使用し、３０℃で測定した値である。 The intrinsic viscosity of the PBT of the present invention is usually 0.60 to 2.00 dL / g, preferably 0.60 to 1.50 dL / g, more preferably 0.65 to 1.30 dL / g, and particularly preferably 0.00. 80 to 1.30, more preferably 0.90 to 1.30. When the intrinsic viscosity is less than 0.60 dL / g, the mechanical strength of the molded product becomes insufficient, and when it exceeds 2.00 dL / g, the melt viscosity becomes high, the fluidity deteriorates, and the moldability deteriorates. There is a tendency. The intrinsic viscosity is a value measured at 30 ° C. using a mixed solvent of phenol / tetrachloroethane (weight ratio 1/1).

本発明のＰＢＴの末端カルボキシル基濃度は、０．１〜１０μｅｑ／ｇであることが必要であり、好ましくは０．５〜８μｅｑ／ｇ、更に好ましくは１〜６μｅｑ／ｇ、特に好ましくは２〜５μｅｑ／ｇとされる。末端カルボキシル基濃度が高すぎる場合はＰＢＴの耐加水分解性が悪化する。 The terminal carboxyl group concentration of the PBT of the present invention needs to be 0.1 to 10 μeq / g, preferably 0.5 to 8 μeq / g, more preferably 1 to 6 μeq / g, and particularly preferably 2 to 2 μeq / g. 5 μeq / g. When the terminal carboxyl group concentration is too high, the hydrolysis resistance of PBT is deteriorated.

また、ＰＢＴの末端カルボキシル基濃度を下げても、混練時や成型時の熱により上昇すると、結果的に製品の耐加水分解性を悪化させるだけでなく、テトラヒドロフラン等のガスの発生を招く。従って、窒素、ヘリウム、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下に２４５℃で４０分間熱処理した際の加水分解反応を除く末端カルボキシル基濃度の上昇は、通常０．１〜３０μｅｑ／ｇ、好ましくは１〜１０μｅｑ／ｇ、更に好ましくは１〜６μｅｑ／ｇ特に好ましくは２〜５μｅｑ／ｇとするのがよい。一般的には、触媒物質の含有量が低い方が、また、分子量が高い方が、熱を加えた際の末端カルボキシル基濃度の上昇が小さい傾向にある。 Even if the terminal carboxyl group concentration of PBT is lowered, if it is increased by heat during kneading or molding, not only the hydrolysis resistance of the product is deteriorated, but also gas such as tetrahydrofuran is generated. Therefore, the increase in the terminal carboxyl group concentration excluding the hydrolysis reaction when heat-treated at 245 ° C. for 40 minutes in an inert gas atmosphere such as nitrogen, helium, and argon is usually 0.1 to 30 μeq / g, preferably 1 to 10 μeq / g, more preferably 1 to 6 μeq / g, particularly preferably 2 to 5 μeq / g. In general, the lower the content of the catalyst substance and the higher the molecular weight, the smaller the increase in the terminal carboxyl group concentration when heat is applied.

上記の評価法において温度と時間を規定したのは、温度が低すぎたり時間が短すぎたりすると末端カルボキシル基濃度の上昇の速度が小さすぎ、逆の場合は大きすぎて評価が不正確になるためである。また、極端に高い温度で評価すると、末端カルボキシル基が生成する以外の副反応が併発し、評価が不正確になることも理由の一つである。該熱処理条件では、ＰＢＴに含まれる水分が引き起こす加水分解反応以外の反応による数平均分子量の低下は無視することが可能であり、加水分解反応による末端カルボキシル基濃度の上昇分は、熱処理前後の末端水酸基濃度の上昇分とほぼ同じと見做すことが出来るため、混練時や成型時に問題となる加水分解反応以外の熱分解反応による末端カルボキシル基濃度の上昇分は以下の式（Ｉ）で求めることが出来る。 In the above evaluation method, the temperature and time were specified because if the temperature is too low or the time is too short, the rate of increase of the terminal carboxyl group concentration is too small, and in the opposite case, it is too large and the evaluation becomes inaccurate. Because. Another reason is that when the evaluation is performed at an extremely high temperature, side reactions other than the generation of the terminal carboxyl group are accompanied and the evaluation becomes inaccurate. Under the heat treatment conditions, a decrease in the number average molecular weight due to a reaction other than the hydrolysis reaction caused by the water contained in PBT can be ignored. Since the amount of increase in the hydroxyl group concentration can be considered to be almost the same, the amount of increase in the terminal carboxyl group concentration due to the thermal decomposition reaction other than the hydrolysis reaction, which is a problem during kneading or molding, is obtained by the following formula (I). I can do it.

ここで、ΔＡＶ（ｄ）は熱分解反応による末端カルボキシル基濃度の変化量、ΔＡＶ（ｔ）は熱処理前後の末端カルボキシル基濃度の全変化量、ΔＡＶ（ｈ）は加水分解反応による末端カルボキシル基濃度の変化量、ΔＯＨは熱処理前後の末端水酸基濃度の変化量を表す。 Here, ΔAV (d) is the amount of change in terminal carboxyl group concentration due to thermal decomposition reaction, ΔAV (t) is the total amount of change in terminal carboxyl group concentration before and after heat treatment, and ΔAV (h) is the terminal carboxyl group concentration due to hydrolysis reaction. And ΔOH represents the amount of change in the terminal hydroxyl group concentration before and after the heat treatment.

熱分解反応評価の信頼性の観点からは、加水分解反応が少ない方が好ましいため、熱処理に用いるＰＢＴの含水量は、通常３００ｐｐｍ以下が推奨される。熱処理前後の末端水酸基濃度は、^１Ｈ−ＮＭＲによって定量することが出来る。 Since it is preferable that the hydrolysis reaction is less from the viewpoint of reliability of the thermal decomposition reaction evaluation, the water content of PBT used for the heat treatment is usually recommended to be 300 ppm or less. The terminal hydroxyl group concentration before and after the heat treatment can be quantified by ¹ H-NMR.

ＰＢＴの末端には、水酸基、カルボキシル基、ビニル基の他に、原料由来のメトキシカルボニル基が残存していることがあり、特に、テレフタル酸ジメチルを原料とする場合には多く残存することがある。ところで、メトキシカルボニル末端は、固相重合、混練、成型などによる熱により、メタノール、ホルムアルデヒド、蟻酸を発生し、特に、食品用途に使用される場合には、これらの毒性が問題になる。また、蟻酸は金属製の成形機器や真空関連機器などを痛める。そこで、本発明における末端メトキシカルボニル基濃度は、０．５μｅｑ／ｇ以下であることが必要であり、好ましくは０．３μｅｑ／ｇ以下、更に好ましくは０．２μｅｑ／ｇ以下、特に好ましくは０．１μｅｑ／ｇ以下とされる。 In addition to the hydroxyl group, carboxyl group, and vinyl group, a methoxycarbonyl group derived from the raw material may remain at the end of the PBT, particularly when dimethyl terephthalate is used as the raw material. . By the way, the methoxycarbonyl terminal generates methanol, formaldehyde, and formic acid by heat due to solid phase polymerization, kneading, molding, and the like, and particularly when used for foods, these toxicities become a problem. Formic acid also hurts metal molding equipment and vacuum related equipment. Therefore, the terminal methoxycarbonyl group concentration in the present invention needs to be 0.5 μeq / g or less, preferably 0.3 μeq / g or less, more preferably 0.2 μeq / g or less, particularly preferably 0.8. 1 μeq / g or less.

上記の各末端基濃度は、重クロロホルム／ヘキサフルオロイソプロパノール＝７／３（体積比）の混合溶媒にＰＢＴを溶解させ、^１Ｈ−ＮＭＲを測定することによって定量することが出来る。この際、溶媒シグナルとの重なりを防ぐため、重ピリジン等の塩基性成分などを極少量添加してもよい。 Each terminal group concentration can be quantified by dissolving ¹ PBT in a mixed solvent of deuterated chloroform / hexafluoroisopropanol = 7/3 (volume ratio) and measuring ¹ H-NMR. At this time, in order to prevent overlap with the solvent signal, a very small amount of a basic component such as heavy pyridine may be added.

本発明のＰＢＴの降温結晶化温度は、通常１７０〜２００℃、好ましくは１７０〜１９０℃、更に好ましくは１７２〜１８５℃、特に好ましくは１７５〜１８０℃とされる。本発明における降温結晶化温度とは、示差走査熱量計を使用して樹脂が溶融した状態から降温速度２０℃／ｍｉｎで冷却した際に現れる結晶化による発熱ピークの温度である。降温結晶化温度は、結晶化速度と対応し、降温結晶化温度が高いほど結晶化速度が速いため、射出成形に際して冷却時間を短縮し、生産性を高めることが出来る。降温結晶化温度が低い場合は、射出成形に際して結晶化に時間が掛かり、射出成形後の冷却時間を長くせざるを得なくなり、成形サイクルが伸びて生産性が低下する傾向にある。 The temperature lowering crystallization temperature of the PBT of the present invention is usually 170 to 200 ° C, preferably 170 to 190 ° C, more preferably 172 to 185 ° C, and particularly preferably 175 to 180 ° C. The temperature drop crystallization temperature in the present invention is the temperature of an exothermic peak due to crystallization that appears when the resin is melted using a differential scanning calorimeter at a temperature drop rate of 20 ° C./min. The temperature-falling crystallization temperature corresponds to the crystallization speed, and the higher the temperature-falling crystallization temperature, the faster the crystallization speed. Therefore, the cooling time can be shortened and the productivity can be increased during injection molding. When the temperature-falling crystallization temperature is low, crystallization takes time during injection molding, and the cooling time after injection molding has to be lengthened, and the molding cycle tends to increase and productivity tends to decrease.

本発明のＰＢＴの溶液ヘイズは、特に制限されないが、フェノール／テトラクロロエタン混合溶媒（重量比３／２）２０ｍＬにＰＢＴ２．７ｇを溶解させて測定した際の溶液ヘイズとして、通常１０％以下、好ましくは５％以下、更に好ましくは３％以下、特に好ましくは１％以下とされる。溶液ヘイズが高い場合は、透明性が悪化し、異物も増加する傾向があるため、フィルム、モノフィラメント、繊維など、特に透明性が要求される用途においては、商品価値を著しく落とす。溶液ヘイズは、触媒含有量が多かったり、触媒の失活が大きい場合に上昇する傾向がある。 The solution haze of the PBT of the present invention is not particularly limited, but is usually 10% or less as the solution haze when measured by dissolving 2.7 g of PBT in 20 mL of a phenol / tetrachloroethane mixed solvent (weight ratio 3/2). Is 5% or less, more preferably 3% or less, and particularly preferably 1% or less. When the solution haze is high, transparency tends to deteriorate and foreign matter tends to increase, so that the commercial value is remarkably reduced in applications requiring transparency, such as films, monofilaments, and fibers. The solution haze tends to increase when the catalyst content is high or the deactivation of the catalyst is large.

本発明のＰＢＴにおける環状２量体の含有量は、ＰＢＴに対する重量比として、通常１５００ｐｐｍ以下、好ましくは１２００ｐｐｍ以下、更に好ましくは１０００ｐｐｍ以下、特に好ましくは６００ｐｐｍ以下とされ、その下限値は通常１０ｐｐｍである。また、環状３量体の含有量は、通常１０００ｐｐｍ以下、好ましくは８００ｐｐｍ以下、更に好ましくは６００ｐｐｍ以下、特に好ましくは３００ｐｐｍ以下とされ、その下限値は通常１０ｐｐｍである。環状２量体および環状３量体の含有量が上記の範囲を超える場合は、金型汚れやロール汚れが惹起され、フィルム表面にブリードアウトし、食品包装などの用途ではその溶出が問題となる。 The content of the cyclic dimer in the PBT of the present invention is usually 1500 ppm or less, preferably 1200 ppm or less, more preferably 1000 ppm or less, particularly preferably 600 ppm or less as a weight ratio with respect to PBT, and the lower limit is usually 10 ppm. is there. Further, the content of the cyclic trimer is usually 1000 ppm or less, preferably 800 ppm or less, more preferably 600 ppm or less, particularly preferably 300 ppm or less, and the lower limit is usually 10 ppm. When the content of the cyclic dimer and the cyclic trimer exceeds the above range, mold stains and roll stains are caused, bleed out on the film surface, and elution becomes a problem in uses such as food packaging. .

また、本発明のＰＢＴ中に含まれる長さ５μｍ以上の異物は、通常６０個／１０ｇポリマー以下とされる。特に、フィルム、モノフィラメント等の原料ＰＢＴ樹脂中の異物が製品品質を大きく左右する用途においては、好ましくは５０個以下、更に好ましくは４０個以下、特に好ましくは３０個以下とされる。 Further, the foreign matter having a length of 5 μm or more contained in the PBT of the present invention is usually 60/10 g polymer or less. In particular, in applications where foreign matter in the raw material PBT resin such as film and monofilament greatly affects the product quality, the number is preferably 50 or less, more preferably 40 or less, and particularly preferably 30 or less.

上記の異物量は、例えば、ヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルム＝２／３（体積比）の混合溶媒にＰＢＴ１０ｇを２０重量％の濃度で溶解させ、孔径５μmのポリテトラフルオロエチレン製メンブレンフィルターで濾過した後、当該混合溶媒で十分洗浄し、フィルター上に残った異物量（数）を光学顕微鏡で観察して計数する方法で求めることが出来る。 The amount of foreign matter is, for example, after dissolving 10 g of PBT in a mixed solvent of hexafluoroisopropanol / chloroform = 2/3 (volume ratio) at a concentration of 20% by weight and filtering with a polytetrafluoroethylene membrane filter having a pore size of 5 μm. The amount of foreign matter (number) remaining on the filter after sufficient washing with the mixed solvent can be obtained by observing with an optical microscope and counting.

次に、本発明のＰＢＴの製造方法について説明する。ＰＢＴの製造方法は、原料面から、ジカルボン酸を主原料として使用するいわゆる直接重合法と、ジカルボン酸ジアルキルを主原料として使用するエステル交換法とに大別される。前者は初期のエステル化反応で水が生成し、後者は初期のエステル交換反応でアルコールが生成するという違いがある。 Next, the manufacturing method of PBT of this invention is demonstrated. The production method of PBT is roughly divided into a so-called direct polymerization method using a dicarboxylic acid as a main raw material and a transesterification method using a dialkyl dicarboxylate as a main raw material. The former is different in that water is produced in the initial esterification reaction, and the latter is produced in the initial transesterification reaction.

また、ＰＢＴの製造方法は、原料供給またはポリマーの払い出し形態から回分法と連続法に大別される。初期のエステル化反応またはエステル交換反応を連続操作で行って、それに続く重縮合を回分操作で行ったり、逆に、初期のエステル化反応またはエステル交換反応を回分操作で行って、それに続く重縮合を連続操作で行う方法もある。 In addition, the production method of PBT is roughly divided into a batch method and a continuous method, depending on the raw material supply or polymer discharge form. The initial esterification reaction or transesterification reaction is carried out in a continuous operation, and the subsequent polycondensation is carried out in a batch operation. Conversely, the initial esterification reaction or transesterification reaction is carried out in a batch operation, followed by polycondensation. There is also a method of performing the above by continuous operation.

本発明においては、原料の入手安定性、留出物の処理の容易さ、原料原単位の高さ、本発明による改良効果という観点から、直接重合法が好ましい。また、本発明においては、生産性や製品品質の安定性、本発明による改良効果の観点から、連続的に原料を供給し、連続的にエステル化反応またはエステル交換反応を行う方法を採用する。そして、本発明においては、エステル化反応またはエステル交換反応に続く重縮合反応も連続的に行ういわゆる連続法が好ましい。 In the present invention, the direct polymerization method is preferred from the viewpoints of raw material availability, ease of treatment of the distillate, the height of the raw material unit, and the improvement effect of the present invention. In the present invention, from the viewpoint of productivity, stability of product quality, and the improvement effect of the present invention, a method of continuously supplying raw materials and continuously performing an esterification reaction or a transesterification reaction is employed. In the present invention, a so-called continuous method in which a polycondensation reaction subsequent to an esterification reaction or a transesterification reaction is also carried out is preferable.

本発明においては、エステル化反応槽（又はエステル交換反応槽）にて、チタン触媒の存在下、少なくとも一部の１，４−ブタンジオールをテレフタル酸（又はテレフタル酸ジアルキル）とは独立にエステル化反応槽（又はエステル交換反応槽）に供給しながら、テレフタル酸（又はテレフタル酸ジアルキル）と１，４−ブタンジオールとを連続的にエステル化（又はエステル交換）する工程が好ましく採用される。 In the present invention, at least a portion of 1,4-butanediol is esterified independently of terephthalic acid (or dialkyl terephthalate) in the presence of a titanium catalyst in an esterification reaction vessel (or transesterification reaction vessel). A step of continuously esterifying (or transesterifying) terephthalic acid (or dialkyl terephthalate) and 1,4-butanediol while being supplied to the reaction vessel (or transesterification reaction vessel) is preferably employed.

すなわち、本発明においては、触媒に由来するヘイズや異物を低減し、触媒活性を低下させないため、原料スラリー又は溶液として、テレフタル酸またはテレフタル酸ジアルキルエステルと共に供給される１，４−ブタンジオールとは別に、しかも、テレフタル酸またはテレフタル酸ジアルキルとは独立に１，４−ブタンジオールをエステル化反応槽またはエステル交換反応槽に供給する。以後、当該１，４−ブタンジオールを「別供給１，４−ブタンジオール」と称することがある。 That is, in the present invention, haze and foreign matters derived from the catalyst are reduced, and the catalytic activity is not lowered. Therefore, as raw material slurry or solution, 1,4-butanediol supplied together with terephthalic acid or terephthalic acid dialkyl ester is Separately, 1,4-butanediol is fed to the esterification reactor or transesterification reactor independently of terephthalic acid or dialkyl terephthalate. Hereinafter, the 1,4-butanediol may be referred to as “separately supplied 1,4-butanediol”.

上記の「別供給１，４−ブタンジオール」には、プロセスとは無関係の新鮮な１，４−ブタンジオールを当てることが出来る。また、「別供給１，４−ブタンジオール」は、エステル化反応槽またはエステル交換反応槽から留出した１，４−ブタンジオールをコンデンサ等で捕集し、そのまま、または、一時タンク等へ保持して反応槽に還流させたり、不純物を分離、精製して純度を高めた１，４−ブタンジオールとして供給することも出来る。以後、コンデンサ等で捕集された１，４−ブタンジオールから構成される「別供給１，４−ブタンジオール」を「再循環１，４−ブタンジオール」と称することがある。資源の有効活用、設備の単純さの観点からは、「再循環１，４−ブタンジオール」を「別供給１，４−ブタンジオール」に当てることが好ましい。 The “separately supplied 1,4-butanediol” can be applied with fresh 1,4-butanediol independent of the process. "Separately supplied 1,4-butanediol" collects 1,4-butanediol distilled from the esterification reaction tank or transesterification reaction tank with a condenser or the like and holds it as it is or in a temporary tank or the like Then, it can be refluxed to the reaction vessel, or can be supplied as 1,4-butanediol having a purity improved by separating and purifying impurities. Hereinafter, “separately supplied 1,4-butanediol” composed of 1,4-butanediol collected by a condenser or the like may be referred to as “recycled 1,4-butanediol”. From the viewpoint of effective utilization of resources and simplicity of equipment, it is preferable to apply “recycled 1,4-butanediol” to “separately supplied 1,4-butanediol”.

また、通常、エステル化反応槽またはエステル交換反応槽より留出した１，４−ブタンジオールは、１，４−ブタンジオール成分以外に、水、アルコール、テトラヒドロフラン、ジヒドロフラン等の成分を含んでいる。従って、上記の留出物した１，４−ブタンジオールは、コンデンサ等で捕集した後、または、捕集しながら、水、アルコール、テトラヒドロフラン等の成分と分離、精製し、反応槽に戻すことが好ましい。 In addition, 1,4-butanediol distilled from the esterification reaction tank or transesterification reaction tank usually contains components such as water, alcohol, tetrahydrofuran and dihydrofuran in addition to the 1,4-butanediol component. . Therefore, after collecting 1,4-butanediol from the above-mentioned distillate with a condenser or the like, it is separated from components such as water, alcohol, tetrahydrofuran, etc. while being collected, purified, and returned to the reaction vessel. Is preferred.

そして、本発明においては、「別供給１，４−ブタンジオール」の内、１０重量％以上を反応液液相部に直接戻すことが好ましい。ここで、反応液液相部とは、エステル化反応槽またはエステル交換反応槽中の気液界面の液相側を示し、反応液液相部に直接戻すとは、配管などを使用して「別供給１，４−ブタンジオール」が気相部を経由せずに直接液相部分に供給されることを表す。反応液液相部に直接戻す割合は、好ましくは３０重量％以上、更に好ましくは５０重量％以上、特に好ましくは８０重量％以上、最も好ましくは９０重量％以上である。反応液液相部に直接戻す「別供給１，４−ブタンジオール」が少ない場合は、異物が多くなる傾向にある。 In the present invention, it is preferable to return 10% by weight or more of “separately supplied 1,4-butanediol” directly to the reaction liquid phase part. Here, the reaction liquid phase part refers to the liquid phase side of the gas-liquid interface in the esterification reaction tank or transesterification reaction tank. To return directly to the reaction liquid phase part, use piping or the like. "Separately supplied 1,4-butanediol" indicates that it is directly supplied to the liquid phase part without going through the gas phase part. The ratio of returning directly to the liquid phase part of the reaction liquid is preferably 30% by weight or more, more preferably 50% by weight or more, particularly preferably 80% by weight or more, and most preferably 90% by weight or more. When there is little "separately supplied 1,4-butanediol" returned directly to the reaction liquid phase part, foreign matter tends to increase.

また、反応器に戻す際の「別供給１，４−ブタンジオール」の温度は、通常５０〜２２０℃、好ましくは１００〜２００℃、更に好ましくは１５０〜１９０℃とされる。「別供給１，４−ブタンジオール」の温度が高過ぎる場合はテトラヒドロフランの副生量が多くなる傾向にあり、低過ぎる場合は熱負荷が増すためエネルギーロスを招く傾向がある。 The temperature of “separately supplied 1,4-butanediol” when returning to the reactor is usually 50 to 220 ° C., preferably 100 to 200 ° C., more preferably 150 to 190 ° C. When the temperature of “separately supplied 1,4-butanediol” is too high, the amount of by-produced tetrahydrofuran tends to increase, and when it is too low, the heat load tends to increase, leading to energy loss.

また、本発明においては、触媒に由来するヘイズや異物を低減し、触媒活性を低下させないため、エステル化反応（又はエステル交換反応）に使用されるチタン触媒の内、１０重量％以上をテレフタル酸（又はテレフタル酸ジアルキル）とは独立に反応液液相部に直接供給することが好ましい。ここで、反応液液相部とは、エステル化反応槽またはエステル交換反応槽中の気液界面の液相側を示し、反応液液相部に直接供給するとは、配管などを使用し、チタン触媒が反応器の気相部を経由せずに直接液相部分に供給されることを表す。反応液液相部に直接添加するチタン触媒の割合は、好ましくは３０重量％以上、更に好ましくは５０重量％以上、特に好ましくは８０重量％以上、最も好ましくは９０重量％以上である。 Further, in the present invention, haze and foreign matters derived from the catalyst are reduced, and the catalytic activity is not lowered. Therefore, 10% by weight or more of the titanium catalyst used in the esterification reaction (or transesterification reaction) is terephthalic acid. (Or dialkyl terephthalate) is preferably supplied directly to the liquid phase part of the reaction liquid independently. Here, the reaction liquid phase part indicates the liquid phase side of the gas-liquid interface in the esterification reaction tank or transesterification reaction tank, and the direct supply to the reaction liquid phase part uses a pipe, etc. This means that the catalyst is supplied directly to the liquid phase part without going through the gas phase part of the reactor. The proportion of the titanium catalyst added directly to the reaction liquid phase is preferably 30% by weight or more, more preferably 50% by weight or more, particularly preferably 80% by weight or more, and most preferably 90% by weight or more.

上記のチタン触媒は、溶媒などに溶解させたり又は溶解させずに直接エステル化反応槽またはエステル交換反応槽の反応液液相部に供給することも出来るが、供給量を安定化させ、反応器の熱媒ジャケット等からの熱による変性などの悪影響を軽減するためには、１，４−ブタンジオール等の溶媒で希釈することが好ましい。この際の濃度は、溶液全体に対するチタン触媒の濃度として、通常０．０１〜２０重量％、好ましくは０．０５〜１０重量％、更に好ましくは０．０８〜８重量％とされる。また、異物低減の観点から、溶液中の水分濃度は、通常０．０５〜１．０重量％とされる。溶液調製の際の温度は、失活や凝集を防ぐ観点から、通常２０〜１５０℃、好ましくは３０〜１００℃、更に好ましくは４０〜８０℃とされる。また、触媒溶液は、劣化防止、析出防止、異物抑制の点から、別供給１，４−ブタンジオールと配管などで混合してエステル化反応槽またはエステル交換反応槽に供給することが好ましい。 The above titanium catalyst can be directly supplied to the reaction liquid phase part of the esterification reaction tank or transesterification reaction tank with or without being dissolved in a solvent or the like. In order to reduce adverse effects such as heat denaturation from the heat medium jacket, it is preferable to dilute with a solvent such as 1,4-butanediol. The concentration at this time is usually 0.01 to 20% by weight, preferably 0.05 to 10% by weight, more preferably 0.08 to 8% by weight, as the concentration of the titanium catalyst with respect to the whole solution. From the viewpoint of reducing foreign matter, the water concentration in the solution is usually 0.05 to 1.0% by weight. The temperature for preparing the solution is usually 20 to 150 ° C., preferably 30 to 100 ° C., more preferably 40 to 80 ° C., from the viewpoint of preventing deactivation and aggregation. Moreover, it is preferable to mix a catalyst solution with an additional supply 1, 4- butanediol and piping etc., and to supply to an esterification reaction tank or a transesterification reaction tank from a point of deterioration prevention, precipitation prevention, and foreign material control.

直接重合法を採用した連続法の一例は、次の通りである。すなわち、テレフタル酸を主成分とする前記ジカルボン酸成分と１，４−ブタンジオールを主成分とする前記ジオール成分とを原料混合槽で混合してスラリーとし、単数または複数のエステル化反応槽内で、チタン触媒の存在下に、通常１８０〜２６０℃、好ましくは２００〜２４５℃、更に好ましくは２１０〜２３５℃の温度、また、通常１０〜１３３ｋＰａ、好ましくは１３〜１０１ｋＰａ、更に好ましくは６０〜９０ｋＰａの圧力下で、通常０．５〜１０時間、好ましくは１〜６時間で、連続的にエステル化反応させ、得られたエステル化反応生成物としてのオリゴマーを重縮合反応槽に移送し、単数または複数の重縮合反応槽内で、重縮合触媒の存在下に、好ましくは連続的に、通常２１０〜２８０℃、好ましくは２２０〜２６５℃の温度、通常２７ｋＰａ以下、好ましくは２０ｋＰａ以下、更に好ましくは１３ｋＰａ以下の減圧下で、攪拌下に、通常２〜１０時間、好ましくは２〜５時間で重縮合反応させる。重縮合反応により得られたポリマーは、通常、重縮合反応槽の底部からポリマー抜き出しダイに移送されてストランド状に抜き出され、水冷されながら又は水冷後、カッターで切断され、ペレット状、チップ状などの粒状体とされる。 An example of a continuous method employing a direct polymerization method is as follows. That is, the dicarboxylic acid component having terephthalic acid as a main component and the diol component having 1,4-butanediol as a main component are mixed in a raw material mixing tank to form a slurry, and in one or a plurality of esterification reaction tanks In the presence of a titanium catalyst, the temperature is usually 180 to 260 ° C., preferably 200 to 245 ° C., more preferably 210 to 235 ° C., and usually 10 to 133 kPa, preferably 13 to 101 kPa, more preferably 60 to 90 kPa. Under the pressure of, usually 0.5 to 10 hours, preferably 1 to 6 hours, and the esterification reaction product is continuously transferred to the polycondensation reaction tank. Or in a plurality of polycondensation reaction tanks in the presence of a polycondensation catalyst, preferably continuously, usually 210-280 ° C, preferably 220-265 ° C. Temperature, usually less than 27 kPa, preferably 20kPa or less, more preferably in the following reduced pressure 13 kPa, under agitation, usually 2 to 10 hours, preferably for polycondensation reaction at 2-5 hours. The polymer obtained by the polycondensation reaction is usually transferred from the bottom of the polycondensation reaction tank to a polymer extraction die and extracted in the form of a strand, and while being cooled with water or after being cooled with water, it is cut with a cutter to form pellets and chips. And so on.

直接重合法の場合は、テレフタル酸と１，４−ブタンジオールとのモル比は、以下の式（II）を満たすことが好ましい。 In the case of the direct polymerization method, the molar ratio of terephthalic acid and 1,4-butanediol preferably satisfies the following formula (II).

但し、ＢＭは単位時間当たりにエステル化反応槽に外部から供給される１，４−ブタンジオールのモル数、ＴＭは単位時間当たりにエステル化反応槽に外部から供給されるテレフタル酸のモル数を示す。 However, BM is the number of moles of 1,4-butanediol supplied from the outside to the esterification reaction tank per unit time, and TM is the number of moles of terephthalic acid supplied from the outside to the esterification reaction tank per unit time. Show.

上記のＢＭ／ＴＭの値が１．１より小さい場合は、転化率の低下や触媒失活を招き、４．５より大きい場合は、熱効率が低下するだけでなく、テトラヒドロフラン等の副生物が増大する傾向にある。ＢＭ／ＴＭの値は、好ましくは１．５〜４．０、更に好ましくは２．０〜３．８、特に好ましくは２．５〜３．５である。 When the above BM / TM value is smaller than 1.1, the conversion rate is lowered and the catalyst is deactivated. When it is larger than 4.5, not only the thermal efficiency is lowered, but also by-products such as tetrahydrofuran increase. Tend to. The value of BM / TM is preferably 1.5 to 4.0, more preferably 2.0 to 3.8, and particularly preferably 2.5 to 3.5.

エステル交換法を採用した連続法の一例は、次の通りである。すなわち、単数または複数のエステル交換反応槽内で、チタン触媒の存在下に、通常１１０〜２６０℃、好ましくは１４０〜２４５℃、更に好ましくは１８０〜２２０℃の温度、また、通常１０〜１３３ｋＰａ、好ましくは１３〜１２０ｋＰａ、更に好ましくは６０〜１０１ｋＰａの圧力下で、通常０．５〜５時間、好ましくは１〜３時間で、連続的にエステル交換反応させ、得られたエステル交換反応生成物としてのオリゴマーを重縮合反応槽に移送し、単数または複数の重縮合反応槽内で、重縮合反応触媒の存在下に、好ましくは連続的に、通常２１０〜２８０℃、好ましくは２２０〜２６５℃の温度、通常２７ｋＰａ以下、好ましくは２０ｋＰａ以下、更に好ましくは１３ｋＰａ以下の減圧下で、攪拌下に、通常２〜１２時間、好ましくは３〜１０時間で重縮合反応させる。 An example of a continuous process employing the transesterification process is as follows. That is, in the transesterification reaction tank or tanks, in the presence of a titanium catalyst, usually 110 to 260 ° C, preferably 140 to 245 ° C, more preferably 180 to 220 ° C, and usually 10 to 133 kPa, Preferably, the transesterification reaction is carried out continuously under a pressure of 13 to 120 kPa, more preferably 60 to 101 kPa, usually for 0.5 to 5 hours, preferably 1 to 3 hours. In the presence or absence of a polycondensation reaction catalyst, preferably continuously in the presence or absence of a polycondensation reaction catalyst, usually 210-280 ° C, preferably 220-265 ° C. Temperature, usually not more than 27 kPa, preferably not more than 20 kPa, more preferably not more than 13 kPa, with stirring, usually for 2 to 12 hours. Causes polycondensation reaction at 3-10 hours.

エステル交換法の場合、テレフタル酸ジアルキルと１，４−ブタンジオールとのモル比は、次の式（III）を満たすことが好ましい。 In the case of the transesterification method, the molar ratio of dialkyl terephthalate to 1,4-butanediol preferably satisfies the following formula (III).

但し、ＢＭは単位時間当たりにエステル交換反応槽に外部から供給される１，４−ブタンジオールのモル数、ＤＭは単位時間当たりにエステル交換反応槽に外部から供給されるテレフタル酸ジアルキルのモル数を示す。 However, BM is the number of moles of 1,4-butanediol supplied from the outside to the transesterification reaction tank per unit time, and DM is the number of moles of dialkyl terephthalate supplied from the outside to the transesterification reaction tank per unit time. Indicates.

上記のＢＭ／ＤＭの値が１．１より小さい場合は、転化率の低下や触媒活性の低下を招き、２．５より大きい場合は、熱効率が低下するだけでなく、テトラヒドロフラン等の副生物が増大する傾向にある。ＢＭ／ＤＭの値は、好ましくは１．１〜１．８、更に好ましくは１．２〜１．５である。 When the above BM / DM value is smaller than 1.1, the conversion rate and the catalytic activity are lowered. When the BM / DM value is larger than 2.5, not only the thermal efficiency is lowered, but also by-products such as tetrahydrofuran are produced. It tends to increase. The value of BM / DM is preferably 1.1 to 1.8, more preferably 1.2 to 1.5.

上記の「エステル化反応槽に外部から供給される１，４−ブタンジオール」とは、原料スラリー又は溶液として、テレフタル酸またはテレフタル酸ジアルキルエステルと共に供給される１，４−ブタンジオールの他、これらとは独立に供給する１，４−ブタンジオール、触媒の溶媒として使用される１，４−ブタンジオール等、反応槽外部から反応槽内に入る１，４−ブタンジオールの総和である。 The above "1,4-butanediol supplied from the outside to the esterification reaction tank" means, in addition to 1,4-butanediol supplied together with terephthalic acid or terephthalic acid dialkyl ester as a raw slurry or solution. Is the total of 1,4-butanediol that enters the reaction vessel from the outside of the reaction vessel, such as 1,4-butanediol supplied independently and 1,4-butanediol used as a solvent for the catalyst.

本発明において、エステル化反応またはエステル交換反応は、反応時間短縮のため、１，４−ブタンジオールの沸点以上の温度で行うことが好ましい。１，４−ブタンジオールの沸点は反応の圧力に依存するが、１０１．１ｋＰａ（大気圧）では２３０℃、５０ｋＰａでは２０５℃である。 In the present invention, the esterification reaction or transesterification reaction is preferably performed at a temperature equal to or higher than the boiling point of 1,4-butanediol in order to shorten the reaction time. The boiling point of 1,4-butanediol depends on the reaction pressure, but is 230 ° C. at 101.1 kPa (atmospheric pressure) and 205 ° C. at 50 kPa.

エステル化反応槽またはエステル交換反応槽としては、公知のものが使用でき、縦型攪拌完全混合槽、縦型熱対流式混合槽、塔型連続反応槽などの何れの型式であってもよく、また、単数槽としても、同種もしくは異種の槽を直列させた複数槽としてもよい。中でも、攪拌装置を有する反応槽が好ましく、攪拌装置としては、動力部、軸受、軸、攪拌翼から成る通常のタイプの他、タービンステーター型高速回転式攪拌機、ディスクミル型攪拌機、ローターミル型攪拌機などの高速回転するタイプも使用することが出来る。 As the esterification reaction tank or the transesterification reaction tank, known ones can be used, and any type such as a vertical stirring complete mixing tank, a vertical heat convection mixing tank, a tower type continuous reaction tank, etc. Also, a single tank may be a plurality of tanks in which the same kind or different kinds of tanks are connected in series. Among them, a reaction tank having a stirring device is preferable, and as a stirring device, a turbine stator type high-speed rotating stirrer, a disk mill type stirrer, a rotor mill type stirrer in addition to a normal type including a power unit, a bearing, a shaft, and a stirring blade. A type that rotates at high speeds can also be used.

攪拌の形態は、特に制限されず、反応槽中の反応液を反応槽の上部、下部、横部などから直接攪拌する通常の攪拌方法の他、配管などで反応液の一部を反応器の外部に持ち出してラインミキサ−等で攪拌し、反応液を循環させる方法も採ることが出来る。 The form of stirring is not particularly limited, and in addition to the usual stirring method in which the reaction solution in the reaction tank is directly stirred from the top, bottom, side, etc. of the reaction tank, a part of the reaction solution is connected to the reactor by piping. A method of circulating the reaction solution by taking it outside and stirring it with a line mixer or the like can also be employed.

攪拌翼の種類は、公知のものが選択でき、具体的には、プロペラ翼、スクリュー翼、タービン翼、ファンタービン翼、ディスクタービン翼、ファウドラー翼、フルゾーン翼、マックスブレンド翼などが挙げられる。 As the type of the stirring blade, a known blade can be selected. Specific examples include a propeller blade, a screw blade, a turbine blade, a fan turbine blade, a disk turbine blade, a fiddler blade, a full zone blade, and a max blend blade.

ＰＢＴの製造においては、通常、複数の反応槽を使用し、好ましくは２〜５の反応槽を使用し、順次に分子量を上昇させていく。通常、初期のエステル化反応またはエステル交換反応に引き続き、重縮合反応が行われる。 In the production of PBT, usually, a plurality of reaction vessels are used, preferably 2 to 5 reaction vessels, and the molecular weight is sequentially increased. Usually, a polycondensation reaction is performed following the initial esterification reaction or transesterification reaction.

ＰＢＴの重縮合反応工程は、単数の反応槽を使用しても、複数の反応槽を使用してもよいが、好ましくは複数の反応槽を使用する。反応槽の形態は、縦型攪拌完全混合槽、縦型熱対流式混合槽、塔型連続反応槽などの何れの型式であってもよく、また、これらを組み合わせることも出来る。中でも、攪拌装置を有する反応槽が好ましく、攪拌装置としては、動力部、軸受、軸、攪拌翼から成る通常のタイプの他、タービンステーター型高速回転式攪拌機、ディスクミル型攪拌機、ローターミル型攪拌機などの高速回転するタイプも使用することが出来る。 The PBT polycondensation reaction step may use a single reaction vessel or a plurality of reaction vessels, but preferably uses a plurality of reaction vessels. The form of the reaction tank may be any type such as a vertical stirring complete mixing tank, a vertical heat convection mixing tank, a tower type continuous reaction tank, or the like. Among them, a reaction tank having a stirring device is preferable, and as a stirring device, a turbine stator type high-speed rotating stirrer, a disk mill type stirrer, a rotor mill type stirrer in addition to a normal type including a power unit, a bearing, a shaft, and a stirring blade. A type that rotates at high speeds can also be used.

攪拌の形態は、特に制限されず、反応槽中の反応液を反応槽の上部、下部、横部などから直接攪拌する通常の攪拌方法の他、配管などで反応液の一部を反応器の外部に持ち出してラインミキサ−等で攪拌し、反応液を循環させる方法も採ることが出来る。中でも、少なくとも重縮合反応槽の１つは、水平方向に回転軸を有する表面更新とセルフクリーニング性に優れた横型の反応器を使用することが推奨される。 The form of stirring is not particularly limited, and in addition to the usual stirring method in which the reaction solution in the reaction tank is directly stirred from the top, bottom, side, etc. of the reaction tank, a part of the reaction solution is connected to the reactor by piping. A method of circulating the reaction solution by taking it outside and stirring it with a line mixer or the like can also be employed. In particular, it is recommended that at least one of the polycondensation reaction tanks use a horizontal reactor having a surface rotation axis in the horizontal direction and excellent self-cleaning properties.

また、着色や劣化を抑え、ビニル基などの末端の増加を抑制するため、少なくとも１つの反応槽において、通常１．３ｋＰａ以下、好ましくは０．５ｋＰａ以下、更に好ましくは０．３ｋＰａ以下の高真空下で、通常２２５〜２５５℃、好ましくは２３０〜２５０℃、更に好ましくは２３３〜２４５℃の温度で行うのがよい。 Further, in order to suppress coloring and deterioration and to suppress an increase in the end of vinyl group or the like, in at least one reaction tank, a high vacuum of usually 1.3 kPa or less, preferably 0.5 kPa or less, more preferably 0.3 kPa or less. The temperature is usually 225 to 255 ° C, preferably 230 to 250 ° C, more preferably 233 to 245 ° C.

更に、本発明におけるＰＢＴの重縮合反応工程は、一旦、溶融重縮合で比較的分子量の小さい、例えば、固有粘度０．１〜１．０ｄＬ／ｇ程度のＰＢＴを製造した後、引き続き、ＰＢＴの融点以下の温度で固相重縮合（固相重合）させることにより行なうのが好ましい。斯かる方法は、末端カルボキシル基低減、オリゴマー低減、色調改良などの点で効果的である。 Furthermore, in the polycondensation reaction step of PBT in the present invention, once a PBT having a relatively small molecular weight, for example, an intrinsic viscosity of about 0.1 to 1.0 dL / g, is produced by melt polycondensation, It is preferably carried out by solid phase polycondensation (solid phase polymerization) at a temperature below the melting point. Such a method is effective in terms of terminal carboxyl group reduction, oligomer reduction, and color tone improvement.

固相重合は、ＰＢＴの酸化劣化を防止するため、通常、減圧下または不活性ガス気流下で行われ、その温度は、特に制限されないが、高すぎると末端カルボキシル基の低減効果が小さくなる傾向があり、低すぎると実用的な速度で分子量が上昇しないため、通常１２０〜２３０℃、好ましくは１５０〜２２０℃、更に好ましくは１８０℃〜２１５℃、特に好ましくは１９０〜２１０℃である。固相重合の時間は、特に制限されないが、末端カルボキシル基をより低減したい場合や融点が低い共重合系のＰＢＴの場合には、低温で長時間の条件が選択され、生産効率を上げたい場合には高温で短時間の条件が選択される。一般的には、所定の温度に達した後、２〜２０時間、好ましくは３〜１５時間、特に好ましくは４〜１２時間である。 In order to prevent oxidative degradation of PBT, solid phase polymerization is usually performed under reduced pressure or under an inert gas stream, and the temperature is not particularly limited, but if it is too high, the effect of reducing terminal carboxyl groups tends to decrease. When the molecular weight is too low, the molecular weight does not increase at a practical speed. Therefore, the temperature is usually 120 to 230 ° C, preferably 150 to 220 ° C, more preferably 180 ° C to 215 ° C, and particularly preferably 190 to 210 ° C. The time for solid-phase polymerization is not particularly limited, but if you want to reduce terminal carboxyl groups or copolymer PBT with a low melting point, select long-term conditions at low temperature and increase production efficiency. For this, high temperature and short time conditions are selected. Generally, after reaching a predetermined temperature, it is 2 to 20 hours, preferably 3 to 15 hours, particularly preferably 4 to 12 hours.

本発明のＰＢＴは、触媒由来の異物が飛躍的に低減されているため、当該異物を除去しなくてもよいが、ポリマー前駆体やポリマーの流路にフィルターを設置することにより、更に品質の優れたポリマーが得られる。本発明においては、上述の理由により、従来のＰＢＴの製造設備で使用されているものと同じ目開きのフィルターを使用した場合は、その交換までの寿命を長くすることが可能である。また、交換までの寿命を同じに設定するならば、更に目開きの小さいフィルターを設置することが可能になる。 In the PBT of the present invention, foreign matters derived from the catalyst are drastically reduced. Therefore, it is not necessary to remove the foreign matters. However, by installing a filter in the polymer precursor or the polymer flow path, the quality can be further improved. An excellent polymer is obtained. In the present invention, for the reasons described above, when a filter having the same opening as that used in a conventional PBT manufacturing facility is used, it is possible to extend the life until the replacement. Further, if the life until replacement is set to be the same, a filter with a smaller opening can be installed.

フィルターの設置位置が製造プロセスの余りにも上流側の場合は、下流側で発生する異物の除去が行えず、下流側の粘度が高い所ではフィルターの圧力損失が大きくなり、流量を維持するためには、フィルターの目開きを大きくしたり、フィルターの濾過面積や配管などの設備を過大にする必要があったり、また、流体通過時に高剪断を受けるため、剪断発熱によるＰＢＴの劣化が不可避となる。従って、フィルターの設置位置は、ＰＢＴ又はその前駆体の固有粘度が通常０．１〜０．９ｄＬ／ｇ、好ましくは０．２〜０．９ｄＬ／ｇ、更に好ましくは０．５〜０．９ｄＬ／ｇの位置が選択される。 If the filter is installed too far upstream of the manufacturing process, foreign matter generated downstream cannot be removed, and the pressure loss of the filter increases and the flow rate is maintained where the downstream viscosity is high. It is necessary to increase the opening of the filter, to increase the filter filtration area and piping, etc., and to receive high shear when passing through the fluid, so it is inevitable that PBT deteriorates due to shear heat generation. . Therefore, the filter installation position is such that the intrinsic viscosity of PBT or its precursor is usually 0.1 to 0.9 dL / g, preferably 0.2 to 0.9 dL / g, more preferably 0.5 to 0.9 dL. The position / g is selected.

フィルターを構成する濾材としては、金属ワインド、積層金属メッシュ、金属不織布、多孔質金属板などの何れでもよいが、濾過精度の観点から、積層金属メッシュ又は金属不織布が好ましく、特に、その目開きが焼結処理により固定されているものが好ましい。フィルターの形状としては、バスケットタイプ、ディスクタイプ、リーフディスクタイプ、チューブタイプ、フラット型円筒タイプ、プリーツ型円筒タイプ等の何れの型式であってもよい。また、プラントの運転に影響を与えない様にするため、複数のフィルターを設置して切り替えて使用したり、オートスクリーンチェンジャー等を設置することが好ましい。 The filter medium constituting the filter may be any of a metal wind, a laminated metal mesh, a metal nonwoven fabric, a porous metal plate, etc., but from the viewpoint of filtration accuracy, a laminated metal mesh or a metal nonwoven fabric is preferable, and in particular, the mesh opening is large. Those fixed by a sintering process are preferred. The shape of the filter may be any type such as basket type, disc type, leaf disc type, tube type, flat cylindrical type, pleated cylindrical type, and the like. In order not to affect the operation of the plant, it is preferable to install a plurality of filters and use them, or to install an auto screen changer or the like.

フィルターの絶対濾過精度は、特に制限されないが、通常０．５〜２００μｍ、好ましくは２〜１００μｍ、更に好ましくは５〜５０μｍ、特に好ましくは１０〜３０μｍである。絶対濾過精度が大きすぎる場合は製品中の異物低減効果がなくなり、小さすぎる場合は生産性の低下やフィルター交換頻度の増大を招く。 The absolute filtration accuracy of the filter is not particularly limited, but is usually 0.5 to 200 μm, preferably 2 to 100 μm, more preferably 5 to 50 μm, and particularly preferably 10 to 30 μm. If the absolute filtration accuracy is too large, the effect of reducing foreign matters in the product is lost, and if it is too small, productivity is lowered and filter replacement frequency is increased.

以下、添付図面に基づき、ＰＢＴの製造方法の好ましい実施態様を説明する。図１は、本発明で採用するエステル化反応工程またはエステル交換反応工程の一例の説明図、図２及び図３は、本発明で採用するエステル化反応工程またはエステル交換反応工程の他の一例の説明図、図４は、本発明で採用する重縮合工程の一例の説明図、図５〜７は、本発明で採用する重縮合工程の他の一例の説明図である。 Hereinafter, preferred embodiments of a method for producing PBT will be described with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is an explanatory diagram of an example of an esterification reaction step or transesterification reaction step employed in the present invention, and FIGS. 2 and 3 are other examples of the esterification reaction step or transesterification reaction step employed in the present invention. Explanatory drawing, FIG. 4 is explanatory drawing of an example of the polycondensation process employ | adopted by this invention, and FIGS. 5-7 is explanatory drawing of another example of the polycondensation process employ | adopted by this invention.

図１において、原料のテレフタル酸は、通常、原料混合槽（図示せず）で１，４−ブタンジオールと混合され、原料供給ライン（１）からスラリーの形態で反応槽（Ａ）に供給される。テレフタル酸ジアルキルエステルの場合は、通常、１，４−ブタンジオールとは混合されずに反応槽（Ａ）に供給される。一方、チタン触媒は、好ましくは触媒調整槽（図示せず）で１，４−ブタンジオールの溶液とした後、触媒供給ライン（３）から供給される。図１では再循環１，４−ブタンジオールの再循環ライン（２）に触媒供給ライン（３）を連結し、両者を混合した後、反応槽（Ａ）の液相部に供給する態様を示した。 In FIG. 1, terephthalic acid as a raw material is usually mixed with 1,4-butanediol in a raw material mixing tank (not shown), and supplied to the reaction tank (A) in the form of slurry from the raw material supply line (1). The In the case of terephthalic acid dialkyl ester, it is usually supplied to the reaction vessel (A) without being mixed with 1,4-butanediol. On the other hand, the titanium catalyst is preferably supplied from a catalyst supply line (3) after being made into a solution of 1,4-butanediol in a catalyst adjustment tank (not shown). FIG. 1 shows a mode in which a catalyst supply line (3) is connected to a recycle line (2) for recycle 1,4-butanediol, and both are mixed and then supplied to the liquid phase part of the reaction tank (A). It was.

反応槽（Ａ）から留出するガスは、留出ライン（５）を経て精留塔（Ｃ）で高沸成分と低沸成分とに分離される。通常、高沸成分の主成分は１，４−ブタンジオールであり、低沸成分の主成分は、直接重合法の場合は水およびテトラヒドロフラン、エステル交換法の場合は、アルコール、テトラヒドロフラン、水である。 The gas distilled from the reaction tank (A) is separated into a high-boiling component and a low-boiling component in the rectifying column (C) through the distillation line (5). Usually, the main component of the high boiling point component is 1,4-butanediol, and the main component of the low boiling point component is water and tetrahydrofuran in the case of the direct polymerization method, and alcohol, tetrahydrofuran and water in the case of the transesterification method. .

精留塔（Ｃ）で分離された高沸成分は抜出ライン（６）から抜き出され、ポンプ（Ｄ）を経て、一部は再循環ライン（２）から反応槽（Ａ）に循環され、一部は循環ライン（７）から精留塔（Ｃ）に戻される。また、余剰分は抜出ライン（８）から外部に抜き出される。一方、精留塔（Ｃ）で分離された軽沸成分はガス抜出ライン（９）から抜き出され、コンデンサ（Ｇ）で凝縮され、凝縮液ライン（１０）を経てタンク（Ｆ）に一時溜められる。タンク（Ｆ）に集められた軽沸成分の一部は、抜出ライン（１１）、ポンプ（Ｅ）及び循環ライン（１２）を経て精留塔（Ｃ）に戻され、残部は、抜出ライン（１３）を経て外部に抜き出される。コンデンサ（Ｇ）はベントライン（１４）を経て排気装置（図示せず）に接続されている。反応槽（Ａ）内で生成したオリゴマーは、抜出ポンプ（Ｂ）及び抜出ライン（４）を経て抜き出される。 The high-boiling components separated in the rectification column (C) are extracted from the extraction line (6) and partly circulated from the recirculation line (2) to the reaction tank (A) via the pump (D). , Part is returned from the circulation line (7) to the rectification column (C). Further, the surplus is extracted outside from the extraction line (8). On the other hand, the light boiling components separated in the rectification column (C) are extracted from the gas extraction line (9), condensed in the condenser (G), and temporarily passed through the condensate line (10) to the tank (F). Can be stored. A part of the light boiling components collected in the tank (F) is returned to the rectification column (C) through the extraction line (11), the pump (E) and the circulation line (12), and the remainder is extracted. It is extracted outside through the line (13). The condenser (G) is connected to an exhaust device (not shown) via a vent line (14). The oligomer produced | generated within the reaction tank (A) is extracted through an extraction pump (B) and an extraction line (4).

図１に示す工程においては、再循環ライン（２）に触媒供給ライン（３）が連結されているが、両者は独立していてもよい。また、原料供給ライン（１）は反応槽（Ａ）の液相部に接続されていてもよい。 In the process shown in FIG. 1, the catalyst supply line (3) is connected to the recirculation line (2), but both may be independent. Moreover, the raw material supply line (1) may be connected to the liquid phase part of the reaction vessel (A).

図２に示す工程は、図１に示す工程に比し、精留塔（Ｃ）にリボイラ（Ｈ）が装備され、更に、外部から精留塔（Ｃ）へ液を供給する供給ライン（１５）が設けられている点が異なる。リボイラ（Ｈ）の設置により精留塔（Ｃ）の運転制御が容易になる。 Compared with the process shown in FIG. 1, the process shown in FIG. 2 is equipped with a reboiler (H) in the rectification tower (C), and further supplies a liquid to the rectification tower (C) from the outside (15 ) Is different. Installation of the reboiler (H) facilitates operation control of the rectification tower (C).

図３に示す工程は、図１に示す工程に比し、循環ライン（７）から分岐させたバイパスライン（１６）が反応槽（Ａ）の気相部に接続されている点が異なる。従って、図３に示す工程の場合、再循環１，４−ブタンジオールの一部は、反応槽（Ａ）の気相部を経由して反応液に戻る。 The process shown in FIG. 3 differs from the process shown in FIG. 1 in that a bypass line (16) branched from the circulation line (7) is connected to the gas phase portion of the reaction vessel (A). Therefore, in the case of the process shown in FIG. 3, a part of the recycled 1,4-butanediol returns to the reaction solution via the gas phase part of the reaction tank (A).

図４において、前述の図１〜図３に示す抜出ライン（４）から供給されたオリゴマーは、第１重縮合反応槽（ａ）で減圧下に重縮合されてプレポリマーとなった後、抜出用ギヤポンプ（ｃ）及び抜出ライン（Ｌ１）を経て第２重縮合反応槽（ｄ）に供給される。第２重縮合反応槽（ｄ）では、通常、第１重縮合反応槽（ａ）よりも低い圧力で更に重縮合が進みポリマーとなる。得られたポリマーは、抜出用ギヤポンプ（ｅ）及び抜出ライン（Ｌ３）を経てダイスヘッド（ｇ）から溶融したストランドの形態で抜き出され、水などで冷却された後、回転式カッター（ｈ）で切断されてペレットとなる。符号（Ｌ２）は第１重縮合反応槽（ａ）のベントライン、符号（Ｌ４）は第２重縮合反応槽（ｄ）のベントラインである。 In FIG. 4, the oligomer supplied from the extraction line (4) shown in FIGS. 1 to 3 is subjected to polycondensation under reduced pressure in the first polycondensation reaction tank (a) to become a prepolymer, It is supplied to the second polycondensation reaction tank (d) through the extraction gear pump (c) and the extraction line (L1). In the second polycondensation reaction tank (d), polycondensation usually proceeds at a lower pressure than that of the first polycondensation reaction tank (a) to become a polymer. The obtained polymer is extracted in the form of a melted strand from the die head (g) through the extraction gear pump (e) and the extraction line (L3), cooled with water, and then rotated with a rotary cutter ( It is cut into a pellet in h). Reference numeral (L2) is a vent line of the first polycondensation reaction tank (a), and reference numeral (L4) is a vent line of the second polycondensation reaction tank (d).

図５に示す工程は、図４に示す工程に比し、抜出ライン（Ｌ３）の流路にフィルター（ｆ）が装備されている点が異なる。 The process shown in FIG. 5 differs from the process shown in FIG. 4 in that a filter (f) is provided in the flow path of the extraction line (L3).

図６に示す工程は、図４に示す工程に比し、第２重縮合反応槽（ｄ）の後に
第３重縮合反応槽（ｋ）が設けられている点が異なる。第３重縮合反応槽（ｋ）は、複数個の攪拌翼ブロックで構成され、２軸のセルフクリーニングタイプの攪拌翼を具備した横型の反応槽である。抜出ライン（Ｌ３）を通じて第２重縮合反応槽（ｄ）から第３重縮合反応槽（ｋ）に導入されたポリマーは、ここで更に重縮合が進められた後、抜出用ギヤポンプ（ｍ）及び抜出ライン（Ｌ５）を経てダイスヘッド（ｇ）から溶融したストランドの形態で抜き出され、水などで冷却された後、回転式カッター（ｈ）で切断されてペレットとなる。符号（Ｌ６）は第３重縮合反応槽（ｋ）のベントラインである。 The process shown in FIG. 6 differs from the process shown in FIG. 4 in that the third polycondensation reaction tank (k) is provided after the second polycondensation reaction tank (d). The third polycondensation reaction tank (k) is a horizontal reaction tank composed of a plurality of stirring blade blocks and equipped with a biaxial self-cleaning type stirring blade. The polymer introduced into the third polycondensation reaction tank (k) from the second polycondensation reaction tank (d) through the extraction line (L3) is further subjected to polycondensation here, and then the extraction gear pump (m ) And the extraction line (L5), and is extracted from the die head (g) in the form of a melted strand, cooled with water, and then cut with a rotary cutter (h) to form pellets. Symbol (L6) is a vent line of the third polycondensation reaction tank (k).

図７に示す工程は、図６に示す工程に比し、第２重縮合反応槽（ｄ）と第３重縮合反応槽（ｋ）との間の抜出ライン（Ｌ３）の途中にフィルター（ｆ）が装備されている点が異なる。 Compared with the process shown in FIG. 6, the process shown in FIG. 7 includes a filter (L3) in the middle of the extraction line (L3) between the second polycondensation reaction tank (d) and the third polycondensation reaction tank (k). The difference is that f) is equipped.

＜前記のポリブチレンテレフタレートを含有する一般的な組成物＞
本発明のＰＢＴには、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−オクチルフェノール、ペンタエリスリチル−テトラキス〔３−（３’，５’−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕等のフェノール化合物、ジラウリル−３，３’−チオジプロピオネート、ペンタエリスリチル−テトラキス（３−ラウリルチオジプロピオネート）等のチオエーテル化合物、トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト等の燐化合物などの抗酸化剤、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、ポリエチレンワックス、モンタン酸やモンタン酸エステルに代表される長鎖脂肪酸およびそのエステル、シリコーンオイル等の離型剤などを添加してもよい。 <General composition containing the polybutylene terephthalate>
The PBT of the present invention includes 2,6-di-t-butyl-4-octylphenol, pentaerythrityl-tetrakis [3- (3 ′, 5′-t-butyl-4′-hydroxyphenyl) propionate] and the like. Phenol compounds, dilauryl-3,3′-thiodipropionate, thioether compounds such as pentaerythrityl-tetrakis (3-laurylthiodipropionate), triphenyl phosphite, tris (nonylphenyl) phosphite, tris (2 , 4-Di-t-butylphenyl) phosphite and other phosphorus compounds, paraffin wax, microcrystalline wax, polyethylene wax, long chain fatty acids represented by montanic acid and montanic acid ester, and esters thereof, silicone A mold release agent such as oil may be added.

本発明のＰＢＴには、強化充填材を配合することが出来る。強化充填材としては、特に制限されないが、例えば、ガラス繊維、カーボン繊維、シリカ・アルミナ繊維、ジルコニア繊維、ホウ素繊維、窒化ホウ素繊維、窒化ケイ素チタン酸カリウム繊維、金属繊維などの無機繊維、芳香族ポリアミド繊維、フッ素樹脂繊維などの有機繊維などが挙げられる。これらの強化充填材は、２種以上を組み合わせて使用することが出来る。上記の強化充填材の中では、無機充填材、特にガラス繊維が好適に使用される。 A reinforcing filler can be blended in the PBT of the present invention. The reinforcing filler is not particularly limited, but examples thereof include glass fibers, carbon fibers, silica / alumina fibers, zirconia fibers, boron fibers, boron nitride fibers, silicon nitride potassium titanate fibers, metal fibers and other inorganic fibers, aromatics Examples thereof include organic fibers such as polyamide fibers and fluororesin fibers. These reinforcing fillers can be used in combination of two or more. Among the above reinforcing fillers, inorganic fillers, particularly glass fibers, are preferably used.

強化充填材が無機繊維または有機繊維である場合、その平均繊維径は、特に制限されないが、通常１〜１００μｍ、好ましくは２〜５０μｍ、更に好ましくは３〜３０μｍ、特に好ましくは５〜２０μｍである。また、平均繊維長は、特に制限されないが、通常０．１〜２０mm、好ましくは１〜１０mmである。 When the reinforcing filler is an inorganic fiber or an organic fiber, the average fiber diameter is not particularly limited, but is usually 1 to 100 μm, preferably 2 to 50 μm, more preferably 3 to 30 μm, and particularly preferably 5 to 20 μm. . The average fiber length is not particularly limited, but is usually 0.1 to 20 mm, preferably 1 to 10 mm.

強化充填材は、ＰＢＴとの界面密着性を向上させるため、収束剤または表面処理剤で表面処理して使用することが好ましい。収束剤または表面処理剤としては、例えば、エポキシ系化合物、アクリル系化合物、イソシアネート系化合物、シラン系化合物、チタネート系化合物などの官能性化合物が挙げられる。強化充填材は、収束剤または表面処理剤により予め表面処理しておくことが出来、または、ＰＢＴ組成物の調製の際に、収束剤または表面処理剤を添加して表面処理することも出来る。強化充填材の添加量は、ＰＢＴ樹脂１００重量部に対し、通常１５０重量部以下、好ましくは５〜１００重量部である。 In order to improve the interfacial adhesion with the PBT, the reinforcing filler is preferably used after being surface-treated with a sizing agent or a surface treatment agent. Examples of the sizing agent or surface treatment agent include functional compounds such as epoxy compounds, acrylic compounds, isocyanate compounds, silane compounds, and titanate compounds. The reinforcing filler can be surface-treated with a sizing agent or a surface treatment agent in advance, or can be surface-treated by adding a sizing agent or a surface treatment agent during the preparation of the PBT composition. The addition amount of the reinforcing filler is usually 150 parts by weight or less, preferably 5 to 100 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the PBT resin.

本発明のＰＢＴには、強化充填材と共に他の充填材を配合することが出来る。配合する他の充填材としては、例えば、板状無機充填材、セラミックビーズ、アスベスト、ワラストナイト、タルク、クレー、マイカ、ゼオライト、カオリン、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等が挙げられる。板状無機充填材を配合することにより、成形品の異方性およびソリを低減することが出来る。板状無機充填材としては、例えば、ガラスフレーク、雲母、金属箔などを挙げることが出来る。これらの中ではガラスフレークが好適に使用される。 Other fillers can be blended with the reinforcing filler in the PBT of the present invention. Other fillers to be blended include, for example, plate-like inorganic fillers, ceramic beads, asbestos, wollastonite, talc, clay, mica, zeolite, kaolin, potassium titanate, barium sulfate, titanium oxide, silicon oxide, oxidation Aluminum, magnesium hydroxide, etc. are mentioned. By blending the plate-like inorganic filler, the anisotropy and warpage of the molded product can be reduced. Examples of the plate-like inorganic filler include glass flakes, mica, and metal foil. Among these, glass flakes are preferably used.

本発明のＰＢＴには、難燃性を付与するために難燃剤を配合することが出来る。難燃剤としては、特に制限されず、例えば、有機ハロゲン化合物、アンチモン化合物、リン化合物、その他の有機難燃剤、無機難燃剤などが挙げられる。有機ハロゲン化合物としては、例えば、臭素化ポリカーボネート、臭素化エポキシ樹脂、臭素化フェノキシ樹脂、臭素化ポリフェニレンエーテル樹脂、臭素化ポリスチレン樹脂、臭素化ビスフェノールＡ、ポリ（ペンタブロモベンジルアクリレート）等が挙げられる。アンチモン化合物としては、例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン、アンチモン酸ソーダ等が挙げられる。リン化合物としては、例えば、リン酸エステル、ポリリン酸、ポリリン酸アンモニウム、赤リン等が挙げられる。その他の有機難燃剤としては、例えば、メラミン、シアヌール酸などの窒素化合物などが挙げられる。その他の無機難燃剤としては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ケイ素化合物、ホウ素化合物などが挙げられる。 A flame retardant can be blended with the PBT of the present invention in order to impart flame retardancy. The flame retardant is not particularly limited, and examples thereof include organic halogen compounds, antimony compounds, phosphorus compounds, other organic flame retardants, and inorganic flame retardants. Examples of the organic halogen compound include brominated polycarbonate, brominated epoxy resin, brominated phenoxy resin, brominated polyphenylene ether resin, brominated polystyrene resin, brominated bisphenol A, poly (pentabromobenzyl acrylate), and the like. Examples of the antimony compound include antimony trioxide, antimony pentoxide, sodium antimonate, and the like. As a phosphorus compound, phosphate ester, polyphosphoric acid, ammonium polyphosphate, red phosphorus etc. are mentioned, for example. Examples of other organic flame retardants include nitrogen compounds such as melamine and cyanuric acid. Examples of other inorganic flame retardants include aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, silicon compound, and boron compound.

本発明のＰＢＴには、必要に応じ、慣用の添加剤などを配合することが出来る。斯かる添加剤としては、特に制限されず、例えば、酸化防止剤、耐熱安定剤などの安定剤の他、滑剤、フィラー、離型剤、触媒失活剤、結晶核剤、結晶化促進剤などが挙げられる。これらの添加剤は、重合途中または重合後に添加することが出来る。上記の結晶核剤としては、タルク、カオリン、窒化硼素などが挙げられ、上記のフィラーとしては、層状珪酸塩、ゼオライト、シリカ等が挙げられる。更に、ＰＢＴに、所望の性能を付与するため、紫外線吸収剤、耐候安定剤などの安定剤、染顔料などの着色剤、帯電防止剤、発泡剤、可塑剤、耐衝撃性改良剤などを配合することが出来る。 The PBT of the present invention can be blended with conventional additives as required. Such additives are not particularly limited. For example, in addition to stabilizers such as antioxidants and heat stabilizers, lubricants, fillers, mold release agents, catalyst deactivators, crystal nucleating agents, crystallization accelerators, and the like. Is mentioned. These additives can be added during or after the polymerization. Examples of the crystal nucleating agent include talc, kaolin, and boron nitride, and examples of the filler include layered silicate, zeolite, and silica. In addition, in order to give PBT the desired performance, UV absorbers, stabilizers such as weather resistance stabilizers, colorants such as dyes and pigments, antistatic agents, foaming agents, plasticizers, impact resistance improvers, etc. I can do it.

本発明のＰＢＴには、必要に応じて、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリメタクリル酸エステル、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエチレンテレフタレート、液晶ポリエステル、ポリアセタール、ポリフェニレンオキサイド等の熱可塑性樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、シリコーン樹脂、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂を配合することが出来る。これらの熱可塑性樹脂および熱硬化性樹脂は、２種以上を組み合わせて使用することも出来る。 For the PBT of the present invention, thermoplastics such as polyethylene, polypropylene, polystyrene, polyacrylonitrile, polymethacrylic acid ester, ABS resin, polycarbonate, polyamide, polyphenylene sulfide, polyethylene terephthalate, liquid crystal polyester, polyacetal, polyphenylene oxide, etc. A thermosetting resin such as a resin, a phenol resin, a melamine resin, a silicone resin, or an epoxy resin can be blended. These thermoplastic resins and thermosetting resins can be used in combination of two or more.

前記の種々の添加剤や樹脂の配合方法は、特に制限されないが、ベント口から脱揮できる設備を有する１軸または２軸の押出機を混練機として使用する方法が好ましい。各成分は、付加的成分を含めて、混練機に一括して供給することが出来、あるいは、順次供給することも出来る。また、付加的成分を含めて、各成分から選ばれた２種以上の成分を予め混合しておくことも出来る。 The blending method of the various additives and resins is not particularly limited, but a method of using a uniaxial or biaxial extruder having equipment capable of devolatilization from the vent port as a kneader is preferable. Each component including an additional component can be supplied to the kneader in a lump or can be supplied sequentially. In addition, two or more kinds of components selected from each component including an additional component can be mixed in advance.

＜前記のポリブチレンテレフタレートを含有する特定の組成物＞
本発明のＰＢＴは、前述の様に、樹脂分野における通常の方法で一般的な樹脂組成物として使用することが出来るが、更に、本発明のＰＢＴは、特定の添加剤と組合せて各種機能を有する特定のポリブチレンテレフタレート組成物として使用することが出来る。以下、これらの樹脂組成物について説明する。 <Specific composition containing the polybutylene terephthalate>
As described above, the PBT of the present invention can be used as a general resin composition by a usual method in the resin field. Furthermore, the PBT of the present invention has various functions in combination with specific additives. It can be used as a specific polybutylene terephthalate composition. Hereinafter, these resin compositions will be described.

（耐加水分解性ＰＢＴ組成物）
本発明の耐加水分解性ＰＢＴ組成物は、前記のＰＢＴ（Ａ）１００重量部に対し、エポキシ化合物（Ｂ）０．０１〜２０重量部および強化充填剤（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする。 (Hydrolysis resistant PBT composition)
The hydrolysis-resistant PBT composition of the present invention contains 0.01 to 20 parts by weight of the epoxy compound (B) and 0 to 200 parts by weight of the reinforcing filler (C) with respect to 100 parts by weight of the PBT (A). It is characterized by doing.

本発明で使用するエポキシ化合物（Ｂ）は、単官能性、二官能性、三官能性または多官能性の何れでも、また、これらの中の２種類以上の混合物でもよい。特に、二官能性、三官能性、多官能性のエポキシ化合物、すなわち、１分子中に２個以上のエポキシ基を有する化合物が好ましい。また、エポキシ化合物（Ｂ）は、アルコール、フェノール系化合物またはカルボン酸とエピクロロヒドリンとの反応から得られるグリシジル化合物、脂環式エポキシ化合物などの何れでもよい。 The epoxy compound (B) used in the present invention may be monofunctional, bifunctional, trifunctional, or polyfunctional, or a mixture of two or more of them. In particular, bifunctional, trifunctional, and polyfunctional epoxy compounds, that is, compounds having two or more epoxy groups in one molecule are preferable. Further, the epoxy compound (B) may be any of alcohol, phenolic compound or glycidyl compound obtained from the reaction of carboxylic acid and epichlorohydrin, alicyclic epoxy compound, and the like.

エポキシ化合物（Ｂ）の具体例としては、メチルグリシジルエーテル、ブチルグリシジルエーテル、２−エチルヘキシルグリシジルエーテル、デシルグリシジルエーテル、ステアリルグリシジルエーテル、フェニルグリシジルエーテル、ブチルフェニルグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテル等のグリシジルエーテル；ネオペンチルグリコールジグリシジルエーテル、エチレングリコールジグリシジルエーテル、グリセリンジグリシジルエーテル、プロピレングリコールジグリシジルエーテル、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル等のジグリシジルエーテル；安息香酸グリシジルエステル、ソルビン酸グリシジルエステル等の脂肪酸グリシジルエステル；アジピン酸ジグリシジルエステル、テレフタル酸ジグリシジルエステル、オルトフタル酸ジグリシジルエステル等のジグリシジルエステル；３，４−エポキシシクロヘキシルメチル−３，４−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート等の脂環式ジエポキシ化合物などが挙げられる。中でも、ビスフェノールＡとエピクロロヒドリンとの反応から得られるグリシジルエーテル化合物、特にビスフェノールＡジグリシジルエーテルが好ましい。 Specific examples of the epoxy compound (B) include glycidyl ethers such as methyl glycidyl ether, butyl glycidyl ether, 2-ethylhexyl glycidyl ether, decyl glycidyl ether, stearyl glycidyl ether, phenyl glycidyl ether, butylphenyl glycidyl ether, and allyl glycidyl ether; Diglycidyl ethers such as neopentyl glycol diglycidyl ether, ethylene glycol diglycidyl ether, glycerin diglycidyl ether, propylene glycol diglycidyl ether, bisphenol A diglycidyl ether; fatty acid glycidyl esters such as glycidyl benzoate and glycidyl sorbate; Adipic acid diglycidyl ester, terephthalic acid diglycidyl ester, Diglycidyl esters such as Rutofutaru acid diglycidyl ester; alicyclic diepoxy compounds such as 3,4-epoxycyclohexylmethyl-3,4-epoxycyclohexyl carboxylate. Of these, glycidyl ether compounds obtained from the reaction of bisphenol A and epichlorohydrin, particularly bisphenol A diglycidyl ether, are preferred.

本発明で使用する強化充填材（Ｃ）の種類としては、例えば、ガラス繊維、カーボン繊維、シリカ・アルミナ繊維、ジルコニア繊維、ホウ素繊維、窒化ホウ素繊維、窒化ケイ素チタン酸カリウム繊維、金属繊維などの無機繊維、芳香族ポリアミド繊維、フッ素樹脂繊維などの有機繊維などが挙げられる。これらの強化充填材は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。これらの中では無機充填材が好適に使用され、特にガラス繊維が好適に使用される。 Examples of the type of reinforcing filler (C) used in the present invention include glass fibers, carbon fibers, silica / alumina fibers, zirconia fibers, boron fibers, boron nitride fibers, silicon nitride potassium titanate fibers, and metal fibers. Examples thereof include organic fibers such as inorganic fibers, aromatic polyamide fibers, and fluororesin fibers. These reinforcing fillers may be used alone or in combination of two or more. In these, an inorganic filler is used suitably and especially glass fiber is used suitably.

強化充填材（Ｃ）が無機繊維または有機繊維である場合、その平均繊維径は、通常１〜１００μｍ、好ましくは２〜５０μｍ、更に好ましくは３〜３０μｍ、特に好ましくは５〜２０μｍである。また、平均繊維長は、通常０．１〜２０ｍｍ、好ましくは１〜１０ｍｍである。 When the reinforcing filler (C) is an inorganic fiber or an organic fiber, the average fiber diameter is usually 1 to 100 μm, preferably 2 to 50 μm, more preferably 3 to 30 μm, and particularly preferably 5 to 20 μm. Moreover, an average fiber length is 0.1-20 mm normally, Preferably it is 1-10 mm.

強化充填材（Ｃ）は、ＰＢＴとの界面密着性を向上させるために、収束剤または表面処理剤で表面処理して使用するのが好ましい。収束剤または表面処理剤としては、例えば、エポキシ系化合物、アクリル系化合物、イソシアネート系化合物、シラン系化合物、チタネート系化合物などの官能性化合物が挙げられる。強化充填材（Ｃ）は、収束剤または表面処理剤により予め表面処理しておくことが出来、また、ＰＢＴ組成物の調製の際に、収束剤または表面処理剤を添加して表面処理することも出来る。 The reinforcing filler (C) is preferably used after being surface-treated with a sizing agent or a surface treating agent in order to improve the interfacial adhesion with the PBT. Examples of the sizing agent or surface treatment agent include functional compounds such as epoxy compounds, acrylic compounds, isocyanate compounds, silane compounds, and titanate compounds. The reinforcing filler (C) can be surface-treated in advance with a sizing agent or a surface treating agent, and the surface treatment is performed by adding a sizing agent or a surface treating agent when preparing the PBT composition. You can also.

本発明で使用するガラス繊維としては、例えば、Ｅガラス、Ｃガラス、Ａガラス、Ｓガラス、Ｓ−２ガラス等の各種のガラス繊維が挙げられる。これらの中では、アルカリ分が少なく、電気的特性が良好なＥガラスのガラス繊維が好適である。 Examples of the glass fiber used in the present invention include various glass fibers such as E glass, C glass, A glass, S glass, and S-2 glass. Among these, glass fiber of E glass having a low alkali content and good electrical characteristics is preferable.

ガラス繊維の平均繊維径は、通常１〜１００μｍ、好ましくは２〜５０μｍ、更に好ましくは３〜３０μｍ、特に好ましくは５〜２０μｍである。平均繊維径が１μｍ未満のガラス繊維は、製造が容易でなく、コスト高になる恐れがある。平均繊維径が１００μｍを超えるガラス繊維は、ガラス繊維の引張強度が低下する恐れがある。ガラス繊維の平均繊維長は、通常０．１〜２０mm、好ましくは１〜１０mmである。平均繊維長が０．１mm未満の場合は、ガラス繊維による補強効果が十分に発現しない恐れがあり、平均繊維長が２０mmを超える場合は、ＰＢＴとの溶融混練やＰＢＴ組成物の成形が困難になる恐れがある。 The average fiber diameter of the glass fiber is usually 1 to 100 μm, preferably 2 to 50 μm, more preferably 3 to 30 μm, and particularly preferably 5 to 20 μm. Glass fibers having an average fiber diameter of less than 1 μm are not easy to produce and may increase costs. Glass fibers having an average fiber diameter exceeding 100 μm may reduce the tensile strength of the glass fibers. The average fiber length of the glass fiber is usually 0.1 to 20 mm, preferably 1 to 10 mm. When the average fiber length is less than 0.1 mm, the reinforcing effect by the glass fiber may not be sufficiently exhibited. When the average fiber length exceeds 20 mm, melt kneading with PBT and molding of the PBT composition are difficult. There is a fear.

ガラス繊維は、表面処理剤による処理がなされたガラス繊維であることが好ましい。表面処理剤でガラス繊維の表面を処理することにより、ＰＢＴとガラス繊維との界面に強固な接着または結合が生じ、ＰＢＴからガラス繊維に応力が伝達されてガラス繊維による補強効果が発現する。 The glass fiber is preferably a glass fiber that has been treated with a surface treatment agent. By treating the surface of the glass fiber with the surface treatment agent, strong adhesion or bonding occurs at the interface between the PBT and the glass fiber, and stress is transmitted from the PBT to the glass fiber, thereby exhibiting a reinforcing effect by the glass fiber.

使用する表面処理剤としては、例えば、ビニルトリクロロシラン、メチルビニルジクロロシラン等のクロロシラン系化合物、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシランなどのアルコキシシラン系化合物、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等のエポキシシラン系化合物、アクリル系化合物、イソシアネート系化合物、チタネート系化合物、エポキシ系化合物などが挙げられる。 Examples of the surface treatment agent used include alkoxy compounds such as chlorosilane compounds such as vinyltrichlorosilane and methylvinyldichlorosilane, vinyltrimethoxysilane, vinyltriethoxysilane, vinyltriacetoxysilane, and γ-methacryloxypropyltrimethoxysilane. Silane compounds, β- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyltrimethoxysilane, epoxysilane compounds such as γ-glycidoxypropyltrimethoxysilane, acrylic compounds, isocyanate compounds, titanate compounds, epoxy compounds Etc.

また、ガラス繊維は、収束剤による処理がなされたガラス繊維であることが好ましい。収束剤でガラス繊維を処理することにより、ガラス繊維の取り扱い作業性を向上させ、ガラス繊維の損傷を防ぐことが出来る。使用する収束剤としては、例えば、酢酸ビニル樹脂、エチレン・酢酸ビニル共重合体、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂などの樹脂エマルジョン等が挙げられる。 Further, the glass fiber is preferably a glass fiber that has been treated with a sizing agent. By treating the glass fiber with the sizing agent, handling workability of the glass fiber can be improved and damage to the glass fiber can be prevented. Examples of the sizing agent to be used include resin emulsions such as vinyl acetate resin, ethylene / vinyl acetate copolymer, acrylic resin, epoxy resin, polyurethane resin, and polyester resin.

本発明の耐加水分解性ＰＢＴ組成物において、エポキシ化合物（Ｂ）の含有量は、ＰＢＴ１００重量部に対し、０．０１〜２０重量部、好ましくは０．０３〜１０重量部である。エポキシ化合物（Ｂ）の含有量が０．０１重量部未満の場合は耐加水分解性向上効果が殆どなく、２０重量部を超える場合は、他の機械的物性が低下したり、溶融熱安定性が悪化したりする。 In the hydrolysis-resistant PBT composition of the present invention, the content of the epoxy compound (B) is 0.01 to 20 parts by weight, preferably 0.03 to 10 parts by weight, with respect to 100 parts by weight of PBT. When the content of the epoxy compound (B) is less than 0.01 parts by weight, there is almost no effect of improving hydrolysis resistance, and when it exceeds 20 parts by weight, other mechanical properties are deteriorated or the heat stability of the melt is increased. Or get worse.

また、本発明の耐加水分解性ＰＢＴ組成物において、強化充填材（Ｃ）の含有量は、ＰＢＴ１００重量部に対し、０〜２００重量部、好ましくは０〜１５０重量部である。強化充填材（Ｃ）の含有量が２００重量部を超える場合は、溶融混練や樹脂組成物の成形が困難になる恐れがある。 In the hydrolysis-resistant PBT composition of the present invention, the content of the reinforcing filler (C) is 0 to 200 parts by weight, preferably 0 to 150 parts by weight with respect to 100 parts by weight of PBT. When the content of the reinforcing filler (C) exceeds 200 parts by weight, melt kneading and molding of the resin composition may be difficult.

（耐衝撃性ＰＢＴ組成物）
本発明の耐衝撃性ＰＢＴ組成物は、前記のＰＢＴ（Ａ）１００重量部に対し、エポキシ化合物（Ｂ）０．０１〜２０重量部、耐衝撃改良材（Ｄ）０．５〜４０重量部および強化充填剤（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする。 (Impact-resistant PBT composition)
The impact-resistant PBT composition of the present invention is 0.01 to 20 parts by weight of the epoxy compound (B) and 0.5 to 40 parts by weight of the impact resistance improving material (D) with respect to 100 parts by weight of the PBT (A). And reinforcing filler (C) 0 to 200 parts by weight.

本発明で使用する耐衝撃改良剤（Ｄ）とは、アイゾット衝撃値、シャルピー衝撃値、面衝撃値などの衝撃値を向上させるものであり、例えば、アクリル系ゴム、ブタジエン系ゴム、シリコーン系ゴム等が挙げられる。特にアクリル系ゴムが好ましい。アクリル系ゴムは、アクリル酸エステルの重合またはそれを主体とする共重合により得られるゴム状弾性体であり、代表的なものとしては、ブチルアクリレートの様なアクリル酸エステルと、少量のブチレンジアクリレートの様な架橋性モノマーを重合させて得た重合体に、メチルメタクリレートの様なグラフト重合性モノマーをグラフト重合させて得たゴム状の重合体が挙げられる。 The impact resistance improver (D) used in the present invention is to improve impact values such as Izod impact value, Charpy impact value, and surface impact value. For example, acrylic rubber, butadiene rubber, silicone rubber Etc. Acrylic rubber is particularly preferable. Acrylic rubber is a rubber-like elastic body obtained by polymerization of acrylate ester or copolymerization mainly composed of acrylate ester. Representative examples include acrylate ester such as butyl acrylate and a small amount of butylene diacrylate. Examples thereof include a rubbery polymer obtained by graft polymerization of a graft polymerizable monomer such as methyl methacrylate to a polymer obtained by polymerizing a crosslinkable monomer such as.

上記のアクリル酸エステルとしては、ブチルアクリレートの他に、メチルアクリレート、エチルアクリレート、プロピルアクリレート、ヘキシルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート等が挙げられる。また、架橋性モノマーとしては、ブチレンジアクリレートの他に、ブチレンジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレートの様なポリオールとアクリル酸またはメタクリル酸のエステル類、ジビニルベンゼン、ビニルアクリレート、ビニルメタクリレートの様なビニル化合物、アリルアクリレート、アリルメタクリレート、ジアリルマレート、ジアリルフマレート、ジアリルイタコネート、モノアリルマレート、モノアリルフマレート、トリアリルシヌレートの様なアリル化合物などが挙げられる。 Examples of the acrylic ester include methyl acrylate, ethyl acrylate, propyl acrylate, hexyl acrylate, 2-ethylhexyl acrylate and the like in addition to butyl acrylate. In addition to butylene diacrylate, crosslinkable monomers include polyols such as butylene dimethacrylate and trimethylol propane trimethacrylate and esters of acrylic acid or methacrylic acid, vinyl such as divinylbenzene, vinyl acrylate and vinyl methacrylate. Examples thereof include allyl compounds such as compounds, allyl acrylate, allyl methacrylate, diallyl malate, diallyl fumarate, diallyl itaconate, monoallyl malate, monoallyl fumarate, triallyl sinurate.

また、上記グラフト重合性モノマーとしては、メチルメタクリレートの他に、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート、ヘキシルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレート、ラウリルメタクリレートの様なメタクリル酸エステル、スチレン、アクリロニトリル等が挙げられる。このグラフト重合性モノマーは、その一部を、上記アクリル酸エステルと架橋性モノマーとを重合させて重合体を製造する際に使用して共重合させることも出来る。 Examples of the graft polymerizable monomer include, in addition to methyl methacrylate, methacrylic acid esters such as ethyl methacrylate, butyl methacrylate, hexyl methacrylate, 2-ethylhexyl methacrylate, and lauryl methacrylate, styrene, and acrylonitrile. A part of this graft-polymerizable monomer can be copolymerized by using the acrylic acid ester and the crosslinkable monomer to produce a polymer.

本発明の耐衝撃性ＰＢＴ組成物において、耐衝撃改良剤（Ｄ）の含有量は、ＰＢＴ１００重量部に対し、０．５〜４０重量部、好ましくは１〜３５重量部、更に好ましくは２〜３０重量部である。耐衝撃改良剤（Ｄ）の含有量が０．５重量部未満の場合は耐衝撃性や耐ヒートショック性の向上が認められず、４０重量部を超える場合は、引張強度、曲げ強度などの機械的特性の低下が著しい。 In the impact-resistant PBT composition of the present invention, the content of the impact modifier (D) is 0.5 to 40 parts by weight, preferably 1 to 35 parts by weight, more preferably 2 to 2 parts by weight with respect to 100 parts by weight of PBT. 30 parts by weight. When the content of the impact resistance improver (D) is less than 0.5 parts by weight, no improvement in impact resistance or heat shock resistance is observed, and when it exceeds 40 parts by weight, the tensile strength, bending strength, etc. The deterioration of mechanical properties is remarkable.

本発明の耐衝撃性ＰＢＴ組成物において、エポキシ化合物（Ｂ）及び強化充填材（Ｃ）の種類および含有量は、前述の耐加水分解性ＰＢＴ組成物において説明したのと同様の種類および含有量とされる。 In the impact-resistant PBT composition of the present invention, the types and contents of the epoxy compound (B) and the reinforcing filler (C) are the same types and contents as described in the aforementioned hydrolysis-resistant PBT composition. It is said.

（難燃性ＰＢＴ組成物）
本発明の難燃性ＰＢＴ組成物は、前記のＰＢＴ（Ａ）１００重量部に対し、臭素化芳香族化合物系難燃剤（Ｅ）３〜５０重量部、アンチモン化合物（Ｆ）１〜３０重量部、滴下防止剤（Ｇ）０〜１５重量部および強化充填材（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする。 (Flame-retardant PBT composition)
The flame-retardant PBT composition of the present invention comprises 3 to 50 parts by weight of a brominated aromatic compound-based flame retardant (E) and 1 to 30 parts by weight of an antimony compound (F) with respect to 100 parts by weight of the PBT (A). Further, it is characterized by containing 0 to 15 parts by weight of the anti-dripping agent (G) and 0 to 200 parts by weight of the reinforcing filler (C).

本発明で使用する臭素化芳香族化合物系難燃剤（Ｅ）としては、樹脂に使用される臭素系難燃剤として知られている芳香族系化合物であり、例えば、テトラブロモビスフェノールＡのエポキシオリゴマー、ポリ（ペンタブロモベンジルアクリレート）、ポリブロモフェニルエーテル、ブロム化ポリスチレン、ブロム化エポキシ、ブロム化イミド、ブロム化ポリカーボネート等が挙げられる。 The brominated aromatic compound flame retardant (E) used in the present invention is an aromatic compound known as a brominated flame retardant used in the resin, for example, an epoxy oligomer of tetrabromobisphenol A, Examples thereof include poly (pentabromobenzyl acrylate), polybromophenyl ether, brominated polystyrene, brominated epoxy, brominated imide, and brominated polycarbonate.

本発明で使用するアンチモン化合物（Ｆ）としては、例えば、酸化アンチモンやアンチモン酸塩が挙げられ、具体例としては、三酸化アンチモン（Ｓｂ_２Ｏ_３）、四酸化アンチモン（Ｓｂ_２Ｏ_４）、五酸化アンチモン（Ｓｂ_２Ｏ_５）等の酸化物またはアンチモン酸ナトリウム等のアンチモン酸塩が挙げられる。 Examples of the antimony compound (F) used in the present invention include antimony oxide and antimonate, and specific examples include antimony trioxide (Sb ₂ O ₃ ), antimony tetraoxide (Sb ₂ O ₄ ), Examples thereof include an oxide such as antimony pentoxide (Sb ₂ O ₅ ) or an antimonate such as sodium antimonate.

本発明で使用する滴下防止剤（Ｇ）とは、燃焼時の樹脂の滴下を防止する性質を有する化合物を指し、その具体的例としては、シリコンオイル、シリカ、アスベスト、フッ素樹脂、タルクの他、マイカ等の層状珪酸塩などが挙げられる。特に、組成物の難燃性の観点から好ましい滴下防止剤は、フッ素含有ポリマー又は層状珪酸塩である。 The dripping preventive agent (G) used in the present invention refers to a compound having a property of preventing dripping of a resin during combustion. Specific examples thereof include silicon oil, silica, asbestos, fluororesin, and talc. And lamellar silicates such as mica. In particular, from the viewpoint of flame retardancy of the composition, a preferred anti-dripping agent is a fluorine-containing polymer or a layered silicate.

滴下防止剤（Ｇ）として使用されるフッ素樹脂の具体例としては、ポリテトラフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン／エチレン共重合体、フッ化ビニリデン、ポリクロロトリフルオロエチレン等のフッ素化ポリオレフィン等が挙げられる。これらの中では、ポリテトラフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン／エチレン共重合体が好ましく、ポリテトラフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体が更に好ましい。 Specific examples of the fluororesin used as the anti-dripping agent (G) include polytetrafluoroethylene, tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer, tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer, tetrafluoroethylene / Examples include fluorinated polyolefins such as ethylene copolymers, vinylidene fluoride, and polychlorotrifluoroethylene. Among these, polytetrafluoroethylene, tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer, tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer, and tetrafluoroethylene / ethylene copolymer are preferable. More preferred is a fluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer.

ポリテトラフルオロエチレンとしては、フィブリル形成能を有するものが好ましい。すなわち、樹脂中に容易に分散し、且つ重合体同士が結合して繊維状材料を作る傾向を示すものであり、滴下防止剤として機能する。フィブリル形成能を有するポリテトラフルオロエチレンは、ＡＳＴＭ規格でタイプ３に分類され、例えば、ダイキン化学工業（株）の「ポリフロンＦＡ−５００」又は「Ｆ−２０１Ｌ」、旭硝子（株）の「フルオンＣＤ−１２３」、三井・デュポンフロロケミカル（株）の「テフロン（Ｒ）６Ｊ」として商業的に入手できる。 As polytetrafluoroethylene, what has fibril formation ability is preferable. That is, it shows a tendency to easily disperse in the resin and to bond the polymers together to form a fibrous material, and functions as an anti-drip agent. Polytetrafluoroethylene having fibril-forming ability is classified into type 3 according to the ASTM standard. For example, “Polyflon FA-500” or “F-201L” of Daikin Chemical Industries, Ltd., “Fluon CD” of Asahi Glass Co., Ltd. -123 ", commercially available as" Teflon (R) 6J "from Mitsui DuPont Fluorochemical Co., Ltd.

滴下防止剤（Ｇ）として使用されるフッ素樹脂の３５０℃における溶融粘度は、通常１．０×１０²〜１．０×１０¹⁵（Ｐａ・ｓ）、好ましくは１．０×１０^３〜１．０×１０¹⁴（Ｐａ・ｓ）、更に好ましくは１．０×１０¹⁰〜１．０×１０¹²（Ｐａ・ｓ）である。溶融粘度が１．０×１０^２（Ｐａ・ｓ）未満の場合は燃焼時の滴下防止能が不充分であり、１．０×１０¹⁵（Ｐａ・ｓ）より大きい場合は組成物の流動性が著しく低下する。 The melt viscosity at 350 ° C. of the fluororesin used as the anti-dripping agent (G) is usually 1.0 × 10 ^{2 to} 1.0 × 10 ¹⁵ (Pa · s), preferably 1.0 × 10 ³ to 1. 0.0 × 10 ¹⁴ (Pa · s), more preferably 1.0 × 10 ^{10 to} 1.0 × 10 ¹² (Pa · s). When the melt viscosity is less than 1.0 × 10 ² (Pa · s), the drip prevention ability during combustion is insufficient, and when it is greater than 1.0 × 10 ¹⁵ (Pa · s), the fluidity of the composition Is significantly reduced.

滴下防止剤（Ｇ）として層状珪酸塩を使用することは、本発明の樹脂組成物の溶融時の流動性の観点から好ましい。層状珪酸塩としては、層状珪酸塩、変性層状珪酸塩（層間に４級有機オニウムカチオンを挿入した層状珪酸塩）、反応性官能基を付与した層状珪酸塩または変性層状珪酸塩が挙げられるが、層状珪酸塩の本発明樹脂組成物への分散性および滴下防止能の観点から、変性層状珪酸塩、反応性官能基を付加した層状珪酸塩または変性層状珪酸塩が好ましく、特にはエポキシ基、アミノ基、オキサゾリン基、カルボキシル基、酸無水物等の反応性官能基を付加した層状珪酸塩または変性層状珪酸塩が好適に使用される。官能基付与方法としては、官能化試薬（シランカップリング剤）で処理する方法が簡単で好ましい。 Use of a layered silicate as the anti-dripping agent (G) is preferable from the viewpoint of fluidity at the time of melting of the resin composition of the present invention. Examples of layered silicates include layered silicates, modified layered silicates (layered silicates with a quaternary organic onium cation inserted between the layers), layered silicates having a reactive functional group, or modified layered silicates. From the viewpoint of the dispersibility of the layered silicate in the resin composition of the present invention and the ability to prevent dripping, a modified layered silicate, a layered silicate added with a reactive functional group, or a modified layered silicate is preferable. A layered silicate or a modified layered silicate added with a reactive functional group such as a group, an oxazoline group, a carboxyl group, or an acid anhydride is preferably used. As a functional group imparting method, a method of treating with a functionalizing reagent (silane coupling agent) is simple and preferable.

官能化試薬としては、例えは、エポキシ基を有するクロロシラン類、カルボキシル基を有するクロロシラン類、メルカプト基を有するクロロシラン類、アミノ基を有するアルコキシシラン類、エポキシ基を有するアルコキシシラン類などが挙げられる。特に、３−グリシジルオキシプロピルジメチルクロロシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルジメチルクロロシラン、３−グリシジルオキシプロピルトリクロロシラン等のエポキシ基を有するクロロシラン類、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン等のアミノ基を有するアルコキシシラン類、３−グリシジルオキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−グリシジルオキシプロピルトリメトキシシラン、γ−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン等のエポキシ基を有するアルコキシシラン類が好ましい。これら官能化試薬の層状珪酸塩への接触は、無溶媒または極性溶媒中での混合により行なうのが好ましい。 Examples of the functionalizing reagent include chlorosilanes having an epoxy group, chlorosilanes having a carboxyl group, chlorosilanes having a mercapto group, alkoxysilanes having an amino group, alkoxysilanes having an epoxy group, and the like. In particular, chlorosilanes having an epoxy group such as 3-glycidyloxypropyldimethylchlorosilane, β- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyldimethylchlorosilane, 3-glycidyloxypropyltrichlorosilane, 3-aminopropyltriethoxysilane, N- (2-aminoethyl) -3-aminopropyltrimethoxysilane, N- (2-aminoethyl) -3-aminopropylmethyldimethoxysilane and other alkoxy silanes having an amino group, 3-glycidyloxypropylmethyldiethoxysilane Alkoxysilanes having an epoxy group such as 3-glycidyloxypropyltrimethoxysilane and γ- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyltrimethoxysilane are preferred. The contact of the functionalizing reagent with the layered silicate is preferably carried out by mixing without solvent or in a polar solvent.

本発明で使用する層状珪酸塩の具体例としては、モンモリロナイト、ヘクトライト、フッ素ヘクトライト、サポナイト、バイデライト、スブチンサイト等のスメクタイト系粘土鉱物、Ｌｉ型フッ素テニオライト、Ｎａ型フッ素テニオライト、Ｎａ型四珪素フッ素雲母、Ｌｉ型四珪素フッ素雲母などの膨潤性合成雲母、バーミキュライト、フッ素バーミキュライト、ハロイサイト等が挙げられ、天然品、合成品の何れでもよい。特に、モンモリロナイト、ヘクトライト等のスメクタイト系粘土鉱物、Ｌｉ型フッ素テニオライト、Ｎａ型フッ素テニオライト、Ｎａ型四珪素フッ素雲母などの膨潤性合成雲母が好ましい。 Specific examples of the layered silicate used in the present invention include smectite clay minerals such as montmorillonite, hectorite, fluorine hectorite, saponite, beidellite, and subtinsite, Li type fluorine teniolite, Na type fluorine teniolite, and Na type four. Examples thereof include swelling synthetic mica such as silicon fluorine mica and Li-type tetrasilicon fluorine mica, vermiculite, fluorine vermiculite, halloysite, and the like, and any of natural products and synthetic products may be used. In particular, smectite clay minerals such as montmorillonite and hectorite, and swellable synthetic mica such as Li-type fluorine teniolite, Na-type fluorine teniolite, and Na-type tetrasilicon fluorine mica are preferable.

本発明で使用する変性層状珪酸塩の層間に挿入される４級オニウムカチオンとしては、例えば、トリメチルオクチルアンモニウム、トリメチルデシルアンモニウム、トリメチルドデシルアンモニウム、トリメチルテトラデシルアンモニウム、トリメチルヘキサデシルアンモニウム、トリメチルオクタデシルアンモニウム等のトリメチルアルキルアンモニウム、ジメチルジオクチルアンモニウム、ジメチルジデシルアンモニウム、ジメチルジドデシルアンモニウム、ジメチルジテトラアンモニウム、ジメチルジヘキサデシルアンモニウム、ジメチルジオクタデシルアンモニウム等のジメチルジアルキルアンモニウム等が挙げられる。 Examples of the quaternary onium cation inserted between the layers of the modified layered silicate used in the present invention include trimethyloctylammonium, trimethyldecylammonium, trimethyldodecylammonium, trimethyltetradecylammonium, trimethylhexadecylammonium, trimethyloctadecylammonium and the like. Dimethyldialkylammonium such as trimethylalkylammonium, dimethyldioctylammonium, dimethyldidecylammonium, dimethyldidodecylammonium, dimethylditetraammonium, dimethyldihexadecylammonium, and dimethyldioctadecylammonium.

滴下防止剤（Ｇ）としてはシリコンオイルも好ましい。シリコンオイルとしては、下記一般式（１）で表されるジメチルポリシロキサン骨格を有する化合物であり、末端または側鎖の一部もしくは全部がアミノ変性、エポキシ変性、カルボキシル変性、カルビノール変性、メタクリル変性、メルカプト変性、フェノール変性、ポリエーテル変性、メチルスチリル変性、アルキル変性、高級脂肪酸エステル変性、高級アルコキシ変性、フッ素変性を受け官能基化されていてもよい。 Silicon oil is also preferred as the anti-dripping agent (G). Silicon oil is a compound having a dimethylpolysiloxane skeleton represented by the following general formula (1), and a terminal or side chain part or all is amino-modified, epoxy-modified, carboxyl-modified, carbinol-modified, methacryl-modified. It may be functionalized by mercapto modification, phenol modification, polyether modification, methyl styryl modification, alkyl modification, higher fatty acid ester modification, higher alkoxy modification, and fluorine modification.

滴下防止剤（Ｇ）として使用するシリコンオイルの粘度は、２５℃において、通常１０００〜３００００（ｃｓ．）、好ましくは２０００〜２５０００（ｃｓ．）、更に好ましくは３０００〜２００００（ｃｓ．）である。粘度が１０００（ｃｓ．）未満の場合は、燃焼中の滴下防止作用が充分でなくなり難燃性が大きく低下し、３００００（ｃｓ．）より大きい場合は、増粘効果により組成物の流動性が著しく低下する。 The viscosity of the silicone oil used as the anti-dripping agent (G) is usually 1000 to 30000 (cs.), Preferably 2000 to 25000 (cs.), More preferably 3000 to 20000 (cs.) At 25 ° C. . When the viscosity is less than 1000 (cs.), The drip prevention action during combustion is not sufficient, and the flame retardancy is greatly reduced. When it is greater than 30000 (cs.), The fluidity of the composition is increased due to the thickening effect. It drops significantly.

本発明の難燃性ＰＢＴ組成物において、臭素化芳香族化合物系難燃剤（Ｅ）の含有量は、ＰＢＴ１００重量部に対し、３〜５０重量部、好ましくは５〜４０重量部、更に好ましくは６〜３０重量部である。臭素化芳香族化合物系難燃剤（Ｅ）の含有量が３重量部未満の場合は難燃効果が不十分であり、５０重量部を超える場合は、機械的強度が低下し、溶融時の熱安定性が低下し易い。 In the flame retardant PBT composition of the present invention, the content of the brominated aromatic compound flame retardant (E) is 3 to 50 parts by weight, preferably 5 to 40 parts by weight, more preferably 100 parts by weight of PBT. 6 to 30 parts by weight. When the content of brominated aromatic compound-based flame retardant (E) is less than 3 parts by weight, the flame retardant effect is insufficient, and when it exceeds 50 parts by weight, the mechanical strength decreases and the heat at the time of melting Stability is likely to decrease.

本発明の難燃性ＰＢＴ組成物において、アンチモン化合物（Ｆ）の含有量は、ＰＢＴ１００重量部に対し、１〜３０重量部、好ましくは２〜２５重量部、更に好ましくは３〜２０重量部である。アンチモン化合物（Ｆ）の含有量が１重量部未満の場合は充分な難燃効果が得られず、３０重量部を超える場合は、機械的強度が低下し、溶融時の熱安定性が低下し易い。 In the flame-retardant PBT composition of the present invention, the content of the antimony compound (F) is 1 to 30 parts by weight, preferably 2 to 25 parts by weight, and more preferably 3 to 20 parts by weight with respect to 100 parts by weight of PBT. is there. When the content of the antimony compound (F) is less than 1 part by weight, a sufficient flame retardant effect cannot be obtained, and when it exceeds 30 parts by weight, the mechanical strength is lowered and the thermal stability at the time of melting is lowered. easy.

本発明の難燃性ＰＢＴ組成物において、滴下防止剤（Ｇ）の含有量は、ＰＢＴ１００重量部に対し、０〜１５重量部である。滴下防止剤（Ｇ）の含有量が１５重量部を超える場合は、流動性や機械的物性の低下を招く恐れがある。 In the flame-retardant PBT composition of the present invention, the content of the anti-dripping agent (G) is 0 to 15 parts by weight with respect to 100 parts by weight of PBT. When content of a dripping inhibitor (G) exceeds 15 weight part, there exists a possibility of causing the fall of fluidity | liquidity and a mechanical physical property.

本発明の難燃性ＰＢＴ組成物において、強化充填材（Ｃ）の種類および含有量は、前述の耐加水分解性ＰＢＴ組成物において説明したのと同様の種類および含有量とされる。 In the flame-retardant PBT composition of the present invention, the type and content of the reinforcing filler (C) are the same type and content as described in the above hydrolysis-resistant PBT composition.

（非ハロゲン難燃性ＰＢＴ組成物）
本発明の難燃性ＰＢＴ組成物は、前記のＰＢＴ（Ａ）５０〜９５重量部とポリフェニレンエーテル樹脂（Ｈ）５〜５０重量部の合計１００重量部に対し、相溶化剤（Ｉ）０．０５〜１０重量部、リン酸エステル又はホスホニトリルから選ばれる少なくとも１種の化合物（Ｊ）２〜４５重量部、強化充填材（Ｃ）０〜２００重量部、滴下防止剤（Ｇ）０〜１５重量部、シアヌル酸メラミン（Ｋ）０〜４５重量部および硼酸金属塩（Ｌ）０〜５０重量部を含有することを特徴とする。 (Non-halogen flame retardant PBT composition)
The flame-retardant PBT composition of the present invention comprises 100 parts by weight of the compatibilizer (I) of 0.1 to 50 parts by weight of the PBT (A) and 5 to 50 parts by weight of the polyphenylene ether resin (H). 05 to 10 parts by weight, 2 to 45 parts by weight of at least one compound (J) selected from phosphate ester or phosphonitrile, 0 to 200 parts by weight of reinforcing filler (C), 0 to 15 parts of anti-dripping agent (G) It contains 0 to 45 parts by weight of melamine cyanurate (K) and 0 to 50 parts by weight of boric acid metal salt (L).

本発明で使用するポリフェニレンエーテル樹脂（Ｈ）（以下ＰＰＥと略記する）とは、下記一般式（２）で示される構造を有する単独重合体または共重合体である。 The polyphenylene ether resin (H) (hereinafter abbreviated as PPE) used in the present invention is a homopolymer or copolymer having a structure represented by the following general formula (2).

（式中、Ｒ¹⁰は、水素原子、第一級もしくは第二級アルキル基、アリール基、アミノアルキル基または炭化水素オキシ基を表し、Ｒ¹¹は、第一級もしくは第二級のアルキル基、アリール基またはアルキルアミノ基を表す。ｒは１０以上の整数を表す。） (Wherein R ¹⁰ represents a hydrogen atom, a primary or secondary alkyl group, an aryl group, an aminoalkyl group or a hydrocarbon oxy group, and R ¹¹ represents a primary or secondary alkyl group, Represents an aryl group or an alkylamino group, and r represents an integer of 10 or more.)

Ｒ¹⁰で示される第一級アルキル基としては、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、ｎ−ブチル基、ｎ−アミル基、ｎ−ヘキシル基、イソアミル基、２−メチルブチル基、２，３−ジメチルブチル基、２−，３−若しくは４−メチルペンチル基またはヘプチル基が挙げられる。第二級アルキル基の好適な例としては、イソプロピル基、ｓｅｃ−ブチル基または１−エチルプロピル基が挙げられる。好適なＰＰＥの単独重合体としては、例えば、２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル単位から成るものである。好適な共重合体としては、上記単位と２，３，６−トリメチル−１，４−フェニレンエーテル単位の組合せからなるランダム共重合体である。 Examples of the primary alkyl group represented by R ¹⁰ include methyl group, ethyl group, n-propyl group, n-butyl group, n-amyl group, n-hexyl group, isoamyl group, 2-methylbutyl group, 2 , 3-dimethylbutyl group, 2-, 3- or 4-methylpentyl group or heptyl group. Preferable examples of the secondary alkyl group include isopropyl group, sec-butyl group and 1-ethylpropyl group. Suitable PPE homopolymers are, for example, those composed of 2,6-dimethyl-1,4-phenylene ether units. A suitable copolymer is a random copolymer comprising a combination of the above units and 2,3,6-trimethyl-1,4-phenylene ether units.

本発明で使用するＰＰＥ（Ｈ）のクロロホルム中で測定した３０℃における固有粘度は、通常０．２〜０．８ｄＬ／ｇ、好ましくは０．２５〜０．７ｄＬ／ｇ、更に好ましくは０．３〜０．６ｄＬ／ｇである。固有粘度が０．２ｄＬ／ｇ未満の場合は組成物の耐衝撃性が不充分となり、０．８ｄＬ／ｇを超える場合は、ゲル成分が多く、成形品外観が悪化する傾向がある。 The intrinsic viscosity at 30 ° C. of PPE (H) used in the present invention measured in chloroform is usually 0.2 to 0.8 dL / g, preferably 0.25 to 0.7 dL / g, more preferably 0.8. 3 to 0.6 dL / g. When the intrinsic viscosity is less than 0.2 dL / g, the impact resistance of the composition is insufficient, and when it exceeds 0.8 dL / g, there are many gel components and the appearance of the molded product tends to deteriorate.

本発明で使用する相溶化剤（Ｉ）とは、ＰＢＴ中におけるＰＰＥの分散性を向上させる化合物であり、ポリカーボネート樹脂、カルボキシル基、カルボン酸エステル基、酸アミド基、イミド基、酸無水物基、エポキシ基、オキサゾリニル基、アミノ基、水酸基の群から選ばれる官能基を一つ以上有する化合物、亜リン酸エステル化合物などが使用できる。 The compatibilizer (I) used in the present invention is a compound that improves the dispersibility of PPE in PBT, and is a polycarbonate resin, carboxyl group, carboxylic ester group, acid amide group, imide group, and acid anhydride group. A compound having at least one functional group selected from the group consisting of an epoxy group, an oxazolinyl group, an amino group and a hydroxyl group, a phosphite compound and the like can be used.

官能基を有する化合物の具体例としては、エポキシ基付加ＰＰＥ樹脂、ヒドロキシアルキル化ＰＰＥ樹脂、末端オキサゾリン化ＰＰＥ樹脂、ポリスチレンによりカルボキシル基末端が変性されたポリエステル、ポリエチレンによりＯＨ基末端が変性されたポリエステル等が挙げられる。 Specific examples of the compound having a functional group include an epoxy group-added PPE resin, a hydroxyalkylated PPE resin, a terminal oxazolined PPE resin, a polyester having a carboxyl group terminal modified with polystyrene, and a polyester having an OH group terminal modified with polyethylene. Etc.

相溶化剤（Ｉ）としては、本発明組成物の耐加水分解性、結晶性、機械的物性、難燃性の観点から、亜リン酸エステル又はポリカーボネート樹脂が好ましく、亜リン酸エステルにおいては亜リン酸トリエステルが好ましく、特に、下記の一般式（３）又は（４）で表される亜リン酸トリエステルが好ましい。 The compatibilizing agent (I) is preferably a phosphite ester or a polycarbonate resin from the viewpoint of hydrolysis resistance, crystallinity, mechanical properties and flame retardancy of the composition of the present invention. Phosphoric acid triester is preferable, and phosphorous acid triester represented by the following general formula (3) or (4) is particularly preferable.

（式中、Ｒ¹²〜Ｒ¹⁴は、各々独立して、酸素原子、窒素原子、硫黄原子を含んでいてもよい、炭素数１〜２０のアルキル基または炭素数６〜３０の置換もしくは非置換アリール基を示す。） (In the formula, each of R ^{12 to} R ¹⁴ independently contains an oxygen atom, a nitrogen atom, or a sulfur atom, an alkyl group having 1 to 20 carbon atoms, or a substituted or unsubstituted group having 6 to 30 carbon atoms) Represents an aryl group.)

一般式（３）の具体例としては、トリオクチルホスファイト、トリデシルホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリステアリルホスファイト、トリイソオクチルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリス（オクチルフェニル）ホスファイト、ジフェニルイソオクチルホスファイト、ジフェニルイソデシルホスファイト、オクチルジフェニルホスファイト、ジラウリルフェニルホスファイト、ジイソデシルフェニルホスファイト、ビス（ノニルフェニル）フェニルホスファイト、ジイソオクチルフェニルホスファイト等が挙げられる。 Specific examples of the general formula (3) include trioctyl phosphite, tridecyl phosphite, trilauryl phosphite, tristearyl phosphite, triisooctyl phosphite, tris (nonylphenyl) phosphite, tris (2,4 -Dinonylphenyl) phosphite, tris (2,4-di-tert-butylphenyl) phosphite, triphenylphosphite, tris (octylphenyl) phosphite, diphenylisooctylphosphite, diphenylisodecylphosphite, octyl Examples thereof include diphenyl phosphite, dilauryl phenyl phosphite, diisodecyl phenyl phosphite, bis (nonylphenyl) phenyl phosphite, diisooctyl phenyl phosphite and the like.

（式中、ｕは１又は２であり、Ｒ¹⁵は、同じ又は異なって、酸素原子、窒素原子または硫黄原子を含んでいてもよい、炭素数１〜２０のアルキル基または炭素数６〜３０の置換もしくは非置換アリール基を示す。Ｒ¹⁶は、ｕが１の場合、炭素数１〜２０のアルキレン基または炭素数６〜３０の置換もしくは非置換アリーレン基を示し、ｕが２の場合、炭素数４〜１８のアルキルテトライル基を示す。） (In the formula, u is 1 or 2, and R ¹⁵ is the same or different and may contain an oxygen atom, a nitrogen atom or a sulfur atom, or an alkyl group having 1 to 20 carbon atoms or 6 to 30 carbon atoms. R ¹⁶ represents an alkylene group having 1 to 20 carbon atoms or a substituted or unsubstituted arylene group having 6 to 30 carbon atoms when u is 1, and when u is 2, An alkyltetrayl group having 4 to 18 carbon atoms is shown.)

Ｒ¹⁵の例としては、メチル基、エチル基、プロピル基、オクチル基、イソオクチル基、イソデシル基、デシル基、ステアリル基、ラウリル基、フェニル基、２−，３−若しくは４−メチルフェニル基、２，４−若しくは２，６−ジメチルフェニル基、２，３，６−トリメチルフェニル基、２−、３−若しくは４−エチルフェニル基、２−，４−若しくは２−，６−ジエチルフェニル基、２，３，６−トリエチルフェニル基、２−，３−若しくは４−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル基、２，４−若しくは２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル基、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル基、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェニル基、オクチルフェニル基、イソオクチルフェニル基、２−，３−若しくは４−ノニルフェニル基、２，４−ジノニルフェニル基、ビフェニル基、ナフチル基などが挙げられる。特に、置換または非置換アリール基類が好ましい。 Examples of R ¹⁵ are methyl, ethyl, propyl, octyl, isooctyl, isodecyl, decyl, stearyl, lauryl, phenyl, 2-, 3- or 4-methylphenyl, 2 , 4- or 2,6-dimethylphenyl group, 2,3,6-trimethylphenyl group, 2-, 3- or 4-ethylphenyl group, 2-, 4- or 2-, 6-diethylphenyl group, 2 , 3,6-triethylphenyl group, 2-, 3- or 4-tert-butylphenyl group, 2,4- or 2,6-di-tert-butylphenyl group, 2,6-di-tert-butyl- 4-methylphenyl group, 2,6-di-tert-butyl-4-ethylphenyl group, octylphenyl group, isooctylphenyl group, 2-, 3- or 4-nonylphenol Group, 2,4-di-nonylphenyl group, a biphenyl group, and a naphthyl group. In particular, substituted or unsubstituted aryl groups are preferred.

Ｒ¹⁶としては、一般式（４）で、ｕ＝１のとき、１，２−フェニレン基、エチレン、プロピレン、トリメチレン、テトラメチレン、ヘキサメチレン等のポリメチレン基が挙げられる。 Examples of R ¹⁶ include a polymethylene group such as 1,2-phenylene group, ethylene, propylene, trimethylene, tetramethylene, hexamethylene when u = 1 in the general formula (4).

一般式（４）の化合物の具体例としては、ｕが１の場合、例えば（フェニル）（１，３−プロパンジオール）ホスファイト、（４−メチルフェニル）（１，３−プロパンジオール）ホスファイト、（２，６−ジメチルフェニル）（１，３−プロパンジオール）ホスファイト、（４−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）（１，３−プロパンジオール）ホスファイト、（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）（１，３−プロパンジオール）ホスファイト、（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）（１，３−プロパンジオール）ホスファイト、（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）（１，３−プロパンジオール）ホスファイト、（フェニル）（１，２−エタンジオール）ホスファイト、（４−メチルフェニル）（１，２−エタンジオール）ホスファイト、（２，６−ジメチルフェニル）（１，２−エタンジオール）ホスファイト、（４−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）（１，２−エタンジオール）ホスファイト、（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）（１，２−エタンジオール）ホスファイト、（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）（１，２−エタンジオール）ホスファイト、（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）（１，４−ブタンジオール）ホスファイト等が挙げられる。 As specific examples of the compound of the general formula (4), when u is 1, for example, (phenyl) (1,3-propanediol) phosphite, (4-methylphenyl) (1,3-propanediol) phosphite , (2,6-dimethylphenyl) (1,3-propanediol) phosphite, (4-tert-butylphenyl) (1,3-propanediol) phosphite, (2,4-di-tert-butylphenyl) ) (1,3-propanediol) phosphite, (2,6-di-tert-butylphenyl) (1,3-propanediol) phosphite, (2,6-di-tert-butyl-4-methylphenyl) ) (1,3-propanediol) phosphite, (phenyl) (1,2-ethanediol) phosphite, (4-methylphenyl) (1,2-ethane Diol) phosphite, (2,6-dimethylphenyl) (1,2-ethanediol) phosphite, (4-tert-butylphenyl) (1,2-ethanediol) phosphite, (2,6-di-) tert-butylphenyl) (1,2-ethanediol) phosphite, (2,6-di-tert-butyl-4-methylphenyl) (1,2-ethanediol) phosphite, (2,6-di-) tert-butyl-4-methylphenyl) (1,4-butanediol) phosphite and the like.

また、ｕ＝２のとき、Ｒ¹⁶は下記一般式（５）に示すペンタエリスリチル構造のテトライル基などが挙げられる。 When u = 2, R ¹⁶ may be a tetrayl group having a pentaerythrityl structure represented by the following general formula (5).

具体例としては、ジイソデシルペンタエリスリトールジホスファイト、ジラウリルペンタエリスリトールジホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、ジフェニルペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（３−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジメチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジメチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，３，６−トリメチルフェニル）ベンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（３−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（４−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（ノニルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（ビフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ジナフチルペンタエリスリトールジホスファイト等が挙げられる。 Specific examples include diisodecyl pentaerythritol diphosphite, dilauryl pentaerythritol diphosphite, distearyl pentaerythritol diphosphite, diphenylpentaerythritol diphosphite, bis (2-methylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis ( 3-methylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (4-methylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,4-dimethylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,6-dimethylphenyl) pentaerythritol Diphosphite, bis (2,3,6-trimethylphenyl) bentaerythritol diphosphite, bis (2-tert-butylphenyl) pentaerythritol diphosphat Bis (3-tert-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (4-tert-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,4-di-tert-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite Bis (2,6-di-tert-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,6-di-tert-butyl-4-methylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,6-di -Tert-butyl-4-ethylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (nonylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (biphenyl) pentaerythritol diphosphite, dinaphthylpentaerythritol diphosphite and the like.

上記の亜リン酸トリエステルの中では、式（４）において、ｕが１又は２で示される化合物が好ましく、更には、式（４）のｕ＝２で、Ｒ¹⁶が一般式（５）に示すペンタエリスリチル構造のテトライル基などである化合物がより好ましい。その中でも、ビス（ノニルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト等がより好ましく、特にはビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトが好ましい。なお、本発明の組成物は、これら亜リン酸トリエステルの分解（加水分解、熱分解など）により生じた化合物を含んでいてもよい。 Among the above phosphorous acid triesters, in the formula (4), a compound in which u is 1 or 2 is preferable. Further, u = 2 in the formula (4), and R ¹⁶ is the general formula (5). A compound such as a tetrayl group having a pentaerythrityl structure shown in FIG. Among them, bis (nonylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,4-di-tert-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,6-di-tert-butyl-4-methylphenyl) Pentaerythritol diphosphite and the like are more preferable, especially bis (2,4-di-tert-butylphenyl) pentaerythritol diphosphite, bis (2,6-di-tert-butyl-4-methylphenyl) pentaerythritol. Diphosphite is preferred. In addition, the composition of this invention may contain the compound produced by decomposition | disassembly (hydrolysis, thermal decomposition, etc.) of these phosphorous acid triesters.

本発明において相溶化剤（Ｉ）として使用するポリカーボネート樹脂としては、芳香族ジヒドロキシ化合物またはこれと少量のポリヒドロキシ化合物をホスゲン又は炭酸のジエステルと反応させることによって製造される分岐していてもよい熱可塑性芳香族ポリカーボネート重合体または共重合体が挙げられる。 The polycarbonate resin used as the compatibilizing agent (I) in the present invention may be a branched heat produced by reacting an aromatic dihydroxy compound or a small amount thereof with phosgene or a diester of carbonic acid. Examples thereof include a plastic aromatic polycarbonate polymer or copolymer.

芳香族ジヒドロキシ化合物としては、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（＝ビスフェノールＡ）、テトラメチルビスフェノールＡ、ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，４−ジヒドロキシジフェニル等が挙げられ、好ましくはビスフェノールＡである。 As aromatic dihydroxy compounds, 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane (= bisphenol A), tetramethylbisphenol A, bis (4-hydroxyphenyl) -p-diisopropylbenzene, hydroquinone, resorcinol, 4,4 -Dihydroxy diphenyl etc. are mentioned, Preferably it is bisphenol A.

分岐したポリカーボネート樹脂を得るには、フロログルシン、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプテン−２、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、２，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプテン−３、１，３，５−トリス（４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン、１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン等で示されるポリヒドロキシ化合物、または、３，３−ビス（４−ヒドロキシアリール）オキシインドール（＝イサチンビスフェノール）、５−クロルイサチン、５，７−ジクロルイサチン、５−ブロムイサチン等を前記芳香族ジヒドロキシ化合物の一部として使用すればよく、その使用量は、通常０．０１〜１０モル％、好ましくは０．１〜２モル％である。 To obtain a branched polycarbonate resin, phloroglucin, 4,6-dimethyl-2,4,6-tri (4-hydroxyphenyl) heptene-2, 4,6-dimethyl-2,4,6-tri (4- Hydroxyphenyl) heptane, 2,6-dimethyl-2,4,6-tri (4-hydroxyphenyl) heptene-3, 1,3,5-tris (4-hydroxyphenyl) benzene, 1,1,1-tris A polyhydroxy compound represented by (4-hydroxyphenyl) ethane or the like, or 3,3-bis (4-hydroxyaryl) oxindole (= isatin bisphenol), 5-chloruisatin, 5,7-dichloroisatin, 5-bromoisatin Etc. may be used as a part of the aromatic dihydroxy compound, and the amount used is usually 0.01 to 10 mol%. Preferably 0.1 to 2 mol%.

芳香族ポリカーボネート樹脂としては、好ましくは、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンから誘導されるポリカーボネート樹脂、または、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンと他の芳香族ジヒドロキシ化合物とから誘導されるポリカーボネート共重合体が挙げられる。 The aromatic polycarbonate resin is preferably a polycarbonate resin derived from 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane, or 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane and other aromatic dihydroxy compounds. And polycarbonate copolymers derived from the above.

相溶化剤（Ｉ）として使用するポリカーボネート樹脂の分子量は、溶媒としてメチレンクロライドを使用し、温度２５℃で測定した溶液粘度より換算した粘度平均分子量として、通常１６，０００〜３０，０００、好ましくは１８，０００〜２３，０００である。ポリカーボネート樹脂としては、２種以上のポリカーボネート樹脂を混合して使用することも出来る。 The molecular weight of the polycarbonate resin used as the compatibilizer (I) is usually 16,000 to 30,000, preferably 16,000 to 30,000 as the viscosity average molecular weight converted from the solution viscosity measured at 25 ° C. using methylene chloride as the solvent. 18,000 to 23,000. As the polycarbonate resin, two or more kinds of polycarbonate resins can be mixed and used.

本発明で使用するリン酸エステル化合物（Ｊ）としては、広範囲のリン酸エステルが包含される。その具体例としては、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリブトキシエチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、オクチルジフェニルホスフェート等が挙げられるが、特に、下記一般式（６）で表される化合物が好ましい。 The phosphate ester compound (J) used in the present invention includes a wide range of phosphate esters. Specific examples thereof include trimethyl phosphate, triethyl phosphate, tributyl phosphate, trioctyl phosphate, tributoxyethyl phosphate, triphenyl phosphate, tricresyl phosphate, cresyl diphenyl phosphate, octyl diphenyl phosphate, etc. A compound represented by the general formula (6) is preferable.

（式中、Ｒ^１〜Ｒ^８は、それぞれ独立して、水素原子または炭素数１〜６のアルキル基を示し、ｍは０又は１〜４の整数である。Ｒ^９は、ｐ−フェニレン基、ｍ−フェニレン基、４，４’−ビフェニレン基または以下から選ばれる２価の基である。） (In the formula, R ^{1 to} R ⁸ each independently represents a hydrogen atom or an alkyl group having 1 to 6 carbon atoms, m is 0 or an integer of 1 to 4. R ⁹ is a p-phenylene group. M-phenylene group, 4,4′-biphenylene group or a divalent group selected from the following:

前記の一般式（６）において、Ｒ^１〜Ｒ^８は、本発明組成物の耐加水分解性を向上させる観点から、好ましくは炭素数６以下のアルキル基、更に好ましくは炭素数２以下のアルキル基、特に好ましくはメチル基である。ｍは、好ましくは１〜３、更に好ましくは１である。Ｒ^９は、好ましくはｐ−フェニレン基またはｍ−フェニレン基、更に好ましくはｍ−フェニレン基である。 In the general formula (6), R ^{1 to} R ⁸ are preferably an alkyl group having 6 or less carbon atoms, more preferably an alkyl having 2 or less carbon atoms, from the viewpoint of improving the hydrolysis resistance of the composition of the present invention. Group, particularly preferably a methyl group. m is preferably 1 to 3, and more preferably 1. R ⁹ is preferably a p-phenylene group or an m-phenylene group, more preferably an m-phenylene group.

また、成分（Ｌ）としては下記一般式（７）で表される基を有するホスホニトリル化合物も好適に使用される。 As the component (L), a phosphonitrile compound having a group represented by the following general formula (7) is also preferably used.

（式中、Ｘは、−Ｏ−、−Ｓ−、−ＮＨ−または直接結合を表す。Ｒ¹⁷及びＲ¹⁸は、炭素数１〜２０のアリール基、アルキル基、シクロアルキル基を示す。Ｒ¹⁷−Ｘ−、Ｒ¹⁸−Ｘ−は同一でも異なっていてもよい。ｎは１〜１２の整数を示す。） (In the formula, X represents —O—, —S—, —NH— or a direct bond. R ¹⁷ and R ¹⁸ represent an aryl group, alkyl group or cycloalkyl group having 1 to 20 carbon atoms. ¹⁷ -X- and R ¹⁸ -X- may be the same or different, and n represents an integer of 1 to 12.)

一般式（７）において、Ｒ¹⁷及びＲ¹⁸の具体例としては、メチル基、エチル基、ブチル基、ヘキシル基、ベンジル等の置換されていてもよいアルキル基、シクロヘキシル等のシクロアルキル基、フェニル基、ナフチル等のアリール基が挙げられる。ｎは、好ましくは３〜１０であり、更に好ましくは３又は４である。一般式（７）のホスホニトリル化合物は、線状重合体であっても環状重合体であってもよいが、環状重合体が好ましい。Ｘは、−Ｏ−又は−ＮＨ−が好ましく、特に−Ｏ−が好ましい。 In the general formula (7), specific examples of R ¹⁷ and R ¹⁸ include methyl group, ethyl group, butyl group, hexyl group, alkyl group which may be substituted such as benzyl, cycloalkyl group such as cyclohexyl, phenyl And aryl groups such as naphthyl. n is preferably 3 to 10, and more preferably 3 or 4. The phosphonitrile compound of the general formula (7) may be a linear polymer or a cyclic polymer, but a cyclic polymer is preferred. X is preferably —O— or —NH—, and particularly preferably —O—.

一般式（７）で示されるホスホニトリル化合物の具体例としては、ヘキサフェノキシシクロトリホスファゼン、ヘキサ（ヒドロキシフェノキシ）シクロトリホスファゼン、オクタフェノキシシクロテトラホスファゼン、オクタ（ヒドロキシフェノキシ）シクロテトラホスファゼン等が挙げられる。 Specific examples of the phosphonitrile compound represented by the general formula (7) include hexaphenoxycyclotriphosphazene, hexa (hydroxyphenoxy) cyclotriphosphazene, octaphenoxycyclotetraphosphazene, octa (hydroxyphenoxy) cyclotetraphosphazene and the like. .

本発明で使用するシアヌル酸メラミン（Ｋ）とは、シアヌル酸とメラミンの略等モル反応物であって、例えば、シアヌル酸の水溶液とメラミンの水溶液とを混合し、９０〜１００℃の温度で攪拌下反応させ、生成した沈澱を濾過することにより得ることが出来る。シアヌル酸メラミンの粒径は、通常０．０１〜１０００μｍ、好ましくは０．０１〜５００μｍである。シアヌル酸メラミンのアミノ基または水酸基の幾つかが他の置換基で置換されていてもよい。 The melamine cyanurate (K) used in the present invention is a substantially equimolar reaction product of cyanuric acid and melamine, and, for example, an aqueous solution of cyanuric acid and an aqueous solution of melamine are mixed at a temperature of 90 to 100 ° C. It can be obtained by reacting with stirring and filtering the formed precipitate. The particle size of melamine cyanurate is usually 0.01 to 1000 μm, preferably 0.01 to 500 μm. Some of the amino groups or hydroxyl groups of melamine cyanurate may be substituted with other substituents.

本発明で使用する硼酸金属塩（Ｌ）とは、通常使用する処理条件下で安定であり、揮発成分のないものが好ましい。硼酸金属塩（Ｌ）としては、硼酸のアルカリ金属塩（例えば、四硼酸ナトリウム、メタ硼酸カリウム等）、アルカリ土類金属塩（例えば、硼酸カルシウム、オルト硼酸マグネシウム、オルト硼酸バリウム、硼酸亜鉛など）等が挙げられる。これらの中では硼酸亜鉛が好ましい。硼酸亜鉛は、一般に、２ＺｎＯ・３Ｂ_２Ｏ_３・ｘＨ_２Ｏ（ｘ＝３．３〜３．７）で示される。水和硼酸亜鉛としては、好ましくは、２ＺｎＯ・３Ｂ_２Ｏ_３・３．５Ｈ_２Ｏの式で表され且つ２６０℃又はそれより高い温度まで安定なものである。 The boric acid metal salt (L) used in the present invention is preferably one that is stable under the processing conditions normally used and has no volatile components. Examples of the boric acid metal salt (L) include alkali metal salts of boric acid (for example, sodium tetraborate, potassium metaborate), alkaline earth metal salts (for example, calcium borate, magnesium orthoborate, barium orthoborate, zinc borate). Etc. Of these, zinc borate is preferred. Zinc borate is generally represented by 2ZnO.3B ₂ O ₃ .xH ₂ O (x = 3.3 to 3.7). The hydrated zinc borate are preferably those 2ZnO _· 3B ₂ O 3 _· 3.5H stable up to a temperature higher than that and 260 ° C. or represented by the formula ₂ O.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、ポリフェニレンエーテル（Ｈ）（ＰＰＥ）の含有量は、ＰＢＴ：ＰＰＥの重量比として、９５：５〜５０：５０、好ましくは９２：８〜５５：４５、更に好ましくは９０：１０〜６０：４０である。ＰＰＥの比率が５未満の場合は、組成物の難燃性や耐加水分解性が不充分になり、５０を超える場合は組成物の流動性や耐薬品性が著しく低下する。 In the non-halogen flame-retardant PBT composition of the present invention, the content of polyphenylene ether (H) (PPE) is 95: 5 to 50:50, preferably 92: 8 to 55:45, as a weight ratio of PBT: PPE. More preferably, it is 90: 10-60: 40. When the PPE ratio is less than 5, the flame retardancy and hydrolysis resistance of the composition are insufficient, and when it exceeds 50, the fluidity and chemical resistance of the composition are remarkably lowered.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、相溶化剤（Ｉ）の含有量は、ＰＢＴとＰＰＥとの合計１００重量部に対し、０．０５〜１０重量部、好ましくは０．１〜８重量部、更に好ましくは０．３〜５重量部である。相溶化剤（Ｉ）の含有量が０．０５重量部未満の場合は、組成物の物性、特に機械的強度や難燃性が低下し、１０重量部を超える場合は、難燃性、製品の表面外観が低下する。 In the non-halogen flame-retardant PBT composition of the present invention, the content of the compatibilizing agent (I) is 0.05 to 10 parts by weight, preferably 0.1 to 8 parts per 100 parts by weight of the total of PBT and PPE. Part by weight, more preferably 0.3 to 5 parts by weight. When the content of the compatibilizing agent (I) is less than 0.05 parts by weight, the physical properties of the composition, particularly mechanical strength and flame retardancy are deteriorated. The surface appearance of is reduced.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、リン酸エステル又はホスホニウム（Ｊ）の含有量は、ＰＢＴとＰＰＥとの合計１００重量部に対し、２〜４５重量部、好ましくは３〜４０重量部、更に好ましくは５〜３０重量部である。リン酸エステル又はホスホニウム（Ｊ）の含有量が２重量部未満の場合は組成物の難燃性が不充分になり、４５重量部を超える場合は、機械的物性、耐加水分解性、成形性が著しく低下する。 In the non-halogen flame retardant PBT composition of the present invention, the content of phosphate ester or phosphonium (J) is 2 to 45 parts by weight, preferably 3 to 40 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the total of PBT and PPE. More preferably, it is 5 to 30 parts by weight. When the content of phosphate ester or phosphonium (J) is less than 2 parts by weight, the flame retardancy of the composition is insufficient, and when it exceeds 45 parts by weight, mechanical properties, hydrolysis resistance, moldability Is significantly reduced.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、強化充填材（Ｃ）の種類および含有量は、前述の耐加水分解性ＰＢＴ組成物において説明したのと同様の種類および含有量とされる。 In the non-halogen flame retardant PBT composition of the present invention, the type and content of the reinforcing filler (C) are the same type and content as described in the above hydrolysis-resistant PBT composition.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、滴下防止剤（Ｇ）の種類および含有量は、前述の難燃ＰＢＴ組成物において説明したのと同様の種類および含有量とされる。 In the non-halogen flame retardant PBT composition of the present invention, the type and content of the anti-dripping agent (G) are the same as those described in the above flame retardant PBT composition.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、滴下防止剤（Ｇ）が層状珪酸塩の場合、その含有量は、ＰＢＴとＰＰＥとの合計１００重量部に対し、０〜１５重量部、好ましくは０．３〜１２重量部、更に好ましくは０．５〜１０重量部である。層状珪酸塩の含有が１５重量部を超える場合は流動性や機械的物性が極端に低下する。なお、層状珪酸塩は１種類を使用してもよく、２種以上を併用してもよい。 In the non-halogen flame retardant PBT composition of the present invention, when the anti-dripping agent (G) is a layered silicate, the content thereof is 0 to 15 parts by weight, preferably 100 parts by weight of PBT and PPE in total. 0.3 to 12 parts by weight, more preferably 0.5 to 10 parts by weight. When the content of the layered silicate exceeds 15 parts by weight, the fluidity and mechanical properties are extremely lowered. In addition, a layered silicate may use 1 type and may use 2 or more types together.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、滴下防止剤（Ｇ）がシリコンオイルの場合、その含有量は、ＰＢＴとＰＰＥとの合計１００重量部に対し、０〜１５重量部であり、好ましくは０．００５〜８重量部、更に好ましくは０．００５〜５重量部である。シリコンオイルの含有が１５重量部を超える場合は、流動性、機械的性質が著しく低下する。 In the non-halogen flame retardant PBT composition of the present invention, when the anti-dripping agent (G) is silicon oil, the content thereof is preferably 0 to 15 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the total of PBT and PPE. Is 0.005 to 8 parts by weight, more preferably 0.005 to 5 parts by weight. When the content of silicon oil exceeds 15 parts by weight, fluidity and mechanical properties are remarkably lowered.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、シアヌル酸メラミン（Ｋ）の含有量は、ＰＢＴとＰＰＥとの合計１００重量部に対し、０〜４５重量部、好ましくは３〜４０重量部、更に好ましくは５〜３０重量部である。シアヌル酸メラミン（Ｋ）の含有量が４５重量部を超える場合は、靱性や延性を低下させたり、ブリードアウトやプレートアウトを引き起こしたりする。 In the non-halogen flame retardant PBT composition of the present invention, the content of melamine cyanurate (K) is 0 to 45 parts by weight, preferably 3 to 40 parts by weight, more preferably 100 parts by weight of PBT and PPE. Preferably it is 5-30 weight part. When the content of melamine cyanurate (K) exceeds 45 parts by weight, toughness and ductility are reduced, or bleed-out and plate-out are caused.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、リン酸エステル又はホスホニトリルから選ばれる少なくとも１種の化合物（Ｊ）とシアヌル酸メラミン（Ｋ）の比率は、通常１：９〜９：１、好ましくは２：８〜８：２、更に好ましくは２．５：７．５〜７．５：２．５である。 In the non-halogen flame retardant PBT composition of the present invention, the ratio of at least one compound (J) selected from phosphoric acid ester or phosphonitrile to melamine cyanurate (K) is usually 1: 9 to 9: 1, preferably Is from 2: 8 to 8: 2, more preferably from 2.5: 7.5 to 7.5: 2.5.

本発明の非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物において、硼酸金属塩（Ｌ）の含有量は、ＰＢＴとＰＰＥとの合計１００重量部に対し、０〜５０重量部、好ましくは２〜４５重量部、更に好ましくは３〜４０重量部である。硼酸金属塩（Ｌ）の含有量が５０重量部を超える場合は機械的物性が低下し易い。 In the non-halogen flame-retardant PBT composition of the present invention, the content of the boric acid metal salt (L) is 0 to 50 parts by weight, preferably 2 to 45 parts by weight, more preferably 100 parts by weight of PBT and PPE in total. Preferably it is 3-40 weight part. When the content of the boric acid metal salt (L) exceeds 50 parts by weight, the mechanical properties are liable to deteriorate.

本発明において、ＰＢＴに各種添加剤を含有させる方法としては、溶融混練により添加剤を添加する方法が好ましい。溶融混練法としては、熱可塑性樹脂について常用される混練方法を適用することが出来る。例えば、各成分を、必要により付加的に添加される成分と共に、ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、Ｖ型ブレンダー等により均一に混合した後、一軸混練押出機、多軸混練押出機、ロール、バンバリーミキサー、ブラベンダー等を使用して混練する。 In the present invention, the method of adding various additives to the PBT is preferably a method of adding the additives by melt kneading. As the melt kneading method, a kneading method commonly used for thermoplastic resins can be applied. For example, after each component is mixed with a Henschel mixer, a ribbon blender, a V-type blender or the like together with components that are additionally added as necessary, a single-screw kneading extruder, a multi-screw kneading extruder, a roll, a Banbury mixer, Knead using a brabender or the like.

各成分は、付加的成分を含め、混練機に一括して供給することが出来、または、順次供給することも出来る。また、付加的成分を含め、各成分から選ばれた２種以上の成分を予め混合しておくことも出来る。ガラス繊維などの強化系充填材は、押出機の途中から樹脂が溶融した後に添加することにより、破砕を避け、高い特性を発揮させることが出来る。また、液状のエポキシ化合物を添加する場合は、押出機の途中からエポキシ化合物をＰＢＴが溶融混練されている中へ圧入することにより添加してもよい。 Each component including an additional component can be supplied to the kneader in a lump or can be supplied sequentially. In addition, two or more kinds of components selected from each component, including additional components, can be mixed in advance. By adding a reinforcing filler such as glass fiber after the resin is melted from the middle of the extruder, crushing can be avoided and high characteristics can be exhibited. Moreover, when adding a liquid epoxy compound, you may add an epoxy compound by injecting into the PBT melt-kneaded from the middle of an extruder.

本発明のＰＢＴ及びその組成物の成形加工方法は、特に制限されず、熱可塑性樹脂について一般に使用されている成形法、すなわち、射出成形、中空成形、押し出し成形、プレス成形などの成形法を適用することが出来る。 The molding method of the PBT and the composition of the present invention is not particularly limited, and molding methods generally used for thermoplastic resins, that is, molding methods such as injection molding, hollow molding, extrusion molding, and press molding are applied. I can do it.

本発明のＰＢＴは、色調、耐加水分解性、熱安定性、透明性、成形性に優れているため、電気、電子部品、自動車用部品などの射出成形部品として好適である。 Since the PBT of the present invention is excellent in color tone, hydrolysis resistance, thermal stability, transparency and moldability, it is suitable as an injection molded part such as an electric, electronic part or automobile part.

以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に何ら限定されるものではない。なお、以下の諸例で採用した物性および評価項目の測定方法は次の通りである。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention further in detail, this invention is not limited to a following example at all unless the summary is exceeded. In addition, the measurement method of the physical property and evaluation item which were employ | adopted in the following examples is as follows.

（１）エステル化率：
以下の計算式（IV）によって酸価およびケン化価から算出した。酸価は、ジメチルホルムアミドにオリゴマーを溶解させ、０．１ＮのＫＯＨ／メタノール溶液を使用して滴定により求めた。ケン化価は０．５ＮのＫＯＨ／エタノール溶液でオリゴマーを加水分解し、０．５Ｎの塩酸で滴定し求めた。 (1) Esterification rate:
The acid value and saponification value were calculated from the following calculation formula (IV). The acid value was obtained by dissolving the oligomer in dimethylformamide and titrating with a 0.1N KOH / methanol solution. The saponification value was determined by hydrolyzing the oligomer with a 0.5N KOH / ethanol solution and titrating with 0.5N hydrochloric acid.

（２）末端カルボキシル基濃度：
ベンジルアルコール２５ｍＬにＰＢＴ又はオリゴマー０．５ｇを溶解し、水酸化ナトリウムの０．０１モル／Ｌベンジルアルコール溶液を使用して滴定した。 (2) Terminal carboxyl group concentration:
PBT or oligomer 0.5g was melt | dissolved in benzyl alcohol 25mL, and it titrated using the 0.01 mol / L benzyl alcohol solution of sodium hydroxide.

（３）固有粘度（ＩＶ）：
ウベローデ型粘度計を使用し次の要領で求めた。すなわち、フェノール／テトラクロロエタン（重量比１／１）の混合溶媒を使用し、３０℃において、濃度１．０ｇ／ｄＬのポリマー溶液および溶媒のみの落下秒数を測定し、以下の式（Ｖ）より求めた。 (3) Intrinsic viscosity (IV):
It calculated | required in the following way using the Ubbelohde type viscometer. That is, using a mixed solvent of phenol / tetrachloroethane (weight ratio 1/1) and measuring the number of seconds of dropping only the polymer solution having a concentration of 1.0 g / dL and the solvent at 30 ° C., the following formula (V) I asked more.

但し、η_sp＝η／η₀−１であり、ηはポリマー溶液落下秒数、η₀は溶媒の落下秒数、Ｃはポリマー溶液濃度（ｇ／ｄＬ）、Ｋ_Hはハギンズの定数である。Ｋ_Hは０．３３を採用した。 Where η _sp = η / η ₀ −1, η is the polymer solution dropping time, η ₀ is the solvent dropping time, C is the polymer solution concentration (g / dL), and K _H is the Huggins constant. . K _H adopted the 0.33.

（４）ＰＢＴ中のチタン濃度：
電子工業用高純度硫酸および硝酸でＰＢＴを湿式分解し、高分解能ＩＣＰ（Induced Coupled Plasma）−ＭＳ（MassSpectrometer ）（サーモクエスト社製）を使用して測定した。 (4) Titanium concentration in PBT:
PBT was wet-decomposed with high-purity sulfuric acid and nitric acid for electronic industry and measured using a high resolution ICP (Induced Coupled Plasma) -MS (MassSpectrometer) (manufactured by ThermoQuest).

（５）末端メトキシカルボニル基濃度、末端ビニル基濃度および末端水酸基濃度：
重クロロホルム／ヘキサフルオロイソプロパノール＝７／３（体積比）の混合溶媒１ｍＬにＰＢＴ約１００ｍｇを溶解させ、重ピリジン３６μＬを添加し、５０℃で^１Ｈ−ＮＭＲを測定し求めた。ＮＭＲ装置には日本電子（株）製「α−４００」又は「ＪＮＭ２７０」を使用した。 (5) Terminal methoxycarbonyl group concentration, terminal vinyl group concentration and terminal hydroxyl group concentration:
About 100 mg of PBT was dissolved in 1 mL of a mixed solvent of deuterated chloroform / hexafluoroisopropanol = 7/3 (volume ratio), 36 μL of deuterated pyridine was added, and ¹ H-NMR was measured and determined at 50 ° C. “Α-400” or “JNM270” manufactured by JEOL Ltd. was used as the NMR apparatus.

（６）環状２量体および環状３量体の測定：
ヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルム＝２／３（体積比）３ｍＬにＰＢＴ０．１ｇを溶解させた後、クロロホルム２０ｍＬ、メタノール１０ｍＬを加えてポリマーを沈殿させる。続いて濾別した上澄み液を乾固した後、ジメチルホルムアミド２ｍＬに溶解させ、２重量％の酢酸水／アセトニトリルの混合溶媒を溶離液とし、高速液体クロマトグラフィー（カラム：三菱化学（株）製「ＭＣＩ−ＧＥＬＯＤＳ−１ＬＵ」）で測定して求めた。環状２量体や環状３量体が少ない方が成型時の金型汚染などが少ない。 (6) Measurement of cyclic dimer and cyclic trimer:
After dissolving 0.1 g of PBT in 3 mL of hexafluoroisopropanol / chloroform = 2/3 (volume ratio), 20 mL of chloroform and 10 mL of methanol are added to precipitate the polymer. Subsequently, the supernatant separated by filtration was dried and then dissolved in 2 mL of dimethylformamide, and a mixed solvent of 2% by weight of acetic acid water / acetonitrile was used as an eluent, and high performance liquid chromatography (column: “manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation” MCI-GEL ODS-1LU "). The smaller the cyclic dimer and the cyclic trimer, the less the mold contamination during molding.

（７）降温結晶化温度（Ｔｃ）：
示差走査熱量計［パーキンエルマー社、型式ＤＳＣ７］を使用し、昇温速度２０℃／ｍｉｎで室温から３００℃まで昇温した後、降温速度２０℃／ｍｉｎで８０℃まで降温し、発熱ピークの温度を降温結晶化温度とした。Ｔｃが高いほど結晶化速度が速く、成形サイクルが短くなる。 (7) Temperature drop crystallization temperature (Tc):
Using a differential scanning calorimeter [Perkin Elmer, Model DSC7], the temperature was raised from room temperature to 300 ° C. at a temperature rising rate of 20 ° C./min, and then the temperature was lowered to 80 ° C. at a temperature falling rate of 20 ° C./min. The temperature was defined as the temperature-falling crystallization temperature. The higher the Tc, the faster the crystallization speed and the shorter the molding cycle.

（８）溶液ヘイズ：
フェノール／テトラクロロエタン＝３／２（重量比）の混合溶媒２０ｍＬにＰＢＴ２．７０ｇを１１０℃で３０分間溶解させた後、３０℃の恒温水槽で１５分間冷却し、日本電色（株）製濁度計（ＮＤＨ−３００Ａ）を使用し、セル長１０ｍｍで測定した。値が低いほど透明性が良好であることを示す。 (8) Solution haze:
After dissolving 2.70 g of PBT in 20 mL of a mixed solvent of phenol / tetrachloroethane = 3/2 (weight ratio) at 110 ° C. for 30 minutes, it was cooled in a constant temperature water bath at 30 ° C. for 15 minutes, and made by Nippon Denshoku Co., Ltd. The measurement was performed with a cell length of 10 mm using a dynamometer (NDH-300A). It shows that transparency is so favorable that a value is low.

（９）ペレット色調：
日本電色（株）製色差計（Ｚ−３００Ａ型）を使用し、イエローインデックスｂ値を算出し評価した。値が低いほど黄ばみが少なく色調が良好であることを示す。 (9) Pellet color tone:
Using a color difference meter (Z-300A type) manufactured by Nippon Denshoku Co., Ltd., the yellow index b value was calculated and evaluated. A lower value indicates less yellowing and a better color tone.

（１０）熱分解による末端カルボキシル基濃度の上昇（Δ［ＣＯＯＨ］）：
ＰＢＴを水分３００ｐｐｍ以下に真空乾燥させた後、ガラス管中、乾燥窒素雰囲気下、２４５℃のオイルバスで４０分間熱処理し、熱処理前後の末端カルボキシル基濃度および末端水酸基濃度を測定し、前述の式（Ｉ）で算出した。 (10) Increase in terminal carboxyl group concentration due to thermal decomposition (Δ [COOH]):
After PBT was vacuum dried to a moisture of 300 ppm or less, it was heat-treated in a glass tube in a dry nitrogen atmosphere for 40 minutes in an oil bath at 245 ° C., and the terminal carboxyl group concentration and terminal hydroxyl group concentration before and after the heat treatment were measured. Calculated in (I).

（１１）引張強度および引張破断伸度：
射出成形機（住友重機械（株）製：型式Ｓ−７５ＭIII）を使用し、シリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃にて、樹脂組成物のＩＳＯ試験片を成形し、ＩＳＯ５２７に従い、引張強度（ＴＳ）及び引張破断伸度を測定した。これらは、何れも、５回の平均値を採用した。 (11) Tensile strength and tensile elongation at break:
Using an injection molding machine (manufactured by Sumitomo Heavy Industries, Ltd .: Model S-75MIII), an ISO test piece of the resin composition was molded at a cylinder temperature of 250 ° C. and a mold temperature of 80 ° C., and in accordance with ISO 527, tensile strength (TS) and tensile elongation at break were measured. As for these, the average value of 5 times was employ | adopted for all.

（１２）耐加水分解性（加水分解試験後の強度保持率）：
上記と同じＩＳＯ試験片を、純水を張った圧力容器に直接水に触れない様に入れ、密閉した後、１２１℃の加圧下で１００時間処理し、上記と同様に引張試験を行う（処理後の引張強度の平均をＴＳ’とする）。そして、以下の式（VI）により強度保持率を算出する。但し、湿熱処理は、強化充填材を含む樹脂組成物の場合１００時間、強化充填材を含まない樹脂組成物の場合は６０時間とした。強度保持率が大きいほど耐加水分解性が良好なことを示す。 (12) Hydrolysis resistance (strength retention after hydrolysis test):
The same ISO test piece as described above is placed in a pressure vessel filled with pure water so that it does not come into direct contact with water, sealed, and then treated under a pressure of 121 ° C. for 100 hours, and a tensile test is performed in the same manner as above (treatment) The average of the subsequent tensile strength is TS ′). Then, the strength retention is calculated by the following formula (VI). However, the wet heat treatment was 100 hours in the case of the resin composition containing the reinforcing filler, and 60 hours in the case of the resin composition not containing the reinforcing filler. The larger the strength retention, the better the hydrolysis resistance.

（１３）ＰＢＴ中の５μｍ以上の異物数：
ヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルム＝２／３（体積比）の混合溶媒にＰＢＴ１０ｇを２０重量％の濃度で溶解させ、孔径５μｍのポリテトラフルオロエチレン製メンブレンフィルターで濾過した後、上記の混合溶媒で十分洗浄し、フィルター上に残った異物数を光学顕微鏡で観察して計数した。 (13) Number of foreign matters of 5 μm or more in PBT:
10 g of PBT was dissolved in a mixed solvent of hexafluoroisopropanol / chloroform = 2/3 (volume ratio) at a concentration of 20% by weight, filtered through a polytetrafluoroethylene membrane filter having a pore size of 5 μm, and then thoroughly washed with the above mixed solvent. The number of foreign matters remaining on the filter was observed and counted with an optical microscope.

（１４）シャルピー衝撃強さ：
前記と同じＩＳＯ試験片にノッチ加工を施した後、ＩＳＯ１７９に従い、シャルピー衝撃強さを測定した。 (14) Charpy impact strength:
The same ISO test piece as described above was notched, and then Charpy impact strength was measured in accordance with ISO179.

実施例１：
図１に示すエステル化工程と図４に示す重縮合工程を通し、次の要領でＰＢＴの製造を行った。先ず、テレフタル酸１．００モルに対して、１，４−ブタンジオール１．８０モルの割合で混合した６０℃のスラリーをスラリー調製槽から原料供給ライン（１）を通じ、予め、エステル化率９９％のＰＢＴオリゴマーを充填したスクリュー型攪拌機を有するエステル化のための反応槽（Ａ）に、２８．５ｋｇ／ｈとなる様に連続的に供給した。同時に、再循環ライン（２）から１８５℃の精留塔（Ｃ）の塔底成分を１２．０ｋｇ／ｈで供給し、触媒供給ライン（３）から触媒として６５℃のテトラブチルチタネートの６．０重量％１，４−ブタンジオール溶液を６９ｇ／ｈで供給した（理論ポリマー収量に対し３０ｐｐｍ）。この溶液中の水分は０．２０重量％であった。 Example 1:
Through the esterification step shown in FIG. 1 and the polycondensation step shown in FIG. 4, PBT was produced in the following manner. First, a 60 ° C. slurry mixed at a ratio of 1.80 moles of 1,4-butanediol with respect to 1.00 moles of terephthalic acid is passed through a raw material supply line (1) from a slurry preparation tank in advance with an esterification rate of 99. % Was continuously fed to a reaction tank (A) for esterification having a screw type stirrer filled with PBT oligomer at 28.5 kg / h. At the same time, the bottom component of the rectification column (C) at 185 ° C. is fed from the recirculation line (2) at 12.0 kg / h, and 6. 5% of tetrabutyl titanate at 65 ° C. is used as the catalyst from the catalyst feed line (3). A 0 wt% 1,4-butanediol solution was fed at 69 g / h (30 ppm relative to the theoretical polymer yield). The water content in this solution was 0.20% by weight.

反応槽（Ａ）の内温は２３０℃、圧力は７８ｋＰａとし、生成する水とテトラヒドロフラン及び余剰の１，４−ブタンジオールを、留出ライン（５）から留出させ、精留塔（Ｃ）で高沸成分と低沸成分とに分離した。系が安定した後の塔底の高沸成分は、９８重量％以上が１，４−ブタンジオールであり、精留塔（Ｃ）の液面が一定になる様に、抜出ライン（８）を通じてその一部を外部に抜き出した。一方、低沸成分は塔頂よりガスの形態で抜き出し、コンデンサ（Ｇ）で凝縮させ、タンク（Ｆ）の液面が一定になる様に、抜出ライン（１３）より外部に抜き出した。 The internal temperature of the reaction vessel (A) is 230 ° C., the pressure is 78 kPa, and the produced water, tetrahydrofuran and excess 1,4-butanediol are distilled from the distillation line (5), and the rectifying column (C) It separated into a high boiling component and a low boiling component. The high-boiling component at the bottom of the column after the system has been stabilized is 98% by weight or more of 1,4-butanediol, and the extraction line (8) so that the liquid level of the rectifying column (C) is constant. A part of it was extracted outside. On the other hand, the low boiling component was extracted from the top of the column in the form of gas, condensed by the condenser (G), and extracted from the extraction line (13) to the outside so that the liquid level of the tank (F) was constant.

反応槽（Ａ）で生成したオリゴマーの一定量は、ポンプ（Ｂ）を使用し、抜出ライン（４）から抜き出し、反応槽（Ａ）内液の平均滞留時間が３．３ｈｒになる様に液面を制御した。抜出ライン４から抜き出したオリゴマーは、第１重縮合反応槽（ａ）に連続的に供給した。系が安定した後、反応槽（Ａ）の出口で採取したオリゴマーのエステル化率は９７．１％であった。 A certain amount of the oligomer generated in the reaction tank (A) is extracted from the extraction line (4) using the pump (B) so that the average residence time of the liquid in the reaction tank (A) is 3.3 hr. The liquid level was controlled. The oligomer extracted from the extraction line 4 was continuously supplied to the first polycondensation reaction tank (a). After the system was stabilized, the esterification rate of the oligomer collected at the outlet of the reaction vessel (A) was 97.1%.

第１重縮合反応槽（ａ）の内温は２４０℃、圧力２．１ｋＰａとし、滞留時間が１２０分になる様に液面制御を行った。減圧機（図示せず）に接続されたベントライン（Ｌ２）から、水、テトラヒドロフラン、１，４−ブタンジオールを抜き出しながら、初期重縮合反応を行った。抜き出した反応液は第２重縮合反応槽（ｄ）に連続的に供給した。 The internal temperature of the first polycondensation reaction tank (a) was 240 ° C., the pressure was 2.1 kPa, and the liquid level was controlled so that the residence time was 120 minutes. An initial polycondensation reaction was performed while extracting water, tetrahydrofuran, and 1,4-butanediol from a vent line (L2) connected to a decompressor (not shown). The extracted reaction liquid was continuously supplied to the second polycondensation reaction tank (d).

第２重縮合反応槽（ｄ）の内温は２４３℃、圧力１４０Ｐａとし、滞留時間が１２０分になる様に液面制御を行い、減圧機（図示せず）に接続されたベントライン（Ｌ４）から、水、テトラヒドロフラン、１，４−ブタンジオールを抜き出しながら、更に重縮合反応を進めた。得られたポリマーは、抜出用ギヤポンプ（ｅ）により抜出ライン（Ｌ３）を経由し、ダイスヘッド（ｇ）からストランド状に連続的に抜き出し、回転式カッター（ｈ）でカッティングした。 The internal temperature of the second polycondensation reaction tank (d) is 243 ° C., the pressure is 140 Pa, the liquid level is controlled so that the residence time is 120 minutes, and a vent line (L4) connected to a decompressor (not shown). ), Polycondensation reaction was further carried out while extracting water, tetrahydrofuran and 1,4-butanediol. The obtained polymer was continuously extracted in a strand form from the die head (g) via the extraction line (L3) by the extraction gear pump (e), and was cut by the rotary cutter (h).

得られたポリマーを内容積１００Ｌのダブルコーン型のジャケット付き固相重合装置に仕込み、減圧／窒素置換を３回繰り返した。次に、圧力を１３０Ｐａにコントロールし、２０７℃まで昇温させた。内温が２０７℃に達してから６時間後にジャケット熱媒を冷却し始め、内温が４０℃以下になった時点で内容物を取り出した。得られたＰＢＴのＩＶは１．２７ｄＬ／ｇ、末端カルボキシル基濃度は４．６μｅｑ／ｇで、末端メトキシカルボニル基濃度は検出限界の０．１μｅｑ／ｇ以下であった。他の分析値はまとめて表１に示した。異物、オリゴマー及び末端メトキシカルボニル基が少なく、色調に優れ、透明性が良好で熱安定性や耐加水分解性に優れたＰＢＴが得られた。 The obtained polymer was charged in a double cone type jacketed solid phase polymerization apparatus having an internal volume of 100 L, and the reduced pressure / nitrogen replacement was repeated three times. Next, the pressure was controlled to 130 Pa and the temperature was raised to 207 ° C. The jacket heating medium started to cool 6 hours after the internal temperature reached 207 ° C., and the content was taken out when the internal temperature became 40 ° C. or lower. The obtained PBT had an IV of 1.27 dL / g, a terminal carboxyl group concentration of 4.6 μeq / g, and a terminal methoxycarbonyl group concentration of 0.1 μeq / g or less at the detection limit. Other analytical values are summarized in Table 1. PBT having few foreign matters, oligomers and terminal methoxycarbonyl groups, excellent color tone, good transparency, and excellent thermal stability and hydrolysis resistance was obtained.

実施例２：
実施例１において、図５に示す溶融重縮合工程を採用した以外は実施例１と同様に行った。図５に示す重縮合工程のフィルター（ｆ）としては、金属不織布から成る絶対濾過精度２０μｍのプリーツ型円筒タイプのフィルターを使用した。実施例１より更に異物の低減されたＰＢＴが得られた。分析値はまとめて表１に示した。 Example 2:
In Example 1, it carried out like Example 1 except having employ | adopted the melt polycondensation process shown in FIG. As the filter (f) in the polycondensation step shown in FIG. 5, a pleated cylindrical filter made of a metal nonwoven fabric and having an absolute filtration accuracy of 20 μm was used. A PBT in which foreign matter was further reduced than in Example 1 was obtained. The analytical values are summarized in Table 1.

実施例３：
実施例１において、ポリマー中のＴｉ含有量が表１の通りとなる様にテトラブチルチタネートの供給量を調節し、第２重縮合反応槽（ｄ）の内温を２４０℃、固相重合温度を２００℃にした以外は、実施例１と同様に行った。異物が少なく、色調に優れ、透明性が良好で熱安定性に優れたＰＢＴが得られた。分析値はまとめて表１に示した。 Example 3:
In Example 1, the supply amount of tetrabutyl titanate was adjusted so that the Ti content in the polymer was as shown in Table 1, the internal temperature of the second polycondensation reaction tank (d) was 240 ° C., and the solid phase polymerization temperature Was carried out in the same manner as in Example 1 except that the temperature was changed to 200 ° C. PBT having few foreign matters, excellent color tone, good transparency and excellent thermal stability was obtained. The analytical values are summarized in Table 1.

実施例４：
実施例１において、再循環ライン（２）から反応槽（Ａ）に供給する精留塔（Ｃ）の塔底成分の割合を５．６ｋｇ／ｈに変更し、第２重縮合反応槽の圧力を１２０Ｐａ、固相重合温度を２１０℃とした以外は、実施例１と同様に行った。異物が少なく、色調に優れ、透明性が良好で熱安定性に優れたＰＢＴが得られた。分析値はまとめて表１に示した。 Example 4:
In Example 1, the ratio of the bottom component of the rectification column (C) supplied from the recirculation line (2) to the reaction vessel (A) was changed to 5.6 kg / h, and the pressure of the second polycondensation reaction vessel was changed. Was performed in the same manner as in Example 1 except that the solid-state polymerization temperature was 210 ° C. PBT having few foreign matters, excellent color tone, good transparency and excellent thermal stability was obtained. The analytical values are summarized in Table 1.

比較例１：
実施例１において、図１に示すエステル化工程の触媒供給ライン（３）を原料供給ライン（１）に連結させ、再循環ライン（２）を反応槽（Ａ）の気相部に位置させ、そして、テトラブチルチタネートの１，４−ブタンジオール溶液の供給量を４０８ｇ／ｈとし、第２重縮合反応槽の滞留時間を１００分、固相重合温度を２０２℃、固相重合時間を５時間にした以外は、実施例１と同様に行った。得られたＰＢＴは、末端カルボキシル基が１８．５μｅｑ／ｇと多く、ヘイズ及び色調が悪く、異物も多かった。分析値はまとめて表１に示した。 Comparative Example 1:
In Example 1, the catalyst supply line (3) of the esterification step shown in FIG. 1 is connected to the raw material supply line (1), the recirculation line (2) is positioned in the gas phase part of the reaction vessel (A), The supply amount of 1,4-butanediol solution of tetrabutyl titanate is 408 g / h, the residence time of the second polycondensation reaction tank is 100 minutes, the solid phase polymerization temperature is 202 ° C., and the solid phase polymerization time is 5 hours. The procedure was the same as in Example 1 except that. The obtained PBT had many terminal carboxyl groups as 18.5 μeq / g, had poor haze and color tone, and had many foreign substances. The analytical values are summarized in Table 1.

比較例２：
タービン型攪拌翼を具備した内容積２００Ｌのステンレス製反応容器に、テレフタル酸ジメチル（ＤＭＴ）２７２．９ｍｏｌ、１，４−ブタンジオール３２７．５ｍｏｌ、テトラブチルチタネート０．１０１モル（チタン量として理論収量ポリマー当たり８０ｐｐｍ）を仕込み十分窒素置換させた。続いて、系を昇温し、６０分後に温度２１０℃、窒素下大気圧で、生成するメタノール、１，４−ブタンジオール、テトラヒドロフランを系外に留出させながら、２時間エステル交換反応させた（反応開始時間は、所定温度、所定圧力に達した時点とした）。 Comparative Example 2:
In a 200 L stainless steel reaction vessel equipped with a turbine-type stirring blade, dimethyl terephthalate (DMT) 272.9 mol, 1,4-butanediol 327.5 mol, tetrabutyl titanate 0.101 mol (theoretical yield as titanium amount) 80 ppm per polymer) was charged and sufficiently substituted with nitrogen. Subsequently, the system was heated up, and after 60 minutes, at a temperature of 210 ° C. and atmospheric pressure under nitrogen, a transesterification reaction was carried out for 2 hours while distilling methanol, 1,4-butanediol, and tetrahydrofuran produced out of the system. (The reaction start time was the time when a predetermined temperature and a predetermined pressure were reached).

ベント管およびダブルヘリカル型攪拌翼を有する内容積２００Ｌのステンレス製反応器に、上記で得られたオリゴマーを移送した後、温度２４５℃、圧力１００Ｐａまで６０分かけて到達させ、その状態のまま２時間重縮合反応を行った。反応終了後、ポリマーをストランド状に抜き出し、ペレット状に切断した後、実施例１と同様に固相重合させた。但し、固相重合温度は２００℃、固相重合時間は５時間とした。得られたポリマーの末端カルボキシル基濃度は１９．７μｅｑ／ｇと高く、熱安定性にも劣っており、Ｔｃも低かった。また、オリゴマーが多く、末端メトキシカルボニル基が１．９μｅｑ／ｇ残存していた。分析値はまとめて表１に示した。 After transferring the oligomer obtained above to a stainless steel reactor having an internal volume of 200 L having a vent pipe and a double helical stirring blade, it was allowed to reach a temperature of 245 ° C. and a pressure of 100 Pa over 60 minutes. A time polycondensation reaction was performed. After completion of the reaction, the polymer was extracted in a strand shape, cut into a pellet shape, and then subjected to solid phase polymerization in the same manner as in Example 1. However, the solid phase polymerization temperature was 200 ° C., and the solid phase polymerization time was 5 hours. The terminal carboxyl group concentration of the obtained polymer was as high as 19.7 μeq / g, inferior in thermal stability, and Tc was low. Moreover, there were many oligomers and the terminal methoxycarbonyl group remained 1.9 microeq / g. The analytical values are summarized in Table 1.

比較例３：
比較例２において、重縮合反応を３時間とし、固相重合を行わなかった以外は、比較例２と同様に行った。得られたポリマーは、ＩＶが０１．２０ｄＬ／ｇ、末端カルボキシル基濃度が３６．５μｅｑ／ｇと高く、熱安定性にも劣っており、Ｔｃも低かった。また、環状オリゴマー濃度や末端ビニル基濃度が高く、末端メトキシカルボニル基も１．５μｅｑ／ｇ残存していた。分析値はまとめて表１に示した。 Comparative Example 3:
In Comparative Example 2, the reaction was performed in the same manner as Comparative Example 2 except that the polycondensation reaction was performed for 3 hours and solid phase polymerization was not performed. The obtained polymer had an IV of 01.20 dL / g, a terminal carboxyl group concentration of 36.5 μeq / g, a poor thermal stability, and a low Tc. Further, the cyclic oligomer concentration and the terminal vinyl group concentration were high, and the terminal methoxycarbonyl group was also left at 1.5 μeq / g. The analytical values are summarized in Table 1.

実施例５〜８並びに比較例４及び５（耐加水分解性ＰＢＴ組成物）：
実施例１、実施例３、比較例１、比較例２の各ＰＢＴのペレット１００重量部に対し、以下の（１）及び（２）の成分を表２及び表３の組成で配合し、スクリュー径３０ｍｍのベント付き二軸押出機［（株）日本製鋼所：ＴＥＸ３０Ｃ］により、温度２６０℃、スクリュー回転数２００ｒｐｍの条件で溶融混練してストランド状に押し出してペレット化した。そして、表２及び表３に示す評価を行い、結果を同表に示す。 Examples 5-8 and Comparative Examples 4 and 5 (hydrolysis resistant PBT composition):
The following components (1) and (2) are blended in the compositions shown in Tables 2 and 3 with respect to 100 parts by weight of the PBT pellets of Example 1, Example 3, Comparative Example 1, and Comparative Example 2, and screwed. Using a twin screw extruder with a diameter of 30 mm [Nippon Steel Works: TEX30C], the mixture was melt-kneaded at a temperature of 260 ° C. and a screw rotation speed of 200 rpm, extruded into a strand shape, and pelletized. And evaluation shown in Table 2 and Table 3 is performed, and a result is shown in the same table.

（１）ビスフェノールＡのジグリシジルエーテル（旭電化（株）製、商品名：アデカサイザーＥＰ−１７）
（２）ガラス繊維（日本電気硝子社製：銘柄名Ｔ−１８７、直径１３μｍ、繊維長３ｍｍ） (1) Diglycidyl ether of bisphenol A (Asahi Denka Co., Ltd., trade name: Adeka Sizer EP-17)
(2) Glass fiber (manufactured by Nippon Electric Glass Co., Ltd .: Brand name T-187, diameter 13 μm, fiber length 3 mm)

上記のペレットからＩＳＯ試験片を成形し、耐加水分解性を評価した。また、離型性も評価した。これらの結果を表２及び表３に示す。 An ISO test piece was molded from the above pellets and evaluated for hydrolysis resistance. Moreover, the releasability was also evaluated. These results are shown in Tables 2 and 3.

表２及び表３に示した通り、実施例のＰＢＴに強化系充填材（ガラス繊維）及びエポキシ化合物を配合することにより、ペレットのｂ値が低く抑えられ、しかも、耐加水分解性に優れた強化系ＰＢＴ組成物を得ることが出来た。 As shown in Tables 2 and 3, by blending the reinforcing filler (glass fiber) and the epoxy compound with the PBT of the examples, the b value of the pellets was suppressed to a low level, and the hydrolysis resistance was excellent. A reinforced PBT composition could be obtained.

実施例９〜１２並びに比較例６及び７（耐衝撃性ＰＢＴ組成物）：
実施例１、実施例３、比較例１の各ＰＢＴのペレット１００重量部に対し、以下の（１）〜（３）の成分を表４及び表５の組成で配合し実施例５と同様の方法でペレット化した。 Examples 9-12 and Comparative Examples 6 and 7 (impact-resistant PBT composition):
The following components (1) to (3) are blended in the compositions shown in Tables 4 and 5 with respect to 100 parts by weight of each PBT pellet of Example 1, Example 3 and Comparative Example 1, and the same as in Example 5. Pelletized by the method.

（１）ビスフェノールＡのジグリシジルエーテル（実施例５で使用したのと同じ）
（２）アクリルゴム（化学名：アクリル酸アルキル・メタクリル酸アルキル共重合物、呉羽化学工業（株）製、商品名：クレハパラロイドＥＸＬ２３１５）
（３）ガラス繊維（実施例５で使用したのと同じ） (1) Diglycidyl ether of bisphenol A (same as used in Example 5)
(2) Acrylic rubber (Chemical name: alkyl acrylate / alkyl methacrylate copolymer, manufactured by Kureha Chemical Industry Co., Ltd., trade name: Kureha Paraloid EXL2315)
(3) Glass fiber (same as used in Example 5)

上記のペレットから射出成形機によりＩＳＯ試験片を作製し、引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率、シャルピー衝撃値を測定した。また、耐加水分解性を評価した。結果を表４及び表５に示す。 ISO test pieces were prepared from the above pellets by an injection molding machine, and the tensile strength, bending strength, bending elastic modulus, and Charpy impact value were measured. Moreover, hydrolysis resistance was evaluated. The results are shown in Tables 4 and 5.

表４及び表５に示した通り実施例のＰＢＴに、耐衝撃改良剤（アクリルゴム）、強化充填材（ガラス繊維）及びエポキシ化合物を含有させることにより、引張破断伸度、シャルピー強度および耐加水分解性に優れたＰＢＴ組成物を得ることが出来た。 As shown in Tables 4 and 5, the PBT of Examples contains an impact resistance improver (acrylic rubber), a reinforcing filler (glass fiber), and an epoxy compound, so that tensile elongation at break, Charpy strength and water resistance are reduced. A PBT composition excellent in degradability could be obtained.

実施例１３及び１４並びに比較例８及び９（難燃性ＰＢＴ組成物）：
実施例１、比較例１、比較例２の各ＰＢＴのペレット１００重量部に対し、以下の（１）〜（４）の成分を表６の組成で配合し、実施例５と同様の方法でペレット化した。 Examples 13 and 14 and Comparative Examples 8 and 9 (flame retardant PBT composition):
With respect to 100 parts by weight of each PBT pellet of Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2, the following components (1) to (4) were blended with the compositions shown in Table 6 and the same method as Example 5 was used. Pelletized.

（１）臭素化芳香族化合物：ポリ（ペンタブロモベンジルアクリレート）（ブロモケム・ファーイースト社，商品名：ＰＢＢＰＡ−ＦＲ１０２５）
（２）三酸化アンチモン（森六社製）
（３）ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）（ダイキン工業社製、商品名：ポリフロンＦＡ−５００）
（４）ガラス繊維（実施例５で使用したのと同じ） (1) Brominated aromatic compound: poly (pentabromobenzyl acrylate) (Bromochem Far East, trade name: PBBPA-FR1025)
(2) Antimony trioxide (manufactured by Morirokusha)
(3) Polytetrafluoroethylene (PTFE) (Daikin Industries, trade name: Polyflon FA-500)
(4) Glass fiber (same as used in Example 5)

上記のペレットからＵＬ−９４試験片（１／３２インチ厚み）を成形し、ＵＬ−９４に従い燃焼性の試験を行った。ＵＬ−９４試験片は、射出成形機（日本製鋼所製：型式Ｊ２８ＳＡ）により、シリンダー温度２７０℃、金型温度８０℃で成形した。また、上記のペレットからＩＳＯ引張試験片を成形し、耐加水分解性を評価した。これらの結果を表６に記載した。 A UL-94 test piece (1/32 inch thickness) was molded from the above pellets, and a flammability test was performed according to UL-94. The UL-94 test piece was molded at a cylinder temperature of 270 ° C. and a mold temperature of 80 ° C. by an injection molding machine (manufactured by Nippon Steel Works: model J28SA). Further, an ISO tensile test piece was formed from the above pellets, and hydrolysis resistance was evaluated. These results are shown in Table 6.

表６に示した通り、実施例のＰＢＴに、臭素化芳香族化合物系難燃剤（ＰＢＢＰＡ）、アンチモン化合物（三酸化アンチモン）、滴下防止剤（ＰＴＦＥ）、強化充填材（ガラス繊維）を配合することにより、難燃性と耐加水分解性に優れたＰＢＴ組成物を得ることが出来た。 As shown in Table 6, the brominated aromatic compound-based flame retardant (PBBPA), antimony compound (antimony trioxide), anti-dripping agent (PTFE), and reinforcing filler (glass fiber) are blended with the PBT of the example. As a result, a PBT composition excellent in flame retardancy and hydrolysis resistance could be obtained.

実施例１５〜１７並びに比較例１０及び１１（非ハロゲン難燃ＰＢＴ組成物）：
実施例１、比較例１、比較例２の各ＰＢＴ１００重量部に、以下の（１）〜（７）の成分を表７の組成で配合し、実施例５と同様の方法でペレット化した。 Examples 15-17 and Comparative Examples 10 and 11 (Non-Halogen Flame Retardant PBT Composition):
The following components (1) to (7) were blended in the compositions shown in Table 7 in 100 parts by weight of each PBT in Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2, and pelletized in the same manner as in Example 5.

（１）ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名：ユピエース（登録商標）、固有粘度０．３６）
（２）ポリカーボネート樹脂（ＰＣ）（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名「ノバレックス」（登録商標）、グレード７０２２ＰＪ、粘度平均分子量：約２１０００）
（３）下式（８）で示されるリン酸エステル
（４）シアヌル酸メラミン（三菱化学（株）製）
（５）ガラス繊維（実施例５で使用したのと同じ）
（６）ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）（ダイキン工業社製、商品名：ポリフロンＦＡ−５００）
（７）硼酸亜鉛（ボラックス・ジャパン（株）製、商品名：Firebrake ZB） (1) Polyphenylene ether (PPE) (manufactured by Mitsubishi Engineering Plastics Co., Ltd., trade name: Iupiace (registered trademark), intrinsic viscosity 0.36)
(2) Polycarbonate resin (PC) (manufactured by Mitsubishi Engineering Plastics Co., Ltd., trade name “NOVAREX” (registered trademark), grade 7022PJ, viscosity average molecular weight: about 21000)
(3) Phosphate ester represented by the following formula (8) (4) Melamine cyanurate (manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation)
(5) Glass fiber (same as used in Example 5)
(6) Polytetrafluoroethylene (PTFE) (Daikin Industries, trade name: Polyflon FA-500)
(7) Zinc borate (Borax Japan Co., Ltd., trade name: Firebrake ZB)

上記のペレットからＵＬ−９４試験片（１／３２インチ厚み）を成形し、ＵＬ−９４に従い燃焼性の試験を行った。ＵＬ−９４試験片は、射出成形機（日本製鋼所製：型式Ｊ２８ＳＡ）により、シリンダー温度２７０℃、金型温度８０℃で成形した。また、上記のペレットからＩＳＯ引張試験片を成形し、耐加水分解性を評価した。これらの結果を表７に示す。 A UL-94 test piece (1/32 inch thickness) was molded from the above pellets, and a flammability test was performed according to UL-94. The UL-94 test piece was molded at a cylinder temperature of 270 ° C. and a mold temperature of 80 ° C. by an injection molding machine (manufactured by Nippon Steel Works: model J28SA). Further, an ISO tensile test piece was formed from the above pellets, and hydrolysis resistance was evaluated. These results are shown in Table 7.

表７に示した通り、実施例のＰＢＴとポリフェニレンエーテル樹脂に、相溶化剤（ポリカーボネート）、リン酸エステル、シアヌル酸メラミン、強化充填材（ガラス繊維）、滴下防止剤（ＰＴＦＥ）、硼酸金属塩を配合することにより、難燃性と耐加水分解性に優れたＰＢＴ組成物を得ることが出来た。 As shown in Table 7, in the PBT and polyphenylene ether resin of the examples, compatibilizer (polycarbonate), phosphate ester, melamine cyanurate, reinforcing filler (glass fiber), anti-dripping agent (PTFE), boric acid metal salt It was possible to obtain a PBT composition excellent in flame retardancy and hydrolysis resistance.

本発明で採用するエステル化反応工程またはエステル交換反応工程の一例の説明図Explanatory drawing of an example of the esterification reaction process or transesterification process employed in the present invention 本発明で採用するエステル化反応工程またはエステル交換反応工程の他の一例の説明図Explanatory drawing of another example of the esterification reaction step or transesterification reaction step employed in the present invention 本発明で採用するエステル化反応工程またはエステル交換反応工程の他の一例の説明図Explanatory drawing of another example of the esterification reaction step or transesterification reaction step employed in the present invention 本発明で採用する重縮合工程の一例の説明図Explanatory drawing of an example of the polycondensation step employed in the present invention 本発明で採用する重縮合工程の他の一例の説明図Explanatory drawing of another example of the polycondensation step employed in the present invention 本発明で採用する重縮合工程の他の一例の説明図Explanatory drawing of another example of the polycondensation step employed in the present invention 本発明で採用する重縮合工程の他の一例の説明図Explanatory drawing of another example of the polycondensation step employed in the present invention

符号の説明Explanation of symbols

１：原料供給ライン
２：再循環ライン
３：触媒供給ライン
４：抜出ライン
５：留出ライン
６：抜出ライン
７：循環ライン
８：抜出ライン
９：ガス抜出ライン
１０：凝縮液ライン
１１：抜出ライン
１２：循環ライン
１３：抜出ライン
１４：ベントライン
１５：回収ライン
１６：バイパスライン
Ａ：反応槽
Ｂ：抜出ポンプ
Ｃ：精留塔
Ｄ、Ｅ：ポンプ
Ｆ：タンク
Ｇ：コンデンサ
Ｈ：リボイラ
Ｌ１：抜出ライン
Ｌ３、Ｌ５：抜出ライン
Ｌ２、Ｌ４、Ｌ６：ベントライン
ａ：第１重縮合反応槽
ｄ：第２重縮合反応槽
ｋ：第３重縮合反応槽
ｃ、ｅ、ｍ：抜出用ギヤポンプ
ｆ：フィルター
ｇ：ダイスヘッド
ｈ：回転式カッター 1: Raw material supply line 2: Recirculation line 3: Catalyst supply line 4: Extraction line 5: Distillation line 6: Extraction line 7: Circulation line 8: Extraction line 9: Gas extraction line 10: Condensate line 11: Extraction line 12: Circulation line 13: Extraction line 14: Vent line
15: Recovery line 16: Bypass line A: Reaction tank B: Extraction pump C: Rectification tower D, E: Pump F: Tank G: Condenser H: Reboiler L1: Extraction line L3, L5: Extraction line L2, L4, L6: Vent line a: first polycondensation reaction tank d: second polycondensation reaction tank k: third polycondensation reaction tank c, e, m: extraction gear pump f: filter g: dice head h: rotation Type cutter

Claims

チタンを含有し且つその量がチタン原子として８０ｐｐｍ以下であり、固有粘度が０．６５〜１．３０ｄＬ／ｇ、末端メトキシカルボニル基濃度が０．５μｅｑ／ｇ以下、末端カルボキシル基濃度が０．１〜１０μｅｑ／ｇであることを特徴とするポリブチレンテレフタレート。 It contains titanium and the amount thereof is 80 ppm or less as titanium atoms, the intrinsic viscosity is 0.65 to 1.30 dL / g, the terminal methoxycarbonyl group concentration is 0.5 μeq / g or less, and the terminal carboxyl group concentration is 0.1. A polybutylene terephthalate, characterized in that it is 10 μeq / g.

チタンを含有し且つその量がチタン原子として５０ｐｐｍ以下である請求項１に記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene terephthalate according to claim 1 , which contains titanium and the amount thereof is 50 ppm or less as titanium atoms.

示差走査熱量計で降温速度２０℃／ｍｉｎにて測定した降温結晶化温度が１７０〜１９０℃である請求項１又は２に記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene terephthalate according to claim 1 or 2 , wherein the temperature-falling crystallization temperature measured by a differential scanning calorimeter at a temperature-falling rate of 20 ° C / min is 170 to 190 ° C.

末端ビニル基濃度が０．１〜１０μｅｑ／ｇである請求項１〜３の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene terephthalate according to any one of claims 1 to 3 , wherein the terminal vinyl group concentration is 0.1 to 10 µeq / g.

フェノール／テトラクロロエタン混合溶媒（重量比３／２）２０ｍＬにポリブチレンテレフタレート２．７ｇを溶解させて測定した際の溶液ヘイズが１０％以下である請求項１〜４の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene according to any one of claims 1 to 4 , which has a solution haze of 10% or less when 2.7 g of polybutylene terephthalate is dissolved in 20 mL of a phenol / tetrachloroethane mixed solvent (weight ratio 3/2). Terephthalate.

不活性ガス雰囲気下に２４５℃で４０分間熱処理した際の加水分解反応を除く末端カルボキシル基濃度の上昇が０．１〜１０μｅｑ／ｇである請求項１〜５の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene terephthalate according to any one of claims 1 to 5 , wherein the increase in the terminal carboxyl group concentration excluding the hydrolysis reaction upon heat treatment at 245 ° C for 40 minutes in an inert gas atmosphere is 0.1 to 10 µeq / g. .

環状２量体の含有量が１５００ｐｐｍ以下である請求項１〜６の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene terephthalate according to any one of claims 1 to 6 , wherein the content of the cyclic dimer is 1500 ppm or less.

環状３量体の含有量が１０００ｐｐｍ以下である請求項１〜７の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene terephthalate according to any one of claims 1 to 7 , wherein the content of the cyclic trimer is 1000 ppm or less.

５μｍ以上の異物が５０個／１０ｇポリマー以下である請求項１〜８の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート。 The polybutylene terephthalate according to any one of claims 1 to 8 , wherein the number of foreign matters of 5 μm or more is 50/10 g polymer or less.

請求項１〜９の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート（Ａ）１００重量部に対し、エポキシ化合物（Ｂ）０．０１〜２０重量部および強化充填剤（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする耐加水分解性ポリブチレンテレフタレート組成物。 It contains 0.01 to 20 parts by weight of the epoxy compound (B) and 0 to 200 parts by weight of the reinforcing filler (C) with respect to 100 parts by weight of the polybutylene terephthalate (A) according to any one of claims 1 to 9. A hydrolysis-resistant polybutylene terephthalate composition characterized by the above.

請求項１〜９の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート（Ａ）１００重量部に対し、エポキシ化合物（Ｂ）０．０１〜２０重量部、耐衝撃改良材（Ｄ）０．５〜４０重量部および強化充填剤（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする耐衝撃性ポリブチレンテレフタレート組成物。 The polybutylene terephthalate (A) according to any one of claims 1 to 9 , wherein the epoxy compound (B) is 0.01 to 20 parts by weight and the impact resistance improving material (D) is 0.5 to 40 parts by weight. And an impact resistant polybutylene terephthalate composition comprising 0 to 200 parts by weight of a reinforcing filler (C).

請求項１〜９の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート（Ａ）１００重量部に対し、臭素化芳香族化合物系難燃剤（Ｅ）３〜５０重量部、アンチモン化合物（Ｆ）１〜３０重量部、滴下防止剤（Ｇ）０〜１５重量部および強化充填材（Ｃ）０〜２００重量部を含有することを特徴とする難燃性ポリブチレンテレフタレート組成物。 The brominated aromatic compound-based flame retardant (E) 3 to 50 parts by weight and the antimony compound (F) 1 to 30 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the polybutylene terephthalate (A) according to any one of claims 1 to 9. A flame retardant polybutylene terephthalate composition comprising 0 to 15 parts by weight of an anti-dripping agent (G) and 0 to 200 parts by weight of a reinforcing filler (C).

請求項１〜９の何れかに記載のポリブチレンテレフタレート（Ａ）５０〜９５重量部とポリフェニレンエーテル樹脂（Ｈ）５〜５０重量部の合計１００重量部に対し、相溶化剤（Ｉ）０．０５〜１０重量部、リン酸エステル又はホスホニトリルから選ばれる少なくとも１種の化合物（Ｊ）２〜４５重量部、強化充填材（Ｃ）０〜２００重量部、滴下防止剤（Ｇ）０〜１５重量部、シアヌル酸メラミン（Ｋ）０〜４５重量部および硼酸金属塩（Ｌ）０〜５０重量部を含有することを特徴とする非ハロゲン難燃性ポリブチレンテレフタレート組成物。 The compatibilizer (I) is added to 100 parts by weight of the polybutylene terephthalate (A) according to any one of claims 1 to 9 and 100 parts by weight of 5 to 50 parts by weight of the polyphenylene ether resin (H). 05 to 10 parts by weight, 2 to 45 parts by weight of at least one compound (J) selected from phosphate ester or phosphonitrile, 0 to 200 parts by weight of reinforcing filler (C), 0 to 15 of anti-dripping agent (G) A non-halogen flame retardant polybutylene terephthalate composition comprising parts by weight, 0 to 45 parts by weight of melamine cyanurate (K) and 0 to 50 parts by weight of a metal borate (L).