JP4992044B2 - Chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same - Google Patents
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本発明は自動車、家電、ＯＡ機器等の部品として主に車内や室内の環境で使用されるに際して十分な耐食性を有するとともに、製品中に環境・人体に有害なクロムを全く含まないクロメートフリー被覆が施された金属材料に関するものである。特に、電気・電子機器など、電磁波漏れ（ＥＭＩ）を防止する必要がある用途に好適な、電磁波シールド性に優れたクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するものである。 The present invention has a chromate-free coating that has sufficient corrosion resistance when used mainly in a car or indoor environment as a part of an automobile, home appliance, office automation equipment, etc., and contains no chromium harmful to the environment or human body in the product. It relates to the applied metal material. In particular, the present invention relates to a chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet excellent in electromagnetic wave shielding properties and a method for producing the same, which is suitable for applications that require prevention of electromagnetic wave leakage (EMI) such as electrical and electronic equipment.
一般に電磁波シールドとは、金属や導電塗料のような導電性材料で電子機器全体を覆うことにより、電磁波の放射や侵入を防止することである。かような電磁波シールド性をそなえる部材を、一般に電磁波シールド部材と呼ぶ。電磁波シールド部材としては、導電率の高い材料ほど電磁波の反射係数が高くなることが知られており、金属や導電化したプラスチックが用いられる。近年、材料の高機能化が進み、プラスチックでは、表面への導電コートやフィラーの混入成形といった形で導電、複層化が進んでいる。 In general, electromagnetic wave shielding is to prevent radiation and intrusion of electromagnetic waves by covering the entire electronic device with a conductive material such as metal or conductive paint. A member having such an electromagnetic wave shielding property is generally called an electromagnetic wave shielding member. As the electromagnetic wave shielding member, it is known that the higher the conductivity, the higher the electromagnetic wave reflection coefficient, and a metal or conductive plastic is used. In recent years, high-functionality of materials has progressed, and plastics are becoming conductive and multilayered in the form of conductive coating on the surface and mixed molding of fillers.
金属材料は、導電率が高く反射係数が高いことから、優れた電磁波シールド部材として用いられてきた。特に鋼板は、安価なだけでなく流通性に優れることから多用されてきたそして、屋内用途の場合、流通段階での発錆防止の目的で防錆処理が一般的に行われている。
防錆処理としては、亜鉛等のめっき処理や最表層の白錆び抑制のためのクロメート処理が従来、一般的である。しかし、近年では、環境負荷抑制の観点から同等の白錆び抑制効果を有するクロメートフリー処理が開発されている。
クロメートフリー処理技術としては、下記(1)〜(3)に示すような技術が知られている。
(1) カルボキシル基と水酸基とを有する有機樹脂とアミノ基および／またはメルカプト基を有するシリコーン樹脂を用いる方法（例えば、特許文献１）。
(2) 水分散性シリカを含むSiおよびLi系無機化合物と有機樹脂、シランカップリング剤を用いる方法（例えば、特許文献２）。
(3) チオ硫酸、亜硫酸、亜硫酸水素を含有する水性樹脂を用いる方法（例えば、特許文献３）。
しかしながら、上記したクロメートフリー処理技術は、いずれも樹脂系の皮膜であることから、従来のクロメート処理と同等の耐食性を維持しようとすると、皮膜厚みを従来に比べて厚くせざるを得ないため、表面の導電性が損なわれる。電磁波シールド性を確保するためには金属部材そのものだけでなく、表面の導電性も高いレベルに保持する必要がある。そのため、結果として、電磁波シールド性に問題になる。
これに対して、クロメートフリー処理後も電磁波シールド性を確保する手段として
（４）クロメートフリー皮膜に導電性を有する物質を用いる方法（例えば、特許文献４）
（５）クロムを含有しない皮膜を形成させた表面処理鋼板の表面の中心線平均粗さＲａと皮膜平均厚さとを一定の関係に保つことで導電性を確保する方法（例えば、特許文献５）
などが提案されている。
Conventionally, as a rust prevention treatment, a plating treatment of zinc or the like and a chromate treatment for suppressing white rust on the outermost layer are generally used. However, in recent years, a chromate-free treatment having an equivalent white rust suppressing effect has been developed from the viewpoint of environmental load suppression.
As chromate-free processing techniques, the following techniques (1) to (3) are known.
(1) A method using an organic resin having a carboxyl group and a hydroxyl group and a silicone resin having an amino group and / or a mercapto group (for example, Patent Document 1).
(2) A method using Si and Li-based inorganic compounds containing water-dispersible silica, an organic resin, and a silane coupling agent (for example, Patent Document 2).
(3) A method using an aqueous resin containing thiosulfuric acid, sulfurous acid, or hydrogensulfite (for example, Patent Document 3).
However, since all the chromate-free treatment technologies described above are resin-based coatings, if the same corrosion resistance as conventional chromate treatment is to be maintained, the coating thickness must be made thicker than before, The surface conductivity is impaired. In order to ensure electromagnetic shielding properties, it is necessary to maintain not only the metal member itself but also the surface conductivity at a high level. Therefore, as a result, there is a problem in electromagnetic wave shielding properties.
On the other hand, as a means for ensuring the electromagnetic wave shielding property even after the chromate-free treatment, (4) a method using a substance having conductivity in the chromate-free film (for example, Patent Document 4)
(5) A method of ensuring conductivity by maintaining a constant relationship between the center line average roughness Ra and the coating average thickness of the surface-treated steel sheet on which a coating containing no chromium is formed (for example, Patent Document 5)
Etc. have been proposed.
しかしながら、特許文献４の方法では、電磁波シールド特性を確保するために必要なレベルの導電性を確保することは出来なかった。
また、特許文献５の方法では、導電性の評価を実用環境下ではあまり起こりえない強加圧状態で行なっているため、実用環境で十分な電磁波シールド特性を確保するには不十分な導電性レベルであるという問題があった。特に下地のめっき鋼板が溶融亜鉛めっき鋼板の場合には電気亜鉛めっき鋼板の場合に比べて電磁波シールド特性が劣るという傾向があった。この理由として、電気亜鉛めっき鋼板の場合は、電気めっきに特有の結晶配向性によりめっき層の表面に細かな凹凸が形成されることから、局所的な皮膜欠陥部が形成されやすく、導電性を確保し易いのに対して、溶融亜鉛めっき鋼板の表面にはそのような微細な凹凸が無いためと推定される。
However, the method of Patent Document 4 cannot ensure the level of conductivity necessary to ensure the electromagnetic shielding characteristics.
Further, in the method of Patent Document 5, since the evaluation of conductivity is performed in a strong pressure state that hardly occurs in a practical environment, the conductivity level is insufficient to ensure sufficient electromagnetic wave shielding characteristics in the practical environment. There was a problem of being. In particular, when the base plated steel sheet is a hot dip galvanized steel sheet, the electromagnetic shielding characteristics tend to be inferior compared to the case of an electrogalvanized steel sheet. This is because, in the case of an electrogalvanized steel sheet, fine irregularities are formed on the surface of the plating layer due to the crystal orientation characteristic of electroplating, so that local film defects are easily formed, and conductivity is improved. It is presumed that the surface of the hot dip galvanized steel sheet is free from such fine irregularities, while it is easy to ensure.
本発明は、かかる事情に鑑みなされたもので、耐食性が低下することなく、電磁波シールド特性に優れたクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet excellent in electromagnetic wave shielding characteristics and a method for producing the same without lowering corrosion resistance.
上記課題を解決するために本発明者らが鋭意検討を行った。その結果、以下を知見した。
１）耐食性を確保するためには鋼板表面を被覆する皮膜を通じた外部との電荷のやりとりを遮断する必要があること、言い換えれば、表面皮膜は絶縁体である必要があること。
物質の導電性を表す指標として、体積や面積に依存しない物質固有の値として体積抵抗率（単位：Ω・cm）が用いられる。一般に導体と見なされる物質の体積抵抗率は10-2Ω・cm以下、半導体は10-1〜107Ω・cm、絶縁体はそれ以上の体積抵抗率を示すものと考えられている。半導体と導体との境界となる体積抵抗率の値は必ずしも明確ではないが、耐食性付与の観点からは、1010Ω・cm超えの体積抵抗率を示すものであれば十分である。このような絶縁体からなる皮膜の場合、厚さを薄くしても、均質な皮膜である限り十分な導電性は得られない。
一方で、皮膜に欠損部があると、この欠損を通じて導電性が得られる場合がある。耐食性及び導電性はこのような欠損部のサイズと面積率に影響される。ゆえに、通常の室内環境での使用に十分なレベルの耐食性を確保するためには、これらをある一定の値以下にする必要がある。
２）他方、電磁波シールド特性を確保するのに必要な導電性を得るためには、上記欠損部のサイズ及び面積率をある一定の値以上にする必要がある。
３）上記１）および２）を鑑み、検討した結果、耐食性を確保するために必要な欠損部のサイズ及び面積率の上限は、電磁波シールド特性を確保する為に必要な欠損部のサイズ及び面積率の下限とは異なり、これらの値の間に重複する領域が存在することを知見した。
In order to solve the above problems, the present inventors have intensively studied. As a result, the following was found.
1) In order to ensure corrosion resistance, it is necessary to block the exchange of electric charges with the outside through the coating covering the steel sheet surface, in other words, the surface coating must be an insulator.
As an index representing the conductivity of a substance, volume resistivity (unit: Ω · cm) is used as a value specific to the substance independent of volume and area. It is considered that the volume resistivity of a substance generally regarded as a conductor is 10 −2 Ω · cm or less, the semiconductor is 10 −1 to 10 7 Ω · cm, and the insulator has a volume resistivity higher than that. The value of the volume resistivity that becomes the boundary between the semiconductor and the conductor is not necessarily clear, but from the viewpoint of imparting corrosion resistance, it is sufficient if it exhibits a volume resistivity exceeding 10 10 Ω · cm. In the case of a film made of such an insulator, even if the thickness is reduced, sufficient conductivity cannot be obtained as long as the film is a homogeneous film.
On the other hand, if there is a defect in the film, conductivity may be obtained through this defect. Corrosion resistance and conductivity are affected by the size and area ratio of such defects. Therefore, in order to ensure a sufficient level of corrosion resistance for use in a normal indoor environment, it is necessary to make them below a certain value.
2) On the other hand, in order to obtain the conductivity necessary for securing the electromagnetic wave shielding characteristics, it is necessary to make the size and area ratio of the above-mentioned defect part a certain value or more.
3) As a result of examination in view of the above 1) and 2), as a result of examination, the upper limit of the size and area ratio of the defect portion necessary for ensuring the corrosion resistance is the size and area of the defect portion necessary for ensuring the electromagnetic shielding characteristics. Unlike the lower limit of the rate, we found that there was an overlapping region between these values.
本発明は、以上の知見に基づきなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
［１］平均厚さ0.10μm以上のクロメートフリー皮膜をめっき層の表面に有するクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板であって、前記クロメートフリー皮膜は、体積抵抗率＞1010Ω・cmの絶縁体からなり、以下の(i)〜(V)の条件を満足する欠損部を有することを特徴とするクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板。
（i）欠損部１箇所の面積Sd：1〜2000μm2
（ii）下記式（１）で定義される欠損部平均面積Sm：1〜2000μm2
（iii）下記式（２）で定義される皮膜表面の欠損部面積率Pd：0.010〜25％
（iv）SmとPdとが下記式（３）の関係を満足する
[1] A chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet having a chromate-free film having an average thickness of 0.10 μm or more on the surface of the plating layer, wherein the chromate-free film is made of an insulator having a volume resistivity> 10 10 Ω · cm. A chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet characterized by having a deficient portion that satisfies the following conditions (i) to (V):
(I) Area Sd of one defect portion Sd: 1 to 2000 μm 2
(Ii) Defect portion average area Sm defined by the following formula (1): 1 to 2000 μm 2
(Iii) Defect area ratio Pd of the coating surface defined by the following formula (2): 0.010 to 25%
(Iv) Sm and Pd satisfy the relationship of the following formula (3)
［２］前記［１］において、めっき層表面は、粗さ曲線要素の平均長さ：RSmが200μm以下であり、かつ、相対負荷長さ率：Rmrが50％以上であることを特徴とするクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板。
［３］溶融亜鉛めっき鋼板に調質圧延を施し、引き続きクロムを含まない水系のクロメートフリー処理液を塗布し乾燥を行い、前記［１］または［２］に記載のクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板を製造するにあたり、前記クロメートフリー処理液の塗布はロールコーターを用いて行い、前記クロメートフリー処理液中の不揮発成分濃度は１mass%以上5mass%未満であり、クロメートフリー処理液の塗布時の液温における粘度は2.0mPa・s以下であり、前記クロメートフリー処理液の塗布に用いられ、鋼板の進行方向と逆回転するアプリケーターロールの周速はライン速度に対して1.2倍以上とし、前記クロメートフリー処理液の塗布に用いられるピックアップロールの周速比は前記アプリケーターロールの周速に対して0.1〜0.5とすることを特徴とするクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
[2] In the above [1], the plating layer surface has an average length of roughness curve element: RSm of 200 μm or less and a relative load length ratio: Rmr of 50% or more. Chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet.
[3] The galvanized steel sheet is subjected to temper rolling, subsequently applied with a chromium-free aqueous chromate-free treatment solution and dried, and the chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet according to [1] or [2] The chromate-free treatment liquid is applied using a roll coater, and the concentration of non-volatile components in the chromate-free treatment liquid is 1 mass% or more and less than 5 mass%, and the liquid temperature during the application of the chromate-free treatment liquid Viscosity is 2.0 mPa · s or less, used for application of the chromate-free treatment liquid, the peripheral speed of the applicator roll rotating in the reverse direction to the traveling direction of the steel sheet is at least 1.2 times the line speed, and the chromate-free treatment The peripheral speed ratio of the pick-up roll used for liquid application is 0.1 to 0.5 with respect to the peripheral speed of the applicator roll. Method for producing a chromate-free coated galvanized steel sheet.
本発明によれば、耐食性を低下することなく、優れた電磁波シールド性を有するクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。 According to the present invention, a chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet having excellent electromagnetic shielding properties can be obtained without reducing corrosion resistance.
以下に、本発明を詳細に説明する。
本発明で用いる鋼板としては、車載用の電子機器、ＯＡ・ＡＶ機器などのシャーシ、底板などに用いられている溶融亜鉛めっき鋼板を対象とする。このような用途においては、加工性・強度・コストなどの観点から電気亜鉛めっき鋼板や溶融亜鉛めっき鋼板などの表面処理鋼板が多用されているが、溶融亜鉛めっき鋼板は冷間圧延後に行なわれる焼鈍工程とめっき工程とが連続した一つのラインの中で行なわれることから、電気めっき鋼板よりも低コストで製造できる。また、電気亜鉛めっきの製造工程では、有害なめっき液を大量に使用する必要があるが、溶融めっきではその必要が無く、環境保護の観点で望ましい。以上より、本発明では溶融亜鉛めっき鋼板を対象とする。
The present invention is described in detail below.
As the steel sheet used in the present invention, a hot dip galvanized steel sheet used for a chassis, a bottom plate and the like of an in-vehicle electronic device, an OA / AV device and the like is an object. In such applications, surface-treated steel sheets such as electrogalvanized steel sheets and hot-dip galvanized steel sheets are frequently used from the viewpoint of workability, strength, cost, etc., but hot-dip galvanized steel sheets are annealed after cold rolling. Since the process and the plating process are performed in one continuous line, it can be manufactured at a lower cost than the electroplated steel sheet. In addition, in the manufacturing process of electrogalvanization, it is necessary to use a large amount of harmful plating solution, but in hot dipping, this is not necessary and is desirable from the viewpoint of environmental protection. From the above, the present invention targets hot-dip galvanized steel sheets.
上記溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層表面には、平均厚さ0.10μm以上のクロメートフリー被覆を有するものとする。平均厚さが0.10μm未満では、十分な耐食性が得られないためである。また、環境保護の観点から、クロメートフリー皮膜の形成工程での有害な廃液や排気ガスの放出のないプロセスとして、水系のクロメートフリー処理液を塗布・乾燥することで皮膜を形成する方法が好ましい。
めっき鋼板の表面を被覆するクロメートフリー皮膜の成分は特に限定されず、無機系皮膜、有機系皮膜、有機無機複合系皮膜など、用途に応じて適宜選択することができる。無機系成分として、Zn、Al、Si、Mn、Mg、Mo、V、Zr、Ca などの酸化物、フッ化物、硝酸塩、リン酸塩などが、有機系の成分としては、アクリル樹脂、オレフィン樹脂、アクリルオレフィン樹脂、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリオレフィンアイオノマー、および、メラミン樹脂のうち１種類または２種類以上の混合物あるいは共重合物などが上げられ、これらを単独もしくは混合して、さらにはシランカップリング剤等を混合して皮膜成分として用いることが出来る。なお、有機樹脂のみの場合にはめっき鋼板との界面の密着力が不十分になるため、下層に無機系の皮膜を形成した上に有機系皮膜を形成するか、有機無機複合系皮膜にすることが望ましい。
本発明において、上記成分からなるクロメートフリー皮膜は、体積抵抗率＞1010Ω・cmの絶縁体とする。皮膜そのものの体積抵抗率（以降、抵抗率と称することもある）が小さい場合、皮膜を通じた腐食促進物質の透過や外部との電子の授受による腐食反応が促進され、耐食性の低下を招く。
クロメートフリー皮膜の厚みは上述した通り0.10μm以上とする。厚みの上限は特に限定しないが、下記(i)〜(iv)の条件を満足する欠損部を形成できる膜厚とする。ただし、皮膜が厚くなると下記(i)〜(iv)を満足するような欠損部を形成することが困難になるため、通常は2μm程度が上限の目安となる。図1に、クロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板の被膜表面からみた場合の欠損部の分布を模式的に示す。
（i）欠損部１箇所の面積Sd：1〜2000μm2
（ii）下記式（１）で定義される欠損部平均面積Sm：1〜2000μm2
（iii）下記式（２）で定義される皮膜表面の欠損部面積率Pd：0.010〜25％
（iv)SmとPdとが下記式（３）の関係を満足する
The components of the chromate-free film that coats the surface of the plated steel sheet are not particularly limited, and can be appropriately selected depending on the application, such as an inorganic film, an organic film, and an organic-inorganic composite film. Inorganic components include oxides such as Zn, Al, Si, Mn, Mg, Mo, V, Zr, and Ca, fluorides, nitrates, and phosphates, and organic components include acrylic resins and olefin resins. , Acrylic olefin resin, urethane resin, epoxy resin, polyester resin, phenol resin, polycarbonate resin, polyolefin ionomer, and one or a mixture or copolymer of two or more of melamine resins. They can be mixed and further mixed with a silane coupling agent or the like to be used as a film component. In addition, in the case of only organic resin, the adhesive strength at the interface with the plated steel sheet becomes insufficient, so an inorganic film is formed on the lower layer and an organic film is formed or an organic-inorganic composite film is formed. It is desirable.
In the present invention, the chromate-free film composed of the above components is an insulator having a volume resistivity> 10 10 Ω · cm. When the volume resistivity (hereinafter also referred to as resistivity) of the coating itself is small, the corrosion reaction due to the permeation of the corrosion promoting substance through the coating or the exchange of electrons with the outside is promoted, resulting in a decrease in corrosion resistance.
The thickness of the chromate-free film is 0.10 μm or more as described above. The upper limit of the thickness is not particularly limited, but is set to a film thickness that can form a defect portion that satisfies the following conditions (i) to (iv). However, since it becomes difficult to form a defect part that satisfies the following (i) to (iv) when the film becomes thick, the upper limit is usually about 2 μm. FIG. 1 schematically shows the distribution of defects when viewed from the coating surface of a chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet.
(I) Area Sd of one defect portion Sd: 1 to 2000 μm 2
(Ii) Defect portion average area Sm defined by the following formula (1): 1 to 2000 μm 2
(Iii) Defect area ratio Pd of the coating surface defined by the following formula (2): 0.010 to 25%
(Iv) Sm and Pd satisfy the relationship of the following formula (3)
電磁波シールド特性を確認するためには実際に電子機器を組み立てて調べることが最も確実な方法ではあるが、この方法で複数の金属板の優劣を比較することは大変である。そこで、簡易的な評価方法として、一般的にJIS K1794に準拠した４探針法による表面抵抗測定が行なわれている。この方法で測定した表面抵抗値が1mΩ以下であれば、実用上は十分なレベルの導電性を備えていると判断できる。図２に４探針法の測定原理を模式的に、図３に４探針法による測定回路の一例をそれぞれ示す。図２および図３によれば、外側の２探針（Ａ−Ｄ）間に一定電流を流した際に中間の２探針（Ｂ−Ｃ）間に観測される電位差から、オームの法則にしたがって試験片の表面抵抗を求める。探針はタングステンと同等またはこれ以下の抵抗率をもつ直径0.5〜0.8mmの金属製の棒で先端は球面状に加工されたものである。隣り合う探針の間隔は5mmとし、測定中、各探針には１〜２Nの加圧を加えると規定されている。この仕様に適合した市販の測定装置として、例えば、（株）三菱化学社製の低抵抗率計ロレスタシリーズがあり、商品名：ロレスタＧＰに商品名：４探針ＡＳＰプローブを組み合わせて測定することが出来る。
しかしながら、JIS K1794の仕様そのままで測定した表面抵抗値で電磁波シールド特性を判断する場合には以下のような問題が起こることが分かった。すなわち、この測定方法はもともと導電性プラスチックの抵抗率を測定する手法であることから、探針の先端は球面状に加工されており、測定時の加圧によって探針の先端が一定深さまでプラスチック内にめり込むことが想定されている。したがって、クロメートフリー皮膜で表面を被覆した金属板の表面を測定する際に、探針先端が皮膜を破壊して下地の金属相に到達し、結果的に皮膜表面の抵抗でなく金属相そのものの抵抗を測定することになってしまう場合がある。この様子を模式的に示したのが図４である。クロメートフリー皮膜が軟質であったり、膜厚が薄い場合にこのような状態になりやすい。この場合、結果的に、表面抵抗の測定値は1mΩ以下になる。しかしながら、実際に電磁波シールド用の部材として使用する際には、かならずしもこのような強い加圧が働くとは限らないことから、表面抵抗測定の結果から期待されるほどの電磁波シールド特性を示さない場合がある。
In order to confirm the electromagnetic wave shielding characteristics, it is the most reliable method to actually assemble and examine the electronic device, but it is difficult to compare the superiority and inferiority of a plurality of metal plates by this method. Therefore, as a simple evaluation method, surface resistance measurement is generally performed by a four-probe method based on JIS K1794. If the surface resistance value measured by this method is 1 mΩ or less, it can be determined that a practically sufficient level of conductivity is provided. FIG. 2 schematically shows the measurement principle of the 4-probe method, and FIG. 3 shows an example of a measurement circuit by the 4-probe method. According to FIG. 2 and FIG. 3, from the potential difference observed between the two intermediate probes (BC) when a constant current is passed between the two outer probes (AD), the Ohm's law is obtained. Therefore, the surface resistance of the test piece is obtained. The probe is a metal rod having a diameter of 0.5 to 0.8 mm having a resistivity equal to or lower than that of tungsten, and the tip is processed into a spherical shape. The interval between adjacent probes is 5 mm, and it is specified that a pressure of 1 to 2N is applied to each probe during measurement. An example of a commercially available measuring device that conforms to this specification is a low resistivity meter Loresta series manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation, and measures by combining a trade name: Loresta GP with a trade name: 4 probe ASP probe. I can do it.
However, it has been found that the following problems occur when the electromagnetic shielding characteristics are judged based on the surface resistance value measured with the specification of JIS K1794 as it is. In other words, since this measurement method is originally a method for measuring the resistivity of conductive plastic, the tip of the probe is processed into a spherical shape, and the tip of the probe is plasticized to a certain depth by pressurization during measurement. It is assumed that it will sink inside. Therefore, when measuring the surface of a metal plate whose surface is covered with a chromate-free film, the tip of the probe breaks the film and reaches the underlying metal phase, and as a result, not the resistance of the film surface but the metal phase itself. In some cases, resistance will be measured. FIG. 4 schematically shows this state. Such a state is likely to occur when the chromate-free film is soft or the film thickness is thin. In this case, as a result, the measured value of the surface resistance is 1 mΩ or less. However, when actually used as a member for electromagnetic wave shielding, such strong pressurization does not always work, so when it does not show the electromagnetic wave shielding characteristics as expected from the results of surface resistance measurement There is.
そこで、検討したところ、探針先端を2mmφの円筒状に加工した４探針プローブ（（株）三菱化学社製、商品名：ESPプローブ）を使用して表面抵抗を測定することで、探針の先端形状が平坦であることでサンプルとの接触面積が広くとれ、上記の問題が解決され、電磁波シールド特性をより正確に評価することが可能となることがわかった。そこで、以後は、前記ＥＳＰプローブの使用を前提とする。 Therefore, by examining the surface resistance using a 4-probe probe (trade name: ESP probe, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation) with the tip of the probe processed into a 2mmφ cylindrical shape, the probe was It has been found that the flat tip shape provides a wide contact area with the sample, solves the above problems, and enables more accurate evaluation of the electromagnetic shielding characteristics. Henceforth, it is assumed that the ESP probe is used.
上述した通り、体積抵抗率＞1010Ω・cmである絶縁体からなる皮膜の場合、厚さを薄くしても均質な皮膜である限り十分な導電性は得られない。このことを模式的に示したのが図５及び式（４）である。
図５は、ＥＳＰプローブの探針の一つとクロメートフリー皮膜で被覆された金属板とが接触している部分の断面模式図である。図５によれば、図５中の斜線で示した部分の抵抗RCFは上記式（４）で表される。ただしｔはクロメートフリー皮膜の厚み（単位：cm）、ρｖは体積抵抗率である。ここで、式（４）より、クロメートフリー皮膜の体積抵抗率が1010（Ω・cm）の場合に、探針と接触している部分の皮膜の抵抗値を1mΩ以下にするために必要な皮膜の厚さｔは3.14×10-16（cm）以下ということになる。しかし、固体を構成する物質の原子間距離を考えると、皮膜の厚さｔが3.14×10-16（cm）以下というのは現実にはありえない値である。すなわち、絶縁体から成るクロメートフリー皮膜の厚さをどんなに薄くしたとしても、1mΩ以下という表面抵抗値を得ることが不可能であることは明白である。したがって、電磁波シールド特性を確保するために必要な導電性を得るためには、皮膜中に意図的に欠損部を形成することで素地の金属相を表面に露出させることが必要となる。
以上より、本発明では、めっき層の表面に有するクロメートフリー皮膜は、皮膜中に意図的に欠損部を有することとする。
FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of a portion where one of the probes of the ESP probe is in contact with a metal plate coated with a chromate-free film. According to FIG. 5, the resistance R CF of the hatched portion in FIG. 5 are represented by the formula (4). Where t is the thickness of the chromate-free film (unit: cm), and ρv is the volume resistivity. Here, from equation (4), when the volume resistivity of the chromate-free film is 10 10 (Ω · cm), it is necessary to reduce the resistance value of the film in contact with the probe to 1 mΩ or less. The film thickness t is 3.14 × 10 −16 (cm) or less. However, considering the interatomic distance of the substances constituting the solid, it is impossible for the film thickness t to be 3.14 × 10 −16 (cm) or less in reality. That is, it is clear that no matter how thin the chromate-free film made of an insulator is, it is impossible to obtain a surface resistance value of 1 mΩ or less. Therefore, in order to obtain the necessary conductivity for securing the electromagnetic wave shielding characteristics, it is necessary to expose the metal phase of the substrate to the surface by intentionally forming a defect in the film.
From the above, in the present invention, the chromate-free coating on the surface of the plating layer has intentionally a defect in the coating.
（i）欠損部１箇所の面積Sd：1〜2000μm2
本発明において、電磁波シールド特性を確保する為に必要な導電性を得るためには絶縁体からなるクロメートフリー皮膜に面積Sd：1〜2000μm2の欠損部を意図的に形成することが必要である。
欠損部の面積としては少なくとも１箇所あたり1（μm2）以上のサイズが必要である。1（μm2）未満では電磁波シールド特性を確保する為に必要な導電性を得ることができない。
このような欠損部では下地の金属相が露出しているために、その面積が大きくなるほど導電性は向上するが、一方で耐食性は低下することになる。ここで、耐食性の評価は実用環境に即した手法で行なうことが望ましいが、比較的に簡便で普及率の高い手法として、ここではJISZ2371の塩水噴霧試験がある。このJISZ2371の塩水噴霧試験で評価を行なった場合、本発明の金属板は車内や室内の穏やかな環境での使用を前提とすることから、評価時間：12時間で目立った腐食が起こらなければ合格とすると、欠損部面積の上限は１箇所あたり2000（μm2）となる。これ以上になると耐食性が急激に劣化する。耐食性の観点から好ましくは1500（μm2）以下であり、より望ましくは1000（μm2）以下である。
(I) Area Sd of one defect portion Sd: 1 to 2000 μm 2
In the present invention, it is necessary to intentionally form a deficient portion having an area Sd of 1 to 2000 μm 2 in a chromate-free film made of an insulator in order to obtain the necessary conductivity to ensure electromagnetic wave shielding characteristics. .
The area of the defect portion needs to be at least 1 (μm 2 ) or more per location. If it is less than 1 (μm 2 ), it is not possible to obtain the conductivity necessary for securing the electromagnetic wave shielding characteristics.
Since the underlying metal phase is exposed in such a defect, the conductivity increases as the area increases, but the corrosion resistance decreases. Here, it is desirable to evaluate the corrosion resistance by a method suitable for the practical environment, but as a relatively simple method with a high penetration rate, here is a salt spray test of JISZ2371. When evaluated in the salt spray test of JISZ2371, the metal plate of the present invention is premised on the use in a calm environment in a car or in a room. Then, the upper limit of the defect area is 2000 (μm 2 ) per location. If it exceeds this, the corrosion resistance deteriorates rapidly. From the viewpoint of corrosion resistance, it is preferably 1500 (μm 2 ) or less, and more desirably 1000 (μm 2 ) or less.
（ii）下記式（１）で定義される欠損部平均面積Sm：1〜2000μm2
複数の欠損部が存在し、サイズが様々である場合には、上記式（１）で定義される欠損部平均面積Sm：1〜2000μm2であることが必要となる。1μm2未満では、導電性が得られない。一方、2000μm2超えでは耐食性が低下する。欠損部平均面積Smに関しても、耐食性の観点から好ましくは1500（μm2）以下であり、より望ましくは1000（μm2）以下である。 When there are a plurality of defect portions and the sizes are various, it is necessary that the defect portion average area Sm defined by the above formula (1) is 1 to 2000 μm 2 . If it is less than 1 μm 2 , conductivity cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 2000 μm 2 , the corrosion resistance is lowered. The average defect area Sm is also preferably 1500 (μm 2 ) or less, more preferably 1000 (μm 2 ) or less from the viewpoint of corrosion resistance.
ここで、隣接する欠損部同士の間隔は1（μm）以上とする。1（μm）未満では、異なる欠損かどうかの判別が困難であるため、そのような場合には連続する一つの欠損として解釈する。 Here, the interval between adjacent defect portions is 1 (μm) or more. If it is less than 1 (μm), it is difficult to determine whether the defect is different. In such a case, it is interpreted as one continuous defect.
(iii)下記式（２）で定義される皮膜表面の欠損部面積率Pd：0.010〜25％
本発明において、欠損部一箇所あたりのサイズとともに、皮膜表面全体に占める欠損部分の比率も重要である。この比率を欠損部面積率Pdとして上記式（２）で定義する。導電性を確保するためには、少なくとも皮膜全面積の0.010％以上は欠損部が存在する必要がある。すなわちPd≧0.010（％）が必要である。好ましくはPd≧0.1（％）であり、より好ましくはPd≧1（％）である。一方で、皮膜表面全体に占める欠損部分の比率が２５％を超えると耐食性が低下する。
（iv）SmとPdとが下記式（３）の関係を満足する
(Iv) Sm and Pd satisfy the relationship of the following formula (3)
欠損部分の比率が増加すると耐食性が劣化する。特に、欠損部一箇所のサイズが大きい場合には、Pdの増加による耐食性低下が激しくなる。一方で、小さい欠損の場合は、欠損が多数あって結果としてPdが大きくなっても耐食性の低下は比較的穏やかである。このため、導電性と耐食性とを両立するためには、欠損部面積率と欠損部平均面積との間の関係が上記式（３）を満足する必要がある。
以上のように、上記（i）〜（iv）の関係をすべて満足する欠損部を有する皮膜で溶融亜鉛めっき鋼板を被覆することにより、耐食性を低下することなく、電磁波シールド特性に優れたクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
Corrosion resistance deteriorates when the ratio of the defect portion increases. In particular, when the size of one missing portion is large, the corrosion resistance is greatly reduced due to an increase in Pd. On the other hand, in the case of small defects, even if there are many defects and, as a result, Pd increases, the decrease in corrosion resistance is relatively mild. For this reason, in order to achieve both conductivity and corrosion resistance, the relationship between the defect area ratio and the average area of the defects needs to satisfy the above formula (3).
As described above, by covering the hot-dip galvanized steel sheet with a film having a defect that satisfies all of the above relationships (i) to (iv), the chromate-free material has excellent electromagnetic shielding properties without deteriorating corrosion resistance. A coated hot-dip galvanized steel sheet can be obtained.
なお、欠損部のサイズや欠損部面積率の算出は以下の方法で行なう。
（１）供試材表面のZn及びクロメートフリー皮膜に含有される成分元素を、EPMAにてマッピング分析する。電子線の加速電圧は15ｋV、分析径1μmとし、縦200点×横200点の40000点（200μm角）を１視野として測定する。Znの分析はLIF分光結晶を用いて特性X線としてKα線の強度から分析する。皮膜成分として有機樹脂を含有する皮膜の分析の場合は、LDEC分光結晶を用いて特性X線としてKα線の強度から分析を行なう。その他元素に関しても、適宜、適切な条件で測定する。
（２）あらかじめ、クロメートフリー皮膜無しのめっき鋼板表面で同様の測定を行い、この測定で得られた値をZn及びクロメートフリー皮膜中の各成分元素のバックグラウンドレベルとする。
（３）供試材の分析結果で、Zｎ強度及びクロメートフリー皮膜成分の強度が縦横5μm以上の領域でバックグラウンドレベルと一致する部分があった場合は、その場所を皮膜欠損部と判定する。ただし、欠損部がそれよりも小さい場合には、以下の判断基準での判定とする。これは照射された電子線が供試材の表面で拡散するために、欠損部周辺の皮膜からの特性X線の強度の影響を完全には排除できないためである。
（４）あらかじめ、厚さ1μm相当のクロメートフリー皮膜を形成した検体について、（１）と同様の測定を行い、クロメートフリー皮膜成分のカウントの平均値を求めておく。
（５）供試材において、縦横5μm未満の領域で（５）値の1/10未満の強度の部分があった場合にはこの場所を皮膜欠損部と判断する。
（６）以上の基準に従い欠損部と判断された場所のサイズ及び視野内における面積率を求める。
（７）１検体について、任意の３視野で同様の測定を行い、その３測定の平均値で判定する。
The size of the defective part and the area ratio of the defective part are calculated by the following method.
(1) Mapping analysis of the component elements contained in the Zn and chromate-free coating on the surface of the specimen is performed with EPMA. The acceleration voltage of the electron beam is 15 kV, the analysis diameter is 1 μm, and the measurement is performed with 1 field of view of 40,000 points (200 μm square) of 200 vertical points × 200 horizontal points. Zn is analyzed from the intensity of Kα rays as characteristic X-rays using LIF spectroscopic crystals. In the case of analysis of a film containing an organic resin as a film component, analysis is performed from the intensity of Kα-ray as characteristic X-rays using LDEC spectral crystals. Other elements are also measured appropriately under appropriate conditions.
(2) The same measurement is performed in advance on the surface of the plated steel sheet without the chromate-free film, and the value obtained by this measurement is used as the background level of each component element in the zinc and chromate-free film.
(3) In the analysis result of the test material, if there is a portion that matches the background level in the region where the Zn strength and the strength of the chromate-free coating component are 5 μm or more in width and width, the place is determined as a coating defect portion. However, if the missing portion is smaller than that, the determination is based on the following criteria. This is because the irradiated electron beam diffuses on the surface of the test material, so that the influence of the intensity of characteristic X-rays from the film around the defect cannot be completely eliminated.
(4) For the specimen on which a chromate-free film equivalent to 1 μm in thickness is formed in advance, the same measurement as in (1) is performed to obtain the average value of the chromate-free film component count.
(5) In the specimen, if there is a part with a strength less than 1/10 of the value of (5) in the region of less than 5 μm in length and breadth, this place is judged as a film defect part.
(6) Obtain the size of the location determined as a missing part and the area ratio in the field of view according to the above criteria.
(7) For one specimen, the same measurement is performed in three arbitrary fields of view, and the average value of the three measurements is determined.
なお、クロメートフリー皮膜の膜厚t（μm）は以下の方法のどちらかで測定することとする。どちらの方法を適用するかは状況に応じて適宜選択可能である。
（Ａ）皮膜の密度が分かっている場合：形成した皮膜の付着量CW（単位：g/m2）と密度ρ（g/cm3）とから下記式（５）に従って求める。
(A) When the density of the film is known: It is determined according to the following formula (5) from the adhesion amount CW (unit: g / m 2 ) and density ρ (g / cm 3 ) of the formed film.
（Ｂ）皮膜の密度が不明の場合：断面観察用の試験片を作成し、走査型電子顕微鏡を用いて断面観察を行なう。観察用の試験片は、エポキシ系の樹脂に埋め込み研磨する方法や、集束イオンビーム（ＦＩＢ）を用いた加工法等、金属の断面組織を観察する際に通常用いられている方法で作成する。図６に模式的に示したように、皮膜の厚さが均一で無い場合は、全長600μmの区間を観察し、下記式（６）に従って算出した平均膜厚をその皮膜厚と見なす。
次いで、本発明の電磁波シールド性に優れたクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法について説明する。
本発明においては、溶融亜鉛めっき鋼板に調質圧延を行い、引き続きクロムを含まない水系のクロメートフリー処理液を塗布し乾燥を行い、めっき層表面に厚さ0.10μm以上のクロメートフリー皮膜を有するクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板を製造する。この時、溶融亜鉛めっき鋼板に引き続き調質圧延を行うことでめっき層の表面に凹凸の形状を付与し、さらに水系のクロメートフリー処理液をロールコーターを用いて鋼板に塗布した後、乾燥することでクロメートフリー皮膜を鋼板表面に形成する。さらに、クロメートフリー処理液中の不揮発成分濃度は１mass%以上5mass%未満であり、クロメートフリー処理液の塗布時の液温における粘度は2.0mPa・s以下とする。また、本発明で用いるロールコーターとして、ピックアップロールおよびアプリケーターロールを用いる場合、アプリケーターロールの周速はライン速度に対して1.2倍以上とし、ピックアップロールの周速比は前記アプリケーターロールの周速に対して0.1〜0.5とする。
Next, a method for producing a chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet having excellent electromagnetic wave shielding properties according to the present invention will be described.
In the present invention, the galvanized steel sheet is temper-rolled, subsequently applied with a chromium-free aqueous chromate-free treatment solution and dried, and the chromate having a chromate-free film having a thickness of 0.10 μm or more on the surface of the plating layer. Produces free-coated hot-dip galvanized steel sheets. At this time, the hot-dip galvanized steel sheet is subjected to temper rolling to give the surface of the plating layer irregularities, and further, a water-based chromate-free treatment solution is applied to the steel sheet using a roll coater and then dried. A chromate-free film is formed on the steel plate surface with Furthermore, the concentration of non-volatile components in the chromate-free treatment liquid is 1 mass% or more and less than 5 mass%, and the viscosity at the liquid temperature during application of the chromate-free treatment liquid is 2.0 mPa · s or less. In addition, when using a pickup roll and an applicator roll as the roll coater used in the present invention, the peripheral speed of the applicator roll is 1.2 times or more the line speed, and the peripheral speed ratio of the pickup roll is relative to the peripheral speed of the applicator roll. 0.1 to 0.5.
溶融亜鉛めっき鋼板の場合には、めっき層表面の形状が電気亜鉛めっき鋼板とは全く異なり、めっきしたままの表面は平坦である。しかしながら、一般的に、溶融亜鉛めっきラインの中では、機械的な特性の制御を目的として、めっき処理後に調質圧延が行なわれる。調質圧延のワークロールの表面には、ショットブラストや放電加工などによって凹凸がつけられており、この凹凸が転写されることによって調質圧延後の溶融亜鉛めっき表面には凹凸形状が付与される。この凹凸形状を制御し、引き続きクロメートフリー皮膜を形成する際に適切な条件で行なうことで本発明の狙いとする欠損部を意図的に形成することが出来る。ワークロール表面の突起部で押し込まれた部分のめっき層表面は凹みとなり、ワークロール表面で凹んでいた部分と接触しためっき表面はほとんど変形せず、結果的に凸部となって残る。このような凹凸を有するめっき層の表面に、水系のクロメートフリー処理液を塗布してから乾燥することでクロメートフリー皮膜を形成する場合に、めっき層表面の被覆状態は図７に模式的に示すように３種類に大別される。図７はミクロ的に見た断面の拡大模式図であるが、分かりやすくするために横倍率よりも縦倍率を大きくしてある。実際には図７のように単純にはならず、これらの組み合わせになるが、これら３種類が基本パターンであると考えられる。（１）はめっき層表面の凹凸に比べてクロメートフリー皮膜の膜厚が十分に厚い場合である。この場合は、皮膜に欠損が存在しないことから、導電性が得られない。（２）は、めっき層表面の凹部に皮膜が形成され、凸部には皮膜が形成されず、欠損になっている場合である。通常の塗布条件で、単に膜厚を薄くしようとした場合に、このような状態になり易い。このような場合には、めっき層表面の凸部のサイズと面積率が本発明で必要とする欠損部の条件に適合するように制御することで、本案発明のクロメートフリー被覆を得ることが原理的には可能である。ただし、ショットブラストや放電加工などの現存するロール表面加工技術によって、これを達成することは容易ではない。さらに、（２）のような皮膜を形成するためには、水系のクロメートフリー処理液を塗布する段階で、塗布された薬剤のウェット膜厚を薄くする必要があることから、ローピング等のマクロ的に見た不均一が起こりやすく、耐食性の低下を招きやすい。このため、（２）のような状態で本発明の要件を満足する表面皮膜を形成することは難しい。（３）は、めっき層表面の凹部及び凸部にはクロメートフリー皮膜が均一に形成され、凹凸の境界となる急勾配の部分で皮膜欠損が生成している場合である。（３）の状態は、めっき層表面の凹凸パターンと水系のクロメートフリー処理液の塗布条件を制御することで比較的安定的に作り出すことが可能である。そこで、本発明においては、（３）の状態を作り出すことで、すなわち、ローピング等のマクロ的に見た不均一の発生を防止し、マクロ的な観点からは均一な皮膜を形成しつつ、ミクロ的には、調質圧延によってめっき層の表面に形成された凹凸の境界となる急勾配の部分に皮膜欠損を生じさせることで耐食性を損なうことなく導電性を有することが達成可能となる。
以上より、本発明においては、めっき層表面の被覆の状態は図７の（３）が好ましく、このような皮膜を形成させる手段としては、ロールコーターによるクロメートフリー処理液の塗布を行なうことが好ましい。
本発明で用いるロールコーターとしては、ピックアップロールとアプリケーターロールからなる２ロールコーターか、ピックアップロール、トランスファーロール及び及びアプリケーターロールからなる３ロールコーター、あるいは、ピックアップロール、アプリケーターロール及びドクターロールからなる３ロールコーターのいずれを用いても良い。いずれの場合においても、均一な皮膜を形成させるために、アプリケーターロール（以下、ＡＰＲと称することもある）とピックアップロール（以下、ＰＵＲと称することもある）の周速を適切に制御することが必要である。図８は、２ロールコーター方式において、コーターパンからＰＵＲにピックアップされた処理液が、ＡＰＲを通じて鋼板の表面に塗布される様子を示した模式図である。乾燥後のクロメートフリー皮膜をマクロ的に見て均一にするためには、図８によれば、鋼板に塗布された処理液のウェット膜厚を、乾燥後の膜厚にくらべて十分に厚くしておく必要がある。このような観点から、塗布する処理液中の不揮発成分濃度を5mass%未満とすることが必要であり、より望ましくは4mass%以下である。ただし、塗布する処理液のウェット膜厚が厚くなりすぎると、乾燥工程で必要な入熱量が大きく、生産性が悪くなることから、不揮発成分濃度の下限は1mass%とする。また、低粘度の処理液を用いることで、凹凸の境界となる急勾配の部分に皮膜欠損を生じさせることができる。よって、本発明では処理液を塗布する際の温度における粘度は2.0mPa・s以下とする。
また、図８において、鋼板に塗布された処理液のウェット膜厚を、均一にするためには、ＡＰＲから鋼板への転写率を十分に確保する必要がある。このため、鋼板のライン速度に対するＡＰＲの周速比は1.2倍以上とする。1.2倍未満であるとＡＰＲから鋼板への均一な処理液の供給が不足し、ローピング模様が発生し耐食性の低下をもたらす。また、ＡＰＲから鋼板に処理液を安定的に転写するためには、ＰＵＲからＡＰＲへの処理液の供給も安定化する必要がある。このような観点から、ＡＰＲの周速に対するＰＵＲの周速比が0.1〜0.5となるようにすることが必要である。ＰＵＲの周速比が0.1未満では、処理液のピックアップ量が不十分となり、ＡＰＲへの処理液の供給が不十分となる。一方、ＰＵＲの周速比が0.5以上になると、ＰＵＲからＡＰＲへの薬液のすり抜け量が増加しすぎて、ＡＰＲ上でローピングが発生し、結果的に鋼板にもローピングが転写されてしまう。
In the case of a hot dip galvanized steel sheet, the shape of the surface of the plating layer is completely different from that of the electrogalvanized steel sheet, and the surface as plated is flat. However, in general, in the hot dip galvanizing line, temper rolling is performed after plating for the purpose of controlling mechanical properties. The surface of the temper-rolled work roll is roughened by shot blasting, electric discharge machining, or the like, and the unevenness is imparted to the hot-dip galvanized surface after temper rolling by transferring the unevenness. . By controlling the uneven shape and subsequently forming a chromate-free film under appropriate conditions, the defect portion targeted by the present invention can be intentionally formed. The plating layer surface of the portion pressed by the projection on the surface of the work roll becomes a dent, and the plating surface in contact with the portion recessed on the surface of the work roll hardly deforms, and as a result remains as a projection. When a chromate-free film is formed by applying an aqueous chromate-free treatment solution to the surface of the plating layer having such irregularities and then drying, the covering state of the plating layer surface is schematically shown in FIG. As such, it is roughly divided into three types. FIG. 7 is an enlarged schematic view of a cross section viewed microscopically, but the vertical magnification is made larger than the horizontal magnification for easy understanding. Actually, it is not as simple as shown in FIG. 7 and is a combination of these, but these three types are considered to be basic patterns. (1) is a case where the film thickness of the chromate-free film is sufficiently thick compared to the unevenness of the plating layer surface. In this case, since there is no defect in the film, conductivity cannot be obtained. (2) is a case where a film is formed in the concave portion on the surface of the plating layer, and no film is formed on the convex portion, resulting in a defect. Such a state is likely to occur when the film thickness is simply reduced under normal application conditions. In such a case, the principle is that the chromate-free coating of the present invention can be obtained by controlling the size and area ratio of the projections on the surface of the plating layer so as to meet the conditions of the defects required in the present invention. Is possible. However, this is not easy to achieve with existing roll surface processing techniques such as shot blasting and electrical discharge machining. Furthermore, in order to form a film as in (2), it is necessary to reduce the wet film thickness of the applied drug at the stage of applying the aqueous chromate-free treatment solution. The non-uniformity seen in Fig. 5 tends to occur, and the corrosion resistance tends to be lowered. For this reason, it is difficult to form a surface film that satisfies the requirements of the present invention in the state as in (2). (3) is a case where a chromate-free film is uniformly formed on the concave and convex portions on the surface of the plating layer, and a film defect is generated at a steep portion that becomes a boundary between the irregularities. The state of (3) can be produced relatively stably by controlling the uneven pattern on the surface of the plating layer and the application conditions of the aqueous chromate-free treatment liquid. Therefore, in the present invention, the state of (3) is created, that is, the occurrence of non-uniformity seen macroscopically, such as roping, is prevented, while forming a uniform film from a macroscopic viewpoint, Specifically, it is possible to achieve conductivity without impairing the corrosion resistance by causing a film defect at a steep portion that becomes a boundary of the unevenness formed on the surface of the plating layer by temper rolling.
From the above, in the present invention, the coating state on the surface of the plating layer is preferably (3) in FIG. 7, and as a means for forming such a film, it is preferable to apply a chromate-free treatment solution by a roll coater. .
The roll coater used in the present invention is a two-roll coater comprising a pickup roll and an applicator roll, a three-roll coater comprising a pickup roll, a transfer roll and an applicator roll, or a three-roll comprising a pickup roll, an applicator roll and a doctor roll. Any of the coaters may be used. In any case, in order to form a uniform film, the peripheral speed of the applicator roll (hereinafter also referred to as APR) and the pickup roll (hereinafter also referred to as PUR) can be appropriately controlled. is necessary. FIG. 8 is a schematic view showing a state in which the treatment liquid picked up from the coater pan to the PUR is applied to the surface of the steel sheet through the APR in the two-roll coater method. In order to make the chromate-free film after drying macroscopically uniform, according to FIG. 8, the wet film thickness of the treatment liquid applied to the steel sheet is made sufficiently thicker than the film thickness after drying. It is necessary to keep. From such a viewpoint, it is necessary that the concentration of the non-volatile component in the treatment liquid to be applied be less than 5 mass%, and more desirably 4 mass% or less. However, if the wet film thickness of the treatment liquid to be applied becomes too thick, the amount of heat input required in the drying process is large and the productivity is deteriorated, so the lower limit of the non-volatile component concentration is 1 mass%. Further, by using a low-viscosity processing liquid, it is possible to cause a film defect at a steep portion that becomes a boundary between irregularities. Therefore, in this invention, the viscosity at the temperature at the time of apply | coating a process liquid shall be 2.0 mPa * s or less.
Further, in FIG. 8, in order to make the wet film thickness of the treatment liquid applied to the steel sheet uniform, it is necessary to ensure a sufficient transfer rate from the APR to the steel sheet. For this reason, the peripheral speed ratio of APR with respect to the line speed of a steel plate shall be 1.2 times or more. If it is less than 1.2 times, the supply of uniform treatment liquid from the APR to the steel sheet is insufficient, and a roping pattern is generated, resulting in a decrease in corrosion resistance. Further, in order to stably transfer the treatment liquid from the APR to the steel plate, it is necessary to stabilize the supply of the treatment liquid from the PUR to the APR. From such a viewpoint, it is necessary to make the peripheral speed ratio of the PUR to the peripheral speed of the APR be 0.1 to 0.5. If the peripheral speed ratio of the PUR is less than 0.1, the amount of processing liquid picked up becomes insufficient, and the supply of the processing liquid to the APR becomes insufficient. On the other hand, when the peripheral speed ratio of the PUR is 0.5 or more, the amount of the chemical liquid slipping from the PUR to the APR increases too much, and roping occurs on the APR, and as a result, the roping is also transferred to the steel plate.
処理液塗布後の乾燥方法は特に限定せず、公知の方法、たとえば熱風乾燥炉、誘導過熱炉、近赤外加熱炉、電気炉などで行なえばよい。 The drying method after applying the treatment liquid is not particularly limited, and may be performed by a known method such as a hot air drying furnace, an induction superheating furnace, a near infrared heating furnace, an electric furnace, or the like.
以上の製造方法により、本発明の所望の体積抵抗率および欠損部のサイズと面積率を有したクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。 By the above manufacturing method, a chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet having the desired volume resistivity and defect size and area ratio of the present invention is obtained.
ここで、皮膜欠損部のサイズと面積率を本発明で必要とする条件に適合させるためには、上述したように、溶融亜鉛めっき層の表面の凹凸の境界となる急勾配の部分を多数形成することが有効である。いいかえれば、凹凸のピッチを小さくすることが有効である。これは、JIS B0633で規定されている粗さ曲線における横方向のパラメーターである「粗さ曲線要素の平均長さ」RSmを短くすることに相当する。よって、本発明においては、RSm≦200μmが好ましい。また、調質圧延を連続して行なうことにより、めっき表面から削り取られたZn粉による目詰まりなどによってワークロール表面の凹凸は変化する。結果として、めっき層表面につけられた凹凸の境界部分の勾配は徐々に低下することになり、クロメートフリー皮膜の欠損部が形成されにくくなる。そこで、凹凸の境界部分の勾配が一定以上の状態で皮膜を形成する必要がある。この勾配の目安として、JIS B0633で規定されている粗さ曲線における相対負荷長さ率で判断することが出来る。凹凸の境界部分の勾配が急であるほど、相対負荷長さ率の値が大きくなるからである。本発明においては、Rmr≧50％が好ましい。同じワークロールを用いて調質圧延した溶融亜鉛めっき鋼板でも、Rmr＜50では、本発明に適合する欠損部を有するクロメートフリー皮膜を形成することは困難になる場合がある。なお、上記のRSm及びRmrを測定する方法は特に限定せず、触針式の粗さ計を用いても良いし、走査型電子顕微鏡と熱電界放出型の電子線源を搭載した電子線三次元粗さ解析装置等を用いても良い。 Here, in order to adapt the size and area ratio of the film defect portion to the conditions required in the present invention, as described above, a large number of steep portions that become the boundaries of the irregularities on the surface of the hot dip galvanized layer are formed. It is effective to do. In other words, it is effective to reduce the pitch of the unevenness. This is equivalent to shortening the “average length of roughness curve elements” RSm, which is a lateral parameter in the roughness curve defined in JIS B0633. Therefore, in the present invention, RSm ≦ 200 μm is preferable. Further, by performing temper rolling continuously, the unevenness of the work roll surface changes due to clogging with Zn powder scraped off from the plating surface. As a result, the gradient of the boundary portion of the unevenness formed on the surface of the plating layer is gradually reduced, and it is difficult to form a defect portion of the chromate-free film. Therefore, it is necessary to form a film in a state where the gradient of the boundary portion of the unevenness is a certain level or more. As a measure of this gradient, it can be judged by the relative load length ratio in the roughness curve defined in JIS B0633. This is because the value of the relative load length ratio increases as the gradient of the uneven portion becomes steeper. In the present invention, Rmr ≧ 50% is preferable. Even with a hot-dip galvanized steel sheet that has been temper-rolled using the same work roll, it may be difficult to form a chromate-free film having a defect suitable for the present invention at Rmr <50. The method for measuring RSm and Rmr is not particularly limited, and a stylus-type roughness meter may be used, or an electron beam tertiary equipped with a scanning electron microscope and a thermal field emission type electron beam source. An original roughness analyzer or the like may be used.
以下、本発明の実施例について説明する。
以下に述べる手順で評価用サンプルの作成（実施例および比較例）した。
溶融亜鉛めっきラインにて、板厚0.8mmの冷延鋼板に対して焼鈍後に溶融亜鉛めっきを施し、ガスワイピングで片面辺りのZn付着量60g/m2とした。引き続き、調質圧延を行い、めっき層表面に凹凸を付与した。調質圧延のワークロールは表面をショットブラストもしくは放電加工により加工し、加工直後のロール表面の粗さをRa＝2.0μmとした。同一ロットのコイルの一部でクロメートフリー処理なしの部分を作成し、サンプルを採取して、走査型電子顕微鏡を用いて検体表面の凹凸形状を観察するとともに、熱電界放出型の電子線源を搭載した電子線三次元粗さ解析装置(エリオニクス社ERA-8800FE；以下3D-SEM)を使用して、表面形状の測定を行い、めっき表面のRSm及びRmrを測定した。測定領域は縦1200μm×横1200μmとした。連続して調質圧延を行なうことで、ワークロール表面のへたりやZnのビルドアップ等により、めっき表面に望ましい形状を付与することができなくなることから、試作したすべてのコイルに関して、上記手法でめっき表面の形状を確認し、本願発明の条件に適合しているものを実施例及び比較例の一部に使用し、適合していないものを比較例の一部として使用した。
＜実施例１＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが180μm、Rmrが55％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.11μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロールはショットブラストで加工したものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて、Zn、Al、Mg、Mn、V及び燐酸を成分として含有する無機系のクロメートフリー処理液（以下に原料および混合、調合方法を示す）を用い、乾燥は、熱風オーブンで到達最高板温100℃で行った。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は100mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.6、PURとAPRとの周速比は0.4とした。
無機系処理液原料
ア）水：イオン交換樹脂を用いて、比抵抗＝1〜10MΩ・cmとした脱イオン水
イ）金属塩：市販の水酸化アルミニウム、炭酸マンガン、水酸化マグネシウム、塩基性水酸化亜鉛、メタバナジン酸ナトリウム
ウ）酸：市販の80％燐酸
混合比
金属塩成分の重量比 Al:Mn:Zn:Mg:VO3＝1:10:10:5:5で上記原料と燐酸を混合して水に溶解し、乾燥後の固形分中PO4濃度を70mass%とした。さらに、不揮発分が4mass%となるように濃度を調整した。なお、塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は1.3 ｍPa・sであった。
＜実施例２＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが150μm、Rmrが60％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.18μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロール表面は放電加工したものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて実施例１と同様の無機系のクロメートフリー処理液を用い、乾燥は、誘電加熱炉を用いて到達最高板温100℃で行った。無機系処理液の不揮発分は4.9mass%とした。塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は1.5 ｍPa・sであった。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は100mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.7、PURとAPRとの周速比は0.4とした。
＜実施例３＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが110μm、Rmrが60％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.22μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロール表面はショットブラストにより加工したものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて、実施例１で用いた無機系の水溶液と市販のエポキシ系樹脂エマルジョンを、樹脂と無機系成分の質量比が7：3になるようにして混合し処理液とした。乾燥は、熱風オーブンで到達最高板温120℃で行った。処理液の不揮発分は4mass%とした。塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は1.3 ｍPa・sであった。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は120mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.6、PURとAPRとの周速比は0.4とした。
＜実施例４＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが110μm、Rmrが75％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.18μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロール表面は放電加工により加工したものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて、実施例１で用いた無機系の水溶液と、市販のアクリル系樹脂エマルジョンを、樹脂と無機系成分の質量比が7：3になるようにして混合し処理液とした。乾燥は、誘電加熱炉で到達最高板温140℃で行った。処理液の不揮発分は3.8mass%とした。塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は1.2 ｍPa・sであった。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は100mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.5、PURとAPRとの周速比は0.30とした。
＜実施例５＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが110μm、Rmrが75％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.13μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロール表面はショットブラストにより加工したしたものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて、実施例１で用いた無機系の水溶液と、市販のウレタン系樹脂エマルジョンを、樹脂と無機系成分の質量比が7：3になるようにして混合し処理液とした。乾燥は、誘電加熱炉で到達最高板温80℃で行った。処理液の不揮発分は3.5mass%とした。塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は1.1 ｍPa・sであった。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は100mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.4、PURとAPRとの周速比は0.25とした。
＜実施例６＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが110μm、Rmrが75％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.20μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロール表面はショットブラストにより加工したしたものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて、実施例１で用いた無機系の水溶液と、市販の水溶性のアクリル系高分子の質量比が3：7になるようにして混合し処理液とした。乾燥は、誘電加熱炉で到達最高板温110℃で行った。処理液の不揮発分は3.8mass%とした。塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は1.2 ｍPa・sであった。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は100mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.5、PURとAPRとの周速比は0.5とした。
＜比較例１＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが110μm、Rmrが60％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.05μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロール表面はショットブラストにより加工したしたものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて、実施例１で用いた無機系の水溶液と市販のエポキシ系樹脂エマルジョンを、樹脂と無機系成分の質量比が7：3になるようにして混合し処理液とした。乾燥は、熱風オーブンで到達最高板温120℃で行った。処理液の不揮発分は0.09mass%とした。塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は0.9 ｍPa・sであった。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は120mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.1、PURとAPRとの周速比は0.6とした。
＜比較例２＞
調質圧延後のめっき表面のRsmが210μm、Rmrが50％であるコイルを用いて、調質圧延後、引き続きクロメートフリー処理液を塗布、乾燥し、膜厚0.05μmのクロメートフリー皮膜を形成した。
なお、この時の調質圧延のワークロール表面はショットブラストにより加工したしたものを用いた。
また、クロメートフリー処理液の塗布は、２ロール方式のロールコーターを用いて、実施例１で用いた無機系の水溶液と市販のエポキシ系樹脂エマルジョンを、樹脂と無機系成分の質量比が7：3になるようにして混合し処理液とした。乾燥は、熱風オーブンで到達最高板温120℃で行った。処理液の不揮発分は8mass%とした。塗布時の処理液温度は25℃とし、この温度における粘度は2.1 ｍPa・sであった。
ロールコーター部を通過する際の鋼板のライン速度は120mpm、ライン速度に対するAPRの周速比は1.1、PURとAPRとの周速比は0.1とした。
＜比較例３＞
クロメートフリー皮膜を作成するための組成物中に、市販のカーボンブラックを分散し、体積抵抗率を未満1010Ω・cmにしたこと以外は実施例4と同様にしてサンプルを作成した。
Examples of the present invention will be described below.
Samples for evaluation were prepared (Examples and Comparative Examples) by the procedure described below.
In the hot dip galvanizing line, cold galvanized steel sheets with a thickness of 0.8 mm were annealed and hot dip galvanized, and the amount of Zn deposited on one side was 60 g / m 2 by gas wiping. Subsequently, temper rolling was performed to provide irregularities on the surface of the plating layer. The surface of the temper rolled work roll was processed by shot blasting or electric discharge machining, and the roughness of the roll surface immediately after the machining was Ra = 2.0 μm. Create a part of the coil of the same lot that has no chromate-free treatment, collect a sample, observe the uneven shape of the specimen surface using a scanning electron microscope, and use a thermal field emission electron beam source. Using the mounted electron beam three-dimensional roughness analyzer (Elionix ERA-8800FE; hereinafter referred to as 3D-SEM), the surface shape was measured, and RSm and Rmr of the plating surface were measured. The measurement area was 1200 μm in length × 1200 μm in width. By performing temper rolling continuously, it becomes impossible to give the desired shape to the plating surface due to sag of the work roll surface or Zn build-up, etc. The shape of the plating surface was confirmed, and those that met the conditions of the present invention were used for some of the examples and comparative examples, and those that did not fit were used as part of the comparative examples.
<Example 1>
Using a coil with Rsm of 180μm and Rmr of 55% on the plated surface after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a chromate-free film with a film thickness of 0.11μm. .
In addition, the work roll of temper rolling at this time used what was processed by shot blasting.
Also, the chromate-free treatment liquid is applied using an inorganic chromate-free treatment liquid containing Zn, Al, Mg, Mn, V, and phosphoric acid as components using a two-roll roll coater (hereinafter, raw materials and mixtures, Drying was performed in a hot air oven at a maximum plate temperature of 100 ° C.
The line speed of the steel sheet when passing through the roll coater was 100 mpm, the APR peripheral speed ratio to the line speed was 1.6, and the peripheral speed ratio of PUR and APR was 0.4.
Inorganic processing solution raw materials a) Water: Deionized water with an ion exchange resin and specific resistance = 1 to 10 MΩ · cm b) Metal salts: Commercially available aluminum hydroxide, manganese carbonate, magnesium hydroxide, basic water Zinc oxide, sodium metavanadate): Commercial 80% phosphoric acid mixing ratio Metal salt component weight ratio Al: Mn: Zn: Mg: VO 3 = 1: 10: 10: 5: 5 The above raw materials and phosphoric acid are mixed Then, it was dissolved in water, and the PO 4 concentration in the solid content after drying was set to 70 mass%. Furthermore, the concentration was adjusted so that the non-volatile content was 4 mass%. The treatment liquid temperature during coating was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 1.3 mPa · s.
<Example 2>
Using a coil with an Rsm of 150 μm and Rmr of 60% after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a 0.18 μm thick chromate-free film. .
In addition, the work roll surface of the temper rolling at this time used what was electric discharge processed.
The chromate-free treatment liquid is applied using an inorganic chromate-free treatment liquid similar to that in Example 1 using a two-roll type roll coater, and is dried using a dielectric heating furnace to reach a maximum plate temperature of 100 ° C. I went there. The non-volatile content of the inorganic processing liquid was 4.9 mass%. The treatment liquid temperature at the time of application was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 1.5 mPa · s.
The line speed of the steel sheet when passing through the roll coater was 100 mpm, the APR peripheral speed ratio to the line speed was 1.7, and the peripheral speed ratio between PUR and APR was 0.4.
<Example 3>
Using a coil with an Rsm of 110 μm and Rmr of 60% after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a chromate-free film with a film thickness of 0.22 μm. .
The work roll surface of the temper rolling at this time was processed by shot blasting.
The chromate-free treatment solution is applied using a two-roll roll coater, and the inorganic aqueous solution used in Example 1 and a commercially available epoxy resin emulsion are mixed in a mass ratio of resin to inorganic component of 7: The resulting mixture was mixed to obtain a treatment solution. Drying was performed in a hot air oven at a maximum plate temperature of 120 ° C. The non-volatile content of the treatment liquid was 4 mass%. The treatment liquid temperature at the time of application was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 1.3 mPa · s.
The line speed of the steel sheet when passing through the roll coater was 120 mpm, the APR peripheral speed ratio to the line speed was 1.6, and the peripheral speed ratio between PUR and APR was 0.4.
<Example 4>
Using a coil with an Rsm of 110 μm and Rmr of 75% on the plated surface after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a chromate-free film with a thickness of 0.18 μm. .
In addition, the work roll surface of the temper rolling at this time used what was processed by electric discharge machining.
In addition, the chromate-free treatment liquid is applied by using a two-roll type roll coater, the inorganic aqueous solution used in Example 1 and a commercially available acrylic resin emulsion, and the mass ratio of the resin and the inorganic component is 7 : 3 was mixed to prepare a treatment solution. Drying was performed at a maximum plate temperature of 140 ° C. in a dielectric heating furnace. The non-volatile content of the treatment liquid was 3.8 mass%. The treatment liquid temperature at the time of application was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 1.2 mPa · s.
The line speed of the steel sheet when passing through the roll coater was 100 mpm, the APR peripheral speed ratio to the line speed was 1.5, and the peripheral speed ratio between PUR and APR was 0.30.
<Example 5>
Using a coil with an Rsm of 110 μm and Rmr of 75% on the plated surface after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a chromate-free film with a thickness of 0.13 μm. .
The work roll surface of the temper rolling at this time was processed by shot blasting.
In addition, the chromate-free treatment liquid is applied using a two-roll type roll coater, the inorganic aqueous solution used in Example 1 and a commercially available urethane resin emulsion, and the mass ratio of the resin and the inorganic component is 7 : 3 was mixed to prepare a treatment solution. Drying was performed at a maximum plate temperature of 80 ° C. in a dielectric heating furnace. The non-volatile content of the treatment liquid was 3.5 mass%. The treatment liquid temperature at the time of application was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 1.1 mPa · s.
The line speed of the steel sheet when passing through the roll coater was 100 mpm, the APR peripheral speed ratio to the line speed was 1.4, and the peripheral speed ratio between PUR and APR was 0.25.
<Example 6>
Using a coil with an Rsm of 110 μm and Rmr of 75% on the plated surface after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a chromate-free film with a thickness of 0.20 μm. .
The work roll surface of the temper rolling at this time was processed by shot blasting.
The chromate-free treatment liquid is applied using a two-roll type roll coater so that the mass ratio of the inorganic aqueous solution used in Example 1 to the commercially available water-soluble acrylic polymer is 3: 7. Thus, it mixed and it was set as the process liquid. Drying was performed at a maximum plate temperature of 110 ° C. in a dielectric heating furnace. The non-volatile content of the treatment liquid was 3.8 mass%. The treatment liquid temperature at the time of application was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 1.2 mPa · s.
The line speed of the steel plate when passing through the roll coater was 100 mpm, the APR peripheral speed ratio to the line speed was 1.5, and the peripheral speed ratio between PUR and APR was 0.5.
<Comparative Example 1>
Using a coil with an Rsm of 110μm and Rmr of 60% after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a chromate-free film with a thickness of 0.05μm. .
The work roll surface of the temper rolling at this time was processed by shot blasting.
The chromate-free treatment solution is applied using a two-roll roll coater, and the inorganic aqueous solution used in Example 1 and a commercially available epoxy resin emulsion are mixed in a mass ratio of resin to inorganic component of 7: The resulting mixture was mixed to obtain a treatment solution. Drying was performed in a hot air oven at a maximum plate temperature of 120 ° C. The non-volatile content of the treatment liquid was 0.09 mass%. The treatment liquid temperature at the time of application was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 0.9 mPa · s.
The line speed of the steel sheet when passing through the roll coater was 120 mpm, the peripheral speed ratio of APR to the line speed was 1.1, and the peripheral speed ratio of PUR and APR was 0.6.
<Comparative example 2>
Using a coil with Rsm of 210 μm and Rmr of 50% on the plated surface after temper rolling, after chromate rolling, a chromate-free treatment solution was applied and dried to form a chromate-free film with a thickness of 0.05 μm. .
The work roll surface of the temper rolling at this time was processed by shot blasting.
The chromate-free treatment solution is applied using a two-roll roll coater, and the inorganic aqueous solution used in Example 1 and a commercially available epoxy resin emulsion are mixed in a mass ratio of resin to inorganic component of 7: The resulting mixture was mixed to obtain a treatment solution. Drying was performed in a hot air oven at a maximum plate temperature of 120 ° C. The non-volatile content of the treatment liquid was 8 mass%. The treatment liquid temperature at the time of application was 25 ° C., and the viscosity at this temperature was 2.1 mPa · s.
The line speed of the steel sheet when passing through the roll coater was 120 mpm, the peripheral speed ratio of APR to the line speed was 1.1, and the peripheral speed ratio of PUR and APR was 0.1.
<Comparative Example 3>
A sample was prepared in the same manner as in Example 4 except that commercially available carbon black was dispersed in the composition for forming a chromate-free film and the volume resistivity was less than 10 10 Ω · cm.
以上より得られた実施例１〜６および比較例１〜３に対して下記の測定方法および評価方法により、性能を評価した。
＜体積抵抗率の測定方法＞
実施例及び比較例で用いたクロメートフリー皮膜の原料となる組成物を用いて、事前に膜厚5μm相当の皮膜を形成した試験片を作成した。この試験片を用いて、三菱化学（株）製の高抵抗率計ハイレスタＵＰにて、表面皮膜の体積抵抗率を測定した。
＜欠損部の測定＞
実施例及び比較例で用いたサンプルから15×15mmの試験片を切り出し、日本電子（株）製のJXA−８６００MX型EPMA装置を用いて、電子線の加速電圧15ｋVにて、ビーム径1μ、縦横200、計40000ポイントでZn及びPのマッピング分析を行い、欠損のサイズSd、欠損部平均面積Sm、及び欠損部面積率Pd等を測定した。
＜導電性の評価＞
実施例及び比較例で用いたサンプルを用いて、三菱化学（株）製の低抵抗率計ロレスタＧＰにて、４探針ＥＳＰを用いて表面抵抗を測定した。測定値が1mΩ以下の場合に導通ありと判定した。そして、同一検体の中で場所を変えて計10箇所で測定を行い、導通する確率を導通率とする。本発明では導通率100％となる場合に、電磁波シールド特性確保に必要十分な導電性ありと判断した。
＜耐食性の評価＞
実施例及び比較例で用いたサンプルから、150×55mmの試験片を採取し、非評価面及び上下左右の端部5mmの部分をポリエステルテープでシールし、JIS Z2371に準拠した塩水噴霧試験を行い、12時間後の白錆発生状況で判定を行なった。12時間後の白錆発生面積率≦5％の場合に車内や室内での使用を想定した場合の実用環境での耐食性として必要十分なレベルであると判断した。
With respect to Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 3 obtained as described above, performance was evaluated by the following measurement method and evaluation method.
<Measurement method of volume resistivity>
A test piece in which a film corresponding to a film thickness of 5 μm was formed in advance using the composition as a raw material for the chromate-free film used in the examples and comparative examples. Using this test piece, the volume resistivity of the surface film was measured with a high resistivity meter Hiresta UP manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation.
<Measurement of missing part>
A test piece of 15 × 15 mm was cut out from the sample used in the examples and comparative examples, and a JXA-8600MX type EPMA apparatus manufactured by JEOL Ltd. was used with an electron beam acceleration voltage of 15 kV, a beam diameter of 1 μ, vertical and horizontal The mapping analysis of Zn and P was performed at 200, a total of 40,000 points, and the defect size Sd, the defect area average area Sm, the defect area ratio Pd, and the like were measured.
<Evaluation of conductivity>
Using the samples used in Examples and Comparative Examples, the surface resistance was measured using a 4-probe ESP with a low resistivity meter Loresta GP manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation. When the measured value was 1 mΩ or less, it was determined that conduction was present. Then, measurement is carried out at a total of 10 locations by changing the location within the same specimen, and the probability of conduction is defined as the conduction rate. In the present invention, when the conductivity is 100%, it is determined that there is sufficient and sufficient conductivity for securing the electromagnetic wave shielding characteristics.
<Evaluation of corrosion resistance>
Samples of 150 x 55 mm were collected from the samples used in the examples and comparative examples, and the non-evaluated surface and the upper and lower, left and right end portions of 5 mm were sealed with polyester tape, and a salt spray test in accordance with JIS Z2371 was performed. Judgment was made based on the occurrence of white rust after 12 hours. When the area ratio of white rust after 12 hours was ≦ 5%, it was judged to be a necessary and sufficient level of corrosion resistance in a practical environment when assumed to be used in a car or indoors.
以上により得られた評価結果を表１に示す。 Table 1 shows the evaluation results obtained as described above.
実施例１〜６は本発明の要件を満足しており、耐食性と導電性の両立が可能になっている。一方で、比較例１では、クロメートフリー皮膜の膜厚が0.05μmと、本案発明で必要とする0.10μmよりも薄いことから、十分な耐食性が得られていない。比較例２では、クロメートフリー皮膜の欠損部面積率が本案発明で必要とする0.010％に至らないために導電性が不十分である。比較例３は、クロメートフリー皮膜の体積抵抗率が本発明で必要とする領域よりも低いことから耐食性が不十分である。 Examples 1 to 6 satisfy the requirements of the present invention, and both corrosion resistance and conductivity can be achieved. On the other hand, in Comparative Example 1, since the film thickness of the chromate-free film is 0.05 μm, which is thinner than 0.10 μm required in the present invention, sufficient corrosion resistance is not obtained. In Comparative Example 2, the conductivity is insufficient because the area ratio of the missing portion of the chromate-free film does not reach the 0.010% required in the present invention. Comparative Example 3 has insufficient corrosion resistance because the volume resistivity of the chromate-free coating is lower than that required by the present invention.
本発明のクロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板は、耐食性を低下することなく、優れた電磁波シールド特性を確保可能な導電性を有することから、電磁波シールド特性が要求される用途、例えば、自動車、家電、ＯＡ機器等の部品として、好適に用いられる。 Since the chromate-free coated hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has conductivity capable of ensuring excellent electromagnetic shielding characteristics without reducing corrosion resistance, applications requiring electromagnetic shielding characteristics such as automobiles, home appliances, It is suitably used as a component of OA equipment or the like.
Claims (3)
（i）欠損部１箇所の面積Sd：1〜2000μm2
（ii）下記式（１）で定義される欠損部平均面積Sm：1〜2000μm2
（iii）下記式（２）で定義される皮膜表面の欠損部面積率Pd：0.010〜25％
（iv）SmとPdとが下記式（３）の関係を満足する
(I) Area Sd of one defect portion Sd: 1 to 2000 μm 2
(Ii) Defect portion average area Sm defined by the following formula (1): 1 to 2000 μm 2
(Iii) Defect area ratio Pd of the coating surface defined by the following formula (2): 0.010 to 25%
(Iv) Sm and Pd satisfy the relationship of the following formula (3)
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