JP4967422B2 - カバリング糸用ポリアミドマルチフィラメントおよびそれを用いたカバリング糸とストッキング - Google Patents
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Description
(1)トータル繊度が7〜15デシテックスであり、断面形状として断面に外接する長方形の長辺の長さL、短辺の長さSとするとき、扁平度=L/Sが1.5〜4.0、短辺の長さSの凹部底部長さBSに対する比であるS/BSが1.05〜2.50の扁平断面を有し、扁平断面の長軸に対して線対称な形状であり、長軸面に1つまたは2つの凹部を有し、凹部以外を構成する扁平断面の両端では変曲点を有さないことを特徴とするカバリング糸用ポリアミドマルチフィラメント。
(2)弾性繊維からなる芯糸にカバリング糸用マルチフィラメントとして(1)記載のカバリング糸用ポリアミドマルチフィラメントを用いたカバリング糸。
(3)(2)記載のカバリング糸をレッグ部の少なくとも1部に用いることを特徴とするストッキング。
本発明でいうポリアミドは、いわゆる炭化水素基が主鎖にアミド結合を介して連結された高分子量体であって、好ましくは、染色性、洗濯堅牢度、機械特性に優れる点から、主としてポリカプロアミド、もしくはポリヘキサメチレンアジパミド等のポリアミドであることが好ましい。ここでいう主としてとは、ポリカプロアミドではそれを構成する全アミド単位中ε−カプロアミド単位として、ポリヘキサメチレンアジパミドではそれを構成する全アミド単位中ヘキサメチレンアジパミド単位として80モル%以上であることをいい、さらに好ましくは90モル%以上である。その他の成分としては、特に制限されないが、ポリカプロアミドの場合は、ヘキサメチレンアジパミド単位、ポリヘキサメチレンアジパミドの場合には、カプロアミド単位の他、例えば、ポリドデカノアミド、ポリヘキサメチレンアゼラミド、ポリヘキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンドデカノアミド、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリヘキサメチレンテレフタラミド、ポリヘキサメチレンイソフタラミド等を構成するモノマーである、アミノカルボン酸、ジカルボン酸、ジアミンなどの単位が挙げられる。
被覆糸に用いる繊維の任意の位置にて横断面方向に薄切片を切り出し、透過顕微鏡で繊維横断面を単糸本数として100本撮影し、倍率1000倍でプリントアウト(三菱電機社製SCT−P66)した後、スキャナー(エプソン社製GT−5500WINS)を用いて取り込み(白黒写真、400dpi)、ディスプレー上で1500倍に拡大した状態で、画像処理ソフト(WINROOF)を用いて長軸長さLと短軸長さSの比=L/Sおよび、短辺の長さSに対して凹部底部長さBSとの比=S/BSを算出し、100本から得られた値の数平均値から扁平度=L/S、とS/BSを求めた。
測定装置としてGONIO PHOTOMETER(村上色彩技術研究所製 GP−200)を用いた。測定条件としては、光束絞り=3.0、受光絞り=2.0、入射角=45°、あおり角=0°、反射角=−45°〜90°、SENSITIVITY=940、さらに付属の標準白色板(STD4010A)を用いて光沢度の最高値が100となるようにHIGH VOLT=628に設定した。また、測定時のサンプル位置、入射光方向、反射光の測定角度についての位置関係を図10に示した。
なお、足形は人間の足に似せて作成しており、つま先から踵までの長さが23.5cm、つま先から足の裏方向に13.5cm離れた土踏まず部分の周長が22.5cm、踵から大腿部方向に8cmの足首部の周長が22cm、踵から大腿部方向に25cmのふくらはぎ部の周長が34.5cm、踵から大腿部方向に43cmの膝裏部の周長が37cm、踵から大腿部方向に50cmの大腿部の周長が39.5cm、踵から大腿部方向に60cmの大腿部の周長が48cmとなっている。
(a)試料を秤量し、98重量%濃硫酸に試料濃度(C)が1g/100mlとなるように溶解する。
(b)(a)項の溶液をオストワルド粘度計にて25℃での落下秒数(T1)を測定する。
(c)試料を溶解していない98重量%濃硫酸の25℃での落下秒数(T2)を(2)項と同様に測定する。
(d)試料の98%硫酸相対粘度(ηr)を下式により算出する。測定温度は25℃とする。
(ηr)=(T1/T2)+{1.891×(1.000−C)}。
JIS L1013−1992 7.5引張強さ及び伸び率に準じて測定を行った。試験条件としては、試験機の種類としては定速緊張形、つかみ間隔50cmにて行った。
98%硫酸相対粘度が2.7で酸化チタン等無機粒子を含まないポリカプロアミド(以下ナイロン6)チップを275℃で溶融し(紡糸温度は270℃)、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=4.4、丸孔の直径D/H=2.0)となるスリット形状の吐出孔を有する紡糸口金から吐出させ、冷却、ガイド給油により油剤(油剤有効成分として脂肪酸エステル、非イオン乳化剤、制電剤を含む)付与後、交絡圧空圧0.2MPaにて交絡を付与し、第1ゴデーロールに片掛けして引取り、巻き取ることなく、155℃に加熱している第2ゴデーロールに片掛けして、第1と第2ゴデーロール間で延伸、第2ゴデーロールにて熱セットした後、東レエンジニアリング社製TW−716ワインダーを用いて、巻取張力1.3cNで巻取速度4000m/minの速度で11デシテックス5フィラメントのポリアミドフィラメントを1パッケージ当たり3kgで巻き取った。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端と中心に丸孔を有する吐出孔(吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=10.6、両端の丸孔の直径D/H=2.5、中央部の丸孔の直径D/H=2.0)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、長い中央のスリットの両端に各2本ずつ短いスリットが、中央のスリットに対して135°の角度で合計4本配置した吐出孔(スリット幅0.1mm、スリット長0.2mmの両端にスリット幅0.07mm、スリット長さ0.1mmのスリットが中央のスリットに対して135°の角度で合計4本配置した吐出孔)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=4.1、丸孔の直径D/H=2.2)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=18.5、丸孔の直径D/H=2.1)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=6.1、丸孔の直径D/H=2.0)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=6.1、丸孔の直径D/H=3.0)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=6.1、丸孔の直径D/H=2.3)を用い、ポリマーの吐出量と吐出孔の数を変え、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整して9デシテックス3フィラメントのポリアミドフィラメントを巻き取った。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=7.8、丸孔の直径D/H=2.3)を用い、ポリマーの吐出量と吐出孔の数を変え、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整して13デシテックス7フィラメントのポリアミドフィラメントを巻き取った。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、0.2mmの丸孔を有する吐出孔を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整して、11デシテックス5フィラメントの丸断面ポリアミドフィラメントを巻き取った。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=4.4、丸孔の直径D/H=1.3)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整して11デシテックス5フィラメントのポリアミドフィラメントを巻き取った。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、Y字状に中心から3本のスリットが120°の角度を保ちながら構成された吐出孔(スリット幅0.07mm、スリット長さ1.0のスリットが中心から120°ずつ3方向に配置されてY型となっている)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整して11デシテックス5フィラメントのポリアミドフィラメントを巻き取った。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、キ字状に長いスリットに2本の短いスリットが平行して直交している吐出孔(スリット幅0.07mm、スリット長さ3.0mmのスリットに直行してスリット幅0.07mm、スリット長さ1.0mmのスリットが2本水平に線対称に配置されてキ型となっている)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整して11デシテックス5フィラメントのポリアミドフィラメントを巻き取った。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れ2回と口金吐出孔が複雑であるため、糸切れが多かった。また、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように単糸1本あたり0.15mmの丸孔を中心間距離0.2mm開けて配置)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れなく、巻取張力の変動は小さく安定していた。
特記しない限りは実施例1と同様の方法で以下の通り紡糸を実施した。吐出孔形状としては、スリットの両端に丸孔を有する吐出孔(図15に示すように吐出孔のスリット幅Hを1としたとき、スリット方向の吐出孔長さN/H=24.0、丸孔の直径D/H=2.1)を用い、伸度が44%となり、巻取張力が1.3cNとなるように第1および第2ゴデーロールの速度を調整した。100kgの原料を用いての操業性評価では糸切れ1回でやや糸切れが多く、巻取張力の変動は若干大きかった。
Claims (3)
- トータル繊度が7〜15デシテックスであり、断面形状として断面に外接する長方形の長辺の長さL、短辺の長さSとするとき、扁平度=L/Sが1.5〜4.0、短辺の長さSの凹部底部長さBSに対する比であるS/BSが1.05〜2.50の扁平断面を有し、扁平断面の長軸に対して線対称な形状であり、長軸面に1つまたは2つの凹部を有し、凹部以外を構成する扁平断面の両端では変曲点を有さないことを特徴とするカバリング糸用ポリアミドマルチフィラメント。
- 弾性繊維からなる芯糸にカバリング糸用マルチフィラメントとして請求項1記載のカバリング糸用ポリアミドマルチフィラメントを用いたカバリング糸。
- 請求項2記載のカバリング糸をレッグ部の少なくとも1部に用いることを特徴とするストッキング。
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