JP4958163B2 - アルカリ乾電池 - Google Patents
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Description
従来の筒形アルカリ乾電池の基本構造は、例えば特許文献1に記載されており、公知である。そこでは、図9に示すように、正極端子を兼ねる有底円筒状の外装缶1の内部(セル室C)に、正極2および負極4と、これらの間に配置されるセパレータ3と、負極4に挿入される釘状の負極集電棒5と、セパレータ3および正極2に含浸される電解液(図示せず)とを収容し、セル室C内の電解液が外部に漏れ出ないように外装缶1の開口端部1aを封口した構成とされている。
筒形アルカリ乾電池の一つである単三形アルカリ乾電池の外径はJIS規格では13.5〜14.5mmと定められているが、電池を使用する機器の電池ホルダの寸法が統一されていて、外径は14.0±0.1mmが事実上の標準となっている。外径が制限されている中で、アルカリ乾電池の内容積(セル容積)を増やして放電容量のアップを図るには、外装缶の缶厚みを減らせば良い。しかし、アルカリ乾電池で一般に使用されているキルド鋼板(アルミキルド鋼板)製の外装缶の缶厚みを薄くすると、加工しにくくなったり、外装缶の輸送過程や電池組み立て時の搬送工程で外装缶が変形したりするなどの問題が起こりやすくなる。このため、現在国内で販売されている単三形アルカリ乾電池の外装缶の缶厚みは、最も薄いものでも0.18mmとなっている。
筒形アルカリ乾電池における封口部分には、図10に拡大して示すように、内圧の異常上昇防止用つまり防爆用の安全弁機構を有する樹脂製封口体6と、これを内周から支える支持手段107と、図中の上方に向けて凸状(ハット状)に形成された負極端子板(負極端子)207とが装着されている。このうち、樹脂製封口体6は、負極集電棒5を保持するボス部61と、外装缶1の内周面と接する外周部62と、一部に防爆用の薄肉部分(安全弁の作動点)63aが設けられてボス部61と外周部62とを連結する連結部63とで構成されている。そして、電池の内圧つまりセル室C内の圧力が所定レベル以上に上昇したときに、連結部63が例えば図中の鎖線で示すように膨張変形し、さらに内圧が上昇したときに図11に示すように防爆用の薄肉部分63aが破断する(すなわち安全弁が作動する)ことにより、内圧を外部に逃がすようになっている。また、樹脂製封口体6は、セル室Cの上方を封鎖して電解液の漏出を防止するとともに、正極集電体となる外装缶1と負極集電体端子である負極端子板207との間を電気的に絶縁する。なお、図10および図11において符号107fおよび207fは、セル室C内で発生したガスを外部に放出するためのガス抜き孔をそれぞれ示している。
本発明の他の目的は、アルカリ乾電池において、樹脂製封口体の形状を変更することにより、安全弁が正常に作動するようにして、短絡発熱時や過放電放置時における安全性を向上させることにある。
樹脂製封口体の支持手段に負極端子板を使用したアルカリ乾電池において、これの横締め封口時に樹脂製封口体に設けられた防爆用の薄肉部分に負担がかかるのは、従来の封口体では、連結部の肉厚が防爆用の薄肉部分以外は比較的一様で、連結部に作用する応力を当該連結部全体で受ける構造となっており、結果的に防爆用の薄肉部分に応力が集中する構造となっていたからであると思われる。
請求項2および3に係る各発明は、安全弁の信頼性をより一層向上させようとするものである。すなわち、前記のようなボス部61と外周部62と連結部63とを具備した樹脂製封口体6を有するアルカリ乾電池において、樹脂製封口体6の連結部63における前記ボス部61側の付け根部分に、これを取り囲んでいる直ぐ外側の第1肉厚部分63bに比べて肉厚が不連続に薄くなるように且つ第1肉厚部分63bとの間に段差を有するように形成された防爆用の薄肉部分63aを設けたこと、および連結部63における前記外周部62側の付け根部分に、外装缶1の開口端部1aを封口すべく樹脂製封口体6を締め付けたときに前記防爆用の薄肉部分63aに応力が集中しないように当該連結部63に作用する応力の一部を吸収する応力吸収部63cを設け、この応力吸収部63cを、これの直ぐ内周側に位置する第2肉厚部分63dに比べて肉厚が不連続に薄くなるように且つ第2肉厚部分63dとの間に段差を有するように形成したことを特徴とするものである。
本発明に係る樹脂製封口体の効果を確認するために、単三形アルカリ電池に使用する樹脂製封口体について、以下の実験を行った。この実験では、実施例として図6に示すような6,6ナイロン製の封口体を使用し、比較例として図7に示すような6,6ナイロン製の封口体を使用した。これらの図に記載した肉厚寸法の単位はmmである。
3DCAD Pro−Engineerおよび構造解析ソフトPro−Mechanica(日本パラメトリックテクノロジー社製)を使用した。
座標軸はr(封口体の半径方向)、θ(封口体の周方向)、z(ボス部の軸方向)の極座標を使用した。
(1) 拘束条件(図8参照);
負極集電棒の圧入を考慮し、封口体ボス部の内径をr外方向に0.05mm強制変位させた。
スピニング封口時の横締めを考慮し、封口体外径をr内方向に0.19mm強制変位させた。
封口体ボス部上面はz方向固定、r方向・θ方向フリーとした。
負極端子板との接触部面はz方向固定、r方向・θ方向フリーとした。
(2) 荷重条件;
封口体下面を6.5MPa、7.0MPa、7.5MPaで全面押圧した。
(3) 温度条件;
常温(23℃)および高温(150℃)でそれぞれ測定した。
(4) 寸法パラメータ;
図8に示したD部段差寸法(第1肉厚部分の肉厚)については、それぞれ0.25mm、0.35mm、0.45mmであるものを用意し、いずれが最適形状であるかを検討した。
電池内圧が上昇し、連結部の薄肉部分が破断する直前の変位および応力分布を調べた。その結果、以下のことが分かった。
(1) スピニング封口を考慮した場合の横締め時の変位・応力分布
変位;
実施例および比較例のいずれの封口体においても、最大変位は連結部における外周部側で起こっていた。
応力;
実施例の封口体では、連結部における外周部側の付け根部分に設けた応力吸収部で応力集中が起こっており、連結部には顕著な応力分布が見られなかった。これに対して比較例の封口体では逆に顕著な応力集中は無く、連結部全体で応力を受け、連結部が全体的に変形しているのが見られた。また、応力吸収部を設けなかった比較例の封口体では、連結部におけるボス部側の付け根部分に設けた防爆用の薄肉部分に応力が集中することが確認された。
変位;
実施例の封口体では連結部中央から更にボス部側に最大変位0.24mmが起こり、比較例の封口体では連結部のほぼ中央に最大変位0.48mmが起こった。
応力;
実施例および比較例とも最大応力は連結部における防爆用の薄肉部分に起こっていた。比較例の封口体では、連結部の上面に設けられたリブの付け根部分にも応力が分散する傾向があった。
変位;
常温時と同様、実施例の封口体では連結部中央から更にボス部側に最大変位0.91mmが起こり、比較例の封口体では連結部のほぼ中央に最大変位1.90mmが起こった。
応力;
実施例および比較例とも最大応力は連結部における防爆用の薄肉部分に起こっていた。比較例の封口体では、連結部の上面に設けられたリブの付け根部分にも応力が分散し、さらにくびれ形状に変形する傾向があった。
比較例の封口体では、安全弁作動圧最大6.5MPaにおいて高温時連結部最大変位が1.9mmとなった。これに対し、実施例の封口体では、内圧(安全弁作動圧)を7.5MPaまで増加しても連結部最大変位が1.13mmであり、高温時においても負極端子板との接触を回避防止できることが確認された。
内圧(最大安全弁作動圧)設定に依存することであるが、高温時に負極端子板との接触を防止ために連結部の最大変位を1.2mm以下にするには、第1肉厚部分の肉厚を0.45mmとする必要があることが確認できた。
以上の結果から次のような評価を行うことができる。
(1) スピニング封口を考慮した場合の横締め時の変位・応力分布に関して
実施例の封口体では連結部に横締めによる応力を吸収する応力吸収部を設けたので、防爆用の薄肉部分への負担を軽減することができる。
常温時(23℃)においては、実施例および比較例のいずれの封口体も安全弁が作動できる変位量である(封口体の連結部が負極端子板に接触するまでの変位量は1.2mm)。しかし、高温時(150℃)においては、比較例の封口体で連結部の最大変位量が1.9mmであり、安全弁が作動する前に封口体が負極端子板に接触する。また、連結部のくびれ形状から、連結部の肉厚の薄さにより伸びが生じると考えられる。これらの点から、高温時に安全弁が作動せず、封口体がドーム状になるものが存在すると考えられる。これに対して実施例の封口体では、連結部の最大変位量が0.91mmであり、封口体が負極端子板に接触する前に安全弁が作動すると推定できる。
過放電放置時の封口体陥没破断の主要因として、封口体連結部の薄肉と薄肉に伴う連結部の変形量が大きい点が挙げられるが、上記の実験結果から、比較例に比べて連結部を厚肉化した実施例の封口体によれば連結部の変形量を減少させることができる。また、連結部の内部応力について実施例の封口体と比較例の封口体とを比較すると、実施例の封口体では比較例の封口体の約60%の内部応力に抑えることができる。したがって、実施例の封口体では、このような連結部の内部応力の低減によっても過放電放置時の封口体破断を解消することができる。
上記の実験では封口体連結部の変位・応力分布は主に連結部の肉厚に依存すると考え、D部段差寸法(第1肉厚部分の肉厚)をパラメータとして解析を行った。封口体連結部が負極端子板に接触するまでの変位量が1.2mmであることを考慮すると、安全弁作動圧が最大6.5MPaである現行封口体(比較例)の仕様ではD部段差寸法を0.35mmまで薄くすることができるが、安全弁作動圧最大設定値を7.0MPaにすることは不可能である。安全弁作動圧最大設定値を改善するには、実施例の封口体におけるようにD部段差寸法を0.45mmにする必要がある。
1a 外装缶の開口端部
2 正極
3 セパレータ
4 負極
5 集電棒
6 樹脂製封口体
61 ボス部
62 外周部
63 連結部
63a 防爆用の薄肉部分
63b 第1肉厚部分
63c 応力吸収部
63d 第2肉厚部分
7 負極端子板(金属板、支持手段)
Claims (3)
- 有底円筒状の外装缶の内部に、正極および負極と、これらの間に配置されるセパレータと、電解液とを収容し、外装缶の開口端部内に、樹脂製封口体とこれを内周から支える支持手段とを装着して、外装缶と支持手段とで樹脂製封口体を締め付けることにより外装缶の開口端部を封口したアルカリ乾電池であって、
前記支持手段として、負極端子板を兼ねた1枚の金属板が使用されており、
前記樹脂製封口体は、負極の中心部に挿入される負極集電棒を保持するボス部と、前記支持手段によって内周から支えられて外装缶の内周面と接する外周部と、ボス部と外周部とを連結する連結部とを具備してなり、
この樹脂製封口体の連結部には、前記ボス部側の付け根部分に防爆用の薄肉部分が設けられているとともに、前記外周部側の付け根部分に、外装缶の開口端部を封口すべく樹脂製封口体を締め付けたときに前記防爆用の薄肉部分に応力が集中しないように当該連結部に作用する応力の一部を吸収する応力吸収部が設けられており、
この応力吸収部は、これの直ぐ内周側に位置する部分に比べて肉厚が不連続に薄くなるように且つ前記内周側に位置する部分との間に段差を有するように形成されていることを特徴とするアルカリ乾電池。 - 有底円筒状の外装缶の内部に、正極および負極と、これらの間に配置されるセパレータと、電解液とを収容し、外装缶の開口端部内に、樹脂製封口体とこれを内周から支える支持手段とを装着して、外装缶と支持手段とで樹脂製封口体を締め付けることにより外装缶の開口端部を封口したアルカリ乾電池であって、
前記支持手段として、負極端子板を兼ねた1枚の金属板が使用されており、
前記樹脂製封口体は、負極の中心部に挿入される負極集電棒を保持するボス部と、前記支持手段によって内周から支えられて外装缶の内周面と接する外周部と、ボス部と外周部とを連結する連結部とを具備してなり、
この樹脂製封口体の連結部には、前記ボス部側の付け根部分に、これを取り囲んでいる直ぐ外側の第1肉厚部分に比べて肉厚が不連続に薄くなるように且つ第1肉厚部分との間に段差を有するように形成された防爆用の薄肉部分が設けられているとともに、前記外周部側の付け根部分に、外装缶の開口端部を封口すべく樹脂製封口体を締め付けたときに前記防爆用の薄肉部分に応力が集中しないように当該連結部に作用する応力の一部を吸収する応力吸収部が設けられており、
この応力吸収部は、これの直ぐ内周側に位置する第2肉厚部分に比べて肉厚が不連続に薄くなるように且つ第2肉厚部分との間に段差を有するように形成されており、
連結部における第1肉厚部分から第2肉厚部分に至る部分は、第1肉厚部分から第2肉厚部分に行くに従って肉厚が連続的に厚くなるように形成されていることを特徴とするアルカリ乾電池。 - 第1肉厚部分の肉厚は0.4〜0.5mmであり、第2肉圧部分の肉厚は第1肉厚部分の肉厚の2.5〜3.0倍に設定されている請求項2記載のアルカリ乾電池。
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