JP4929399B2 - 回転機器のロータ及びその製造方法 - Google Patents
回転機器のロータ及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4929399B2 JP4929399B2 JP2010517953A JP2010517953A JP4929399B2 JP 4929399 B2 JP4929399 B2 JP 4929399B2 JP 2010517953 A JP2010517953 A JP 2010517953A JP 2010517953 A JP2010517953 A JP 2010517953A JP 4929399 B2 JP4929399 B2 JP 4929399B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- members
- rotor
- welding
- welded
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 27
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 85
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 85
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 73
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 58
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 55
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 48
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 38
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 34
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 20
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 14
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 10
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 10
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims description 2
- 238000010626 work up procedure Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/06—Rotors for more than one axial stage, e.g. of drum or multiple disc type; Details thereof, e.g. shafts, shaft connections
- F01D5/063—Welded rotors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/001—Turbines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/04—Tubular or hollow articles
- B23K2101/06—Tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
- B23K2103/05—Stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/18—Dissimilar materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/18—Dissimilar materials
- B23K2103/26—Alloys of Nickel and Cobalt and Chromium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2300/00—Materials; Properties thereof
- F05D2300/10—Metals, alloys or intermetallic compounds
- F05D2300/13—Refractory metals, i.e. Ti, V, Cr, Zr, Nb, Mo, Hf, Ta, W
- F05D2300/132—Chromium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49316—Impeller making
- Y10T29/4932—Turbomachine making
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
蒸気タービンを含む石炭焚火力発電では、従来より高効率化が進められてきており、現在では一般的に600℃級以下の蒸気条件で発電が行われ、タービンロータ、動翼等の主要部材には前記蒸気温度に対する耐熱性を有する12Cr鋼などの高クロム鋼(フェライト系耐熱鋼)が用いられている。
また近年、CO2排出量削減と、更なる熱効率向上のために、700℃級の蒸気条件を採用した発電技術が求められているが、700℃級の蒸気条件を採用すると前記12Cr鋼などの高クロム鋼(フェライト系耐熱鋼)では強度不足となる。
そこで、タービンロータの材料として、更に高い高温強度を有するNi基合金を適用することが考えられるが、Ni基合金は大型鋼塊の製造が難しいためタービンロータの大型化が難しく、さらに非常に高価格であるため、Ni基合金のみを用いてタービンロータを製造することは現実的ではない。
そこで、特許文献1(特開2008−88525号公報)にはNi基合金で構成することが必須な部位にのみNi基合金を用い、それ以外の部位は鉄鋼材料で構成したタービンロータとして、650℃以上の高温蒸気が導入される蒸気タービンに備えられるタービンロータであって、前記タービンロータが、蒸気温度に応じてNi基合金からなる部分とCrMoV鋼からなる部分に分割された部位をそれぞれ溶着により連結して構成され、前記Ni基合金からなる部分と前記CrMoV鋼からなる部分との連結部及び前記CrMoV鋼からなる部分の蒸気温度が580℃以下に維持されるタービンロータが開示されている。またCrMoV鋼としては、Crが重量%で0.85〜2.5%含有される低CrMoV鋼が挙げられている。
しかしながら、特許文献1に開示された技術においては、CrMoV鋼としてCrが重量%で0.85〜2.5%含有される低CrMoV鋼が挙げられており、該低CrMoV鋼ではNi基合金で構成される部位以外の部位において耐熱性が不足することが予想される。また、特許文献1に開示された技術における低CrMoV鋼を単純に高Cr鋼に置き換えると、Ni基合金と高Cr鋼の線膨張係数の差が大きく溶接継手部にかかる熱応力が大きくなり、溶接継手部での強度を維持することが困難となる。
蒸気又は燃焼ガスが作動流体として導入される回転機器に備えられ、通過する作動流体温度に応じて異なる強度の複数の部材を溶接によって接合した回転機器のロータにおいて、
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材と、高クロム鋼で形成された少なくとも2つの第2の部材とから構成され、
前記2つ以上の第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士が接合された部材の両端部それぞれに、前記第2の部材を溶接によって接合するとともに、
前記作動流体の入口にあたる部位を前記Ni基合金で形成した第1の部材とし、
更に前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後熱処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする。
前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接によって接合して構成することで、ロータの大型化にも対応することができる。
また、前記第1の部材を室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金で形成し、前記第2の部材を高クロム鋼で形成することにより、前記第1の部材と前記第2の部材との線膨張係数の差が小さくなるため、前記第1の部材と前記第2の部材との溶接継手部にかかる熱応力も小さくなり、従って前記溶接継手部においても充分な強度を維持することができる。
また、蒸気又は燃焼ガスである作動流体の入口にあたる部位をNi基合金で形成した第1の部材とすることで作動流体のロータへの導入温度と略同温となる高温部におけるロータの強度を維持することができ、その他の部位(作動流体のロータへの導入温度未満の部位)においても高クロム鋼で形成した第2の部材とすることで充分な強度を維持することができる。
本発明は、作動流体が700℃級の蒸気であっても適用可能である。
これにより、ロータのさらなる大型化に対応することができるとともに、ロータ設計の自由度が高くなる。
また、前記高クロム鋼で形成された第2の部材の少なくとも一端側に、低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合することで構成されることが好ましい。
低合金鋼は通常ロータの軸受けに使われる金属との相性がよく、ロータの端部に低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合することにより、ロータ端部における軸受けとの接触部で溶接肉盛などの加工が不要となる。
また、室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下を満たすNi基合金の組成として、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜15%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17〜25%、Al:0.2〜2%、Ti:0.5〜4.5%、Fe:10%以下、B:0.02%以下及びZr:0.2%以下の1種又は2種を含有し、Al+Tiの原子%が2.5〜7.0%であり、残部Niと不可避的不純物からなっていてもよい。
さらに、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo:17〜26%、Al:0.1〜2.0%、Ti:0.1〜2.0%、Fe:10%以下、B:0.02%以下、Zr:0.2%以下、W及びReとを含有し、残部の成分は実質的にNiからなり、Al+Tiの原子%が1〜5.5%であり、次式:17≦Mo+(W+Re)/2≦27を満たしてもよい。
さらに、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17〜27%、Al:0.1〜2%、Ti:0.1〜2%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、Fe:10%以下、Co:5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%を含有し、残部Niと不可避的不純物からなっていてもよい。
さらに、前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%未満、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:5〜20%未満、W:10%以下、Al:0.1〜2.5%、Ti:0.10〜0.95%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%、Fe:4%以下を含有し、Al+Ti+Nb+Taの原子%が2.0〜6.5%であり、残部Niと不可避的不純物からなっていてもよい。
また、前記高クロム鋼として、
前記高クロム鋼が、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、Cr:7%を超え10.0%未満、Ni:1.5%以下、V:0.10%〜0.30%以下、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.07%、C:0.10%以上、Si:0.10%以下、Mn:0.05〜1.5%、Al:0.02%以下、及びMo並びにWをA(1.75%Mo、0.0%W)、B(1.75%Mo、0.5%W)、C(1.53%Mo、0.5%W)、D(1.3%Mo、1.0%W)、E(2.0%Mo、1.0%W)、F(2.5%Mo、0.5%W)、G(2.5%Mo、0.0%W)、Aを結ぶ直線の内側(直線を含まず)の量を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなっていてもよい。
さらに、前記高クロム鋼が、線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、C:0.08〜0.25%、Si:0.10%以下、Mn:0.10%以下、Ni:0.05〜1.0%、Cr:10.0〜12.5%、Mo:0.6〜1.9%、W:1.0〜1.95%、V:0.10〜0.35%、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.08%、B:0.001〜0.01%、Co:2.0〜8.0%を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなっていてもよい。
また、前記低合金鋼として、
前記低合金鋼が、2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼であることが好ましい。
前記第1の部材同士、及び第1の部材と第2の部材との溶接部は、溶接したままでは焼き入れ状態となっており、溶接継手の強度特性を確保するためには各継手に応じた溶接後熱処理が必要である。また、Ni基合金同士の溶接部即ち第1の部材同士の溶接部では、1段目及び2段目の時効処理を行う必要があり、Ni基合金と高クロム鋼即ち第1の部材と第2の部材との溶接部は溶接後熱処理を施す必要がある。前記第1の部材がNi基合金であり、第2の部材が高クロム鋼であれば、前記2段目の時効処理条件と前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理条件とはほぼ同じである。
そこで、前記1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後熱処理とを同温度で同時に行うことで、前記2段目の時効と前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理を同時に行うことができ熱処理に係る時間を短縮することができる。
なお、このとき、前記第1の部材同士の溶接継手及び第1の部材と第2の部材との溶接部だけに局所的に熱処理を行うのではなく、ロータ全体を熱処理すると残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
前記第1の部材同士の溶接部の2段目の時効条件と、前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理と、前記第2の部材と第3の部材との溶接部の溶接後熱処理条件とはほぼ同じである。
そこで、前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、さらに前記第2の部材と第3の部材を溶接し、前記Ni基合金の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行うことで、前記2段目の時効と、前記第1の部材と第2の部材との溶接部の溶接後熱処理と、前記前記第2の部材と第3の部材との溶接部の溶接後熱処理とを同時に行うことができ熱処理に係る時間を短縮することができる。
なお、このとき、前記第1の部材同士の溶接継手、第1の部材と第2の部材との溶接部及び第2の部材と第3の部材との溶接部だけに局所的に熱処理を行うのではなく、ロータ全体を熱処理すると残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材同士を溶接によって接合し、該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理を同温度で同時に行うことを特徴とする。
さらに、前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材および第2の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することが好ましい。
このような温度範囲で熱処理を実施することで、前記各溶接部に充分な強度を持たせることができる。
また、少なくとも2つの前記第1の部材同士を溶接によって接合し、該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、前記第2の部材の少なくとも一端側に、低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行うことを特徴とする。
さらに、前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することが好ましい。
このような温度範囲で熱処理を実施することで、前記各溶接部に充分な強度を持たせることができる。
(構成)
まず図1を用いて実施例1に係る例えば650℃以上の高温蒸気が導入される蒸気タービンに用いられるタービンロータの構成について説明する。
図1に示すように、タービンロータ1は、2つのNi基合金部11a、11b、2つの高クロム鋼部12a、12b、2つの低クロム鋼部13a、13bから構成されている。
2つのNi基合金部11aと11bは溶接によって接合されて溶接継手21を形成し、2つのNi基合金部11a、11bはそれぞれ高クロム鋼部12a、12bと溶接によって接合されてそれぞれ溶接継手22a、22bを形成し、さらに高クロム鋼部12a、12bはそれぞれ低クロム鋼部13a、13bと溶接によって接合されてそれぞれ溶接継手23aを形成することで、一端部から低クロム鋼部13a、溶接継手23a、高クロム鋼部12a、溶接継手22a、Ni基合金部11a、溶接継手21、Ni基合金部11b、溶接継手22b、高クロム鋼部12b、溶接継手23b、低クロム鋼部13bの順に一体化されたタービンロータ1を形成している。
また、前記Ni基合金部11a、11b及び溶接継手21は650℃以上の温度の蒸気に晒される位置に配置され、溶接継手22a並びに22b、及び高クロム鋼部12a並びに12bは650℃以下の温度の蒸気に晒される位置に配置され、前部溶接継手23a並びに23b、及び低クロム鋼13a並びに13bは更に低い温度の位置に配置される。これらの配置温度は前記各部位を構成する材料を安定して使用可能な高温限界温度以下であれば他の温度に設定することもできる。
次に、タービンロータ1を構成する、Ni基合金部11a、11b、高クロム鋼部12a、12b、低クロム鋼部13a、13bの材料について説明する。
(A)Ni基合金部
Ni基合金部は、650℃以上であって好ましくは700℃程度の高温であっても安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金で形成されている。前記範囲の線膨張係数を有するNi基合金を用いることで、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの線膨張係数の差が小さくなるため、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの間の溶接継手22a、22bにかかる熱応力も小さくなり、従って前記溶接継手においても充分な強度を維持して、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bを接合することができる。
前記線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下であるNi基合金として表1にまとめた(1)〜(4)の化学組成範囲の材料が挙げられる。
なお、Ni基合金は、(1)〜(4)の範囲に限定されるものではなく、650℃以上の高温であっても安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が前記の12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃、望ましくは14.0×10−6/℃以下の範囲のNi基合金であれば他の組成であってもよい。
高クロム鋼部は、650℃程度の温度まで安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃である高クロム鋼で形成されている。前記範囲の線膨張係数を有するNi基合金を用いることで、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの線膨張係数の差が小さくなるため、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの間の溶接継手22a、22bにかかる熱応力も小さくなり、従って前記溶接継手においても充分な強度を維持して、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bを接合することができる。
前記線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃である高クロム鋼として表2にまとめた(5)(6)の化学組成範囲の材料が挙げられる。
なお、高クロム鋼は、(5)(6)の範囲に限定されるものではなく、650℃程度の温度まで安定して使用可能な耐熱性を有し、室温から700℃までの平均線膨張係数が前記の11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃の範囲の高クロム鋼であれば他の組成であってもよい。
このような範囲の高クロム鋼には、一般にタービンロータに使用される12Cr鋼も含まれており、従来よりタービンロータに使用されている12Cr鋼を高クロム鋼として使用できる。
また、表2中における(5)(6)の組成の高クロム鋼には不可避的不純物も含まれるが、その含有率は0%に近いほど好ましい。
低クロム鋼部は、前記高クロム鋼部よりも低温である低クロム鋼部が上昇する温度まで安定して使用可能な耐熱性を有するものであればよく、例えば2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼などが挙げられる。
なお、低クロム鋼部は、2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼に限定されるものではなく、前記高クロム鋼部よりも低温である低クロム鋼部が上昇する温度であっても安定して使用可能な耐熱性を有する低クロム鋼であれば他の組成であってもよい。
(製造方法)
次に図1及び図2を参照しながら実施例1に係るタービン1の製造方法について説明する。
図2は実施例1に係るタービン1の製造工程(製造手順)を表した概略図である。
図2においては4種類の製造工程を概略図で示しており、第1の製造工程は101→102→103→104→111→112→115→116→117の工程であり、第2の製造工程は101→102→103→104→111→112→113→114の工程であり、第3の製造工程は101→102→103→104→105→108→109→110の工程であり、第4の製造工程は101→102→103→104→105→106→107である。
以下においては第1の製造工程から順に説明していく。
(A)第1の製造工程
第1の製造工程においては、101でまずNi基合金部11a、11bの溶体化処理を行う。
次に102でNi基合金部同士を溶接し、必要に応じて103でNi基合金同士継手21の溶体化処理を実施する。次いで104でNi基合金同士継手21の1段目時効を行う(a)。1段目時効は700〜1000℃の範囲で行う。
104で前記1段目時効が終了すると、111で引き続いて、1段目時効を終えたNi基合金同士継手21(a)の2段目時効を行う。2段目時効は600〜800℃で実施する。
111で2段目時効が終了すると112でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接し(b´´)、115で該溶接部(b´´)の熱処理を実施する。該熱処理は600〜800℃で実施する。
115でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとの溶接部(b´´)の熱処理が終了すると、116で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接し(c´´´)、117で該溶接部(c´´´)に熱処理を施す。該熱処理は600〜800℃で実施する。
以上の101から117の工程により、Ni基合金同士の溶接部は1段目時効(104)及び2段目時効(111)が施され、Ni基合金と高クロム鋼の溶接部は溶接後に熱処理(115)が施され、高クロム鋼と低クロム鋼の溶接部は溶接後に熱処理(117)が施され、溶接継手部にも充分な強度を持たせたロータを製造することができる。
第2の製造工程は、前記第1の製造工程と図2における112までは同じであるのでその説明を省略する。
112でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接(b´´)すると、次いで113で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接(c´´)する。
113で前記溶接(c´´)が終了すると、114でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部(b´´)と高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接部(c´´)とに熱処理を施す。該熱処理は600〜800℃で実施する。
以上の工程によりロータ1が製造される。
第2の製造工程においては、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部の熱処理と、高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとの溶接部の熱処理とを同じ温度で実施できることを利用して、112、113で溶接を実施した後、114で同時に熱処理を実施した。これにより、第1の製造工程よりも短時間でタービンロータ1の製造が可能となる。
第3の製造工程は、前記第1及び第2の製造工程と図2における104までは同じであるのでその説明を省略する。
104でNi基合金同士継手21の1段目の時効処理が終了すると、105でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接(b)する。該溶接が終了するとロータ全体に600〜800℃で熱処理を施す。これによりNi基同士継手21の2段時効が成立するとともに、Ni基合金部と高クロム鋼部との溶接部の溶接後の熱処理も成立する。
108で熱処理が終了すると、109で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接(c´)し、110で該溶接部(c´)に600〜800℃で熱処理を施す。
以上の工程によりロータ1が製造される。
第3の製造工程においては、Ni基合金部同士継手の2段目時効と、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部の熱処理とを同じ温度で実施できることを利用して、該2段目時効と熱処理を108で同時に実施した。これにより、第1の製造工程よりも短時間でタービンロータ1の製造が可能となるとともに、108でロータ全体を熱処理することで残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
第4の製造工程は、前記第3の製造工程と図2における105までは同じであるのでその説明を省略する。
105でNi基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bとを溶接(b)すると、次いで106で高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bとを溶接(c)する。該溶接が終了するとロータ全体に600〜800℃で熱処理を施す。これによりNi基同士継手21の2段時効が成立するとともに、Ni基合金部と高クロム鋼部との溶接部の溶接後の熱処理も成立し、さらに高クロム鋼部と低クロム鋼部との溶接部の溶接後の熱処理も成立する。
以上の工程によりロータ1が製造される。
第4の製造工程においては、Ni基合金部同士継手の2段目時効と、Ni基合金部11a、11bと高クロム鋼部12a、12bの溶接部の熱処理と、高クロム鋼部12a、12bと低クロム鋼部13a、13bの溶接部の熱処理とを同じ温度で実施できることを利用して、該2段目時効と熱処理を107で同時に実施した。これにより、第1〜第3の何れの製造工程よりも短時間でタービンロータ1の製造が可能となるとともに、107でロータ全体を熱処理することで残留応力のばらつきや変形防止にも効果的である。
Claims (14)
- 蒸気又は燃焼ガスが作動流体として導入される回転機器に備えられ、通過する作動流体温度に応じて異なる強度の複数の部材を溶接によって接合した回転機器のロータにおいて、
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材と、高クロム鋼で形成された少なくとも2つの第2の部材とから構成され、
前記2つ以上の第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士が接合された部材の両端部それぞれに、前記第2の部材を溶接によって接合するとともに、
前記作動流体の入口にあたる部位を前記Ni基合金で形成した第1の部材とし、
更に前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後熱処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする回転機器のロータ。 - 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜15%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17超〜25%、Al:0.2〜2%、Ti:0.5〜4.5%、Fe:10%以下、B:0.02%以下及びZr:0.2%以下の1種又は2種を含有し、Al+Tiの原子%が2.5〜7.0%であり、残部Niと不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。
- 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo:17〜26%、Al:0.1〜2.0%、Ti:0.1〜2.0%、Fe:10%以下、B:0.02%以下、Zr:0.2%以下、W及びReとを含有し、残部の成分は実質的にNiからなり、Al+Tiの原子%が1〜5.5%であり、次式:
17≦Mo+(W+Re)/2≦27
を満たすことを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。 - 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:17〜27%、Al:0.1〜2%、Ti:0.1〜2%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、Fe:10%以下、Co:5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%を含有し、残部Niと不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。
- 前記Ni基合金が、重量%で、C:0.15%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、Cr:5〜20%未満、Mo、W及びReの1種又は2種以上をMo+(W+Re)/2:5〜20%未満、W:10%以下、Al:0.1〜2.5%、Ti:0.10〜0.95%、Nb及びTaをNb+Ta/2:1.5%以下、B:0.001〜0.02%、Zr:0.001〜0.2%、Fe:4%以下を含有し、Al+Ti+Nb+Taの原子%が2.0〜6.5%であり、残部Niと不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1に記載の回転機器のロータ。
- 前記高クロム鋼が、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、Cr:7%を超え10.0%未満、Ni:1.5%以下、V:0.10%〜0.30%以下、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.07%、C:0.10%以上、Si:0.10%以下、Mn:0.05〜1.5%、Al:0.02%以下、及びMo並びにWをA(1.75%Mo、0.0%W)、B(1.75%Mo、0.5%W)、C(1.53%Mo、0.5%W)、D(1.3%Mo、1.0%W)、E(2.0%Mo、1.0%W)、F(2.5%Mo、0.5%W)、G(2.5%Mo、0.0%W)、Aを結ぶ直線の内側(直線を含まず)の量を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなることを特徴とする請求項1〜5の何れか1に記載の回転機器のロータ。
- 前記高クロム鋼が、室温から700℃までの平均線膨張係数が11.2×10−6/℃〜12.4×10−6/℃であり、重量%で、C:0.08〜0.25%、Si:0.10%以下、Mn:0.10%以下、Ni:0.05〜1.0%、Cr:10.0〜12.5%、Mo:0.6〜1.9%、W:1.0〜1.95%、V:0.10〜0.35%、Nb:0.02〜0.10%、N:0.01〜0.08%、B:0.001〜0.01%、Co:2.0〜8.0%を含有し、残部が鉄及び付随的不純物よりなることを特徴とする請求項1〜6の何れか1に記載の回転機器のロータ。
- 蒸気又は燃焼ガスが作動流体として導入される回転機器に備えられ、通過する作動流体温度に応じて異なる強度の複数の部材を溶接によって接合した回転機器のロータにおいて、
室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された第1の部材と、高クロム鋼で形成された第2の部材とを溶接によって接合することで構成され、
前記作動流体の入口にあたる部位を前記Ni基合金で形成した第1の部材で構成するとともに、
前記高クロム鋼で形成された第2の部材の少なくとも一端側に、
低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合し、
前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、さらに前記第2の部材と第3の部材を溶接し、前記Ni基合金の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする回転機器のロータ。 - 前記低合金鋼が、2.25CrMoV鋼又はCrMoV鋼であることを特徴とする請求項8に記載の回転機器のロータ。
- 前記Ni基合金で形成された第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施した後、前記第1の部材と前記第2の部材とを溶接し、さらに前記第2の部材と第3の部材を溶接し、前記Ni基合金の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行って形成されることを特徴とする請求項8又は9に記載の回転機器のロータ。
- 室温から700℃までの平均線膨張係数が12.4×10−6/℃〜14.5×10−6/℃であるNi基合金で形成された少なくとも2つの第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、
前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、
前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理を同温度で同時に行うことを特徴とする回転機器のロータの製造方法。 - 前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することを特徴とする請求項11記載の回転機器のロータの製造方法。
- 少なくとも2つの前記第1の部材同士を溶接によって接合し、
該第1の部材同士の溶接継手に1段目の時効処理を施し、
前記第1の部材同士が接続された部材の両端部それぞれに、高クロム鋼で形成された第2の部材を溶接によって接合し、
前記第2の部材の少なくとも一端側に、低合金鋼で形成された第3の部材を溶接によって接合し、
前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを同温度で同時に行うことを特徴とする請求項11記載の回転機器のロータの製造方法。 - 前記第1の部材同士の溶接継手の1段目の時効処理を700〜1000℃で行い、前記第1の部材同士の溶接継手の2段目の時効処理と、前記第1の部材と第2の部材の溶接部の溶接後処理と、前記第2の部材と第3の部材の溶接部の溶接後処理とを600〜800℃で実施することを特徴とする請求項13記載の回転機器のロータの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010517953A JP4929399B2 (ja) | 2008-06-18 | 2009-06-11 | 回転機器のロータ及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008159262 | 2008-06-18 | ||
JP2008159262 | 2008-06-18 | ||
PCT/JP2009/061058 WO2009154243A1 (ja) | 2008-06-18 | 2009-06-11 | 回転機器のロータ及びその製造方法 |
JP2010517953A JP4929399B2 (ja) | 2008-06-18 | 2009-06-11 | 回転機器のロータ及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2009154243A1 JPWO2009154243A1 (ja) | 2011-12-01 |
JP4929399B2 true JP4929399B2 (ja) | 2012-05-09 |
Family
ID=41434159
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010517953A Expired - Fee Related JP4929399B2 (ja) | 2008-06-18 | 2009-06-11 | 回転機器のロータ及びその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8911880B2 (ja) |
EP (1) | EP2180147B1 (ja) |
JP (1) | JP4929399B2 (ja) |
KR (1) | KR101193727B1 (ja) |
CN (1) | CN101765702B (ja) |
WO (1) | WO2009154243A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10590508B2 (en) | 2014-10-10 | 2020-03-17 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method for manufacturing shaft body |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101207147B1 (ko) * | 2008-06-18 | 2012-11-30 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | Ni기 합금-고크롬강 구조물 및 그 제조 방법 |
US20120189460A1 (en) * | 2011-01-21 | 2012-07-26 | General Electric Company | Welded Rotor, a Steam Turbine having a Welded Rotor and a Method for Producing a Welded Rotor |
US20120189459A1 (en) * | 2011-01-21 | 2012-07-26 | General Electric Company | Welded Rotor, a Steam Turbine having a Welded Rotor and a Method for Producing a Welded Rotor |
US8944761B2 (en) * | 2011-01-21 | 2015-02-03 | General Electric Company | Welded rotor, a steam turbine having a welded rotor and a method for producing a welded rotor |
JP2012207594A (ja) | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転機械のロータ及び回転機械 |
US9388697B2 (en) * | 2012-07-17 | 2016-07-12 | Solar Turbines Incorporated | First stage compressor disk configured for balancing the compressor rotor assembly |
KR20150018394A (ko) * | 2013-08-08 | 2015-02-23 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 증기 터빈 로터 |
JP5763826B2 (ja) * | 2014-10-28 | 2015-08-12 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンのロータ |
JP5869173B2 (ja) * | 2015-06-10 | 2016-02-24 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンのロータ |
CN105112728B (zh) * | 2015-09-29 | 2017-03-22 | 钢铁研究总院 | 一种700℃超超临界汽轮机转子用耐热合金及其制备方法 |
CN111250938B (zh) * | 2020-03-19 | 2021-03-23 | 台州市烁达机械有限公司 | 一种前级泵转子qpq加工工艺 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000064805A (ja) * | 1998-06-09 | 2000-02-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 蒸気タ―ビンの異材溶接ロ―タ |
JP2002121654A (ja) * | 2000-10-13 | 2002-04-26 | Hitachi Ltd | 蒸気タービン用ロータシャフトとそれを用いた蒸気タービン及び蒸気タービン発電プラント |
JP2002307169A (ja) * | 2001-03-14 | 2002-10-22 | Alstom (Switzerland) Ltd | 互いに異なる温度の熱で負荷される2つの部分を互いに溶接するための方法ならびにこのような方法により製作されたターボ機械 |
JP2003013161A (ja) * | 2001-06-28 | 2003-01-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | オーステナイト系低熱膨張Ni基超合金およびその製造方法 |
JP2005121023A (ja) * | 2003-10-14 | 2005-05-12 | Alstom Technology Ltd | 熱的な機械に用いられる溶接されたロータならびにこのようなロータを製作するための方法 |
JP2007321630A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Toshiba Corp | 蒸気タービンロータ及び蒸気タービン |
JP2008088525A (ja) * | 2006-10-04 | 2008-04-17 | Toshiba Corp | タービンロータおよび蒸気タービン |
JP2008093668A (ja) * | 2006-10-06 | 2008-04-24 | Hitachi Ltd | 蒸気タービン溶接ロータ |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58103972A (ja) | 1981-12-16 | 1983-06-21 | Hitachi Ltd | 超合金耐熱材料の溶接方法 |
JPH08170132A (ja) | 1994-12-16 | 1996-07-02 | Honda Motor Co Ltd | 鉄系合金とニッケル合金との接合部材 |
JP2000282808A (ja) | 1999-03-26 | 2000-10-10 | Toshiba Corp | 蒸気タービン設備 |
JP4262414B2 (ja) * | 2000-12-26 | 2009-05-13 | 株式会社日本製鋼所 | 高Crフェライト系耐熱鋼 |
JP4546318B2 (ja) | 2005-04-15 | 2010-09-15 | 株式会社日立製作所 | Ni基合金部材とその製造法及びタービンエンジン部品並びに溶接材料とその製造法 |
JP2007291966A (ja) | 2006-04-26 | 2007-11-08 | Toshiba Corp | 蒸気タービンおよびタービンロータ |
KR101207147B1 (ko) | 2008-06-18 | 2012-11-30 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | Ni기 합금-고크롬강 구조물 및 그 제조 방법 |
JP4719780B2 (ja) | 2008-09-09 | 2011-07-06 | 株式会社日立製作所 | タービン用の溶接型ロータおよびその製造方法 |
-
2009
- 2009-06-11 WO PCT/JP2009/061058 patent/WO2009154243A1/ja active Application Filing
- 2009-06-11 CN CN2009801000523A patent/CN101765702B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-06-11 KR KR1020107001474A patent/KR101193727B1/ko active IP Right Grant
- 2009-06-11 JP JP2010517953A patent/JP4929399B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-06-11 US US12/674,242 patent/US8911880B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-06-11 EP EP09766691.1A patent/EP2180147B1/en not_active Not-in-force
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000064805A (ja) * | 1998-06-09 | 2000-02-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 蒸気タ―ビンの異材溶接ロ―タ |
JP2002121654A (ja) * | 2000-10-13 | 2002-04-26 | Hitachi Ltd | 蒸気タービン用ロータシャフトとそれを用いた蒸気タービン及び蒸気タービン発電プラント |
JP2002307169A (ja) * | 2001-03-14 | 2002-10-22 | Alstom (Switzerland) Ltd | 互いに異なる温度の熱で負荷される2つの部分を互いに溶接するための方法ならびにこのような方法により製作されたターボ機械 |
JP2003013161A (ja) * | 2001-06-28 | 2003-01-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | オーステナイト系低熱膨張Ni基超合金およびその製造方法 |
JP2005121023A (ja) * | 2003-10-14 | 2005-05-12 | Alstom Technology Ltd | 熱的な機械に用いられる溶接されたロータならびにこのようなロータを製作するための方法 |
JP2007321630A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Toshiba Corp | 蒸気タービンロータ及び蒸気タービン |
JP2008088525A (ja) * | 2006-10-04 | 2008-04-17 | Toshiba Corp | タービンロータおよび蒸気タービン |
JP2008093668A (ja) * | 2006-10-06 | 2008-04-24 | Hitachi Ltd | 蒸気タービン溶接ロータ |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10590508B2 (en) | 2014-10-10 | 2020-03-17 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method for manufacturing shaft body |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2180147A4 (en) | 2015-06-03 |
US20100296938A1 (en) | 2010-11-25 |
EP2180147B1 (en) | 2016-08-17 |
KR101193727B1 (ko) | 2012-10-23 |
US8911880B2 (en) | 2014-12-16 |
CN101765702B (zh) | 2013-05-15 |
EP2180147A1 (en) | 2010-04-28 |
JPWO2009154243A1 (ja) | 2011-12-01 |
CN101765702A (zh) | 2010-06-30 |
KR20100024504A (ko) | 2010-03-05 |
WO2009154243A1 (ja) | 2009-12-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4929399B2 (ja) | 回転機器のロータ及びその製造方法 | |
JP5073051B2 (ja) | Ni基合金−高クロム鋼構造物及びその製造方法 | |
JP6266196B2 (ja) | 多元合金物品及びその製造方法 | |
JP5011931B2 (ja) | 蒸気タービン溶接ロータ | |
JP2008088525A (ja) | タービンロータおよび蒸気タービン | |
CN107363356A (zh) | 制作构件的方法和构件 | |
JP2009520603A (ja) | 低圧タービンにおける溶接されたロータの製造方法 | |
US7108483B2 (en) | Composite gas turbine discs for increased performance and reduced cost | |
JP2001317301A (ja) | 蒸気タービンロータおよびその製造方法 | |
JP4839388B2 (ja) | 溶接材料および溶接ロータ | |
EP2786827B1 (en) | Turbine body | |
JP2006297474A (ja) | Ti−Al合金と鋼材との接合体および接合方法 | |
JP6189737B2 (ja) | 蒸気タービン低圧ロータ及びその製造方法 | |
JP4995317B2 (ja) | 低圧タービン用ロータ | |
JP5843718B2 (ja) | Ni基溶接材および異材溶接タービンロータ | |
WO2016111249A1 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品 | |
JP5973870B2 (ja) | 蒸気タービンロータの溶接方法 | |
JP7288374B2 (ja) | 蒸気タービン | |
JP2011080107A (ja) | 蒸気タービンの鍛造部品用のNi基合金、蒸気タービンのタービンロータ、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、および蒸気タービン用配管 | |
CN115044818A (zh) | 一种650°c及以上等级汽轮机用转子及其制备方法 | |
JP2010084550A (ja) | 蒸気タービン,タービンロータ及びその製造方法 | |
JPS61139650A (ja) | タ−ビンダイヤフラム |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110913 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120120 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120213 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150217 Year of fee payment: 3 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4929399 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150217 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |