JP4927601B2

JP4927601B2 - 可変容量型ベーンポンプ

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Publication number: JP4927601B2
Application number: JP2007053722A
Authority: JP
Inventors: 重明山室; 総夫仙波
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2007-03-05
Filing date: 2007-03-05
Publication date: 2012-05-09
Anticipated expiration: 2027-03-05
Also published as: DE102008012309B4; US20110097231A1; US7862311B2; CN101260882A; US20080219874A1; US8419392B2; DE102008012309A1; JP2008215189A

Description

本発明は、可変容量型ベーンポンプに関する。

従来、特許文献１に記載されるオイルポンプにあっては、カムリングを揺動することにより吐出量を変化させ、省エネ性向上を図っている。また、吸入領域におけるベーン背圧溝の油圧を低くすることにより、ポンプの駆動抵抗を低減させ、さらなる省エネ性向上を図っている。
特開２００３−１７２２７２号公報

しかしながら上記従来技術にあっては、ベーン背圧溝へ作動油を供給するために吸込側通路からカムリングの反対側へ回り込むように設けられた通路は、カムリングやアダプタリングを迂回するように配置しなければならない。このため、油路が長くなって油路抵抗が上がり、ベーン背圧溝へ十分な作動油圧が供給できないという問題があった。

本発明は上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、流路抵抗を小さくすることで駆動抵抗を低減しつつベーン背圧溝へ十分な油圧を供給可能な可変容量型ベーンポンプを提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明では、ポンプボディと、前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、前記ポンプボディ内であって揺動支点を中心に揺動自在に設けられるとともに、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記ポンプボディを閉塞するリアボディと、前記ポンプボディに収容され、前記駆動軸が貫通される貫通孔を有し、軸方向一方側から吐出圧を受けることにより前記ロータ側に付勢されるプレッシャープレートと、前記リアボディと前記プレッシャープレートに設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、前記カムリングの外周側に形成され、このカムリングの偏心量を制御する第１流体圧室および第２流体圧室と、前記第１流体圧室と第２流体圧室のうちいずれか一方側に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、前記プレッシャープレートおよび前記リアボディの前記ロータとの摺動面であって、吸入領域に対応する位置に形成され、前記ロータのスロットの基部に作動油を供給する吸入側ベーン背圧溝と、前記プレッシャープレートおよび前記リアボディの前記ロータとの摺動面であって、吐出領域に対応する位置に形成され、吐出圧が導入されるとともに、前記ロータのスロットの基部にこの吐出圧を供給する吐出側ベーン背圧溝と、前記プレッシャープレートと前記リアボディのうちいずれか一方側に形成され、作動油を貯留するリザーバタンクを接続される吸入通路と、前記第１流体圧室と前記第２流体圧室のうち他方側と前記吸入通路とを常時接続する低圧供給通路と、前記プレッシャープレートと前記リアボディのうち他方側に形成され、前記第１流体圧室と第２流体圧室のうち他方側に開口する低圧導入口と、前記プレッシャープレートと前記リアボディのうち他方側に形成され、前記低圧導入口と前記吸入側ベーン背圧溝とを連通する低圧導入路とを有することとした。

よって、駆動抵抗を低減しつつベーン背圧溝へ十分な油圧を供給可能な可変容量型ベーンポンプを提供できる。

以下、本発明の可変容量型ベーンポンプを実現する最良の形態を、図面に示す実施例に基づいて説明する。

［ベーンポンプの概要］
実施例１につき図１ないし図５に基づき説明する。図１はベーンポンプ１の軸方向断面図（図２のＩ−Ｉ断面）、図２は径方向断面図（図１のＩＶ−ＩＶ断面）である。図２ではカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）を示す。

なお、駆動軸２の軸方向をｘ軸とし、リアボディ１２へ駆動軸２が挿入される方向を正方向とする。また、カムリング４の揺動を規制するスプリング２０１（図２参照）の軸方向であってカムリング４を付勢する方向をｙ軸負方向、ｘ、ｙ軸と直交する軸であって吸入通路ＩＮ側をｚ軸正方向とする。

ベーンポンプ１は、駆動軸２、ロータ３、カムリング４、アダプタリング５、ハウジング１０を有する。駆動軸２はエンジンとプーリを介して接続し、ロータ３と一体回転する。

ロータ３の外周には軸方向溝である複数のスロット３１が放射状に形成され、各スロット３１にベーン３２が径方向に出没可能に挿入される。また、各スロット３１の内径側端部には背圧室３３が設けられ、作動油が供給されてベーン３２を径方向外側に付勢する。

ハウジング１０はポンプボディ１１およびリアボディ１２から形成される。ポンプボディ１１はｘ軸正方向側に開口する有底カップ形状であり、底部１１１には円盤状のプレッシャープレート６が収装される。ポンプボディ１１内周部であるポンプ要素収容部１１２であってプレッシャープレート６のｘ軸正方向側には、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３が収装される。

リアボディ１２はｘ軸正方向側からアダプタリング５、カムリング４、およびロータ３と液密に当接し、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３はプレッシャープレート６およびリアボディ１２に挟持されることとなる。

プレッシャープレート６には貫通孔６６が設けられて駆動軸２が挿入される。また、ｘ軸正方向側面６１およびリアボディ１２のｘ軸負方向側面１２０にはそれぞれ吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２が設けられ、吸入通路ＩＮ、吐出口ＯＵＴと接続してロータ３とカムリング４の間に形成されるポンプ室Ｂへの作動油の給排を行う。

この吸入ポート６２，１２１は複数のポンプ室Ｂの容積が増大する領域（吸入領域Ｂｚ＋）に開口し、吐出ポート６３，１２２は複数のポンプ室の容積が縮小する領域（吐出領域Ｂｚ−）に開口する。

アダプタリング５はｙ軸側を長軸、ｚ軸側を短軸とする略楕円状の円環部材であり、外周側においてポンプボディ１１に収装されるとともに、内周側においてカムリング４を収装する。ポンプ駆動時にポンプボディ１１内で回転しないよう、アダプタリング５はピン４０ａによりポンプボディ１１に対し回転を規制される。

カムリング４は略真円の円環状部材であり、外周はアダプタリング５の短軸とほぼ同径に設けられている。したがって、略楕円状のアダプタリング５に収装されることにより、アダプタリング５内周とカムリング４外周の間には流体圧室Ａが形成され、カムリング４はアダプタリング５内においてｙ軸方向に揺動可能となる。

また、アダプタリング内周面５３のｚ軸正方向端部にはシール部材５０（第１シール部材）が設けられ、ｚ軸負方向端部には支持面が形成される。アダプタリング５はこの支持面においてカムリング４のｚ軸負方向を係止する。

支持面には支持板４０が設けられ、この支持板４０とシール部材５０により、カムリング４とアダプタリング５との間の流体圧室Ａはｙ軸負、正方向に画成されて第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２を形成する。

ロータ３の外径はカムリング内周４１よりも小径に設けられ、カムリング４内周側に収装される。カムリング４が揺動し、ロータ３とカムリング４の相対位置が変化した場合であっても、ロータ３の外周はカムリング内周４１と当接しないよう設けられている。

また、揺動によりカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合、カムリング内周４１とロータ３外周との距離Ｌはｙ軸負方向側において最大となる。カムリング４が最もｙ軸正方向に位置する場合は、同様に距離Ｌはｙ軸正方向側において最小となる。

ベーン３２の径方向長さは距離Ｌの最大値よりも大きく設けられており、そのためベーン３２は、カムリング４とロータ３との相対位置によらず、常にスロット３１に挿入されつつカムリング内周４１に当接した状態を維持することとなる。これにより、ベーン３２は常時背圧室３３から背圧を受け、カムリング内周４１と液密に当接する。

したがって、カムリング４とロータ３との間の領域は、隣り合うベーン３２によって常時液密に画成されてポンプ室Ｂを形成する。揺動によりロータ３とカムリング４が偏心状態にあれば、ロータ３の回転に伴って各ポンプ室Ｂの容積が変化する。

プレッシャープレート６およびリアボディ１２に設けられた吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２は、ロータ３の外周に沿って設けられ、各ポンプ室Ｂの容積変化により作動油の給排が行われる。

アダプタリング５のｙ軸正方向端部には径方向貫通孔５１が設けられている。また、ポンプボディ１１のｙ軸正方向端部にはプラグ部材挿入孔１１４が設けられ、有底カップ形状のプラグ部材７０が挿入されてポンプボディ１１外部との液密を保つ。

このプラグ部材７０の内周にはスプリング２０１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、アダプタリング５の径方向貫通孔５１を貫通してカムリング４に当接し、ｙ軸負方向へ付勢する。

スプリング２０１は揺動量が最大となる方向にカムリング４を付勢し、圧力の安定しないポンプ始動時において吐出量（カムリング４揺動位置）を安定させるものである。

［第１、第２流体圧室への作動油の供給］
アダプタリング５のｚ軸正方向側であってシール部材５０のｙ軸負方向側には貫通孔５２が設けられている。この貫通孔５２はそれぞれポンプボディ１１内に設けられた油路１１３を介して制御バルブ７へ連通し、ｙ軸負方向側の第１流体圧室Ａ１と制御バルブ７を接続する。油路１１３は制御バルブ７を収容するバルブ収装孔１１５に開口し、ポンプ駆動に伴って制御圧が第１流体圧室Ａ１に導入される。

アダプタリング５に設けられた貫通孔５２をアダプタリング５の軸方向幅の中央に設けることにより、アダプタリング５外周面がシール面となってリークを低減する。

制御バルブ７は油路２１，２２を介して吐出ポート６３，１２２と接続する。油路２２上にはオリフィス８が設けられ、制御バルブ７にはオリフィス８の上流圧である吐出圧と、オリフィス８の下流圧が導入される。これらの差圧とバルブスプリング７ａによって制御バルブ７は駆動され、制御圧を生成する。

したがって第１流体圧室Ａ１には制御圧が導入され、この制御圧は吐出圧に基づき生成されるため、制御圧≧吸入圧となる。

一方、第２流体圧室Ａ２には連通路１６０を介して吸入圧が導入される。この連通路１６０はポンプボディ１１において吸入通路ＩＮとｘ軸負方向側面１２０とを連通し、吸入通路ＩＮと第２流体圧室Ａ２とを接続する油路であって、カムリング４の揺動位置によらず常に第２流体圧室Ａ２のｚ軸正方向側領域Ａ２ｚ＋に開口する。これによりｚ軸正方向側領域Ａ２ｚ＋は吸入圧となる。

したがって第２流体圧室Ａ２には常時吸入圧が導入され、これにより本願ベーンポンプ１では第１流体圧室Ａ１の液圧Ｐ１のみ制御される。一方、第２流体圧室Ａ２の液圧Ｐ２は制御されず常時Ｐ２＝吸入圧となる。これにより、第２流体圧室Ａ２は常時安定した圧力とすることが可能となり、油圧外乱を防止して安定したカムリング４の揺動制御が実行可能となる。

［カムリングの揺動］
カムリング４が第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１から受けるｙ軸正方向の付勢力が、第２流体圧室Ａ２の油圧Ｐ２とスプリング２０１から受けるｙ軸負方向の付勢力の和よりも大きくなれば、カムリング４は支持板４０を回転中心としてｙ軸正方向に揺動する。揺動によりｙ軸正方向側のポンプ室Ｂｙ+は容積が拡大し、ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ-は容積が減少する。

ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ-の容積が減少すると、単位時間あたりに吸入ポート６２，１２１から吐出ポート６３，１２２へ供給される油量が減少し、オリフィス８の上流圧と下流圧の差圧が低下する。これにより、制御バルブ７はバルブスプリング７ａにより押し戻され、制御バルブ７の制御圧が下げられる。よって第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１も低下し、ｙ軸負方向への付勢力の和に抗し切れなくなると、カムリング４はｙ軸負方向側に揺動する。

ｙ軸正、負方向の付勢力がほぼ等しくなると、カムリング４に作用するｙ軸方向の力が釣り合ってカムリング４は静止する。これにより油量が増加するとオリフィス８の差圧が上昇し、制御バルブ７はバルブスプリング７ａを押してバルブ制御圧が上昇する。このため上記とは逆にカムリング４はｙ軸正方向へ揺動する。実際にはカムリング４は揺動ハンチングを起こすことなく、オリフィス８のオリフィス径とスプリング７ａとにより設定された流量が一定となるように、カムリング４の偏心量が決定される。

［ベーン背圧室への吸入圧（低圧）導入］
図３は図１のＩＩ−ＩＩ断面図、図４はＩＩＩ−ＩＩＩ断面図、図５はＶ−Ｖ断面図である。リアボディ１２には第１低圧供給通路１６０、第２低圧供給通路１９０、および第１低圧導入路２００が設けられている。

（リアボディ側からの吸入圧供給）
第１低圧供給通路１６０は吸入通路ＩＮと第２流体圧室Ａ２とを接続し（図２、図４参照）、第２低圧供給通路１９０は吸入通路ＩＮとリアボディ吸入ポート１２１を接続する。

また、リアボディ１２には第１低圧導入路２００がさらに設けられ、第２低圧供給通路１９０から分岐して吸入通路ＩＮと第１吸入側ベーン背圧溝１３０ｂを接続する。この第１吸入側ベーン背圧溝１３０ｂはリアボディ１２側からベーン３２の背圧室３３に接続し、背圧室３３に吸入圧を供給する。

（プレッシャープレート側からの吸入圧供給）
プレッシャープレート６のｘ軸側正方向面６１には互いに接続する低圧導入口１７０、および第２低圧導入路１８０が設けられている。低圧導入口１７０は第２流体圧室Ａ２を介して第１低圧供給通路１６０に接続し、低圧導入口１７０、および第２低圧導入路１８０に吸入圧が導入される。

この低圧導入口１７０は、第２流体圧室Ａ２と直接接続する接続部１７１、軸中心方向に延在する延在部１７２から形成され、低圧導入口１７０はこの延在部１７２において第２低圧導入路１８０と接続する。

なお、接続部１７１はプレッシャープレート６をｘ軸方向に貫通し、延在部１７２はプレッシャープレート６のｘ軸負方向側面６５に設けられている。また、第２低圧導入路１８０はプレッシャープレート６をｘ軸方向に貫通し、これにより低圧導入口１７０、第２低圧導入路１８０はプレッシャープレート６の吸入ポート６２とは連通しない。

また、第２低圧導入路１８０はプレッシャープレート６のｘ軸側正方向面６１側からベーン３２の背圧室３３に接続する。したがって、吸入圧は第１低圧供給通路１６０、低圧導入口１７０、および第２低圧導入路１８０を介して背圧室３３に供給される。

これにより、背圧室３３にはリアボディ１２側およびプレッシャープレート６側の両側から吸入圧が供給されることとなり、背圧室３３に吸入圧を確実に供給してスロット３１からのベーンの飛び出し性を確保する。また、低圧導入口１７０が第２流体圧室Ａ２に開口するため、流路抵抗が小さくなる。

また、上述のように制御バルブ７は第１流体圧室Ａ１に導入される圧力を制御し、第１低圧供給通路１６０は、吸入通路ＩＮと第２流体圧室Ａ２とを常時接続する。これによりポンプ吐出側Ｂｙ＋よりカムリング４を経て第２流体圧室Ａ２へ漏出した吐出圧を低圧導入口１７０および低圧導入路１８０を介してベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂへ供給することで、吸入側のベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂへの圧力供給効率を向上させる。

また、低圧導入口１７０は、カムリング４の偏心量が小さくなるほど開口面積が減少するように設けられる。すなわち、延在部１７２は、ｙ軸正方向側には大きく延在して開口面積が大きくなるが、ｙ軸負方向側には延在しないものとする。

これにより、吐出量の多いカムリング４偏心最大時（ｙ軸正方向側に偏心）に、低圧導入口１７０の開口面積を大きくし、吐出量の少ないカムリング４最小偏心時（ｙ軸方向偏心量ゼロ）に低圧導入口１７０の開口面積を少なくすることで、吐出量に応じた低圧導入口１７０の開口面積とする。

また、プレッシャープレート６とポンプボディ１１との間には第１〜第３シール部材７１〜７３が設けられている。第１シール部材７１はプレッシャープレート６の最外周部をシールし、第２シール部材７２は吸入ポート６２よりも内周側かつ吐出ポート６３よりも外周側をシールする。また第３シール部材７３はプレッシャープレート６の最内周部をシールする。

このため、第１、第２シール部材７１，７２によって、プレッシャープレート６のｘ軸負方向側面６５では吸入ポート６２と吐出ポート６３とが異なる領域にシールされる。

したがって、プレッシャープレート６とポンプボディ１１との間に形成される空間は、低圧領域ＤＬ（第１シール部材７１と第２シール部材７２でシールされた領域）と高圧領域ＤＨ（第２シール部材７２と第３シール部材７３でシールされた領域）とに区画され、低圧導入口１７０は低圧領域ＤＬに形成されることになる。これにより、高圧領域ＤＨでプレッシャープレート６をカムリング４側に付勢し、低圧領域ＤＬで低圧を導入するものである。

また、低圧領域ＤＬは周方向において吸入ポート６２に対応する位置に形成される（吸入ポート６２の位置を含んで形成される）ため、プレッシャープレート６が吸入ポート６２と低圧領域ＤＬとに挟まれることになる。これにより、プレッシャープレート６のｘ軸方向両側を低圧としてプレッシャープレート６の圧力バランスを向上させる。

また、プレッシャープレート６に形成され、吸入側ベーン背圧溝１３０ａに接続される低圧導入路は、少なくとも一部が複数の油路１８０によって構成される。低圧導入路１８０を複数の油路によって形成することにより、単一の油路で形成した場合と比べ開口面積を確保しつつ、プレッシャープレート６の剛性低下を抑制する。

また、プレッシャープレート６側に形成された吸入側ベーン背圧溝１３０ａは、貫通孔６６と連続して形成する。駆動軸２周りに漏洩した吐出油を貫通孔６６から吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂに効率よく供給するものである。

また、低圧導入口１７０は、周方向において吸入通路ＩＮ側（ｚ軸正方向側）に形成される。これにより、吸入通路ＩＮと低圧導入口１７０との間の距離を短くし、油路抵抗を抑制する。

［実施例１の効果］
（１）ポンプボディ１１と、ポンプボディ１１に軸支される駆動軸２と、ポンプボディ１１内に設けられ、駆動軸２に回転駆動されるロータ３と、ロータ３の周方向に複数個設けられたスロット３１に出没自在に収装されたベーン３２と、ポンプボディ１１内であって揺動支点を中心に揺動自在に設けられるとともに、環状に形成され、内周側にロータ３およびベーン３２とともに複数のポンプ室を形成するカムリング４と、ポンプボディ１１を閉塞するリアボディ１２と、ポンプボディ１１に収容され、駆動軸２が貫通される貫通孔６６を有し、軸方向一方側から吐出圧を受けることによりロータ３側に付勢されるプレッシャープレート６と、リアボディ１２とプレッシャープレート６に設けられ、複数のポンプ室Ｂの容積が増大する領域（吸入領域Ａ２ｚ＋）に開口する吸入ポート６２，１２１と、複数のポンプ室の容積が縮小する領域（吐出領域Ａ２ｚ−）に開口する吐出ポート６３，１２２と、カムリング４の外周側に形成され、このカムリング４の偏心量を制御する第１流体圧室Ａ１および第２流体圧室Ａ２と、第１流体圧室Ａ１と第２流体圧室Ａ２のうちいずれか一方側に導入される圧力を制御する制御バルブ７と、プレッシャープレート６およびリアボディ１２のロータ３との摺動面（プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１、リアボディ１２のｘ軸負方向側面１２０）であって、吸入領域Ａｚ＋に対応する位置に形成され、ロータ３のスロット３１の基部に作動油を供給する吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂと、プレッシャープレート６およびリアボディ１２のロータ３との摺動面（プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１、リアボディ１２のｘ軸負方向側面１２０）であって、吐出領域に対応する位置に形成され、吐出圧が導入されるとともに、ロータ３のスロット３１の基部にこの吐出圧を供給する吐出側ベーン背圧溝１４０ａ，１４０ｂと、ポンプボディ１１とリアボディ１２のうちいずれか一方側に形成され、作動油を貯留するリザーバタンクを接続される吸入通路ＩＮと、第１流体圧室Ａ１と第２流体圧室Ａ２のうち他方側と吸入通路ＩＮとを常時接続する第１低圧供給通路１６０と、ポンプボディ１１とリアボディ１２のうち他方側に形成され、第１流体圧室Ａ１と第２流体圧室Ａ２のうち他方側に開口する低圧導入口１７０と、ポンプボディ１１とリアボディ１２のうち他方側に形成され、低圧導入口１７０と吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂとを連通する低圧導入路１８０とを有することとした。

これにより、背圧室３３にはリアボディ１２側およびプレッシャープレート６側の両側から吸入圧が供給されることとなり、背圧室３３に吸入圧を確実に供給してスロット３１からのベーンの飛び出し性を確保することができる。また、低圧導入口１７０が第２流体圧室Ａ２に開口するため、流路抵抗を小さくすることができる。

（２）制御バルブ７は第１流体圧室Ａ１に導入される圧力を制御し、第１低圧供給通路１６０は、吸入通路ＩＮと第２流体圧室Ａ２とを常時接続することとした。

これにより、吐出側Ｂｙ＋よりカムリング４を経て第２流体圧室Ａ２へ漏出した吐出圧を低圧導入口１７０および低圧導入路１８０を介してベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂへ供給することが可能となり、ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂへの圧力供給効率を向上させることができる。

（３）低圧導入口１７０は、カムリング４の偏心量が小さくなるほど開口面積が減少するように設けられることとした。

これにより、吐出量の多いカムリング４偏心最大時に、低圧導入口１７０の開口面積を大きくし、吐出量の少ないカムリング４最小偏心時に低圧導入口１７０の開口面積を少なくすることが可能となり、吐出量に応じた低圧導入口１７０の開口面積とすることができる。

（４）プレッシャープレート６とポンプボディ１１との間に設けられ、このプレッシャープレート６とこのポンプボディ１１との間に形成される空間を低圧領域と高圧領域とに区画するシール部材７１〜７３をさらに備え、吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂおよび吐出側ベーン背圧溝１４０ａ，１４０ｂは、プレッシャープレート６のロータ３と対向する面に形成され、低圧導入口１７０は、空間の低圧領域に形成されることとした。

これにより、高圧領域ＤＨ（第２シール部材７２と第３シール部材７３でシールされた領域）でプレッシャープレート６をカムリング４側に付勢し、低圧領域ＤＬ（第１シール部材７１と第２シール部材７２でシールされた領域）で低圧を導入することができる。

（５）低圧領域ＤＬは、周方向において吸入ポート６２，１２１に対応する位置に形成されることとした。これにより、プレッシャープレート６が吸入ポート６２と低圧領域ＤＬとに挟まれることになり、軸方向両側が低圧となってプレッシャープレート６の圧力バランスを向上させることができる。

（６）プレッシャープレート６に形成され、吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂに接続される低圧導入路は、少なくとも一部が複数の油路によって構成されることとした。

低圧導入路１８０を複数の油路によって形成することにより、単一の油路で形成した場合と比べ開口面積を確保しつつ、プレッシャープレート６の剛性低下を抑制することができる。

（７）プレッシャープレート６側に形成された吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂは、貫通孔と連続して形成されることとした。これにより、駆動軸２回りに漏洩した吐出油を貫通孔６６から吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂに効率よく供給することができる。

（８）低圧導入口１７０は、周方向において吸入通路ＩＮ側に形成されることとした。これにより、吸入通路ＩＮと低圧導入口１７０との間の距離を短くし、油路抵抗を抑制することができる。

実施例２につき図６ないし図９に基づき説明する。図６は実施例２におけるベーンポンプ１の軸方向断面図（図７のＩ−Ｉ断面）、図７は径方向断面図（図６のＩＩ−ＩＩ断面）である。図７ではカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）を示す。また、図８はＩＩＩ−ＩＩＩ断面図、図９はＶ−Ｖ断面図である。

実施例２の基本構成は実施例１と同様である。実施例１では第１低圧導入路２００および第２低圧導入路１８０を介して吸入側ベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂに低圧を供給した。一方実施例２では、第１低圧導入路２００を省略するとともに、第２低圧導入路１８０'をプレッシャープレート６側の吸入ポート６３に連通させる。

これにより、実施例２ではリアボディ１２側の吸入ポート１２１に吸入圧が導入される（第１低圧供給通路１９０経由）とともに、プレッシャープレート６側から低圧導入口１７０、第２低圧導入路１８０'を介して吸入圧が導入される（第１低圧供給通路１６０および第２流体圧室Ａ２経由）。

（９）プレッシャープレート６とリアボディ１２のうち他方側に形成され、低圧導入口１７０と吸入ポート６２（または吸入ポート１２１）とを連通する低圧導入路１８０'とを有することとした。

すなわち、実施例２ではベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂに低圧を供給しないかわりにｘ軸方向両側の吸入ポート６２，１２１に吸入圧を供給することにより、吸入効率を向上させることができる。また、低圧導入口１７０が第２流体圧室Ａ２に開口するため、流路抵抗を小さくすることができる。

（１０）実施例２においても、実施例１（２）と同様の構成をとることにより、同様の作用効果を得ることができる。
（１１）実施例１（３）と同様の構成により、同様の作用効果を得る。
（１２）実施例１（４）と同様の構成により、同様の作用効果を得る。
（１３）実施例１（６）と同様の構成により、同様の作用効果を得る。
（１４）実施例１（８）と同様の構成により、同様の作用効果を得る。

実施例３につき図１０ないし図１２に基づき説明する。図１０は実施例３におけるベーンポンプ１の軸方向断面図（図１１のＩ−Ｉ断面）、図１１は径方向断面図（図６のＩＩ−ＩＩ断面）である。図１１ではカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）を示す。また、図１２は図１１においてロータ３およびベーン３２を取り去ったものである。

実施例３の基本構成は実施例２と同様である。第１低圧導入路２００を省略する点は実施例２と同様である。異なる点は、実施例２では低圧導入口１７０をプレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１に設けたが、実施例３ではｘ軸負方向側面６５であってカムリング４との対向面（ｘ軸方向位置およびｙ軸方向位置がカムリング４と重複する）に設ける点である。

［実施例３の効果］
（１５）低圧導入口１７０は、プレッシャープレート６のカムリング４との対向面（ｘ軸方向位置およびｙ軸方向位置がカムリング４と重複する）に形成されることとする。これにより、低圧導入口１７０を介した吸入ポート６３への油路長を短縮し、さらに油路抵抗を減少させることができる。

（１６）第２低圧導入路１８０'は、吸入ポート６３の周方向始端側（ｙ軸正方向側）に接続されることとする。これにより、吸入ポート６３の始端側から供給された作動油がロータ３の回転（図７の左周り回転、図８の右回り回転）に伴って吸入ポート６３の終端側（ｙ軸正方向側）にスムーズに流れ、吸入効率をさらに向上させることができる。

（１７）なお、プレッシャープレート６に形成され、第１流体圧室Ａ１と第２流体圧室Ａ２のうち他方側に開口する低圧導入口１７０と、プレッシャープレート６に形成され、低圧導入口１７０と吸入ポート６２，１２１または吸入ポート６２，１２１側のベーン背圧溝１３０ａ，１３０ｂとを連通する低圧導入路１８０'とを有することとすれば、実施例１，２と同様の作用効果を得ることができる。

また、リアボディ１２に吸入通路ＩＮを設ける点につき限定することにより、吸入圧と第２流体圧室Ａ２の距離を小さくして油路抵抗を低減し、実施例１，２の作用効果をより確定的に得ることができる。

（１８）ポンプボディ１１の収容部１１２内部であってカムリング４の外周側に設けられ、このカムリング４との間に第１流体圧室および第２流体圧室を形成するアダプタリング５をさらに有することとしてもよい。

これにより、カムリング４のための揺動支点Ｎや最大偏心側に形成されるストッパ面５４等、高い加工精度が必要とされる部分をポンプボディ１１とは別体でアダプタリング５として形成することにより、実施例１，２において加工を容易とすることができる。

（１９）制御バルブ７は、吐出圧と吸入圧とを切り換え制御することにより、第１流体圧室Ａ１または第２流体圧室Ａ２のうちいずれか一方側の圧力を制御することとしてもよい。これにより、ポンプ作用によって作り出される吐出圧とリザーバタンク圧である吸入圧とを利用して制御圧力を作出することにより、実施例１，２において別途圧力生成手段を設ける必要がない。

実施例４につき図１３、図１４に基づき説明する。基本構成は実施例１と同様である。実施例１では第１低圧供給通路１６０および第２低圧供給通路１９０は別体であったが、実施例４では一体の低圧供給通路１９０'とする。この低圧供給通路１９０'により、第２流体圧室Ａ２および吸入ポート１２１へ吸入圧を供給する。

［実施例４の効果］
（２０）吸入通路ＩＮと吸入ポート１２１とを接続する第１低圧供給通路１９０'と、第１流体圧室Ａ１と第２流体圧室Ａ２のうち他方側と吸入ポート１２１とを常時接続する第２低圧供給通路１９０'と、を共通の低圧供給通路１９０'とし、プレッシャープレート６とリアボディ１２のうち他方側に形成され、第１流体圧室Ａ１と第２流体圧室Ａ２のうち他方側に開口する低圧導入口１７０とを有することとした。これにより、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。

（２１）第２低圧供給通路１９０'は、リアボディ１２のカムリング４との対向面に形成されることとした。第２低圧供給通路１９０'をリアボディ１２端面に形成することにより、第２低圧供給通路１９０'の形成を容易に行うことができる。

（２２）制御バルブ７は第１流体圧室Ａ１に導入される圧力を制御し、第２低圧供給通路１９０'は、吸入通路ＩＮと第２流体圧室Ａ２とを常時接続することとした。

実施例５につき図１５および図１６に基づき説明する。基本構成は実施例４と同様である。実施例５では、実施例４において低圧導入口１７０と吸入ポート１２１または吸入ポート１２１側のベーン背圧溝１３０ａとを連通する第１、第２低圧導入路１８０，２００を省略する。

［実施例５の効果］
実施例５においても、実施例４の（２０）、（２１）と同様の作用効果を得ることができる。

（２２）また、制御バルブ７は第１流体圧室Ａ１に導入される圧力を制御し、第２低圧供給通路１９０'は、吸入通路ＩＮと第２流体圧室Ａ２とを常時接続することとした。

これにより、吐出側Ｂｙ＋よりカムリング４を経て第２流体圧室Ａ２へ漏出した吐出圧を低圧導入口１７０および低圧導入路１８０を介して吸入ポート６２，１２１へ供給することが可能となり、吸入ポート６２，１２１への圧力供給効率を向上させることができる。

実施例６につき図１７、図１８に基づき説明する。基本構成は実施例１とほぼ同様である。実施例６では、実施例１の低圧導入口１７０をさらにｙ軸正方向に延在させてｙ軸正方向に拡大した延在部１７２'を設ける。また、実施例６では実施例２と同様に、プレッシャープレート６の吸入ポート６２と、延在部１７２'とを接続した。

［実施例６の作用効果］
延在部１７２'をさらにｙ軸正方向に延在させることにより、吐出量の多いカムリング４偏心最大時（ｙ軸正方向側に偏心）に、低圧導入口１７０の開口面積をさらに大きくする。これにより実施例１（６）の作用効果をより効果的に得ることができる。また、実施例２の作用効果も得られる。

［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を各実施例に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。

実施例１におけるベーンポンプの軸方向断面図（図２のＩ−Ｉ断面）である。実施例１におけるベーンポンプ最大偏心時の径方向断面図（図１のＩＶ−ＩＶ断面）である。図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。図１のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。図１のＶ−Ｖ断面図である。実施例２におけるベーンポンプ１の軸方向断面図（図７のＩ−Ｉ断面）である。実施例２におけるベーンポンプ１の径方向断面図（図６のＩＩ−ＩＩ断面）である。図６のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。図６のＶ−Ｖ断面図である。実施例３におけるベーンポンプ１の軸方向断面図（図１１のＩ−Ｉ断面）である。実施例３におけるベーンポンプ１の径方向断面図（図６のＩＩ−ＩＩ断面）である。図１１においてロータ３およびベーン３２を取り去ったものである。実施例４におけるベーンポンプの軸方向断面図（図１４のＩ−Ｉ断面）である。図１３のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。実施例５におけるベーンポンプの軸方向断面図（図１６のＩ−Ｉ断面）である。図１５のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。実施例６におけるベーンポンプの軸方向断面図（図１８のＩ−Ｉ断面）である。図１７のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。

符号の説明

１可変容量型ベーンポンプ
２駆動軸
３ロータ
４カムリング
５アダプタリング
６プレッシャープレート
７制御バルブ
７ａバルブスプリング
８オリフィス
１０ハウジング
１１ポンプボディ
１２リアボディ
２１，２２油路
３１スロット
３２ベーン
３３背圧室
４０支持板
４０ａピン
４１カムリング内周
５０シール部材
５１径方向貫通孔
５２貫通孔
５３アダプタリング内周
６１ｘ軸正方向側面
６２，１２１吸入ポート
６２ａ，１２１ａ終端
６３，１２２吐出ポート
６４連通路
７０プラグ部材
１１１底部
１１２ポンプ要素収容部
１１３油路
１１４プラグ部材挿入孔
１１５バルブ収装孔
１２０ｘ軸負方向側面
１３０ａ，１３０ｂ吸入側ベーン背圧溝
１４０ａ，１４０ｂ吐出側ベーン背圧溝
１６０第１低圧供給通路
１７０第２低圧導入口
１７１接続部
１７２延在部
１８０第２低圧導入路
１９０第２低圧供給通路
２００第１低圧導入路
２０１スプリング
Ａ流体圧室
Ａ１，Ａ２第１、第２流体圧室
Ａ２流体圧室
Ｂポンプ室
Ｂｚ＋ｚ軸正方向側領域
Ｂｚ− ｚ軸負方向領域
ＩＮ吸入口
ＯＵＴ吐出口

Claims

ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内であって揺動支点を中心に揺動自在に設けられるとともに、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプボディを閉塞するリアボディと、
前記ポンプボディに収容され、前記駆動軸が貫通される貫通孔を有し、軸方向一方側から吐出圧を受けることにより前記ロータ側に付勢されるプレッシャープレートと、
前記リアボディと前記プレッシャープレートに設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に形成され、このカムリングの偏心量を制御する第１流体圧室および第２流体圧室と、
前記第１流体圧室と第２流体圧室のうちいずれか一方側に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
前記プレッシャープレートおよび前記リアボディの前記ロータとの摺動面であって、吸入領域に対応する位置に形成され、前記ロータのスロットの基部に作動油を供給する吸入側ベーン背圧溝と、
前記プレッシャープレートおよび前記リアボディの前記ロータとの摺動面であって、吐出領域に対応する位置に形成され、吐出圧が導入されるとともに、前記ロータのスロットの基部にこの吐出圧を供給する吐出側ベーン背圧溝と、
前記プレッシャープレートと前記リアボディのうちいずれか一方側に形成され、作動油を貯留するリザーバタンクを接続される吸入通路と、
前記第１流体圧室と前記第２流体圧室のうち他方側と前記吸入通路とを常時接続する低圧供給通路と、
前記プレッシャープレートと前記リアボディのうち他方側に形成され、前記第１流体圧室と第２流体圧室のうち他方側に開口する低圧導入口と、
前記プレッシャープレートと前記リアボディのうち他方側に形成され、前記低圧導入口と前記吸入側ベーン背圧溝とを連通する低圧導入路と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記圧力制御手段は前記第１流体圧室に導入される圧力を制御し、
前記低圧供給通路は、前記吸入通路と前記第２流体圧室とを常時接続すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記前記低圧導入口は、前記カムリングの偏心量が小さくなるほど開口面積が減少するように設けられること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記プレッシャープレートと前記ポンプボディとの間に設けられ、このプレッシャープレートとこのポンプボディとの間に形成される空間を低圧領域と高圧領域とに区画するシール部材をさらに備え、
前記吸入側ベーン背圧溝および吐出側ベーン背圧溝は、前記プレッシャープレートの前記ロータと対向する面に形成され、
前記低圧導入口は、前記空間の前記低圧領域に形成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
請求項４に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記低圧領域は、周方向において前記吸入ポートに対応する位置に形成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
請求項４に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記プレッシャープレートに形成され、前記吸入側ベーン背圧溝に接続される前記低圧導入路は、少なくとも一部が複数の油路によって構成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
請求項４に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記プレッシャープレート側に形成された前記吸入側ベーン背圧溝は、前記貫通孔と連続して形成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記低圧導入口は、周方向において前記吸入通路側に形成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。