JP4879808B2 - 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4879808B2 JP4879808B2 JP2007105732A JP2007105732A JP4879808B2 JP 4879808 B2 JP4879808 B2 JP 4879808B2 JP 2007105732 A JP2007105732 A JP 2007105732A JP 2007105732 A JP2007105732 A JP 2007105732A JP 4879808 B2 JP4879808 B2 JP 4879808B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- segregation
- amount
- cooling
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
(1) 質量%で、C:0.010〜0.200%、Si:0.01〜1.50%、Mn:0.25〜3.00%を含有し、P:0.05%以下に制限し、更に、Ti:0.03〜0.20%、Nb:0.01〜0.20%、V:0.01〜0.20%、Mo:0.01〜0.20%のうちの何れか1種又は2種以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、フェライトの大角結晶粒界のCの偏析量が4〜10atms/nm2であることを特徴とする打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板。
(2) 更に、質量%で、P:0.02%以下に制限し、フェライトの大角結晶粒界のPの偏析量が1atoms/nm2以下であることを特徴とする上記(1)に記載の打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板。
(3) 上記(1)又は(2)に記載の鋼板を製造する方法であって、上記(1)又は(2)に記載の成分を有する鋼材を1200℃以上に加熱し、Ar3点以上の温度で圧延を完了し、50℃/s以上の冷却速度で600〜650℃の範囲内に冷却し、引き続き、10℃/s以下の冷却速度で10s以下の冷却を行った後、更に、50℃/s以上の冷却速度で350〜550℃の範囲内に冷却して巻き取ることを特徴とする打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
(4) 上記(1)又は(2)に記載の鋼板を製造する方法であって、請求項1又は2に記載の成分を有する鋼材を1200℃以上に加熱し、Ar3点以上の温度で圧延を完了し、50℃/s以上の冷却速度で600〜650℃の範囲内に冷却した後、冷却を停止して10s以下の保持を行い、更に、50℃/s以上の冷却速度で350〜550℃の範囲内に冷却して巻き取ることを特徴とする打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
すなわち、鋼板の打ち抜き加工性に及ぼす組織の影響、更に、打ち抜き端面の損傷の発生頻度、すなわち、打ち抜き端面損傷発生比率と大角結晶粒界に偏析した元素の種類及び偏析量との相関について検討を行った。
高橋ら、「塗装焼付硬化型鋼板の粒界偏析炭素量の定量観察」、新日鉄技報、第381号、2004年10月、p.26−30
図3に示すように、打ち抜き端面損傷発生比率が小さい鋼板のフェライトの大角結晶粒界にはCの偏析が認められた。本発明の鋼板では、結晶粒中に析出炭化物を部分的に分散析出させ、結晶粒内に固溶Cを残すことにより、粒界のCの偏析量を適正な範囲とすることができる。これにより、鋼板の打ち抜き時の端面の耐損傷性を良好に維持できる。鋼板の耐端面損傷性が向上する理由として、偏析Cにより結晶粒界が強化され、打ち抜き加工時に粒界における亀裂の進展が抑制されることが考えられる。
図4に示すように、結晶粒界においてCの偏析量を一定以上とし、Pの偏析を抑制することにより、打ち抜き端面損傷発生比率が低くなることが見出された。
(偏析量)
最も厳しい条件であるクリアランスでの打ち抜き端面損傷発生率が0.3以内であれば実用鋼として許容できる範囲である。本発明の検討では、16%のクリアランスが最も厳しい条件であったが、これは、鋼板の材質、工具により変化するため、クリアランスを12.5〜25%の間で変化させて打ち抜き加工を行って、端面の性状を確認し、最も厳しいクリアランスの条件を確認する必要がある。最も厳しいクリアランスの条件で鋼板の打ち抜き加工を行った際の打ち抜き端面損傷発生率を0.3以内とするためには、以下のように結晶粒界の粒界偏析元素量を適正化することが必要である。
本発明において、鋼板組織として上記粒界偏析量を有し、鋼板の伸びを20%以上、穴拡げ率を80%以上、引張強度を690MPa以上とし、最も厳しいクリアランスの条件で鋼板の打ち抜き加工を行った際の打ち抜き端面損傷発生率を0.3以内とするためには、鋼板の成分組成を以下のように規定することが好ましい。なお、以下に示す「%」は特に説明がない限り、「質量%」を意味するものとする。
Cは、強度の向上に寄与する元素であり、0.010%以上の添加が必要である。また、粒界へのCの偏析量を確保するためには、0.020%以上の添加がより好ましい。一方、Cの含有量が0.200%を超えると、セメンタイトの生成や、パーライトやマルテンサイトなどの変態組織の形成が促進され、伸びや穴拡げ性が低下する。したがって、Cの含有量は、0.010〜0.200%の範囲とする。
Siは、固溶強化元素として強度上昇に有効であり、効果を得るには0.01%以上の添加が必要である。一方、Siの含有量が1.50%を超えると加工性が劣化する。したがって、Siの含有量は、0.01〜1.50%の範囲とする。
Mnは、脱酸、脱硫のために必要であり、また固溶強化元素としても有効である。この効果を得るには、Mnの含有量を0.25%以上とすることが必要である。一方、Mnの含有量が3.00%を超えると、偏析が生じやすくなり、伸びフランジ性を劣化させる。したがって、Mnの含有量は、0.25〜3.00%とする。
Pは、不純物であり、Pの含有量は0.05%以下に制限する必要がある。また、Pの粒界への偏析を抑制して、粒界割れを防止するためには、Pの含有量を0.02%以下に制限することがより好ましい。
(V :0.01〜0.2%)
(Nb:0.01〜0.2%)
Ti、V、Nbは、フェライト結晶粒内に炭化物及び窒化物を析出し、析出強化により鋼板の強度を上昇させる元素である。炭化物及び窒化物を十分に生成させるには、Tiの添加量を0.03%以上、V、Nbの添加量をそれぞれ0.01%以上にすることが好ましい。一方、Ti、V、Nbのそれぞれの添加量が0.20%超になると、炭化物及び窒化物が粗大化することがある。したがって、Tiの含有量を0.03〜0.20%とし、V、Nbの含有量をそれぞれ0.01〜0.20%とすることが好ましい。
Moは、炭化物形成元素であり、フェライト結晶粒内に炭化物を析出し、析出強化に寄与し、また、セメンタイト生成に寄与するCを固着する目的で含有することができる。炭化物を十分に生成させるには、Moを0.01%以上添加することが好ましい。一方、Moの添加量が0.20%を超えると粗大な炭化物が生成することがある。したがって、Moの含有量を0.01〜0.20%とすることが好ましい。
Nは、窒化物を形成し、鋼板の加工性を低下させるため、その含有量を0.009%以下に制限することが好ましい。
本発明の製造方法では、鋼を常法によって溶製、鋳造し、得られた鋼片を熱間圧延する。鋼片は、生産性の観点から、連続鋳造設備で製造することが好ましい。熱間圧延の加熱温度は、炭化物形成元素と炭素を十分に鋼材中に分解溶解させるため、1200℃以上とする。鋳造後、鋼片を冷却して、1200℃以上の温度で圧延を開始してもよい。1200℃以下に冷却された鋼片を加熱する場合は、1時間以上の保持を行うことが好ましい。
このうち、引張特性については、表2中の各鋼板から、JIS Z 2201に記載の5号試験片を作製し、JIS Z 2241に記載の試験方法に従って、その引張強さ及び伸びを測定した。なお、本発明例は、引張強度が690MPa以上の鋼板を対象とする。
伸びフランジ性については、日本鉄鋼連盟規格JFS T 1001−1996記載の試験方法に従って、穴拡げ試験を行い、その穴拡げ率を求めた。
打ち抜き端面損傷発生比率については、穴拡げ試験と同様に10mm径の穴を打ち抜き、その端面形状を目視で観察し、円形に打ち抜いた端面のうち損傷が認められる範囲の角度を測定することにより比率を求めた。
一方、No.1の鋼板は、保持温度が高過ぎるため、Cの粒界偏析量が不足してしまい、打ち抜き端面損傷比率が高い値を示した比較例である。
また、No.4の鋼板は、保持時間が本発明の範囲よりも長過ぎるため、Cの粒界偏析量が不足してしまい、打ち抜き端面損傷比率が高い値を示した比較例である。
また、No.7の鋼板は、1次冷却の冷却速度が遅過ぎるため、Cの粒界偏析量が不足してしまい、打ち抜き端面損傷比率が高い値を示した比較例である。
また、No.10の鋼板は、巻き取り温度が低過ぎるため、Cの粒界偏析量が過剰となり、打ち抜き端面損傷比率が高い値を示した比較例である。
また、No.11の鋼板は、保持温度が低過ぎるため、Cの粒界偏析量が不足してしまい、打ち抜き端面損傷比率が高い値を示した比較例である。
また、No.13の鋼板は、Pの含有量が多過ぎるため、伸び及び穴拡げ率が低下してしまい、打ち抜き端面損傷比率が高い値を示した比較例である。
Claims (4)
- 質量%で、
C :0.010〜0.200%、
Si:0.01〜1.5%、
Mn:0.25〜3%
を含有し、
P :0.05%以下
に制限し、更に、
Ti:0.03〜0.2%、
Nb:0.01〜0.2%、
V :0.01〜0.2%、
Mo:0.01〜0.2%
のうちの何れか1種又は2種以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、フェライトの大角結晶粒界のCの偏析量が4〜10atms/nm2であることを特徴とする打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板。 - 更に、質量%で、
P :0.02%
以下に制限し、フェライトの大角結晶粒界のPの偏析量が1atoms/nm2以下であることを特徴とする請求項1に記載の打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板。 - 請求項1又は2に記載の鋼板を製造する方法であって、請求項1又は2に記載の成分を有する鋼材を1200℃以上に加熱し、Ar3点以上の温度で圧延を完了し、50℃/s以上の冷却速度で600〜650℃の範囲内に冷却し、引き続き、10℃/s以下の冷却速度で10s以下の冷却を行った後、更に、50℃/s以上の冷却速度で350〜550℃の範囲内に冷却して巻き取ることを特徴とする打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
- 請求項1又は2に記載の鋼板を製造する方法であって、請求項1又は2に記載の成分を有する鋼材を1200℃以上に加熱し、Ar3点以上の温度で圧延を完了し、50℃/s以上の冷却速度で600〜650℃の範囲内に冷却した後、冷却を停止して10s以下の保持を行い、更に、50℃/s以上の冷却速度で350〜550℃の範囲内に冷却して巻き取ることを特徴とする打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007105732A JP4879808B2 (ja) | 2007-04-13 | 2007-04-13 | 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007105732A JP4879808B2 (ja) | 2007-04-13 | 2007-04-13 | 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008261029A JP2008261029A (ja) | 2008-10-30 |
JP4879808B2 true JP4879808B2 (ja) | 2012-02-22 |
Family
ID=39983724
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007105732A Active JP4879808B2 (ja) | 2007-04-13 | 2007-04-13 | 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4879808B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102248145B (zh) * | 2011-08-24 | 2012-12-05 | 北京科技大学 | 一种对连铸钢坯保温以消除宏观c偏析的方法 |
JP6019117B2 (ja) | 2012-06-26 | 2016-11-02 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JP6292022B2 (ja) * | 2014-05-15 | 2018-03-14 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
WO2016143298A1 (ja) | 2015-03-06 | 2016-09-15 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
WO2017006563A1 (ja) * | 2015-07-06 | 2017-01-12 | Jfeスチール株式会社 | 高強度薄鋼板およびその製造方法 |
JP6515386B2 (ja) * | 2015-07-28 | 2019-05-22 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
-
2007
- 2007-04-13 JP JP2007105732A patent/JP4879808B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2008261029A (ja) | 2008-10-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5087980B2 (ja) | 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6019117B2 (ja) | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6017341B2 (ja) | 曲げ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP6358386B2 (ja) | 熱延鋼板 | |
JP6292022B2 (ja) | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP2007247049A (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 | |
JP4879808B2 (ja) | 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6065121B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
TWI665310B (zh) | 滲碳用鋼板及滲碳用鋼板的製造方法 | |
EP2803745A1 (en) | Hot-rolled steel sheet and manufacturing method for same | |
JP2022064241A (ja) | 鋼板及びその製造方法、並びに、部材 | |
EP4074854A1 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
US20240052449A1 (en) | High strength steel sheet, impact absorbing member, and method for manufacturing high strength steel sheet | |
JP2010174293A (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 | |
JP2009215600A (ja) | 降伏応力と伸びと伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
EP4074855B1 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
JP7239072B1 (ja) | 高強度熱延鋼板及び高強度熱延鋼板の製造方法 | |
EP4043594A1 (en) | High-strength steel sheet, shock-absorbing member, and method for producing high-strength steel sheet | |
JP5316027B2 (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 | |
JP2020082085A (ja) | 連続鋳造鋳片の熱間幅圧下圧延方法 | |
JP2010174299A (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 | |
JP2013124399A (ja) | 強度および延性のばらつきの小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2010174290A (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 | |
JP2010174295A (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 | |
JP2010174294A (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090915 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20110909 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20111027 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20111108 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20111130 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4879808 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141209 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141209 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141209 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |