JP4754847B2

JP4754847B2 - 圧縮機

Info

Publication number: JP4754847B2
Application number: JP2005054400A
Authority: JP
Inventors: 孝幸桑原; 勝博藤田; 康弘和田
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2005-02-28
Filing date: 2005-02-28
Publication date: 2011-08-24
Anticipated expiration: 2025-02-28
Also published as: JP2006241982A

Description

本発明は、空気調和機等に適用される圧縮機に関するものである。

空気調和機等に適用される圧縮機としては、圧縮機構から吐出された流体に混入した潤滑油を流体から分離するための油分離室が、リアハウジング内（吐出室側）に設けられたものが知られている（たとえば、特許文献１参照）。
特開２００３−１２９９７５号公報

上述の特許文献１の発明において、油分離室により分離された潤滑油は、一旦、油溜まり室に貯溜された後、固定側板に形成された潤滑油経路（連通路）を通して吸入室側に戻され、吸入室側に配置された軸受、ブッシュ、その他摺動部に供給されて、それらの潤滑が行われるようになっている。

本発明は、吸入室側に戻される潤滑油をさらに積極的に吸入室側に配置された軸受、ブッシュ、その他摺動部に供給することができ、最も運転条件の厳しいとき（例えば、車両搭載用圧縮機の場合、一般に高外気温度時のアイドリング運転時など高圧が上昇しやすく、軸受負荷が厳しくなり、圧縮機運転状態の一例として、圧縮機回転数約1200（r.p.m.）、高圧約2.8（MPa）、低圧約0.35（MPa）程度となる。）でもこれら部材等を十分に潤滑することができる圧縮機を提供することを目的する。

本発明は、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
本発明による圧縮機は、内部に空間を有するハウジングと、前記ハウジング内に配置され、前記空間内に取り込まれた流体を圧縮する圧縮機構と、前記ハウジング内に配置され、前記圧縮機構から吐出された流体に混入した潤滑油を該流体から分離する油分離室と、前記油分離室により分離された潤滑油を貯留する油溜まり室と、前記油溜まり室と前記空間とを連通する連通路とを備えた圧縮機であって、前記連通路に絞り部が設けられており、前記絞り部は、前記連通路の下流端に設けられ、前記潤滑油の流れを加速する加速部とされ、前記連通路の出口側に形成された開口と対向する位置に、前記連通路の出口から噴出した油を受ける受け部が設けられているとともに、前記受け部は、その下端が前記開口の下端よりも下方に位置するとともに、その上端に行くに従い前記開口からしだいに離隔するようにして傾斜する傾斜面を有していることを特徴とする。
このような圧縮機によれば、連通路を通過する潤滑油は、連通路に設けられた絞り部を通過する際に加速され、連通路の出口側に形成された開口から空間内に向かって勢いよく噴出することになる。
また、このような圧縮機によれば、連通路を通過する潤滑油は、連通路の下流端に設けられた絞り部を通過する際に加速され、加速された状態で連通路の出口側に形成された開口から空間内に向かって勢いよく噴出することになる。
さらに、このような圧縮機によれば、連通路の出口側に形成された開口から空間内に向かって勢いよく噴出した潤滑油は、受け部に向かって飛んでいくとともに、受け部に衝突して（当たって）周囲に跳ね返る（飛散する）ことになる。
さらにまた、このような圧縮機によれば、連通路の出口側に形成された開口から空間内に向かって勢いよく噴出した潤滑油は、受け部の傾斜面に向かって飛んでいくとともに、この傾斜面で反射させられ、空間内に配置された、例えばバランスウェイトや旋回スクロールによって攪拌され（掻き上げられ）た後、空間の吸入室側に配置された軸受、偏心ブッシュ、その他摺動部に供給されることになる。

また、本発明によるスクロール型圧縮機は、固定スクロールと、旋回スクロールと、前記旋回スクロールを駆動する駆動部と、前記駆動部を収める駆動部空間を形成するハウジングと、を有するスクロール型圧縮機において、当該スクロール型圧縮機内の高圧側に設けられた油貯留部と低圧側とを連通させるとともに、絞り部を有する連通路を備え、前記連通路の低圧側開口から噴出した油を受ける受け部を前記ハウジングの前記開口部と対向する位置に設け、当該受け部を前記駆動部空間と連通させ、前記受け部は、その下端が前記開口の下端よりも下方に位置するとともに、その上端に行くに従い前記開口からしだいに離隔するようにして傾斜する傾斜面を有することを特徴とする。
このようなスクロール型圧縮機によれば、絞り部によって圧力を調整された油が開口から噴出した後は受け部に供給され、ひいては駆動部に供給される。
また、このようなスクロール型圧縮機によれば、傾斜面により噴出により飛翔してきた油が駆動部側にはねるので、より確実に駆動部に供給できる。

また、連通路は前記開口を有する低圧側絞り部と、当該低圧側絞り部よりも高圧側に位置する高圧側絞り部とを備え、当該高圧側絞り部の流路抵抗が前記低圧側絞り部の流路抵抗よりも大きい構成としても良い。
このようなスクロール型圧縮機によれば、減圧された油を高圧側絞り部と低圧側絞り部との間に保持することができるため、油切れを生じさせることなく低圧側絞り部の開口から油を噴出させることができる。

また、低圧側絞り部の断面積Ａは、
Ａ２≦Ｃ２・（π２ΔＰ２／（８１９２μ２ｇ））・（Ｄ８／ｌ２）・（ｈ／Ｌ２））
（ここで、Ｃは流量係数、ΔＰは差圧、μは潤滑油の実粘度、ｇは重力加速度、Ｄは高圧側絞り部の絞りの水力直径、ｌは高圧側絞り部の絞りの長さ、ｈはヘッド差（開口の中心と受け部の底面との垂直距離）、Ｌは距離（受け部の端面と開口との水平距離）である）
を満たす構成とすることが好適である。
このようなスクロール型圧縮機によれば、連通路を設ける位置にかかわらず、低圧側絞り部の面積を定めることにより、確実に開口から噴出した油が受け部に到達する圧縮機を提供できる。

また、低圧側絞り部は円形断面をなすように設けられるものであって、当該円形断面の内径ｄは、
ｄ４≦Ｃ２・（ΔＰ２／（５１２μ２ｇ））・（Ｄ８／ｌ２）・（ｈ／Ｌ２））
（ここで、Ｃは流量係数、ΔＰは差圧、μは潤滑油の実粘度、ｇは重力加速度、Ｄは高圧側絞り部の絞りの水力直径、ｌは高圧側絞り部の絞りの長さ、ｈはヘッド差（開口の中心と受け部の底面との垂直距離）、Ｌは距離（受け部の端面と開口との水平距離）である）
を満たす構成とすることが好適である。
このようなスクロール型圧縮機によれば、連通路を設ける位置にかかわらず、低圧側絞り部の内径を定めることにより、確実に油を受け部に到達させることができる。

本発明による圧縮機によれば、吸入室側に戻される潤滑油をさらに積極的に吸入室側に配置された軸受、ブッシュ、その他摺動部に供給することができ、最も運転条件の厳しいとき（例えば、高負荷アイドリング時（回転数約1200（r.p.m.）、高圧約2.8（MPa）、低圧約0.35（MPa））でもこれら部材等を十分に潤滑することができるという効果を奏する。

以下、本発明による圧縮機（以下、「スクロール型圧縮機」という）の一実施形態を、図面を参照しながら説明する。なお、本発明がこれに限定解釈されるものでないことは勿論である。
図１に示すように、本実施形態によるスクロール型圧縮機１０は、内部に密閉空間ｍを有するハウジング１１と、このハウジング１１内に配置され、密閉空間ｍ内に取り込まれた冷媒ガス（流体）を圧縮するスクロール圧縮機構１２と、このスクロール圧縮機構１２を駆動する回転軸１３と、このスクロール圧縮機構１２を公転駆動する駆動部を主たる要素として構成されたものである。

ハウジング１１は、フロントハウジング１４と、リアハウジング１５とを備えてなり、これらを組み合わせてから複数本のボルト（図示せず）で結合することにより、内部に密閉空間ｍが形成されるようになっている。なお、符号１６は、これらフロントハウジング１４およびリアハウジング１５間の接合部分をシールして、密閉空間ｍの密閉状態を保つ一本のＯリングである。また、フロントハウジング１４の端面には、この端面と合致するスラストプレート１４ａが設けられており、スラストプレート１４ａには、後述する受け部３８に対応する図示しない穴（切欠）が形成されている。

リアハウジング１５の側部前側には、冷媒ガスを吸入する吸入口（図示せず）が、密閉空間ｍに連通するように形成されており、リアハウジング１５の上部後側には、スクロール圧縮機構１２で圧縮され、油分離室（図示せず）により冷媒ガス中の潤滑油が分離された後の圧縮冷媒ガスを吐出する吐出口１５ａが形成されている。また、リアハウジング１５の吐出側（高圧側）には、油分離室により分離された潤滑油を貯留する油溜まり室１８（油貯留部）が形成されている。
なお、油分離室は、遠心分離型など油分離機能を有し、分離した油を油溜まり室１８に導出するものであればよい

スクロール圧縮機構１２は、固定スクロール２１と、旋回スクロール２２とを備えるものである。
固定スクロール２１は、固定端板２１ａとその内面に立設された渦巻状壁体２１ｂとを備え、固定端板２１ａの中央部には、吐出ポート２１ｃが形成されている。この吐出ポート２１ｃは、ボルト（図示せず）を介して固定端板２１ａの後側表面（背面）に取り付けられた吐出弁（図示せず）により開閉される。
固定スクロール２１の下端部には、油貯め室１８の底部と密閉空間ｍの吸入側底部とを連通する連通路（潤滑油経路）２３が形成されており、この連通路２３の上流側端部内には、上流側からフィルタ２４および流量調整用の螺旋ピン２５が配置されている。連通路２３および螺旋ピン２５については、後でさらに詳しく説明することにする。

旋回スクロール２２は、旋回端板２２ａとその内面に立設された渦巻状壁体２２ｂとを備えている。旋回端板２２ａの外面に立設されたボス２２ｃ内には、偏心ブッシュ３１が、ニードル軸受３２を介して回転自在に嵌合され、この偏心ブッシュ３１に穿設された穴に、回転軸１３の端部から突出した偏心ピン１３ａが嵌合されている。そして、固定スクロール２１と旋回スクロール２２とを相互に所定距離だけ偏心させ、かつ１８０度だけ角度をずらして噛み合わせることにより、複数の圧縮室Ｃが形成されるようになっている。
また、旋回スクロール２２とフロントハウジング１４との間には、オルダムリング（自転防止機構）３３が設けられており、回転軸１３を回転させたときに、旋回スクロール２２が偏心ブッシュ３１回りに自転しないようになっている。したがって、回転軸１３を回転させたとき、旋回スクロール２２は自転せず公転旋回運動のみを行うようになっている。また、偏心ブッシュ３１にはバランスウェイト３４が設けられており、旋回スクロール２２の公転に伴う遠心力を相殺するようになっている。

回転軸１３は、エンジンや電動モータ等の図示しない駆動機構により、その軸線回りに回転するロータシャフトであり、その先端には、偏心した軸線を有する前述した偏心ピン１３ａが突出形成されている。そして、この回転軸１３は、フロントハウジング１４側に設けられた第１軸受３５および第２軸受３６により、その軸線回りに回転可能に支持されている。
なお、エンジンや電動モータ等からの駆動力は、図示しない電磁クラッチを介して、回転軸１３へ伝達されたりされなかったりするようになっている。
また、符号３７は、固定スクロール２１およびリアハウジング１５間の接合部分をシールして、密閉空間ｍの密閉状態を保つ一本のＯリングである。

以上説明した各要素により旋回スクロールを公転駆動する駆動部が構成されるものであるが、具体的に説明すると、このような構造を有するスクロール型圧縮機１０では、電磁クラッチが入れられることによりエンジンや電動モータ等からの駆動力が回転軸１３に伝達されるとともに回転軸１３が回転され、この回転が偏心ピン１３ａ、偏心ブッシュ３１、およびボス２２ｃを介してスクロール圧縮機構１２の旋回スクロール２２に伝達される。旋回スクロール２２はオルダムリング３３により自転を阻止されながら公転旋回半径を半径とする円軌道上で公転旋回運動を行うようになっている。

そうすると、冷媒ガスが吸入ポートを介してハウジング１１の密閉空間ｍに入り、図示省略の経路を経てスクロール圧縮機構１２の圧縮室Ｃに吸入される。そして、旋回スクロール３３の公転旋回運動によって圧縮室Ｃの容積が減少するのに伴い冷媒ガスが圧縮されながら中央部に至り、吐出ポート２１ｃから潤滑油を含んだ冷媒が油分離室に導かれるとともに、油分離室の内壁面に沿って旋回させられる。その結果、冷媒中に混入していた潤滑油は、遠心分離作用により油分離室の内壁面に沿って旋回しながら下方に落下していって油溜まり室１８に貯まり、一方、潤滑油が分離された冷媒は、内筒の内側およびリアハウジング１５の吐出ポート１５ａを経て冷媒が外部に吐出されるようになっている。
したがって、本実施形態では、冷媒圧力の観点からするとスクロール型圧縮機１０内部において吐出ポート２１ｃや油溜まり室１８などを備える側が高圧側となり吸入ポートや第１軸受３５などを備える側が低圧側となる。

さてここで、連通路２３および螺旋ピン２５について詳しく説明する。
連通路２３は、スクロール型圧縮機１０内の高圧側に設けられた油溜まり室１８と低圧側とを連通させるものであり、さらには、螺旋ピン２５の外径と略同じ内径を有する大径部２３ａと、この大径部２３ａの内径よりも小さい内径を有する小径部（絞り部）２３ｂとを備えてなり、これら大径部２３ａおよび小径部（上流側よりも径が縮小された縮径部）２３ｂは、上流側（油溜まり室１８の側）から大径部２３ａ、小径部２３ｂの順に形成されている。
螺旋ピン２５は、概略円筒形状を有する部材であり、両先端部にはテーパ部２５ａが形成されているとともに、これらテーパ部２５ａを除く本体部２５ｂの側面には螺旋状の溝（以下、「螺旋溝」という）２５ｃが切られている。この螺旋ピン２５は、大径部２３ａ内の上流側（油溜まり室１８の側）に配置されている。フィルタ２４を通過した潤滑油は、螺旋溝２５ｃを通って螺旋ピン２５の下流側に位置する大径部２３ａ内に一旦流出した後、小径部２３ｂを通って密閉空間ｍの吸入側底部に流出（噴出）させられるようになっている。

ここで、絞り部２３ｂは、旋回スクロール２２側に開口する連通路２３の端部開口２３ｃを有するが、螺旋ピン２５によって形成される絞り部とは大径部２３ａにより形成される空間を介在させることにより異なる流路抵抗を設定可能な独立した絞り構成を実現できる。
より詳細には、主たる目的を高圧側から低圧側に油を戻すための圧力・流量調整部としての高圧側絞り部を前述した螺旋溝により形成し、一方で、連通路２３から油を噴出させる圧力・流量調整部としての低圧側絞り部を前述した小径部２３ｂにより形成する。このため、本実施形態では、高圧側絞り部の流路抵抗が前記低圧側絞り部の流路抵抗よりも大きくし、適切な圧力状態の油を高圧側から低圧側に確実に供給している。

また、小径部２３ｂの下流端に設けられた開口２３ｃと対向する位置には、（潤滑油）受け部３８が設けられている。この受け部３８は、密閉空間ｍの吸入側底部に存するフロントハウジング１４の内壁面に形成された切欠部（凹所）である。受け部３８の底面は、図１に示すように、半径方向内側から半径方向外側にかけて小径部２３ｂの開口２３ｃに漸次近づくように形成された、略一定の幅を有する斜面となっており、その下端は、小径部２３ｂの開口２３ｃの下端よりも下方に位置するように形成されている。

図２は、フィルタ２４を通過した潤滑油の流路となる、螺旋溝２５ｃ、大径部２３ａ、および小径部２３ｂを模式的に描いた図である。すなわち、フィルタ２４を通過した潤滑油は、螺旋溝２５ｃ、大径部２３ａ、および小径部２３ｂを順次通過した後、開口２３ｃからヘッド差ｈ、距離Ｌだけ離間した位置にある受け部３８に向かって噴出されることとなる。

以下、詳細に二つの絞り部について説明する。図２に示したように、高圧側絞り部として機能する螺旋溝（流量調整用絞り）２５ｃと低圧側絞り部として機能する小径部（加速用絞り）２３ｂでは、螺旋溝２５ｃの方が流路抵抗が大きくなるよう設定されている。螺旋溝２５ｃにて高圧側の油溜まり室１８に蓄えられる油は、高圧から低圧に減圧されつつ、返油される流量が調整される。ここで流量をＱとすると、ハーゲンポアズイユの式から
Ｑ＝Ｃ・（πＤ^４ΔＰ／１２８μｌ）・・・・・・（１）
であらわされる。
ここで、Ｃは流量係数、Ｄは高圧側絞り部の水力直径、ΔＰは高圧と低圧の差圧、μは油の実粘度、ｌは高圧側絞り部の絞りの長さである。
また開口２３ｃと受け部３８の位置的相関より、開口２３ｃから噴出される油は、ヘッド差ｈと距離Ｌを超えて受け口に到達するために、低圧側絞り部の断面積をＡとした場合、下記の条件式を満たす必要がある。
Ａ^２≦（２Ｑ^２／ｇ）・（ｈ／Ｌ^２）
ここでＱは（１）式より得られる流量、ｇは重力加速度である。
結果、（１）、（２）式より下式が導かれる。
Ａ^２≦Ｃ^２・（π^２ΔＰ^２／（８１９２μ^２ｇ））・（Ｄ^８／ｌ^２）・（ｈ／Ｌ^２））・・（３）
ここで、Ｃは流量係数、ΔＰは差圧、μは潤滑油の実粘度、ｇは重力加速度、Ｄは高圧側絞り部の水力直径、ｌは高圧側絞り部の長さ、ｈはヘッド差、Ｌは距離である。
（３）式より例えば、低圧側絞り部の絞りが円形断面である場合、
ｄ^４≦Ｃ^２・（ΔＰ^２／（５１２μ^２ｇ））・（Ｄ^８／ｌ^２）・（ｈ／Ｌ^２））・・・・（４）
となるようなｄに設定するのがよい。

つぎに、開口２３ｃの中心と受け部３８の底面とのヘッド差（垂直距離：最短距離）ｈを例えば2.2（mm）、受け部３８の端面と開口２３ｃとの水平距離Ｌを例えば12.2（mm）とし、最も運転条件の厳しいとき（例えば、高負荷アイドリング時（回転数1200（r.p.m.）、高圧2.45（MPa）、低圧0.31（MPa）を想定した場合に、開口２３ｃの径ｄ2がいくらであれば開口２３ｃを飛び出した潤滑油が受け部３８に到達するかを検討してみる。
なお、開口２３ｃを通過する潤滑油の流量はハーゲン−ポアズーユ（Hagen-Poiseuille）の式（（１）式）から求めた2948.66（mm^３/s）としている。

まず、開口２３ｃの径ｄ2を1.5（mm）とした場合、開口２３ｃの断面積は1.77（mm^２）となり、開口２３ｃからの流速は1668.60（mm/s）となる。この流速（1668.60（mm/s））を、受け部３８の端面と開口２３ｃとの水平距離Ｌ（12.2（mm））で除すると、開口２３ｃから飛び出した潤滑油が水平距離Ｌを移動するのに要する時間ｔ（0.007（s））を得ることができる。そして、このｔの値を自由落下の式（ｈ1＝1/2・ｇ・ｔ^２）に代入するとｈ1＝0.262（mm）という結果を得ることができる。これは、水平距離Ｌを移動する間に開口２３ｃから飛び出した潤滑油が重力によって落下する垂直距離であり、開口２３ｃの中心と受け部３８の底面とのヘッド差ｈ（2.2（mm））に比べて十分に小さく、開口２３ｃから飛び出した潤滑油が受け部３８に十分到達可能であることを意味している。

また、開口２３ｃの径ｄ2を3（mm）とした場合について同様の計算をしてみると、ｔ＝0.029（s）、ｈ1＝4.194（mm）という結果を得ることができ、この場合では、開口２３ｃから飛び出した潤滑油は受け部３８に到達不可能であることがわかる。このように、小径部２３ｂの絞りについては、直径が小さい方が到達距離が大きくなる点で有利であるが、小さくする限界としては螺旋溝２５ｃの絞りに影響ないレベルで、かつ機械加工等で容易に開口できる程度の大きさに設計的に設定されるべきである。

さらに、図１に示す本願実施形態では、開口２３ｃは、回転する旋回スクロール２２の旋回端板２２ａにより断続的に開閉するようになっており、開口２３ｃが開いている角度を例えば１６０度とすると、その開口時間Ｔは0.022（s）となる。この場合、開口２３ｃが開いて、上述した孔径を有する開口２３ｃから飛び出した潤滑油が受け部３８に到達した後に、開口２３ｃが閉じられるようになっている。このような場合、到達時間ｔが大きいと、開口２３ｃから噴出した油が受け口３８に到達する前に、旋回スクロールによって閉塞されてしまうため、開口時間Ｔに対し、到達時間ｔがより小さい方が有利である。
また、本願実施例では、連通路中の大径部２３ａについて、上記のような旋回スクロールが開口２３ｃを閉塞しているときにも、高圧側から２５ｃを経由した油が大径部２３ａに貯油され、旋回スクロールが開口２３ｃを開放した時に、より大量の油を噴出することが可能となっている。

以上説明したように、本実施形態によるスクロール型圧縮機１０によれば、油分離室により分離された潤滑油が吸入室側に戻される際に、当該潤滑油が開口２３ｃから受け部３８に向かって勢いよく噴出していく（飛び出していく）ことになる。開口２３ｃから飛び出した潤滑油は、受け部３８に衝突して（当たって）周囲に跳ね返り（飛散し）、バランスウェイト３４や旋回スクロール３０によって攪拌され（掻き上げられ）、吸入室側に配置された軸受３２，３５、偏心ブッシュ３１、その他摺動部に直接的に供給される。これにより、例えば、最も運転条件の厳しいとき（例えば、高負荷アイドリング時（回転数約1200（r.p.m.）、高圧約2.8（MPa）、低圧約0.35（MPa））でもこれら部材等を十分に潤滑することができて、軸受、偏心ブッシュ、その他摺動部の焼き付きを防止することができる。
また、バランスウェイト３４や旋回スクロール３０によって攪拌された（掻き上げられた）潤滑油の一部は、圧縮前の冷媒ガス中に混入させられ、これにより、圧縮機構１２の潤滑および密閉空間ｍのシールが行われるようになっている。
なお、本願実施形態では、高圧側絞り部として、螺旋状溝が設置されている螺旋ピンの場合について説明したが、当然ながらキャピラリチューブや、単なる細孔であってもよい。

なお、上述したスクロール型圧縮機は、上述したような開放型だけでなく、半密閉型や密閉型のスクロール型圧縮機とすることもできる。
また、上述したスクロール型圧縮機は、上述したような車載用のものだけでなく、定置用のものとすることもできる。
さらに、圧縮機としては上述したようなスクロール型圧縮機に限定されるものではなく、斜板式圧縮機や往復動式圧縮機等とすることもできる。
さらにまた、圧縮機としては上述したような横置き型のものに限定されるものではなく、縦置き型のものであっても良い。

また、特許請求の範囲および課題を解決するための手段のところに記載した連通路の平均内径ｄとは前述した螺旋溝２５ｃ、大径部２３ａ、および小径部２３ｂの全長さにおける内径の平均のことであり、差圧ΔＰとは高圧と低圧との差のことであり、水力直径Ｄとは連通路の平均断面積を４倍したものを、その濡れぶち長さで割ったものであり、絞り長さｌとは螺旋溝２５ｃ、大径部２３ａ、および小径部２３ｂの全長のことであり、飛距離Ｌとは受け部３８の端面と開口２３ｃとの水平距離のことである。また、潤滑油の粘度について実粘度とは、高圧側絞り部の絞りを通過する際の実際の粘度であり、油に冷媒が溶解されている場合も考慮すべきである。

本発明による圧縮機の一実施形態を示す断面構造図である。図１に示す螺旋溝、大径部、および小径部を模式的に描いた模式図である。

符号の説明

１０スクロール型圧縮機
１１ハウジング
１２スクロール圧縮機構
１４フロントハウジング
１５リアハウジング
１７油分離室と、
１８油溜まり室と、
２３連通路
２３ｂ小径部（絞り部）
２３ｃ開口
３８受け部
ｍ密閉空間

Claims

内部に空間を有するハウジングと、
前記ハウジング内に配置され、前記空間内に取り込まれた流体を圧縮する圧縮機構と、
前記ハウジング内に配置され、前記圧縮機構から吐出された流体に混入した潤滑油を該流体から分離する油分離室と、
前記油分離室により分離された潤滑油を貯留する油溜まり室と、
前記油溜まり室と前記空間とを連通する連通路とを備えた圧縮機であって、
前記連通路に絞り部が設けられており、
前記絞り部は、前記連通路の下流端に設けられ、前記潤滑油の流れを加速する加速部とされ、
前記連通路の出口側に形成された開口と対向する位置に、前記連通路の出口から噴出した油を受ける受け部が設けられているとともに、
前記受け部は、その下端が前記開口の下端よりも下方に位置するとともに、その上端に行くに従い前記開口からしだいに離隔するようにして傾斜する傾斜面を有していることを特徴とする圧縮機。
固定スクロールと、旋回スクロールと、前記旋回スクロールを駆動する駆動部と、前記駆動部を収める駆動部空間を形成するハウジングと、を有するスクロール型圧縮機において、
当該スクロール型圧縮機内の高圧側に設けられた油貯留部と低圧側とを連通させるとともに、絞り部を有する連通路を備え、
前記連通路の低圧側開口から噴出した油を受ける受け部を前記ハウジングの前記開口部と対向する位置に設け、当該受け部を前記駆動部空間と連通させ、
前記受け部は、その下端が前記開口の下端よりも下方に位置するとともに、その上端に行くに従い前記開口からしだいに離隔するようにして傾斜する傾斜面を有することを特徴とするスクロール型圧縮機。
前記連通路は前記開口を有する低圧側絞り部と、当該低圧側絞り部よりも高圧側に位置する高圧側絞り部とを備え、
当該高圧側絞り部の流路抵抗が前記低圧側絞り部の流路抵抗よりも大きいことを特徴とする請求項２に記載のスクロール型圧縮機。
前記低圧側絞り部の断面積Ａは、
Ａ^２≦Ｃ^２・（π^２ΔＰ^２／（８１９２μ^２ｇ））・（Ｄ^８／ｌ^２）・（ｈ／Ｌ^２））
（ここで、Ｃは流量係数、ΔＰは差圧、μは潤滑油の実粘度、ｇは重力加速度、Ｄは高圧側絞り部の絞りの水力直径、ｌは高圧側絞り部の絞りの長さ、ｈはヘッド差（開口の中心と受け部の底面との垂直距離）、Ｌは距離（受け部の端面と開口との水平距離）である）
を満たすことを特徴とする請求項３に記載のスクロール型圧縮機。
前記低圧側絞り部は円形断面をなすように設けられるものであって、
当該円形断面の内径ｄは、
ｄ^４≦Ｃ^２・（ΔＰ^２／（５１２μ^２ｇ））・（Ｄ^８／ｌ^２）・（ｈ／Ｌ^２））
（ここで、Ｃは流量係数、ΔＰは差圧、μは潤滑油の実粘度、ｇは重力加速度、Ｄは高圧側絞り部の絞りの水力直径、ｌは高圧側絞り部の絞りの長さ、ｈはヘッド差（開口の中心と受け部の底面との垂直距離）、Ｌは距離（受け部の端面と開口との水平距離）である）
を満たすことを特徴とする請求項３に記載のスクロール型圧縮機。