JP4744482B2 - Internal combustion engine knock determination device - Google Patents
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Description
本発明は、内燃機関のノッキング判定装置に関し、特に、内燃機関の振動の波形に基づいてノッキングの有無を判定する技術に関する。 The present invention relates to a knocking determination device for an internal combustion engine, and more particularly to a technique for determining the presence or absence of knocking based on a vibration waveform of the internal combustion engine.
従来より、内燃機関において発生するノッキング(ノック)を検出する様々な方法が提案されている。たとえば、内燃機関の振動の強度がしきい値よりも高いとノッキングが発生したと判定する技術がある。ところが、ノッキングが発生していなくても、たとえば吸気バルブや排気バルブが閉じる際に発生する振動などのノイズの強度がしきい値よりも高い場合がある。この場合、ノッキングが発生していないにもかかわらず、ノッキングが発生したと誤判定し得る。そこで、振動が発生するクランク角や減衰率など、強度以外の特性も考慮するために振動の波形に基づいてノッキングの有無を判定する技術が提案されている。 Conventionally, various methods for detecting knocking (knock) occurring in an internal combustion engine have been proposed. For example, there is a technique for determining that knocking has occurred when the intensity of vibration of an internal combustion engine is higher than a threshold value. However, even if knocking does not occur, the intensity of noise such as vibration generated when the intake valve or exhaust valve closes may be higher than a threshold value. In this case, it may be erroneously determined that knocking has occurred although knocking has not occurred. Therefore, in order to consider characteristics other than strength such as a crank angle at which vibration occurs and a damping rate, a technique for determining the presence or absence of knocking based on the vibration waveform has been proposed.
特開2005−330954号公報(特許文献1)は、振動の波形を用いることによりノッキングが発生したか否かを精度よく判定する内燃機関のノッキング判定装置を開示する。特許文献1に記載のノッキング判定装置は、内燃機関のクランク角を検出するためのクランク角検出部と、内燃機関の振動の強度に関する値を検出するための振動検出部と、振動の強度に関する値を、検出された振動の強度に関する値のうちの最大値により除算した値に基づいて、予め定められたクランク角の間における内燃機関の振動の波形を検出するための波形検出部と、内燃機関の振動の波形を予め記憶するための記憶部と、検出された波形と記憶された波形とを比較した結果に基づいて、内燃機関にノッキングが発生したか否かを判定するための判定部とを含む。判定部は、検出された波形および記憶された波形の偏差を表わす値に基づいてノッキングが発生したか否かを判別する。偏差を表わす値は、検出された波形における強度と記憶された波形における強度とのクランク角ごとの差の合計を、記憶された波形における強度をクランク角で積分した値で除算することにより算出される。
Japanese Patent Laying-Open No. 2005-330954 (Patent Document 1) discloses a knock determination device for an internal combustion engine that accurately determines whether or not knocking has occurred by using a vibration waveform. The knock determination device described in
この公報に記載のノッキング判定装置によれば、クランク角検出部が、内燃機関のクランク角を検出し、振動検出部が振動の強度に関する値を検出し、波形検出部が、振動の強度(大きさ)に関する値に基づいて、予め定められたクランク角の間における内燃機関の振動の波形を検出する。記憶部が、内燃機関の振動の波形を予め記憶し、判定部が、検出された波形と記憶された波形とを比較した結果に基づいて、内燃機関にノッキングが発生したか否かを判定する。これにより、たとえば実験などにより、ノッキングが発生した場合の振動の波形であるノック波形モデルを予め作成して記憶しておき、このノック波形モデルと検出された波形とを比較して、ノッキングが発生したか否かを判定することができる。そのため、エンジンの振動がノッキングに起因した振動であるか否かをより詳細に分析することができる。その結果、精度よくノッキングが発生したか否かを判定することができる。
特開2005−330954号公報に記載のノッキング判定装置においては、振動の強度に関する値を最大値により除算することにより正規化された波形が検出される。そのため、検出された波形における強度の最大値は常に「1」である。したがって、検出された強度が小さい場合であっても、検出された波形の形状が記憶された波形の形状と似ていれ
ば、波形の偏差を表わす値がノッキング時のような値になり得る。そのため、ノッキングでないにもかかわらずノッキングであると誤判定し得る。
In the knock determination device described in Japanese Patent Laid-Open No. 2005-330954, a normalized waveform is detected by dividing a value related to the intensity of vibration by the maximum value. Therefore, the maximum intensity value in the detected waveform is always “1”. Therefore, even when the detected intensity is small, if the detected waveform shape is similar to the stored waveform shape, the value representing the deviation of the waveform can be the value at the time of knocking. For this reason, it may be erroneously determined that knocking is occurring even though it is not knocking.
本発明は、上述の課題を解決するためになされたものであって、その目的は、ノッキングが発生したか否かを精度よく判定することができる内燃機関のノッキング判定装置を提供することである。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object thereof is to provide a knock determination device for an internal combustion engine that can accurately determine whether knock has occurred or not. .
第1の発明に係る内燃機関のノッキング判定装置は、内燃機関のクランク角を検出するための手段と、クランク角に対応させて、内燃機関の振動の強度を検出するための手段と、内燃機関の振動の強度に基づいて、クランク角についての予め定められた間隔における振動の波形を検出するための手段と、検出された波形における強度に応じて変化する値がしきい値よりも大きい場合、検出された波形における強度および内燃機関の振動の波形の基準として定められる波形モデルにおける強度の差に基づいて、検出された波形および波形モデルが類似する度合いを示す演算値を算出するための算出手段と、検出された波形における強度に応じて変化する値がしきい値よりも小さい場合、予め定められた値を演算値に設定するための手段と、演算値に基づいて内燃機関にノッキングが発生したか否かを判定するための判定手段とを備える。 An internal combustion engine knock determination device according to a first aspect of the invention includes means for detecting a crank angle of the internal combustion engine, means for detecting the intensity of vibration of the internal combustion engine in correspondence with the crank angle, and the internal combustion engine. A means for detecting a vibration waveform at a predetermined interval with respect to the crank angle based on the vibration intensity, and a value that varies according to the intensity in the detected waveform is greater than a threshold value, Calculation means for calculating a calculated value indicating the degree of similarity between the detected waveform and the waveform model based on the difference between the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model defined as a reference for the waveform of the vibration of the internal combustion engine And a means for setting a predetermined value as a calculation value when a value that changes according to the intensity in the detected waveform is smaller than a threshold value, And a determination means for determining whether or not knocking has occurred in the internal combustion engine based on.
この構成によると、内燃機関のクランク角が検出される。内燃機関の振動の強度がクランク角に対応して検出される。強度に基づいて、クランク角についての予め定められた間隔における振動の波形が検出される。検出された波形における強度に応じて変化する値がしきい値よりも大きい場合、ノッキングが発生した可能性がある。この場合、検出された波形における強度および内燃機関の振動の波形の基準として定められる波形モデルにおける強度の差に基づいて、検出された波形および波形モデルが類似する度合いを示す演算値が算出される。この演算値に基づいて内燃機関にノッキングが発生したか否かが判定される。これにより、検出された波形と波形モデルとを比較した結果に基づいて、ノッキングが発生したか否かを精度よく判定することができる。一方、検出された波形における強度に応じて変化する値がしきい値よりも小さい場合、ノッキングが発生した可能性は小さい。この場合、予め定められた値が演算値に設定される。これにより、検出された波形と波形モデルとを比較せずにノッキングが発生したか否かを判定することができる。そのため、たとえば、検出された波形と波形モデルとが酷似していた場合であっても、ノッキングが発生していないと正しく判定することができる。その結果、ノッキングが発生したか否かを精度よく判定することができる内燃機関のノッキング判定装置を提供することができる。 According to this configuration, the crank angle of the internal combustion engine is detected. The intensity of vibration of the internal combustion engine is detected corresponding to the crank angle. Based on the intensity, a vibration waveform at a predetermined interval for the crank angle is detected. If the value that changes according to the intensity in the detected waveform is larger than the threshold value, knocking may have occurred. In this case, a calculated value indicating the degree of similarity between the detected waveform and the waveform model is calculated based on the difference between the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model determined as a reference for the vibration waveform of the internal combustion engine. . It is determined whether knocking has occurred in the internal combustion engine based on the calculated value. Thereby, it is possible to accurately determine whether or not knocking has occurred based on the result of comparing the detected waveform with the waveform model. On the other hand, when the value that changes according to the intensity in the detected waveform is smaller than the threshold value, the possibility of occurrence of knocking is small. In this case, a predetermined value is set as the calculated value. As a result, it is possible to determine whether or not knocking has occurred without comparing the detected waveform with the waveform model. Therefore, for example, even when the detected waveform and the waveform model are very similar, it can be correctly determined that knocking has not occurred. As a result, it is possible to provide a knock determination device for an internal combustion engine that can accurately determine whether or not knocking has occurred.
第2の発明に係る内燃機関のノッキング判定装置においては、第1の発明の構成に加え、検出された波形における強度に応じて変化する値は、検出された波形における強度の平均値である。 In the knock determination device for an internal combustion engine according to the second invention, in addition to the configuration of the first invention, the value that changes according to the intensity in the detected waveform is an average value of the intensity in the detected waveform.
この構成によると、検出された波形における強度の平均値がしきい値よりも大きい場合、検出された波形と波形モデルとを比較した結果に基づいてノッキングが発生したか否かを精度よく判定することができる。検出された波形における強度の平均値がしきい値よりも小さい場合、検出された波形と波形モデルとを比較せずにノッキングが発生したか否かを判定することができる。 According to this configuration, when the average value of the intensity in the detected waveform is larger than the threshold value, it is accurately determined whether or not knocking has occurred based on the result of comparing the detected waveform with the waveform model. be able to. When the average value of the intensity in the detected waveform is smaller than the threshold value, it can be determined whether knocking has occurred without comparing the detected waveform with the waveform model.
第3の発明に係る内燃機関のノッキング判定装置においては、第2の発明の構成に加え、検出された波形における強度の最小値を、複数の点火サイクルにおいて検出するための手段と、最小値の中央値および係数の積をしきい値に設定するための手段とをさらに備える。 In the knocking determination device for an internal combustion engine according to the third invention, in addition to the configuration of the second invention, means for detecting the minimum value of the intensity in the detected waveform in a plurality of ignition cycles, And means for setting the product of the median and the coefficient as a threshold value.
この構成によると、検出された波形における強度の最小値が、複数の点火サイクルにおいて検出される。最小値の中央値および係数の積がしきい値に設定される。これにより、内燃機関で実際に発生する振動の強度に応じたしきい値を得ることができる。そのため、内燃機関の個体毎に適切なしきい値を設定することができる。 According to this configuration, the minimum value of the intensity in the detected waveform is detected in a plurality of ignition cycles. The product of the median of the minimum value and the coefficient is set as the threshold value. Thereby, a threshold value corresponding to the intensity of vibration actually generated in the internal combustion engine can be obtained. Therefore, an appropriate threshold value can be set for each individual internal combustion engine.
第4の発明に係る内燃機関のノッキング判定装置においては、第1〜3のいずれかの発明の構成に加え、検出された波形における強度および波形モデルにおける強度のクランク角毎の差を合計することにより第1の値を算出するための手段と、波形モデルにおける強度から正値の基準値をクランク角毎に減算した値を合計することにより第2の値を算出するための手段と、第1の値を第2の値で除算することにより第3の値を算出するための手段とをさらに備える。算出手段は、予め定められた値から第3の値を減算することにより演算値を算出するための手段を含む。判定手段は、演算値が判定値より大きい場合に内燃機関にノッキングが発生したと判定するための手段と、演算値が判定値より小さい場合に内燃機関にノッキングが発生していないと判定するための手段とを含む。 In the knock determination device for an internal combustion engine according to the fourth aspect of the invention, in addition to the configuration of any one of the first to third aspects, the difference in the detected waveform intensity and the intensity in the waveform model for each crank angle is summed up. Means for calculating the first value by means of, a means for calculating the second value by summing values obtained by subtracting a positive reference value from the intensity in the waveform model for each crank angle; And a means for calculating a third value by dividing the value by a second value. The calculating means includes means for calculating an operation value by subtracting the third value from a predetermined value. The determination means determines that knocking has occurred in the internal combustion engine when the calculated value is greater than the determination value, and determines that knocking has not occurred in the internal combustion engine when the calculated value is smaller than the determination value. Means.
この構成によると、検出された波形における強度および波形モデルにおける強度のクランク角毎の差を合計することにより第1の値が算出される。これにより、検出された波形における強度および波形モデルにおける強度の差に応じて変化する第1の値を得ることができる。波形モデルにおける強度から正値の基準値をクランク角毎に減算した値を合計することにより第2の値が算出される。これにより、第2の値に対して波形モデルにおける強度が与える影響力を小さくすることができる。第1の値を第2の値で除算することにより第3の値が算出される。これにより、第1の値の影響を強く受ける第3の値を得ることができる。予め定められた値から第3の値を減算することにより演算値が算出される。これにより、検出された波形における強度と波形モデルにおける強度との差が小さいほど演算値が大きくなるように算出することができる。逆に、検出された波形における強度と波形モデルにおける強度との差が大きいほど演算値が小さくなるように算出することができる。演算値が判定値より大きい場合、内燃機関にノッキングが発生したと判定される。演算値が判定値より小さい場合、内燃機関にノッキングが発生していないと判定される。これにより、検出された波形における強度と波形モデルにおける強度との差が小さい場合は、ノッキングが発生したと判定することができる。逆に、検出された波形における強度と波形モデルにおける強度との差が大きい場合は、ノッキングが発生していないと判定することができる。そのため、波形モデルを用いてノッキングが発生したか否かを精度よく判定することができる。 According to this configuration, the first value is calculated by summing the differences in the detected waveform and the waveform model for each crank angle. Thereby, the 1st value which changes according to the difference in the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model can be obtained. The second value is calculated by adding the values obtained by subtracting the positive reference value for each crank angle from the intensity in the waveform model. Thereby, the influence which the intensity | strength in a waveform model has with respect to a 2nd value can be made small. A third value is calculated by dividing the first value by the second value. As a result, a third value that is strongly influenced by the first value can be obtained. The calculated value is calculated by subtracting the third value from the predetermined value. Thereby, it is possible to calculate so that the calculated value becomes larger as the difference between the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model is smaller. Conversely, the calculation value can be calculated to be smaller as the difference between the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model is larger. When the calculated value is larger than the determination value, it is determined that knocking has occurred in the internal combustion engine. When the calculated value is smaller than the determination value, it is determined that knocking has not occurred in the internal combustion engine. Thereby, when the difference between the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model is small, it can be determined that knocking has occurred. On the contrary, when the difference between the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model is large, it can be determined that knocking has not occurred. Therefore, it is possible to accurately determine whether knocking has occurred using the waveform model.
第5の発明に係る内燃機関のノッキング判定装置においては、第4の発明の構成に加え、基準値は、検出された波形における強度の最小値である。 In the internal combustion engine knock determination device according to the fifth aspect of the invention, in addition to the configuration of the fourth aspect of the invention, the reference value is the minimum value of the intensity in the detected waveform.
この構成によると、検出された波形における強度の最小値が基準値として用いられる。これにより、最小値よりも小さい部分を波形モデルから除去することができる。そのため、第2の値を算出する際に、波形モデルの強度による影響力を小さくすることができる。 According to this configuration, the minimum intensity value in the detected waveform is used as the reference value. Thereby, a portion smaller than the minimum value can be removed from the waveform model. Therefore, when calculating the second value, the influence due to the strength of the waveform model can be reduced.
第6の発明に係る内燃機関のノッキング判定装置においては、第4または5の発明の構成に加え、予め定められた値は、判定値よりも小さい値である。 In the knock determination device for an internal combustion engine according to the sixth invention, in addition to the configuration of the fourth or fifth invention, the predetermined value is smaller than the determination value.
この構成によると、検出された波形における強度に応じて変化する値がしきい値よりも小さい場合、判定値よりも小さい値が演算に設定される。これにより、検出された波形と波形モデルとが酷似していた場合であっても、ノッキングが発生していないと判定することができる。そのため、ノッキングが発生した可能性は小さい場合は、ノッキングが発生していないと正しく判定することができる。 According to this configuration, when the value that changes according to the intensity in the detected waveform is smaller than the threshold value, a value smaller than the determination value is set in the calculation. Thereby, even if the detected waveform and the waveform model are very similar, it can be determined that knocking has not occurred. Therefore, when the possibility that knocking has occurred is small, it can be correctly determined that knocking has not occurred.
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態について説明する。以下の説明では、同一の部品には同一の符号を付してある。それらの名称および機能も同一である。したがって、それらについての詳細な説明は繰返さない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following description, the same parts are denoted by the same reference numerals. Their names and functions are also the same. Therefore, detailed description thereof will not be repeated.
図1を参照して、本発明の実施の形態に係るノッキング判定装置を搭載した車両のエンジン100について説明する。このエンジン100には複数の気筒が設けられる。本実施の形態に係るノッキング判定装置は、たとえばエンジンECU(Electronic Control Unit)200が実行するプログラムにより実現される。なお、エンジンECU200により実行されるプログラムをCD(Compact Disc)、DVD(Digital Versatile Disc)などの記録媒体に記録して市場に流通させてもよい。
With reference to FIG. 1, a
エンジン100は、エアクリーナ102から吸入された空気とインジェクタ104から噴射される燃料との混合気を、燃焼室内で点火プラグ106により点火して燃焼させる内燃機関である。点火時期は、出力トルクが最大になるMBT(Minimum advance for Best
Torque)になるように制御されるが、ノッキングが発生した場合など、エンジン100の運転状態に応じて遅角されたり、進角されたりする。
Torque). However, when knocking occurs, it is retarded or advanced according to the operating state of the
混合気が燃焼すると、燃焼圧によりピストン108が押し下げられ、クランクシャフト110が回転する。燃焼後の混合気(排気ガス)は、三元触媒112により浄化された後、車外に排出される。エンジン100に吸入される空気の量は、スロットルバルブ114により調整される。
When the air-fuel mixture burns, the
エンジン100は、エンジンECU200により制御される。エンジンECU200には、ノックセンサ300と、水温センサ302と、タイミングロータ304に対向して設けられたクランクポジションセンサ306と、スロットル開度センサ308と、車速センサ310と、イグニッションスイッチ312と、エアフローメータ314とが接続されている。
ノックセンサ300は、エンジン100のシリンダブロックに設けられる。ノックセンサ300は、圧電素子により構成されている。ノックセンサ300は、エンジン100の振動により電圧を発生する。電圧の大きさは、振動の大きさと対応した大きさとなる。ノックセンサ300は、電圧を表わす信号をエンジンECU200に送信する。水温センサ302は、エンジン100のウォータージャケット内の冷却水の温度を検出し、検出結果を表わす信号を、エンジンECU200に送信する。
タイミングロータ304は、クランクシャフト110に設けられており、クランクシャフト110と共に回転する。タイミングロータ304の外周には、予め定められた間隔で複数の突起が設けられている。クランクポジションセンサ306は、タイミングロータ304の突起に対向して設けられている。タイミングロータ304が回転すると、タイミングロータ304の突起と、クランクポジションセンサ306とのエアギャップが変化するため、クランクポジションセンサ306のコイル部を通過する磁束が増減し、コイル部に起電力が発生する。クランクポジションセンサ306は、起電力を表わす信号を、エンジンECU200に送信する。エンジンECU200は、クランクポジションセンサ306から送信された信号に基づいて、クランク角およびクランクシャフト110の回転数を検出する。
The
スロットル開度センサ308は、スロットル開度を検出し、検出結果を表わす信号をエンジンECU200に送信する。車速センサ310は、車輪(図示せず)の回転数を検出
し、検出結果を表わす信号をエンジンECU200に送信する。エンジンECU200は、車輪の回転数から、車速を算出する。イグニッションスイッチ312は、エンジン100を始動させる際に、運転者によりオン操作される。エアフローメータ314は、エンジン100に吸入される空気量を検出し、検出結果を表わす信号をエンジンECU200に送信する。
エンジンECU200は、電源である補機バッテリ320から供給された電力により作動する。エンジンECU200は、各センサおよびイグニッションスイッチ312から送信された信号、ROM(Read Only Memory)202に記憶されたマップおよびプログラムに基づいて演算処理を行ない、エンジン100が所望の運転状態となるように、機器類を制御する。
本実施の形態において、エンジンECU200は、ノックセンサ300から送信された信号およびクランク角に基づいて、予め定められたノック検出ゲート(予め定められた第1クランク角から予め定められた第2クランク角までの区間)におけるエンジン100の振動の波形(以下、振動波形と記載する)を検出し、検出された振動波形に基づいて、エンジン100にノッキングが発生したか否かを判定する。本実施の形態におけるノック検出ゲートは、燃焼行程において上死点(0度)から90度までである。なお、ノック検出ゲートはこれに限らない。
In the present embodiment,
ノッキングが発生した場合、エンジン100には、図2において実線で示す周波数付近の周波数の振動が発生する。ノッキングに起因して発生する振動の周波数は一定ではなく、所定の帯域幅を有する。 When knocking occurs, vibration of a frequency near the frequency indicated by the solid line in FIG. The frequency of vibration generated due to knocking is not constant and has a predetermined bandwidth.
振動を検出する周波数帯の帯域幅が広いと、ノッキングに起因して発生する振動以外のノイズ(たとえば筒内噴射用インジェクタや給排気バルブの着座による振動)を含む可能性が高くなる。 If the bandwidth of the frequency band for detecting vibration is wide, there is a high possibility that noise other than vibration generated due to knocking (for example, vibration due to seating of an in-cylinder injector or an intake / exhaust valve) is included.
逆に、振動を検出する帯域幅を狭くすると、検出される振動の強度に含まれるノイズ成分を抑制することができる反面、振動波形からもノイズ成分の特徴的な部分(振動の発生タイミングや減衰率など)が除去される。この場合、実際はノイズ成分に起因する振動であっても、ノイズ成分を含まない振動波形、すなわちノッキング時における振動波形に類似した波形が検出される。そのため、振動波形からノッキングに起因する振動とノイズに起因する振動とを区別し難くなる。 Conversely, narrowing the bandwidth for detecting vibrations can suppress the noise component included in the detected vibration intensity, but on the other hand, the characteristic part of the noise component from the vibration waveform (vibration occurrence timing and attenuation) Rate) is removed. In this case, even if the vibration is actually caused by a noise component, a vibration waveform not including the noise component, that is, a waveform similar to the vibration waveform at the time of knocking is detected. For this reason, it is difficult to distinguish vibrations caused by knocking and vibrations caused by noise from the vibration waveform.
そこで、本実施の形態においては、ノッキングに特有の振動を精度よく取り込むため、帯域幅が狭く設定された第1の周波数帯A、第2の周波数帯Bおよび第3の周波数帯Cにおける振動が検出される。 Therefore, in the present embodiment, vibrations in the first frequency band A, the second frequency band B, and the third frequency band C, in which the bandwidth is set to be narrow, are taken in order to accurately capture vibrations specific to knocking. Detected.
一方、ノイズの発生時にはノイズを考慮してノッキングが発生したか否かを判定するため、ノイズを取り込むように、第1の周波数帯A〜第3の周波数帯Cを含む広域の第4の周波数帯Dにおける振動が検出される。 On the other hand, in order to determine whether or not knocking has occurred in consideration of noise when noise is generated, the fourth frequency in a wide range including the first frequency band A to the third frequency band C so as to capture noise. Vibrations in band D are detected.
図3に示すように、エンジンECU200は、A/D(アナログ/デジタル)変換部400と、バンドパスフィルタ(1)411と、バンドパスフィルタ(2)412と、バンドパスフィルタ(3)413と、バンドパスフィルタ(4)414と、積算部420とを含む。
As shown in FIG. 3,
バンドパスフィルタ(1)411は、ノックセンサ300から送信された信号のうち、第1の周波数帯Aの信号のみを通過させる。すなわち、バンドパスフィルタ(1)411
により、ノックセンサ300が検出した振動から、第1の周波数帯Aの振動のみが抽出される。
The bandpass filter (1) 411 passes only the signal of the first frequency band A among the signals transmitted from the
Thus, only the vibration in the first frequency band A is extracted from the vibration detected by the
バンドパスフィルタ(2)412は、ノックセンサ300から送信された信号のうち、第2の周波数帯Bの信号のみを通過させる。すなわち、バンドパスフィルタ(2)412により、ノックセンサ300が検出した振動から、第2の周波数帯Bの振動のみが抽出される。
The bandpass filter (2) 412 passes only the signal of the second frequency band B among the signals transmitted from the
バンドパスフィルタ(3)413は、ノックセンサ300から送信された信号のうち、第3の周波数帯Cの信号のみを通過させる。すなわち、バンドパスフィルタ(3)413により、ノックセンサ300が検出した振動から、第3の周波数帯Cの振動のみが抽出される。
Bandpass filter (3) 413 passes only the signal in third frequency band C among the signals transmitted from
バンドパスフィルタ(4)414は、ノックセンサ300から送信された信号のうち、第4の周波数帯Dの信号のみを通過させる。すなわち、バンドパスフィルタ(4)414により、ノックセンサ300が検出した振動から、第4の周波数帯Dの振動のみが抽出される。
The bandpass filter (4) 414 passes only the signal in the fourth frequency band D among the signals transmitted from the
積算部420は、バンドパスフィルタ(1)411〜バンドパスフィルタ(4)414により選別された信号、すなわち振動の強度を、クランク角で5度分づつ積算した積算値(以下、5度積算値とも記載する)を算出する。5度積算値の算出は、周波数帯ごとに行なわれる。
The integrating
さらに、算出された第1の周波数帯A〜第3の周波数帯Cの5度積算値は、クランク角に対応して加算される。すなわち、第1の周波数帯A〜第3の周波数帯Cの振動波形が合成される。 Further, the calculated 5-degree integrated value of the first frequency band A to the third frequency band C is added corresponding to the crank angle. That is, the vibration waveforms in the first frequency band A to the third frequency band C are synthesized.
したがって、本実施の形態においては、図4に示すように、第1の周波数帯A〜第3の周波数帯Cの合成波形と第4の周波数帯Dの振動波形とが、エンジン100の振動波形として用いられる。第4の周波数帯Dの振動波形(5度積算値)は合成されずに、単独で用いられる。
Therefore, in the present embodiment, as shown in FIG. 4, the combined waveform of first frequency band A to third frequency band C and the vibration waveform of fourth frequency band D are the vibration waveforms of
検出された振動波形のうち、第4の周波数帯Dの振動波形は、図5に示すように、強度が最大になるクランク角以降のクランク角において、ノック波形モデルと比較される。ノック波形モデルは、エンジン100の振動波形の基準として定められる。本実施の形態において、ノック波形モデルの強度は、第4の周波数帯Dの振動波形が検出される度に設定される。すなわち、ノック波形モデルの強度は、1点火サイクル毎に定められる。
Among the detected vibration waveforms, the vibration waveform in the fourth frequency band D is compared with the knock waveform model at the crank angle after the crank angle at which the intensity is maximum, as shown in FIG. The knock waveform model is determined as a reference for the vibration waveform of
ノック波形モデルにおける強度は、第4の周波数帯Dの振動波形の強度(5度積算値)に基づいて設定される。より具体的には、ノック波形モデルにおける強度の最大値が、第4の周波数帯Dの振動波形の強度の最大値と同じになるように設定される。 The strength in the knock waveform model is set based on the strength (5-degree integrated value) of the vibration waveform in the fourth frequency band D. More specifically, the maximum intensity value in the knock waveform model is set to be the same as the maximum intensity value of the vibration waveform in the fourth frequency band D.
一方、最大値以外の強度は、エンジン回転数NEおよびエンジン100の負荷に応じて設定される。より具体的には、隣接するクランク角における強度の減衰率が、エンジン回転数NEおよびエンジン100の負荷をパラメータに有するマップに従って設定される。
On the other hand, the intensity other than the maximum value is set according to the engine speed NE and the load of the
したがって、たとえば、25%の減衰率で、クランク角で20度分の強度を設定する場合、図6に示すように、25%ずつ強度が減少する。なお、ノック波形モデルの強度を設定する方法はこれに限らない。 Therefore, for example, when an intensity of 20 degrees is set in the crank angle with an attenuation rate of 25%, the intensity decreases by 25% as shown in FIG. The method for setting the strength of the knock waveform model is not limited to this.
振動波形とノック波形モデルとは、比較区間において比較される。比較区間は、エンジン回転数NEに応じて設定される。図7に示すように、比較区間は、エンジン回転数NEが小さいほど小さくなるように設定される。なお、エンジン100の負荷に応じて比較区間を設定するようにしてもよい。
The vibration waveform and the knock waveform model are compared in the comparison section. The comparison section is set according to the engine speed NE. As shown in FIG. 7, the comparison section is set to be smaller as the engine speed NE is smaller. The comparison section may be set according to the load of
本実施の形態において、エンジンECU200は、振動波形がノック波形モデルに類似する度合いを表わす(振動波形とノック波形モデルとの偏差を表わす)相関係数Kを算出する。振動波形において振動の強度が最大になるタイミングとノック波形モデルにおいて振動の強度が最大になるタイミングとを一致させた状態で、振動波形における強度とノック波形モデルにおける強度との差の絶対値(ズレ量)をクランク角ごと(5度ごと)に算出することにより、相関係数Kが算出される。なお、5度以外のクランク角ごとに振動波形における強度とノック波形モデルにおける強度との差の絶対値を算出するようにしてもよい。
In the present embodiment,
ここで、振動波形における強度とノック波形モデルにおける強度とのクランク角ごとの差の絶対値をΔS(I)(Iは自然数)とおく。図8において斜線で示すように、ノック波形モデルの振動の強度を比較区間分だけ合計した値、すなわち、比較区間分のノック波形モデルの面積をSとおく。相関係数Kは、下記の式(1)を用いて算出される。 Here, the absolute value of the difference for each crank angle between the intensity in the vibration waveform and the intensity in the knock waveform model is set to ΔS (I) (I is a natural number). 8, the value obtained by summing the vibration intensity of the knock waveform model for the comparison section, that is, the area of the knock waveform model for the comparison section, is denoted by S. The correlation coefficient K is calculated using the following equation (1).
K=(S−ΣΔS(I))/S=1−ΣΔS(I)/S・・・(1)
ΣΔS(I)は、比較区間におけるΔS(I)の総和である。なお、相関係数Kを算出するために用いる式はこれにかぎらない。その他、「1」とは異なる値から、ΣΔS(I)/Sを減算することにより相関係数Kを算出するようにしてもよい。
K = (S−ΣΔS (I)) / S = 1−ΣΔS (I) / S (1)
ΣΔS (I) is the sum of ΔS (I) in the comparison section. Note that the formula used to calculate the correlation coefficient K is not limited to this. In addition, the correlation coefficient K may be calculated by subtracting ΣΔS (I) / S from a value different from “1”.
本実施の形態においては、エンジン回転数NEがしきい値NE(1)より小さい場合、図8において斜線で示すように、比較区間において、ノック波形モデルの強度から正値の基準値を減算した値の合計が、ノック波形モデルの面積Sとして用いられる。すなわち、比較区間において、基準値以上の強度が占める面積が、ノック波形モデルの面積Sとして用いられる。一方、エンジン回転数NEがしきい値NE(1)以上である場合、図9において斜線で示すように、比較区間分のノック波形モデルの面積Sの全てを用いて相関係数Kが算出される。基準値には、たとえば、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値が用いられる。なお、相関係数Kの算出方法はこれに限らない。 In the present embodiment, when the engine speed NE is smaller than the threshold value NE (1), a positive reference value is subtracted from the strength of the knock waveform model in the comparison section, as indicated by hatching in FIG. The sum of the values is used as the area S of the knock waveform model. That is, the area occupied by the intensity equal to or higher than the reference value in the comparison section is used as the area S of the knock waveform model. On the other hand, when the engine speed NE is equal to or greater than the threshold value NE (1), the correlation coefficient K is calculated using all the area S of the knock waveform model for the comparison section, as indicated by the oblique lines in FIG. The As the reference value, for example, the minimum value of the intensity in the vibration waveform in the fourth frequency band D is used. Note that the method of calculating the correlation coefficient K is not limited to this.
さらに、エンジンECU200は、図10において斜線で示すように、第1の周波数帯A〜第3の周波数帯Cの合成波形における5度積算値の合計を用いて、ノック強度Nを算出する。
Further,
合成波形における5度積算値の合計をPとし、エンジン100にノッキングが発生していない状態におけるエンジン100の振動の強度を表わす値をBGL(Back Ground Level)とおくと、ノック強度Nは、N=P/BGLという方程式で算出される。BGLは、たとえばシミュレーションや実験などに基づいて予め定められ、ROM202に記憶される。なお、ノック強度Nの算出方法はこれに限らない。
When the sum of the 5-degree integrated values in the combined waveform is P, and a value representing the vibration intensity of the
本実施の形態において、エンジンECU200は、算出されたノック強度NとROM202に記憶された判定値V(J)とを比較し、さらに相関係数KとROM202に記憶された判定値K(0)とを比較して、エンジン100にノッキングが発生したか否かを1点火サイクルごとに判定する。判定値K(0)は、「0」より大きい値である。
In the present embodiment,
図11を参照して、本実施の形態に係るノッキング判定装置であるエンジンECU200の機能について説明する。なお、以下に説明する機能はソフトウェアにより実現するよ
うにしてもよく、ハードウェアにより実現するようにしてもよい。
With reference to FIG. 11, the function of
エンジンECU200は、クランク角検出部210と、強度検出部220と、波形検出部230と、最小値検出部240と、平均値算出部250と、しきい値設定部260と、相関係数算出部270と、相関係数設定部272と、ノック強度算出部280と、ノッキング判定部290とを含む。
クランク角検出部210は、クランクポジションセンサ306から送信された信号に基づいて、クランク角を検出する。
The crank
強度検出部220は、ノックセンサ300から送信された信号に基づいて、ノック検出ゲートにおける振動の強度を検出する。振動の強度は、クランク角に対応させて検出される。また、振動の強度は、ノックセンサ300の出力電圧値で表される。なお、ノックセンサ300の出力電圧値と対応した値で振動の強度を表してもよい。
Based on the signal transmitted from
波形検出部230は、振動の強度をクランク角で5度分づつ積算することにより、ノック検出ゲートにおける振動波形を検出する。
The
最小値検出部240は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値を検出する。なお、最小値の検出は、1点火サイクルごとに行なわれる。すなわち、複数の点火サイクルにおいて、最小値の検出が行なわれる。
The minimum
平均値算出部250は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値を算出する。図12に示すように、本実施の形態においては、18個の5度積算値の合計を18で除算することにより、5度積算値の平均値が算出される。
The average
しきい値設定部260は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値に基づいて、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値と比較されるしきい値THRを設定する。
The threshold
しきい値設定部260は、図13に示すように、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値の頻度分布に基づいて、しきい値THRを設定する。最小値の中央値および係数の積が、しきい値THRとして設定される。しきい値THRを設定するために用いられる最小値は、たとえば、200点火サイクル分の最小値である。なお、しきい値THRを設定する際、最小値は対数変換して用いられる。したがって、頻度分布を用いて設定されたしきい値THRは、逆対数変換して用いられる。
As shown in FIG. 13, the
相関係数算出部270は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値がしきい値THRより大きい場合、第4の周波数帯Dの振動波形およびノック波形モデルを用いて相関係数Kを算出する。
When the average value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D is greater than the threshold value THR, the correlation
相関係数設定部272は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値がしきい値THR以下である場合、「0」を相関係数Kに設定する。なお、判定値K(0)よりも小さい値であれば、「0」とは異なる値を相関係数Kに設定するようにしてもよい。
The correlation
ノック強度算出部280は、ノック強度Nを算出する。ノッキング判定部290は、ノック強度Nが判定値V(J)より大きく、かつ相関係数Kが判定値K(0)より大きい場合、ノッキングが発生したと判定する。
Knock
図14を参照して、本実施の形態に係るノッキング判定装置であるエンジンECU20
0が実行するプログラムの制御構造について説明する。なお、以下に説明するプログラムは、予め定められた周期で(たとえば1点火サイクル毎に)繰り返し実行される。
Referring to FIG. 14, engine ECU 20 that is a knock determination device according to the present embodiment.
A control structure of a program executed by 0 will be described. The program described below is repeatedly executed at a predetermined cycle (for example, every ignition cycle).
ステップ(以下、ステップをSと略す)100にて、エンジンECU200は、クランクポジションセンサ306から送信された信号に基づいて、クランク角を検出する。
In step (hereinafter step is abbreviated as S) 100,
S102にて、エンジンECU200は、ノックセンサ300から送信された信号に基づいて、クランク角に対応させて、エンジン100の振動の強度を検出する。
In S102,
S104にて、エンジンECU200は、ノックセンサ300の出力電圧値(振動の強度を表わす値)を、クランク角で5度ごとに(5度分だけ)積算した5度積算値を算出することにより、エンジン100の振動波形を検出する。すなわち、第1の周波数帯A〜第3の周波数帯Cの合成波形と、第4の周波数帯Dの振動波形が検出される。
In S104,
S106にて、エンジンECU200は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値を検出する。S108にて、エンジンECU200は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値に基づいて、しきい値THRを設定する。すなわち、しきい値THRが更新される。S110にて、エンジンECU200は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値を算出する。
In S106,
S112にて、エンジンECU200は、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値がしきい値THR以下であるか否かを判断する。平均値がしきい値THR以下であると(S112にてYES)、処理はS114に移される。もしそうでないと(S112にてNO)、処理はS116に移される。
In S112,
S114にて、エンジンECU200は、「0」を相関係数Kに設定する。S116にて、エンジンECU200は、第4の周波数帯Dの振動波形およびノック波形モデルを用いて相関係数Kを算出する。S118にて、エンジンECU200は、ノック強度Nを算出する。
In S114,
S120にて、エンジンECU200は、相関係数Kが判定値K(0)より大きく、かつノック強度Nが判定値V(J)よりも大きいか否かを判定する。相関係数Kが判定値K(0)より大きく、かつノック強度Nが判定値V(J)よりも大きいと(S120にてYES)、処理はS122に移される。もしそうでないと(S120にてNO)、処理はS126に移される。
In S120,
S122にて、エンジンECU200は、ノッキングが発生したと判定する。S124にて、エンジンECU200は、点火時期を遅角する。
In S122,
S126にて、エンジンECU200は、ノッキングが発生していないと判定する。S128にて、エンジンECU200は、点火時期を進角する。
In S126,
以上のような構造およびフローチャートに基づく、本実施の形態に係るノッキング判定装置であるエンジンECU200の動作について説明する。
An operation of
エンジン100の運転中、クランクポジションセンサ306から送信された信号に基づいて、クランク角が検出される(S100)。ノックセンサ300から送信された信号に基づいて、クランク角に対応させて、エンジン100の振動の強度が検出される(S102)。5度積算値を算出することにより、エンジン100の振動波形が検出される(S104)。
During operation of
さらに、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値が検出される(S106)。第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値に基づいて、しきい値THRが設定される(S108)。また、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値が算出される(S110)。 Further, the minimum value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D is detected (S106). A threshold value THR is set based on the minimum value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D (S108). Further, the average value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D is calculated (S110).
図15に示すように、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値がしきい値THRより大きいと(S112にてNO)、強度が比較的大きい振動が発生したといえる。したがって、ノッキングが発生した可能性がある。 As shown in FIG. 15, when the average value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D is larger than the threshold value THR (NO in S112), it can be said that a vibration having a relatively large intensity has occurred. Therefore, there is a possibility that knocking has occurred.
この場合、第4の周波数帯Dの振動波形およびノック波形モデルを用いて相関係数Kが算出される(S116)。相関係数Kの他、第1の周波数帯A〜第3の周波数帯Cの合成波形の強度の合計を用いて、ノック強度Nが算出される(S118)。 In this case, the correlation coefficient K is calculated using the vibration waveform and knock waveform model of the fourth frequency band D (S116). In addition to correlation coefficient K, knock intensity N is calculated using the total intensity of the combined waveforms of first frequency band A to third frequency band C (S118).
相関係数Kが判定値K(0)より大きく、かつノック強度Nが判定値V(J)よりも大きいと(S120にてYES)、ノッキングが発生したと判定される(S122)。この場合、点火時期が遅角される(S124)。 If correlation coefficient K is greater than determination value K (0) and knock magnitude N is greater than determination value V (J) (YES in S120), it is determined that knocking has occurred (S122). In this case, the ignition timing is retarded (S124).
相関係数Kが判定値K(0)以下であったり、ノック強度Nが判定値V(J)以下であったりすると(S120にNO)、ノッキングが発生していないと判定される(S126)。この場合、点火時期が進角される(S128)。 If correlation coefficient K is equal to or smaller than determination value K (0) or knock magnitude N is equal to or smaller than determination value V (J) (NO in S120), it is determined that knocking has not occurred (S126). . In this case, the ignition timing is advanced (S128).
ところで、ノッキングが発生した場合、比較的大きな強度が発生する。したがって、振動の強度が小さい場合、ノッキングが発生した可能性は小さい。そのため、図16に示すように、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値がしきい値THR以下であると(S112にてYES)、ノッキングが発生した可能性が小さい。 By the way, when knocking occurs, a relatively large strength is generated. Therefore, when the intensity of vibration is small, the possibility that knocking has occurred is small. Therefore, as shown in FIG. 16, when the average value of the intensity in the vibration waveform of fourth frequency band D is equal to or smaller than threshold value THR (YES in S112), the possibility of occurrence of knocking is small.
この場合、「0」が相関係数Kに設定される(S114)。そのため、ノッキングが発生していないと判定される(S126)。これにより、ノッキングが発生した可能性が小さい場合には、振動波形とノック波形モデルとが酷似した場合であっても、ノッキングが発生していないと正しく判定することができる。 In this case, “0” is set as the correlation coefficient K (S114). Therefore, it is determined that knocking has not occurred (S126). Thereby, when the possibility that knocking has occurred is small, even if the vibration waveform and the knock waveform model are very similar, it can be correctly determined that knocking has not occurred.
以上のように、本実施の形態に係るノッキング判定装置によれば、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値がしきい値THRより大きいと、第4の周波数帯Dの振動波形およびノック波形モデルを用いて相関係数Kが算出される。この相関係数Kを用いて、ノッキングが発生したか否かが判定される。これにより、振動波形とノック波形モデルとを比較した結果に基づいて、ノッキングが発生したか否かを精度よく判定することができる。一方、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の平均値がしきい値THR以下であると、「0」が相関係数Kに設定される。これにより、ノッキングが発生した可能性が小さい場合には、振動波形とノック波形モデルとが酷似した場合であっても、ノッキングが発生していないと正しく判定することができる。 As described above, according to the knocking determination device according to the present embodiment, if the average value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D is greater than the threshold value THR, the vibration waveform of the fourth frequency band D The correlation coefficient K is calculated using the knock waveform model. Using this correlation coefficient K, it is determined whether or not knocking has occurred. Thus, it is possible to accurately determine whether or not knocking has occurred based on the result of comparing the vibration waveform and the knock waveform model. On the other hand, if the average value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D is equal to or less than the threshold value THR, “0” is set as the correlation coefficient K. Thereby, when the possibility that knocking has occurred is small, even if the vibration waveform and the knock waveform model are very similar, it can be correctly determined that knocking has not occurred.
なお、第4の周波数帯Dの振動波形における強度の最小値を基準値として用いる代わりに、その他、最小値(対数変換した最小値)の中央値に、最小値(対数変換した最小値)の標準偏差と係数との積を加算した値を基準値として用いるようにしてもよい。この場合、基準値は逆対数変換して用いられる。 Instead of using the minimum value of the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D as a reference value, the minimum value (minimum value obtained by logarithmic transformation) is added to the median of the minimum value (logarithmically transformed minimum value). A value obtained by adding the product of the standard deviation and the coefficient may be used as the reference value. In this case, the reference value is used after inverse logarithmic conversion.
また、第4の周波数帯Dの振動波形における強度(5度積算値)の最小値と、強度が最小値になるクランク角に隣接するクランク角の強度との平均値を基準値に設定するようにしてもよい。 Further, an average value of the minimum value of the intensity (5-degree integrated value) in the vibration waveform of the fourth frequency band D and the intensity of the crank angle adjacent to the crank angle at which the intensity becomes the minimum value is set as the reference value. It may be.
さらに、強度の平均値以外の値であって、第4の周波数帯Dの振動波形における強度に応じて変化する値としきい値THRとを比較するようにしてもよい。 Furthermore, the threshold value THR may be compared with a value that is a value other than the average value of the intensity and changes according to the intensity in the vibration waveform of the fourth frequency band D.
今回開示された実施の形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
100 エンジン、104 インジェクタ、106 点火プラグ、110 クランクシャフト、116 吸気バルブ、118 排気バルブ、120 ポンプ、200 エンジンECU、202 ROM、210 クランク角検出部、220 強度検出部、230 波形検出部、240 最小値検出部、250 平均値算出部、260 しきい値設定部、270 相関係数算出部、272 相関係数設定部、280 ノック強度算出部、290 ノッキング判定部、300 ノックセンサ、302 水温センサ、304 タイミングロータ、306 クランクポジションセンサ、308 スロットル開度センサ、314 エアフローメータ、320 補機バッテリ。 100 Engine, 104 Injector, 106 Spark plug, 110 Crankshaft, 116 Intake valve, 118 Exhaust valve, 120 Pump, 200 Engine ECU, 202 ROM, 210 Crank angle detector, 220 Strength detector, 230 Waveform detector, 240 Minimum Value detection unit, 250 average value calculation unit, 260 threshold value setting unit, 270 correlation coefficient calculation unit, 272 correlation coefficient setting unit, 280 knock strength calculation unit, 290 knock determination unit, 300 knock sensor, 302 water temperature sensor, 304 timing rotor, 306 crank position sensor, 308 throttle opening sensor, 314 air flow meter, 320 auxiliary battery.
Claims (6)
クランク角に対応させて、前記内燃機関の振動の強度を検出するための手段と、
前記内燃機関の振動の強度に基づいて、クランク角についての予め定められた間隔における振動の波形を検出するための手段と、
前記検出された波形における強度に応じて変化する値がしきい値よりも大きい場合、前記検出された波形における強度および前記内燃機関の振動の波形の基準として定められる波形モデルにおける強度の差に基づいて、前記検出された波形および前記波形モデルが類似する度合いを示す演算値を算出するための算出手段と、
前記検出された波形における強度に応じて変化する値が前記しきい値よりも小さい場合、予め定められた値を前記演算値に設定するための手段と、
前記演算値に基づいて前記内燃機関にノッキングが発生したか否かを判定するための判定手段とを備える、内燃機関のノッキング判定装置。 Means for detecting the crank angle of the internal combustion engine;
Means for detecting the intensity of vibration of the internal combustion engine in correspondence with the crank angle;
Means for detecting a vibration waveform at a predetermined interval for a crank angle based on the intensity of vibration of the internal combustion engine;
When a value that changes according to the intensity in the detected waveform is larger than a threshold value, based on a difference between the intensity in the detected waveform and the intensity in a waveform model defined as a reference of the waveform of the vibration of the internal combustion engine Calculating means for calculating a calculated value indicating a degree of similarity between the detected waveform and the waveform model;
Means for setting a predetermined value as the calculated value when a value that changes in accordance with the intensity in the detected waveform is smaller than the threshold value;
An internal combustion engine knock determination device comprising: determination means for determining whether knock has occurred in the internal combustion engine based on the calculated value.
前記最小値の中央値および係数の積を前記しきい値に設定するための手段とをさらに備える、請求項2に記載の内燃機関のノッキング判定装置。 Means for detecting a minimum value of intensity in the detected waveform in a plurality of ignition cycles;
The knock determination device for an internal combustion engine according to claim 2, further comprising means for setting a product of the median value of the minimum value and a coefficient as the threshold value.
前記波形モデルにおける強度から正値の基準値をクランク角毎に減算した値を合計することにより第2の値を算出するための手段と、
前記第1の値を前記第2の値で除算することにより前記第3の値を算出するための手段とをさらに備え、
前記算出手段は、予め定められた値から前記第3の値を減算することにより前記演算値を算出するための手段を含み、
前記判定手段は、
前記演算値が判定値より大きい場合に前記内燃機関にノッキングが発生したと判定するための手段と、
前記演算値が前記判定値より小さい場合に前記内燃機関にノッキングが発生していないと判定するための手段とを含む、請求項1〜3のいずれかに記載の内燃機関のノッキング判定装置。 Means for calculating a first value by summing a difference for each crank angle of the intensity in the detected waveform and the intensity in the waveform model;
Means for calculating a second value by summing values obtained by subtracting a positive reference value for each crank angle from the intensity in the waveform model;
Means for calculating the third value by dividing the first value by the second value;
The calculating means includes means for calculating the calculated value by subtracting the third value from a predetermined value;
The determination means includes
Means for determining that knocking has occurred in the internal combustion engine when the calculated value is greater than a determination value;
The knocking determination device for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 3, further comprising means for determining that knocking has not occurred in the internal combustion engine when the calculated value is smaller than the determination value.
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